LA NEOPREVENCION EN LA INESTABILIDAD DE LOS TALUDES NATURALES ROCOSOSLuis Ramirez Grados Supervisor SSMA Ctta. JIT & Asociados de BCMC luis.ramirezg@ciplima.org.pe

RESUMEN Los incidentes causados por el deslizamiento de fragmentos de rocas por las laderas de los cerros hacia el personal, equipos, instalaciones, procesos, etc. representan cuantiosas prdidas para Consorcio Minero Horizonte S.A. (CMHSA), razn por la cual se decidi analizar el grado de estabilidad de dicho talud y sus acciones mitigadoras, planes de emergencia que protejan a la organizacin minera de un siniestro. SYNOPSIS The incidents caused by the slide of fragments of rocks on the slopes of the hills towards the personnel, equipment, facilities, process, etc. represent substantial losses for Consorcio Minero Horizonte S. A. (CMHSA), why it was decided to consider the degree of stability of the slope and their actions mitigation, emergency plans to protect the mining organization of an accident.Palabras Clave Equilibrio Lmite, Modelado del Continuo, Mtodo del Anlisis Cinemtico usando interpretacin estereogrfica.

1 INTRODUCCIN La Neoprevencin es un factor clave para competir con xito. El factor 3D (Derroches, Defectos y Daos ) suele ser el principal virus que impide competir con xito en los escenarios actuales. La Neoprevencin es por su parte, el antdoto disponible para este pernicioso mal (Samuel Chvez Donoso, MBA, Gerente de Prevencin, IST, 2007). Cuantiosas prdidas por Derroches, Defectos y Daos se ven en color rojo cuando se muestran los resultados en el bottom-line. Las prdidas por concepto de DAOS accidentales que afectan a las personas, equipos, materiales, instalaciones, procesos, etc. , se estiman alrededor del 8 por ciento del PBI. Por otro lado, el costo de los problemas de calidad debido a DEFECTOS, asciende al 20 por ciento de las ventas en la industria manufacturera . Es el llamado precio del incumplimiento, por hacer las cosas mal, y por ende, tener que repetirlas. ( Philip B. Crosby, Consultor Internacional, 2005). El costo del DERROCHE es aun mayor; pero difcil de cuantificar por el momento. Sin embargo se considera que el 25 por ciento de lo que se

hace en las empresas es derroche, puesto que no agrega valor a nada asociado a los resultados de sta. Dentro de este marco conceptual, es que hemos situado a la Inestabilidad de los Taludes Naturales Rocosos cerca de las instalaciones , como agente potencial de DAO, al cual le vamos a aplicar la neoprevencin como contramedida para establecer los planes de contingencia para eliminar o disminuir los riesgos y que constituyan la solucin a dicha inestabilidad. 2 CASO ESTUDIADO Y MODELACIN COMPUTACIONAL 2.1 Mapeo y anlisis de fracturas en la pizarra Hemos partido de la geometra del talud ms representativo en una longitud de 250 metros, en cuyo toe ( 2,615 msnm ) se ubica una trocha carrozable . Y obviamente, 10 metros ms abajo, se encuentra una Caseta de Balanza electrnica; un Patio de Locomotoras a trolley que descargan a Tolvas de Transferencia (hoppers); hay una Casa de Lmparas de Batera, tambin hay lneas HDPE conductoras de Relleno Hidrulico, entre otros.

1

La geometra del talud compuesto es como se indica en la Fig. 1 ya que consta de tres geomateriales. La capa superior corresponde a la Tierra Arcillosa, la capa intermedia a la Pizarra, y la capa inferior corresponde a un intrusivo de dacita-granodiorita. Las propiedades fsicas, resistentes de los geomateriales y las caractersticas geomtricas del talud estn resumidas en el Cuadro I. Respecto a los Sets de Fracturas, se han identificado seis dominios estructurales, es decir, seis vectores medios globales ( global mean vector), para los cuales se han determinado sus respectivos plunges (buzamientos) y trends (azimutes) de cada uno de los seis clusters; de igual manera se ha medido la direccin y buzamiento (dip) de cada talud (slope) correspondiente. Vase la Fig. 2 y el Cuadro II.

Mdulo de Young 17.78 GPa Coeficiente de Poisson 0.22 Cohesin 300.00 KPa Cuadro I Caractersticas del Talud Analizado (Continuacin) Caractersticas Valores adoptados ngulo de Friccin 35.00 ngulo de Dilatancia 5.00 Traccin 1.515 MPa Compresin 60.58 MPa Geomaterial 3 : Intrusivo Dactico Peso Especfico 28.28 KN/m3 Mdulo de Young 158.49 GPa Coeficiente de Poisson 0.29 Cohesin 389.50 KPa ngulo de Friccin 43.95 ngulo de Dilatancia 13.95 Traccin 20.124 MPa Compresin 134.16 MPa

Fig. 1 Seccin Recta del Talud Natural vista de Sur a Norte. Cuadro I Caractersticas del Talud Analizado Caractersticas Valores adoptados Altura del talud 210 m Inclinacin del talud 40.03 Geomaterial 1 : Tierra Arcillosa Peso Especfico 16.97 KN/m3 Mdulo de Young 1.33 GPa Coeficiente de Poisson 0.05 Cohesin 68.42 KPa ngulo de Friccin 11.84 ngulo de Dilatancia 0.00 Traccin 0.242 MPa Compresin 9.66 MPa Geomaterial 2 : Pizarra Peso Especfico 26.24 KN/m3 Fig. 2 Principales Sets de Fracturas de las Pizarras en el rea investigada. Cabe destacar que de los clusters identificados, slo el SET (3,9) y el SET (8,9) presentan riesgo de probable derrumbe tipo cua, segn el test de Markland mediante el cual se han identificado las fracturas crticas mientras que los cuatro sets de fracturas restantes, podran presentar derrumbes de algunos blocks. 2.2 Dependencia espacial natural de los espaciamientos de fracturas en la pizarra 2

Como la caracterstica ms importante de las fracturas es el espaciamiento, es que se ha elaborado un variograma de dichos espaciamientos de las fracturas ubicados en los 250 mts de talud. Cuadro II Orientacin de Fracturas Propiedades de los Taludes Fracturas Plunge Trend Taludes Direccin Buz. y

+ 0 . 77564886

( Eq. 1 )

donde : FOS = Factor de Seguridad RMR = Rock Mass Rating RANGE = Alcance ESR = Excavation Support Ratio

SET (3,9) (3,8) (7,2) (5,0) (7,8) (8,9)

j81 53 19 36 33 72

j326 302 279 010 226 194

s

s40 40 40 40 40 40

79 79 73 64 57 70

En la Fig. 3, se puede observar un variograma con modelado esfrico donde el atributo geoestadstico ms importantes es el alcance o range con un a = 7.41 m.

Fig. 4 Atributos geoestadsticos del variograma de los Espaciamientos de Fracturas en el geomaterial #2 Pizarras.

Fig. 3 Variograma de los Espaciamientos de Fracturas en el geomaterial #2 Pizarras con modelado esfrico, presentando una varianza sill C1 = Co + C = 5.46 m2, Varianza Nugget = Co = 2.10 m2, Diferencia Sill-Nugget C = 3.36 m2. La varianza nugget conocida tambin como varianza error es Co = 2.10 m2. Esto nos va a servir para reemplazar el valor del alcance a en la ecuacin ( 1 ). Fig. 5 Variograma de los Espaciamientos de Fracturas en el geomaterial #2 Pizarras con modelado esfrico. 3

Range FOS = 0 .00313676 ( RMR ) 0 .00688866 + ESR

El principal atributo geoestadstico es el alcance o range igual a = 7.41 m, el Efecto Nugget = Co/C = 0.625

Reemplazando los sgtes. Valores: RMR = 60, RANGE = 7.41 m, ESR = 0.8, correspondientes al geomaterial #2 Pizarras en la Eq. (1), tenemos: FOS = 0.90, lo cual nos indica que en los 250 metros de talud a lo largo de la trocha carrozable existe una inestabilidad rocosa gobernada tanto por la orientacin como por la resistencia de cizallamiento de las fracturas del geomaterial #2 : Pizarras. En el caso del geomaterial #1 : Tierra arcillosa , el derrumbe se desarrolla a lo largo de dicho geomaterial. Cabe mencionar que la Ecuacin (1) se debe a D.A. Houghton y T.R. Stacey ( 1980). 2.3 Clasificacin Geomecnica SMR del Talud Dicho sistema es una adaptacin del RMR para taludes. El 2003, en un proyecto de investigacin en Valencia, Espaa, el SMR ( Slope Mass Rating ) fue aplicado en el sistema GIS ( Geographical Information System), como un mtodo para pronosticar problemas de estabilidad en la construccin futura de una carretera. Como resultado de ello, se concluy que es posible usar los sistemas GIS para obtener valores regionales para el RMR y el SMR complementado por trabajo de campo. Cabe destacar que el factor de

Fig.6 Representacin 3D de los Espaciamientos de Fractura en el geomaterial # 2 : Pizarras. Los 2 extremos tanto izquierdo Set ( 8,9) como derecho (Set 3,9) son los ms peligrosos.

Cuadro III Sistema de Clasificacin SMR (Slope Mass Rating) de Manuel Romana

correccin F1 x F2 x F3 es un excelente indicador del riesgo de la estabilidad de taludes. En el Cuadro III y Cuadro IV se observa la metodologa de Manuel Romana (1985). Y en el Cuadro V vemos la evaluacin SMR para nuestro talud natural en una longitud a lo largo del toe de 250

m. Es interesante notar que el indicador ( F1 x F2 x F3 ) , para los clusters: SET (3,9) y SET (8,9) da valores negativos lo cual indica RIESGO en dichos sectores. Esto coincide grficamente con la Fig. 6, donde el menor espaciamiento de fracturas implica mayor inestabilidad. 4

En ambos SETS (3,9) y (8,9), el SMR pronostica posible derrumbe tipo cua. En los otros 4 sets restantes, pronostica tambin un derrumbe tipo cua; pero de realizacin muy alejada. En el Cuadro V se observa la evaluacin SMR de los 250 m de talud. Se concluy que es posible usar los sistemas GIS para obtener valores 3 METODOLOGA ADOPTADA PARA EL ANLISIS DE LA ESTABILIDAD 3.1 Mtodos Convencionales 3.1.1 Anlisis de Equilibrio Lmite

regionales para el RMR y el SMR complementado por trabajo de campo. El factor de correccin F1 x F2 x F3 es un excelente indicador del riesgo de la estabilidad de taludes.

Satisfactorio, centro ( 366.504 m, 229.713 m), radio de 197.452 m, Momento Resistente = 23.112 GN-m, Momento Activante = 15.135 GNm, Fuerza Horizontal Resistente = 87.09 MN, Fuerza Horizontal Activante = 57.03 MN. El mtodo de Bishop 1955, es preciso slo para superficies circulares de deslizamiento; satisface el equilibrio vertical y todo el equilibrio de momentos. Supone fuerzas laterales horizontales sobre las rebanadas; tiene N+1 ecuaciones e incgnitas. El Factor de Seguridad obtenido es de FOS = 1.534 > 1.50, Estabilidad del Talud = Satisfactorio, centro ( 366.504 m, 229.713 m), radio de 197.452 m, Momento Resistente = 23.209 GN-m, Momento Activante = 15.135 GN-m . El mtodo de Janbu 1968, es el mtodo de equilibrio de fuerzas, aplicable a cualquier forma de superficie de deslizamiento; supone que las fuerzas laterales son horizontales iguales en todas las rebanadas; los FOS calculados son menores respecto a los mtodos que satisfacen todas las condiciones de equilibrio; tiene 2N ecuaciones e incgnitas. El Factor de Seguridad obtenido es de FOS = 1.510 > 1.50, Estabilidad del Talud = Satisfactorio, centro ( 366.504 m, 229.713 m), radio de 197.452 m, Fuerza Horizontal Resistente = 86.63 MN, Fuerza Horizontal Activante = 57.38 MN. El mtodo de Spencer 1967, satisface todas las condiciones de equilibrio; es aplicable a cualquier forma de superficie de deslizamiento. Supone que las inclinaciones de las fuerzas son las mismas para cada rebanada; la inclinacin de la fuerza lateral est calculada en el proceso de solucin hasta que las condiciones de equilibrio estn satisfechas; mtodo preciso; tiene 3N ecuaciones e incgnitas. El Factor de Seguridad obtenido es de FOS = 1.532 > 1.50, Estabilidad del Talud = Satisfactorio, centro ( 366.504 m, 229.713 m), radio de 197.452 m, Momento Resistente = 23.183 GN-m, Momento Activante = 15.135 GNm, Fuerza Horizontal Resistente = 87.242 MN, Fuerza Horizontal Activante = 56.955 MN. El mtodo de Lowe y Karafiath 1960, generalmente el ms preciso de los mtodos de equilibrio de fuerzas; aplicable a cualquier forma de superficie de deslizamiento; supone que las 5

3.1.1.1 Enfoque Determinstico Se han utilizado los mtodos de equilibrio lmite 2D para derrumbes rotacionales de taludes tales como: Morgenstern-Price, Bishop, Janbu, Spencer, Lowe-Karafiath, Fellenius Ordinario, Mtodo Sueco Modificado #1, Mtodo Sueco Modificado #2 .

Fig. 7 Anlisis por Deslizamiento Rotacional segn Morgenstern-Price del talud investigado. El mtodo de Morgenstern and Price 1965, mtodo preciso y quizs el ms exacto; satisface todas las condiciones de equilibrio, aplicable a cualquier forma de superficie; supone la funcin f(x) para el modelo de las inclinaciones de las fuerzas laterales; las inclinaciones de la fuerzas laterales pueden ser las mismas o pueden variar de rebanada a rebanada; las inclinaciones de las fuerzas laterales son calculadas en el proceso de soluciones, as que todas las condiciones de equilibrio estn satisfechas; tiene 3N ecuaciones e incgnitas. El Factor de Seguridad obtenido es de FOS = 1.527 > 1.50, Estabilidad del Talud =

inclinaciones de las fuerzas laterales son el promedio de la superficie del talud y de la superficie del deslizamiento ( variando de rebanada a rebanada ); satisface el equilibrio de las fuerzas horizontales y verticales; tiene 2N ecuaciones e incgnitas. El Factor de Seguridad obtenido es de FOS = 1.612 > 1.50, Estabilidad del Talud = Satisfactorio, centro ( 382.039 m, 229.713 m), radio de 198.074 m, Fuerza Horizontal Resistente = 59.895 MN, Fuerza Horizontal Activante = 37.152 MN. El mtodo ordinario de rebanadas de Fellenius 1927, subestima el FOS muy impreciso para taludes abatidos con alta presin de poros; slo para superficies de deslizamiento circular; supone que la fuerza normal sobre la base de cada rebanada es W cos ; una ecuacin ( equilibrio de momento de masa entera, una incgnita ( FOS).El Factor de Seguridad obtenido es de FOS = 1.509 >1.50, Estabilidad del Talud = Satisfactorio, centro ( 366.504 m, 229.713 m), radio de 197.452 m, Momento Resistente = 22.838 GN-m, Momento Activante = 15.135 GN-m El mtodo sueco modificado ( U.S. Army Corps of Engineers 1970 ), mtodos de equilibrio de fuerzas, aplicable a cualquier forma de superficie de deslizamiento; supone que las inclinaciones de fuerzas laterales son iguales a la inclinacin del talud ( la misma para todas las rebanadas ); los FOS a menudo son considerablemente ms altos que los calculados usando mtodos que satisfacen todas las condiciones de equilibrio; tiene 2N ecuaciones e incgnitas. La versin #1 da los siguientes resultados: FOS = 1.609 > 1.50, Estabilidad del Talud = Satisfactorio, centro ( 382.039 m, 229.713 m), radio de 198.074 m, Fuerza Horizontal Resistente = 59.859 MN, Fuerza Horizontal Activante = 37.204 MN. La versin #2 da los siguientes resultados: FOS = 1.567 > 1.50, Estabilidad del Talud = Satisfactorio, centro ( 366.504 m, 229.713 m), radio de 197.452 m, Fuerza Horizontal Resistente = 88.143 MN, Fuerza Horizontal Activante = 56.262 MN. 3.1.1.2 Enfoque Probabilstico Muchos de los conceptos del anlisis probabilstico de taludes en roca son tambin aplicables a taludes en suelos. Esto se est comprobando con este talud compuesto, que comprende suelos (geomaterial #1 ) y rocas (geomaterial #2 y geomaterial #3 ) ; aqu la lnea divisoria entre rocas y suelos es la resistencia compresiva uniaxial de UCS = 0.250 MPa,( ISRM, 1979 ).

Fig. 8 Curva de Probabilidad de Derrumbe para el Talud Compuesto del rea investigada La Clase Inestable quiere decir que de 100 taludes a derrumbarse slo 68 casos se derrumbarn. De igual manera, la Clase Estable significa que de 100 taludes a derrumbarse slo 13 casos lo harn. La Clase de Estabilidad de Riesgo o Factor Intermedio, nos indica riesgo de derrumbe potencial. La curva f(x) es una polinmica de 6to. grado con un coeficiente de correlacin R2 = 0.9957, y( x ) = 0.4649x - 3.4194x + 9.137x - 10.365x + 4.1791x2 - 0.6006x + 1.01596 5 4 3

( Eq. 2 )

donde : y( x ) = probabilidad de derrumbe (%) x = factor de seguridad FOS Segn la ( Eq. 1), evaluamos para el atributo geoestadstico del alcance de influencia o range a = 7.41 m y nos dio un FOS = 0.90 el cual tiene una Probabilidad de Derrumbe y(x) = 54.68 por ciento cuya estabilidad es de riesgo con potencial de derrumbe. Un concepto complementario a lo anterior es el % de Confiabilidad dado por:

f ( x, y ) = A + B * x + C * y

( Eq. 3)

donde: f(x,y) = % Confiabilidad del talud x = ngulo del talud en grados y = Ancho medio = distancia horizontal del toe a la cresta A = 344.7275 B = - 4.99127 C = - 6.851389

6

As, desde el TOE que correspondera a la cuneta de la carretera afirmada, 30 m en distancia inclinada por la superficie del talud ( 20 mts en distancia horizontal), estara sometida dicha ZONA a constantes desprendimientos de roca ( rock falls ) que corresponde a un % Confiabilidad = 7.90 por ciento y a una Probabilidad de Derrumbe de y( x ) = 92.10 por ciento. Se deduce que el Factor de Seguridad en toda esta banda es de FOS = 0.50 . Ahora, a partir de los 21 m hacia arriba en distancia inclinada, el % Confiabilidad sube. Por ejemplo, a los 75 m de distancia inclinada desde el toe, el % Confiabilidad = 28.45 por ciento, a 150 m el % Confiabilidad = 62.71 por ciento; a 200 m el % Confiabilidad = 96.97 por ciento. 3.1.2 Anlisis Cinemtico

resistencia cortante o de cizallamiento. En nuestro caso, esto lo hemos analizado en la Fig. 2, donde cabe destacar que los clusters identificados como SET (3,9) y el SET (8,9) presentan riesgo de probable derrumbe tipo cua a partir del cual se puede continuar analizando con la Teora del Key Block. Este anlisis es conveniente para diseos preliminares y evala orientaciones crticas. As, estos seis clusters presentan una orientacin crtica a los 061/298, i.e., = buzamiento = 61 y un = azimut del buzamiento = 298 segn el ngulo cnico de 15 sterads.

Aqu utilizamos la interpretacin estereogrfica poniendo de relieve la geometra de las fracturas en roca, as como las caractersticas de 3.1.3 Anlisis con Simuladores de Caida de Roca Para la pizarra se ha considerado un coeficiente de restitucin normal Rn = 0.53, un coeficiente de restitucin tangencial Rt = 09.99; para el suelo arcilloso, de igual manera un Rn = 0.30 y un Rt = 0.80. Las condiciones iniciales son una velocidad horizontal Vh = 6 m/s, una velocidad vertical Vv = 1 m/s, una masa = 2 Kg, una velocidad angular Va = 0.52 rad/s y el nmero de rocas en los puntos finales igual a 5 ( dato de campo ). Segn la Fig. 9, se observa 30 rocas a 170 m cuesta abajo, y 20 rocas a 180 m cuesta abajo, tambin. Esto quiere decir, que desde la parte alta del talud hasta 180 m cuesta abajo, no es recomendable situar estructuras civiles. Ms bien aqu se pueden ubicar estructuras de retencin tipo barreras.

Fig. 9 Rodamientos Simulados de Rocas y Debris por la superficie del talud investigado. intermedia de Pizarra y finalmente hay una capa inferior correspondiente al intrusivo dactico. El interlineado corresponde al gradiente hidrulico del nivel fretico detectado por los piezmetros. El factor de seguridad es FOS = 1.38 que corresponde a una Probabilidad de Derrumbe y(x) = 17.30 por ciento que es una Clase de Estabilidad de Riesgo. .

3.2

Mtodos Numricos 3.2.1 Modelado del Continuo

Se ha utilizado el mtodo de los elementos finitos. El criterio constitutivo elstico fue para la pizarra y el elasto-plstico para el suelo arcilloso. Se ha considerado las caractersticas del nivel fretico, resistencia de cizallamiento de la superficie. En la Fig. 10 se observa un capa superior de Tierra Arcillosa, luego se ubica una capa

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de deslizamiento se presenta una deformacin cizallamiento igual a = 0.125 miliPascal que corresponde a la tasa mxima. En la Fig. 12, de igual modo, ya en el equilibrio, se detecta una deformacin de cizallamiento igual a = 0.05 miliPascal. Aqu las concentraciones de esfuerzos ya se han redistribuido y alcanzado su reposo. El talud vuelve a ser estable nuevamente.

3.2.2

Modelado del Discontinuo

Fig. 10 Definicin del modelo segn la ubicacin de los 3 geomateriales.

Aqu se utilizan los elementos distintivos y elementos discretos. Permite la deformacin en blocks y movimiento de los blocks entre s, puede modelar mecanismos y comportamientos complejos, e.g., material combinado y comportamiento acoplado de fracturas con anlisis dinmico e hidromecnico, es capaz de evaluar los efectos de los parmetros de las variaciones de la inestabilidad. No se ha aplicado esta metodologa en este trabajo. Lo mencionamos a manera referencial. 3.2.3 Modelado Hbrido

Fig. 11 Simulacin de un Derrumbe inminente ( pre-derrumbe )en el rea investigada. En esta Fig. 11, observamos que en la superficie

Aqu se utilizan los elementos finitos acoplados y elementos distintivos capaces de simular la propagacin de fracturas en la roca y la fragmentacin de la roca diaclasada y estratificada. De igual manera, lo mencionamos slo para presentar la metodologa integral del anlisis de taludes rocosos. 4 CONCLUSIONES

Fig. 12 Simulacin de un Post-Derrumbe en el rea investigada.

Los anlisis realizados permiten concluir que: i. El programa computacional FLAC/Slope, por medio del modelo constitutivo elastoplstico y el criterio de resistencia MohrCoulomb, es capaz de simular el comportamiento cinemtico del talud, pudiendo definir las fases de comportamiento regresivo y progresivo, as como la identificacin del mecanismo de rotura. Con un FOS = 1.38 nos indica que al rea estudiada es de RIESGO. ii. La estabilidad global del talud fue analizada por los mtodos esfuerzodeformacin obteniendo como Factor de Seguridad representativo FOS = 1.527 para el Anlisis de Morgenstern-Price. iii. La clasificacin Slope Mass Rating SMR de Manuel Romana, 1985, ha sido de mucha utilidad al determinar con su 8

iv.

v.

vi.

Indicador de Riesgo de Estabilidad de Taludes = F1 x F2 X F2 que determinadas reas son crticas. Esto fue corroborado con el anlisis estereogrfico de dichas zonas (Test de Markland). El Talud bajo estudio dio un valor de SMR = 71.25, que sugiere deslizamientos tipo cua. El uso del atributo geoestadstico del alcance de influencia o range a del ESPACIAMIENTO de FRACTURAS en ROCA en taludes rocosos para determinar su Factor de Seguridad, que en este caso fue de FOS = 0.90, tambin es otro indicador acerca de la inestabilidad de dicha zona. El anlisis de Rodamiento de Rocas sugiere que de la cuneta de la carretera 30 metros cuesta arriba deba colocarse BARRERAS DE CONTENCIN de unos 4 m de alto, algo como un Cerco Perimtrico paralelo a los 310 m de carretera ubicada encima de la Bocamina del Tnel Horizonte, Nv. 2600. La Andenera sugerida son similares a los cat-benches o banquetas que de unos 4 m de ancho podran trabajar muy bien.

first edition, pp. 120-250, John Wiley & Sons Publisher, Austin, Texas,USA (2005) 3. Derek H. Cornforth, Landslides in Practice, first edition, pp. 385-478, pp. 568-571, John Wiley & Sons Inc., Virginia, USA (2005) 4. Manuel Romana, Jos B. Sern y Enrique Montalar, ISRM Technology Roadmap for Rock Mechanics,South African Institute of Mining and Metallurgy, pp.981984 (2003)

AGRADECIMIENTOS El autor agradece el apoyo que hizo posible el desarrollo de la investigacin asociada al presente trabajo. Especialmente al Ing. Mark Aurelio Bravo por su coaching hacia mi persona, de igual forma al Superintendente de Seguridad Ing. Ricardo Olano, quien con su enfoque de los Indicadores Preactivos, nos dio la direccin acertada del presente trabajo. Un agradecimiento muy especial al Ing. de Ejecucin Civil de Minas, Sr. Patricio Gmez, funcionario de la Oficina ITASCA en Chile, quien muy amablemente dispuso el programa FLAC/Slope para el anlisis numrico. Y gratitud a un sin fin de personas que nos orientaron en el camino correcto. REFERENCIAS 1. Lee W. Abramson, Thomas S. Lee, Sunil Sharma y Glenn M. Boyce, Slope Stability and Stabilization Methods, second edition, pp. 24-70, John Wiley & Sons Publisher, Idaho, Moscow,USA (2005) 2. J. Michael Duncan and Stephen G. Wright, Soil Strength and Slope Stability,

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APENDICE - ACuadro IV miento Descripcin de las Clases SMR, Derrumbes Probables y Mtodos de Sosteni

APENDICE - BCuadro V Evaluacin del SMR de cada SET de Fracturas del Talud investigado

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APENDICE C UBICACIN GEOGRFICA DEL TALUD INVESTIGADO

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APENDICE - D FOTO DEL TALUD INVESTIGADO

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APENDICE - E ACCIONES MITIGADORAS COMO PLAN DE CONTINGENCIA

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