DISEÑO DE UN TANQUE APOYADO DE FERROCEMENTO PARA LA COMUNIDAD

DE SANTA ROSA DE CHICHIN, PERTENECIENTE A LA PARROQUIA JADÁN

DEL CANTÓN GUALACEO

CARLOS OSWALDO NIETO ABADWILMER ANDRES ZHAÑAY LEDESMA

El ferrocemento, como se conoce, es un tipo de hormigón armado en forma de lámina delgada comúnmente construido con mortero de cemento y reforzado con capas de telas de mallas, poco separadas entre sí, y formadas por alambres continuos y de relativamente pequeño diámetro.Los depósitos de ferrocemento son particularmente adecuados para utilizarlos en comunidades rurales con pocos ingresos por las siguientes razones:

Materiales habitualmente disponibles Pocos conocimientos necesarios Participación de los propios usuarios Equipo necesario básico Costo compartido del encofrado

FERROCEMENTO

INFORMACIÓN GENERAL

La Comunidad de Santa Rosa de Chichin, perteneciente a la Parroquia Jadán del Cantón Gualaceo. Geográficamente está ubicada dentro de las siguientes coordenadas aproximadas: 739600 a 741800 Longitud Este y 9680000 a 9682200 Latitud Norte, según coordenadas de elipsoide PSAD56.

Según resultados del Censo de Población y Vivienda realizado en noviembre del año 2001 por el INEC, la parroquia Jadán tiene una población de 3.658 habitantes, de los cuales 1.995 son mujeres (54.54%) y 1.663 hombres (45.46%). La población parroquial representa el 10.28% del total cantonal.

El número total de hogares identificados en el área del proyecto es de 162.

BASES Y CRITERIOS DE DISEÑO

El final del período de diseño del proyecto será el año 2025.

PERÍODOS Y ETAPAS DE DISEÑO

POBLACIÓN DE DISEÑO

Esta se calculó en base a la población actual

POBLACIÓN ACTUAL

No. VIVIEND. No. HABIT.162.0 541.0

Centros educativos, + 15% 119 18.0

162.0 559.0

CHICHINSECTOR

TOTAL

POBLACIÓN FUTURA

Para la proyección se utilizó el índice de crecimiento de 1.0 % dado por la SSA para la sierra.

El código CPE INEN 5 estipula que al momento de calcular la población futura, esta población resulta mayor a 1,25 veces la población actual, deberá asumirse un período de diseño menor, de manera que la población de diseño no supere en más del 25 % la población actual.

La población futura según nuestro criterio está dado en base al método Exponencial, por lo que la población futura para Chichin será de 650 habitantes.

NIVEL DE SERVICIO

La consulta efectuada en la comunidad permite conocer el nivel de servicio actual y el deseado. Dicha comunidad ha concertado un servicio de conexiones domiciliarias con más de un grifo por casa, por lo tanto corresponde a un nivel IIb.

En nuestro país la Subsecretaría de Saneamiento Ambiental, señala los siguientes criterios para el área rural.

DOTACIONES BÁSICAS

Al ser nuestro nivel de servicio IIb tomaremos una dotación básica (Norma) de 75 L/(hab*día).

CONSUMO Y CAUDALES

Caudal Promedio (Qp): Es el caudal de agua incluido pérdidas por fugas, consumido en promedio por la comunidad.

Caudal Máximo Diario (QMD): Es el caudal medio consumido, en el día de máximo consumo en el año. Factor de Mayoración KMD = 1,30 para todos los niveles de servicio.

Caudal Máximo Horario (QMH): Es el caudal medio consumido, durante la hora de máximo consumo en el año. Factor de Mayoración KMH = 3 para todos los niveles de servicio.

CAPACIDAD Y DIMENSIONAMIENTO DEL TANQUE

El código CPE INEN 5 dice que la capacidad del almacenamiento del tanque será del 50% del volumen medio diario futuro. En ningún caso, el volumen de almacenamiento será inferior a 10 m3.

El volumen de almacenamiento según nuestro criterio será de 30 m3.

El modelo analizado es un tanque cilíndrico vertical de ferrocemento de espesor constante, lleno de agua en toda su altura, apoyado en todo su perímetro al suelo.

El tanque es cerrado en su parte superior por medio de una cubierta en forma de cúpula y que es empotrada en la parte superior del cilindro.

ESTRUCTURACIÓN DEL TANQUE

DISEÑO ESTRUCTURAL

DETERMINACIÓN DE LOS PARÁMETROS DE DISEÑO•El modulo de elasticidad del ferrocemento a tracción Eft, es de 21000 MPa y 3300

Mpa después del agrietamiento.

•El modulo de deformación transversal (coeficiente de Poisson) se admite que sea igual a 0,2.

•La resistencia a compresión del mortero será de 280 kg/cm2.

•La densidad depende de la cantidad de armadura reticulada que se emplee, si el elemento está compuesto por una tela de malla pequeña, la densidad media es de 2300 kg/m3, si son dos telas de malla 2400 kg/m3 y para un número mayor el valor de la variable aumenta en 50 kg/m3 por cada tela adicional.

•Factor de Volumen (Vr)•Superficie especifica (S)

CARGAS DE DISEÑO

En el diseño se tomarán en cuenta los efectos de las cargas muertas, las cargas vivas, carga de presión de agua y las provocadas por el sismo.

Cargas muertas

Se considerará el peso de los elementos que constituyen el depósito.

La presión interior del agua

La altura del nivel de agua que se considerará en el diseño será hasta el nivel de vertido de excedencias.

Carga viva sobre la cubierta La carga debida a la acción de mantenimiento del tanque es de 80 kg/m2.

Sismo Se ha comprobado que durante los sismos, los depósitos que contienen algún fluido pueden fallar y derramar el líquido contenido; el cálculo de las fuerzas sísmicas se realizará según la metodología del apéndice A de ACI 350.3-01

DISEÑO SÍSMICO DE ESTRUCTURAS CONTENEDORAS DE

LÍQUIDOS. (ACI 350.3-01) Y COMENTARIOS (350.3R-01)

CÁLCULO DEL PESO DE LOS MUROS DEL RESERVORIO Ww.Para calcular el peso de los muros con influencia del agua en las paredes, se necesita conocer las dimensiones hidráulicas.

CARGA VIVACARGA MUERTA

PESO TOTAL EN LAS PAREDESDEL RESERVORIO

CALCULO DE LOS PESOS EFECTIVOS DEL LÍQUIDO ALMACENADO Wi y Wc.

Las componentes del líquido almacenado según ACI350.3-01, está formada por el peso impulsivo Wi y la componente convectiva Wc, dadas por la siguiente expresión:

La ubicación del centro de gravedad de los pesos impulsivo y convectivo, medido desde la base del reservorio, está dada por la siguiente expresión:

UBICACIÓN DE LA ALTURA DEL CENTRO DE GRAVEDAD DE LOS PESOS EFECTIVOS DEL LÍQUIDO hi y hc:

CALCULO DE LA FRECUENCIA DE VIBRACIÓN NATURAL COMBINADA (ωi) DE LA ESTRUCTURA Y EL COMPONENTE IMPULSIVO DEL LÍQUIDO ALMACENADO

Según ACI 350.3_01 sección 9.3.4:

CÁLCULO DE LA FRECUENCIA DE VIBRACIÓN DE LA COMPONENTE CONVECTIVA (WC)

Según ACI 350.3_01 sección 9.3.4:

En el sistema internacional

PARÁMETROS PARA EL CÁLCULO DE LA FUERZA SÍSMICA, SEGÚN ACI 350.3-01 SECCIÓN 4.2 Y EL CODIGO ECUATORIANO DE LA CONSTRUCCIÓN (PARTE SÍSMICA)

ZONAS SÍSMICAS Y FACTOR DE ZONA Z

El valor de z se tomará como Zona II con una aceleración de 0.25 g.

GEOLOGÍA LOCAL Y PERFILES DE SUELO. COEFICIENTE S Y C

Como valor para el parámetro del suelo, según el Código Ecuatoriano de la Construcción le corresponde el Tipo S2 con un valor de 1.2

TIPO DE USO, DESTINO E IMPORTANCIA DE LA ESTRUCTURA. COEFICIENTE I.

El Código Ecuatoriano de la Construcción categoriza a los reservorios como Instalaciones esenciales y/o peligrosas al que le corresponde el factor de 1.5.

FACTOR DE MODIFICACIÓN DE RESPUESTA RwSegún el código ACI 350.3-01 sección 4.2

En nuestro caso al ser un tanque empotrado usaremos Rwi= 2.75 y Rwc =1

CALCULO DE LOS FACTORES DE AMPLIFICACIÓN ESPECTRAL Ci Y Cc.

Según ACI 350.3-01 sección 9.4:

Para Tc < 2.4 s.

Para Ti > 0.31 s.

CÁLCULO DE LAS FUERZAS LATERALES DINÁMICASSegún ACI 350.3-01 sección 4.1.1Las fuerzas dinámicas laterales sobre la base serán determinadas como sigue:

CALCULO DEL CORTANTE BASAL

Según ACI 350.3-01 sección 4.1.1

El corte basal debido a fuerzas sísmicas aplicado en el fondo del estanque será determinado por la siguiente ecuación.

DISTRIBUCION VERTICAL DE FUERZAS LATERALES

El cortante basal debe ser distribuido sobre la altura de la estructura, de acuerdo con la expresión:

Donde:

F x = La fuerza en el nivel x de la estructura que debe aplicarse sobre toda el área del tanque en ese nivel, de acuerdo a su distribución de masa en cada nivel.

wi = Es el peso asignado a cada nivel de la estructura, siendo una fracción de la carga reactiva W.

MODELO ESTRUCTURAL EN EL SOFTWARE SAP 2000

DEFINICIÓN DE LA GEOMETRÍA DEL RESERVORIO APOYADO

Para generar el modelo estructural de la estructura del reservorio apoyado, utilizaremos las plantillas que tiene el SAP2000

Con la opción de dibujar elementos frame vamos a crear la generatriz de la pared circular.

Extruimos las líneas a áreas en forma radial alrededor del eje Z.

DEFINICIÓN DE LAS PROPIEDADES DEL TIPO DE MATERIAL A UTILIZARSE (FERROCEMENTO)

En este caso debemos seleccionar la opción Add New Material en donde debemos ingresar las propiedades correspondientes al Ferrocemento.

DEFINICIÓN DE LAS SECCIONES DE LOS ELEMENTOS ESTRUCTURALESLas secciones que se utilizan en este diseño, corresponden a secciones de elementos Shell para la CUBA y membrana para la cúpula con espesores de 3 cm en ambos casos.

ASIGNACIÓN DE LAS SECCIONES A LOS ELEMENTOSPara asignar las secciones definidas anteriormente, lo haremos mediante la

opción View-Set Limits, donde se ingresa las coordenadas desde donde se extiende el elemento en las coordenadas Z para asignar la sección mediante la opción Assign-Area-Area Section.

ASIGNACIÓN DE LAS CARGAS

CARGA MUERTA: El peso propio no es necesario ingresarlo ya que el programa de estructuras Sap2000, calcula dicho peso en función de las propiedades ingresadas y de los espesores de los elementos.  CARGA VIVA: La carga viva se la ingresará como una carga distribuida en toda la superficie de la cúpula; y el valor de esta será de 80 Kg/m2.

Las cargas que van a actuar en el reservorio son ingresadas mediante la opción de Define-Load Cases, En esta se ingresa el tipo de cargas que intervienen en el análisis, carga muerta, carga viva, carga sísmica, empuje hidrostático.

CARGA DE AGUAPara el caso de la presión hidrostática sobre las paredes del tanque se debe definir un patrón de cargas.

La presión se expresa en función de las tres coordenadas globales (X, Y, Z) 

P = Ax + By + Cz + D La expresión de la presión se reduce a: P = Cz + D

La presión en la base es máxima (Z=0, P=2200 Kg). La presión en la parte superior del nivel de agua es cero (Z=2.2, P=0)

CARGA DE SISMO

Tenemos que ubicar las diferentes masas con sus respectivas alturas para esto hacemos uso de elementos Frame que no tienen peso ni tampoco masa; estos elementos sirven solamente para ayudar y para poder proporcionar las cargas Impulsiva, Convectiva y de Peso propio al tanque.

Luego de crear los elementos Frame en las respectivas alturas asignamos la carga Convectiva, Impulsiva y de Peso propio para esto seleccionamos el elemento Frame al cual vamos a cargar y vamos a Assign - Frame – Cable – Tendon – Loads luego al sub menú Distributed. En Load Case Name colocamos en SX, en la dirección colocamos X y en Load ingresamos las cargas.

DEFINICIÓN DE COMBINACIONES DE CARGA

Usaremos dos combinaciones de carga. 

Sismox = Sx

Cv + Cm + PH

ASIGNACIÓN DE CONDICIONES DE APOYO

En este caso empotraremos los nudos de la base, para ello hacer clic en el ícono de empotramiento tal como se muestra en la figura.

RESULTADOS

Debido a que el espejo de agua se encuentra en contacto con la atmósfera por el volumen de seguridad o ventilación, no se produce tensión longitudinal, quedando únicamente el cálculo de la tensión tangencial, es por eso que se considerará en el diseño solo las fuerzas F11 (ANULARES) dadas por el Sap2000. LAS UNIDADES SON Kg/m.Los resultados obtenidos del Sap2000 son para las combinaciones de carga analizados son:Carga viva + carga muerta + carga de presion del agua La mayor carga de tracción

(color azul) ocurre aprox. a un tercio de la altura del tanque medido desde la base, y el valor de este es de 3435 Kg/m. Un alto valor de tracción también ocurre en la unión de las paredes con la cúpula, el valor de este es 2392 Kg/m. También se puede apreciar que la cúpula está trabajando en su mayoría a compresión. La máxima fuerza de compresión es de 1087 Kg/m.

Carga de sismo

La máxima fuerza de tracción es de 97 Kg/m, y la mayor fuerza de compresión es 97 Kg/m. Debido a que las mayores fuerzas tanto de compresión como de tracción ocurren en la primera combinación de carga (CM + CV + PH), asumiremos estas fuerzas para el diseño del tanque. 

DISEÑO DE LOS ELEMENTOSLos componentes que conforman el tanque de reserva se diseñan usando cargas de servicio y esfuerzos permisibles de carga de servicio.

MÉTODOS DE DISEÑO POR ESFUERZOS ADMISIBLES

El ferrocemento es considerado un material homogéneo y elástico hasta la ocurrencia de la primera grieta.

Aunque el diseño en estructuras de ferrocemento esta a menudo basado en limitaciones a los esfuerzos o criterios de resistencia, el concepto de serviciabilidad, aceptable comportamiento bajo carga de servicio durante la vida útil de la estructura, se está haciendo común.

La serviciabilidad se relaciona con el comportamiento al agrietamiento y el ancho de grietas, en tracción directa y en flexión la resistencia al agrietamiento se incrementa con la superficie específica del acero en la dirección cargada.

CRITERIOS PARA EL DISEÑO

Para el diseño se utilizará telas de malla cuadradas soldadas de ½” x ½” N°16. Es decir alambres con una separación de 12.7 mm y de 1.3 mm de diámetro.

La fracción de volumen de refuerzo Vr (relación volumen de acero/volumen de la matriz) en ambas direcciones, no debe ser menor de 1,8.

La superficie especifica total del refuerzo S (relación entre el área superficial del acero y el volumen de la matriz), no debe estar por debajo de 0,5cm-1. Se recomienda usar, como mínimo, para depósitos de agua entre 0.8 cm-1 y 1.6 cm-1.

El recubrimiento mínimo para el refuerzo es de 4mm, es decir para un ambiente expuesto.

El método empleado es el elástico, los esfuerzos permisibles para los materiales constitutivos (σ), son los especificados:

σa=0,5Ra (Esf. permisible para el acero de estructuras sanitarias)

Para elementos de ferrocemento sometido a tracción, una tensión permisible para el conjunto es de σagr = 5MPa para el caso de una malla cuadrada.

El esfuerzo de compresión permisible en el compuesto es de 0,45Rb.

El número mínimo de telas de malla es de 2.

El acero de esqueleto no ocupa más de 50% del espesor de la pared del tanque.

Para la protección contra la corrosión y el aseguramiento de la adherencia entre la armadura y el mortero, la resistencia de este no debe ser menor a 25 MPa.

DISEÑO DE LA TAPA DEL TANQUE

Los techos autosoportados ya sean tipo cónico, domo, o sombrilla, tiene la característica de estar apoyados únicamente en su periferia, calculados y diseñados para que su forma geométrica, en combinación con el espesor mínimo requerido, absorban la carga generada por su propio peso más las cargas vivas. La cubierta es un elemento que está sometido a esfuerzos de compresión en toda su área salvo en el sector de la unión con las paredes del tanque donde existe esfuerzos de tracción.

Para el diseño se verifica que el mortero resista el esfuerzo a compresión generado y las telas de malla mínimas colocadas absorban los esfuerzos de tracción.

Fuerza de Compresión = 1087 Kg/m

La carga resistente de un elemento de ferrocemento sometida a compresión se considera igual a la que tomaría solo la matriz del mortero.

Entonces la fuerza de compresión que puede resistir el ferrocemento es:

Como la fuerza resistente del ferrocemento es mucho mayor a la fuerza actuante, entonces se considera adecuada la sección asumida.

Fuerza de Tracción = 2392 Kg/m.

Espesor

El espesor de la pared es determinado a partir del esfuerzo de tensión admisible del conjunto para que no sufra agrietamiento.

Área de acero requerida Debido a que el tanque es diseñado empleando las formulaciones de resistencia de materiales, la capacidad del acero debe ser minorada, en este caso se ha reducido a la mitad de su capacidad.

Numero de alambres por metro de malla

Área de acero por metro de malla

Numero de telas de malla requeridas

Observación: Por norma se debe colocar mínimo 2 telas de mallas.

DISEÑO DE LAS PAREDES DEL TANQUE

Fuerza de tracción Un depósito cilíndrico que contenga un fluido, está sometido a fuerzas de tensión en su sección transversal, y las paredes han de resistir estas fuerzas para evitar que estalle.

Espesor

Área de acero requerida

Numero de alambres por metro de malla

Área de acero por metro de malla

Numero de alambrones en armadura de esqueleto

Área de acero por metro en armadura de esqueleto

Al utilizar acero de esqueleto, se tendrá en cuenta para disminuir el número de telas de malla.

Área de acero requerida en tela de malla

Numero de telas de malla requeridas

Factor de Volumen

Para el cálculo del factor de volumen consideraremos también el del acero de esqueleto.

Superficie especifica

Como este valor no está entre 0.8 < S < 1.6 cm-1, entonces no cumple con las dos condiciones y aumentamos el número de telas de malla a 3.

Realizando nuevamente el cálculo tenemos:

Factor de Volumen

DISEÑO DE LA LOSA DE FONDO DEL TANQUE

La losa de fondo tendrá un diámetro de 4,2m y un espesor de 3cm.

La losa de fondo, no se diseña si la construcción se hace adecuadamente, un buen relleno compactado o un buen terreno que permita asimilar la presión hidrostática del tanque, permitiría que el Ferrocemento actúe como una capa impermeable sometida solo a compresión, excepto en la zona cercana a las paredes donde el refuerzo debe ser similar a la de estas, en el resto con las dos capas de mallas mínimas sería suficiente. No debe existir sub presiones, así que el manto freático debe estar al menos 20 cm. por debajo del fondo cuando esté a su nivel máximo, para cumplir con ésta condición de ser necesario deberá construirse un dren perimetral; de lo contrario habrá que mantener el tanque con agua para contrarrestar esa sub presión.

El diseño del fondo de los tanques de almacenamiento depende de las siguientes consideraciones: Los cimientos usados para soportar el tanque, el método que se utilizará para desalojar el producto almacenado, la corrosión del fondo y el tamaño del tanque. Lo que nos conduce al uso de un fondo plano, donde la resistencia permisible del suelo es de 1,5 Kg /cm2

CONSTRUCCION DEL RESERVORIOREPLANTILLO

Para que el acero de refuerzo no se contamine con tierra debe colocarse una capa de cemento-arena proporción 1:5 de 3 cm de espesor, o una capa de concreto pobre de 5 cm de espesor.ARMADO DE LA CANASTA

El tanque diseñado tiene un diámetro de 4.2 m, entonces el valor de la circunferencia es 13.20 m. como queremos 30 cm para los traslapes entonces debemos cortar 13.50 m de malla electrosolda.Cortar todas las cruces de las 2 primeras filas del lado del techo y también las del piso. Así se tendran 40 cm de malla para amarrar la canasta con el fondo y con el techo.ARMADO DE LA PARRILLA PARA EL PISO DEL TANQUE

Se corta varios tramos de varilla que se amarran en los círculos de 0.40 y 4.20 m. de diámetro doblando 20 cm. en el extremo que va a ir unido a las paredes.

UNION DE LA CANASTA CON LA PARRILLA DEL PISO

Colocar la parrilla encima del firme y después la canasta encima de la parrilla. Si todo está bien se puede amarrar la canasta a la parrilla en todas las cruces, asegurando que se vea bien redonda y recta la canasta. COLOCACIÓN DE LAS TELAS DE MALLAUtilizaremos capas de telas de mallas cuadradas soldadas con alturas de 1.00 m y 1.50 m.Se le adhiere por el lado que será la parte externa, dos capas de telas de mallas y por la parte interna una tela de mallas, sosteniéndolas con amarres de alambre, colocando primero las franja de 1.50 m de altura y luego la capa de 1.00 m. de altura es decir quedando un traslape entre mallas de 30 cm.

RECUBRIMIENTO DE LAS PAREDES DE LA CANASTA CON MEZCLAAntes de empezar, asegurarse que la canasta este a plomo o sea vertical. Sistema con acero de armazón o sin encofrado

A esa estructura de acero se le aplica el mortero por un lado, forzándolo a salir hacia el otro lado.

El embarrado se hace colocando con cuidado la mezcla de afuera hacia adentro para llenar bien los espacios entre las mallas. Siempre trabajando de abajo hacia arriba y alrededor de la canasta.

Por último darle una pasada con las planas de madera a las paredes.

Se repasará el mortero colocado tanto afuera como adentro, para llenar los huecos y donde el mortero no penetró bien entre las mallas. Utilizar la regla para enderezar toda la pared y el plomo para asegurar que las paredes sean verticales. Empezando primero adentro del tanque y una vez terminado se realizara la parte de afuera.COLADO DEL PISO

Limpiar el piso sacando toda la mezcla o basura que haya caído dentro del tanque. Se realiza el mismo procedimiento que para las paredesIMPERMEABILIZACIÓN Y CURADO

Una vez que la fundición exterior esté relativamente seca, se procede a enlucir la superficie interior del tanque, utilizando mortero más un aditivo impermeabilizante de masa. Mantener el tanque mojado interior y exteriormente durante siete días.

CONSTRUCCION DE LA CUBIERTA Para la construcción de la tapa o cubierta del tanque de 4.2 m, se recomienda hacerlo por separado.

Los huecos se van cubriendo con tramos de tela de malla, tejiéndolos para no tener "bolsas".

Revestimiento de la cubierta

La cubierta hay que hormigonarla cuando el armazón de la cubierta ya está colocada sobre las paredes del tanque, pues si se hormigona en el piso haría falta una grúa para levantarla.

Primero se aplica por arriba y después al cabo de un día, por abajo

Colocación de la cubierta en el tanque

Como la cubierta va a ir sobre la pared de ferrocemento entonces hay que atar la estructura que sale de la pared a la estructura de la cubierta.

Curado

Una vez acabada la estructura, se cubre con un plástico y se deja curar durante 7 días.Durante el curado se irá humedeciendo dos veces al día para mantener una humedad alta en el proceso.

PRESUPUESTO

CONCLUSIONES La correcta aplicación de normas establecidas en lo que se refiere a

abastecimiento de agua investigadas para la realización de este proyecto nos permite tener dimensiones acorde a la realidad del medio donde se realizara el proyecto, de esta manera se evitan sobredimensionamientos y gastos económicos innecesarios, o peor aun dimensiones menores a las requeridas convirtiéndola en inadecuada y poco funcional para cumplir con las expectativas de la población.

Los programas computacionales de cálculo estructural que se dispone en la actualidad nos permiten tener obtener los resultados en forma rápida, la base del éxito es saber plasmar los modelos a los efectos que suceden en la realidad.

El método de cálculo de los esfuerzos admisibles nos ha permitido dimensionar el tanque de forma tal que las tensiones de tracción y el agrietamiento no sobrepasen las permisibles para este tipo de obra

El tener claro el comportamiento de los materiales cuando son sometidos a esfuerzos nos lleva a diseños que cumplen las normas de calidad y de correcto funcionamiento.

La metodología empleada para el diseño nos permite tener un control de cada uno de los aspectos que involucran el comportamiento de los materiales cuando son sometidos a esfuerzos lo que da como resultado un correcto diseño.

El tener un adecuado control de la estructura durante de la construcción permitirá obtener un deposito seguro, y cumplir con los mantenimientos de rutina serán de gran ayuda para realizar pequeñas reparaciones con el único fin de prolongar su vida útil.

El ferrocemento nos abre nuevos caminos en lo que se refiere a diseño y construcción de estructuras, ya que su diseño no requiere de elaboradas formulaciones y en cuanto a construcción evita el empleo de complejos métodos constructivos.

El proyecto realizado nos ha enseñado que no se requieren grandes inversiones para poder acceder a un bien que será de completo beneficio para la comunidad.

GRACIAS POR SU ATENCION

CARLOS NIETO ABAD

WILMER ZHAÑAY LEDESMA