METODOLOGÍA PARA LA IMPLEMENTACIÓN DEL MANTENIMIENTO …
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UNIVERSIDAD NACIONAL DE TRUJILLO
FACULTAD DE INGENIERÍA
ESCUELA ACADÉMICO PROFESIONAL DE INGENIERÍA
MECÁNICA
METODOLOGÍA PARA LA IMPLEMENTACIÓN
DEL MANTENIMIENTO CENTRADO EN LA
CONFIABILIDAD EN SISTEMAS DE BOMBEO
DE AGUAS SUBTERRANEAS DE
AGROINDUSTRIAL DANPER S.A.C.
TESIS
PARA OBTAR POR EL TÍTULO DE
INGENIERO MECÁNICO
AUTOR: YOSHI JONATHAN HUANES CARRANZA
ASESOR: ING. EDUARDO FAUSTO AZABACHE VÁSQUEZ.
TRUJILLO – PERÚ
2018
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i
PRESENTACIÓN
SEÑORES MIEMBROS DEL JURADO:
En cumplimiento con las disposiciones establecidas en el Reglamento de Grados y Títulos
de la Universidad Nacional de Trujillo, pongo a vuestra consideración y elevado criterio
la presente Tesis titulada: “Metodología para la implementación del mantenimiento
centrado en la confiabilidad en sistemas de bombeo de aguas subterráneas de
agroindustrial DANPER S.A.C.” con el objetivo de obtener el Título Profesional de
Ingeniero Mecánico.
Trujillo, Octubre del 2018.
_________________________________
Bachiller Yoshi Huanes Carranza……
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ii
DEDICATORIA
A Dios
Porque sin él no habría podido
ser alguien en la vida, por
haberme acompañado en todo
momento y permitirme lograr
mis objetivos en la vida.
A mis padres
Juan y María que han sabido
formarme con buenos
sentimientos, hábitos y valores,
lo cual me ha ayudado a tener
éxito en la vida. Por sacrificar
cada cosa para poder darme la
mejor educación posible.
A mis hermanos
Johnny y Nicole, por su apoyo,
por brindarme alegrías, por su
motivación para no rendirme en
la lucha por alcanzar mis
objetivos.
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iii
AGRADECIMIENTOS
A mi familia, que se han preocupado por mí en todo momento de mi vida, porque
me dieron su apoyo y motivación durante mi formación académica, ahora seré el orgullo
de ellos y un ejemplo a seguir para mis hermanos.
Un agradecimiento a los docentes de la Universidad Nacional de Trujillo por sus
conocimientos impartidos y la dedicación en mi formación académica, a mi asesor por su
ayuda y orientación durante el desarrollo de mi tesis.
Finalmente, agradecer a las personas que de una u otra forma me brindaron su
apoyo en mi formación profesional.
HUANES CARRANZA, Yoshi
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iv
RESUMEN
Se elaboró una metodología para la implementación del Mantenimiento Centrado en la
Confiabilidad (RCM) en los sistemas de bombeo de aguas subterráneas de agroindustrial
Danper S.A.C. con el objetivo de garantizar una alta disponibilidad de los equipos,
optimizando los recursos empleados mediante de la selección de las estrategias de
mantenimiento adecuadas.
Como primer paso se realizó la delimitación de los sistemas analizados en base a la
información disponible como manuales de operación y mantenimiento de los equipos,
planos de distribución dentro del proceso productivo y el historial de fallas, para lo cual
se elaboró un formato para la recolección de datos históricos de fallas de los equipos.
Luego se procedió a realizar la jerarquización de los activos que conforman dichos
sistemas, lo cual se realizó mediante un análisis multicriterio tomando en cuenta la
frecuencia de fallas y la importancia del activo dentro del proceso productivo desde
distintos aspectos.
Del proceso de análisis jerárquico se obtuvo que el activo más crítico era el motor
sumergible del pozo N°1, el cual forma parte de un sistema de bombeo sumergible, por
lo que se procedió a estudiar las fallas presentadas por dicho sistema determinando de
esta manera las estrategias de mantenimiento y los periodos oportunos para realizarlas.
Como resultado de este estudio se obtuvo un plan de mantenimiento con tareas asignadas
de acuerdo a las fallas que presentó el activo durante su ciclo de vida.
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v
ABSTRACT
A methodology was developed for the implementation of Reliability Centered
Maintenance (RCM) in the groundwater pumping systems of Danper S.A.C. agroindustry
with the aim of ensuring high availability of equipment, optimizing the resources used by
selecting the appropriate maintenance strategies.
As a first step, the delimitation of the analyzed systems was carried out based on the
available information such as equipment operation and maintenance manuals, distribution
plans within the production process and fault history, for which a format for the collection
was elaborated of historical data of equipment failures.
Then, we proceeded to perform the hierarchy of the assets that make up these systems,
which was done through a multicriteria analysis taking into account the frequency of
failures and the importance of the asset in the production process from different aspects.
From the hierarchical analysis process, it was found that the most critical asset was the
submersible motor of well No. 1, which is part of a submersible pumping system, so that
the failures presented by said system were determined in this way. the maintenance
strategies and the opportune periods to carry them out.
As a result of this study, a maintenance plan with assigned tasks was obtained according
to the failures presented by the asset during its life cycle.
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vi
CONTENIDO
PRESENTACIÓN ............................................................................................................................... i
DEDICATORIA ................................................................................................................................ ii
AGRADECIMIENTOS...................................................................................................................... iii
RESUMEN ......................................................................................................................................iv
ABSTRACT ...................................................................................................................................... v
INTRODUCCIÓN ............................................................................................................................. 1
MATERIAL Y MÉTODO ................................................................................................................... 6
1. MATERIAL ..................................................................................................................... 6
2. MÉTODO ......................................................................................................................... 6
2.1. Delimitación del sistema y su contexto operacional ............................................. 6
2.2. Análisis funcional de los Sistemas Analizados ...................................................... 8
2.3. Sistema de bombeo con Bomba Sumergible ......................................................... 9
2.3.1. Bomba sumergible ........................................................................................... 9
2.3.2. Motor sumergible .......................................................................................... 11
2.3.3. Variador de frecuencia ................................................................................. 12
2.3.4. Transformador .............................................................................................. 14
2.3.5. Esquema de instalación ................................................................................. 16
2.4. Sistema de bombeo con turbina vertical ............................................................. 17
2.4.1. Bomba turbina vertical ................................................................................. 17
2.4.2. Eje de transmisión ......................................................................................... 17
2.4.3. Columna ......................................................................................................... 18
2.4.4. Soporte vertical HMSS ................................................................................. 20
2.5. Recolección de la data de fallas ............................................................................ 21
2.6. Evaluación del nivel de mantenimiento preventivo ............................................ 21
2.7. Análisis jerárquico de los sistemas analizados .................................................... 23
2.7.1. Definición de criterios ................................................................................... 24
2.7.2. Matriz de comparaciones pareadas ............................................................. 24
2.7.3. Síntesis de juicios ........................................................................................... 25
2.7.4. Razón de consistencia .................................................................................... 26
2.7.5. Modelo de criticidad semicuantitativo “CTR” ........................................... 27
2.8. Análisis de Pareto de las fallas reportadas .......................................................... 30
2.8.1. Análisis de Pareto Sistemas de Bombeo – General..................................... 30
2.8.2. Análisis de Pareto Sistemas de Bombeo Sumergible .................................. 31
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vii
2.8.3. Análisis de Pareto Sistemas Turbina Vertical ............................................ 31
2.9. Análisis de Weibull por Método Analítico: ......................................................... 32
2.9.1. Verificación de la tendencia de datos .......................................................... 32
2.9.2. Ordenamiento de datos y uso de rango mediana ........................................ 33
2.9.3. Ploteo de recta de regresión en función de distribución de Weibull ......... 34
2.9.4. Análisis de ajuste de curvas .......................................................................... 34
2.10. Asignación de tareas de mantenimiento .......................................................... 36
2.10.1. Tareas de Mantenimiento Preventivo .......................................................... 36
2.10.1.1. Tareas programadas en base a la condición ......................................... 36
2.10.2. Tareas de restauración y sustitución programada ..................................... 36
2.10.2.1. Tareas de Reacondicionamiento ............................................................ 36
2.10.2.2. Tareas de Sustitución .............................................................................. 36
2.10.2.3. Tareas de búsqueda de fallas ocultas ..................................................... 37
2.10.3. Tareas de Mantenimiento Reactivo ............................................................. 37
2.10.3.1. Cambio de especificaciones ..................................................................... 37
2.10.3.2. Operar hasta fallar (Run to Failure) ..................................................... 37
2.10.4. Correlación entre la criticidad y el tipo de actividad a asignar ................ 38
RESULTADOS ............................................................................................................................... 39
DISCUSIÓN ................................................................................................................................... 68
CONCLUSIONES ........................................................................................................................... 70
REFERENCIAS BIBLIOGRÁFICAS ................................................................................................... 71
ANEXOS ....................................................................................................................................... 72
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1
INTRODUCCIÓN
La empresa agroindustrial DANPER TRUJILLO S.A.C., se dedica al cultivo, producción
y exportación de hortalizas, frutas, súper granos y productos gourmet, para lo cual cuenta
con distintos fundos, así como plantas de procesamiento de dichos productos, los altos
requerimientos de sus clientes han hecho que la empresa ponga especial atención en el
área de mantenimiento para garantizar una alta disponibilidad de sus sistemas de
producción. Para garantizar ello se propone la utilización de la metodología del RCM
(Mantenimiento Centrado en la Confiabilidad) como una herramienta útil para la
consecución de los objetivos de la empresa.
La ingeniería, considera dos elementos para el manejo de cualquier activo, este debe ser
mantenido y cada tanto ser modificado1. Con el mantenimiento se busca asegurar que los
activos continúen cumpliendo las funciones que sus usuarios esperan. Lo que los usuarios
quieren, dependerá exactamente en dónde y cómo el activo está siendo usado, es decir,
su contexto operativo.
El Mantenimiento Centrado en la garantía de funcionamiento es un proceso usado para
determinar qué debe hacerse para asegurar que todo activo continúe funcionando como
sus usuarios lo desean en el presente contexto operativo2.
Las nuevas expectativas del mantenimiento incluyen el alto grado en el que las fallas en
equipos afectan la seguridad y el medioambiente3, una conciencia creciente de la
conexión entre mantenimiento y calidad del producto, y una presión cada vez mayor de
alcanzar un alto rendimiento de las plantas y controlar los costos.
El cambio se debe a un enorme incremento en el número y variedad de activos, diseños
más complejos, nuevas técnicas de mantenimiento y responsabilidades del
mantenimiento3. Ante estos cambios, los jefes de las diversas áreas están buscando un
nuevo método de mantenimiento, persiguen una estructura estratégica que sintetice los
nuevos desarrollos en un patrón coherente, permitiendo escoger aquellos que más se
adapten a ellos y a sus empresas.
Las nuevas investigaciones han demostrado que aparentemente cada vez más hay menor
conexión entre la edad operativa de la mayoría de los activos y que tan propensos son a
fallar4. Debido a esto los nuevos proyectos de mantenimiento incluyen:
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2
Herramientas de toma de decisiones, como son los estudios de riesgos, tipos de
fallas y análisis de los efectos y sistemas especializados.
Nuevas técnicas de mantenimiento, como el monitoreo de estado.
El diseño de equipos, poniendo gran énfasis en la confiabilidad y mantenibilidad.
Un cambio mayor en el pensamiento organizacional, a través de la participación,
trabajo en equipo y flexibilidad.
Dentro de un modelo de gestión de mantenimiento, el Mantenimiento Centrado en la
Confiabilidad (RCM) sirve de guía para identificar las actividades de mantenimiento con
sus respectivas frecuencias a los activos más importantes de un contexto operacional3.
Su éxito se apoya principalmente en el análisis funcional de los sistemas en un
determinado contexto operacional, realizado por un equipo natural de trabajo3. El
esfuerzo desarrollado por el equipo natural de trabajo permite generar un sistema de
gestión de mantenimiento flexible, que se adapta a las necesidades reales de
mantenimiento de la organización, tomando en cuenta, la seguridad personal, el ambiente,
las operaciones y la imagen corporativa frente al cliente.
Formalmente el RCM se define como un proceso de gestión del mantenimiento que
corresponde a la 4ta Fase del Modelo de Gestión de Mantenimiento (MGM)1, donde un
equipo constituido por personas con distintas funciones dentro de la organización,
optimiza la confiabilidad de un sistema que funciona bajo un contexto operacional
definido para un intervalo de tiempo, estableciendo las tareas de mantenimiento más
efectivas en función de la criticidad de los activos que conforman a dicho sistema,
tomando en cuenta las posibles consecuencias, originadas por cada uno de los modos de
falla correspondientes a cada falla funcional, que impactan sobre la seguridad, el
ambiente, las operaciones y la imagen corporativa frente al cliente.
El mecanismo de trabajo del RCM, según la norma SAE JA1012:2011, consiste en dar
respuesta a 7 preguntas mediante las cuales se establecen los objetivos, las consecuencias
de fallas y se obtienen las estrategias de mantenimiento adecuadas. Estas 7 preguntas se
detallan en la Tabla 1:
Establece objetivos, define el problema y
recoge información básica
¿Cuáles son las funciones?
¿De qué forma puede fallar?
¿Qué causa la falla?
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3
¿Qué sucede cuando falla?
Consecuencias de la falla ¿Qué importancia tiene si falla?
Estrategias de mantenimiento
¿Qué se puede hacer para predecir o
prevenir la falla?
¿Qué se debe hacer si no se puede
prevenir o predecir la falla?
Antes de analizar las necesidades mantenimiento de un activo en cualquier organización,
se debe conocer qué tipos de activos físicos existen y decidir cuáles van a someterse al
proceso de revisión del RCM, para lo cual se hace necesario contar con un equipo de
trabajo5.
El equipo natural de trabajo está constituido por personas con distintas funciones dentro
de la organización, que en conjunto, son capaces de responder las siete preguntas básicas
del RCM6. Lo ideal es que sea conformado por 5 o 6 componentes entre los cuales se
encuentre personal de producción y mantenimiento, así como especialistas en áreas
específicas y asesores expertos en la metodología del RCM.
El objetivo de cada grupo de trabajo es usar la metodología RCM para determinar las
necesidades de mantenimiento de un activo específico o una parte concreta de un proceso.
El trato en el grupo es informal y no existen jerarquías, todos tienen voz y voto. Hay
aceptación y compromiso por parte de todos. La ayuda externa es bienvenida y usada
cuando es necesario6. La clave del éxito es el consenso de todos los integrantes del grupo
de trabajo. No se toma ninguna decisión si antes no fue aceptada por todos.
Teniendo el equipo de trabajo se procede a realizar la selección del sistema a analizar y
su respectivo contexto operacional. Para esto se determina la parte de nuestras
instalaciones que se van a estudiar y las partes o elementos a excluir. Una vez delimitado
el sistema, se determina su composición (siguiendo una estructura de árbol) hasta el nivel
que se considere un todo indivisible desde el punto de vista del mantenimiento.
Esta estructura puede no ser jerárquica, sino tener ramas interrelacionadas en un mismo
nivel o en niveles no contiguos, como los subsistemas que tienen bucles de control y que
deben ser tratados como unidades indivisibles desde el punto de vista del sistema
principal6.
Tabla 01: Las 7 preguntas del RCM
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La experiencia de expertos en metodología RCM considera más eficaz el análisis de los
distintos “sistemas” como nivel de detalle de la organización3, pues en la mayoría de
organizaciones, los sistemas son normalmente identificados y se tiene de ellos una
información más detallada y precisa.
Los grupos de trabajo deben tener especial cuidado con respecto a la selección del nivel
de detalle que se espera del FMEA5, ya que un análisis realizado a un alto nivel de detalle
(partes) puede llegar a ser complicado o irrealizable, mientras que un análisis realizado a
un nivel bajo (planta) podría ser muy superficial y poco eficiente para la gestión del
mantenimiento en la organización.
Habiendo realizado la delimitación del sistema y su contexto operacional lo que
corresponde es realizar el análisis de los modos y efectos de fallas del sistema analizado.
El FMEA es un método sistemático que permite identificar los problemas antes de que
ocurran y puedan afectar a los procesos y productos en un área determinada, bajo un
contexto operacional dado6.
A partir del análisis realizado por los grupos de trabajo RCM a los distintos activos en su
contexto operacional, se obtiene la información necesaria para prevenir las consecuencias
y los efectos de las posibles fallas, a partir de seleccionar adecuadas actividades de
mantenimiento. Para esto debemos responder a las 5 primeras preguntas básicas del RCM,
presentes en la Norma SAE JA 1012:2011.
Los Modos de falla son las causas que originan cada falla funcional del sistema, para
cumplir con los estándares de funcionamiento definidos por el usuario para un contexto
operacional dado en un determinado intervalo de tiempo7. Se obtienen dando respuesta a
la pregunta: ¿Qué ocurre cuando falla?
Mientras que el efecto de una falla es la evidencia de que una determinada falla funcional
está sucediendo, que puede ser percibida mediante los sentidos y debe ser correctamente
descrita para respaldar las consecuencias de dicha falla9. Se obtiene dando respuesta a la
pregunta: ¿Qué pasa cuando ocurre cada falla funcional?
Las consecuencias de fallas es el impacto de cada modo de fallo sobre: la seguridad física
de los Trabajadores, el ambiente, las operaciones y la imagen corporativa de la empresa
frente al cliente10. Para la evaluación efectiva debemos categorizar a las consecuencias
correctamente, pues de esta manera quitamos la creencia de que todas las fallas son malas
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y deben ser prevenidas. Podemos obtener las consecuencias de las fallas dando respuesta
a la pregunta: ¿Qué impacto tiene sobre la empresa cuando falla?
Conociendo los modos, efectos de fallas y consecuencias, el siguiente paso es determinar
las estrategias de mantenimiento adecuadas para el sistema analizado, las cuales pueden
consistir en tareas de mantenimiento preventivo o reactivo, dependiendo si es que se
pueden prevenir o no cada uno de los fallos funcionales que se presenten en el sistema.
Las estrategias de mantenimiento conforman parte del resultado del Análisis de Modos y
Efectos de Falla aplicados al sistema en mención, relacionados intrínsecamente al riesgo
propio que tiene cada modo de fallo correspondiente a cada falla funcional del sistema11.
Si vemos al RCM como una Caja Negra, tendremos en la entrada toda la Información, de
cada uno de los activos que conforman el sistema que estamos analizando, ordenada de
acuerdo a las pautas presentes en la Norma ISO 14224:2016, y en la salida tendremos
estrategias de mantenimiento efectivas en función de la criticidad de los activos que
conforman a dicho sistema.
Por tanto, el proceso que realiza el RCM queda complemente definido a través de sus 7
preguntas básicas presentes en la Norma SAE JA1012:2011. Todos los Beneficios y
Resultados que obtendremos del RCM dependerán única y exclusivamente de la solución
que nosotros le demos a cada una de las 7 preguntas básicas y a las preguntas que se van
desprendiendo a medida que vamos avanzando el proceso.
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MATERIAL Y MÉTODO
1. MATERIAL
Norma ISO 14224: 2014.
Norma SAE JA 1012: 2011
Registro de parámetros de operatividad de pozos.
Registro virtual de órdenes de mantenimiento del ERP SAP Módulo PM.
Manual de operación y mantenimiento de bombas sumergibles.
Hojas de cálculo Excel.
2. MÉTODO
2.1.Delimitación del sistema y su contexto operacional
El fundo COMPOSITAN se encuentra ubicado en el kilómetro 514 del valle de
Virú y comprende aproximadamente 2000 hectáreas de terreno dedicadas al
cultivo de hortalizas (espárrago verde, blanco y pimiento).
El abastecimiento de agua en el fundo COMPOSITAN es mediante extracción de
agua de subsuelo a través de pozos tubulares. El acuífero es abundante y se recarga
de manera natural del efluente de ríos y de filtración de aguas superficiales.
Este Fundo es uno de los pocos en el Proyecto Especial de Irrigación de
CHAVIMOCHIC que se abastece con agua del subsuelo (pozos tubulares). La
ubicación de los pozos ha sido determinada siguiendo las recomendaciones de los
Estudios Hidrogeológicos previamente ejecutados.
Los 22 pozos son monitoreados diariamente mediante la toma de parámetros a
cargo de los operadores de pozos quienes se recolectar los niveles estáticos y
dinámicos, el caudal y el porcentaje de arenamiento por pozo. De esta manera se
sabe que los pozos tienen un porcentaje de arenamiento bajo, que no excede el
límite recomendado por los fabricantes de bombas, el cual es de 8 ppm.
Actualmente el fundo COMPOSITAN cuenta con 22 pozos tubulares, los cuales
abastecen de agua a 4 reservorios (R1, R2 y R3B), aparte de ello se cuenta con un
quinto reservorio que se abastece del reservorio R3B. El agua de los reservorios
es bombeada a las estaciones de filtrado donde es acondicionada para su posterior
traslado y uso en los campos de cultivo.
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En las estaciones de filtrado el agua proveniente de los reservorios es filtrada, en
las baterías de filtrado, para disminuir el número de impurezas presentes para
evitar que estas obstruyan las tuberías utilizadas para la distribución de agua en
campo, luego se le agrega los fertilizantes previamente preparados en la estación
de premezcla y es distribuida en campo mediante las tuberías principales y las
mangueras de riego.
El riego en el fundo COMPOSITAN se encuentra automatizado mediante el uso
de Unidades Remotas de radiofrecuencia ubicadas en los distintos módulos, los
cuales son controlados desde las estaciones de filtrado para iniciar y parar el riego.
Los 22 pozos tubulares operan un máximo de 18 horas diarias, periodo de tiempo
que no puede ser excedido para no afectar el equilibrio del acuífero. Los pozos
cuentan con medidores de caudal (hidrómetros) con los que se toman las lecturas
diarias y se prepara el reporte mensual que se envía oficialmente a la Autoridad
Nacional del Agua.
Los reservorios son abastecidos según la distribución de pozos indicada en la
Tabla 01:
RESERVORIOS POZOS CP MÓDULO
R1
P01
CP1
MD 01
P03 MD 02
P05 MD 03
P10 MD 04
P11 MD 05
P07 MD 07
R2
P02
CP2
MD 06
P04 MD 08
P06 MD 09
P08 MD 10
P09 MD 11
P12 MD 12
P20 -
P21 -
R3
P13
CP 3,4,5
MD 22
P14 MD 23
P15 MD 24
P17 MD 13
- MD 14
R3B P22 - -
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8
R4
P16
CP 3,4,5
MD 15
P18 MD 16
P19 MD 17
MD 18
- MD 19
- MD 20
- MD 21
2.2.Análisis funcional de los Sistemas Analizados
El departamento de MSR está a cargo del mantenimiento de los equipos
mecánicos y eléctricos utilizados para transportar el agua desde el subsuelo hasta
los campos de cultivo.
La delimitación del sistema comprende los equipos mecánicos y eléctricos
utilizados para llevar el agua desde el acuífero hasta el reservorio, estos son
detallados en la Tabla 02:
ITEM EQUIPO
1 MOTOR DE ELECTROBOMBA
2 BOMBA DE ELECTROBOMBA
3 VARIADOR DE ELECTROBOMBA
4 TABLERO DE CONTROL
5 ÁRBOL DE DESCARGA
6 SUBESTACIÓN ELÉCTRICA
7 INFRAESTRUCTURA TUBULAR
8 INFRAESTRUCTURA DE CASETA
De este análisis se excluye las estaciones de filtrado y premezcla, así como los
equipos utilizados para el riego en campo debido al escaso historial de fallas. Los
sistemas analizados son de dos tipos: los pozos que cuentan con electrobombas
tipo turbina vertical y los pozos que cuentan con electrobombas sumergibles.
Tabla 02: Distribución de pozos fundo COMPOSITAN.
Tabla 03: Equipos comprometidos en el sistema a analizar.
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2.3.Sistema de bombeo con Bomba Sumergible
Este sistema de bombeo está comprendido por una bomba turbina directamente
acoplada a un motor sumergible.
2.3.1. Bomba sumergible
Una bomba sumergible, como indica el nombre es una bomba que se
sumerge en un fluido. Las bombas sumergibles contienen un impulsor
sellado a su carcasa que permite bombear el fluido en el que se encuentran
sumergidas hacia el exterior7.
La bomba se puede conectar con un tubo, manguera flexible o abajo de los
carriles o de los alambres de guía de modo que la bomba siente en "un
acoplador del pie de los platos"7, de tal forma conectándola con la tubería de
salida.
El cuerpo de la bomba de una o varias etapas es el conjunto de tazones e
impulsores. El número de etapas depende de la altura dinámica total y caudal
requeridos. Está provisto de una canastilla para evitar el ingreso de
materiales extraños y una válvula check incorporada que no permite el
regreso del agua bombeada7. Los componentes genéricos de una bomba
sumergible se detallan en la Figura 02.
Figura 01: Delimitación del sistema a analizar.
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Figura 02: Componentes de bomba sumergible.
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2.3.2. Motor sumergible
El diseño del motor permite que éste se ubique en la parte inferior lo que
reduce el espacio necesario para la instalación y hace innecesario un eje de
transmisión desde la superficie hasta el cuerpo de la bomba. Los motores
están construidos con bobinado tipo mojado, es decir en contacto directo con
el agua de llenado del motor y están provistos de una membrana goma para
lograr un equilibrio entre las presiones interna y externa7.
Tabla 04: Componentes de bomba sumergible.
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Durante la aceleración del motor, el empuje de la bomba aumenta mientras
aumenta la carga de salida. En casos donde la carga de la bomba permanece
por debajo de su rango de operación normal durante el arranque y durante la
condición de velocidad a plena marcha, la bomba puede realizar un empuje
hacia arriba. Esto a su vez crea un empuje hacia arriba en el cojinete de
empuje axial del motor.
Los motores sumergibles son diseñados para lubricarse mediante el uso de
agua. La solución de llenado es una mezcla de agua desionizada y glicol
propileno (anticongelante no tóxico). La solución previene el daño por
congelamiento en temperaturas de hasta -40°F (-40°C)7.
La pérdida del líquido en pequeñas gotas no daña el motor, a menos que sea
una cantidad mayor. La válvula de retención del filtro permite que se
reemplace el líquido perdido con agua del pozo en la instalación. Los
componentes genéricos de un motor sumergible se detallan en la Tabla 05.
2.3.3. Variador de frecuencia
Un variador de frecuencia es un sistema para el control de la velocidad
rotacional de un motor de corriente alterna (AC) por medio del control de la
frecuencia de alimentación suministrada al motor7.
El variador de frecuencia regula la velocidad de motores eléctricos para que
la electricidad que llega al motor se ajuste a la demanda real de la aplicación,
reduciendo el consumo energético del motor entre un 20 y un 70%. Un
variador de frecuencia por definición es un regulador industrial que se
encuentra entre la alimentación energética y el motor. La energía de la red
pasa por el variador y regula la energía antes de que ésta llegue al motor para
luego ajustar la frecuencia y la tensión en función de los requisitos del
procedimiento.
Los variadores reducen la potencia de salida de una aplicación, como una
bomba o un ventilador, mediante el control de la velocidad del motor,
garantizando que no funcione a una velocidad superior a la necesaria. El
esquema eléctrico de un variador de frecuencia se detalla en la Figura 4.
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Tabla 05: Componentes de
motor sumergible.
Figura 03: Esquema de motor
sumergible.
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2.3.4. Transformador
El transformador es un dispositivo que convierte la energía eléctrica alterna
de un cierto nivel de tensión, en energía alterna de otro nivel de tensión,
basándose en el fenómeno de la inducción electromagnética. Está constituido
por dos bobinas de material conductor, devanadas sobre un núcleo cerrado
de material ferromagnético, pero aisladas entre sí eléctricamente7. La única
conexión entre las bobinas la constituye el flujo magnético común que se
establece en el núcleo. El núcleo, generalmente, es fabricado bien sea de
hierro o de láminas apiladas de acero eléctrico, aleación apropiada para
Figura 04: Esquema eléctrico de variador de frecuencia.
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optimizar el flujo magnético. Las bobinas o devanados se denominan
primario y secundario según correspondan a la entrada o salida del sistema
en cuestión, respectivamente.
La resistencia de los devanados, la histéresis del núcleo y las corrientes
parásitas producen pérdidas de energía. Las pérdidas de energía debidas a la
resistencia eléctrica de los arrollamientos se denominan pérdidas en el cobre.
Las pérdidas por el efecto de la histéresis y por las corrientes parásitas se
denominan pérdidas en el hierro.
Las pérdidas en el cobre dependen cuadráticamente de la corriente de carga
del transformador, es decir, del cuadrado de la intensidad de cada
arrollamiento8. Las pérdidas en el hierro son prácticamente independientes
del nivel de carga del transformador, pero proporcionales al cuadrado de la
densidad de flujo magnético del núcleo. Así mismo, las pérdidas por
histéresis son proporcionales a la frecuencia eléctrica, mientras que las
corrientes parásitas son proporcionales al cuadrado de la frecuencia.
Figura 04: Esquema de transformador de voltaje.
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2.3.5. Esquema de instalación
Figura 05: Esquema de sistema de bombeo con bomba sumergible.
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2.4.Sistema de bombeo con turbina vertical
La bomba turbina vertical HMSS es una unidad de bombeo diseñada para operar
en pozos profundos, cisternas o encapsulada en un barril como elevadora de
presión (booster). Es capaz de soportar una gran fuerza axial (thrust elevado)8. La
construcción vertical reduce el espacio requerido de instalación y permite el uso
de una cimentación sencilla. Existen dos tipos de bombas turbina vertical de
acuerdo al sistema de lubricación empleado: bombas lubricadas por aceite y
bombas lubricadas por agua (o autolubricadas).
2.4.1. Bomba turbina vertical
El cuerpo de la bomba de una o varias etapas, está formado por el conjunto
de tazones e impulsores. El número de etapas depende del ADT, caudal y
velocidad (rpm) requeridos. Los impulsores están fijados al eje por medio de
cuñas cónicas o collets8. Los tazones están equipados con bocinas
reemplazables. Los impulsores varían según la aplicación.
2.4.2. Eje de transmisión
El eje de la bomba turbina vertical se divide en varios tramos. Empezando
de abajo hacia arriba tenemos:
- Primer tramo: Eje de la bomba. Una sola sección sobre la cual están fijos
los impulsores.
- Segundo tramo: Eje de la columna. Compuesto por varias secciones de 10
pies de longitud cuyo número depende de la longitud de la columna8, una
sección de 5 pies de longitud en el extremo inferior y una sección de longitud
variable en el extremo superior.
- Tercer tramo: Eje espaciador. Todas las secciones del eje se unen entre sí
por medio de coples y bridas.
Figura 05: Esquema de eje de transmisión bomba turbina vertical.
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2.4.3. Columna
La columna está formada por la columna exterior y la columna interior. La
columna exterior comprende los tubos exteriores que se conectan entre sí por
medio de uniones roscadas. La columna interior, formada por el eje de
transmisión y la funda, está centrada en la columna exterior por medio de los
separadores de jebe (arañas)8.
Tabla 06: Componentes de una bomba turbina vertical.
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Figura 06: Esquema de bomba turbina vertical.
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2.4.4. Soporte vertical HMSS
El soporte vertical HMSS contiene el conjunto de rodamientos diseñados
para soportar la carga axial y al rachet que evita el giro inverso. Está diseñado
para soportar la carga axial y puede ser acoplado a motores eléctricos
verticales, a cabezales de engranajes o a cabezales mixtos.
Figura 06: Esquema de soporte vertical HMSS.
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2.5.Recolección de la data de fallas
Los datos de falla de los sistemas de bombeo de aguas subterráneas se obtuvieron
de los registros de operatividad de los pozos tubulares y la base de datos
registrada en el ERP de la empresa. Para ello se elaboró un formato de registro
que permita identificar la cantidad de veces que fallo el sistema, la fecha de inicio
y fin de la falla, así como el subsistema afectado.
POZO 01
INICIO FINAL
PARADAS REGISTRADAS
N°
PARADA
FECHA
INICIO
FECHA
FINAL
SIST.
AFECTADO
1 --- --- ---
2 --- --- ---
3 --- --- ---
4 --- --- ---
5 --- --- ---
2.6.Evaluación del nivel de mantenimiento preventivo
Analizando la cantidad de paradas por fallas imprevistas y cotejando con las
paradas por mantenimientos programados que se presenta en los sistemas
analizados, obtenemos un indicador del nivel de mantenimiento planificado y su
eficacia en los sistemas de bombeo de aguas subterráneas.
Tabla 07: Formato de recolección de data de fallas.
14%
86%
MANTENIMIENTO PROGRAMADO VS NO PROGRAMADO
PROGRAMADAS
NO PROGRAMADAS
Gráfico 01: Nivel de mantenimiento preventivo.
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Según el gráfico existe un 14% de mantenimiento programado en comparación
con un 86% de mantenimiento no programado lo cual no es un indicador bueno
ya que entre mayor cantidad de paradas imprevistas haya se pierde más horas de
producción y aumentan los costos de mantenimiento, ya que solo se le está
aplicando en gran parte mantenimiento correctivo y un mínimo de porcentaje de
mantenimiento preventivo. Este mantenimiento preventivo se realiza una vez por
año por cada uno de los pozos tubulares, durante un espacio de 12 días, periodo
durante el cual se desmonta la electrobomba para su mantenimiento y posterior
montaje. Este tiempo de parada es aprovechado para dar mantenimiento al tablero
de control y variador, así como a los accesorios de la columna de descarga.
Con los datos de TTF (Tiempos hasta la falla) y DT (Tiempos fuera de servicio)
se puede obtener la disponibilidad de los sistemas analizados, la cual disminuye
al tener demasiadas horas de mantenimiento correctivo.
POZO FUERA DE
SERVICIO
MTTO.
PREVENTIVO
1 3839 969
2 3728 969
3 4242 969
4 3918 969
5 21134 0
6 17623 969
7 1513 969
8 23316 0
9 3488 969
10 2593 969
11 1569 969
12 641 969
13 1849 969
14 1079 969
15 6844 969
DETENCIONES HORAS %
PROGRAMADAS 18734 14%
NO PROGRAMADAS 117350 86%
TOTAL 136084 100%
Tabla 07: Nivel de mantenimiento preventivo.
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23
16 7688 969
17 1257 969
18 377 969
19 1595 969
20 4087 969
21 4970 969
22 0 323
El total de horas de disponibilidad teórica de los sistemas analizados en los
periodos de tiempo estudiados es de 507226 horas. Teniendo este dato y la tabla
anterior se puede calcular la disponibilidad de los sistemas de bombeo de aguas
subterráneas:
𝐷𝑖𝑠𝑝𝑜𝑛𝑖𝑏𝑖𝑙𝑖𝑑𝑎𝑑 =𝑇𝑜𝑡𝑎𝑙 𝑑𝑒 ℎ𝑜𝑟𝑎𝑠 𝑑𝑖𝑠𝑝𝑜𝑛𝑖𝑏𝑙𝑒𝑠
𝑇𝑜𝑡𝑎𝑙 𝑑𝑒 ℎ𝑜𝑟𝑎𝑠 𝑑𝑒𝑙 𝑝𝑒𝑟𝑖𝑜𝑑𝑜 𝑎𝑛𝑎𝑙𝑖𝑧𝑎𝑑𝑜× 100
𝐷𝑖𝑠𝑝𝑜𝑛𝑖𝑏𝑖𝑙𝑖𝑑𝑎𝑑 =507226 ℎ𝑜𝑟𝑎𝑠
643310 ℎ𝑜𝑟𝑎𝑠× 100
𝐷𝑖𝑠𝑝𝑜𝑛𝑖𝑏𝑖𝑙𝑖𝑑𝑎𝑑 = 79%
El valor de disponibilidad no aparenta ser un valor crítico, pero cada punto
porcentual menos de disponibilidad implica grandes pérdidas en la producción.
Debido a esto se realizará un análisis de los registros de operatividad de los pozos
que permita identificar donde existe un problema mayor en términos de
confiabilidad del sistema.
2.7.Análisis jerárquico de los sistemas analizados
En esta sección se propone el uso de la técnica AHP (ANALITYC HIERARCHY
PROCESS) para priorizar sistemas y optimizar el proceso de toma de decisiones
relacionadas con el mantenimiento de estos sistemas10, en otras palabras, dentro
del proceso de gestión del mantenimiento, se tienen que tomar decisiones que
permitan orientar los recursos financieros, humanos y tecnológicos, con el fin de
poder desarrollar planes eficientes de mantenimiento, para lo cual es necesario
tomar en cuenta el nivel de criticidad de los distintos sistemas/equipos que
participan en el proceso de producción.
El proceso de análisis jerárquico propone ejecutar los siguientes pasos (Saaty,
1980):
Tabla 08: Resumen de tiempos de parada por mantenimiento
preventivo y correctivo.
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Definir los criterios de decisión en forma de objetivos jerárquicos.
Evaluar (pesar) los diferentes criterios, sub-criterios y alternativas en
función de su importancia correspondiente en cada nivel.
Evaluar la congruencia de los juicios haciendo uso del radio de
inconsistencia (IR).
Jerarquizar las alternativas y tomar las decisiones correspondientes.
2.7.1. Definición de criterios
La jerarquización se estructura en diferentes niveles: iniciándose en el tope
con la definición del objetivo principal del proceso de jerarquización, luego
se definen los niveles intermedios (criterios y sub-criterios a evaluar) y
finalmente, en el nivel más bajo se describen las alternativas a ser
comparadas10.
Los sistemas de bombeo de aguas subterráneas fueron evaluados bajo los
criterios de: ocurrencia de fallas, costo por reparación, fallas ocultas, costo
por manejo de imagen corporativa, impacto en la seguridad, impacto sobre
el medio ambiente y el costo por falta. Estos criterios fueron seleccionados
en base al modelo integrado de gestión del que dispone la empresa.
2.7.2. Matriz de comparaciones pareadas
En el caso de criterios cuantitativos, es necesario diseñar un método de
priorización que permita cuantificar de forma consistente el peso de cada
criterio a ser analizado.
Figura 07: Estructura de niveles jerárquicos.
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Comparando la importancia de los criterios evaluándolos 2 a 2, se obtuvo la
siguiente matriz:
𝐴 =
(
144557
0.2511305
0.251130.55
0.20.330.3310.22
0.222516
0.140.20.20.50.171 )
2.7.3. Síntesis de juicios
Una vez que se elabora la matriz de comparaciones pareadas se puede
calcular lo que se denomina prioridad de cada uno de los elementos que se
comparan. A esta parte del AHP se le conoce como sintetización.
PROCEDIMIENTO PARA SINTETIZAR JUICIOS
Paso 1: Sumar los valores en cada columna de la matriz de comparaciones
pareadas.
𝑆𝑈𝑀𝐴𝑇𝑂𝑅𝐼𝐴 → 26 10.75 10.75 4.07 16.20 2.21
Paso 2: Dividir cada elemento de tal matriz entre el total de su columna; a
la matriz resultante se le denomina matriz de comparaciones pareadas
normalizada.
Figura 08: Matriz de comparaciones pareadas y escala de Saaty
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26
𝑁 =
(
0.03840.15380.15380.19230.19230.2692
0.02330.09300.09300.27910.04650.4651
0.02330.09300.09300.27910.04650.4651
0.04920.08200.08200.24590.04920.4918
0.01230.12350.12350.30860.06170.3704
0.06470.09050.09050.22630.07540.4526)
Paso 3: Calcular el promedio de los elementos de cada renglón de las
prioridades relativas de los elementos que se comparan.
�̅� =
(
0.03510.10590.10590.25520.07860.4190)
→
(
𝑘𝑓𝑜𝑘𝑠𝑓𝑘𝑚𝑎𝑘𝑖𝑐𝑘𝑐𝑟𝑘𝑐𝑜 )
2.7.4. Razón de consistencia
El AHP ofrece un método para medir el grado de consistencia entre las
opiniones pareadas que proporciona el decisor11. Si el grado de consistencia
es aceptable, puede continuarse con el proceso de decisión. Si el grado de
consistencia es inaceptable, quien toma las decisiones debe reconsiderar y
posiblemente modificar sus juicios sobre las comparaciones pareadas antes
de continuar con el análisis.
De forma más compacta, decimos que A es consistente si y sólo si:
𝐴 ∙ �̅� = 𝑛𝑚á𝑥 ∙ �̅�
(
144557
0.2511305
0.251130.55
0.20.330.3310.22
0.222516
0.140.20.20.50.171 )
(
0.03510.10590.10590.25520.07860.4190)
= 𝑛𝑚á𝑥
(
0.03510.10590.10590.25520.07860.4190)
𝑛𝑚á𝑥 = 6.3402
Como resultado, el AHP calcula la razón de consistencia (RC) como el
cociente entre el índice de consistencia de A y el índice de consistencia
aleatorio.
𝑅𝐶 =𝐼𝐶
𝐼𝐴
Donde IC es el índice de consistencia de A y se calcula como sigue:
𝐼𝐶 =𝑛𝑚á𝑥 − 𝑛
𝑛 − 1= 0.0680
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IA es el índice de consistencia aleatoria de A, es el índice de consistencia de
una matriz de comparaciones pareadas generada en forma aleatoria. Para
valores de “n” mayores de 10 se recomienda la siguiente fórmula:
𝐼𝐴 =1.98 ∙ (𝑛 − 2)
𝑛 ; 𝐼𝐴 = 1.24
En consecuencia, la razón de consistencia queda determinada como:
𝑅𝐶 =0.0680
1.24= 0.0548 < 0.10 → 𝐿𝑎 𝑚𝑎𝑡𝑟𝑖𝑧 𝑒𝑠 𝑐𝑜𝑛𝑠𝑖𝑠𝑡𝑒𝑛𝑡𝑒.
2.7.5. Modelo de criticidad semicuantitativo “CTR”
El modelo de Criticidad Total por Riesgo (CTR) utilizado, es un proceso de
análisis semicuantitativo, bastante sencillo y práctico, soportado en el
concepto del riesgo, entendido como la consecuencia de multiplicar la
frecuencia de un fallo por la severidad del mismo12.
A continuación, se presentan de forma detallada, las expresiones utilizadas
para jerarquizar los sistemas a partir del modelo CTR:
𝑅 = 𝑂 × 𝑆
Donde:
𝑅: Criticidad Total por Riesgo.
𝑂: Ocurrencia de fallos.
𝑆: Severidad de los eventos de fallos.
Donde se supone además que el valor de las consecuencias (S), se obtiene a
partir de la siguiente expresión:
𝑆 = 𝐹𝑂 × 𝐾𝑓𝑜 + 𝑆𝐹 × 𝐾𝑠𝑓 +𝑀𝐴 × 𝐾𝑚𝑎 + 𝐼𝐶 × 𝐾𝑖𝑐 + 𝐶𝑅 × 𝐾𝑐𝑟 + 𝐶𝑂 × 𝐾𝑐𝑜
Siendo:
𝐹𝑂: Fallas ocultas.
𝑆𝐹: Impacto en la seguridad.
𝑀𝐴: Impacto sobre el medio ambiente.
Tabla 09: Índices de consistencia aleatoria.
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𝐶𝑅: Coste por reparación.
𝐼𝐶: Coste por manejo de imagen corporativa.
𝐶𝑂: Coste por falta.
Los factores ponderados de cada uno de los criterios evaluados por la
expresión del riesgo se presentan a continuación:
Ocurrencia de fallos
VALORACIÓN DE LA OCURRENCIA VALOR
IMPROBABLE: 1 falla en 20 años 1
REMOTA: 1 falla en 10 años 2
OCASIONAL: 1 falla en 5 años 3
PROBABLE: 1 falla en 1 año 4
FRECUENTE: 1 falla en 1 mes 5
Fallos ocultos
FALLOS OCULTOS FO VALOR
No existen fallas ocultas que puedan generar
fallas múltiples posteriores. 1
Existe una baja posibilidad de que la falla no
sea detectada y ocasione fallas múltiples
posteriores.
2
En condiciones normales la falla siempre
será oculta y generará fallas múltiples
posteriores.
3
Existe una baja posibilidad de que la falla si
sea detectada y ocasione fallas múltiples
posteriores.
4
La falla siempre es oculta y ocasionará fallas
múltiples graves en el sistema. 5
Seguridad física
SEGURIDAD FÍSICA SF VALOR
No afecta. 1
Afecta a una persona y es posible que puede
generar incapacidad de tipo temporal. 2
Afecta de 2 a 5 personas y puede generar
incapacidad de tipo temporal. 3
Afecta a más de 5 personas y puede generar
incapacidad de tipo temporal o permanente. 4
Tabla 10: Valoración de la ocurrencia de fallas.
Tabla 11: Valoración de los fallos ocultos.
Tabla 12: Valoración de la seguridad física de los trabajadores.
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Genera incapacidad permanente a una o más
personas 5
Impacto sobre el medio ambiente
IMPACTO AL MEDIO AMBIENTE
MA
VALOR
No hay contaminación. 1
Contaminación leve y controlable con
limpieza o contención local, no daña
ecosistema.
2
Contaminación no controlable con limpieza,
afecta de manera leve y reversible a corto
plazo menos de 6 meses, no daña
ecosistema.
3
Contaminación grave controlable, afecta la
disponibilidad de recursos sociales y el
ecosistema, reversible en menos de 3 años.
4
Contaminación grave no controlable, afecta
los recursos sociales y el ecosistema,
reversible en más de 3 años o irreversible.
5
Impacto en la imagen corporativa
IMAGEN CORPORATIVA IC VALOR
No es relevante. 1
Afecta la credibilidad de clientes pero se
maneja con argumentos. 2
Conocimiento local, afecta la credibilidad de
clientes pero se maneja con argumentos e
inversión menor a 1000 dólares.
3
Conocimiento nacional, afecta la
credibilidad de clientes pero se maneja con
argumentos e inversión entre 1000 y 10 000
dólares.
4
Conocimiento internacional, afecta
credibilidad de clientes pero se maneja con
argumentos, inversión mayor a 10 000
dólares.
5
Costo por reparación
COSTO POR REPARACIÓN CR VALOR
Entre 1 y 50 dólares 1
Entre 51 y 500 dólares 2
Tabla 13: Valoración del impacto sobre el medio ambiente.
Tabla 14: Valoración del impacto sobre la imagen corporativa.
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30
Entre 501 y 5000 dólares 3
Entre 5001 y 50 000 dólares 4
Mayor a 50 001 dólares 5
Efecto en los clientes
EFECTO EN LOS CLIENTES CO VALOR
Entre 1 y 50 dólares 1
Entre 51 y 500 dólares 2
Entre 501 y 5000 dólares 3
Entre 5001 y 50 000 dólares 4
Mayor a 50 001 dólares 5
2.8.Análisis de Pareto de las fallas reportadas
Para realizar el análisis de Pareto se utilizó el registro de operatividad de los
pozos tubulares y la base de datos registrada en el ERP de la empresa, la cual
tuvo que ser clasificada por sistemas.
2.8.1. Análisis de Pareto Sistemas de Bombeo – General
SISTEMA N°
FALLAS
FREC.
ACUMULADA %
MOTOR DE
ELECTROBOMBA 33 33 37%
BOMBA DE
ELECTROBOMBA 25 58 64%
VARIADOR DE
ELECTROBOMBA 14 72 80%
TABLERO DE CONTROL 7 79 88%
ÁRBOL DE DESCARGA 5 84 93%
SUBESTACIÓN
ELÉCTRICA 4 88 98%
INFRAESTRUCTURA
TUBULAR 2 90 100%
INFRAESTRUCTURA DE
CASETA 0 90 100%
TOTAL 90
Tabla 15: Valoración del impacto sobre los costos de reparación.
Tabla 16: Valoración del efecto en los clientes.
Tabla 17: Análisis de Pareto Sistemas de Bombeo.
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31
2.8.2. Análisis de Pareto Sistemas de Bombeo Sumergible
SISTEMA N°
FALLAS
FREC.
ACUMULADA %
MOTOR DE
ELECTROBOMBA 10 10 31%
BOMBA DE
ELECTROBOMBA 9 19 59%
VARIADOR DE
ELECTROBOMBA 5 24 75%
TABLERO DE CONTROL 3 27 84%
ÁRBOL DE DESCARGA 2 29 91%
SUBESTACIÓN
ELÉCTRICA 2 31 97%
INFRAESTRUCTURA
TUBULAR 1 32 100%
INFRAESTRUCTURA DE
CASETA 0 32 100%
TOTAL 32
2.8.3. Análisis de Pareto Sistemas Turbina Vertical
SISTEMA N°
FALLAS
FRECUENCIA
ACUMULADA %
MOTOR DE
ELECTROBOMBA 23 23 40%
BOMBA DE
ELECTROBOMBA 16 39 67%
VARIADOR DE
ELECTROBOMBA 9 48 83%
TABLERO DE CONTROL 4 52 90%
ÁRBOL DE DESCARGA 2 54 93%
SUBESTACIÓN
ELÉCTRICA 3 57 98%
INFRAESTRUCTURA
TUBULAR 1 58 100%
INFRAESTRUCTURA DE
CASETA 0 58 100%
TOTAL 58
Tabla 18: Análisis de Pareto Sistemas de Bombeo Sumergible.
Tabla 19: Análisis de Pareto Sistemas de Bombeo Turbina Vertical.
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32
En los diagramas se muestra los principales sistemas que fallan en los pozos
tubulares con turbina vertical y con bomba sumergible:
SIST. TURBINA VERTICAL SIST. BOMBA SUMERGIBLE
MOTOR DE ELECTROBOMBA MOTOR DE ELECTROBOMBA
BOMBA DE ELECTROBOMBA BOMBA DE ELECTROBOMBA
VARIADOR DE FRECUENCIA VARIADOR DE FRECUENCIA
- TABLERO DE CONTROL
Estos equipos según la teoría de Pareto son el 20% del total de sistemas que
provocan el 80% de las detenciones totales de los sistemas de bombeo de aguas
subterráneas durante el periodo analizado, donde predomina el motor con un total
de 33 imprevistos lo cual nos da una primera información del equipo que
debemos analizar.
Dentro de este 20% también se encuentran la bomba y el variador de frecuencia
para el caso de los sistemas de bombeo con turbina vertical; mientras que para
los sistemas de bombeo con bomba sumergible se tiene a la bomba, el variador y
el tablero de control.
Luego de detectar que el motor es el sistema con mayor cantidad de imprevistos
se procede a realizar un Pareto de segundo orden el cual se enfoca en las fallas
imprevistas en ese sistema para luego identificar la más frecuente y crítica.
2.9.Análisis de Weibull por Método Analítico:
Los resultados del proceso de análisis jerárquico indicaron que el sistema más
crítico es el compuesto por activos del Pozo N° 1, el cual es un sistema de bombeo
sumergible por lo que de acuerdo al análisis de Pareto realizado también se tienen
definidos los subsistemas a analizar. El siguiente paso es realizar un análisis de
las fallas críticas presentadas en este sistema.
2.9.1. Verificación de la tendencia de datos
Debemos elegir cuidadosamente el modelo apropiado de distribución de
probabilidad. Cualquiera que sea el modelo (Normal, Exponencial, Weibull,
LogNormal) debemos verificar que tenga “sentido”.
Tabla 20: Subsistemas críticos analizados.
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33
TTF (SEMANAS)
8 12 14 14 15 16 18 21 24 24 23 20 20 19
De los datos adjuntos en la tabla, tabulamos los tiempos hasta la falla para
analizar la tendencia de fallas:
𝐾 = 1 + 3.33𝐿𝑜𝑔10(𝑁) = 5
𝑅 = 𝑋𝑚á𝑥 − 𝑋𝑚í𝑛 = 16
𝐼 =𝑅
𝐾= 3
Donde:
𝑁: Número de datos de la muestra.
𝑅: Rango de valores.
𝐾: Número de intervalos.
INTERVALO FRECUENCIA
8 -11 8 11 1
11 – 14 11 14 1
14 – 17 14 17 4
17 – 20 17 20 2
20 – 23 20 23 3
23 – 26 23 26 3
La tendencia de los datos puede ser modelada a través de la distribución de
Weibull, pues se parece mucho a una función de frecuencia de fallos h(t) con
factor de forma 𝜷 > 1) como se puede apreciar en el Gráfico 05.
2.9.2. Ordenamiento de datos y uso de rango mediana
Para poder trazar la recta de regresión se debe calcular un estimador para la
función de distribución Acumulativa de probabilidad de Fallo F(t). Este
estimador, llamado Rango Mediana RM, es un estimador no paramétrico
basado en el orden de las fallas. Esto implica que la muestra de datos se debe
organizar de menor a mayor (en forma ascendente).
Tabla 21: Data de fallos Sistema de Bombeo Pozo N° 01.
Tabla 22: Data de fallos Sistema de Bombeo Pozo N° 01.
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34
𝑅𝑀 =𝑖
𝑁 + 1
2.9.3. Ploteo de recta de regresión en función de distribución de Weibull
Con el valor de RM calculamos los valores “x” e “y” de la recta de regresión
𝑦 = 𝐿𝑛 [𝐿𝑛 [1
1 − 𝑅𝑀]] ; 𝑥 = 𝐿𝑛(𝑡 − 𝛾) ; 𝛾 = 0
𝑦 = 3.674𝑥 − 10.949
𝑅2 = 0.9714
2.9.4. Análisis de ajuste de curvas
Cálculo del índice de Pearson:
También conocido como coeficiente de correlación lineal, el cual nos indica
que tan fuerte o débil es la relación lineal entre los datos, si su valor es más
cercano a 1 hay una fuerte dependencia lineal, por otro lado, si es negativo
nos indica que es una recta decreciente y si es positivo nos indica que es una
recta creciente.
𝜎𝑥 = √∑ 𝑥𝑖
2𝑁𝑖=1
𝑁− (
∑ 𝑥𝑖𝑁𝑖=1
𝑁)
2
𝜎𝑦 = √∑ 𝑦𝑖
2𝑁𝑖=1
𝑁− (
∑ 𝑦𝑖𝑁𝑖=1
𝑁)
2
𝜎𝑥𝑦 =∑ 𝑥𝑖 ∙ 𝑦𝑖𝑁𝑖=1
𝑁− (
∑ 𝑥𝑖𝑁𝑖=1
𝑁)(∑ 𝑦𝑖𝑁𝑖=1
𝑁)
𝑟 =𝜎𝑥𝑦
𝜎𝑥 ∙ 𝜎𝑦
Cálculo del coeficiente de determinación:
𝑟2 = (𝜎𝑥𝑦
𝜎𝑥 ∙ 𝜎𝑦)
2
Cálculo de los parámetros 𝜷 y ɳ:
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35
𝛽 =𝑁∑ 𝑥𝑖 ∙ 𝑦𝑖
𝑁𝑖=1 − ∑ 𝑥𝑖
𝑁𝑖=1 ∙ ∑ 𝑦𝑖
𝑁𝑖=1
𝑁∑ (𝑥𝑖)2 − (∑ 𝑥𝑖
𝑁𝑖=1 )
2𝑁𝑖=1
𝛼 =∑ 𝑦𝑖𝑁𝑖=1 − 𝛽∑ 𝑥𝑖
𝑁𝑖=1
𝑁
η = 𝑒−𝛼
𝛽
Concluyéndose:
PENDIENTE: 3.67402103
INTERCEPTO: -10.9493151
PEARSON: 0.98560752
COEF.DETERMINACIÓN: 0.97142218
LOCALIZACIÓN (ϒ) 0
FORMA (β) 3.67402103
ESCALA (η) 19.6917418
ϒ > 0, El sistema de bombeo es intrínsecamente confiable desde el momento
en que fue puesto en servicio hasta que t = ϒ.
β > 1: Hay erosión o desgaste en los componentes móviles del sistema de
bombeo.
Cálculo del MTTF
𝑀𝑇𝑇𝐹 = 𝛾 + 𝜂ɼ (1 +1
𝛽)
𝜎 = 𝜂 [ɼ (1 +2
𝛽) − ɼ2 (1 +
1
𝛽)]2
Para el presente se obtuvo:
MTTF (MESES) 17.764009
DESVIACIÓN ESTÁNDAR 5.3811643
El MTTF es un indicador técnico que mide el tiempo promedio hasta las
fallas en el que es capaz de operar una máquina sin interrupciones, para este
caso se obtuvo un tiempo promedio de operación del sistema de bombeo de
17.76 meses.
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36
2.10. Asignación de tareas de mantenimiento
2.10.1. Tareas de Mantenimiento Preventivo
2.10.1.1. Tareas programadas en base a la condición
Conocidas como predictivas, se basan en que los fallos se desarrollan
progresivamente en un periodo de tiempo. Si la evidencia de este modo
de fallo puede ser detectada bajo condiciones normales de operación,
es posible tomar acciones programadas en base a la condición del
activo, que ayuden a prevenir estos modos de fallas y sus
consecuencias2.
El momento en el proceso en el cual es posible detectar que el fallo está
ocurriendo se llama fallo potencial y se define como una condición
física identificable que indica que el fallo funcional está a punto de
ocurrir o que ya está ocurriendo dentro del proceso.
2.10.2. Tareas de restauración y sustitución programada
2.10.2.1. Tareas de Reacondicionamiento
Son las actividades de prevención realizadas a los activos en un
intervalo de frecuencia menor al límite de vida operativo del
activo, en función del análisis de sus funciones en el tiempo.
En este tipo de actividades, el activo es puesto fuera de servicio,
se realiza una inspección general y se reemplazan (si es
necesario), las piezas defectuosas1. A estas tareas se les conoce
como Overhauls o Mantenimiento de tiempo directo Intrusivo.
2.10.2.2. Tareas de Sustitución
Se orienta específicamente hacia el reemplazo de componentes o
partes usadas de un activo a un intervalo temporal inferior al de
su vida útil (antes del fallo)2.
Esta actividad devolverá la condición original del componente
(reemplaza uno viejo por uno nuevo). Estas tareas simplemente
inciden en los componentes, mientras que las tareas de
reacondicionamiento involucran a todos los componentes de un
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equipo mayor, además que un Overhaul no implica la sustitución
de piezas, sino que puede limitarse a acciones de limpieza,
reparación o inspección.
2.10.2.3. Tareas de búsqueda de fallas ocultas
Los modos de fallos ocultos no tienen consecuencias directas, pero
sus consecuencias pueden propiciar la aparición de fallos múltiples
dentro de un contexto operacional. Se presentan por lo general en
dispositivos de seguridad y control3.
Un camino para evitar fallos múltiples es tratar de disminuir la
probabilidad de ocurrencia de fallos ocultos, chequeando
periódicamente si la función oculta está trabajando correctamente.
2.10.3. Tareas de Mantenimiento Reactivo
2.10.3.1. Cambio de especificaciones
Se refiere a cambios en la capacidad de uno de los tres elementos
del sistema:
Un cambio de la configuración física del activo (Rediseño).
Incluye: Cambio de Especificaciones de un componente,
agregar un nuevo elemento, reemplazar la máquina completa,
re localización de la máquina, etc.
Un cambio de un proceso o procedimiento que afecta la
operación del activo.
Cambio en la capacidad de las personas involucradas en la
operación o mantenimiento del activo (Entrenamiento del
Personal de Operaciones y Mantenimiento).
2.10.3.2. Operar hasta fallar (Run to Failure)
Mantenimiento para equipos no críticos, riesgo bajo.
Equipos que no desempeñan una función importante en el
sistema o subsistema.
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Si no aplica ninguno de los siguientes criterios lleve el
componente a FALLA:
La falla resulta en una gran reparación o reemplazo.
El equipo lleva a falla a otros equipos externos en cascada.
El equipo proporciona un papel de apoyo al mantenimiento
o un proceso secundario.
Una tarea simple es posible mantener la confiabilidad del
equipo.
2.10.4. Correlación entre la criticidad y el tipo de actividad a asignar
NIVEL DE CRITICIDAD TIPO DE MANTENIMIENTO
CRÍTICAS
Las tareas que están con factor de Riesgo
rojo [10,25] son las que el equipo RCM
tomará para realizar las mejores
recomendaciones de Mantenimiento.
MEDIAS
Las tareas de riesgo amarillo [5,10> son
las que el equipo RCM decide hacerle
recomendaciones de mantenimiento para
prevenir las fallas.
BAJAS
Las tareas de riesgo verde [1,5> son las
que generalmente se llevan a la falla o
por mantenimiento correctivo
Tabla 23: Correlación criticidad – tarea de mantenimiento.
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39
RESULTADOS
En el Gráfico 02 se muestra el diagrama de Pareto de los Sistemas de Bombeo de manera
general, obteniéndose como conclusión que los sub-sistemas a analizar serían el motor,
la bomba y el variador de velocidad.
En el Gráfico 03 se muestra el diagrama de Pareto de los Sistemas de Bombeo
Sumergibles, obteniéndose como conclusión que los sub-sistemas a analizar son el motor,
la bomba, el variador y el tablero de control.
0%
20%
40%
60%
80%
100%
120%
05
101520253035
DIAGRAMA DE PARETO - GENERAL
0%
20%
40%
60%
80%
100%
120%
0
2
4
6
8
10
12
DIAGRAMA DE PARETO - ELECTROBOMBA SUMERGIBLE
Gráfico 02: Análisis de Pareto de Sistemas de Bombeo.
Gráfico 03: Análisis de Pareto de Sistemas de Bombeo Sumergible.
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40
En el Gráfico 04 se muestra el diagrama de Pareto de los Sistemas de Bombeo Verticales,
obteniéndose como conclusión que los sub-sistemas a analizar son el motor, la bomba, el
variador de velocidad.
En el Gráfico 05 se muestra la tendencia de las fallas ocurridas en el Pozo 01,
concluyéndose que puede ser modelada mediante una función de Weibull.
0%
20%
40%
60%
80%
100%
120%
0
5
10
15
20
25
DIAGRAMA DE PARETO - ELECTROBOMBA TURBINA VERTICAL
0
1
2
3
4
5
6
8 -11 11 - 14 14 - 17 17 - 20 20 - 23 23 - 26
FRECUENCIA DE CLASE
Gráfico 04: Análisis de Pareto de Sistemas de Bombeo Turbina Vertical.
Gráfico 05: Análisis de tendencia de frecuencia de fallas Pozo N° 01.
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En el Gráfico 06 se muestra la recta de regresión mediante la cual se ajustan los valores
que se utilizarán para el modelamiento matemático de las funciones de confiabilidad.
En los Gráficos 07, 08, 09 y 10 se observa la representación matemática de las funciones
de confiabilidad del sistema de bombeo del Pozo 01, cuyo comportamiento permitió
determinar el modo de falla que se presenta en los equipos y el tiempo estimado hasta la
falla, permitiendo de esta manera determinar un periodo óptimo para el reemplazo de
componentes.
y = 3.674x - 10.949R² = 0.9714
-4
-3.5
-3
-2.5
-2
-1.5
-1
-0.5
0
0.5
1
1.5
2 2.2 2.4 2.6 2.8 3 3.2 3.4
RECTA DE REGRESIÓN
0
0.01
0.02
0.03
0.04
0.05
0.06
0.07
0.08
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35
f(t)
TTF (SEMANAS)
FUNCIÓN DE DENSIDAD DE PROBABILIDAD DE FALLA f
Gráfico 06: Recta de regresión de frecuencia de fallas Pozo N° 01.
Gráfico 07: Función de densidad de probabilidad de falla Pozo N° 01.
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42
0
0.1
0.2
0.3
0.4
0.5
0.6
0.7
0.8
0.9
1
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35
F(t)
TTF (SEMANAS)
FUNCIÓN ACUMULADA DE PROBABILIDAD DE FALLA F
0
0.1
0.2
0.3
0.4
0.5
0.6
0.7
0.8
0.9
1
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35
R(t
)
TTF (SEMANAS)
FUNCIÓN ACUMULADA INVERSA DE PROBABILIDAD DE FALLA R
Gráfico 08: Función acumulada de probabilidad de falla Pozo N° 01.
Gráfico 09: Función acumulada inversa de probabilidad de falla Pozo N° 01.
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En la Tabla 24 se muestran los resultados del proceso de análisis jerárquico, donde se
encuentran ordenados todos los activos de acuerdo a su criticidad, permitiendo conocer
su importancia dentro del proceso y facilitando la toma de decisiones al momento de
asignar estrategias de mantenimiento.
En la Tabla 25 se muestra la matriz de Análisis de Modos y Efectos de Fallas (FMEA)
del subsistema Bomba Sumergible perteneciente al Sistema de Bombeo del Pozo N° 1.
En la matriz se encuentra detallada las estrategias adecuadas para cada modo de falla de
acuerdo a la criticidad de la misma.
En la Tabla 26 se muestra la matriz de Análisis de Modos y Efectos de Fallas (FMEA)
del subsistema Motor Sumergible perteneciente al Sistema de Bombeo del Pozo N° 1. En
la matriz se encuentra detallada las estrategias adecuadas para cada modo de falla de
acuerdo a la criticidad de la misma.
0
0.1
0.2
0.3
0.4
0.5
0.6
0.7
0.8
0.9
1
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35
h(t
)
TTF (SEMANAS)
FUNCIÓN FRECUENCIA DE FALLAS h
Gráfico 10: Función frecuencia de falla Pozo N° 01.
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44
En la Tabla 27 se muestra la matriz de Análisis de Modos y Efectos de Fallas (FMEA)
del subsistema Variador de Frecuencia perteneciente al Sistema de Bombeo del Pozo N°
1. En la matriz se encuentra detallada las estrategias adecuadas para cada modo de falla
de acuerdo a la criticidad de la misma.
En la Tabla 28 se muestra la matriz de Análisis de Modos y Efectos de Fallas (FMEA)
del subsistema Tablero de Control perteneciente al Sistema de Bombeo del Pozo N° 1.
En la matriz se encuentra detallada las estrategias adecuadas para cada modo de falla de
acuerdo a la criticidad de la misma.
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45
LISTA DE EQUIPOS DE BOMBEO O
Kfo Ksf Kma Kic Kor Koc
R 0.0352 0.1060 0.1060 0.2552 0.0786 0.4190
FO Kfo x FO SF Ksf x SF MA Kma x MA IC Kic x IC OR Kor x OR OC Koc x OC
MOTOR ELECTROBOMBA POZO 01-F1/CP 4 3 0.1056 4 0.4239 2 0.2119 2 0.5104 3 0.2358 2 0.8381 9.3030
MOTOR ELECTROBOMBA POZO 03-F1/CP 4 3 0.1056 4 0.4239 2 0.2119 2 0.5104 3 0.2358 2 0.8381 9.3030
MOTOR ELECTROBOMBA POZO 07/CP 4 3 0.1056 4 0.4239 2 0.2119 2 0.5104 3 0.2358 2 0.8381 9.3030
TABLERO VE POZO 06-F2/CP 4 5 0.1760 4 0.4239 1 0.1060 2 0.5104 2 0.1572 2 0.8381 8.8462
BOMBA ELECTROBOMBA POZO 07/CP 3 3 0.1056 4 0.4239 3 0.3179 2 0.5104 3 0.2358 3 1.2571 8.5523
BOMBA ELECTROBOMBA POZO 02-F2/CP 3 3 0.1056 4 0.4239 3 0.3179 2 0.5104 3 0.2358 3 1.2571 8.5523
BOMBA ELECTROBOMBA POZO 04-F1/CP 3 3 0.1056 4 0.4239 3 0.3179 2 0.5104 3 0.2358 3 1.2571 8.5523
BOMBA ELECTROBOMBA POZO 09/CP 3 3 0.1056 4 0.4239 3 0.3179 2 0.5104 3 0.2358 3 1.2571 8.5523
BOMBA ELECTROBOMBA POZO 20/CP 3 3 0.1056 4 0.4239 3 0.3179 2 0.5104 3 0.2358 3 1.2571 8.5523
BOMBA ELECTROBOMBA POZO 13/CP 3 3 0.1056 4 0.4239 3 0.3179 2 0.5104 3 0.2358 3 1.2571 8.5523
BOMBA ELECTROBOMBA POZO 14-F3/CP 3 3 0.1056 4 0.4239 3 0.3179 2 0.5104 3 0.2358 3 1.2571 8.5523
BOMBA ELECTROBOMBA POZO 16/CP 3 3 0.1056 4 0.4239 3 0.3179 2 0.5104 3 0.2358 3 1.2571 8.5523
MOTOR ELECTROBOMBA POZO 11-F1/CP 3 3 0.1056 4 0.4239 2 0.2119 2 0.5104 3 0.2358 2 0.8381 6.9772
MOTOR ELECTROBOMBA POZO 02-F2/CP 3 3 0.1056 4 0.4239 2 0.2119 2 0.5104 3 0.2358 2 0.8381 6.9772
MOTOR ELECTROBOMBA POZO 09/CP 3 3 0.1056 4 0.4239 2 0.2119 2 0.5104 3 0.2358 2 0.8381 6.9772
MOTOR ELECTROBOMBA POZO 21/CP 3 3 0.1056 4 0.4239 2 0.2119 2 0.5104 3 0.2358 2 0.8381 6.9772
MOTOR ELECTROBOMBA POZO 13/CP 3 3 0.1056 4 0.4239 2 0.2119 2 0.5104 3 0.2358 2 0.8381 6.9772
MOTOR ELECTROBOMBA POZO 15/CP 3 3 0.1056 4 0.4239 2 0.2119 2 0.5104 3 0.2358 2 0.8381 6.9772
MOTOR ELECTROBOMBA POZO 17/CP 3 3 0.1056 4 0.4239 2 0.2119 2 0.5104 3 0.2358 2 0.8381 6.9772
MOTOR ELECTROBOMBA POZO 19/CP 3 3 0.1056 4 0.4239 2 0.2119 2 0.5104 3 0.2358 2 0.8381 6.9772
TABLERO VE POZO 03-F1/CP 3 5 0.1760 4 0.4239 1 0.1060 2 0.5104 2 0.1572 2 0.8381 6.6346
TABLERO VE POZO 10-F1/CP 3 5 0.1760 4 0.4239 1 0.1060 2 0.5104 2 0.1572 2 0.8381 6.6346
TABLERO VE POZO 02-F2/CP 3 5 0.1760 4 0.4239 1 0.1060 2 0.5104 2 0.1572 2 0.8381 6.6346
TABLERO VE POZO 09-F2/CP 3 5 0.1760 4 0.4239 1 0.1060 2 0.5104 2 0.1572 2 0.8381 6.6346
TABLERO VE POZO 14-F3/CP 3 5 0.1760 4 0.4239 1 0.1060 2 0.5104 2 0.1572 2 0.8381 6.6346
BOMBA ELECTROBOMBA POZO 01-F1/CP 2 3 0.1056 4 0.4239 3 0.3179 2 0.5104 3 0.2358 3 1.2571 5.7015
BOMBA ELECTROBOMBA POZO 03-F1/CP 2 3 0.1056 4 0.4239 3 0.3179 2 0.5104 3 0.2358 3 1.2571 5.7015
BOMBA ELECTROBOMBA POZO 10/CP 2 3 0.1056 4 0.4239 3 0.3179 2 0.5104 3 0.2358 3 1.2571 5.7015
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BOMBA ELECTROBOMBA POZO 11-F1/CP 2 3 0.1056 4 0.4239 3 0.3179 2 0.5104 3 0.2358 3 1.2571 5.7015
BOMBA ELECTROBOMBA POZO 06/CP 2 3 0.1056 4 0.4239 3 0.3179 2 0.5104 3 0.2358 3 1.2571 5.7015
BOMBA ELECTROBOMBA POZO 12/CP 2 3 0.1056 4 0.4239 3 0.3179 2 0.5104 3 0.2358 3 1.2571 5.7015
BOMBA ELECTROBOMBA POZO 15/CP 2 3 0.1056 4 0.4239 3 0.3179 2 0.5104 3 0.2358 3 1.2571 5.7015
BOMBA ELECTROBOMBA POZO 18/CP 2 3 0.1056 4 0.4239 3 0.3179 2 0.5104 3 0.2358 3 1.2571 5.7015
BOMBA ELECTROBOMBA POZO 19/CP 2 3 0.1056 4 0.4239 3 0.3179 2 0.5104 3 0.2358 3 1.2571 5.7015
MOTOR ELECTROBOMBA POZO 10/CP 2 3 0.1056 4 0.4239 2 0.2119 2 0.5104 3 0.2358 2 0.8381 4.6515
MOTOR ELECTROBOMBA POZO 04-F1/CP 2 3 0.1056 4 0.4239 2 0.2119 2 0.5104 3 0.2358 2 0.8381 4.6515
MOTOR ELECTROBOMBA POZO 06/CP 2 3 0.1056 4 0.4239 2 0.2119 2 0.5104 3 0.2358 2 0.8381 4.6515
MOTOR ELECTROBOMBA POZO 12/CP 2 3 0.1056 4 0.4239 2 0.2119 2 0.5104 3 0.2358 2 0.8381 4.6515
MOTOR ELECTROBOMBA POZO 20/CP 2 3 0.1056 4 0.4239 2 0.2119 2 0.5104 3 0.2358 2 0.8381 4.6515
MOTOR ELECTROBOMBA POZO 14-F3/CP 2 3 0.1056 4 0.4239 2 0.2119 2 0.5104 3 0.2358 2 0.8381 4.6515
MOTOR ELECTROBOMBA POZO 16/CP 2 3 0.1056 4 0.4239 2 0.2119 2 0.5104 3 0.2358 2 0.8381 4.6515
MOTOR ELECTROBOMBA POZO 18/CP 2 3 0.1056 4 0.4239 2 0.2119 2 0.5104 3 0.2358 2 0.8381 4.6515
TABLERO VE POZO 01-F1/CP 2 5 0.1760 4 0.4239 1 0.1060 2 0.5104 2 0.1572 2 0.8381 4.4231
TABLERO VE POZO 07-F1/CP 2 5 0.1760 4 0.4239 1 0.1060 2 0.5104 2 0.1572 2 0.8381 4.4231
TABLERO VE POZO 04-F2/CP 2 5 0.1760 4 0.4239 1 0.1060 2 0.5104 2 0.1572 2 0.8381 4.4231
TABLERO VE POZO 15-F3/CP 2 5 0.1760 4 0.4239 1 0.1060 2 0.5104 2 0.1572 2 0.8381 4.4231
TABLERO VE POZO 16-F3/CP 2 5 0.1760 4 0.4239 1 0.1060 2 0.5104 2 0.1572 2 0.8381 4.4231
TABLERO VE POZO 17-F3/CP 2 5 0.1760 4 0.4239 1 0.1060 2 0.5104 2 0.1572 2 0.8381 4.4231
TABLERO VE POZO 18-3B/CP 2 5 0.1760 4 0.4239 1 0.1060 2 0.5104 2 0.1572 2 0.8381 4.4231
TABLERO VE POZO 19-3B/CP 2 5 0.1760 4 0.4239 1 0.1060 2 0.5104 2 0.1572 2 0.8381 4.4231
SUBESTACIÓN ELECTRICA POZO 11/CP 2 3 0.1056 4 0.4239 1 0.1060 2 0.5104 2 0.1572 2 0.8381 4.2823
SUBESTACIÓN ELECTRICA POZO 06/CP 2 3 0.1056 4 0.4239 1 0.1060 2 0.5104 2 0.1572 2 0.8381 4.2823
SUBESTACIÓN ELECTRICA POZO 21/CP 2 3 0.1056 4 0.4239 1 0.1060 2 0.5104 2 0.1572 2 0.8381 4.2823
SUBESTACIÓN ELECTRICA POZO 17/CP 2 3 0.1056 4 0.4239 1 0.1060 2 0.5104 2 0.1572 2 0.8381 4.2823
SUBESTACIÓN ELECTRICA POZO 19/CP 2 3 0.1056 4 0.4239 1 0.1060 2 0.5104 2 0.1572 2 0.8381 4.2823
HIDROMETRO ARAD WT I POZO 06/CP 2 1 0.0352 1 0.1060 2 0.2119 3 0.7656 2 0.1572 1 0.4190 3.3900
HIDROMETRO ARAD WT I POZO 17/CP 2 1 0.0352 1 0.1060 2 0.2119 3 0.7656 2 0.1572 1 0.4190 3.3900
BOMBA ELECTROBOMBA POZO 21/CP 1 3 0.1056 4 0.4239 3 0.3179 2 0.5104 3 0.2358 3 1.2571 2.8508
BOMBA ELECTROBOMBA POZO 17/CP 1 3 0.1056 4 0.4239 3 0.3179 2 0.5104 3 0.2358 3 1.2571 2.8508
BOMBA ELECTROBOMBA POZO 22/CP 1 3 0.1056 4 0.4239 3 0.3179 2 0.5104 3 0.2358 3 1.2571 2.8508
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VÁLVULA CHECK 8" T/WAFER POZO 03/CP 2 2 0.0704 1 0.1060 2 0.2119 2 0.5104 1 0.0786 1 0.4190 2.7928
VÁLVULA CHECK 8" T/WAFER POZO 02/CP 2 2 0.0704 1 0.1060 2 0.2119 2 0.5104 1 0.0786 1 0.4190 2.7928
VÁLVULA CHECK 8" T/WAFER POZO 14/CP 2 2 0.0704 1 0.1060 2 0.2119 2 0.5104 1 0.0786 1 0.4190 2.7928
MOTOR ELECTROBOMBA POZO 22/CP 1 3 0.1056 4 0.4239 2 0.2119 2 0.5104 3 0.2358 2 0.8381 2.3257
TABLERO VE POZO 11-F1/CP 1 5 0.1760 4 0.4239 1 0.1060 2 0.5104 2 0.1572 2 0.8381 2.2115
TABLERO VE POZO 12-F2/CP 1 5 0.1760 4 0.4239 1 0.1060 2 0.5104 2 0.1572 2 0.8381 2.2115
TABLERO VE POZO 20-F2/CP 1 5 0.1760 4 0.4239 1 0.1060 2 0.5104 2 0.1572 2 0.8381 2.2115
TABLERO VE POZO 21-F2/CP 1 5 0.1760 4 0.4239 1 0.1060 2 0.5104 2 0.1572 2 0.8381 2.2115
TABLERO VE POZO 13-F3/CP 1 5 0.1760 4 0.4239 1 0.1060 2 0.5104 2 0.1572 2 0.8381 2.2115
TABLERO VE POZO 22-3B/CP 1 5 0.1760 4 0.4239 1 0.1060 2 0.5104 2 0.1572 2 0.8381 2.2115
SUBESTACIÓN ELECTRICA POZO 01/CP 1 3 0.1056 4 0.4239 1 0.1060 2 0.5104 2 0.1572 2 0.8381 2.1412
SUBESTACIÓN ELECTRICA POZO 03/CP 1 3 0.1056 4 0.4239 1 0.1060 2 0.5104 2 0.1572 2 0.8381 2.1412
SUBESTACIÓN ELECTRICA POZO 07/CP 1 3 0.1056 4 0.4239 1 0.1060 2 0.5104 2 0.1572 2 0.8381 2.1412
SUBESTACIÓN ELECTRICA POZO 10/CP 1 3 0.1056 4 0.4239 1 0.1060 2 0.5104 2 0.1572 2 0.8381 2.1412
SUBESTACIÓN ELECTRICA POZO 02/CP 1 3 0.1056 4 0.4239 1 0.1060 2 0.5104 2 0.1572 2 0.8381 2.1412
SUBESTACIÓN ELECTRICA POZO 04/CP 1 3 0.1056 4 0.4239 1 0.1060 2 0.5104 2 0.1572 2 0.8381 2.1412
SUBESTACIÓN ELECTRICA POZO 09/CP 1 3 0.1056 4 0.4239 1 0.1060 2 0.5104 2 0.1572 2 0.8381 2.1412
SUBESTACIÓN ELECTRICA POZO 12/CP 1 3 0.1056 4 0.4239 1 0.1060 2 0.5104 2 0.1572 2 0.8381 2.1412
SUBESTACIÓN ELECTRICA POZO 20/CP 1 3 0.1056 4 0.4239 1 0.1060 2 0.5104 2 0.1572 2 0.8381 2.1412
SUBESTACIÓN ELECTRICA POZO 13/CP 1 3 0.1056 4 0.4239 1 0.1060 2 0.5104 2 0.1572 2 0.8381 2.1412
SUBESTACIÓN ELECTRICA POZO 14/CP 1 3 0.1056 4 0.4239 1 0.1060 2 0.5104 2 0.1572 2 0.8381 2.1412
SUBESTACIÓN ELECTRICA POZO 15/CP 1 3 0.1056 4 0.4239 1 0.1060 2 0.5104 2 0.1572 2 0.8381 2.1412
SUBESTACIÓN ELECTRICA POZO 16/CP 1 3 0.1056 4 0.4239 1 0.1060 2 0.5104 2 0.1572 2 0.8381 2.1412
SUBESTACIÓN ELECTRICA POZO 18/CP 1 3 0.1056 4 0.4239 1 0.1060 2 0.5104 2 0.1572 2 0.8381 2.1412
SUBESTACIÓN ELECTRICA POZO 22/CP 1 3 0.1056 4 0.4239 1 0.1060 2 0.5104 2 0.1572 2 0.8381 2.1412
HIDROMETRO ARAD WT I POZO 01/CP 1 1 0.0352 1 0.1060 2 0.2119 3 0.7656 2 0.1572 1 0.4190 1.6950
HIDROMETRO ARAD WT I POZO 03/CP 1 1 0.0352 1 0.1060 2 0.2119 3 0.7656 2 0.1572 1 0.4190 1.6950
HIDROMETRO ARAD WT I POZO 07/CP 1 1 0.0352 1 0.1060 2 0.2119 3 0.7656 2 0.1572 1 0.4190 1.6950
HIDROMETRO ARAD WT I POZO 10/CP 1 1 0.0352 1 0.1060 2 0.2119 3 0.7656 2 0.1572 1 0.4190 1.6950
HIDROMETRO ARAD WT I POZO 11/CP 1 1 0.0352 1 0.1060 2 0.2119 3 0.7656 2 0.1572 1 0.4190 1.6950
HIDROMETRO ARAD WT I POZO 02/CP 1 1 0.0352 1 0.1060 2 0.2119 3 0.7656 2 0.1572 1 0.4190 1.6950
HIDROMETRO ARAD WT I POZO 04/CP 1 1 0.0352 1 0.1060 2 0.2119 3 0.7656 2 0.1572 1 0.4190 1.6950
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HIDROMETRO ARAD WT I POZO 09/CP 1 1 0.0352 1 0.1060 2 0.2119 3 0.7656 2 0.1572 1 0.4190 1.6950
HIDROMETRO ARAD WT I POZO 12/CP 1 1 0.0352 1 0.1060 2 0.2119 3 0.7656 2 0.1572 1 0.4190 1.6950
HIDROMETRO ARAD WT I POZO 20/CP 1 1 0.0352 1 0.1060 2 0.2119 3 0.7656 2 0.1572 1 0.4190 1.6950
HIDROMETRO ARAD WT I POZO 21/CP 1 1 0.0352 1 0.1060 2 0.2119 3 0.7656 2 0.1572 1 0.4190 1.6950
HIDROMETRO ARAD WT I POZO 13/CP 1 1 0.0352 1 0.1060 2 0.2119 3 0.7656 2 0.1572 1 0.4190 1.6950
HIDROMETRO ARAD WT I POZO 14/CP 1 1 0.0352 1 0.1060 2 0.2119 3 0.7656 2 0.1572 1 0.4190 1.6950
HIDROMETRO ARAD WT I POZO 15/CP 1 1 0.0352 1 0.1060 2 0.2119 3 0.7656 2 0.1572 1 0.4190 1.6950
HIDROMETRO ARAD WT I POZO 16/CP 1 1 0.0352 1 0.1060 2 0.2119 3 0.7656 2 0.1572 1 0.4190 1.6950
HIDROMETRO ARAD WT I POZO 18/CP 1 1 0.0352 1 0.1060 2 0.2119 3 0.7656 2 0.1572 1 0.4190 1.6950
HIDROMETRO ARAD WT I POZO 19/CP 1 1 0.0352 1 0.1060 2 0.2119 3 0.7656 2 0.1572 1 0.4190 1.6950
HIDROMETRO ARAD WT I POZO 22/CP 1 1 0.0352 1 0.1060 2 0.2119 3 0.7656 2 0.1572 1 0.4190 1.6950
VÁLVULA CHECK 8" T/WAFER POZO 01/CP 1 2 0.0704 1 0.1060 2 0.2119 2 0.5104 1 0.0786 1 0.4190 1.3964
VÁLVULA CHECK 8" T/WAFER POZO 07/CP 1 2 0.0704 1 0.1060 2 0.2119 2 0.5104 1 0.0786 1 0.4190 1.3964
VÁLVULA CHECK 8" T/WAFER POZO 10/CP 1 2 0.0704 1 0.1060 2 0.2119 2 0.5104 1 0.0786 1 0.4190 1.3964
VÁLVULA CHECK 8" T/WAFER POZO 11/CP 1 2 0.0704 1 0.1060 2 0.2119 2 0.5104 1 0.0786 1 0.4190 1.3964
VÁLVULA CHECK 8" T/WAFER POZO 04/CP 1 2 0.0704 1 0.1060 2 0.2119 2 0.5104 1 0.0786 1 0.4190 1.3964
VÁLVULA CHECK 8" T/WAFER POZO 06/CP 1 2 0.0704 1 0.1060 2 0.2119 2 0.5104 1 0.0786 1 0.4190 1.3964
VÁLVULA CHECK 8" T/WAFER POZO 09/CP 1 2 0.0704 1 0.1060 2 0.2119 2 0.5104 1 0.0786 1 0.4190 1.3964
VÁLVULA CHECK 8" T/WAFER POZO 12/CP 1 2 0.0704 1 0.1060 2 0.2119 2 0.5104 1 0.0786 1 0.4190 1.3964
VÁLVULA CHECK 8" T/WAFER POZO 20/CP 1 2 0.0704 1 0.1060 2 0.2119 2 0.5104 1 0.0786 1 0.4190 1.3964
VÁLVULA CHECK 8" T/WAFER POZO 21/CP 1 2 0.0704 1 0.1060 2 0.2119 2 0.5104 1 0.0786 1 0.4190 1.3964
VÁLVULA CHECK 8" T/WAFER POZO 13/CP 1 2 0.0704 1 0.1060 2 0.2119 2 0.5104 1 0.0786 1 0.4190 1.3964
VÁLVULA CHECK 8" T/WAFER POZO 15/CP 1 2 0.0704 1 0.1060 2 0.2119 2 0.5104 1 0.0786 1 0.4190 1.3964
VÁLVULA CHECK 8" T/WAFER POZO 16/CP 1 2 0.0704 1 0.1060 2 0.2119 2 0.5104 1 0.0786 1 0.4190 1.3964
VÁLVULA CHECK 8" T/WAFER POZO 17/CP 1 2 0.0704 1 0.1060 2 0.2119 2 0.5104 1 0.0786 1 0.4190 1.3964
VÁLVULA CHECK 8" T/WAFER POZO 18/CP 1 2 0.0704 1 0.1060 2 0.2119 2 0.5104 1 0.0786 1 0.4190 1.3964
VÁLVULA CHECK 8" T/WAFER POZO 19/CP 1 2 0.0704 1 0.1060 2 0.2119 2 0.5104 1 0.0786 1 0.4190 1.3964
VÁLVULA CHECK 8" T/WAFER POZO 22/CP 1 2 0.0704 1 0.1060 2 0.2119 2 0.5104 1 0.0786 1 0.4190 1.3964
MANIFOLDS DESCARGA FE POZO 01/CP 1 1 0.0352 2 0.2119 1 0.1060 1 0.2552 2 0.1572 1 0.4190 1.1846
MANIFOLDS DESCARGA FE POZO 03/CP 1 1 0.0352 2 0.2119 1 0.1060 1 0.2552 2 0.1572 1 0.4190 1.1846
MANIFOLDS DESCARGA FE POZO 07/CP 1 1 0.0352 2 0.2119 1 0.1060 1 0.2552 2 0.1572 1 0.4190 1.1846
MANIFOLDS DESCARGA FE POZO 10/CP 1 1 0.0352 2 0.2119 1 0.1060 1 0.2552 2 0.1572 1 0.4190 1.1846
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49
MANIFOLDS DESCARGA FE POZO 11/CP 1 1 0.0352 2 0.2119 1 0.1060 1 0.2552 2 0.1572 1 0.4190 1.1846
MANIFOLDS DESCARGA FE POZO 02/CP 1 1 0.0352 2 0.2119 1 0.1060 1 0.2552 2 0.1572 1 0.4190 1.1846
MANIFOLDS DESCARGA FE POZO 04/CP 1 1 0.0352 2 0.2119 1 0.1060 1 0.2552 2 0.1572 1 0.4190 1.1846
MANIFOLDS DESCARGA FE POZO 06/CP 1 1 0.0352 2 0.2119 1 0.1060 1 0.2552 2 0.1572 1 0.4190 1.1846
MANIFOLDS DESCARGA FE POZO 09/CP 1 1 0.0352 2 0.2119 1 0.1060 1 0.2552 2 0.1572 1 0.4190 1.1846
MANIFOLDS DESCARGA FE POZO 12/CP 1 1 0.0352 2 0.2119 1 0.1060 1 0.2552 2 0.1572 1 0.4190 1.1846
MANIFOLDS DESCARGA FE POZO 20/CP 1 1 0.0352 2 0.2119 1 0.1060 1 0.2552 2 0.1572 1 0.4190 1.1846
MANIFOLDS DESCARGA FE POZO 21/CP 1 1 0.0352 2 0.2119 1 0.1060 1 0.2552 2 0.1572 1 0.4190 1.1846
MANIFOLDS DESCARGA FE POZO 13/CP 1 1 0.0352 2 0.2119 1 0.1060 1 0.2552 2 0.1572 1 0.4190 1.1846
MANIFOLDS DESCARGA FE POZO 14/CP 1 1 0.0352 2 0.2119 1 0.1060 1 0.2552 2 0.1572 1 0.4190 1.1846
MANIFOLDS DESCARGA FE POZO 15/CP 1 1 0.0352 2 0.2119 1 0.1060 1 0.2552 2 0.1572 1 0.4190 1.1846
MANIFOLDS DESCARGA FE POZO 16/CP 1 1 0.0352 2 0.2119 1 0.1060 1 0.2552 2 0.1572 1 0.4190 1.1846
MANIFOLDS DESCARGA FE POZO 17/CP 1 1 0.0352 2 0.2119 1 0.1060 1 0.2552 2 0.1572 1 0.4190 1.1846
MANIFOLDS DESCARGA FE POZO 18/CP 1 1 0.0352 2 0.2119 1 0.1060 1 0.2552 2 0.1572 1 0.4190 1.1846
MANIFOLDS DESCARGA FE POZO 19/CP 1 1 0.0352 2 0.2119 1 0.1060 1 0.2552 2 0.1572 1 0.4190 1.1846
MANIFOLDS DESCARGA FE POZO 22/CP 1 1 0.0352 2 0.2119 1 0.1060 1 0.2552 2 0.1572 1 0.4190 1.1846
VÁLVULA MARIPOSA POZO 01-F1/CP 1 2 0.0704 1 0.1060 2 0.2119 1 0.2552 1 0.0786 1 0.4190 1.1412
VÁLVULA AIRE 2" POZO 01/CP 1 2 0.0704 1 0.1060 2 0.2119 1 0.2552 1 0.0786 1 0.4190 1.1412
VÁLVULA MARIPOSA POZO 03/CP 1 2 0.0704 1 0.1060 2 0.2119 1 0.2552 1 0.0786 1 0.4190 1.1412
VÁLVULA AIRE 2" POZO 03/CP 1 2 0.0704 1 0.1060 2 0.2119 1 0.2552 1 0.0786 1 0.4190 1.1412
VÁLVULA MARIPOSA POZO 07/CP 1 2 0.0704 1 0.1060 2 0.2119 1 0.2552 1 0.0786 1 0.4190 1.1412
VÁLVULA AIRE 2" POZO 07/CP 1 2 0.0704 1 0.1060 2 0.2119 1 0.2552 1 0.0786 1 0.4190 1.1412
VÁLVULA MARIPOSA POZO 10/CP 1 2 0.0704 1 0.1060 2 0.2119 1 0.2552 1 0.0786 1 0.4190 1.1412
VÁLVULA AIRE 2" POZO 10/CP 1 2 0.0704 1 0.1060 2 0.2119 1 0.2552 1 0.0786 1 0.4190 1.1412
VÁLVULA MARIPOSA POZO 11/CP 1 2 0.0704 1 0.1060 2 0.2119 1 0.2552 1 0.0786 1 0.4190 1.1412
VÁLVULA AIRE 2" POZO 11/CP 1 2 0.0704 1 0.1060 2 0.2119 1 0.2552 1 0.0786 1 0.4190 1.1412
VÁLVULA MARIPOSA POZO 02/CP 1 2 0.0704 1 0.1060 2 0.2119 1 0.2552 1 0.0786 1 0.4190 1.1412
VÁLVULA AIRE 2" POZO 02/CP 1 2 0.0704 1 0.1060 2 0.2119 1 0.2552 1 0.0786 1 0.4190 1.1412
VÁLVULA MARIPOSA POZO 04/CP 1 2 0.0704 1 0.1060 2 0.2119 1 0.2552 1 0.0786 1 0.4190 1.1412
VÁLVULA AIRE 2" POZO 04/CP 1 2 0.0704 1 0.1060 2 0.2119 1 0.2552 1 0.0786 1 0.4190 1.1412
VÁLVULA MARIPOSA POZO 06/CP 1 2 0.0704 1 0.1060 2 0.2119 1 0.2552 1 0.0786 1 0.4190 1.1412
VÁLVULA AIRE 2" POZO 06/CP 1 2 0.0704 1 0.1060 2 0.2119 1 0.2552 1 0.0786 1 0.4190 1.1412
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50
VÁLVULA MARIPOSA POZO 09/CP 1 2 0.0704 1 0.1060 2 0.2119 1 0.2552 1 0.0786 1 0.4190 1.1412
VÁLVULA AIRE 2" POZO 09/CP 1 2 0.0704 1 0.1060 2 0.2119 1 0.2552 1 0.0786 1 0.4190 1.1412
VÁLVULA MARIPOSA POZO 12/CP 1 2 0.0704 1 0.1060 2 0.2119 1 0.2552 1 0.0786 1 0.4190 1.1412
VÁLVULA AIRE 2" POZO 12/CP 1 2 0.0704 1 0.1060 2 0.2119 1 0.2552 1 0.0786 1 0.4190 1.1412
VÁLVULA MARIPOSA POZO 20/CP 1 2 0.0704 1 0.1060 2 0.2119 1 0.2552 1 0.0786 1 0.4190 1.1412
VÁLVULA AIRE 2" POZO 20/CP 1 2 0.0704 1 0.1060 2 0.2119 1 0.2552 1 0.0786 1 0.4190 1.1412
VÁLVULA MARIPOSA POZO 21/CP 1 2 0.0704 1 0.1060 2 0.2119 1 0.2552 1 0.0786 1 0.4190 1.1412
VÁLVULA AIRE 2" POZO 21/CP 1 2 0.0704 1 0.1060 2 0.2119 1 0.2552 1 0.0786 1 0.4190 1.1412
VÁLVULA MARIPOSA POZO 13/CP 1 2 0.0704 1 0.1060 2 0.2119 1 0.2552 1 0.0786 1 0.4190 1.1412
VÁLVULA AIRE 2" POZO 13/CP 1 2 0.0704 1 0.1060 2 0.2119 1 0.2552 1 0.0786 1 0.4190 1.1412
VÁLVULA MARIPOSA POZO 14/CP 1 2 0.0704 1 0.1060 2 0.2119 1 0.2552 1 0.0786 1 0.4190 1.1412
VÁLVULA AIRE 2" POZO 14/CP 1 2 0.0704 1 0.1060 2 0.2119 1 0.2552 1 0.0786 1 0.4190 1.1412
VÁLVULA MARIPOSA POZO 15/CP 1 2 0.0704 1 0.1060 2 0.2119 1 0.2552 1 0.0786 1 0.4190 1.1412
VÁLVULA AIRE 2" POZO 15/CP 1 2 0.0704 1 0.1060 2 0.2119 1 0.2552 1 0.0786 1 0.4190 1.1412
VÁLVULA MARIPOSA POZO 16/CP 1 2 0.0704 1 0.1060 2 0.2119 1 0.2552 1 0.0786 1 0.4190 1.1412
VÁLVULA AIRE 2" POZO 16/CP 1 2 0.0704 1 0.1060 2 0.2119 1 0.2552 1 0.0786 1 0.4190 1.1412
VÁLVULA MARIPOSA POZO 17/CP 1 2 0.0704 1 0.1060 2 0.2119 1 0.2552 1 0.0786 1 0.4190 1.1412
VÁLVULA AIRE 2" POZO 17/CP 1 2 0.0704 1 0.1060 2 0.2119 1 0.2552 1 0.0786 1 0.4190 1.1412
VÁLVULA MARIPOSA POZO 18/CP 1 2 0.0704 1 0.1060 2 0.2119 1 0.2552 1 0.0786 1 0.4190 1.1412
VÁLVULA AIRE 2" POZO 18/CP 1 2 0.0704 1 0.1060 2 0.2119 1 0.2552 1 0.0786 1 0.4190 1.1412
VÁLVULA MARIPOSA POZO 19/CP 1 2 0.0704 1 0.1060 2 0.2119 1 0.2552 1 0.0786 1 0.4190 1.1412
VÁLVULA AIRE 2" POZO 19/CP 1 2 0.0704 1 0.1060 2 0.2119 1 0.2552 1 0.0786 1 0.4190 1.1412
VÁLVULA MARIPOSA POZO 22/CP 1 2 0.0704 1 0.1060 2 0.2119 1 0.2552 1 0.0786 1 0.4190 1.1412
VÁLVULA AIRE 2" POZO 22/CP 1 2 0.0704 1 0.1060 2 0.2119 1 0.2552 1 0.0786 1 0.4190 1.1412
Tabla 24: Jerarquización de activos de acuerdo a su criticidad.
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51
SISTEMA DE BOMBEO DE AGUAS SUBTERRANEAS - SUMERGIBLE
SUBSISTEMA BOMBA SUMERGIBLE
FUNCIÓN FALLA FUNCIONAL MODOS DE
FALLA EFECTOS DE FALLA O
Kfo Ksf Kma Kic Kor Koc
S R TIPO DE DECISIÓN
TAREA DE
MANTENIMIENT
O
FRECUENCI
A (horas) 0.04 0.11 0.11 0.26 0.08 0.42
F
O
Kfo
X
FO
S
F
Ksf
X
SF
M
A
Km
a X
MA
I
C
Kic
X
IC
O
R
Kor
X
OR
O
C
Koc
X
OC
1
Bombear agua a
un caudal de 70
Lt/s y a una
presión de 30
bar.
1
Pérdida parcial del
caudal de agua
bombeada por falla
en los impulsores de
bomba
1
Desgaste de los
impulsores de
bomba por
interacción con
partículas de
arena presentes
en el agua
bombeada.
Disminución del caudal de agua en
la descarga de la bomba, vibración
excesiva de la bomba, presencia de
partículas metálicas en el agua
bombeada. Elevado consumo de
potencia.
3 3 0.1
1 3
0.3
2 2 0.21 2
0.5
1 4
0.3
1 4
1.6
8
3.1
4 9.4 Basadas en condición
Inspección del estado
de los impulsores
14 meses /
10000 h
2
Desgaste de los
collet de los
impulsores por
interacción con
partículas de
arena presentes
en el agua
bombeada.
4 3 0.1
1 3
0.3
2 2 0.21 2
0.5
1 3
0.2
4 3
1.2
6
2.6
4
10.
6
Preventivo
(Reemplazo
programado)
Cambio de los collet
de los impulsores
14 meses /
10000 h
3
Impulsor de
bomba gira a la
deriva con
respecto al eje
de la bomba por
mal ajuste del
collet al
momento del
ensamblaje.
3 2 0.0
7 3
0.3
2 2 0.21 2
0.5
1 3
0.2
4 3
1.2
6
2.6
0 7.8 Basadas en condición
Inspección del
ensamblaje de los
componentes de la
bomba
14 meses /
10000 h
4
Impulsor
desbalanceado
por corrosión
por picadura
debido a la
presencia de
aire en el
interior de la
bomba.
3 2 0.0
7 3
0.3
2 2 0.21 2
0.5
1 4
0.3
1 4
1.6
8
3.1
0 9.3 Basadas en condición
Inspección del estado
de los impulsores
14 meses /
10000 h
2
Pérdida total del
caudal de agua
bombeada por falla
en los impulsores de
bomba
1
Impulsor de
bomba atorado
por
contaminación o
agentes
extraños.
No hay descarga de agua, ruido
anormal, elevado consumo de
potencia.
2 1 0.0
4 3
0.3
2 1 0.11 3
0.7
7 2
0.1
6 2
0.8
4
2.2
2 4.4
Correctivo (no
programado)
Desmontaje de cuerpo
de bomba para
limpieza de los
impulsores
NA
2
Impulsor de
bomba atascado
debido al
agarrotamiento
2 1 0.0
4 3
0.3
2 1 0.11 3
0.7
7 2
0.1
6 2
0.8
4
2.2
2 4.4 Basadas en condición
Inspección de los
componentes móviles
de la bomba
14 meses /
10000 h
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52
del eje de
bomba.
2
Pérdida parcial del
caudal de agua
bombeado por falla
en los tazones de
bomba
1
Desgaste de la
bocina de los
tazones de
bomba por
fricción con eje
de bomba.
Disminución del caudal de agua en
la descarga de la bomba, vibración
excesiva de la bomba, fuga por las
juntas de los tazones, presencia de
partículas metálicas en el agua
bombeada, presión insuficiente en la
descarga. Elevado consumo de
potencia.
3 2 0.0
7 3
0.3
2 2 0.21 2
0.5
1 3
0.2
4 3
1.2
6
2.6
0 7.8
Preventivo
(Reemplazo
programado)
Cambio de bocinas de
los tazones
14 meses /
10000 h
2
Deterioro del
cuerpo de los
tazones de
bomba por
erosión debido a
las partículas de
arena presentes
en el agua
bombeada.
4 2 0.0
7 3
0.3
2 2 0.21 2
0.5
1 4
0.3
1 4
1.6
8
3.1
0 12.
4
Preventivo
(Reacondicionamiento
)
Relleno y maquinado
de tazones de bomba
14 meses /
10000 h
3
Desalineamient
o de eje de
bomba por mal
ajuste de las
bocinas de los
tazones de
bomba al
momento del
ensamblaje.
1 2 0.0
7 3
0.3
2 2 0.21 2
0.5
1 2
0.1
6 2
0.8
4
2.1
1 2.1 Basadas en condición
Inspección del
ensamblaje de los
componentes de la
bomba
14 meses /
10000 h
4
Deterioro del
cuerpo de los
tazones de
bomba por
corrosión por
picadura debido
a la presencia de
aire en el
interior de la
bomba.
3 2 0.0
7 3
0.3
2 2 0.21 2
0.5
1 4
0.3
1 4
1.6
8
3.1
0 9.3
Preventivo
(Reacondicionamiento
)
Relleno y maquinado
de tazones de bomba
14 meses /
10000 h
3
Pérdida parcial del
caudal de agua
bombeado por falla
en el eje de bomba
1
Eje de bomba se
encuentra
doblado por mal
manejo en el
transporte o en
el ensamblado.
Disminución del caudal de agua en
la descarga de la bomba, vibración
excesiva de la bomba. Elevado
consumo de potencia.
2 2 0.0
7 3
0.3
2 1 0.11 3
0.7
7 3
0.2
4 3
1.2
6
2.7
5 5.5 Basadas en condición
Inspección del
ensamblaje de los
componentes de la
bomba
14 meses /
10000 h
2
Fatiga del
material del eje
de bomba
debido a
problemas de
vibraciones.
2 2 0.0
7 3
0.3
2 1 0.11 3
0.7
7 3
0.2
4 3
1.2
6
2.7
5 5.5 Basadas en condición
Inspección del estado
del eje de la bomba
14 meses /
10000 h
3
Eje de bomba se
encuentra
desbalanceado.
3 2 0.0
7 3
0.3
2 1 0.11 3
0.7
7 3
0.2
4 3
1.2
6
2.7
5 8.3 Basadas en condición
Inspección del estado
del eje de la bomba
14 meses /
10000 h
4
Eje de la bomba
se encuentra
desacoplado con
respecto al eje
del motor.
2 1 0.0
4 3
0.3
2 1 0.11 3
0.7
7 2
0.1
6 2
0.8
4
2.2
2 4.4 Basadas en condición
Inspección del
ensamblaje de los
componentes de la
bomba
14 meses /
10000 h
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53
5
Eje de la bomba
se encuentra
desalineado con
respecto al eje
del motor.
4 2 0.0
7 3
0.3
2 1 0.11 3
0.7
7 2
0.1
6 2
0.8
4
2.2
6 9.0 Basadas en condición
Inspección del
ensamblaje de los
componentes de la
bomba
14 meses /
10000 h
4
Pérdida total del
caudal de agua
bombeada por falla
en el eje de bomba
1
Eje de bomba
atorado por
agarrotamiento
de las bocinas
de los tazones
de bomba.
No hay descarga de agua, ruido
anormal, elevado consumo de
potencia.
2 1 0.0
4 3
0.3
2 1 0.11 3
0.7
7 3
0.2
4 3
1.2
6
2.7
2 5.4 Basadas en condición
Inspección de los
componentes móviles
de la bomba
14 meses /
10000 h
2
Ruptura de eje
de bomba por
funcionamiento
a caudales
superiores a los
de diseño.
2 1 0.0
4 3
0.3
2 1 0.11 3
0.7
7 5
0.3
9 5
2.1
0
3.7
1 7.4
Correctivo (cambio de
especificaciones)
Capacitar al personal
sobre los parámetros
de funcionamiento de
la bomba
NA
3
Ruptura de eje o
cople de bomba
por juego
incorrecto de los
impulsores de
bomba.
2 1 0.0
4 3
0.3
2 1 0.11 3
0.7
7 5
0.3
9 5
2.1
0
3.7
1 7.4 Basadas en condición
Inspección del
ensamblaje de los
componentes de la
bomba
14 meses /
10000 h
4
Ruptura de eje o
cople de bomba
por
atascamiento de
cuerpo extraño
en el interior de
los impulsores
de bomba.
2 1 0.0
4 3
0.3
2 1 0.11 3
0.7
7 5
0.3
9 5
2.1
0
3.7
1 7.4 Basadas en condición
Inspección de la
canastilla de succión
de la bomba
14 meses /
10000 h
5
Pérdida parcial del
caudal de agua
bombeada por falla
en la válvula check
1
Desgaste de la
empaquetadura
de la válvula
check por
interacción con
partículas de
arena presentes
en el agua
bombeada.
Disminución del caudal de agua en
la descarga de la bomba, presión
insuficiente en la descarga. Se corre
el riesgo de que se produzca el
golpe de ariete.
3 2 0.0
7 3
0.3
2 2 0.21 2
0.5
1 2
0.1
6 2
0.8
4
2.1
1 6.3
Preventivo
(Reemplazo
programado)
Cambio de
empaquetadura de
válvula check
14 meses /
10000 h
2
Desgaste de los
asientos de
válvula por
interacción con
partículas de
arena presentes
en el agua
bombeada.
3 2 0.0
7 3
0.3
2 2 0.21 2
0.5
1 3
0.2
4 3
1.2
6
2.6
0 7.8 Basadas en condición
Inspección de los
asientos de válvula
check
14 meses /
10000 h
3
Ruptura de
resorte de
válvula check
por fatiga del
material.
2 1 0.0
4 3
0.3
2 2 0.21 3
0.7
7 3
0.2
4 3
1.2
6
2.8
2 5.6
Preventivo
(Reemplazo
programado)
Cambio de resorte de
válvula check
14 meses /
10000 h
4
Erosión del
cono de válvula
check por
erosión
producida por la
arena presente
3 2 0.0
7 3
0.3
2 2 0.21 2
0.5
1 3
0.2
4 3
1.2
6
2.6
0 7.8 Basadas en condición
Inspección del cono
de la válvula check
14 meses /
10000 h
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54
en el agua
bombeada.
5
Desgaste de
bocina de
válvula check
por tiempo de
vida.
2 2 0.0
7 3
0.3
2 2 0.21 2
0.5
1 3
0.2
4 3
1.2
6
2.6
0 5.2
Preventivo
(Reemplazo
programado)
Cambio de bocina de
válvula check
14 meses /
10000 h
6
Pérdida total del
caudal de agua
bombeada por falla
en la válvula check
1
Válvula check
instalada en
sentido
contrario. No hay descarga de agua, ruido
anormal, elevado consumo de
potencia.
1 1 0.0
4 3
0.3
2 1 0.11 3
0.7
7 1
0.0
8 1
0.4
2
1.7
2 1.7
Correctivo (cambio de
especificaciones)
Capacitar al personal
sobre el correcto
ensamblaje de
bombas sumergibles
NA
2
Atascamiento
de la bocina de
la válvula check
por
arenamiento.
2 1 0.0
4 3
0.3
2 1 0.11 3
0.7
7 2
0.1
6 2
0.8
4
2.2
2 4.4
Correctivo (no
programado)
Desmontaje del
cuerpo de bomba para
limpiar la bocina de
válvula check
NA
7
Pérdida total del
caudal de agua
bombeada por falla
en la canastilla de
succión
1
Obstrucción
total de la
canastilla de
succión por
presencia de
cuerpos
extraños.
No hay descarga de agua, elevado
consumo de potencia. 3 1
0.0
4 3
0.3
2 1 0.11 3
0.7
7 1
0.0
8 1
0.4
2
1.7
2 5.2
Correctivo (no
programado)
Bombear agua en
sentido contrario /
Desmontaje de cuerpo
de bomba para
limpiar canastilla de
succión
NA
2
Dar sostén al
motor eléctrico
sumergible
1
No brinda sostén al
motor eléctrico
sumergible
1
Pernos de la
linterna del
motor
desgastados por
tiempo de vida. Disminución del caudal de agua en
la descarga de la bomba, ruido
anormal, vibración excesiva de la
bomba. Elevado consumo de
potencia.
2 3 0.1
1 3
0.3
2 2 0.21 2
0.5
1 2
0.1
6 2
0.8
4
2.1
4 4.3
Preventivo
(Reemplazo
programado)
Cambio de pernos de
linterna de motor
sumergible
14 meses /
10000 h
2
Pernos de la
linterna del
motor
desgastados por
vibración
producida por
sobrecarga
sostenida del
motor eléctrico.
2 3 0.1
1 3
0.3
2 2 0.21 2
0.5
1 2
0.1
6 2
0.8
4
2.1
4 4.3
Correctivo (no
programado)
Capacitar al personal
sobre los parámetros
de funcionamiento de
la bomba
NA
3
Linterna del
motor eléctrico
se desprende
por mal ajuste
de los pernos.
No hay descarga de agua,
parámetros de funcionamiento del
motor anormales.
1 1 0.0
4 3
0.3
2 3 0.32 3
0.7
7 5
0.3
9 5
2.1
0
3.9
2 3.9
Correctivo (no
programado)
Capacitar al personal
sobre el correcto
ensamblaje de
bombas sumergibles
NA
Tabla 25: Matriz FMEA del subsistema Bomba Sumergible – Pozo N°01.
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55
SISTEMA DE BOMBEO DE AGUAS SUBTERRANEAS - SUMERGIBLE
SUBSISTEMA MOTOR SUMERGIBLE
FUNCIÓN FALLA FUNCIONAL MODOS DE
FALLA EFECTOS DE FALLA O
Kfo Ksf Kma Kic Kor Koc
S R TIPO DE
DECISIÓN
TAREA DE
MANTENIMIENTO
FRECUENCIA
(horas) 0.04 0.11 0.11 0.26 0.08 0.42
FO
Kfo
X
FO
SF
Ksf
X
SF
MA
Kma
X
MA
IC
Kic
X
IC
OR
Kor
X
OR
OC
Koc
X
OC
1
Transmitir
una
potencia de
200 HP al
eje de la
bomba
sumergible,
con un
voltaje de
440 V
1
Pérdida parcial de
potencia por falla en el
cable de alimentación
1
Aislamiento
defectuoso de
una de las tres
líneas de
alimentación.
Disminución del caudal de agua
bombeado, parámetros de
funcionamiento del motor anormal,
aumento de la temperatura del motor.
El motor se pude detener
repentinamente.
3 2 0.07 2 0.21 1 0.11 3 0.77 3 0.24 3 1.26 2.65 7.9 Basadas en
condición
Inspección del nivel
de aislamiento del
cable de alimentación
1 mes / 600
horas
2
La conexión
Y/D del motor
no es la
correcta.
1 1 0.04 2 0.21 1 0.11 3 0.77 3 0.24 3 1.26 2.61 2.6
Correctivo
(cambio de
especificaciones)
Capacitación al
personal sobre la
correcta instalación de
motores eléctricos
NA
3
Consumo
desequilibrado
por conexión a
tierra de uno de
los conductores.
2 2 0.07 2 0.21 1 0.11 2 0.51 2 0.16 2 0.84 1.89 3.8
Correctivo
(cambio de
especificaciones)
Capacitación al
personal sobre la
correcta instalación de
motores eléctricos
NA
4
Empalme
eléctrico
defectuoso.
2 1 0.04 3 0.32 1 0.11 2 0.51 2 0.16 2 0.84 1.96 3.9
Correctivo
(cambio de
especificaciones)
Capacitación al
personal sobre la
correcta instalación de
motores eléctricos
NA
2
Pérdida total de
potencia por falla en el
cable de alimentación
1
Cables de
alimentación del
motor cortados
por mal
montaje.
No hay descarga de agua, no se
registra parámetros de funcionamiento
del motor. El motor se detiene
repentinamente.
4 1 0.04 3 0.32 1 0.11 3 0.77 3 0.24 3 1.26 2.72 10.9
Correctivo
(cambio de
especificaciones)
Capacitación al
personal sobre la
correcta instalación de
motores eléctricos
NA
2
Empalme
eléctrico
defectuoso.
2 1 0.04 3 0.32 1 0.11 2 0.51 2 0.16 2 0.84 1.96 3.9
Correctivo
(cambio de
especificaciones)
Capacitación al
personal sobre la
correcta instalación de
motores eléctricos
NA
3
Pérdida parcial de
potencia por falla en
los bobinados del
motor
1
Consumo
desequilibrado
por conexión a
tierra de uno de
los bobinados. Disminución del caudal de agua
bombeado, parámetros de
funcionamiento del motor anormal,
aumento de la temperatura del motor.
El motor se pude detener
repentinamente.
2 2 0.07 3 0.32 1 0.11 3 0.77 3 0.24 3 1.26 2.75 5.5
Correctivo
(cambio de
especificaciones)
Capacitación al
personal sobre la
correcta instalación de
motores eléctricos
NA
2
Aislamiento
defectuoso de
los bobinados
del motor.
3 3 0.11 3 0.32 1 0.11 3 0.77 3 0.24 3 1.26 2.79 8.4 Basadas en
condición
Inspección del nivel
de aislamiento del
motor eléctrico
1 mes / 600
horas
3
Refrigeración
escasa de los
bobinados del
motor.
3 2 0.07 2 0.21 2 0.21 2 0.51 2 0.16 2 0.84 2.00 6.0
Correctivo
(cambio de
especificaciones)
Instalación de una
camisa de
enfriamiento al motor
eléctrico
NA
4 Pérdida total de
potencia por falla en 1
Conexión
interna
incorrecta de las
No hay descarga de agua, no se
registra parámetros de funcionamiento
del motor. El motor se detiene
2 1 0.04 2 0.21 1 0.11 3 0.77 3 0.24 3 1.26 2.61 5.2
Correctivo
(cambio de
especificaciones)
Inspección de los
parámetros de puesta
en marcha del motor
NA
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56
los bobinados del
motor
bobinas del
motor.
repentinamente. Las bobinas del motor
presentar un color oscuro. El daño no
suele ser inmediato, se va perdiendo
calidad en el aislamiento del bobinado
produciendo el fallo pasado un
tiempo. 2
Quemado de
bobinado del
motor por
sobretensión o
subtensión en el
suministro de
energía.
3 2 0.07 3 0.32 2 0.21 4 1.02 4 0.31 4 1.68 3.61 10.8
Correctivo
(cambio de
especificaciones)
Instalación de
elementos de
protección del motor
NA
3
Quemado de
bobinado del
motor por
bloqueo del
impulsor o
refrigeración
escasa.
2 1 0.04 3 0.32 2 0.21 4 1.02 4 0.31 4 1.68 3.58 7.2 Basadas en
condición
Inspección de los
parámetros de
funcionamiento del
motor
Diario
4
Quemado de
bobinado del
motor por
fricción
excesiva del
impulsor o
rodamiento en
mal estado.
2 2 0.07 3 0.32 2 0.21 4 1.02 4 0.31 4 1.68 3.61 7.2
Preventiva
(reemplazo
programado)
Cambio de
rodamientos del
motor
14 meses /
10000 horas
5
Quemado de
bobinado del
motor por cables
de alimentación
demasiado
largos o de
sección
insuficiente.
1 1 0.04 3 0.32 2 0.21 4 1.02 4 0.31 4 1.68 3.58 3.6
Correctivo
(cambio de
especificaciones)
Cambio de
dimensiones del cable
de alimentación
NA
6
Quemado de
bobinado del
motor por alta
densidad o
temperatura del
fluido
bombeado.
1 1 0.04 3 0.32 2 0.21 4 1.02 4 0.31 4 1.68 3.58 3.6 Basadas en
condición
Inspección de la
canastilla de succión
de la bomba
14 meses /
10000 horas
7
Quemado de
bobinado del
motor por
contacto con el
agua debido a
fugas en el sello
mecánico. No hay descarga de agua, no se
registra parámetros de funcionamiento
del motor. El motor se detiene
repentinamente. Suelen apreciarse por
tono azul o violeta en la zona cercana
a las barras rotóricas y anillos en
cortocircuito.
2 2 0.07 3 0.32 2 0.21 4 1.02 4 0.31 4 1.68 3.61 7.2
Preventiva
(reemplazo
programado)
Cambio de sello
mecánico del motor
14 meses /
10000 horas
8
Quemado de
bobinado del
motor por
protectores
térmicos
fundidos.
2 3 0.11 4 0.42 2 0.21 4 1.02 4 0.31 4 1.68 3.75 7.5
Preventiva
(reemplazo
programado)
Cambio de
protectores térmicos
del motor eléctrico
14 meses /
10000 horas
9
Quemado de
bobinado del
motor por fatiga
térmica.
3 2 0.07 4 0.42 2 0.21 4 1.02 4 0.31 4 1.68 3.72 11.2
Correctivo
(cambio de
especificaciones)
Capacitación al
personal sobre la
correcta operación de
los motores eléctricos
NA
5
Pérdida parcial de
potencia por falla en
los elementos de
1
Eje del motor se
encuentra
doblado por mal
manejo en el
Disminución del caudal de agua en la
descarga de la bomba, vibración
excesiva del motor. Elevado consumo
2 2 0.07 3 0.32 1 0.11 3 0.77 3 0.24 3 1.26 2.75 5.5
Correctivo
(cambio de
especificaciones)
Capacitación al
personal sobre la
correcta instalación de
motores eléctricos
NA
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57
transmisión de
potencia
transporte o en
el ensamblado.
de potencia, recalentamiento del
motor.
2
Eje del motor se
encuentra
desbalanceado.
3 3 0.11 2 0.21 1 0.11 3 0.77 3 0.24 3 1.26 2.68 8.0
Preventiva
(reemplazo
programado)
Balanceo del eje del
motor eléctrico
14 meses /
10000 horas
3
Eje del motor se
encuentra
desacoplado con
respecto al eje
de la bomba.
2 1 0.04 3 0.32 1 0.11 4 1.02 4 0.31 4 1.68 3.47 6.9 Basadas en
condición
Inspección del
ensamblaje del motor
eléctrico
14 meses /
10000 horas
4
Eje del motor se
encuentra
desalineado con
respecto al eje
de la bomba.
3 2 0.07 2 0.21 1 0.11 3 0.77 3 0.24 3 1.26 2.65 7.9 Basadas en
condición
Inspección del
ensamblaje del motor
eléctrico
14 meses /
10000 horas
5
Cojinete de
empuje axial se
encuentra en
mal estado.
2 2 0.07 2 0.21 1 0.11 3 0.77 3 0.24 3 1.26 2.65 5.3
Preventiva
(reemplazo
programado)
Cambio de cojinete de
empuje axial del
motor eléctrico
14 meses /
10000 horas
6
Desalineamiento
de eje por rotura
de chaveta de
cojinete de
empuje axial.
2 1 0.04 3 0.32 1 0.11 3 0.77 3 0.24 3 1.26 2.72 5.4
Preventiva
(reemplazo
programado)
Cambio de chaveta
del cojinete de
empuje axial
14 meses /
10000 horas
7
Desgaste de las
bocina del
motor por
fricción con eje
del motor.
3 2 0.07 2 0.21 1 0.11 3 0.77 3 0.24 3 1.26 2.65 7.9 Basadas en
condición
Inspección del
alineamiento del eje
del motor eléctrico
14 meses /
10000 horas
8
Rozamiento
entre rotor y
estator por
desalineamiento
de eje del motor.
2 2 0.07 2 0.21 1 0.11 3 0.77 3 0.24 3 1.26 2.65 5.3 Basadas en
condición
Inspección del
alineamiento del eje
del motor eléctrico
14 meses /
10000 horas
6
Pérdida total de
potencia por falla en
los elementos de
transmisión de
potencia
1
Eje del motor
atorado por
agarrotamiento
de las bocinas
del soporte
superior de la
bomba.
No hay descarga de agua, ruido
anormal, elevado consumo de
potencia.
2 1 0.04 3 0.32 1 0.11 4 1.02 4 0.31 4 1.68 3.47 6.9
Preventiva
(reemplazo
programado)
Cambio de bocinas
del motor eléctrico
14 meses /
10000 horas
2
Ruptura de eje
del motor por
funcionamiento
a cargas
superiores a los
de diseño.
2 1 0.04 3 0.32 1 0.11 4 1.02 4 0.31 4 1.68 3.47 6.9
Correctivo
(cambio de
especificaciones)
Capacitación al
personal sobre la
correcta operación de
los motores eléctricos
NA
3
Ruptura de eje o
cople del motor
por
atascamiento de
las bocinas del
soporte superior
del motor por
falta de
lubricación.
2 1 0.04 3 0.32 2 0.21 4 1.02 4 0.31 4 1.68 3.58 7.2 Basadas en
condición
Inspección del
ensamblaje de
componentes móviles
del motor
14 meses /
10000 horas
4
Ruptura de eje o
cople del motor
por
2 1 0.04 3 0.32 2 0.21 4 1.02 4 0.31 4 1.68 3.58 7.2 Basadas en
condición
Inspección del estado
del cojinete de
empuje axial
14 meses /
10000 horas
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58
atascamiento del
cojinte de
empuje axial por
falta de
lubricación.
2
Brindar
protección
y soporte
tanto a los
bobinados
como a los
elementos
de
transmisión
de potencia
del motor
1
Deterioro de la
estructura externa del
motor
1
Inestabilidad en
los soportes del
motor por mal
ajuste de los
pernos
prisioneros.
Daño de la estructura de soporte del
motor, cortocircuito de las bobinas del
motor por la filtración de agua. No
hay descarga de agua.
1 3 0.11 2 0.21 1 0.11 2 0.51 2 0.16 2 0.84 1.93 1.9
Correctivo
(cambio de
especificaciones)
Capacitación al
personal sobre el
correcto ensamblaje
de motores eléctricos
NA
2
Filtración de
agua al interior
del motor por
mala colocación
de las
empaquetaduras
en las juntas de
de los soportes
del motor.
1 2 0.07 3 0.32 3 0.32 3 0.77 3 0.24 3 1.26 2.96 3.0
Correctivo
(cambio de
especificaciones)
Capacitación al
personal sobre el
correcto ensamblaje
de motores eléctricos
NA
3
Implosión del
soporte superior
del motor por
falla de la
válvula de purga
de aire.
2 4 0.14 3 0.32 3 0.32 4 1.02 4 0.31 4 1.68 3.79 7.6
Preventiva
(reemplazo
programado)
Cambio de válvula de
aire del motor
eléctrico
14 meses /
10000 horas
4
Recalentamiento
del motor por
deterioro de la
camisa de
refrigeración del
motor.
2 2 0.07 3 0.32 2 0.21 2 0.51 2 0.16 2 0.84 2.11 4.2
Preventiva
(reemplazo
programado)
Cambio de la camisa
de enfriamiento del
motor
14 meses /
10000 horas
Tabla 26: Matriz FMEA del subsistema Motor Sumergible – Pozo N°01.
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59
SISTEMA DE BOMBEO DE AGUAS SUBTERRANEAS - SUMERGIBLE
SUBSISTEMA VARIADOR DE FRECUENCIA
FUNCIÓN FALLA
FUNCIONAL
MODOS DE
FALLA
EFECTOS DE
FALLA O
Kfo Ksf Kma Kic Kor Koc
S
R =
P X
S
TIPO DE DECISIÓN TAREA DE
MANTENIMIENTO
FRECUENCIA
(horas) 0.04 0.11 0.11 0.26 0.08 0.42
FO
Kfo
X
FO
SF
Ksf
X
SF
MA
Kma
X
MA
IC
Kic
X
IC
OR
Kor
X
OR
OC
Koc
X
OC
1
Controlar
la
frecuencia
de
rotación
del motor
eléctrico
1
Pérdida del
control de
frecuencia por
avería eléctrica
1
Pérdida de
potencia en el
variador por
fallo en el
fusible
El motor se
detiene, se
pierde la
frecuencia de
rotación del
motor.
2 3 0.11 3 0.32 2 0.21 3 0.77 4 0.31 4 1.68 3.39 6.8 Inspección operativa
(Tareas de TPM)
Inspección del estado
de los fusibles Diario
2
Disparo en la
intensidad por
fallo en los
IGBT.
3 3 0.11 5 0.53 2 0.21 3 0.77 4 0.31 4 1.68 3.60 10.8 Correctivo (No
programado) Cambio de IGBTs NA
2
Fallo 01 BAJA
Vcc: Tensión de
la red eléctrica
ha bajado
demasiado.
1 Interrupción de
la red eléctrica.
Pérdida del
control de la
frecuencia de
giro del motor
eléctrico.
Funcinamiento
inestable e
intermiotente
del motor
eléctrico.
Parámetros de
funcionamiento
del motor
registrados por
el variador de
frecuencia son
erróneos o no
se registran.
3 3 0.11 3 0.32 1 0.11 2 0.51 3 0.24 3 1.26 2.53 7.6 Inspección operativa
(Tareas de TPM)
Inspección de los
cables de
alimentación.
Diario
3
Falllo 02 ALTA
Vcc: Tensión en
el bus CC ha
alcanzado un
nivel peligroso.
1
Elevado pico de
tensión en la
red.
2 4 0.14 5 0.53 2 0.21 1 0.26 3 0.24 3 1.26 2.63 5.3 Inspección operativa
(Tareas de TPM)
Inspección de los
parámetros de
consumo de energía.
Diario
2
Regeneración
excesiva de la
carga, o rampa
de deceleración
muy rápida.
2 3 0.11 4 0.42 1 0.11 1 0.26 3 0.24 3 1.26 2.38 4.8 Correctivo (No
programado)
Diagnóstico
electrónico NA
3 Fallo a tierra en
el motor. 2 3 0.11 5 0.53 1 0.11 1 0.26 3 0.24 3 1.26 2.49 5.0
Correctivo (No
programado)
Diagnóstico
electrónico NA
4
Fallo 03 ALTA
Vcc FT: La
tensión en el bus
CC ha
alcanzado un
nivel peiligroso.
1
Demasiada
tensión en la red
durante tiempo
prolongado.
3 3 0.11 5 0.53 2 0.21 2 0.51 3 0.24 3 1.26 2.85 8.6 Correctivo (No
programado)
Diagnóstico
electrónico NA
2 Fallo a tierra en
el motor. 2 3 0.11 5 0.53 1 0.11 1 0.26 3 0.24 3 1.26 2.49 5.0
Correctivo (No
programado)
Diagnóstico
electrónico NA
5
Fallo 04 FLL
ALIMEN:
Desequilibrio
tensión entre
fases de entrada.
1 Pérdida de fase
del motor. 3 3 0.11 4 0.42 1 0.11 2 0.51 3 0.24 3 1.26 2.64 7.9
Correctivo (No
programado)
Diagnóstico
electrónico NA
2
Fallo en el
fusible o en las
bobinas del
motor.
3 4 0.14 5 0.53 2 0.21 2 0.51 3 0.24 3 1.26 2.89 8.7 Inspección operativa
(Tareas de TPM)
Inspección del estado
de los fusibles Diario
6
Fallo 05 FLL
CG S/W:
Software
cargado
incorrectamente.
1
Error de
transmisión de
datos.
2 5 0.18 3 0.32 1 0.11 1 0.26 3 0.24 3 1.26 2.35 4.7 Correctivo (No
programado)
Diagnóstico
electrónico NA
2 Revisiones
incompatibles 2 3 0.11 3 0.32 1 0.11 1 0.26 3 0.24 3 1.26 2.28 4.6
Correctivo (No
programado)
Diagnóstico
electrónico NA
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de software y
hardware.
7
Fallo 06 FLL
EEPROM: La
memoria no
volátil
(EEPROM) está
defectuosa.
1
Fallo del
circuito
integrado.
3 5 0.18 3 0.32 2 0.21 2 0.51 3 0.24 3 1.26 2.71 8.1 Correctivo (No
programado)
Diagnóstico
electrónico NA
8
Fallo 07 FLL
DISP I: La
corriente de
salida ha
alcanzado un
nivel peligroso.
1
Cortocircuito,
fallo de
cableado, fallo
del circuito,
fallo del motor.
3 3 0.11 4 0.42 2 0.21 3 0.77 3 0.24 3 1.26 3.00 9.0 Correctivo (No
programado)
Diagnóstico
electrónico NA
9
Fallo 08
U+IGBT, 09
V+IGBT, 10
W+IGBT, 11 U-
IGBT, 12 V-
IGBT, 13 W-
IGBT, 14 NEG
IGBT: La
protección
automática del
semiconductor
de potencia
interno ha
actuado.
1
Cortocircuito,
sobrecorriente
extrema,
sobrecarga del
equipo.
3 3 0.11 4 0.42 2 0.21 3 0.77 3 0.24 3 1.26 3.00 9.0 Correctivo (No
programado)
Diagnóstico
electrónico NA
2
Fallo de
cableado, fallo
de circuito,
desaturación
IGBT, fallo
IGBT.
3 5 0.18 4 0.42 1 0.11 2 0.51 3 0.24 3 1.26 2.71 8.1 Correctivo (No
programado)
Diagnóstico
electrónico NA
10
Fallo 15 S/C
ELITE: La
temperatura
calculada por el
modelo térmico
ha alcanzado un
nivel peligroso.
1
Sobrecarga
continua del
variador de
frecuencia.
2 4 0.14 4 0.42 2 0.21 2 0.51 3 0.24 3 1.26 2.78 5.6 Correctivo (No
programado)
Diagnóstico
electrónico NA
11
Fallo 16 S/C
MOTOR: La
temperatura
calculada por el
modelo térmico
ha alcanzado un
nivel peligroso.
1
Carga excesiva
del motor
(consumo de
energía
demasiado alto).
3 4 0.14 4 0.42 2 0.21 3 0.77 3 0.24 3 1.26 3.04 9.1 Correctivo (Cambio de
especificaciones)
Capacitar al personal
sobre los parámetros
de funcionamiento del
motor
NA
2
Carga del motor
sobrepasa la
capacidad de
refrigeración a
la velocidad de
funcionamiento.
2 4 0.14 4 0.42 2 0.21 2 0.51 3 0.24 3 1.26 2.78 5.6 Correctivo (Cambio de
especificaciones)
Capacitar al personal
sobre los parámetros
de funcionamiento del
motor
NA
3
Pérdida de fase
del motor, fallo
en las bobinas
del motor.
2 3 0.11 3 0.32 1 0.11 1 0.26 3 0.24 3 1.26 2.28 4.6 Correctivo (No
programado)
Diagnóstico
electrónico NA
12
Fallo 17 S/C
FRENO: La
temperatura de
la resistencia del
freno dinámico
calculada por el
modelo térmico
1
Excesiva
regeneración
para la
resistencia
especificada en
pantallas D1 y
D2.
2 4 0.14 3 0.32 1 0.11 1 0.26 3 0.24 3 1.26 2.31 4.6 Correctivo (No
programado)
Diagnóstico
electrónico NA
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61
ha alcanzado un
nivel peligroso. 2
Valores
introducidos
son incorrectos.
2 3 0.11 3 0.32 1 0.11 2 0.51 3 0.24 3 1.26 2.53 5.1 Correctivo (No
programado)
Diagnóstico
electrónico NA
13
Fallo 18 FLL
DATOS: Error
en la lectura de
la memoria no
volátil
(EEPROM).
1
Error en la
lectura de la
memoria o
memoria
defectuosa.
2 5 0.18 3 0.32 1 0.11 1 0.26 3 0.24 3 1.26 2.35 4.7 Correctivo (No
programado)
Diagnóstico
electrónico NA
14
Fallo 19
PARAM
CERO: No hay
ningún
parámetro
ajustado en las
pantallas N.
1
El elite ha sido
reiniciado,
estado de
fábrica, error en
ajuste.
3 3 0.11 3 0.32 1 0.11 1 0.26 3 0.24 3 1.26 2.28 6.8 Correctivo (No
programado)
Carga del programa al
variador NA
15
Fallo 20 FLL
PARAM: Ajuste
erróneo en las
pantallas N y
L9.
1
Error en ajuste,
valores mal
escogidos.
2 3 0.11 3 0.32 1 0.11 1 0.26 3 0.24 3 1.26 2.28 4.6 Correctivo (No
programado)
Cambio de valores de
programación NA
16
Fallo 21 FLL
TIERRA:
Excesivo flujo
de corriente a
tierra.
1
Fallo de
aislamiento en
el motor o en
los cables de
alimentación
del motor.
3 4 0.14 4 0.42 2 0.21 2 0.51 3 0.24 3 1.26 2.78 8.3 Predictivo Megado de cables de
alimentación
1 mes / 600
horas
2
Tierra
desconectada o
defectuosa.
2 5 0.18 5 0.53 1 0.11 2 0.51 3 0.24 3 1.26 2.82 5.6 Correctivo (No
programado)
Diagnóstico
electrónico NA
17
Fallo 22
EXT/PTC: Ha
actuado el
dispositivo de
disparo externo.
Ha actuado el
circuito
(Terminal T19)
del sensor de
temperatura
(PTC,
termostato)
externo del
bobinado del
motor.
1
Actuación del
dispositivo de
disparo externo.
2 3 0.11 3 0.32 1 0.11 1 0.26 3 0.24 3 1.26 2.28 4.6 Correctivo (No
programado)
Diagnóstico
electrónico NA
2
El motor se ha
calentado
demasiado (la
carga del motor
excede la
capacidad de
refrigeración a
la velocidad de
funcionamiento)
3 4 0.14 4 0.42 2 0.21 2 0.51 3 0.24 3 1.26 2.78 8.3 Correctivo (Cambio de
especificaciones)
Capacitar al personal
sobre los parámetros
de funcionamiento del
variador.
NA
3
Fallo en la
conexión del
sensor.
2 5 0.18 5 0.53 2 0.21 2 0.51 3 0.24 3 1.26 2.92 5.8 Correctivo (No
programado)
Diagnóstico
electrónico NA
18
Fallo 23 REMP
RAD: Radiador
del variador
demasiado
caliente.
1
Ventilación
pobre,
ventilación
obstruida,
avería en el
ventilador de
refrigeración.
3 4 0.14 4 0.42 2 0.21 3 0.77 3 0.24 3 1.26 3.04 9.1 Basado en condición
Inspección de sistema
de refrigeración del
variador
6 meses / 3000
horas
2
Temperatura
ambiente local
supera los 50
°C.
2 2 0.07 4 0.42 2 0.21 3 0.77 3 0.24 3 1.26 2.96 5.9 Correctivo (Rediseño)
Cambio de
condiciones de
operación del variador
NA
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19
Fallo 24 TEMP
INT:
Temperatura
interna del
variador
demasiado
caliente.
1
Ventilación
pobre,
ventilación
obstruida,
avería en el
radiador y
ventilador de
refrigeración.
3 4 0.14 4 0.42 2 0.21 3 0.77 3 0.24 3 1.26 3.04 9.1 Preventivo (Reemplazo
programado)
Cambio de ventilador
de refrigeración
14 meses /
10000 horas
2
Temperatura
ambiente local
supera los 50
°C.
2 2 0.07 4 0.42 2 0.21 3 0.77 3 0.24 3 1.26 2.96 5.9 Correctivo (Rediseño)
Cambio de
condiciones de
operación del variador
NA
20
Fallo 25 FLL
COM: Disparo
generado por
computadora
exterior.
1
Disparo
provocado por
una
computadora
vía
comunicación
serie.
2 3 0.11 3 0.32 1 0.11 2 0.51 3 0.24 3 1.26 2.53 5.1 Correctivo (No
programado)
Diagnóstico
electrónico NA
21
Fallo 26 COM
F/T: El tiempo
transcurrido
desde la última
transferencia de
datos por el
puerto serie ha
excedido el
periodo de
tiempo límite en
la pantalla H3.
1
Fallo cableado
de
comunicación
serie.
2 4 0.14 3 0.32 1 0.11 2 0.51 3 0.24 3 1.26 2.57 5.1 Correctivo (No
programado)
Diagnóstico
electrónico NA
2
Fallo de la
computadora
exterior.
2 4 0.14 3 0.32 1 0.11 2 0.51 3 0.24 3 1.26 2.57 5.1 Correctivo (No
programado)
Diagnóstico
electrónico NA
3
Ajustes
incorrectos en
las pantallas H1
a H4.
2 3 0.11 3 0.32 1 0.11 2 0.51 3 0.24 3 1.26 2.53 5.1 Correctivo (No
programado)
Diagnóstico
electrónico NA
22
Fallo 27 FIBRA
F/T: El tiempo
de transmisión
ha superado el
tiempo máximo
de
comunicaciones
a través de la
fibra óptica.
1
Seleccionada la
referencia de
velocidad o par
(Pantallas I2 a
I5) desde el
puerto de fibra
óptica sin cable
de fibra óptica
conectado.
2 3 0.11 3 0.32 1 0.11 1 0.26 3 0.24 3 1.26 2.28 4.6 Correctivo (No
programado)
Capacitar al personal
sobre la correcta
instalación del
variador.
NA
2
Conectado el
cable de fibra
óptica al puerto
de salida en vez
del de entrada.
2 4 0.14 2 0.21 1 0.11 1 0.26 3 0.24 3 1.26 2.21 4.4 Correctivo (No
programado)
Capacitar al personal
sobre la correcta
instalación del
variador.
NA
3
Fallo en el
cableado de
fibra óptica.
2 4 0.14 2 0.21 1 0.11 1 0.26 3 0.24 3 1.26 2.21 4.4 Correctivo (No
programado)
Cambio de cable de
fibra óptica NA
23
Fallo 28
SOBREVEL:
La velocidad de
salida máxima a
sido superada.
1
Pérdida de
control del
motor mientras
es dirigido por
la carga.
2 3 0.11 4 0.42 1 0.11 2 0.51 3 0.24 3 1.26 2.64 5.3 Correctivo (No
programado)
Diagnóstico
electrónico NA
2 Exceso de
carga. 3 4 0.14 4 0.42 1 0.11 2 0.51 3 0.24 3 1.26 2.67 8.0
Correctivo (No
programado)
Capacitar al personal
sobre los parámetros
de funcionamiento del
variador.
NA
24
Fallo 29 LIM
PAT FT: Supera
el límite de par
1 Condición de
carga o ajuste 2 4 0.14 2 0.21 1 0.11 2 0.51 3 0.24 3 1.26 2.46 4.9
Correctivo (No
programado)
Diagnóstico
electrónico NA
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63
durante más
tiempo del
especificado.
inapropiado de
pantalla L7.
25
Fallo 30 LIM
VEL F/T:
Supera el límite
de velocidad
durante más
tiempo que el
especificado.
1
Condición de
carga o ajuste
de la pantalla
L6
inapropiados.
2 4 0.14 2 0.21 1 0.11 2 0.51 3 0.24 3 1.26 2.46 4.9 Correctivo (No
programado)
Diagnóstico
electrónico NA
26
Fallo 31 FLL
CALIBR:
Niveles de
tensión de
referencia
internos
incorrectos.
1
Fallo de la
tarjeta de
control del
variador.
3 5 0.18 3 0.32 2 0.21 2 0.51 3 0.24 3 1.26 2.71 8.1 Correctivo (No
programado)
Diagnóstico
electrónico NA
27
Fallo 32 S/W
F/T: La
ejecución del
programa ha
sobrepasado el
tiempo límite.
1
Configuración
PDL Vista para
Windows
demasiado
compleja.
1 3 0.11 1 0.11 1 0.11 1 0.26 3 0.24 3 1.26 2.07 2.1 Correctivo (No
programado)
Diagnóstico
electrónico NA
28
Fallo 33 FLL
BVCC: Fallo
alimentación de
baja tensión cc.
1
Avería del
ventilador de
refrigeración
del radiador.
2 4 0.14 4 0.42 2 0.21 2 0.51 3 0.24 3 1.26 2.78 5.6 Preventivo (Reemplazo
programado)
Cambio de ventilador
de refrigeración
14 meses /
10000 horas
2
Avería de la
tarjeta de
control.
3 5 0.18 4 0.42 1 0.11 2 0.51 3 0.24 3 1.26 2.71 8.1 Correctivo (No
programado)
Diagnóstico
electrónico NA
29
Fallo 34 PRG
VISTA: La
configuración a
medida
desarrollada
mediante el
Vista para
Windows ha
disparado el
variador.
1
Configuración
PDL Vista para
Windows
demasiado
compleja.
1 3 0.11 1 0.11 1 0.11 1 0.26 3 0.24 3 1.26 2.07 2.1 Correctivo (No
programado)
Diagnóstico
electrónico NA
30
Fallo 35 NO
DISPLAY:
Unidad display
se encuentra
desconectada o
defectuosa.
1
Display
instalado a más
de tres metros
de distancia de
la tarjeta de
control.
2 4 0.14 3 0.32 1 0.11 2 0.51 3 0.24 3 1.26 2.57 5.1 Correctivo (Rediseño)
Cambio de
condiciones de
operación del variador
NA
2 Unidad display
defectuosa. 3 5 0.18 3 0.32 1 0.11 3 0.77 3 0.24 3 1.26 2.86 8.6
Correctivo (No
programado)
Diagnóstico
electrónico NA
31
Fallo 36 FLL
EPLD: La
tarjeta de
control EPDL
ha detectado un
fallo no
reconocido.
1 Fallo en la
alimentación. 3 4 0.14 4 0.42 2 0.21 2 0.51 3 0.24 3 1.26 2.78 8.3
Inspección operativa
(Tareas de TPM)
Inspección de los
cables y fusibles de
alimentación del
variador.
Diario
32 Fallo
WATCHDOG: 1
Fallo en la
alimentación. 3 4 0.14 4 0.42 2 0.21 2 0.51 3 0.24 3 1.26 2.78 8.3
Inspección operativa
(Tareas de TPM)
Inspección de los
cables y fusibles de Diario
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64
Un fallo
desconocido ha
reseteado el
microprocesador
de la tarjeta de
control.
alimentación del
variador.
2
Configuración
PDL Vista para
Windows
demasiado
compleja.
1 3 0.11 1 0.11 1 0.11 1 0.26 3 0.24 3 1.26 2.07 2.1 Correctivo (No
programado)
Diagnóstico
electrónico NA
33
Desaparición o
distorsión
excesiva de las
señales del
encoder.
1
Exceso de
energía
capacitiva en el
cable del
encoder.
2 4 0.14 3 0.32 1 0.11 2 0.51 3 0.24 3 1.26 2.57 5.1 Correctivo (No
programado)
Diagnóstico
electrónico NA
34
Mal ajuste del
control vectorial
del motor
1
Se introdujo
parámetros
erróneos en las
pantallas X y N
Excesivo
consumo de
energía,
vibración y
ruido del motor.
Fallo del motor
al acelerar la
frecuencia de
giro.
2 3 0.11 2 0.21 1 0.11 2 0.51 4 0.31 4 1.68 2.92 5.8 Correctivo (Cambio de
especificaciones)
Capacitar al personal
sobre los parámetros
de funcionamiento del
variador.
NA
35
Avería en el
aparato de
control externo
1
Circuito de
procesamiento
de la señal de
control se
encuentra
defectuoso.
Funcionamiento
brusco e
inestable del
motor eléctrico.
No se procesan
as señales de
control.
2 5 0.18 3 0.32 1 0.11 2 0.51 4 0.31 4 1.68 3.10 6.2 Correctivo (No
programado)
Diagnóstico
electrónico NA
Tabla 27: Matriz FMEA del subsistema Variador de Frecuencia – Pozo N°01.
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SISTEMA DE BOMBEO DE AGUAS SUBTERRANEAS - SUMERGIBLE
SUBSISTEMA TABLERO DE CONTROL
FUNCIÓN FALLA
FUNCIONAL
MODOS DE
FALLA
EFECTOS DE
FALLA O
Kfo Ksf Kma Kic Kor Koc
S R TIPO DE DECISIÓN TAREA DE
MANTENIMIENTO
FRECUENCIA
(horas) 0.04 0.11 0.11 0.26 0.08 0.42
FO
Kfo
X
FO
SF
Ksf
X
SF
MA
Kma
X
MA
IC
Kic
X
IC
OR
Kor
X
OR
OC
Koc
X
OC
1
Proteger al
variador y al
motor contra
cortocircuitos
1
El motor y el
variador no se
encuentran
protegidos
contra
cortocircuitos
por fallas en el
relé contra
cortocircuitos.
1
Los contactos
del relé se
encuentran
oxidados.
Incremento de
la temperatura
de los
conductores,
sin ceder calor
al exterior,
provocando la
destrucción de
los conectores.
Destrucción de
la barra de
conexiones. El
variador y el
motor quedan
expuestos a
sufrir
cortocircuitos.
3 3 0.11 2 0.21 1 0.11 2 0.51 2 0.16 2 0.84 1.93 5.8 Predictivo (cámara
termográfica)
Inspección de relé
contra cortocircuitos
1 mes / 600
horas
2
Los contactos
del relé se
encuentran
quemados.
3 3 0.11 2 0.21 1 0.11 2 0.51 2 0.16 2 0.84 1.93 5.8 Predictivo (cámara
termográfica)
Inspección de relé
contra cortocircuitos
1 mes / 600
horas
3
Los contactos
del relé se
encuentran
pegados en
posición de
apertura.
2 4 0.14 2 0.21 1 0.11 1 0.26 1 0.08 1 0.42 1.21 2.4 Correctivo (no
programado)
Reemplazo de relé
contracortocircuitos NA
4
Los contactos
del relé se
encuentran
pegados en
posición de
cierre.
2 4 0.14 3 0.32 2 0.21 2 0.51 2 0.16 2 0.84 2.18 4.4 Correctivo (no
programado)
Reemplazo de relé
contracortocircuitos NA
2
Proteger al
motor contra
las sobrecargas
1
El motor se
encuentra
expuesto a
problemas de
sobrecarga por
fallas en el relé
térmico tripolar
1
Mala conexión
del relé a las
fases del motor. Calentamiento
de los cables de
alimentación y
del motor
eléctrico.
Deterioro del
aislante del
motor y de los
cables de
alimentación.
Calentamiento
de las bobinas
internas del
relé térmico
tripolar.
3 3 0.11 2 0.21 1 0.11 2 0.51 2 0.16 3 1.26 2.35 7.0 Correctivo (cambio de
especificaciones)
Capacitar al personal
sobre la correcta
instalación de
dispositivos de
protección
NA
2
El relé termico
se encuentra mal
calibrado
3 3 0.11 2 0.21 1 0.11 2 0.51 2 0.16 2 0.84 1.93 5.8 Correctivo (cambio de
especificaciones)
Capacitar al personal
sobre la correcta
instalación de
dispositivos de
protección
NA
3
Los contactos
del relé se
encuentran
oxidados.
3 3 0.11 2 0.21 1 0.11 2 0.51 2 0.16 2 0.84 1.93 5.8 Predictivo (cámara
termográfica)
Inspección de relé
térmico tripolar
1 mes / 600
horas
4
Los contactos
del relé se
encuentran
quemados.
3 3 0.11 2 0.21 1 0.11 2 0.51 2 0.16 2 0.84 1.93 5.8 Predictivo (cámara
termográfica)
Inspección de relé
térmico tripolar
1 mes / 600
horas
5
Los contactos
del relé se
encuentran
pegados en
2 4 0.14 2 0.21 1 0.11 1 0.26 1 0.08 2 0.84 1.63 3.3 Correctivo (no
programado)
Reemplazo de relé
térmico tripolar NA
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66
posición de
apertura.
6
Los contactos
del relé se
encuentran
pegados en
posición de
cierre.
2 4 0.14 3 0.32 2 0.21 1 0.26 2 0.16 2 0.84 1.92 3.8 Correctivo (no
programado)
Reemplazo de relé
térmico tripolar NA
3
Proteger al
motor contra
las
sobretensiones
y las
subtensiones
1
El motor se
encuentra
expuesto a
problemas de
sobretensión y
subtensión por
falla del relé de
máxima y
mínima tensión
1
Mala calibración
del relé de
máxima y
mínima tensión.
Calentamiento
de los cables de
alimentación y
del motor
eléctrico.
Deterioro del
aislante del
motor y de los
cables de
alimentación.
El motor se
encuentra
expuesto a
problemas por
sobretensión y
subtensión.
3 3 0.11 2 0.21 1 0.11 2 0.51 2 0.16 2 0.84 1.93 5.8 Correctivo (cambio de
especificaciones)
Capacitar al personal
sobre la correcta
instalación de
dispositivos de
protección
NA
2
Los contactos
del relé se
encuentran
oxidados.
3 3 0.11 2 0.21 1 0.11 2 0.51 2 0.16 2 0.84 1.93 5.8 Predictivo (cámara
termográfica)
Inspección de relé de
máxima y mínima
tensión
1 mes / 600
horas
3
Los contactos
del relé se
encuentran
quemados.
3 3 0.11 2 0.21 1 0.11 2 0.51 2 0.16 1 0.42 1.51 4.5 Inspección operativa
(Tareas de TPM)
Inspección de relé de
máxima y mínima
tensión
Diario
4
La bobina del
relé se encuentra
quemada.
3 4 0.14 3 0.32 2 0.21 2 0.51 2 0.16 2 0.84 2.18 6.5 Correctivo (no
programado)
Reemplazo de relé
máxima y mínima
tensión
NA
4
Proteger al
motor contra
las variaciones
de frecuencia
1
El motor se
encuentra
expuesto a
problemas de
variaciones de
frecuencia por
falla del relé de
máxima y
mínima
frecuencia
1
Los contactos
del relé se
encuentran
oxidados.
Calentamiento
del motor por
falta de
refrigeración y
pérdida de par
si el relé falla
por mínima
frecuencia.
Desgaste
excesivo de los
rodamientos y
daño en los
impulsores si el
relé falla por
máxima
frecuencia.
3 3 0.11 2 0.21 1 0.11 2 0.51 2 0.16 2 0.84 1.93 5.8 Predictivo (cámara
termográfica)
Inspección de relé de
máxima y mínima
frecuencia
1 mes / 600
horas
2
Los contactos
del relé se
encuentran
quemados.
3 3 0.11 2 0.21 1 0.11 2 0.51 2 0.16 1 0.42 1.51 4.5 Predictivo (cámara
termográfica)
Inspección de relé de
máxima y mínima
frecuencia
1 mes / 600
horas
3
Microprocesador
de relé de
máxima y
mínima
frecuencia se
encuentra
defectuoso o mal
calibrado.
2 4 0.14 3 0.32 2 0.21 1 0.26 1 0.08 2 0.84 1.84 3.7 Correctivo (no
programado)
Reemplazo de relé de
máxima y mínima
frecuencia
NA
5
Proteger al
motor contra
las
sobrecorrientes
1
El motor se
encuentra
expuesto a
problemas de
sobrecorriente
por falla del
interruptor
termomagnético
1
Los terminales
del interruptor
termomagnético
se encuentran
oxidados.
Incremento de
la temperatura
de los
conductores
provocando la
destrucción de
los conectores.
El variador y el
motor quedan
expuestos a
sufrir
problemas de
sobrecorrientes.
3 3 0.11 2 0.21 1 0.11 2 0.51 1 0.08 2 0.84 1.85 5.6 Predictivo (cámara
termográfica)
Inspección de
interruptor
termomagnético
1 mes / 600
horas
2
Mal ajuste de los
conductores a
los terminales
del interruptor
termomagnético.
2 3 0.11 2 0.21 1 0.11 2 0.51 2 0.16 2 0.84 1.93 3.9 Correctivo (cambio de
especificaciones)
Capacitar al personal
sobre la correcta
instalación de
dispositivos de
protección
NA
3
La bobina del
interruptor
termomagnético
3 4 0.14 3 0.32 2 0.21 2 0.51 2 0.16 1 0.42 1.76 5.3 Correctivo (no
programado)
Reemplazo de
interruptor
termomagnético
NA
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se encuentra
quemada.
6
Permitir el
paso de
corriente
eléctrica al
motor
1
El motor se
encuentra sin
suministro
eléctrico debido
a falla en el
contactor
trifásico
1
Los terminales
del contactor se
encuentran
oxidados.
El motor no
enciende,
calentamiento
de la bobina del
contactor
trifásico.
3 3 0.11 2 0.21 1 0.11 2 0.51 2 0.16 2 0.84 1.93 5.8 Predictivo (cámara
termográfica)
Inspección de
contactor trifásico
1 mes / 600
horas
2
Mal ajuste de los
conductores a
los terminales
del contactor
trifásico.
2 3 0.11 2 0.21 1 0.11 1 0.26 2 0.16 2 0.84 1.67 3.3 Correctivo (cambio de
especificaciones)
Capacitar al personal
sobre la correcta
instalación de
dispositivos de
protección
NA
3
La bobina del
contactor
trifásico se
encuentra
quemada.
3 4 0.14 3 0.32 2 0.21 2 0.51 2 0.16 1 0.42 1.76 5.3 Correctivo (no
programado)
Reemplazo de
contactor trifásico NA
Tabla 28: Matriz FMEA del subsistema Tablero de control – Pozo N°01.
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68
DISCUSIÓN
Los equipos que presentaron mayor criticidad luego del proceso de análisis jerárquico
fueron los motores y bombas utilizados para el bombeo de aguas subterráneas debido a
su importancia dentro del proceso productivo, tomando en cuenta su contexto
operacional, así como su registro de fallos presentados desde su instalación.
El sistema con mayor criticidad fue el conformado por los activos del Pozo N° 01 por lo
que el proceso de análisis de falla crítica se centró en estos componentes determinándose
que la erosión de componentes fue la causal de los fallos registrados en dicho sistema,
además se determinó que el MTTF de dicho sistema es de 17 meses, valor que se utilizó
para establecer las frecuencias de mantenimiento de los equipos que conforman dicho
pozo.
El valor de MTTF calculado fue de mucha ayuda al momento de establecer las frecuencias
de mantenimiento debido a que al ser el Pozo N° 01 un sistema de bombeo con bomba
sumergible se limitan las tareas de mantenimiento e inspección que se pueden asignar
dado que la mayoría de ellas implican parar y desmontar el equipo, lo cual hubiera hecho
poco viable su implementación debido a la demanda de agua.
Las tareas de restauración y reemplazo de componentes fueron programadas con la misma
frecuencia para disminuir los tiempos de parada por mantenimiento programado, pero
garantizando la confiabilidad y disponibilidad del sistema.
Los activos que obtuvieron menor criticidad fueron los dispositivos de control y
monitoreo que se encuentran en la columna de descarga, esto debido a que la ocurrencia
de fallos en dichos equipos no impide el normal funcionamiento del sistema, por lo que
se decidió no asignarles tareas de inspección y mantenimiento. En vez de ello se decidió
hacerlos trabajar hasta la falla debido a que no representan un costo significativo de
mantenimiento y producción.
En los sistemas de bombeo sumergibles no fue posible establecer estrategias de
mantenimiento basadas en la condición del equipo debido a que estos se encuentran
sumergidos por lo que realizar inspecciones visuales o monitoreo con instrumentos de
medición resulta bastante complicado, por ello se decidió establecer tareas de reemplazo
programado basado en el estudio de las fallas presentadas anteriormente en estos equipos.
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En los equipos eléctricos y electrónicos que se encuentran en la superficie si se
establecieron estrategias de mantenimiento basadas en la condición, como las
inspecciones a los tableros eléctricos y variadores de velocidad.
Si bien en este trabajo se ha logrado elaborar un plan de mantenimiento que permita
asegurar la confiabilidad y disponibilidad de los sistemas de bombeo de aguas
subterráneas, ay que tomar en cuenta que se dejaron fuera las estaciones de filtrado y
fertilización, así como los equipos de riego en campo.
En un futuro trabajo de investigación seria oportuno incluir la totalidad de equipos
utilizados para llevar el agua desde el subsuelo hasta los campos de cultivo, ya que esto
nos daría un mayor alcance de la confiabilidad del sistema en su totalidad.
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CONCLUSIONES
Se delimitó el sistema a analizar para la implementación del modelo de gestión,
resultando elegido el sistema de bombeo de aguas subterráneas por la data histórica
con la que se cuenta.
Se realizó un análisis de Pareto de las fallas imprevistas sufridas por los sistemas de
bombeo de aguas subterráneas para determinar los subsistemas a analizar.
Se detalló las funciones que cumple cada subsistema dentro del sistema de bombeo
de aguas subterráneas, para poder determinar su importancia dentro del sistema y la
manera como pueden fallar.
Se realizó un análisis multicriterio para la jerarquización de los equipos de bombeo
de aguas subterráneas, obteniéndose como activo más crítico al MOTOR DE LA
ELECTROBOMBA DEL POZO 01.
Se realizó un análisis de falla crítica, mediante el método de Weibull, para determinar
las frecuencias de mantenimiento a utilizar en los sistemas de bombeo de aguas
subterráneas tipo motor sumergible, obteniéndose un MTTF de 17 meses con una
desviación estándar de 5 meses.
Se determinó que los equipos de bombeo tipo motor sumergible fallan por erosión de
sus componentes y que el sistema es intrínsecamente confiable desde el momento de
su instalación.
Se realizó el análisis de los modos y efectos de falla para los sistemas de bombeo de
aguas subterráneas tipo motor sumergible haciendo uso de una matriz iper para la
cuantificación del riesgo.
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REFERENCIAS BIBLIOGRÁFICAS
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Segunda Edición”. EEUU. 2013.
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el complejo mejorador de crudo PETROCEDEÑO PDVSA”. España. 2014.
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refrigeración CHILLER”. Brasil. 2012.
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máquina tensadora”. Brasil. 2011.
19. Juan P. Pacheco. “Aplicación del RCM a un cargador frontal CATERPILLAR 950H”.
Chile. 2012.
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ANEXOS
POZO 01
INICIO 01/01/2015 FINAL 23/04/2018
PARADAS REGISTRADAS
N° PARADA FECHA INICIO FECHA FINAL SIST. AFECTADO
1 30/06/2015 28/07/2016 MOTOR
2 11/08/2016 20/08/2016 MOTOR
3 01/07/2017 09/07/2017 BOMBA
4 21/07/2017 28/07/2017 VARIADOR
5 16/08/2017 01/12/2017 MOTOR
POZO 02
INICIO 01/01/2015 FINAL 23/04/2018
PARADAS REGISTRADAS
N° PARADA FECHA INICIO FECHA FINAL SIST. AFECTADO
1 15/10/2015 22/10/2015 VARIADOR
2 01/04/2016 02/04/2016 ARBOL DE DESCARGA
3 01/05/2016 14/05/2016 TABLERO DE CONTROL
4 23/05/2016 30/07/2016 MOTOR
5 01/08/2016 07/09/2016 BOMBA
6 30/01/2017 16/02/2017 BOMBA
7 23/01/2018 04/02/2018 MOTOR
POZO 03
INICIO 01/01/2015 FINAL 23/04/2018
PARADAS REGISTRADAS
N° PARADA FECHA INICIO FECHA FINAL SIST. AFECTADO
1 11/03/2015 21/05/2015 MOTOR
2 02/04/2016 03/04/2016 TABLERO DE CONTROL
3 26/05/2016 09/06/2016 VARIADOR
4 10/12/2016 27/12/2016 BOMBA
5 06/05/2017 21/06/2017 MOTOR
6 30/07/2017 27/08/2017 MOTOR
Tabla 29: Data de fallos Pozo N° 01.
Tabla 30: Data de fallos Pozo N° 02.
Tabla 31: Data de fallos Pozo N° 03.
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POZO 04
INICIO 01/01/2015 FINAL 23/04/2018
PARADAS REGISTRADAS
N° PARADA FECHA INICIO FECHA FINAL SIST. AFECTADO
1 16/05/2015 21/07/2015 MOTOR
2 17/02/2017 13/03/2017 BOMBA
3 15/05/2017 21/07/2017 BOMBA
4 09/03/2018 15/03/2018 VARIADOR
POZO 05
INICIO 01/01/2015 FINAL 23/04/2018
PARADAS REGISTRADAS
N° PARADA
FECHA INICIO
FECHA FINAL
SIST. AFECTADO
1 25/11/2015 23/04/2018 INFRAESTRUCTURA TUBULAR
POZO 06
INICIO 01/01/2015 FINAL 23/04/2018
PARADAS REGISTRADAS
N° PARADA FECHA INICIO FECHA FINAL SIST. AFECTADO
1 01/01/2015 02/01/2015 TABLERO
2 23/01/2015 03/02/2015 ARBOL DE DESCARGA
3 04/03/2015 31/03/2016 BOMBA
4 09/04/2016 10/04/2016 SUBESTACIÓN ELÉCTRICA
5 10/04/2016 11/04/2016 TABLERO
6 12/12/2016 26/07/2017 MOTOR
7 13/09/2017 22/12/2017 VARIADOR
Tabla 32: Data de fallos Pozo N° 04.
Tabla 33: Data de fallos Pozo N° 05.
Tabla 34: Data de fallos Pozo N° 06.
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POZO 07
INICIO 01/01/2015 FINAL 23/04/2018
PARADAS REGISTRADAS
N° PARADA FECHA INICIO FECHA FINAL SIST. AFECTADO
1 01/08/2015 26/08/2015 MOTOR
2 19/09/2015 01/10/2015 MOTOR
3 18/03/2016 04/04/2016 BOMBA
4 11/04/2016 11/04/2016 MOTOR
5 13/07/2017 17/07/2017 BOMBA
6 03/10/2017 07/10/2017 VARIADOR
POZO 08
INICIO 01/01/2015 FINAL 23/04/2018
PARADAS REGISTRADAS
N° PARADA
FECHA INICIO
FECHA FINAL
SIST. AFECTADO
1 26/08/2015 23/04/2018 INFRAESTRUCTURA TUBULAR
POZO 09
INICIO 01/01/2015 FINAL 23/04/2018
PARADAS REGISTRADAS
N° PARADA FECHA INICIO FECHA FINAL SIST. AFECTADO
1 18/08/2015 14/09/2015 BOMBA
2 05/08/2016 26/08/2016 MOTOR
3 31/08/2016 11/11/2016 MOTOR
4 02/04/2017 10/04/2017 BOMBA
5 10/06/2017 16/06/2017 TABLERO
6 27/02/2018 08/03/2018 VARIADOR
Tabla 35: Data de fallos Pozo N° 7.
Tabla 36: Data de fallos Pozo N° 8.
Tabla 37: Data de fallos Pozo N° 9.
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POZO 10
INICIO 01/01/2015 FINAL 23/04/2018
PARADAS REGISTRADAS
N° PARADA FECHA INICIO FECHA FINAL SIST. AFECTADO
1 27/03/2015 28/03/2015 TABLERO
2 12/07/2015 23/09/2015 MOTOR
3 10/07/2017 11/07/2017 VARIADOR
4 11/08/2017 11/09/2017 BOMBA
POZO 11
INICIO 01/01/2015 FINAL 23/04/2018
PARADAS REGISTRADAS
N° PARADA FECHA INICIO FECHA FINAL SIST. AFECTADO
1 17/05/2015 17/05/2015 SUBESTACIÓN ELECTRICA
2 15/10/2016 21/10/2016 BOMBA
3 29/12/2016 06/01/2017 BOMBA
4 20/06/2017 09/08/2017 MOTOR
POZO 12
INICIO 01/01/2015 FINAL 23/04/2018
PARADAS REGISTRADAS
N° PARADA FECHA INICIO FECHA FINAL SIST. AFECTADO
1 04/06/2016 08/06/2016 MOTOR
2 28/01/2018 19/02/2018 BOMBA
POZO 13
INICIO 01/01/2015 FINAL 23/04/2018
PARADAS REGISTRADAS
N° PARADA FECHA INICIO FECHA FINAL SIST. AFECTADO
1 10/05/2015 08/06/2015 BOMBA
2 08/07/2015 03/08/2015 BOMBA
3 18/05/2017 04/06/2017 MOTOR
4 22/09/2017 25/09/2017 MOTOR
Tabla 38: Data de fallos Pozo N° 10.
Tabla 39: Data de fallos Pozo N° 11.
Tabla 40: Data de fallos Pozo N° 12.
Tabla 41: Data de fallos Pozo N° 13.
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POZO 14
INICIO 01/01/2015 FINAL 23/04/2018
PARADAS REGISTRADAS
N° PARADA FECHA INICIO FECHA FINAL SIST. AFECTADO
1 01/01/2015 05/01/2015 MOTOR
2 16/12/2015 21/12/2015 VARIADOR
3 04/01/2016 04/01/2016 TABLERO
4 08/01/2016 03/02/2016 BOMBA
5 15/02/2016 22/02/2016 BOMBA
6 24/05/2016 26/05/2016 ARBOL DE DESCARGA
POZO 15
INICIO 01/01/2015 FINAL 23/04/2018
PARADAS REGISTRADAS
N° PARADA FECHA INICIO FECHA FINAL SIST. AFECTADO
1 05/02/2015 16/04/2015 MOTOR
2 17/04/2016 18/04/2016 VARIADOR
3 12/05/2016 01/11/2016 MOTOR
4 13/03/2018 23/04/2018 BOMBA
POZO 16
INICIO 01/01/2015 FINAL 23/04/2018
PARADAS REGISTRADAS
N° PARADA FECHA INICIO FECHA FINAL SIST. AFECTADO
1 06/06/2016 27/09/2016 BOMBA
2 05/11/2016 30/12/2016 VARIADOR
3 05/04/2017 07/08/2017 MOTOR
4 10/01/2018 08/02/2018 BOMBA
Tabla 42: Data de fallos Pozo N° 14.
Tabla 43: Data de fallos Pozo N° 15.
Tabla 44: Data de fallos Pozo N° 16.
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POZO 17
INICIO 01/01/2015 FINAL 23/04/2018
PARADAS REGISTRADAS
N° PARADA FECHA INICIO FECHA FINAL SIST. AFECTADO
1 01/01/2015 04/01/2015 ARBOL DE DESVARGA
2 03/04/2015 06/04/2015 SUBESTACIÓN
ELÉCTRICA
3 01/06/2015 15/06/2015 MOTOR
4 17/06/2015 07/07/2015 MOTOR
5 24/08/2017 04/09/2017 VARIADOR
POZO 18
INICIO 01/01/2015 FINAL 23/04/2018
PARADAS REGISTRADAS
N° PARADA FECHA INICIO FECHA FINAL SIST. AFECTADO
1 11/01/2017 16/01/2017 MOTOR
2 17/06/2017 20/06/2017 VARIADOR
3 05/04/2018 12/04/2018 BOMBA
POZO 19
INICIO 01/01/2015 FINAL 23/04/2018
PARADAS REGISTRADAS
N° PARADA
FECHA INICIO
FECHA FINAL
SIST. AFECTADO
1 08/03/2016 24/03/2016 MOTOR
2 01/10/2016 14/10/2016 VARIADOR
3 15/12/2016 31/12/2016 MOTOR
4 16/03/2017 28/03/2017 SUBESTACIÓN ELÉCTRICA
5 01/01/2018 11/01/2018 TABLERO
Tabla 45: Data de fallos Pozo N° 17.
Tabla 46: Data de fallos Pozo N° 18.
Tabla 47: Data de fallos Pozo N° 19.
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POZO 20
INICIO 01/01/2015 FINAL 23/04/2018
PARADAS REGISTRADAS
N° PARADA FECHA INICIO FECHA FINAL SIST. AFECTADO
1 02/03/2016 02/06/2016 BOMBA
2 29/10/2017 15/11/2017 BOMBA
3 05/02/2018 07/04/2018 MOTOR
POZO 21
INICIO 01/01/2015 FINAL 23/04/2018
PARADAS REGISTRADAS
N° PARADA
FECHA INICIO
FECHA FINAL
SIST. AFECTADO
1 13/11/2015 19/05/2016 MOTOR
2 04/12/2017 13/12/2017 SUBESTACIÓN ELÉCTRICA
3 13/01/2018 23/01/2018 MOTOR
POZO 22
INICIO 26/07/2016 FINAL 23/04/2018
PARADAS REGISTRADAS
N° PARADA FECHA INICIO FECHA FINAL SIST. AFECTADO
1 - -
Tabla 48: Data de fallos Pozo N° 20.
Tabla 49: Data de fallos Pozo N° 21.
Tabla 50: Data de fallos Pozo N° 22.
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POZO MODELO BOMBA TIPO HMSS TIPO CAUDAL HP A.D.T SERIE N° RPM DIÁMETRO IMPULSOR
DIÁMETRO DESCARGA
1 10C-G-H NO TIENE SUMERGIBLE 70 200 70m - 3500 8"
2 8H-Q-H-03 NO TIENE SUMERGIBLE 70 125 80m - 3500 122mm 6"
3 10G-H-04-08X8-1 3/16 2L-REV 2 TURBINA VERTICAL 50.5 50 44.8m 2011013900 1770 179.4mm 6"
4 8H-Q-H-03 NO TIENE SUMERGIBLE 60 125 64m 2009048758 3500 122mm 6"
5 8H-Q-H-02 NO TIENE SUMERGIBLE 70 125 45m - 3500 122mm 6"
6 8H-Q-H-02 NO TIENE SUMERGIBLE 70 125 45m - 3500 122mm 6"
7 T12G-M-03-08-1.3/16 NO TIENE TURBINA VERTICAL 60 L/seg 75 50m 2014043251 1770 215mm 6"
8 12G-L-05-08X8-1.3/16 2L-REV 2 TURBINA VERTICAL 47.5 L/seg 75 82m 2009017227 1770 197.2mm 8"
9 12G-H-03-08X18-1 7/16 2L-REV 2 TURBINA VERTICAL 85.0 L/seg 100 60m 2008126999 1770 219.7mm 8"
10 14G-M-03-10X10-1.7/16 3L-REV.2 TURBINA VERTICAL 110 L/seg 150 73m 2009017171 1770 247mm 10"
11 14G-M-03-10X10-1.7/16 NO TIENE TURBINA VERTICAL 105 L/seg 150 73m - 1770 248mm 10"
12 12G-H-04-8-1 7/16 AG NO TIENE TURBINA VERTICAL 85.0 L/seg 125 76m 2008053061 1770 217mm 8"
13 14G-M-04-10X10-1.7/16 3L-REV.2 TURBINA VERTICAL 115 L/seg 175 85m 2009049047 1770 245mm 10"
14 T14G-M-03-10-1 7/16 AG 3L-REV.2 TURBINA VERTICAL 85.5 L/seg 97.8 68.2m 2012088696 1770 233.5mm 10"
15 T12G-M-04-08 X 1 3/16 2L-REV 2 TURBINA VERTICAL 54 L/seg 60 68.1m 2013055645 1770 211 mm 8"
16 T12G-M-04-08 X 1 7/16 2L-REV 2 TURBINA VERTICAL 85.0 L/Seg 99.5 72m 2013076839 1770 210mm 8"
17 T14G-M-04-10-1 7/16 AG 3L-REV.2 TURBINA VERTICAL 120 L/seg 156.1 79.1m 2013076857 1770 237mm 10"
18 T12G-H-05-08 X 8 X 1 7/16 2L-REV 2 TURBINA VERTICAL 85.0 L/seg 125 80.2m 2013108955 1770 205mm 8"
19 T12G-H-04-08 X 8 X 1 7/16 2L-REV 2 SUMERGIBLE 85.0 L/seg 125 76.2m 2013098195 1770 218mm 8"
20 S08M-L-03-SR6-D1-050-3 NO TIENE SUMERGIBLE 33.3 L/SEG 45.1 81.3m 2014075633 3500 140mm 6"
21 T12G-H-04-06-1.7/16 2L-REV 2 TURBINA VERTICAL 65 L/SEG 98.7 90m 2014043247 1770 216 mm 6"
22 T12G-M-04-08 X 1 7/16 2L-REV 2 TURBINA VERTICAL 85.0 L/Seg 99.5 72m - 1770 211 mm 8"
Tabla 51: Datos técnicos de bombas hidráulicas analizadas.
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POZO MARCA MODELO SERIE TIPO VOLTAJE RPM HP HZ KW AMP
1 SAER 11565333 SUMERGIBLE 440V 3500 200 60 120 172
2 SAER MS200-125 SUMERGIBLE 440V 3500 125 60 90 140
3 WEG 200L 1008811226 HORIZONTAL 440V 1770 75 60 55 61
4 SAER MS201-125 SUMERGIBLE 440V 3500 125 60 90 140
5 SAER MS200-100 SUMERGIBLE 440V 3500 125 60 90 140
6 SAER MS200-100 SUMERGIBLE 440V 3500 125 60 90 140
7 ELECTRICAL MOTORS 5324A HO75S2RLG EJE HUECO 440 V 1760 75 60 55 97
8 WEG 225 S/M 1001145933 HORIZONTAL 440V 1775 75 60 55 88
9 WEG 1002768284 HORIZONTAL 440V 1780 100 60 75 121
10 WEG 280 S/M 1002816860 HORIZONTAL 440 V 1785 150 60 110 177
11 ELECTRICAL MOTORS LIO83013787-GT-02 EJE HUECO 440 V 1780 125 60 90 182
12 ELECTRICAL MOTORS AA84 HO125S2RLG EJE HUECO 440V 1780 125 60 90 162
13 WEG 315 S/M 1002876713 HORIZONTAL 440V 1785 175 60 132 214
14 WEG 1016111735 HORIZONTAL 440 V 1785 125 60 90 146
15 WEG 1018897571 HORIZONTAL 440 V 1785 75 60 55 88.9
16 WEG 1015881225 HORIZONTAL 440V 1785 125 60 90 146
17 WEG 1018320514 HORIZONTAL 440 V 1785 175 60 132 215
18 WEG 1020550885 HORIZONTAL 440 V 1785 125 60 90 146
19 WEG 1020003144 HORIZONTAL 440V 1785 125 60 90 146
20 SAER 13006327 HORIZONTAL 440 V 1785 50 60
21 WEG 1021417034 HORIZONTAL 440V 1785 125 60 90
22 WEG 1020007035 HORIZONTAL 440V 1785 125 60 90
Tabla 52: Datos técnicos de motores eléctricos analizados.
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POZO MARCA TIPO # DE FASES POTENCIA
(KVA) KW VOLTAJE NOMINAL CORRIENTE
FRECUENCIA (HZ)
1 EPLI SAC AEREO BIPOSTE TTA - 25KV 3 200 6 22,900/460/230 5.042 /238.47 -
25.102 60
2 DELCROSA AEREO BIPOSTE 3 125 200 22,900/460/230 3 /149.0 - 15.1 60
3 DELCROSA AEREO BIPOSTE TEC 63099 3 160 125 22,900/460/230 4.03 /100.8/20.1 60
4 PROMELSA AEREO BIPOSTE 3 125 160 22,900/460 - 230 3.2 /149.1 - 15.7 60
5 PROMELSA AEREO BIPOSTE 3 100 125 22,900/460 - 230 2.52 /19.24 - 12.55 60
6 DELCROSA AEREO BIPOSTE TECE 3099 3 200 100 22,900/460 - 230 5.04 / 238.5 - 25.1 60
7 PROMELSA AEREO BIPOSTE 3 100 200 22,900/460 - 230 2.5/ 124.7 - 13.1 60
8 PROMELSA AEREO BIPOSTE 3 125 100 22,900/460 - 230 3.15/ 149.4 - 15.1 60
9 DELCROSA AEREO BIPOSTE TECE 3038 3 125 125 22,900/460 - 230 3 /149.0 - 15.1 60
10 PROMELSA AEREO BIPOSTE 3 200 125 22,900/460 - 230 5/ 238.5 - 25.1 60
11 PROMELSA AEREO BIPOSTE 3 200 200 22,900/460 - 230 5/ 238.5 - 25.1 60
12 DELCROSA AEREO BIPOSTE TECE 6099 3 125 200 22,900/460 - 230 3.2/ 149.1 - 15.6 60
13 PROMELSA AEREO BIPOSTE 3 250 125 22,900/460 - 230 6.3/ 298 - 31.4 60
14 PROMELSA AEREO BIPOSTE 3 200 250 22,900/460 - 230 5.04 / 238.5 - 25.1 60
15 PROMELSA AEREO BIPOSTE 3 75 200 22,900/460 - 230 1.89/ 89.4 - 9.4 60
16 PROMELSA AEREO BIPOSTE 3 125 75 22,900/460 - 230 3.15/ 149.4 - 15.1 60
17 PROMELSA AEREO BIPOSTE 3 150 125 22,900/460 - 230 3.78/ 178.9 - 18.8 60
18 EPLI SAC AEREO BIPOSTE TD30 3 125 150 22,900/460 - 230 3.15/ 149.4 - 15.1 60
19 PROMELSA AEREO BIPOSTE 3 125 125 22,900/460 - 230 3.15/ 149.0 - 15.1 60
20 DELCROSA AEREO BIPOSTE TEC 63099 3 160 125 22,900/460 - 230 4.03 /100.8/20.1 60
21 EPLI SAC AEREO BIPOSTE TD30 3 100 22,900/460 - 230 2.52/ 119.24 - 12.55 60
22 DELCROSA AEREO BIPOSTE 3 125 100 22,900/460/230 3 /149.0 - 15.1 60
Tabla 53: Datos técnicos de transformadores analizados.
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POZO MARCA MODELO SERIE HP KW VOLTAJE CORRIENTE HZ
1 ULTRADRIVE ELITE PDL UE250D54 UO33350011 200 149 380 - 500 305/250 60
2 ULTRADRIVE ELITE PDL UO40930004 125 93 380/440 144 60
3 SCHNEIDER ELECTRIC ALTIVAR 61 6W1050050230 50 37 380/440 104.8 FLA-96 60
4 ULTRADRIVE ELITE PDL UE140D54 UO53060010 125 93 440/500 140 60
5 SCHNEIDER ELECTRIC ALTIVAR 61 ATV61WD75N4 100 75 380/440 113.8-124 60
6 SCHNEIDER ELECTRIC ALTIVAR 61 6W1136020161 100 75 380/440 137/ 124 60
7 ULTRADRIVE ELITE PDL UE115D54 UO61870001 75 55 380/440 144 60
8 VACON 11095997 PA014055HOSS 75 55 380/440 140-150 60
9 VACON 11043208 11043205 100 75 380/440 170 60
10 SCHNEIDER ELECTRIC ALTIVAR 61 6W1206000212 150 110 380/440 197/168 60
11 VACON 10359601 10359595 150 111 380/440 205/261 60
12 SCHNEIDER ELECTRIC ALTIVAR 61 ATV61HC11N4 150 111 380/480 168/215 60
13 VACON 10803750 10803750 125 93 380/440 205-170 60
14 ULTRADRIVE ELITE PDL UE170D54 U040970006 175 132 380/440 170 / 205 60
15 SCHNEIDER ELECTRIC ALTIVAR 61 6W12460220098 125 93 380/440 163 FLA-156 60
16 SIEMENS SINAMICS POWER MODULE 230 T-D52112000098 75 55 380/480 102A In:110A 60
17 SIEMENS SINAMICS POWER MODULE 240 T-C32912000095 125 90 380/480 204A In:178A 60
18 SIEMENS SINAMICS POWER MODULE 240 T-C81512000152 175 132 380/480 299A In:150A 60
19 SIEMENS SINAMICS POWER MODULE 240 T-D91212000086 125 90 380/480 204A In:178A 60
20 SIEMENS SINAMICS POWER MODULE 240 T-D81312000144 125 90 380/480 204A In:178A 60
21 ULTRADRIVE ELITE PDL UE060D54 U052240005 50 37 380/480 75 60
22 SIEMENS SINAMICS POWER MODULE 240 CO0212000013 100/125 75/90 380/480 204A In:178A 60
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Tabla 54: Datos técnicos de variadores de velocidad analizados.
Figura 09: Diagrama sistema de riego Reservorio R1
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Figura 10: Diagrama sistema de riego Reservorio R2
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Figura 11: Diagrama sistema de riego Reservorio R3
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Figura 12: Diagrama sistema de riego Reservorio R3B y R4
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