Metodo de Alvord, Horton, Nash, Pendiente Del Cauce Principal, Compacidad, Talbot y Ven Te Chow

7/16/2019 Metodo de Alvord, Horton, Nash, Pendiente Del Cauce Principal, Compacidad, Talbot y Ven Te Chow

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2013Hidrología Superficial

Instituto Tecnológico

Campeche

Alumnos:

Saucedo Rosales Miligss

Y.

Santa María Azompa

Héctor D.

Peraza Suárez David D.

22/ 05/ 2

Ing. Francisco Antonio Balan Novelo



HIDROLOGÍA SUPERFICIAL

1

ÍNDICE

INTRODUCCIÓN ................................................................................................................................... 2

CRITERIO DE ALVORD .......................................................................................................................... 4

CRITERIO DE HORTON PARA EL CÁLCULO DE LA PENDIENTE MEDIA DE UNA CUENCA (SAN GABRIEL

EN EL ESTADO DE SONORA) ................................................................................................................ 7

CRITERIO DE NASH PARA EL CÁLCULO DE LA PENDIENTE DE UNA CUENCA .................................... 10

PENDIENTE DEL CAUCE PRINCIPAL (METODO DE TAYLOR Y SCHWARS) .......................................... 14

COEFICIENTE DE COMPACIDAD......................................................................................................... 15

TIEMPO DE CONCENTRACIÓN ........................................................................................................... 16GASTO DE DISEÑO SEGÚN TALBOT ................................................................................................... 17

FÓRMULA RACIONAL ........................................................................................................................ 18

MÉTODO DE CHOW ........................................................................................................................... 20

DENSIDAD DE CORRIENTE ................................................................................................................. 23

DENSIDAD DE DRENAJE ..................................................................................................................... 24

FUENTES DE INFORMACIÓN ............................................................................................................. 24




2

INTRODUCCIÓN

El agua está en constante movimiento, fluye de acuerdo a la topografía por donde se desliza. Es

decir: Viaja siguiendo la trayectoria que le marcan los suelos, los declives, las quebradas, etc.

La hidrología realiza estudios teóricos para comprender, medir y representar, mediante modelos

matemáticos, los diversos componentes del ciclo hidrológico; precisamente lo que se pretende

con este trabajo es utilizar métodos empíricos y semiempíricos para el apropiado diseño de un

drenaje en una vía terrestre.

UBICACIÓN GEOGRÁFICA DE LA CUENCA EN ESTUDIO

Como se observa en la figura 1, nuestra cuenca para fines detrabajo se encuentra en el estado de

Sonora, en el municipio de Caborca. La carta correspondiente a altimetría en la que se le localiza

según datos proporcionados por el INEGI es la H12C36.

Figura 1. Ubicación.




3

En la figura 2 se observan las curvas de nivel que conforman la topografía del terreno, necesarias

para los cálculos correspondientes.

Figura 2. Curvas de nivel.

Imagen con relieve.

Figura 3. Imagen con relieve.




4

CRITERIO DE ALVORD

Pendiente de una cuenca.

Criterio de Alvord.- En éste se analiza la pendiente existente entre las curvas de nivel, trabajandocon la franja definida por las líneas medias que pasan entre dichas curvas.

Para obtener la pendiente media de la cuenca se tiene:

En donde:

Cabe mencionar que con la ayuda de software se facilita la tarea de buscar ciertos datos para el

cálculo de la pendiente media. En nuestro caso utilizamos AutoCAD.

1. Mediante cartas topográficas proporcionadas por el Instituto Nacional de Estadística,

Geografía e Informática (INEGI), que insertamos en el software ya mencionado, se

delimito el parteaguas y así encontramos el área de nuestra cuenca. La figura 4 muestra la

cuenca hidrográfica con su parteaguas definido.

Figura 4. Cuenca hidrográfica




5

2. Determinar el desnivel constante entre las curvas de nivel; en el caso de la cuenca en

estudio se tiene que para cada 100 m de elevación hay diez curvas de nivel.

Entonces:

3. Encontrar la longitud total de las curvas de nivel dentro de la cuenca. Para esto apoyados

en AutoCAD, remarcamos de color rojo todas las curvas de nivel que abarca nuestra

cuenca hidrográfica (ver figura). Las longitudes de las curvas las llevamos a otro software

(Excel) para facilitar la suma de éstas. En la tabla mostramos las diferentes longitudes y la

suma correspondiente.

Figura 5.




6

Sustituyendo datos obtenidos a la fórmula:

curva de nivel Km L L L L L L L L L L L L L L L

0.17 1.23 0.18 2.48 0.24 0.04 4.68 0.06 0.27 0.33 0.24 0.11 0.49 0.19 0.12

0.73 0.47 0.33 0.04 0.1 0.09 0.37 0.06 0.37 0.22 0.38 0.13 0.4 0.24 0.09

1.24 0.51 0.23 0.3 0.17 0.11 0.3 0.09 0.04 0.17 2.05 0.11 0.55 0.09 0.05

1.25 0.15 0.3 0.14 0.6 0.32 0.71 0.14 0.3 0.58 1.53 0.64 0.42 0.57 0.04

1.23 0.13 0.49 0.64 0.68 0.27 0.07 0.05 0.17 0.13 1.24 0.54 0.34 0.19 0.27

1.21 0.11 0.49 0.49 0.44 0.08 0.08 0.71 0.07 0.14 1.28 0.4 0.31 0.72 0.081.39 0.12 0.72 1.1 0.24 0.87 0.13 0.11 0.04 0.34 1.04 1.03 0.26 0.2

1.45 0.54 0.85 0.04 0.55 0.19 0.14 0.19 0.37 0.11 0.28 3.33 0.21 0.32

1.77 0.14 0.2 0.19 0.13 0.04 0.39 0.35 0.15 0.14 0.08 0.55 0.16 0.14

2.1 0.14 0.27 0.12 0.62 0.05 0.06 0.38 0.17 0.23 0.81 0.57 0.27 0.18

2.37 0.07 0.13 0.55 0.1 0.03 0.48 0.43 0.04 0.17 0.68 0.57 0.2 0.42

2.53 0.42 0.04 0.08 1.65 0.51 0.19 2.11 0.15 0.13 0.58 3.66 0.1 0.48

2.78 0.62 0.34 0.25 0.76 0.23 0.28 0.13 0.43 0.1 0.48 0.36 1.01 0.22

3.34 0.1 0.19 0.1 0.26 0.12 0.71 0.13 0.33 1.66 0.13 0.29 0.84 0.22

3.4 2.88 0.32 0.3 0.34 4.43 0.11 0.15 0.37 0.12 0.12 0.39 0.31 0.68

4.27 0.48 0.05 0.32 0.29 0.38 0.39 0.25 0.25 0.33 0.17 1.36 0.16 0.42

4.34 0.17 0.16 0.59 0.73 0.39 0.1 0.05 0.47 0.4 0.24 0.24 0.14 0.79

4.6 0.08 0.31 0.08 0.35 0.43 0.45 0.39 0.88 0.28 0.32 0.3 0.35 0.61

4.64 0.44 0.12 0.11 0.47 0.04 0.34 0.19 0.76 0.56 1.34 0.57 0.29 0.44

5.04 0.45 0.1 0.05 0.06 0.05 0.15 5.56 0.2 0.06 0.84 0.11 0.18 0.17

5.73 0.22 0.51 0.42 0.47 0.38 0.21 0.4 0.04 0.59 1.72 0.95 0.62 0.39

5.95 2.35 0.43 0.34 0.72 0.4 0.14 0.08 0.65 0.1 0.86 0.13 0.17 0.47

1.23 1.99 0.14 0.38 0.42 0.09 0.36 0.63 0.37 0.78 0.6 0.05 1.36 0.42

0.1 2.04 0.48 0.06 0.16 0.04 0.23 0.13 0.05 0.66 0.43 0.11 0.89 0.27

6.25 0.52 0.13 0.12 0.06 0.09 0.39 0.54 0.42 0.64 0.29 1.61 0.2 0.13

Σcurvas. 69.11 16.37 7.51 9.29 10.61 9.67 11.46 13.31 7.36 8.97 17.73 18.11 10.23 8.97 0.65




7

CRITERIO DE HORTON PARA EL CÁLCULO DE LA PENDIENTE MEDIADE UNA CUENCA (SAN GABRIEL EN EL ESTADO DE SONORA)

1. Delimitado el parteaguas en el método anterior, se realizó el mallado a espacios de 250 m

(0.25 km), tomando en cuenta que dentro de la cuenca deben haber como minimo 100

intersecciones.

Figura 6. Numerado y mallado.

2. Con la ayuda del Software AutoCAD (anteriormente se le dio escala a la imagen), medimos

cada línea horizontal y vertical para obtener los valores de y que corresponden a la

sumatoria de las longitudes en las direcciones de y comprendidas dentro de la cuenca.




8

NÚMERO DE LALINEA DE LA MALLA

INTERSECCIONES LONGITUDES, EN KM

NX NY LX LY

1 1 0 0 0

2 6 2 1.087 0.5503

3 37 3 2.6964 1.32074 35 11 3.006 1.5065

5 39 12 2.9763 1.7968

6 46 10 3.066 1.8602

7 66 22 3.511 1.9687

8 61 31 3.4337 2.1072

9 55 34 3.2005 2.5527

10 56 43 2.7871 2.8499

11 54 57 2.5561 3.2483

12 56 81 2.2499 3.388

13 43 77 1.8619 3.377114 51 56 1.5645 2.8329

15 34 65 1.4104 2.4338

16 21 73 0.7392 2.3257

17 0 47 0 1.4868

18 0 16 0 0.7391

SUMA 661 640 36.146 36.3447

S. TOTAL 1301 72.4907

3.

Se hizo un conteo de las intersecciones entre las líneas horizontales y verticales quecomponen la malla y las curvas de nivel. Sumando las intersecciones verticales se obtuvo

el valor de . Del mismo modo, sumando las intersecciones entre las líneas horizontales

y las curvas de nivel se obtuvo el valor de 4. Cálculos correspondientes:




9

√ √




10

CRITERIO DE NASH PARA EL CÁLCULO DE LA PENDIENTE DE UNA CUENCA

Desarrollo del cálculo:

1.

Definido el parteaguas y el mallado, se mide la distancia mínima entre las curvas de nivelpara lo cual se hizo la tabla que se anexa a continuación; cabe mencionar que estas

distancias se midieron con la ayuda de AutoCAD. Ahora bien, ya que nos arrojaba las

medidas por ejes coordenados (x, y), se anexaron a la tabla dos columnas

correspondientes a las medidas de los catetos de cada una para que en la siguiente

columna se calculara con el teorema de Pitágoras la hipotenusa, que en este caso resulta

ser nuestra distancia entre curvas de nivel.

2. Obtenida la distancia mínima entre curvas de nivel se calculó la pendiente en cada

intersección, dividiendo el desnivel entre las dos curvas de nivel y la mínima distancia

media.

3. En la última columna se puso la elevación correspondiente a cada intersección.

INTERSECCIÓNCOORDENADAS DISTANCIAS (CATETOS) DISTANCIA

MINIMA ENKM

PENDIENTES

ELEV.MSNMX Y x y

1 2 3 0.125 0.1367 0.18523469 0.053986 50

2 2 4 0.0984 0.046 0.10862118 0.092063 51

3 3 2 0.1088 0.1045 0.15085652 0.066288 52

4 3 3 0.1198 0.0662 0.13687396 0.07306 61

5 3 4 0.1313 0.1146 0.17427808 0.05738 71

6 3 5 0.1221 0.0667 0.13913051 0.071875 74

7 3 6 0.1403 0.001 0.14030356 0.071274 78

8 4 2 0.136 0.085 0.16037768 0.062353 64

9 4 3 0.1425 0.0735 0.1603387 0.062368 73

10 4 4 0.1628 0.0124 0.16327155 0.061248 82

11 4 5 0.146 0.0621 0.15865815 0.063029 89

12 4 6 0.1412 0.1045 0.17566357 0.056927 95

13 4 7 0.067 0.0267 0.07212413 0.13865 135

14 5 2 0.1363 0.0757 0.15591081 0.064139 79

15 5 3 0.1293 0.0857 0.15512247 0.064465 87

16 5 4 0.1482 0.0669 0.16260028 0.061501 96

17 5 5 0.1222 0 0.1222 0.081833 100

18 5 6 0.1257 0.0718 0.14476094 0.069079 110

19 5 7 0.0645 0.1388 0.15305453 0.065336 128

20 5 8 0.001 0.1389 0.1389036 0.071992 145




11

21 6 2 0.1059 0.0939 0.14153452 0.070654 91

22 6 3 0.1454 0.088 0.16995635 0.058839 100

23 6 4 0.151 0.0223 0.15263777 0.065515 110

24 6 5 0.1667 0.0618 0.17778675 0.056247 117

25 6 6 0.1093 0.0961 0.14553934 0.06871 123

26 6 7 0.1243 0 0.1243 0.080451 133

27 6 8 0.0467 0.0233 0.05218985 0.191608 146

28 6 9 0 0.0495 0.0495 0.20202 174

29 7 3 0.1124 0.0707 0.13278648 0.075309 114

30 7 4 0.1045 0.1045 0.14778532 0.067666 123

31 7 5 0.1014 0.1071 0.14748685 0.067803 131

32 7 6 0.1306 0.0434 0.13762238 0.072663 138

33 7 7 0.108 0.1033 0.14944862 0.066913 148

34 7 8 0 0.1026 0.1026 0.097466 168

35 7 9 0.0208 0.0523 0.05628437 0.177669 191

36 7 10 0 0.0228 0.0228 0.438596 275

37 8 3 0.0304 0.0241 0.03879394 0.257772 151

38 8 4 0.1791 0.035 0.18248784 0.054798 141

39 8 5 0.1548 0.074 0.17157809 0.058283 142

40 8 6 0.1117 0.0716 0.13267799 0.07537 153

41 8 7 0.1096 0.0834 0.13772335 0.072609 164

42 8 8 0.126 0 0.126 0.079365 174

43 8 9 0.0202 0.0123 0.02365016 0.42283 272

44 8 10 0.0408 0 0.0408 0.245098 245

45 8 11 0.0323 0.0366 0.04881444 0.204857 305

46 9 3 0.0479 0.0613 0.07779524 0.128543 168

47 9 4 0.1321 0 0.1321 0.0757 156

48 9 5 0.0362 0.0326 0.0487155 0.205273 163

49 9 6 0.1158 0.0615 0.13111785 0.076267 165

50 9 7 0.13394 0 0.13394 0.07466 174

51 9 8 0.0877 0.10455 0.13646242 0.07328 190

52 9 9 0.0113 0.1248 0.12531053 0.079802 204

53 9 10 0 0.05 0.05 0.2 230

54 9 11 0.0316 0.0182 0.03646642 0.274225 285

55 9 12 0.0297 0.0181 0.03478074 0.287515 318

56 10 3 0.0592 0.0363 0.069443 0.144003 189

57 10 4 0.0936 0 0.0936 0.106838 178

58 10 5 0.1161 0.0596 0.13050429 0.076626 177

59 10 6 0.0233 0.016 0.02826464 0.353799 230

60 10 7 0.1795 0.0406 0.18403426 0.054338 189

61 10 8 0.1122 0.0795 0.13751033 0.072722 198

62 10 9 0.001 0.1288 0.12880388 0.077637 216

63 10 10 0.0384 0.135 0.14035512 0.071248 235

64 10 11 0 0.0481 0.0481 0.2079 258

65 10 12 0.0352 0.042 0.0548 0.182482 292




12

66 10 13 0.0217 0.0285 0.03582094 0.279166 345

67 11 3 0.0221 0.0305 0.0376651 0.265498 215

68 11 4 0.0191 0.0128 0.02299239 0.434927 201

69 11 5 0.0662 0 0.0662 0.151057 200

70 11 6 0.0731 0.024 0.076939 0.129973 205

71 11 7 0.14 0.0738 0.15826067 0.063187 20372 11 8 0.1218 0.0074 0.12202459 0.081951 213

73 11 9 0.073 0.0742 0.10408958 0.096071 227

74 11 10 0.0986 0.0401 0.10644233 0.093948 242

75 11 12 0 0.1113 0.1113 0.089847 260

76 11 13 0.0087 0.086 0.08643894 0.115689 286

77 11 14 0.0142 0.0268 0.03032952 0.329712 410

78 11 15 0.02 0.0144 0.02464467 0.405767 420

79 12 3 0.0201 0.0184 0.02725014 0.366971 285

80 12 4 0.0462 0.0179 0.04954644 0.201831 245

81 12 5 0.034 0.0198 0.03934514 0.254161 239

82 12 6 0.0969 0.0308 0.10167719 0.09835 231

83 12 7 0.1511 0.0201 0.15243103 0.065603 219

84 12 8 0.0208 0.0116 0.02381596 0.419886 245

85 12 9 0.1443 0.0796 0.16479882 0.06068 238

86 12 10 0.0663 0.0905 0.11218708 0.089137 255

87 12 11 0.0311 0.0993 0.10405623 0.096102 274

88 12 12 0.0231 0.0838 0.08692554 0.115041 298

89 12 13 0 0.0404 0.0404 0.247525 325

90 12 14 0.013 0.011 0.01702939 0.58722 395

91 12 15 0.0207 0.0094 0.02273434 0.439863 440

92 12 16 0.0286 0.0169 0.03322002 0.301023 455

93 13 4 0.0649 0.03 0.07149832 0.139863 340

94 13 5 0.0219 0.0281 0.03562611 0.280693 320

95 13 6 0.0875 0.0186 0.08945507 0.111788 255

96 13 7 0.0292 0.0371 0.04721282 0.211807 305

97 13 8 0.0195 0.0487 0.05245894 0.190625 276

98 13 9 0.1306 0.0085 0.13087632 0.076408 261

99 13 10 0.0848 0.0811 0.11733819 0.085224 265

100 13 11 0.0657 0.0914 0.11256309 0.088839 284

101 13 12 0.0915 0.0891 0.12771476 0.078299 306

102 13 13 0.0373 0.0684 0.07790924 0.128354 331

103 13 14 0.016 0.016 0.02262742 0.441942 362

104 13 15 0.0458 0.0333 0.05662623 0.176597 396

105 13 16 0.0317 0.0104 0.0333624 0.299739 445

106 14 5 0.0309 0.0187 0.03611786 0.276871 335

107 14 6 0.0314 0.0145 0.03458627 0.289132 396

108 14 7 0.0393 0.0377 0.05445898 0.183624 390

109 14 8 0.047 0 0.047 0.212766 296

110 14 9 0.1271 0.0205 0.12874261 0.077674 279




13

Las filas se resaltan porque en esos casos la pendiente fue 0 ya que esa intersección se encontraba

entre dos curvas de nivel con la misma elevación. Por lo tanto:

Por lo que la Pendiente media resulta ser:

∑

111 14 10 0.0281 0.0297 0.04088643 0.24458 289

112 14 11 0.0809 0.0777 0.11216996 0.08915 301

113 14 12 0.0266 0.0204 0.03352193 0.298312 346

114 14 13 0.063 0.0382 0.07367659 0.135728 338

115 14 14 0.0157 0.0249 0.02943637 0.339716 380

116 14 15 470

117 15 7 0.043 0.0156 0.04574232 0.218616 455

118 15 8 0.022 0.023 0.03182766 0.314192 386

119 15 9 0.1003 0.0313 0.10507036 0.095174 348

120 15 10 0.0154 0.0476 0.05002919 0.199883 368

121 15 11 0.0265 0.0141 0.03001766 0.333137 375

122 15 12 0.0208 0.0171 0.02692675 0.371378 407

123 15 13 0.0826 0.0413 0.09234961 0.108284 368

124 15 14 0 0.0422 0.0422 0.236967 389

125 15 15 0.0229 0.0199 0.03033842 0.329615 435

126 16 7 0.0489 0.0129 0.05057292 0.197734 395

127 16 8 0.0434 0.0132 0.04536298 0.220444 337

128 16 9 0.026 0.0356 0.04408356 0.226842 361

129 16 10 0.0262 0.0177 0.03161851 0.31627 392

130 16 11 0.0267 0.0346 0.04370412 0.228811 402

131 16 12 0.0145 0.014 0.02015564 0.496139 446

132 16 13 0.0241 0.0187 0.0305041 0.327825 416

133 16 14 0.0116 0.458 0.45814688 0.021827 389

134 16 15 465

135 17 7 0.0184 0.0161 0.02444934 0.409009 450

136 17 8 0.0395 0 0.0395 0.253165 408

137 17 9 0.0298 0.0238 0.03813765 0.262208 398138 17 10 0.0386 0.0157 0.04167073 0.239977 445

139 17 11 0.0531 0.0493 0.07245757 0.138012 468

140 17 12 0.0313 0.0501 0.05907368 0.16928 495

141 18 8 0.0329 0.0145 0.03595358 0.278136 480

142 18 9 0.0273 0.0156 0.03144281 0.318038 496

143 18 11 0.0478 0.0091 0.0486585 0.205514 502

24.41521 36777




14

PENDIENTE DEL CAUCE PRINCIPAL (MÉTODO DE TAYLOR Y SCHWARZ)

[

]

Dónde:




15

Para este cálculo se generó la siguiente tabla:

Aplicando la fórmula se tiene que:

Datos:

COEFICIENTE DE COMPACIDAD

Con la ayuda de AutoCAD se aproximó el área y el perímetro, datos necesarios para el cálculo del

coeficiente.

En cuanto más cerca se encuentre este coeficiente al valor de uno, más forma circular tendrá la

cuenca, y por lo tanto habrá mejor aprovechamiento de la precipitación.

Formula:

TRAMO H. INICIAL H. FINADESNIVEL

(m)

PENDIENTE

S i

1 46 60.23 14.23 0.047433333 0.21779195 4.59153794

2 60.23 79.02 18.79 0.062633333 0.25026652 3.995740153 79.02 93.552 14.532 0.04844 0.22009089 4.54357742

4 93.552 112.25 18.698 0.062326667 0.24965309 4.00555823

5 112.25 131.36 19.11 0.0637 0.25238859 3.96214426

6 131.36 150.85 19.49 0.064966667 0.2548856 3.92332881

7 150.85 171.2 20.35 0.067833333 0.26044833 3.83953314

8 171.2 194.05 22.85 0.076166667 0.27598309 3.62341039

9 194.05 216.12 22.07 0.073566667 0.27123176 3.68688389

10 216.12 237.48 21.36 0.0712 0.26683328 3.74765844

11 237.48 258.75 21.27 0.0709 0.26627054 3.75557883

12 258.75 295 36.25 0.120833333 0.34761089 2.87677981

46.5517313




16

√

Datos de nuestra cuenca:

Sustituyendo valores en la fórmula obtenemos:

√

TIEMPO DE CONCENTRACIÓN

Según Kirpich se calcula de la siguiente manera:

Dónde:





17


ÁREA HIDRAULICA NECESARIA (MÉTODO DE TALBOT)

Fórmula:

⁄


De la tabla anterior se establecemos el valor para C:




18

El valor anterior se tomó considerando la cercanía entre curvas de nivel (de las cartas topográficas

proporcionadas por el INEGI), lo que es un indicativo de la constante variación en la topografía del

terreno, pero no tanto que se pueda considerar como montañosa o con mucho lomerío.


⁄

FÓRMULA RACIONAL

Dónde:


Para la identificar el valor de recurrimos a las isoyetas del estado de sonora (figura siguiente).

Ubicamos la región donde se encuentra nuestra cuenca. Teniendo en cuenta que nuestro

(previamente calculado) había sido de media hora, recurrimos a las isoyetas con una duración de

30 min con un periodo de retorno de 50 años y nos arrojó el siguiente dato:

⁄




19

Cabe mencionar que se consideraron las isoyetas correspondientes a un periodo de retorno de 50

años ya que este es el mínimo tiempo requerido para el diseño de drenajes en los cruces, además

con una duración de 30 min, tiempo que corresponde al tiempo de concentración anteriormente

calculado





20

MÉTODO DE VEN TE CHOW

Variables a utilizar:

1. Supondremos que tendremos una duración igual al o sea de . Para tal duración

las isoyetas del estado de Sonora nos muestran una intensidad de ⁄ .

2.

⁄

3. Precipitación en exceso:




21

De la tabla tomando en cuenta los datos sobre uso de suelo y vegetación proporcionados por el

INEGI se asignó un valor para

4. Factor de escurrimiento:

⁄

5. Tiempo de retraso:

√

√




22

6.

7.

Relación entre Z y

8. Con los datos obtenidos calculamos el gasto:




23

DENSIDAD DE CORRIENTE

La densidad de la corriente resulta:




DENSIDAD DE DRENAJE

FUENTES DE INFORMACIÓN

http://antares.inegi.org.mx/analisis/red_hidro/SIATL/#

http://maps.google.com.mx/

http://antares.inegi.org.mx/analisis/red_hidro/SIATL/






Metodo de Alvord, Horton, Nash, Pendiente Del Cauce Principal, Compacidad, Talbot y Ven Te Chow

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