DIRECCION CRA 48 No 70-177 TEL/FAX. (5)3601006 / 300 8110026

MEMORIAS DE CÁLCULO ESTRUCTURALES

UNIDAD DE CUIDADOS INTENSIVOS

E.S.E HOSPITAL NIÑO JESÚS DE BARRANQUILLA

CARRERA 75 NO. 79B – 50, BARRIO PARAISO DE LA CIUDAD DE BARRANQUILLA / DEPARTAMENTO DEL

ATLÁNTICO.

EDIFICACIÓN DE DOS PISOS

TIPO HOSPITAL

Propietario:

GOBERNACIÓN DEL ATLÁNTICO

Calculado por:

ING. CARLOS HASBUN CACERES

MAT. 0820242244 ATL.

BARRANQUILLA, JUNIO 10 DEL 2015

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1.0 INTRODUCCIÓN Se proyecta construir una edificación de dos pisos, tipo hospital: UNIDAD DE CUIDADOS INTENSIVOS, en la dirección: Carrera 75 No. 79B – 50, barrio Paraíso en Barranquilla, Departamento del Atlántico, diseñada por el Arq. Luis Carlos Enciso, MAT.: , propiedad de: Gobernación del Atlántico. Para tal efecto se requiere el diseño de la estructura que soportará el proyecto. La estructura de la edificación debe diseñarse para que tenga resistencia y rigidez adecuadas ante las cargas mínimas de diseño prescritas por el Reglamento (NSR-10) y debe, además, verificarse que dispone de rigidez adecuada para limitar la deformabilidad ante las cargas de servicio, de tal manera que no se vea afectado el funcionamiento de la edificación. La edificación requiere estar siempre en servicio, bajo cualquier acción externa de la naturaleza (viento y sismo). La estructura correspondiente al proyecto se diseñó como un sistema de pórticos en concreto. La cimentación consiste en zapatas aisladas de sección cuadrada con vigas de amarre. Debido que la carga muerta del edificio constituye, en general, una ventaja en el diseño por viento, ya que es un factor estabilizante para resistir el levantamiento, volteo y deslizamiento y tiende a reducir la incidencia de vibración. Se calculará por sismo. El código utilizado es: Reglamento Colombiano de Construcción Sismo Resistente, NSR-10.

2.0 ESPECIFICACIONES DE MATERIALES 2.1 Concreto Se diseñó la estructura tomando el Módulo de elasticidad (NSR-10,C.8.5.1) Ec, para el concreto puede tomarse como MPa),(en 043.0 '5.1

cc fw para valores de wc comprendidos entre 1440 y 2560 kg/m3. Para

concreto de densidad normal, Ec puede tomarse como: '4700 cf . En caso de que no se disponga de este valor experimental, para concretos cuya masa unitaria varíe entre 1400 y 2560 kg/m3, puede tomarse como:

2 01.209162280*12500

86.2063628*3900

)2cm 280 ó MPa p.s.i.(28 4000 cual elen

agregado. de por tipo distinguirsin nacional, alexperiment

ninformació la todapara medio valor El :Fórmula ,*3900

cmKgfcE

MPacE

Kgfcf

cfcE

==

==

=′

′=

La resistencia del concreto a los 28 días en las losas, viguetas, vigas y escalera, al igual que la cimentación debe ser f’c= 4000 p.s.i. La resistencia del concreto a los 28 días en las columnas debe ser f’c= 4000 p.s.i. El mínimo de muestras para ensayos de resistencia a la compresión de cada clase dada de concreto, debe ser de cinco cilindros y las dimensiones de las probetas deben ser de 150 por 300 mm. Para la evaluación y

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aceptación del concreto ver C.5.6 (C.5.6.1 a C.5.6.5), los ensayos de concreto fresco realizados en la obra, la preparación de probetas que requieran de un curado bajo condiciones de obra, la preparación de probetas que se vayan a ensayar en laboratorio y el registro de temperaturas del concreto fresco mientras se preparan las probetas de resistencia debe ser realizado por técnicos calificados en ensayos de campo. Todos los ensayos de laboratorio deben ser realizados por técnicos de laboratorio calificados. El curado del concreto (C.5.11) es a toda la edificación y las muestras de los cilindros para ensayos de resistencia a la compresión. 2.2 Acero El acero de refuerzo utilizado en el diseño tiene como límite de fluencia mínimo fy=60 k.s.i (420 MPa) para diámetros mayores a 1/4” y para menores o iguales con fy=37 k.s.i (260 MPa). Se recomienda adquirir las varillas en longitudes de 12 m para disminuir el desperdicio. Los diámetros utilizados varían entre 3/8" y 1". 3.0 DIMENSIONAMIENTO DE LA ESTRUCTURA

Se utilizó sistema de losa nervada en una dirección cumpliendo con el parágrafo C.8.13-Viguetas en losas nervadas. Las vigas principales son de 0.40 m de ancho y 0.60 m de espesor. En las vigas principales se apoyaran viguetas de ancho 0.12 m y 0.40m de espesor para disminuir la luz libre de la losa maciza. Las vigas de borde y riostras se dimensionaron de 0.10 m de ancho y 0.40 m de peralte. C.8.13.1 — Los nervios principales y los nervios transversales o riostras, de losas nervadas en una dirección, no pueden tenerse en cuenta para efectos de rigidez ante fuerzas horizontales del sistema de resistencia sísmica. El elemento, paralelo a la viguetería, que enlaza las columnas, debe cumplir los requisitos para vigas dados en el Capítulo C.21 y su rigidez puede tenerse en cuenta en el análisis ante cargas horizontales. C.8.13.2 — El ancho de las nervaduras no debe ser menor de 100 mm en su parte superior y su ancho promedio no puede ser menor de 80 mm; y debe tener una altura no mayor de 5 veces su ancho promedio. C.8.13.3 — Para losas nervadas en una dirección, la separación máxima entre nervios, medida centro a centro, no puede ser mayor que 2.5 veces el espesor total de la losa, sin exceder 1.20 m. Para losas nervadas en dos direcciones, la separación máxima entre nervios, medida centro a centro, no puede ser mayor que 3.5 veces el espesor total de la losa, sin exceder 1.50 m. C.8.13.3.1 — Cuando se trate de losas nervadas en una dirección, deben colocarse viguetas transversales de repartición con una separación libre máxima de 10 veces el espesor total de la losa, sin exceder 4.0 m. C.8.13.5.2 — La porción vaciada en sitio de la loseta superior debe tener al menos 45 mm de espesor, pero ésta no debe ser menor de 1/20 de la distancia libre entre los nervios. El espesor de la losa de concreto vaciada en sitio sobre aligeramientos permanentes de concreto, de arcilla cocida, o plaquetas prefabricadas, la parte vaciada en sitio del espesor mínimo de la loseta superior puede reducirse a 40 mm.

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C.8.13.5.3 — En losas nervadas en una dirección, se debe disponer en la losa refuerzo normal a las nervaduras de acuerdo con lo requerido en C.7.12. Las dimensiones de las columnas 0.60 m x 0.60 m se establecieron cumpliendo lo exigido en el parágrafo C.10.8-Dimensiones de diseño para elementos a compresión (columnas), en lo que refiere a los requisitos geométricos para las columnas (DMO). Las luces entre columnas varían entre 6.11 m y 8.53 m. La altura de las columnas para efectos de diseño es de 4.05 m, acotada desde la mitad de la viga de amarre hasta la mitad de la viga del primer piso, y la del segundo nivel es de 3.96 m, acotada desde la mitad de la viga del primer nivel hasta la mitad de la viga de cubierta. C.21.3 — Pórticos intermedios resistentes a momento con capacidad moderada de disipación de energía (DMO) C.21.3.4 — Vigas con capacidad moderada de disipación de energía (DMO) C.21.3.4.1 — El ancho del elemento, bw , no debe ser menor que 200 mm. C.21.3.4.5 — No se permiten empalmes por traslapo dentro de los nudos. C.21.3.4.6 — En ambos extremos del elemento, deben disponerse estribos cerrados de confinamiento al menos No. 3 (3/8”) ó 10M (10 mm) por longitudes iguales a 2h , medidas desde la cara de elemento de apoyo hacia el centro de la luz. El primer estribo cerrado de confinamiento debe estar situado a no más de 50 mm de la cara del elemento de apoyo. El espaciamiento de los estribos cerrados de confinamiento no debe exceder el menor de (a), (b), (c) y (d): (a) d/ 4. (b) Ocho veces el diámetro de la barra longitudinal confinada más pequeña. (c) 24 veces el diámetro de la barra del estribo cerrado de confinamiento. (d) 300 mm.

C.21.3.4.7 — Donde se requieran estribos cerrados de confinamiento, las barras longitudinales del perímetro deben tener soporte lateral conforme a C.7.10.5.3. C.21.3.5 — Columnas con capacidad moderada de disipación de energía (DMO) C.21.3.5.1 — La dimensión menor de la sección transversal, medida en una línea recta que pasa a través del centroide geométrico, no debe ser menor de 250 mm. Las columnas en forma de T, C o I pueden tener una dimensión mínima de 0.20 m pero su área no puede ser menor de 0.0625 m². C.21.3.5.2 — El área de refuerzo longitudinal, Ast , no debe ser menor que 0.01Ag ni mayor que 0.04Ag .

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C.21 .3.5.3 — Los empalmes mecánicos deben cumplir C.21.1.6 y los empalmes soldados deben cumplir C.21.1.7. Los empalmes por traslapo se permiten únicamente en la mitad central de la longitud del elemento y deben diseñarse como empalmes en tracción. C.10.9-Limites del refuerzo de elementos a compresión (columnas): C.10.9.1 — El área de refuerzo longitudinal, Ast , para elementos no compuestos a compresión no debe ser menor que 0.01Ag ni mayor que 0.04Ag. Para estructuras con capacidad de disipación de energía moderada (DMO) y especial (DES) en el Capítulo C.21 se restringe el área máxima admisible. C.11.4.5 — Límites para el espaciamiento del refuerzo de cortante C.11.4.5.1 — El espaciamiento del refuerzo de cortante colocado perpendicularmente al eje del elemento no debe exceder de d/2 en elementos de concreto no preesforzado, de 0.75h en elementos preesforzados, ni de 600 mm. C.21.7.5 — Longitud de desarrollo de barras en tracción. C.21.7.5.1 — Para tamaños de barras No. 3 (3/8”) ó 10M (10 mm) a No. 11 (1-3/8”) ó 36M (36 mm), la longitud de desarrollo dh para una barra con gancho estándar de 90° en concreto de peso normal no debe ser menor que el mayor valor entre 8db , 150 mm, y la longitud requerida por la ecuación (C.21-9):

2,2.17

,4.5

cmkgff

dfMPa

f

df

c

by

c

bydh ′

=′

=

C.21.12.2.1 — El refuerzo longitudinal de las columnas y muros estructurales que resisten las fuerzas inducidas por los efectos sísmicos debe extenderse dentro de la zapata, losa de cimentación o cabezal de pilotes, y debe estar totalmente desarrollado por tracción en la interfaz. C.21.12.2.2 — Las columnas que sean diseñadas suponiendo condiciones de empotramiento en la cimentación, deben cumplir con lo indicado en C.21.12.2.1 y, si se requiere de ganchos el refuerzo longitudinal que resiste la flexión debe tener ganchos de 90 grados cerca del fondo de la cimentación, con el extremo libre de las barras orientado hacia el centro de la columna. (CR21.12.2.2 — Los ensayos han demostradoC.21.59 que los elementos en flexión que terminan en una zapata, losa o viga (un nudo T) debe tener sus ganchos orientados hacia adentro, en dirección del eje del elemento, para que el nudo sea capaz de resistir la flexión en el elemento que forma el alma de la T.) 4.0 MODELO ESTRUCTURAL ADOPTADO Se adoptó el modelo estructural de pórticos en concreto, con placa actuando como diafragma rígido, en el cual se asume que la losa es infinitamente rígida en su propio plano, por lo tanto las vigas que lo conforman no presentan deformaciones axiales. Existen deformaciones perpendiculares al plano del diafragma y por lo tanto vectores rotacionales de deformación en el plano del diafragma. La fuerza sísmica se aplica en el

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centro de masa del diafragma y se distribuye en forma de cortante a cada una de las columnas de acuerdo con su rigidez. Los nudos se consideran conectados rígidamente con los elementos. Las fuerzas sísmicas se aplicarán paralelas al plano que contiene el diafragma. 5.0 MÉTODO DE ANÁLISIS La estructura del proyecto se analizó por el método elástico de la rigidez con enfoque matricial, el cual considera que los materiales cumplen la ley de Hooke (los esfuerzos son linealmente proporcionales a las deformaciones) y las incógnitas son los desplazamientos. Para tal efecto se utilizó un software de análisis estructural para microcomputador. Este software de análisis estructural requiere un archivo de información en el cual se describe la topología de la estructura en cuanto a coordenadas de nudos, condiciones de restricción de los nudos, diafragma rígido, conectividad de elemento, propiedades geométricas de las secciones, características de los materiales (concreto, en este caso), orientación de los ejes principales de la sección, cargas sobre los elementos, cargas en los nudos y combinaciones de cargas. Como resultados el programa entrega en diferentes archivos, información sobre los desplazamientos de la estructura para las diferentes hipótesis, reacciones en los nudos restringidos y fuerzas internas en los elementos de acuerdo con el sistema de coordenadas locales de cada uno de ellos. Estos archivos sirven de base para el diseño estructural posterior. 6.0 FUERZAS GRAVITARIAS 6.1 Cargas Muertas (CM): Las cargas muertas cubren todas las cargas de elementos permanentes de construcción y todas aquellas cargas no causadas por la ocupación y uso del edificio. Para calcular las cargas muertas se utilizaron como guía los valores dados la NSR-10 en los numerales B.3.2, B.3.3 y B.3.4 sobre las masas y pesos de los materiales, cargas muertas mínimas y elementos no estructurales respectivamente. Elementos estructurales 2.105 kN/m2 Placa Maciza o Losa 0.05*24 1.20 Viguetas 0.35*0.12*24/1.12 0.90 Bloque Icopor 0.35*1*0.015/1.12 0.005

Cargas mínimas Horizontales : 2.350 kN/m2 Rellenos de Piso kN/m2 Concreto con piedra 0.05 Pisos kN/m2 Afinado (25 mm) sobre concreto de agregado pétreo

1.50

Cielo raso: Pañete en entramado de madera 0.80 Cargas mínimas alternativas : 3.00 kN/m2 Muros kN/m2

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Fachadas y particiones de mampostería

3.00

Total Cargas Muertas 2.105+2.35+3.00 7.455 kN/m2

6.2 Cargas Vivas (CV) Las cargas vivas cubren todas las cargas producidas por el uso y ocupación de la edificación incluyendo los objetos móviles y las personas que tengan acceso a ella. Para calcular las cargas vivas se utilizaron como guía los valores dados en el numeral B.4.2.1, NSR-10 sobre las cargas vivas mínimas. No se aplicó reducción de carga viva por área ni por número de pisos. Institucional: KN/m2 Kgf/m2

Cuartos de cirugía, laboratorios 4.0 400 Cuartos privados 2.0 200

Corredores y Escaleras 5.0 500 6.3 Otras Cargas Vivas Cubierta: KN/m2 Kgf/m2 (A)Cubiertas, azoteas y terrazas planas con acceso totalmente limitado al personal de mantenimiento y a través de un acceso (puerta, reja, o trampa) que permanezca siempre cerrada con llave, u otro elemento de seguridad equivalente, que esté bajo custodia y responsabilidad del propietario del inmueble o de su administrador. Esta limitación debe quedar consignada en el reglamento de copropiedad cuando se trata de copropiedades. Cualquier modificación a este tipo de acceso requiere licencia de construcción y constituirá un cambio de uso con las implicaciones correspondiente.

1.80 180

7.0 FUERZAS SISMICAS La estructura de la edificación se clasificó como: A.3.2.1.3-Sistema de pórtico, Es un sistema estructural compuesto por un pórtico espacial, resistente a momentos, esencialmente completo, sin diagonales, que resiste todas las cargas verticales y fuerzas horizontales, resistente a momento con capacidad mínima de

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disipación de energía(a. De concreto). El diseño de los elementos estructurales y sus conexiones se realiza cumpliendo los requisitos exigidos para el grado de capacidad de disipación de energía requerido del material el cual se empleó el grado de capacidad mínima de disipación de energía: DMI (A.3.1.3). El valor asignado de R0 para estas características es 2.50 (Tabla A.3-3 NSR-10), y coeficiente de sobreresistencia Ω0 de 3.0, sin irregularidad en planta en altura ni ausencia de redundancia respectivamente: Φp=1.0, Φa=1.0, Φr=1.0. El valor del coeficiente de capacidad de disipación de energía para ser empleado en el diseño, corresponde al coeficiente de disipación de energía básico, R0, multiplicado por los coeficientes de reducción de capacidad de disipación de energía por irregularidades en altura, en planta, y por ausencia de redundancia en el sistema estructural de resistencia sísmica R= Φa Φp Φr R0. Se efectúa el diseño de los elementos y sus conexiones utilizando todas las solicitaciones requeridas por el Título B del Reglamento, debidamente combinadas según se exige allí. Las fuerzas sísmicas obtenidas del análisis Fs, se reducen, dividiéndolas por el coeficiente de capacidad de disipación de energía R, correspondiente al sistema estructural de resistencia sísmica, para obtener las fuerzas sísmicas reducidas de diseño E=Fs / R que se emplean en las combinaciones de carga prescritas en el Título B. 7.1 Movimiento sísmico de diseño (A.2.2, NSR-10) El movimiento sísmico de diseño se define para una probabilidad del diez por ciento de ser excedido en un lapso de cincuenta años en función de la aceleración pico efectiva, representada por el parámetro Aa, y de la velocidad pico efectiva, representada por el parámetro Av. Los valores de estos coeficientes, para efectos de este Reglamento, deben determinarse de acuerdo con A.2.2.2 y A.2.2.3. En el mapa de valores de Aa y Av, Cartagena está ubicada en la región 2 y región 2, respectivamente, para la cual el valor de la aceleración pico efectiva es Aa =0.10 y de la velocidad pico efectiva Av=0.10 (Figura A.2.3-2 y Figura A.2.3-3, NSR-10). 7.2 Zona de amenaza sísmica (A.2.3, NSR-10) La ciudad de BARRANQUILLA se localiza dentro de la Zona de amenaza sísmica baja o sea el conjunto de lugares en donde Aa y Av es menor o igual a 0.10 y 0.10, respectivamente (Figura A.2.3-2 y Figura A.2.3-3, NSR-10). 7.3 Efectos locales (A.2.4, NSR-10) Se prescriben dos factores de amplificación del espectro por efectos de sitio, Fa y Fv , los cuales afectan la zona del espectro de períodos cortos y períodos intermedios, respectivamente. Los efectos locales de la respuesta sísmica de la edificación deben evaluarse con base en los perfiles de suelo dados a continuación, independientemente del tipo de cimentación empleado. La identificación del perfil de suelo se realiza a partir de la superficie del terreno. Cuando existan sótanos, o en edificio en ladera, el ingeniero geotecnista, de acuerdo con el tipo de cimentación propuesta, puede variar el punto a partir del cual se inicia la definición del perfil, por medio de un estudio acerca de la interacción que pueda existir entre la estructura de contención

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y el suelo circundante; pero en ningún caso este punto puede estar por debajo de la losa sobre el terreno del sótano inferior. 7.3.1 Tipo de perfil de suelo (A.2.4.2, NSR-10) Se definen seis tipos de perfil de suelo los cuales se presentan en la tabla A.2.4-1. Los parámetros utilizados en la clasificación son los correspondientes a los 30 m superiores del perfil para los perfiles tipo A a E. Para el perfil tipo F se aplican otros criterios y la respuesta no debe limitarse a los 30 m superiores del perfil en los casos de perfiles con espesor de suelo significativo. 7.3.2 Definición del tipo de perfile de suelo (A.2.4.4, NSR-10) El ingeniero geotécnista, definió un perfil de suelo Tipo D. 7.4 Coeficiente de Ampliación (A.2.4.5.5 - A.2.4.5.6, NSR-10) En la tabla A.2.4-3 se dan los valores del coeficiente Fa que amplifica las ordenadas del espectro en roca para tener en cuenta los efectos de sitio en el rango de períodos cortos del orden de T0, como muestra la figura A.2.4-1. Para valores intermedios de Aa se permite interpolar linealmente entre valores del mismo tipo de perfil. En la tabla A.2.4-4 se dan los valores del coeficiente Fv que amplifica las ordenadas del espectro en roca para tener en cuenta los efectos de sitio en el rango de períodos intermedios del orden de 1s. Estos coeficientes se presentan también en la figura A.2.4-2. Para valores intermedios de Aa se permite interpolar linealmente entre valores del mismo tipo de perfil. 7.4 Coeficiente de Importancia (A.2.5, NSR-10) 7.4.1 Grupo de uso (A.2.5.1, NSR-10) El proyecto se definió como Estructuras de ocupación normal: Todas la edificaciones cubiertas por el alcance de este Reglamento, pero que no se han incluido en los Grupos II, III y IV. Por tal motivo clasificamos su Grupo de uso como Edificaciones indispensables (Grupo IV). 7.4.2 Coeficiente de Importancia (A.2.5.2, NSR-10) El Coeficiente de Importancia, I, modifica el espectro, y con ello las fuerzas de diseño, de acuerdo con el grupo de uso a que esté asignada la edificación para tomar en cuenta que para edificaciones de los grupos II, III y IV deben considerarse valores de aceleración con una probabilidad menor de ser excedidos que aquella del diez por ciento en un lapso de cincuenta años considerada en el numeral A.2.2.1. Los valores de I se dan

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en la tabla A.2.5-1. De acuerdo con la clasificación anterior (Grupo IV) el coeficiente de importancia (I) es 1.50 (Tabla A.2.5-1, NSR-10). 7.5 Determinación del espectro de diseño (A.2.6, NSR-10) La forma del espectro elástico de aceleraciones(A.2.6.1, NSR-10), Sa expresada como fracción de la gravedad, para un coeficiente de cinco por ciento (5%) del amortiguamiento crítico, que se debe utilizar en el diseño, se da en la figura A.2.6-1 y se define por medio de la ecuación A.2.6-1, con las limitaciones dadas en A.2.6.1.1 a A.2.6.1.3.

)16.2.( ,2.1−= A

TIFAS vv

a

El valor del período fundamental de la edificación, T, debe obtenerse a partir de las propiedades de su sistema de resistencia sísmica, en la dirección bajo consideración, de acuerdo con los principios de la dinámica estructural, utilizando un modelo matemático linealmente elástico de la estructura. El valor de T no puede exceder CuTa , donde Cu se calcula por medio de la ecuación A.4.2-2 y Ta se calcula de acuerdo con A.4.2-3.

447.03057.0*462.1

2.1

462.14.2*1.0*2.175.1

)22.4.( , 2.175.1

==

⟩

=−=

−−=

aTuCuCuC

AvFvAuC

Pero Cu no debe ser menor de 1.2. Alternativamente el valor de T puede ser igual al período fundamental aproximado, Ta , que se obtenga por medio de la ecuación A.4.2-3.

)32.4.( , −= AhCT taα

Donde Ct y α tienen los valores dados en la tabla A.4.2-1. Tabla A.4.2-1.

Valor de los parámetros Ct y α para el cálculo del período aproximado Ta Sistema estructural de resistencia sísmica Ct α

Pórticos resistentes a momentos de concreto reforzado que resisten la totalidad de las fuerzas sísmicas y que no están limitados o adheridos a componentes más rígidos, estructurales o no estructurales, que limiten los desplazamientos horizontales al verse sometidos a las fuerzas sísmicas.

0.047 0.9

Pórticos resistentes a momentos de acero estructural que resisten la totalidad de las fuerzas sísmicas y que no están limitados o adheridos a componentes más rígidos, estructurales o no estructurales, que limiten los desplazamientos horizontales al verse sometidos a las fuerzas sísmicas.

0.072 0.8

Pórticos arriostrados de acero estructural con diagonales excéntricas restringidas a pandeo. 0.073 0.75 Todos los otros sistemas estructurales basados en muros de rigidez similar o mayor a la de muros de concreto o mampostería

0.049 0.75

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Alternativamente, para sistemas de muros estructurales de concreto reforzado o mampostería estructural, pueden emplearse los siguientes parámetros Ct y α, donde Cw se calcula utilizando la ecuación A.4.2-4.

wC0062.0

1.00

0.3057s )01.8(*047.0 9.0 === TTa

4131.13057.0

50.1*4.2*1.0*2.1==aS

Para períodos de vibración menores de TC , calculado de acuerdo con la ecuación A.2.6-2, el valor de Sa puede limitarse al obtenido de la ecuación A.2.6-3.

)36.2.( ,5.2

)26.2.( ,48.0

−=

−=

AIFASy

AFAFAT

aaa

aa

vvc

Para períodos de vibración mayores que TL, calculado de acuerdo con la ecuación A.2.6-4, el valor de Sa no puede ser menor que el dado por la ecuación A.2.6-5.

)56.2.( ,2.1

)46.2.( ,4.2

2 −=

−=

AT

ITFAS

yAFT

Lvva

vL

El periodo de vibración (Tc), en segundos, correspondiente a la transición entre la zona de aceleración constante del espectro de diseño, para periodos cortos, y la parte descendente del mismo se calcula por la Formula A.2.6-2 NSR-10.

s 76.54.2*4.2

s 72.060.1*10.04.2*1.048.0

==

==

L

c

T

T

26.627 3057.0

50.1*76.5*4.2*1.0*2.12

==aS

Como el periodo de vibración de la estructura (T) es menor que el periodo de vibración (Tc), la NSR-10 permite utilizar una aceleración máxima horizontal de diseño (Sa) calculada por la Formula A.2.6-3 NSR-10.

. 60.050.1*6.1*10.0*5.2 gravedadladenaceleracióladeSa ==

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***EVALUACION DE CARGAS SISMICAS*** METODO DE LA FUERZA HORIZONTAL EQUIVALENTE

Proyecto : EDIFICACIÓN DE DOS PISOS BLOQUE B

Fa= 1.6 Sainte= 1.413 α= 0.90

Aa= 0.1 Samax= 0.600 Samin= 26.618 Ct= 0.047

Ad= 0.03 Ta=T= 0.30575 Sa= 0.600 R = 5 Tipo de Perfil = D Tc = 0.720 K = 1.00 Fs = 3,006,840 N

I = 1.50 TL = 5.76 E = 601,368 N

Øp= 1.0 g= 10 m/s2 CuTa= 0.4470

Øa= 1.0 M= 501,140 Kgf Cu= 1.462 (Cu≥1.2) Ør= 1.0 Fv= 2.4

Ωο= 3.0 SISTEMA ESTRUCTURAL: Pórticos Resistente a Momentos Av= 0.1

Ro= 5.0

PISO AREA CARGA PESO h hacum m*H^K Cvi Fxi Fxi

m2 Kgf/m2 Kgf m m Kgf*m/s2 Ton

1ra Losa 382.79 805.0 308,145 4.050 4.05 1247987.3 0.4 1,343,115 134.31 Cubierta 382.17 505.0 192,995 3.960 8.01 1545890.0 0.6 1,663,725 166.37

===== ======= ====== ======== ==== ========= ======= 765.0 501140 8.010 2,793,877 1.0 3,006,840 300.68

7.6 Método de la Fuerza Horizontal Equivalente: FHE (A.4.3, NSR-10). Para el análisis del sistema de resistencia sísmica, se utilizó el Método de la Fuerza Horizontal Equivalente, ya que la edificación se ubica en la zona de amenaza sísmica alta y cumple con A.3.4.2.1. El cortante sísmico en la base, Vs, equivalente a la totalidad de los efectos inerciales horizontales producidos por los movimientos sísmicos de diseño, en la dirección en estudio, se obtiene por medio de la siguiente ecuación:

1)-(A.4.3 ,gMSV as = El valor de Sa en la ecuación anterior corresponde al valor de la aceleración, como fracción de la de la gravedad, leída en el espectro definido en A.2.6 para el período T de la edificación. El termino g*M es equivalente en este caso al peso muerto total del edificio. La fuerza sísmica horizontal, Fx, en cualquier nivel x , para la dirección en estudio, debe determinarse usando la siguiente ecuación:

13

( ))33.4.( ,C

y2)-(A.4.3 ,

1

vx −=

=

∑=

Ahm

hm

VCF

n

i

kii

kxx

xvxx

Donde k es un exponente relacionado con el período fundamental, T, de la edificación de la siguiente manera: (a) Para T menor o igual a 0.5 segundos, k = 1.0 , (b) Para T entre 0.5 y 2.5 segundos, k = 0.75 + 0.5T , y (c) Para T mayor que 2.5 segundos, k=2.0. Se determina la Irregularidad en planta y en altura:

8.01bP ,2

4.1

9.01aP ,2

2.12

4.1

p21

1

p21

121

=→

∆+∆

⟩∆

=→

∆+∆

⟩∆≥

∆+∆

φ

φ

9.03 ,3.1 =→⟩ aATipoba φ 7.7 Capítulo A.12 Requisitos Especiales para Edificaciones Indispensables de los grupos de uso III y

IV El propósito (A.12.1.1, NSR-10) del presente Capítulo contiene los requisitos adicionales, a los contenidos en los capítulos restantes del presente Título, que se deben cumplir en el diseño y construcción sismo resistente de las edificaciones pertenecientes al grupo de uso IV, definido en A.2.5.1.1, y las incluidas en los literales (a), (b), (c) y (d) del grupo de uso III, tal como lo define A.2.5.1.2, esenciales para la recuperación de la comunidad con posterioridad a la ocurrencia de una emergencia, incluyendo un sismo, con el fin de garantizar que puedan operar durante y después de la ocurrencia de un temblor, con el fin de garantizar que puedan operar durante y después de la ocurrencia de un temblor. En relación con las edificaciones incluidas en los literales (e) y (f) del Grupo III, como lo define A.2.5.1.2, queda a decisión del propietario en el primer caso o de la autoridad competente en el segundo definir si se requiere adelantar el diseño de ellas según los requisitos especiales del Capítulo A.12. La Metodología (A.12.1.3, NSR-10) para la determinación de la operatividad de la edificación con posterioridad a la ocurrencia de un sismo se realiza verificando que la edificación se mantiene dentro del rango elástico de respuesta al verse sometida a unas solicitaciones sísmicas correspondientes al inicio del daño, o umbral de daño. El procedimiento de verificación (A.12.1.4, NSR-10) además de los pasos que deben cumplirse en el diseño de la edificación presentados en A.1.3.4, deben realizarse los siguientes pasos adicionales, con el fin de

14

verificar que la estructura y los elementos no estructurales se mantienen dentro del rango elástico de respuesta cuando se presenten los movimientos sísmicos correspondientes al umbral de daño:

Paso A. Movimientos sísmicos correspondientes al umbral de daño Paso B. Fuerzas sísmicas correspondientes al umbral de daño Paso C. Análisis de la estructura para las fuerzas sísmicas correspondientes al umbral de daño

Paso D. Verificación para el umbral de daño Movimientos Sísmicos del Umbral de Daño (A.12.2, NSR-10), los movimientos sísmicos del umbral de daño (A.12.2.1, NSR-10), se definen para una probabilidad del ochenta por ciento de ser excedidos en un lapso de cincuenta años, en función de la aceleración pico efectiva al nivel del umbral de daño, representada por el parámetro Ad. El valor de este coeficiente, para efectos del presente Reglamento, debe determinarse de acuerdo con A.12.2.2 y A.12.2.3. Se determina el número de la región (A.12.2.2, NSR-10), en donde está localizada la edificación usando el Mapa de la figura A.12.2-1. El valor de Ad se obtiene de la tabla A.12.2-1, en función del número de la región, o para las ciudades capitales de departamento utilizando la tabla A.12.2-2 y para los municipios del país en el Apéndice A-4, incluido al final del presente Título. Espectro Sísmico para el Umbral de Daño (A.12.3, NSR-10), los parámetros para determinar el espectro de aceleraciones horizontales (A.12.3.1, NSR-10) para el umbral de daño en el campo elástico, para un amortiguamiento crítico de dos por ciento (2%), que se debe utilizar en las verificaciones del umbral de daño, se dan en la figura A.12.3-1. El espectro del umbral de daño se define por medio de la ecuación A.12.3-1, en la cual el valor T es el mismo que se utilizó para obtener el espectro sísmico de diseño de la edificación en el Capítulo A.2 y el valor de S es igual a 1.25Fv , siendo Fv el valor del coeficiente de amplificación que afecta la aceleración en la zona de períodos intermedios debida a los efectos de sitio que se obtiene de acuerdo con la sección A.2.4, empleando allí para Av el valor de Ad según A.12.2. Además deben cumplirse las limitaciones dadas en A.12.3.2 a A.12.3.4.

( ) 8247.01637.0

4.2*25.1*03.0*5.15.1===

TSA

S dad

( ) ( ) 1295.04146.0*80.1*03.080.1 =+=+= TAS dad

09.003.0*0.30.35.14.2*25.1*5.05.0

===

===

dad

Cd

ASST

272.361637.0

2.7*4.2*25.1*03.0*5.15.12.74.2*25.1*4.24.2

22===

===

TTSA

S

ST

Lddad

Ld

15

Como el periodo de vibración del sistema elástico (en segundos) de la estructura (T) es menor que el periodo de vibración (TCd), la NSR-10 permite utilizar el espectro de aceleraciones horizontales para el umbral de daño en el campo elástico de diseño (Sad) calculada por la Formula A.12.3-2 NSR-10.

. 09.0 gravedadladenaceleracióladeSad = 7.8 La configuración estructural de la edificación (A.3.3, NSR-10), debe clasificarse como regular o como

irregular en planta y en altura o como redundante o con ausencia de redundancia. Se sabe que no solamente es la forma exterior de ella y su tamaño, sino la naturaleza, las dimensiones y la localización de los elementos estructurales, y no estructurales, que afecten el comportamiento de la edificación ante las solicitaciones sísmicas.

Se determina la Irregularidad en planta y en altura:

8.01bP ,2

4.1

9.01aP ,2

2.12

4.1

p21

1

p21

121

=→

∆+∆

⟩∆

=→

∆+∆

⟩∆≥

∆+∆

φ

φ

9.03 ,3.1 =→⟩ aATipoba φ Se toman los desplazamientos del software, cuando el sismo actua el 100% en el sentido X e Y. Se toma primero del primer nivel o losa en el sentido X(SX) y luego en el sentido Y(SY) del mismo piso. Luego se procede igual para el segundo nivel. 8.0 COMBINACIONES DE CARGAS 8.1 Diseño estructural B.2.4.1 — APLICABILIDAD — Las combinaciones de carga y factores de carga dados en la sección B.2.4.2 deben ser usados en todos los materiales estructurales permitidos por el Reglamento de diseño del material, con la excepción de aquellos casos en que el Reglamento indique explícitamente que deba realizarse el diseño utilizando el método de los esfuerzos de trabajo. Caso en el cual se deben utilizar las combinaciones de la sección B.2.3.1. La fuerza E utilizada en las anteriores ecuaciones es igual a E= Fs / R. Se estudió el efecto de la variabilidad del sentido de la fuerza sísmica y se tuvo en cuenta sus efectos ortogonales (100% en un sentido y 30% en el sentido perpendicular). Para aplicación de las combinaciones de carga en el programa, se emplearon las siguientes 6 hipótesis básicas de carga.

16

1 - 1.4*CM 2- 1.2*CM + 1.6*CV 2 - 0.9*CM + 1.0*E 3 - Fuerza Sísmica en el sentido +X más 5% de excentricidad. 4 - Fuerza Sísmica en el sentido +Y más 5% de excentricidad. 5 - Fuerza Sísmica en el sentido – X más 5% de excentricidad. 6 - Fuerza Sísmica en el sentido – Y más 5% de excentricidad.

8.2 Derivas de diseño Las derivas de diseño límite para esta estructura se fijaron de acuerdo al parágrafo A.6.4.1 NSR-10 como el 1.0% de la altura del piso. A.6.4.1 La deriva máxima para cualquier piso determinada de acuerdo con el procedimiento de A.6.3.1, no puede exceder los límites establecidos en la tabla A.6.4-1, en la cual la deriva máxima se expresa como un porcentaje de la altura de piso hpi :

Tabla A.6.4-1 Derivas máximas como porcentaje de hpi Estructura de: Deriva máxima

Concreto reforzado, metálicas, de madera, y de mampostería que cumplen los requisitos de

A.6.4.2.2

( )pii h01.0%0.1 max ≤∆

De mampostería que cumplen los requisitos de A.6.4.2.3 ( )pi

i h005.0%5.0 max ≤∆

Altura del piso para efectos de diseño = 4.05 m. Deriva Límite = 0.010 * 4.05 m = 0.0405 m Deriva Máxima (A.6.3.1). La deriva máxima para cualquier piso debe obtenerse así:

A.6.3.1.1 — En edificaciones regulares e irregulares que no tengan irregularidades en planta de los tipos 1aP ó 1bP (véase la tabla A.3-6), o edificaciones con diafragma flexible, la deriva máxima para el piso i , i

max∆ , corresponde a la mayor deriva de las dos direcciones principales en planta, j , calculada como el valor absoluto de la diferencia algebraica de los desplazamientos horizontales del centro de masa del diafragma del piso i , jcm,δ , en la dirección principal en planta bajo estudio con respecto a los del diafragma del piso inmediatamente inferior ( )1−i en la misma dirección, incluyendo los efectos P-Delta.

( ) 1)-(A.6.3 ,2

1

21,,max ∑

=

−−=∆j

ijtot

ijtot

i δδ

17

Alternativamente se pueden usar procedimientos para estimar respuestas máximas de cantidades vectoriales. El cumplimiento del cálculo de la deriva para cualquier punto del piso se puede realizar verificándola solamente en todos los ejes verticales de columna y en los puntos localizados en los bordes de los muros estructurales. La máxima deriva del piso i, i

max∆ , corresponde a la máxima deriva que se obtenga de todos los puntos así estudiados dentro del mismo piso i .

Se toman los datos arrojados del Software. 8.3 Requisitos de la Deriva para el Umbral de Daño (A.12.5, NSR-10) Los desplazamientos horizontales para el umbral de daños (A.12.5.1, NSR-10), en las dos direcciones principales en planta, que tienen todos los grados de libertad de la estructura al verse afectada por los movimientos sísmicos para el umbral de daño, definidos en A.12.2, se determinan por medio del análisis estructural realizado utilizando el método de análisis definido en A.12.4 y con las rigideces indicadas en A.12.4.2. Los desplazamientos horizontales para el umbral de daño, en cualquiera de las direcciones principales en planta y para cualquier grado de libertad de la estructura, se obtienen por medio de la ecuación A.6.2-1, con la excepción de que no hay necesidad de incluir los desplazamientos causados por los efectos P-Delta. La deriva máxima, para el umbral de daño (A.12.5.2, NSR-10), en cualquier punto del piso bajo estudio se obtiene por medio de la ecuación A.6.3-1.

( ) 1)-(A.6.3 ,2

1

21,,max ∑

=

−−=∆j

ijtot

ijtot

i δδ

Límites de la deriva para el umbral de daño (A.12.5.3, NSR-10), la deriva máxima, para el umbral de daño, evaluada en cualquier punto de la estructura, determinada de acuerdo con el procedimiento de A.12.5.2, no puede exceder los límites establecidos en la tabla A.12.5-1, en la cual la deriva máxima se expresa como un porcentaje de la altura de piso hpi:

Tabla A.12.5-1 Derivas máximas para el umbral de daño como como porcentaje de hpi

Estructura de: Deriva máxima Concreto reforzado, metálicas, de madera, y de mampostería que cumplen los requisitos de

A.12.5.3.1

( )pii h0040.0%4.0 max ≤∆

De mampostería que cumplen los requisitos de A.12.5.3.2 ( )pi

i h0020.0%2.0 max ≤∆

Altura del piso para efectos de diseño = 4.05 m.

18

Deriva Límite = 0.0040 * 4.05 m = 0.0162m 9.0 ANÁLISIS ESTRUCTURAL 9.1 Losa maciza El refuerzo para retracción de fraguado y variación de temperatura se calculó de acuerdo al parágrafo C.7.12.1 y C.7.12.2. Espesor de la loseta: 0.01 m Espaciamiento máximo = 5* 0.10m = 0.5m, del refuerzo de retracción Colocar Malla electrosoldada de 8 mm cada 0.15 m (6.00 m x 2.35 m). Traslapo mínimo 25 cm. Ro = 0.503 / (10*15) = 0.0033 > 0.0020, OK. 10.0 Diseño de Cimentación

• Tipo de Cimentación: Zapata aisladas, con vigas de amarre.

• La profundidad de cimentación (Df) = 1.5 m con respecto a nivel natural del terreno. Usar 50 cm de

concreto ciclópeo, para un total de Df= 2.00 m

• Qa = 9.20 Ton / m2 = 92.0 kPa = 0.92 Kgf/cm2

Donde ;

Qa= Carga Admisible.

Se deben seguir las recomendaciones del estudio de suelos. Los numerales 5.3 y 5.4, para zapatas y piscina, respectivamente. Vigas de Amarre de la Cimentación (C.15.13, NSR-10). Fuerzas de diseño (C.15.13.1) – En el diseño de las vigas de amarre de cimentación, deben cumplirse los siguientes requisitos:

(a) Los de A.3.6.4.2 con respecto a las fuerzas axiales que debe resistir la viga de amarre por efectos sísmicos, (b) Las recomendaciones que al respecto contenga el estudio geotécnico, y (c) Las del Título H del Reglamento.

19

Dimensiones mínimas (C.15.13.3, NSR-10). Las dimensiones de las vigas de amarre deben establecerse en función de las solicitaciones que las afecten, dentro de las cuales se cuentan la resistencia a fuerzas axiales por razones sísmicas y la rigidez y características para efectos de diferencias de carga vertical sobre los elementos de cimentación y la posibilidad de ocurrencia de asentamientos totales y diferenciales. Las vigas de amarre (C.15.13.3.1, NSR-10), deben tener una sección tal que su mayor dimensión debe ser mayor o igual a la luz dividida por 20 para estructuras con capacidad especial de disipación de energía (DES), a la luz dividida por 30 para estructuras con capacidad moderada de disipación de energía (DMO) y a la luz dividida por 40 para estructuras con capacidad mínima de disipación de energía (DMI). A.3.6.4 — AMARRES Y CONTINUIDAD — Todos los elementos estructurales deben interconectarse. La conexión y los elementos conectores deben ser capaces de transmitir las fuerzas sísmicas inducidas por las partes que conectan; además de los requisitos del Capítulo A.8, deben cumplirse los siguientes requisitos:

A.3.6.4.1 — Partes de la edificación — Cualquier parte o porción de la edificación que forme un conjunto indistintamente diferenciado del resto de la estructura, pero que esté estructuralmente vinculado a ésta, debe estar vinculada y amarrada al resto de la edificación por medio de elementos de conexión cuya resistencia se diseñe teniendo en cuenta las fuerzas axiales, de corte y de flexión transmitidas por la interacción entre las partes bajo las combinaciones de carga especificadas en el Título B. La fuerza sísmica involucrada, como mínimo, debe ser _0.40Aag_ veces la masa de la parte o porción. Es particularmente importante que, en el caso de esta conexión, en el análisis no se utilice nudo maestro u otro método de igualación de grados de libertad para el análisis bajo cargas laterales. Vigas de amarre en la cimentación (A.3.6.4.2, NSR-10). Los elementos de cimentación, tales como zapatas, dados de pilotes, pilas o "caissons", etc., deben amarrarse por medio de elementos capaces de resistir en tensión o compresión una fuerza no menor de (0.25Aa) veces la carga vertical total del elemento que tenga la mayor carga entre los que interconecta, además de las fuerzas que le transmita la superestructura. Para efectos del diseño de la cimentación debe cumplirse lo prescrito en A.3.7.

Resistencia del Acero

Inercia de la Viga

Resistencia del Concreto

Midulo de Elasticidad Acero

suministrado

Esfuerzo Limite

proporcional

Cond. empotrada

en los extremos

Longitud Viga

fy(Kgf/cm2) cm4 f'c(Kgf/cm2) E(Kgf/cm2) Cantdad Ф Kgf/cm2 K cm 4200 213333.33 245 195655.95 6 5/8 1680 0.65 611

d

cm 35

Carga Columna

Carga Columna Aceleración

Pico Efectiva Carga Total

en Columnas

Carga axial de Diseño CM CV

Kgf Kgf Aa Pu (Kgf) Po (Kgf)

20

89040 15960 0.1 105000 2625

Dimensiones de la Viga

Longitud de la

Viga (L) Po < Pot

b h

cm cm cm Kgf 40 40 611 <OK>

Po a tensión Fuerza Axial Crítica Po > Pu

Pot (Kgf) Pc (Kgf) (Kgf) 19951.61 2611814.85 <OK>

Po a compresión Po < Poc Asentamiento

Diferencial

Poc (Kgf) (Kgf) L/300 196351.61 <OK> 2.04

Vano Momento K Ro As Diseño cm t-cm t/cm2 ρ cm2 Unidad DØ

611.00 1366.28 0.02788 0.0083 11.62 7 5/8

vc Coef

Reduccion Kgf/cm2 a cortante (Ø)

6.22 0.75

Vano Cortante v vs=v-vc As Diseño cm ton Kgf/cm2 Kgf/cm2 cm2 Unidad DØ s

611.00 4.472 4969.20 4962.98 1.425 1 3/8 42.2 A.1.5.3 - MEMORIAS - Los planos deben ir acompañados por memorias de diseño y cálculo en las cuales se describan los procedimientos por medio de los cuales se realizaron los diseños.

A.1.5.3.1 - Memorias Estructurales - Los planos estructurales que se presenten para obtener la licencia de construcción deben ir acompañados de la memoria justificativa de cálculos, firmada por el Ingeniero que realizó el diseño estructural. En esta memoria debe incluirse una descripción del sistema estructural usado, y además deben anotarse claramente las cargas verticales, el grado de capacidad de disipación de energía del sistema de resistencia sísmica, el cálculo de la fuerza sísmica, el tipo de análisis estructural utilizado y la verificación de que las derivas máximas no fueron excedidas. Cuando se use un equipo de procesamiento automático de información, además de lo

cc

u

fvLIE

bdMK

LIEteCor

LIEFlectorMomento

′==

=

=

=

φλ53.0 ,*25*Cortante

;

*25*tan

; *50*

2

2

2

21

anterior, debe entregarse una descripción de los principios bajo los cuales se realiza el modelo digital y su análisis estructural y los datos de entrada al procesador automático debidamente identificados. Los datos de salida pueden utilizarse para ilustrar los resultados y pueden incluirse en su totalidad en un anexo a las memorias de cálculo, pero no pueden constituirse en sí mismos como memorias de cálculo, requiriéndose de una memoria explicativa de su utilización en el diseño.

I.C. CARLOS HASBUN CACERES

Ingeniero Civil Especialista en Estructuras Mat. # 08202-42244 Atl.

22

DISEÑO ESTRUCTURAL File: EDIFICACIÓN DE DOS PISOS: UNIDAD DE CUIDADOS INTENSIVOS, HOSPITAL NIÑO JESÚS Units:Kg-cm PROYECTO : UCI: UNIDAD DE CUIDADOS INTENSIVOS, E.S.E.

HOSPITAL NIÑO JESÚS DE BARRANQUILLA PROPIETARIO : GOBERNACIÓN DEL ATLÁNTICO DIRECCION : CARRERA 75 No. 79B – 50, BARRANQUILLA BARRIO : PARAISO CIUDAD : BARRANQUILLA/ATLÁNTICO.

CALCULOS ESTRUCTURALES Ing. Carlos Hasbún Cáceres. Mat. # 08202-42244 Atlántico E-Mail: carloshasbun11@yahoo.es

ANEXOS: DATOS DE ENTRADA DEL PROCESADOR ELECTRÓNICO: S U P P O R T R E A C T I O N S STORY POINT LOAD FX FY FZ MX MY MZ BASE 1 CM 1027.85 276.41 69152.69 -41049.903 368274.541 -507.869 BASE 1 CV 289.00 68.04 8227.41 -9836.564 84411.707 -123.644 BASE 2 CM -727.41 148.88 28175.19 -21264.526 137657.553 -507.869 BASE 2 CV -198.55 25.59 2833.07 -3521.976 20354.024 -123.644 BASE 3 CM 1047.29 -191.53 68168.33 20431.935 372851.643 -507.869 BASE 3 CV 294.06 -44.21 8077.56 4911.611 85568.965 -123.644 BASE 4 CM -650.30 -123.39 27625.76 14508.652 149812.022 -507.869 BASE 4 CV -174.15 -20.28 2759.64 2504.760 24052.980 -123.644 BASE 5 CM 979.48 426.16 73039.72 -60724.673 364977.764 -507.869 BASE 5 CV 275.98 90.87 8836.58 -12836.404 83445.540 -123.644 BASE 6 CM -866.83 228.22 29949.01 -31687.587 122397.625 -507.869 BASE 6 CV -242.11 34.23 3095.46 -4656.445 15374.750 -123.644 BASE 7 CM 713.81 -12.01 92664.81 -3154.456 332422.036 -507.869 BASE 7 CV 204.81 -6.04 11854.55 -103.471 74665.774 -123.644 BASE 8 CM -1684.91 -17.95 39092.82 655.764 17262.887 -507.869 BASE 8 CV -498.60 -4.49 4396.91 430.115 -17751.407 -123.644 BASE 9 CM 720.62 116.68 93551.42 -20062.809 335561.688 -507.869 BASE 9 CV 207.35 34.39 11977.44 -5415.925 75547.050 -123.644 BASE 10 CM -1700.98 58.15 39488.31 -9343.118 17396.995 -507.869 BASE 10 CV -503.72 11.38 4441.36 -1655.135 -17878.207 -123.644 BASE 11 CM 1269.12 -579.11 57475.08 71353.523 410026.399 -507.869 BASE 11 CV 356.63 -133.82 6447.95 16685.587 95743.731 -123.644

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BASE 12 CM -127.75 -330.50 22414.29 41719.467 226496.960 -507.869 BASE 12 CV -10.71 -55.67 2024.58 7154.912 47481.256 -123.644 Summation 0, 0, Base CM 0.00 0.00 640797.43 780719664.6 -59673303.9 2683369.787 Summation 0, 0, Base CV 0.00 0.00 74972.52 91830967.47 -5881728.91 810793.509 P O I N T D I S P L A C E M E N T S STORY POINT LOAD UX UY UZ RX RY RZ STORY2 1 SX 4.8865 0.3608 0.0322 -0.00021 0.00297 -0.00085 STORY2 1 SY -0.8433 5.5830 0.0314 -0.00312 -0.00050 -0.00064 STORY2 2 SX 4.8865 -0.3608 -0.0322 0.00021 0.00297 -0.00085 STORY2 2 SY -0.8433 5.0393 0.0379 -0.00280 -0.00050 -0.00064 STORY2 3 SX 5.3684 0.3608 0.0361 -0.00012 0.00325 -0.00085 STORY2 3 SY -0.4802 5.5830 0.0498 -0.00182 -0.00028 -0.00064 STORY2 4 SX 5.3684 -0.3608 -0.0361 0.00012 0.00325 -0.00085 STORY2 4 SY -0.4802 5.0393 0.0504 -0.00164 -0.00028 -0.00064 STORY2 5 SX 5.6150 0.3608 0.0298 -0.00013 0.00339 -0.00085 STORY2 5 SY -0.2945 5.5830 -0.0668 -0.00198 -0.00018 -0.00064 STORY2 6 SX 5.6150 -0.3608 -0.0298 0.00013 0.00339 -0.00085 STORY2 6 SY -0.2945 5.0393 -0.0568 -0.00178 -0.00018 -0.00064 STORY2 7 SX 6.1746 0.3608 0.0378 -0.00016 0.00373 -0.00085 STORY2 7 SY 0.1271 5.5830 0.0045 -0.00235 0.00008 -0.00064 STORY2 8 SX 6.1746 -0.3608 -0.0378 0.00016 0.00373 -0.00085 STORY2 8 SY 0.1271 5.0393 0.0026 -0.00212 0.00008 -0.00064 STORY2 9 SX 6.7094 0.3608 0.0408 -0.00015 0.00404 -0.00085 STORY2 9 SY 0.5301 5.5830 0.0041 -0.00230 0.00031 -0.00064 STORY2 10 SX 6.7094 -0.3608 -0.0408 0.00015 0.00404 -0.00085 STORY2 10 SY 0.5301 5.0393 -0.0023 -0.00207 0.00031 -0.00064 STORY2 11 SX 7.2810 0.3608 0.0423 -0.00023 0.00438 -0.00085 STORY2 11 SY 0.9607 5.5830 -0.0230 -0.00330 0.00056 -0.00064 STORY2 12 SX 7.2810 -0.3608 -0.0423 0.00023 0.00438 -0.00085 STORY2 12 SY 0.9607 5.0393 -0.0317 -0.00296 0.00056 -0.00064 STORY2 15 SX 4.8865 0.7191 1.2781 -0.00021 0.00297 -0.00085 STORY2 15 SY -0.8433 5.8529 -0.1766 -0.00312 -0.00050 -0.00064 STORY2 16 SX 4.7551 0.7191 1.3112 -0.00021 0.00297 -0.00085 STORY2 16 SY -0.9423 5.8529 0.3039 -0.00312 -0.00050 -0.00064 STORY2 17 SX 5.3684 0.7191 1.4025 -0.00012 0.00325 -0.00085 STORY2 17 SY -0.4802 5.8529 -0.0679 -0.00182 -0.00028 -0.00064 STORY2 18 SX 5.6150 0.7191 1.4539 -0.00013 0.00339 -0.00085 STORY2 18 SY -0.2945 5.8529 -0.1413 -0.00198 -0.00018 -0.00064 STORY2 19 SX 6.1746 0.7191 1.6033 -0.00016 0.00373 -0.00085 STORY2 19 SY 0.1271 5.8529 0.0361 -0.00235 0.00008 -0.00064 STORY2 20 SX 6.7094 0.7191 1.7394 -0.00015 0.00404 -0.00085 STORY2 20 SY 0.5301 5.8529 0.1354 -0.00230 0.00031 -0.00064 STORY2 21 SX 7.2810 0.7191 1.8821 -0.00023 0.00438 -0.00085 STORY2 21 SY 0.9607 5.8529 0.2142 -0.00330 0.00056 -0.00064

24

STORY2 22 SX 4.7551 -0.2875 0.1330 0.00006 0.00163 -0.00085 STORY2 22 SY -0.9423 5.0945 0.4395 -0.00279 -0.00020 -0.00064 STORY2 23 SX 7.2810 -0.2875 0.2467 0.00018 0.00224 -0.00085 STORY2 23 SY 0.9607 5.0945 0.0055 -0.00300 0.00029 -0.00064 STORY2 24 SX 4.7551 -0.1919 0.2208 -0.00005 -0.00004 -0.00085 STORY2 24 SY -0.9423 5.1665 0.4343 -0.00283 0.00009 -0.00064 STORY2 25 SX 7.2810 -0.1919 0.3456 0.00012 -0.00018 -0.00085 STORY2 25 SY 0.9607 5.1665 0.0180 -0.00304 -0.00003 -0.00064 STORY2 26 SX 4.7551 -0.0964 0.1518 -0.00007 -0.00112 -0.00085 STORY2 26 SY -0.9423 5.2385 0.4555 -0.00289 0.00027 -0.00064 STORY2 27 SX 7.2810 -0.0964 0.2282 0.00006 -0.00163 -0.00085 STORY2 27 SY 0.9607 5.2385 0.0025 -0.00309 -0.00021 -0.00064 STORY2 28 SX 4.7551 -0.0009 0.0015 0.00000 -0.00149 -0.00085 STORY2 28 SY -0.9423 5.3105 0.4901 -0.00296 0.00033 -0.00064 STORY2 29 SX 7.2810 -0.0009 0.0022 0.00000 -0.00212 -0.00085 STORY2 29 SY 0.9607 5.3105 -0.0271 -0.00313 -0.00028 -0.00064 STORY2 30 SX 4.7551 0.0947 -0.1496 0.00007 -0.00113 -0.00085 STORY2 30 SY -0.9423 5.3825 0.5247 -0.00303 0.00027 -0.00064 STORY2 31 SX 7.2810 0.0947 -0.2248 -0.00006 -0.00164 -0.00085 STORY2 31 SY 0.9607 5.3825 -0.0568 -0.00318 -0.00022 -0.00064 STORY2 32 SX 4.7551 0.1902 -0.2208 0.00005 -0.00006 -0.00085 STORY2 32 SY -0.9423 5.4544 0.5463 -0.00309 0.00010 -0.00064 STORY2 33 SX 7.2810 0.1902 -0.3451 -0.00012 -0.00021 -0.00085 STORY2 33 SY 0.9607 5.4544 -0.0727 -0.00322 -0.00003 -0.00064 STORY2 34 SX 4.7551 0.2858 -0.1363 -0.00006 0.00160 -0.00085 STORY2 34 SY -0.9423 5.5264 0.5416 -0.00313 -0.00019 -0.00064 STORY2 35 SX 7.2810 0.2858 -0.2510 -0.00018 0.00218 -0.00085 STORY2 35 SY 0.9607 5.5264 -0.0608 -0.00327 0.00028 -0.00064 STORY2 36 SX 4.7551 0.4683 0.4390 -0.00021 0.00297 -0.00085 STORY2 36 SY -0.9423 5.6640 0.4495 -0.00312 -0.00050 -0.00064 STORY2 37 SX 7.2810 0.4683 0.5942 -0.00023 0.00438 -0.00085 STORY2 37 SY 0.9607 5.6640 0.0482 -0.00330 0.00056 -0.00064 STORY2 38 SX 7.2810 0.5639 1.0849 -0.00023 0.00438 -0.00085 STORY2 38 SY 0.9607 5.7360 0.1114 -0.00330 0.00056 -0.00064 STORY2 39 SX 4.7551 0.5639 0.7713 -0.00021 0.00297 -0.00085 STORY2 39 SY -0.9423 5.7360 0.3941 -0.00312 -0.00050 -0.00064 STORY2 40 SX 4.7551 0.6594 1.1035 -0.00021 0.00297 -0.00085 STORY2 40 SY -0.9423 5.8079 0.3386 -0.00312 -0.00050 -0.00064 STORY2 41 SX 7.2810 0.6594 1.5755 -0.00023 0.00438 -0.00085 STORY2 41 SY 0.9607 5.8079 0.1747 -0.00330 0.00056 -0.00064 STORY2 42 SX 6.1746 0.6594 1.3423 -0.00016 0.00373 -0.00085 STORY2 42 SY 0.1271 5.8079 0.0308 -0.00235 0.00008 -0.00064 STORY2 43 SX 6.1746 0.5639 0.9249 -0.00016 0.00373 -0.00085 STORY2 43 SY 0.1271 5.7360 0.0224 -0.00235 0.00008 -0.00064 STORY2 44 SX 6.1746 0.4683 0.5074 -0.00016 0.00373 -0.00085 STORY2 44 SY 0.1271 5.6640 0.0140 -0.00235 0.00008 -0.00064

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STORY2 45 SX 6.1746 0.2858 -0.2118 -0.00013 0.00186 -0.00085 STORY2 45 SY 0.1271 5.5264 -0.0005 -0.00233 0.00004 -0.00064 STORY2 46 SX 6.1746 0.1902 -0.2923 -0.00008 -0.00017 -0.00085 STORY2 46 SY 0.1271 5.4544 -0.0022 -0.00230 0.00000 -0.00064 STORY2 47 SX 6.1746 0.0947 -0.1906 -0.00004 -0.00139 -0.00085 STORY2 47 SY 0.1271 5.3825 -0.0002 -0.00227 -0.00003 -0.00064 STORY2 48 SX 6.1746 -0.0009 0.0019 0.00000 -0.00179 -0.00085 STORY2 48 SY 0.1271 5.3105 0.0036 -0.00223 -0.00004 -0.00064 STORY2 49 SX 6.1746 -0.0964 0.1935 0.00004 -0.00138 -0.00085 STORY2 49 SY 0.1271 5.2385 0.0074 -0.00220 -0.00003 -0.00064 STORY2 50 SX 6.1746 -0.1919 0.2928 0.00008 -0.00015 -0.00085 STORY2 50 SY 0.1271 5.1665 0.0093 -0.00217 0.00000 -0.00064 STORY2 51 SX 6.1746 -0.2875 0.2082 0.00013 0.00190 -0.00085 STORY2 51 SY 0.1271 5.0945 0.0076 -0.00214 0.00004 -0.00064 STORY2 52 SX 6.7094 0.6594 1.4563 -0.00015 0.00404 -0.00085 STORY2 52 SY 0.5301 5.8079 0.1136 -0.00230 0.00031 -0.00064 STORY2 53 SX 6.7094 0.5639 1.0033 -0.00015 0.00404 -0.00085 STORY2 53 SY 0.5301 5.7360 0.0785 -0.00230 0.00031 -0.00064 STORY2 54 SX 6.7094 0.4683 0.5504 -0.00015 0.00404 -0.00085 STORY2 54 SY 0.5301 5.6640 0.0435 -0.00230 0.00031 -0.00064 STORY2 55 SX 6.7094 0.2858 -0.2300 -0.00012 0.00202 -0.00085 STORY2 55 SY 0.5301 5.5264 -0.0168 -0.00228 0.00016 -0.00064 STORY2 56 SX 6.7094 0.1902 -0.3173 -0.00008 -0.00019 -0.00085 STORY2 56 SY 0.5301 5.4544 -0.0236 -0.00225 -0.00001 -0.00064 STORY2 57 SX 6.7094 0.0947 -0.2069 -0.00004 -0.00151 -0.00085 STORY2 57 SY 0.5301 5.3825 -0.0151 -0.00222 -0.00012 -0.00064 STORY2 58 SX 6.7094 -0.0009 0.0020 0.00000 -0.00195 -0.00085 STORY2 58 SY 0.5301 5.3105 0.0011 -0.00219 -0.00015 -0.00064 STORY2 59 SX 6.7094 -0.0964 0.2100 0.00004 -0.00150 -0.00085 STORY2 59 SY 0.5301 5.2385 0.0171 -0.00216 -0.00012 -0.00064 STORY2 60 SX 6.7094 -0.1919 0.3178 0.00008 -0.00016 -0.00085 STORY2 60 SY 0.5301 5.1665 0.0254 -0.00212 -0.00001 -0.00064 STORY2 61 SX 6.7094 -0.2875 0.2260 0.00012 0.00207 -0.00085 STORY2 61 SY 0.5301 5.0945 0.0183 -0.00209 0.00016 -0.00064 STORY2 62 SX 4.8865 0.6594 1.0704 -0.00021 0.00297 -0.00085 STORY2 62 SY -0.8433 5.8079 -0.1419 -0.00312 -0.00050 -0.00064 STORY2 63 SX 4.8865 0.5639 0.7382 -0.00021 0.00297 -0.00085 STORY2 63 SY -0.8433 5.7360 -0.0865 -0.00312 -0.00050 -0.00064 STORY2 64 SX 4.8865 0.4683 0.4059 -0.00021 0.00297 -0.00085 STORY2 64 SY -0.8433 5.6640 -0.0310 -0.00312 -0.00050 -0.00064 STORY2 65 SX 4.8865 0.2858 -0.1666 -0.00017 0.00148 -0.00085 STORY2 65 SY -0.8433 5.5264 0.0645 -0.00309 -0.00025 -0.00064 STORY2 66 SX 4.8865 0.1902 -0.2311 -0.00011 -0.00013 -0.00085 STORY2 66 SY -0.8433 5.4544 0.0748 -0.00304 0.00003 -0.00064 STORY2 67 SX 4.8865 0.0947 -0.1508 -0.00006 -0.00110 -0.00085 STORY2 67 SY -0.8433 5.3825 0.0606 -0.00300 0.00019 -0.00064

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STORY2 68 SX 4.8865 -0.0009 0.0015 0.00000 -0.00142 -0.00085 STORY2 68 SY -0.8433 5.3105 0.0344 -0.00296 0.00024 -0.00064 STORY2 69 SX 4.8865 -0.0964 0.1531 0.00006 -0.00109 -0.00085 STORY2 69 SY -0.8433 5.2385 0.0082 -0.00292 0.00019 -0.00064 STORY2 70 SX 4.8865 -0.1919 0.2314 0.00011 -0.00011 -0.00085 STORY2 70 SY -0.8433 5.1665 -0.0056 -0.00287 0.00002 -0.00064 STORY2 71 SX 4.8865 -0.2875 0.1637 0.00017 0.00152 -0.00085 STORY2 71 SY -0.8433 5.0945 0.0053 -0.00283 -0.00025 -0.00064 STORY2 72 SX 5.3684 0.6594 1.1748 -0.00012 0.00325 -0.00085 STORY2 72 SY -0.4802 5.8079 -0.0482 -0.00182 -0.00028 -0.00064 STORY2 73 SX 5.3684 0.5639 0.8104 -0.00012 0.00325 -0.00085 STORY2 73 SY -0.4802 5.7360 -0.0169 -0.00182 -0.00028 -0.00064 STORY2 74 SX 5.3684 0.4683 0.4461 -0.00012 0.00325 -0.00085 STORY2 74 SY -0.4802 5.6640 0.0145 -0.00182 -0.00028 -0.00064 STORY2 75 SX 5.3684 0.2858 -0.1819 -0.00009 0.00163 -0.00085 STORY2 75 SY -0.4802 5.5264 0.0685 -0.00180 -0.00014 -0.00064 STORY2 76 SX 5.3684 0.1902 -0.2528 -0.00006 -0.00014 -0.00085 STORY2 76 SY -0.4802 5.4544 0.0740 -0.00178 0.00002 -0.00064 STORY2 77 SX 5.3684 0.0947 -0.1651 -0.00003 -0.00121 -0.00085 STORY2 77 SY -0.4802 5.3825 0.0654 -0.00176 0.00011 -0.00064 STORY2 78 SX 5.3684 -0.0009 0.0016 0.00000 -0.00155 -0.00085 STORY2 78 SY -0.4802 5.3105 0.0499 -0.00173 0.00014 -0.00064 STORY2 79 SX 5.3684 -0.0964 0.1676 0.00003 -0.00119 -0.00085 STORY2 79 SY -0.4802 5.2385 0.0345 -0.00171 0.00011 -0.00064 STORY2 80 SX 5.3684 -0.1919 0.2532 0.00006 -0.00012 -0.00085 STORY2 80 SY -0.4802 5.1665 0.0262 -0.00168 0.00002 -0.00064 STORY2 81 SX 5.3684 -0.2875 0.1787 0.00010 0.00167 -0.00085 STORY2 81 SY -0.4802 5.0945 0.0320 -0.00166 -0.00014 -0.00064 STORY2 82 SX 5.6150 0.6594 1.2166 -0.00013 0.00339 -0.00085 STORY2 82 SY -0.2945 5.8079 -0.1289 -0.00198 -0.00018 -0.00064 STORY2 83 SX 5.6150 0.5639 0.8368 -0.00013 0.00339 -0.00085 STORY2 83 SY -0.2945 5.7360 -0.1090 -0.00198 -0.00018 -0.00064 STORY2 84 SX 5.6150 0.4683 0.4570 -0.00013 0.00339 -0.00085 STORY2 84 SY -0.2945 5.6640 -0.0892 -0.00198 -0.00018 -0.00064 STORY2 85 SX 5.6150 0.2858 -0.1970 -0.00010 0.00169 -0.00085 STORY2 85 SY -0.2945 5.5264 -0.0548 -0.00196 -0.00009 -0.00064 STORY2 86 SX 5.6150 0.1902 -0.2692 -0.00007 -0.00017 -0.00085 STORY2 86 SY -0.2945 5.4544 -0.0503 -0.00193 0.00000 -0.00064 STORY2 87 SX 5.6150 0.0947 -0.1751 -0.00003 -0.00128 -0.00085 STORY2 87 SY -0.2945 5.3825 -0.0540 -0.00191 0.00006 -0.00064 STORY2 88 SX 5.6150 -0.0009 0.0017 0.00000 -0.00165 -0.00085 STORY2 88 SY -0.2945 5.3105 -0.0619 -0.00188 0.00007 -0.00064 STORY2 89 SX 5.6150 -0.0964 0.1778 0.00004 -0.00127 -0.00085 STORY2 89 SY -0.2945 5.2385 -0.0697 -0.00186 0.00005 -0.00064 STORY2 90 SX 5.6150 -0.1919 0.2696 0.00007 -0.00014 -0.00085 STORY2 90 SY -0.2945 5.1665 -0.0734 -0.00183 0.00000 -0.00064

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STORY2 91 SX 5.6150 -0.2875 0.1937 0.00010 0.00173 -0.00085 STORY2 91 SY -0.2945 5.0945 -0.0687 -0.00180 -0.00009 -0.00064 STORY2 13 SX 4.7551 -0.3608 -0.0653 0.00021 0.00297 -0.00085 STORY2 13 SY -0.9423 5.0393 0.4688 -0.00280 -0.00050 -0.00064 STORY2 14 SX 4.7551 0.3608 0.0653 -0.00021 0.00297 -0.00085 STORY2 14 SY -0.9423 5.5830 0.5119 -0.00312 -0.00050 -0.00064 STORY2 242 SX 6.0164 0.1564 0.0000 0.00000 0.00000 -0.00085 STORY2 242 SY 0.0080 5.4290 0.0000 0.00000 0.00000 -0.00064 STORY1 1 SX 2.6449 0.1980 0.0245 -0.00042 0.00476 -0.00047 STORY1 1 SY -0.4641 3.1723 0.0238 -0.00652 -0.00082 -0.00035 STORY1 2 SX 2.6449 -0.1980 -0.0245 0.00042 0.00476 -0.00047 STORY1 2 SY -0.4641 2.8730 0.0288 -0.00589 -0.00082 -0.00035 STORY1 3 SX 2.9093 0.1980 0.0275 -0.00022 0.00523 -0.00047 STORY1 3 SY -0.2643 3.1723 0.0388 -0.00341 -0.00047 -0.00035 STORY1 4 SX 2.9093 -0.1980 -0.0275 0.00022 0.00523 -0.00047 STORY1 4 SY -0.2643 2.8730 0.0392 -0.00308 -0.00047 -0.00035 STORY1 5 SX 3.0446 0.1980 0.0227 -0.00024 0.00547 -0.00047 STORY1 5 SY -0.1621 3.1723 -0.0518 -0.00377 -0.00029 -0.00035 STORY1 6 SX 3.0446 -0.1980 -0.0227 0.00024 0.00547 -0.00047 STORY1 6 SY -0.1621 2.8730 -0.0441 -0.00341 -0.00029 -0.00035 STORY1 7 SX 3.3517 0.1980 0.0288 -0.00032 0.00602 -0.00047 STORY1 7 SY 0.0700 3.1723 0.0036 -0.00494 0.00012 -0.00035 STORY1 8 SX 3.3517 -0.1980 -0.0288 0.00032 0.00602 -0.00047 STORY1 8 SY 0.0700 2.8730 0.0021 -0.00446 0.00012 -0.00035 STORY1 9 SX 3.6452 0.1980 0.0311 -0.00030 0.00654 -0.00047 STORY1 9 SY 0.2918 3.1723 0.0032 -0.00467 0.00052 -0.00035 STORY1 10 SX 3.6452 -0.1980 -0.0311 0.00030 0.00654 -0.00047 STORY1 10 SY 0.2918 2.8730 -0.0018 -0.00422 0.00052 -0.00035 STORY1 11 SX 3.9588 0.1980 0.0322 -0.00043 0.00710 -0.00047 STORY1 11 SY 0.5287 3.1723 -0.0175 -0.00676 0.00094 -0.00035 STORY1 12 SX 3.9588 -0.1980 -0.0322 0.00043 0.00710 -0.00047 STORY1 12 SY 0.5287 2.8730 -0.0242 -0.00611 0.00094 -0.00035 STORY1 13 SX 2.5728 -0.1980 -0.0886 0.00042 0.00476 -0.00047 STORY1 13 SY -0.5186 2.8730 0.9357 -0.00589 -0.00082 -0.00035 STORY1 14 SX 2.5728 0.1980 0.0886 -0.00042 0.00476 -0.00047 STORY1 14 SY -0.5186 3.1723 1.0275 -0.00652 -0.00082 -0.00035 STORY1 15 SX 2.6449 0.3946 2.0250 -0.00042 0.00476 -0.00047 STORY1 15 SY -0.4641 3.3208 -0.3220 -0.00652 -0.00082 -0.00035 STORY1 16 SX 2.5728 0.3946 2.0892 -0.00042 0.00476 -0.00047 STORY1 16 SY -0.5186 3.3208 0.6818 -0.00652 -0.00082 -0.00035 STORY1 17 SX 2.9093 0.3946 2.2262 -0.00022 0.00523 -0.00047 STORY1 17 SY -0.2643 3.3208 -0.1576 -0.00341 -0.00047 -0.00035 STORY1 18 SX 3.0446 0.3946 2.3203 -0.00024 0.00547 -0.00047 STORY1 18 SY -0.1621 3.3208 -0.1736 -0.00377 -0.00029 -0.00035 STORY1 19 SX 3.3517 0.3946 2.5573 -0.00032 0.00602 -0.00047 STORY1 19 SY 0.0700 3.3208 0.0558 -0.00494 0.00012 -0.00035

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STORY1 20 SX 3.6452 0.3946 2.7790 -0.00030 0.00654 -0.00047 STORY1 20 SY 0.2918 3.3208 0.2208 -0.00467 0.00052 -0.00035 STORY1 21 SX 3.9588 0.3946 3.0141 -0.00043 0.00710 -0.00047 STORY1 21 SY 0.5287 3.3208 0.3765 -0.00676 0.00094 -0.00035 STORY1 22 SX 2.5728 -0.1577 0.2298 0.00017 0.00261 -0.00047 STORY1 22 SY -0.5186 2.9034 0.8880 -0.00587 -0.00031 -0.00035 STORY1 23 SX 3.9588 -0.1577 0.4343 0.00034 0.00358 -0.00047 STORY1 23 SY 0.5287 2.9034 0.0374 -0.00617 0.00047 -0.00035 STORY1 24 SX 2.5728 -0.1053 0.3683 -0.00003 -0.00010 -0.00047 STORY1 24 SY -0.5186 2.9431 0.8820 -0.00596 0.00018 -0.00035 STORY1 25 SX 3.9588 -0.1053 0.5868 0.00023 -0.00038 -0.00047 STORY1 25 SY 0.5287 2.9431 0.0574 -0.00626 -0.00005 -0.00035 STORY1 26 SX 2.5728 -0.0529 0.2517 -0.00009 -0.00186 -0.00047 STORY1 26 SY -0.5186 2.9827 0.9204 -0.00607 0.00048 -0.00035 STORY1 27 SX 3.9588 -0.0529 0.3844 0.00012 -0.00276 -0.00047 STORY1 27 SY 0.5287 2.9827 0.0303 -0.00635 -0.00037 -0.00035 STORY1 28 SX 2.5728 -0.0005 0.0024 0.00000 -0.00246 -0.00047 STORY1 28 SY -0.5186 3.0223 0.9810 -0.00620 0.00058 -0.00035 STORY1 29 SX 3.9588 -0.0005 0.0037 0.00000 -0.00356 -0.00047 STORY1 29 SY 0.5287 3.0223 -0.0204 -0.00643 -0.00047 -0.00035 STORY1 30 SX 2.5728 0.0520 -0.2480 0.00009 -0.00189 -0.00047 STORY1 30 SY -0.5186 3.0619 1.0418 -0.00633 0.00049 -0.00035 STORY1 31 SX 3.9588 0.0520 -0.3786 -0.00011 -0.00279 -0.00047 STORY1 31 SY 0.5287 3.0619 -0.0713 -0.00652 -0.00037 -0.00035 STORY1 32 SX 2.5728 0.1044 -0.3682 0.00004 -0.00014 -0.00047 STORY1 32 SY -0.5186 3.1015 1.0809 -0.00644 0.00019 -0.00035 STORY1 33 SX 3.9588 0.1044 -0.5858 -0.00023 -0.00043 -0.00047 STORY1 33 SY 0.5287 3.1015 -0.0989 -0.00661 -0.00006 -0.00035 STORY1 34 SX 2.5728 0.1568 -0.2350 -0.00016 0.00256 -0.00047 STORY1 34 SY -0.5186 3.1411 1.0758 -0.00654 -0.00030 -0.00035 STORY1 35 SX 3.9588 0.1568 -0.4412 -0.00034 0.00350 -0.00047 STORY1 35 SY 0.5287 3.1411 -0.0800 -0.00669 0.00046 -0.00035 STORY1 36 SX 2.5728 0.2570 0.6888 -0.00042 0.00476 -0.00047 STORY1 36 SY -0.5186 3.2168 0.9238 -0.00652 -0.00082 -0.00035 STORY1 37 SX 3.9588 0.2570 0.9268 -0.00043 0.00710 -0.00047 STORY1 37 SY 0.5287 3.2168 0.1007 -0.00676 0.00094 -0.00035 STORY1 38 SX 3.9588 0.3094 1.7219 -0.00043 0.00710 -0.00047 STORY1 38 SY 0.5287 3.2564 0.2057 -0.00676 0.00094 -0.00035 STORY1 39 SX 2.5728 0.3094 1.2223 -0.00042 0.00476 -0.00047 STORY1 39 SY -0.5186 3.2564 0.8316 -0.00652 -0.00082 -0.00035 STORY1 40 SX 2.5728 0.3618 1.7558 -0.00042 0.00476 -0.00047 STORY1 40 SY -0.5186 3.2961 0.7394 -0.00652 -0.00082 -0.00035 STORY1 41 SX 3.9588 0.3618 2.5171 -0.00043 0.00710 -0.00047 STORY1 41 SY 0.5287 3.2961 0.3108 -0.00676 0.00094 -0.00035 STORY1 42 SX 3.3517 0.3618 2.1359 -0.00032 0.00602 -0.00047 STORY1 42 SY 0.0700 3.2961 0.0471 -0.00494 0.00012 -0.00035

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STORY1 43 SX 3.3517 0.3094 1.4616 -0.00032 0.00602 -0.00047 STORY1 43 SY 0.0700 3.2564 0.0332 -0.00494 0.00012 -0.00035 STORY1 44 SX 3.3517 0.2570 0.7873 -0.00032 0.00602 -0.00047 STORY1 44 SY 0.0700 3.2168 0.0193 -0.00494 0.00012 -0.00035 STORY1 45 SX 3.3517 0.1568 -0.3727 -0.00025 0.00297 -0.00047 STORY1 45 SY 0.0700 3.1411 -0.0047 -0.00489 0.00006 -0.00035 STORY1 46 SX 3.3517 0.1044 -0.4957 -0.00017 -0.00036 -0.00047 STORY1 46 SY 0.0700 3.1015 -0.0073 -0.00482 -0.00001 -0.00035 STORY1 47 SX 3.3517 0.0520 -0.3205 -0.00008 -0.00236 -0.00047 STORY1 47 SY 0.0700 3.0619 -0.0037 -0.00476 -0.00005 -0.00035 STORY1 48 SX 3.3517 -0.0005 0.0031 0.00000 -0.00301 -0.00047 STORY1 48 SY 0.0700 3.0223 0.0029 -0.00470 -0.00006 -0.00035 STORY1 49 SX 3.3517 -0.0529 0.3254 0.00008 -0.00233 -0.00047 STORY1 49 SY 0.0700 2.9827 0.0095 -0.00463 -0.00005 -0.00035 STORY1 50 SX 3.3517 -0.1053 0.4965 0.00017 -0.00032 -0.00047 STORY1 50 SY 0.0700 2.9431 0.0130 -0.00457 -0.00001 -0.00035 STORY1 51 SX 3.3517 -0.1577 0.3669 0.00025 0.00304 -0.00047 STORY1 51 SY 0.0700 2.9034 0.0103 -0.00451 0.00006 -0.00035 STORY1 52 SX 3.6452 0.3618 2.3210 -0.00030 0.00654 -0.00047 STORY1 52 SY 0.2918 3.2961 0.1845 -0.00467 0.00052 -0.00035 STORY1 53 SX 3.6452 0.3094 1.5882 -0.00030 0.00654 -0.00047 STORY1 53 SY 0.2918 3.2564 0.1265 -0.00467 0.00052 -0.00035 STORY1 54 SX 3.6452 0.2570 0.8554 -0.00030 0.00654 -0.00047 STORY1 54 SY 0.2918 3.2168 0.0684 -0.00467 0.00052 -0.00035 STORY1 55 SX 3.6452 0.1568 -0.4053 -0.00024 0.00322 -0.00047 STORY1 55 SY 0.2918 3.1411 -0.0314 -0.00462 0.00026 -0.00035 STORY1 56 SX 3.6452 0.1044 -0.5388 -0.00016 -0.00040 -0.00047 STORY1 56 SY 0.2918 3.1015 -0.0420 -0.00456 -0.00003 -0.00035 STORY1 57 SX 3.6452 0.0520 -0.3484 -0.00008 -0.00256 -0.00047 STORY1 57 SY 0.2918 3.0619 -0.0269 -0.00450 -0.00020 -0.00035 STORY1 58 SX 3.6452 -0.0005 0.0034 0.00000 -0.00328 -0.00047 STORY1 58 SY 0.2918 3.0223 0.0009 -0.00444 -0.00026 -0.00035 STORY1 59 SX 3.6452 -0.0529 0.3537 0.00008 -0.00254 -0.00047 STORY1 59 SY 0.2918 2.9827 0.0287 -0.00438 -0.00020 -0.00035 STORY1 60 SX 3.6452 -0.1053 0.5398 0.00016 -0.00034 -0.00047 STORY1 60 SY 0.2918 2.9431 0.0434 -0.00432 -0.00003 -0.00035 STORY1 61 SX 3.6452 -0.1577 0.3989 0.00024 0.00330 -0.00047 STORY1 61 SY 0.2918 2.9034 0.0323 -0.00426 0.00026 -0.00035 STORY1 62 SX 2.6449 0.3618 1.6916 -0.00042 0.00476 -0.00047 STORY1 62 SY -0.4641 3.2961 -0.2643 -0.00652 -0.00082 -0.00035 STORY1 63 SX 2.6449 0.3094 1.1581 -0.00042 0.00476 -0.00047 STORY1 63 SY -0.4641 3.2564 -0.1721 -0.00652 -0.00082 -0.00035 STORY1 64 SX 2.6449 0.2570 0.6246 -0.00042 0.00476 -0.00047 STORY1 64 SY -0.4641 3.2168 -0.0799 -0.00652 -0.00082 -0.00035 STORY1 65 SX 2.6449 0.1568 -0.2933 -0.00033 0.00235 -0.00047 STORY1 65 SY -0.4641 3.1411 0.0786 -0.00645 -0.00040 -0.00035

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STORY1 66 SX 2.6449 0.1044 -0.3909 -0.00022 -0.00028 -0.00047 STORY1 66 SY -0.4641 3.1015 0.0951 -0.00637 0.00005 -0.00035 STORY1 67 SX 2.6449 0.0520 -0.2529 -0.00011 -0.00186 -0.00047 STORY1 67 SY -0.4641 3.0619 0.0707 -0.00629 0.00033 -0.00035 STORY1 68 SX 2.6449 -0.0005 0.0025 0.00000 -0.00238 -0.00047 STORY1 68 SY -0.4641 3.0223 0.0259 -0.00620 0.00042 -0.00035 STORY1 69 SX 2.6449 -0.0529 0.2567 0.00011 -0.00184 -0.00047 STORY1 69 SY -0.4641 2.9827 -0.0188 -0.00612 0.00032 -0.00035 STORY1 70 SX 2.6449 -0.1053 0.3916 0.00022 -0.00025 -0.00047 STORY1 70 SY -0.4641 2.9431 -0.0427 -0.00604 0.00005 -0.00035 STORY1 71 SX 2.6449 -0.1577 0.2887 0.00033 0.00241 -0.00047 STORY1 71 SY -0.4641 2.9034 -0.0252 -0.00595 -0.00041 -0.00035 STORY1 72 SX 2.9093 0.3618 1.8597 -0.00022 0.00523 -0.00047 STORY1 72 SY -0.2643 3.2961 -0.1249 -0.00341 -0.00047 -0.00035 STORY1 73 SX 2.9093 0.3094 1.2734 -0.00022 0.00523 -0.00047 STORY1 73 SY -0.2643 3.2564 -0.0725 -0.00341 -0.00047 -0.00035 STORY1 74 SX 2.9093 0.2570 0.6871 -0.00022 0.00523 -0.00047 STORY1 74 SY -0.2643 3.2168 -0.0201 -0.00341 -0.00047 -0.00035 STORY1 75 SX 2.9093 0.1568 -0.3217 -0.00017 0.00258 -0.00047 STORY1 75 SY -0.2643 3.1411 0.0699 -0.00337 -0.00023 -0.00035 STORY1 76 SX 2.9093 0.1044 -0.4292 -0.00011 -0.00031 -0.00047 STORY1 76 SY -0.2643 3.1015 0.0790 -0.00333 0.00003 -0.00035 STORY1 77 SX 2.9093 0.0520 -0.2777 -0.00006 -0.00204 -0.00047 STORY1 77 SY -0.2643 3.0619 0.0647 -0.00329 0.00019 -0.00035 STORY1 78 SX 2.9093 -0.0005 0.0027 0.00000 -0.00261 -0.00047 STORY1 78 SY -0.2643 3.0223 0.0387 -0.00324 0.00024 -0.00035 STORY1 79 SX 2.9093 -0.0529 0.2819 0.00006 -0.00202 -0.00047 STORY1 79 SY -0.2643 2.9827 0.0129 -0.00320 0.00019 -0.00035 STORY1 80 SX 2.9093 -0.1053 0.4299 0.00012 -0.00027 -0.00047 STORY1 80 SY -0.2643 2.9431 -0.0011 -0.00316 0.00003 -0.00035 STORY1 81 SX 2.9093 -0.1577 0.3166 0.00017 0.00264 -0.00047 STORY1 81 SY -0.2643 2.9034 0.0085 -0.00311 -0.00023 -0.00035 STORY1 82 SX 3.0446 0.3618 1.9374 -0.00024 0.00547 -0.00047 STORY1 82 SY -0.1621 3.2961 -0.1533 -0.00377 -0.00029 -0.00035 STORY1 83 SX 3.0446 0.3094 1.3247 -0.00024 0.00547 -0.00047 STORY1 83 SY -0.1621 3.2564 -0.1208 -0.00377 -0.00029 -0.00035 STORY1 84 SX 3.0446 0.2570 0.7120 -0.00024 0.00547 -0.00047 STORY1 84 SY -0.1621 3.2168 -0.0883 -0.00377 -0.00029 -0.00035 STORY1 85 SX 3.0446 0.1568 -0.3420 -0.00019 0.00269 -0.00047 STORY1 85 SY -0.1621 3.1411 -0.0323 -0.00373 -0.00015 -0.00035 STORY1 86 SX 3.0446 0.1044 -0.4529 -0.00013 -0.00034 -0.00047 STORY1 86 SY -0.1621 3.1015 -0.0259 -0.00368 0.00001 -0.00035 STORY1 87 SX 3.0446 0.0520 -0.2926 -0.00006 -0.00215 -0.00047 STORY1 87 SY -0.1621 3.0619 -0.0335 -0.00363 0.00011 -0.00035 STORY1 88 SX 3.0446 -0.0005 0.0028 0.00000 -0.00275 -0.00047 STORY1 88 SY -0.1621 3.0223 -0.0481 -0.00359 0.00014 -0.00035

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STORY1 89 SX 3.0446 -0.0529 0.2970 0.00006 -0.00213 -0.00047 STORY1 89 SY -0.1621 2.9827 -0.0626 -0.00354 0.00010 -0.00035 STORY1 90 SX 3.0446 -0.1053 0.4537 0.00013 -0.00030 -0.00047 STORY1 90 SY -0.1621 2.9431 -0.0700 -0.00349 0.00001 -0.00035 STORY1 91 SX 3.0446 -0.1577 0.3367 0.00019 0.00276 -0.00047 STORY1 91 SY -0.1621 2.9034 -0.0633 -0.00344 -0.00015 -0.00035 STORY1 243 SX 3.2648 0.0872 0.0000 0.00000 0.00000 -0.00047 STORY1 243 SY 0.0043 3.0885 0.0000 0.00000 0.00000 -0.00035 D I S P L A C E M E N T S A T D I A P H R A G M C E N T E R O F M A S S STORY DIAPHRAGM LOAD POINT X Y UX UY RZ STORY2 D2 SX 242 239.645 1324.544 6.0164 0.1564 -0.00085 STORY2 D2 SY 242 239.645 1324.544 0.0080 5.4290 -0.00064 STORY1 D1 SX 243 236.714 1324.400 3.2648 0.0872 -0.00047 STORY1 D1 SY 243 236.714 1324.400 0.0043 3.0885 -0.00035 S T O R Y D R I F T S STORY DIRECTION LOAD POINT X Y Z MAX DRIFT STORY2 X SX 41 -350.000 2807.000 791.000 0.008607 STORY2 Y SY 21 -420.000 2807.000 791.000 0.006560 STORY1 X SX 12 846.000 2807.000 405.000 0.009775 STORY1 Y SY 11 0.000 2807.000 405.000 0.007833 D I A P H R A G M D R I F T S STORY DIAPHRAGM DIRECTION LOAD POINT X Y Z MAX DRIFT STORY2 D2 X SX 41 -350.000 2807.000 791.000 0.008607 STORY2 D2 Y SX 16 -420.000 -154.000 791.000 0.000841 STORY2 D2 X SY 41 -350.000 2807.000 791.000 0.001119 STORY2 D2 Y SY 21 -420.000 2807.000 791.000 0.006560 STORY1 D1 X SX 12 846.000 2807.000 405.000 0.009775 STORY1 D1 Y SX 12 846.000 2807.000 405.000 0.000489 STORY1 D1 X SY 12 846.000 2807.000 405.000 0.001306 STORY1 D1 Y SY 11 0.000 2807.000 405.000 0.007833 C O O R D I N A T E S Y S T E M L O C A T I O N D A T A NAME TYPE X Y ROTATION BUBBLESIZE VISIBLE GLOBAL Cartesian 0.000 0.000 0.00000 100.000 Yes C O O R D I N A T E S Y S T E M G R I D D A T A SYSTEM GRID GRID GRID GRID BUBBLE GRID NAME DIR ID TYPE HIDE LOC COORDINATE GLOBAL X 1 Primary No Top 0.000 GLOBAL X 2 Primary No Top 846.000 GLOBAL Y A Primary No Right 0.000

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GLOBAL Y B Primary No Right 565.000 GLOBAL Y C Primary No Right 854.000 GLOBAL Y D Primary No Right 1510.000 GLOBAL Y E Primary No Right 2137.000 GLOBAL Y F Primary No Right 2807.000 M A T E R I A L P R O P E R T Y D A T A MATERIAL MATERIAL DESIGN MATERIAL MODULUS OF POISSON'S THERMAL SHEAR NAME TYPE TYPE DIR/PLANE ELASTICITY RATIO COEFF MODULUS STEEL Iso Steel All 2038902.000 0.3000 1.1700E-05 784193.077 CONC Iso Concrete All 181142.000 0.2000 9.9000E-06 75475.833 OTHER Iso None All 2038902.000 0.3000 1.1700E-05 784193.077 CONCPLACA Iso Concrete All 181142.000 0.2000 9.9000E-06 75475.833 CONC4000 Iso Concrete All 209165.000 0.2000 9.9000E-06 87152.083 M A T E R I A L P R O P E R T Y M A S S A N D W E I G H T MATERIAL MASS PER WEIGHT PER NAME UNIT VOL UNIT VOL STEEL 7.9814E-06 7.8334E-03 CONC 0.0000E+00 2.4000E-03 OTHER 7.9814E-06 7.8334E-03 CONCPLACA 0.0000E+00 0.0000E+00 CONC4000 0.0000E+00 2.4000E-03 M A T E R I A L D E S I G N D A T A F O R S T E E L M A T E R I A L S MATERIAL STEEL STEEL STEEL NAME FY FU COST ($) STEEL 3515.348 4569.953 27679.91 M A T E R I A L D E S I G N D A T A F O R C O N C R E T E M A T E R I A L S MATERIAL LIGHTWEIGHT CONCRETE REBAR REBAR LIGHTWT NAME CONCRETE FC FY FYS REDUC FACT CONC No 210.000 4200.000 4200.000 N/A CONCPLACA No 210.000 4200.000 4200.000 N/A CONC4000 No 280.000 4200.000 4200.000 N/A F R A M E S E C T I O N P R O P E R T Y D A T A MATERIAL SECTION SHAPE NAME OR NAME CONC CONC FRAME SECTION NAME NAME IN SECTION DATABASE FILE COL BEAM C45X45A CONC4000 Rectangular Yes V50X60 CONC4000 Rectangular Yes V40X60 CONC4000 Rectangular Yes C45X45 CONC4000 Rectangular Yes V25X60 CONC4000 Rectangular Yes C45X45B CONC4000 Rectangular Yes V50X60A CONC4000 Rectangular Yes V30X60 CONC4000 Rectangular Yes F R A M E S E C T I O N P R O P E R T Y D A T A SECTION FLANGE FLANGE WEB FLANGE FLANGE FRAME SECTION NAME DEPTH WIDTH TOP THICK TOP THICK WIDTH BOT THICK BOT

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C45X45A 45.0000 45.0000 0.0000 0.0000 60.0000 0.0000 V50X60 60.0000 50.0000 0.0000 0.0000 50.0000 0.0000 V40X60 60.0000 40.0000 0.0000 0.0000 40.0000 0.0000 C45X45 45.0000 45.0000 0.0000 0.0000 60.0000 0.0000 V25X60 60.0000 25.0000 0.0000 0.0000 40.0000 0.0000 C45X45B 45.0000 45.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 V50X60A 60.0000 50.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 V30X60 60.0000 30.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 F R A M E S E C T I O N P R O P E R T Y D A T A SECTION TORSIONAL MOMENTS OF INERTIA SHEAR AREAS FRAME SECTION NAME AREA CONSTANT I33 I22 A2 A3 C45X45A 2025.0000 577504.7147 341718.7500 341718.7500 1687.5000 1687.5000 V50X60 3000.00001240246.4725 900000.0000 625000.0000 2500.0000 2500.0000 V40X60 2400.0000 751249.3995 720000.0000 320000.0000 2000.0000 2000.0000 C45X45 2025.0000 577504.7147 341718.7500 341718.7500 1687.5000 1687.5000 V25X60 1500.0000 230674.7933 450000.0000 78125.0000 1250.0000 1250.0000 C45X45B 2025.0000 577504.7147 341718.7500 341718.7500 1687.5000 1687.5000 V50X60A 3000.00001240246.4725 900000.0000 625000.0000 2500.0000 2500.0000 V30X60 1800.0000 370785.9428 540000.0000 135000.0000 1500.0000 1500.0000 F R A M E S E C T I O N P R O P E R T Y D A T A SECTION MODULI PLASTIC MODULI RADIUS OF GYRATION FRAME SECTION NAME S33 S22 Z33 Z22 R33 R22 C45X45A 15187.5000 15187.5000 22781.2500 22781.2500 12.9904 12.9904 V50X60 30000.0000 25000.0000 45000.0000 37500.0000 17.3205 14.4338 V40X60 24000.0000 16000.0000 36000.0000 24000.0000 17.3205 11.5470 C45X45 15187.5000 15187.5000 22781.2500 22781.2500 12.9904 12.9904 V25X60 15000.0000 6250.0000 22500.0000 9375.0000 17.3205 7.2169 C45X45B 15187.5000 15187.5000 22781.2500 22781.2500 12.9904 12.9904 V50X60A 30000.0000 25000.0000 45000.0000 37500.0000 17.3205 14.4338 V30X60 18000.0000 9000.0000 27000.0000 13500.0000 17.3205 8.6603 F R A M E S E C T I O N W E I G H T S A N D M A S S E S TOTAL TOTAL FRAME SECTION NAME WEIGHT MASS C45X45A 22511.5200 0.0000 V50X60 34516.8000 0.0000 V40X60 41420.1600 0.0000 C45X45 21651.3000 0.0000 V25X60 39074.4000 0.0000 C45X45B 1968.3000 0.0000 V50X60A 17258.4000 0.0000 V30X60 0.0000 0.0000 C O N C R E T E C O L U M N D A T A REINF CONFIGURATION REINF NUM BARS NUM BARS BAR FRAME SECTION NAME LONGIT LATERAL SIZE/TYPE 3DIR/2DIR CIRCULAR COVER C45X45A Rectangular Ties #5/Check 4/4 N/A 5.0000 C45X45 Rectangular Ties #5/Check 4/4 N/A 5.0000 C45X45B Rectangular Ties #6/Check 4/4 N/A 4.5700 C O N C R E T E B E A M D A T A

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TOP BOT TOP LEFT TOP RIGHT BOT LEFT BOT RIGHT FRAME SECTION NAME COVER COVER AREA AREA AREA AREA V50X60 5.0000 5.0000 0.000 0.000 0.000 0.000 V40X60 5.0000 5.0000 0.000 0.000 0.000 0.000 V25X60 5.0000 5.0000 0.000 0.000 0.000 0.000 V50X60A 7.7400 5.0600 0.000 0.000 0.000 0.000 V30X60 5.0000 5.0000 0.000 0.000 0.000 0.000 S T A T I C L O A D C A S E S STATIC CASE AUTO LAT SELF WT NOTIONAL NOTIONAL CASE TYPE LOAD MULTIPLIER FACTOR DIRECTION CM DEAD N/A 1.0000 CV LIVE N/A 0.0000 SX QUAKE USER_COEFF 0.0000 SY QUAKE USER_COEFF 0.0000 CVR LIVE N/A 0.0000 L O A D I N G C O M B I N A T I O N S COMBO CASE SCALE COMBO TYPE CASE TYPE FACTOR COMB1 ADD CM Static 1.4000 COMB2 ADD CM Static 1.2000 CV Static 1.6000 CVR Static 0.5000 COMB3 ADD CM Static 1.2000 CV Static 1.0000 CVR Static 1.6000 COMB4 ADD CM Static 1.2000 CV Static 1.0000 CVR Static 0.5000 COMB5 ADD CM Static 1.2000 CV Static 1.0000 SX Static 0.2000 SY Static 0.0600 COMB6 ADD CM Static 1.2000 CV Static 1.0000 SX Static -0.2000 SY Static -0.0600 COMB7 ADD CM Static 1.2000 CV Static 1.0000 SX Static 0.2000 SY Static -0.0600 COMB8 ADD CM Static 1.2000 CV Static 1.0000 SX Static -0.2000 SY Static 0.0600 COMB9 ADD CM Static 1.2000 CV Static 1.0000 SY Static 0.2000 SX Static 0.0600 COMB10 ADD CM Static 1.2000 CV Static 1.0000 SY Static -0.2000 SX Static -0.0600 COMB11 ADD CM Static 1.2000 CV Static 1.0000 SY Static 0.2000 SX Static -0.0600 COMB12 ADD CM Static 1.2000 CV Static 1.0000 SY Static -0.2000 SX Static 0.0600

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COMB13 ADD CM Static 0.9000 SX Static 0.2000 SY Static 0.0600 COMB14 ADD CM Static 0.9000 SX Static -0.2000 SY Static -0.0600 COMB15 ADD CM Static 0.9000 SX Static -0.2000 SY Static 0.0600 COMB16 ADD CM Static 0.9000 SX Static 0.2000 SY Static -0.0600 COMB17 ADD CM Static 0.9000 SY Static 0.2000 SX Static 0.0600 COMB18 ADD CM Static 0.9000 SY Static -0.2000 SX Static -0.0600 COMB19 ADD CM Static 0.9000 SY Static -0.2000 SX Static 0.0600 COMB20 ADD CM Static 0.9000 SY Static 0.2000 SX Static -0.0600 A U T O S E I S M I C U S E R C O E F F I C I E N T Case: SX AUTO SEISMIC INPUT DATA Direction: X + EccY Typical Eccentricity = 5% Eccentricity Overrides: No Top Story: STORY2 Bottom Story: BASE C = 0.6 K = 1 AUTO SEISMIC CALCULATION FORMULAS V = C W AUTO SEISMIC CALCULATION RESULTS W Used = 620174.83 V Used = 0.6000W = 372104.90 AUTO SEISMIC STORY FORCES STORY FX FY FZ MX MY MZ STORY2 (Forces reported at X = 239.6454, Y = 1324.5441, Z = 791.0000) 207193.51 0.00 0.00 0.000 0.000-30674998.94 STORY1 (Forces reported at X = 236.7136, Y = 1324.4000, Z = 405.0000) 164911.39 0.00 0.00 0.000 0.000-24415130.86 AUTO SEISMIC DIAPHRAGM FORCES

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STORY DIAPHRAGM FX FY FZ MX MY MZ STORY2 D2 (Forces reported at X = 239.6454, Y = 1324.5441, Z = 791.0000) 207193.51 0.00 0.00 0.000 0.000-30674998.94 STORY1 D1 (Forces reported at X = 236.7136, Y = 1324.4000, Z = 405.0000) 164911.39 0.00 0.00 0.000 0.000-24415130.86 A U T O S E I S M I C U S E R C O E F F I C I E N T Case: SY AUTO SEISMIC INPUT DATA Direction: Y + EccX Typical Eccentricity = 5% Eccentricity Overrides: No Top Story: STORY2 Bottom Story: BASE C = 0.6 K = 1 AUTO SEISMIC CALCULATION FORMULAS V = C W AUTO SEISMIC CALCULATION RESULTS W Used = 620174.83 V Used = 0.6000W = 372104.90 AUTO SEISMIC STORY FORCES STORY FX FY FZ MX MY MZ STORY2 (Forces reported at X = 239.6454, Y = 1324.5441, Z = 791.0000) 0.00 207193.51 0.00 0.000 0.00013115349.090 STORY1 (Forces reported at X = 236.7136, Y = 1324.4000, Z = 405.0000) 0.00 164911.39 0.00 0.000 0.00010438890.802 AUTO SEISMIC DIAPHRAGM FORCES STORY DIAPHRAGM FX FY FZ MX MY MZ STORY2 D2 (Forces reported at X = 239.6454, Y = 1324.5441, Z = 791.0000) 0.00 207193.51 0.00 0.000 0.00013115349.090 STORY1 D1 (Forces reported at X = 236.7136, Y = 1324.4000, Z = 405.0000) 0.00 164911.39 0.00 0.000 0.00010438890.802 R I G I D D I A P H R A G M A S S I G N M E N T S T O A R E A O B J E C T S STORY AREA DIAPHRAGM STORY2 F3 D2 STORY1 F3 D1

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S T O R Y D A T A STORY SIMILAR TO HEIGHT ELEVATION STORY2 None 386.000 791.000 STORY1 STORY2 405.000 405.000 BASE None 0.000 S T A T I C L O A D C A S E S STATIC CASE AUTO LAT SELF WT NOTIONAL NOTIONAL CASE TYPE LOAD MULTIPLIER FACTOR DIRECTION CM DEAD N/A 1.0000 CV LIVE N/A 0.0000 SX QUAKE USER_COEFF 0.0000 SY QUAKE USER_COEFF 0.0000 CVR LIVE N/A 0.0000 A U T O S E I S M I C U S E R C O E F F I C I E N T Case: SX AUTO SEISMIC INPUT DATA Direction: X + EccY Typical Eccentricity = 5% Eccentricity Overrides: No Top Story: STORY2 Bottom Story: BASE C = 0.6 K = 1 AUTO SEISMIC CALCULATION FORMULAS V = C W AUTO SEISMIC CALCULATION RESULTS W Used = 620174.83 V Used = 0.6000W = 372104.90 AUTO SEISMIC STORY FORCES STORY FX FY FZ MX MY MZ STORY2 207193.51 0.00 0.00 0.000 0.000-30674998.94 STORY1 164911.39 0.00 0.00 0.000 0.000-24415130.86 A U T O S E I S M I C U S E R C O E F F I C I E N T Case: SY AUTO SEISMIC INPUT DATA Direction: Y + EccX Typical Eccentricity = 5% Eccentricity Overrides: No

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Top Story: STORY2 Bottom Story: BASE C = 0.6 K = 1 AUTO SEISMIC CALCULATION FORMULAS V = C W AUTO SEISMIC CALCULATION RESULTS W Used = 620174.83 V Used = 0.6000W = 372104.90 AUTO SEISMIC STORY FORCES STORY FX FY FZ MX MY MZ STORY2 0.00 207193.51 0.00 0.000 0.00013115349.090 STORY1 0.00 164911.39 0.00 0.000 0.00010438890.802 M A S S S O U R C E D A T A MASS LATERAL LUMP MASS FROM MASS ONLY AT STORIES Loads Yes Yes M A S S S O U R C E L O A D S LOAD MULTIPLIER CM 1.0000 D I A P H R A G M M A S S D A T A STORY DIAPHRAGM MASS-X MASS-Y MMI X-M Y-M STORY2 D2 2.476E+02 2.476E+02 2.415E+08 239.645 1324.544 STORY1 D1 3.848E+02 3.848E+02 3.730E+08 236.714 1324.400 A S S E M B L E D P O I N T M A S S E S STORY UX UY UZ RX RY RZ STORY2 2.476E+02 2.476E+02 0.000E+00 0.000E+00 0.000E+00 2.415E+08 STORY1 3.848E+02 3.848E+02 0.000E+00 0.000E+00 0.000E+00 3.730E+08 BASE 1.204E+01 1.204E+01 0.000E+00 0.000E+00 0.000E+00 0.000E+00 Totals 6.444E+02 6.444E+02 0.000E+00 0.000E+00 0.000E+00 6.145E+08 C E N T E R S O F C U M U L A T I V E M A S S & C E N T E R S O F R I G I D I T Y STORY DIAPHRAGM /----------CENTER OF MASS----------//--CENTER OF RIGIDITY--/ LEVEL NAME MASS ORDINATE-X ORDINATE-Y ORDINATE-X ORDINATE-Y STORY2 D2 2.476E+02 239.645 1324.544 423.000 1312.167 STORY1 D1 3.848E+02 236.714 1324.400 423.000 1312.167

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TOTAL REACTIVE FORCES (RECOVERED LOADS) AT ORIGIN LOAD FX FY FZ MX MY MZ CM -9.879E-09 -3.301E-10 6.408E+05 8.495E+08 -1.551E+08 9.329E-06 CV -1.581E-09 -5.265E-11 7.497E+04 9.972E+07 -1.597E+07 1.214E-06 SX -3.721E+05 3.061E-09 1.334E-08 1.472E-05 -2.307E+08 5.479E+08 SY -3.188E-09 -3.721E+05 -5.862E-10 2.307E+08 3.126E-07 -1.122E+08 CVR -9.578E-10 -3.159E-11 7.497E+04 9.972E+07 -1.597E+07 1.347E-06 S T O R Y F O R C E S STORY LOAD P VX VY T MX MY STORY2 SX 3.155E-09 -2.072E+05 2.074E-09 3.051E+08 3.934E-06 -7.998E+07 STORY1 SX 1.334E-08 -3.721E+05 3.061E-09 5.479E+08 1.472E-05 -2.307E+08 STORY2 SY -1.972E-10 3.937E-09 -2.072E+05 -6.277E+07 7.998E+07 1.536E-06 STORY1 SY -5.862E-10 -3.188E-09 -3.721E+05 -1.122E+08 2.307E+08 3.126E-07 STORY DRIFTS STORY DIRECTION LOAD MAX DRIFT STORY2 X SX 1/116 STORY1 X SX 1/102 STORY2 Y SY 1/152 STORY1 Y SY 1/128 DISPLACEMENTS AT DIAPHRAGM CENTER OF MASS STORY DIAPHRAGM LOAD UX UY RZ STORY2 D2 SX 6.0164 0.1564 -0.00085 STORY1 D1 SX 3.2648 0.0872 -0.00047 STORY2 D2 SY 0.0080 5.4290 -0.00064 STORY1 D1 SY 0.0043 3.0885 -0.00035 STORY MAXIMUM AND AVERAGE LATERAL DISPLACEMENTS STORY LOAD DIR MAXIMUM AVERAGE RATIO STORY2 SX X 7.2810 6.0837 1.197 STORY1 SX X 3.9588 3.3018 1.199 STORY2 SY Y 5.5830 5.3111 1.051 STORY1 SY Y 3.1723 3.0226 1.049 L O A D I N G C O M B I N A T I O N S COMBO CASE SCALE COMBO TYPE CASE TYPE FACTOR COMB1 ADD CM Static 1.4000 COMB2 ADD CM Static 1.2000 CV Static 1.6000 CVR Static 0.5000 COMB3 ADD CM Static 1.2000 CV Static 1.0000 CVR Static 1.6000 COMB4 ADD CM Static 1.2000 CV Static 1.0000 CVR Static 0.5000 COMB5 ADD CM Static 1.2000

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CV Static 1.0000 SX Static 0.2000 SY Static 0.0600 COMB6 ADD CM Static 1.2000 CV Static 1.0000 SX Static -0.2000 SY Static -0.0600 COMB7 ADD CM Static 1.2000 CV Static 1.0000 SX Static 0.2000 SY Static -0.0600 COMB8 ADD CM Static 1.2000 CV Static 1.0000 SX Static -0.2000 SY Static 0.0600 COMB9 ADD CM Static 1.2000 CV Static 1.0000 SY Static 0.2000 SX Static 0.0600 COMB10 ADD CM Static 1.2000 CV Static 1.0000 SY Static -0.2000 SX Static -0.0600 COMB11 ADD CM Static 1.2000 CV Static 1.0000 SY Static 0.2000 SX Static -0.0600 COMB12 ADD CM Static 1.2000 CV Static 1.0000 SY Static -0.2000 SX Static 0.0600 COMB13 ADD CM Static 0.9000 SX Static 0.2000 SY Static 0.0600 COMB14 ADD CM Static 0.9000 SX Static -0.2000 SY Static -0.0600 COMB15 ADD CM Static 0.9000 SX Static -0.2000 SY Static 0.0600 COMB16 ADD CM Static 0.9000 SX Static 0.2000 SY Static -0.0600 COMB17 ADD CM Static 0.9000 SY Static 0.2000 SX Static 0.0600 COMB18 ADD CM Static 0.9000 SY Static -0.2000 SX Static -0.0600 COMB19 ADD CM Static 0.9000 SY Static -0.2000 SX Static 0.0600 COMB20 ADD CM Static 0.9000 SY Static 0.2000 SX Static -0.0600 C O N C R E T E C O D E P R E F E R E N C E S Code : ACI 318-08/IBC 2009 C O N C R E T E C O D E P R E F E R E N C E S Consider Minimum Eccentricity : Yes Number of Interaction Curves : 24 Number of Interaction Points : 11 Pattern Live Load Factor : 0.750 Utilization Factor Limit : 0.950 Phi (Tension Controlled) : 0.900

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Phi (Comp. Controlled Tied) : 0.650 Phi (Comp. Controlled Spiral) : 0.750 Phi (Shear and/or Torsion) : 0.750 Phi (Shear Seismic) : 0.600 Phi (Shear Joint) : 0.850 M A T E R I A L P R O P E R T Y D A T A MATERIAL MATERIAL DESIGN MATERIAL MODULUS OF POISSON'S THERMAL SHEAR NAME TYPE TYPE DIR/PLANE ELASTICITY RATIO COEFF MODULUS CONC4000 Iso Concrete All 209165.000 0.2000 9.9000E-06 87152.083 M A T E R I A L P R O P E R T Y M A S S A N D W E I G H T MATERIAL MASS PER WEIGHT PER NAME UNIT VOL UNIT VOL CONC4000 0.0000E+00 2.4000E-03 M A T E R I A L D E S I G N D A T A F O R C O N C R E T E M A T E R I A L S MATERIAL LIGHTWEIGHT CONCRETE REBAR REBAR LIGHTWT NAME CONCRETE FC FY FYS REDUC FACT CONC4000 No 280.000 4200.000 4200.000 N/A C O N C R E T E C O L U M N P R O P E R T Y D A T A SECTION MAT COLUMN COLUMN REBAR CONCRETE BAR CORNER LABEL LABEL DEPTH WIDTH PATTERN COVER SIZE BAR SIZE C45X45ACONC4000 45.000 45.000 RR-4-4 5.000 #5 #5 C45X45CONC4000 45.000 45.000 RR-4-4 5.000 #5 #6 C45X45BCONC4000 45.000 45.000 RR-4-4 4.570 #6 #6 C O N C R E T E B E A M P R O P E R T Y D A T A SECTION MAT BEAM BEAM TOP BOTTOM REBAR REBAR REBAR REBAR LABEL LABEL DEPTH WIDTH COVER COVER AT-1 AT-2 AB-1 AB-2 V50X60CONC4000 60.000 50.000 5.000 5.000 0.000 0.000 0.000 0.000 V40X60CONC4000 60.000 40.000 5.000 5.000 0.000 0.000 0.000 0.000 V25X60CONC4000 60.000 25.000 5.000 5.000 0.000 0.000 0.000 0.000 V50X60ACONC4000 60.000 50.000 7.740 5.060 0.000 0.000 0.000 0.000 V30X60CONC4000 60.000 30.000 5.000 5.000 0.000 0.000 0.000 0.000 C O N C R E T E C O L U M N D E S I G N E L E M E N T I N F O R M A T I O N (ACI 318-08/IBC 2009) STORY COLUMN SECTION FRAMING RLLF L_RATIO L_RATIO K K ID LINE ID TYPE FACTOR MAJOR MINOR MAJOR MINOR STORY2 C1 C45X45A SWYINTR 1.000 0.845 0.845 1.000 1.000 STORY1 C1 C45X45 SWYINTR 1.000 0.852 0.852 1.000 1.000 STORY2 C2 C45X45A SWYINTR 1.000 0.845 0.845 1.000 1.000 STORY1 C2 C45X45 SWYINTR 1.000 0.852 0.852 1.000 1.000 STORY2 C3 C45X45A SWYINTR 1.000 0.845 0.845 1.000 1.000 STORY1 C3 C45X45 SWYINTR 1.000 0.852 0.852 1.000 1.000 STORY2 C4 C45X45A SWYINTR 1.000 0.845 0.845 1.000 1.000 STORY1 C4 C45X45 SWYINTR 1.000 0.852 0.852 1.000 1.000 STORY2 C5 C45X45A SWYINTR 1.000 0.845 0.845 1.000 1.000 STORY1 C5 C45X45 SWYINTR 1.000 0.852 0.852 1.000 1.000

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STORY2 C6 C45X45A SWYINTR 1.000 0.845 0.845 1.000 1.000 STORY1 C6 C45X45 SWYINTR 1.000 0.852 0.852 1.000 1.000 STORY2 C7 C45X45A SWYINTR 1.000 0.845 0.845 1.000 1.000 STORY1 C7 C45X45 SWYINTR 1.000 0.852 0.852 1.000 1.000 STORY2 C8 C45X45A SWYINTR 1.000 0.845 0.845 1.000 1.000 STORY1 C8 C45X45 SWYINTR 1.000 0.852 0.852 1.000 1.000 STORY2 C9 C45X45A SWYINTR 1.000 0.845 0.845 1.000 1.000 STORY1 C9 C45X45 SWYINTR 1.000 0.852 0.852 1.000 1.000 STORY2 C10 C45X45A SWYINTR 1.000 0.845 0.845 1.000 1.000 STORY1 C10 C45X45 SWYINTR 1.000 0.852 0.852 1.000 1.000 STORY2 C11 C45X45A SWYINTR 1.000 0.845 0.845 1.000 1.000 STORY1 C11 C45X45 SWYINTR 1.000 0.852 0.852 1.000 1.000 STORY2 C12 C45X45A SWYINTR 1.000 0.845 0.845 1.000 1.000 STORY1 C12 C45X45B SWYINTR 1.000 0.852 0.852 1.000 1.000 C O N C R E T E B E A M D E S I G N E L E M E N T I N F O R M A T I O N (ACI 318-08/IBC 2009) STORY BAY SECTION FRAMING RLLF L_RATIO L_RATIO ID ID ID TYPE FACTOR MAJOR MINOR STORY2 B1 V25X60 SWYINTR 1.000 0.920 0.920 STORY2 B2 V25X60 SWYINTR 1.000 0.844 0.844 STORY2 B3 V25X60 SWYINTR 1.000 0.931 0.931 STORY2 B4 V25X60 SWYINTR 1.000 0.928 0.928 STORY2 B5 V25X60 SWYINTR 1.000 0.933 0.933 STORY2 B6 V25X60 SWYINTR 1.000 0.920 0.920 STORY2 B7 V25X60 SWYINTR 1.000 0.844 0.844 STORY2 B8 V25X60 SWYINTR 1.000 0.931 0.931 STORY2 B9 V25X60 SWYINTR 1.000 0.928 0.928 STORY2 B10 V25X60 SWYINTR 1.000 0.933 0.933 STORY2 B11 V40X60 SWYINTR 1.000 0.947 0.947 STORY2 B12 V40X60 SWYINTR 1.000 0.947 0.947 STORY2 B13 V40X60 SWYINTR 1.000 0.947 0.947 STORY2 B14 V40X60 SWYINTR 1.000 0.947 0.947 STORY2 B15 V40X60 SWYINTR 1.000 0.947 0.947 STORY2 B16 V40X60 SWYINTR 1.000 0.947 0.947 STORY2 B25 V25X60 SWYINTR 1.000 0.854 0.854 STORY2 B26 V40X60 SWYINTR 1.000 0.946 0.946 STORY2 B27 V40X60 SWYINTR 1.000 0.946 0.946 STORY2 B28 V40X60 SWYINTR 1.000 0.946 0.946 STORY2 B29 V40X60 SWYINTR 1.000 0.946 0.946 STORY2 B30 V40X60 SWYINTR 1.000 0.946 0.946 STORY2 B31 V40X60 SWYINTR 1.000 0.946 0.946 STORY2 B32 V25X60 SWYINTR 1.000 0.854 0.854 STORY1 B1 V25X60 SWYINTR 1.000 0.920 0.920 STORY1 B2 V25X60 SWYINTR 1.000 0.844 0.844 STORY1 B3 V25X60 SWYINTR 1.000 0.931 0.931 STORY1 B4 V25X60 SWYINTR 1.000 0.928 0.928 STORY1 B5 V25X60 SWYINTR 1.000 0.933 0.933 STORY1 B6 V25X60 SWYINTR 1.000 0.920 0.920 STORY1 B7 V25X60 SWYINTR 1.000 0.844 0.844 STORY1 B8 V25X60 SWYINTR 1.000 0.931 0.931 STORY1 B9 V25X60 SWYINTR 1.000 0.928 0.928 STORY1 B10 V25X60 SWYINTR 1.000 0.933 0.933 STORY1 B11 V50X60 SWYINTR 1.000 0.947 0.947 STORY1 B12 V50X60 SWYINTR 1.000 0.947 0.947 STORY1 B13 V50X60 SWYINTR 1.000 0.947 0.947 STORY1 B14 V50X60A SWYINTR 1.000 0.947 0.947 STORY1 B15 V50X60A SWYINTR 1.000 0.947 0.947 STORY1 B16 V50X60 SWYINTR 1.000 0.947 0.947 STORY1 B25 V25X60 SWYINTR 1.000 0.854 0.854 STORY1 B26 V50X60 SWYINTR 1.000 0.946 0.946 STORY1 B27 V50X60 SWYINTR 1.000 0.946 0.946 STORY1 B28 V50X60 SWYINTR 1.000 0.946 0.946 STORY1 B29 V50X60A SWYINTR 1.000 0.946 0.946 STORY1 B30 V50X60A SWYINTR 1.000 0.946 0.946 STORY1 B31 V50X60 SWYINTR 1.000 0.946 0.946 STORY1 B32 V25X60 SWYINTR 1.000 0.854 0.854

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C O N C R E T E C O L U M N C H E C K O U T P U T (ACI 318-08/IBC 2009) BIAXIAL P-M INTERACTION CAPACITY CHECK AND SHEAR DESIGN OF COLUMN-TYPE ELEMENTS STORY COLUMN SECTION STATION INTERACTION COMBO SHEAR22 COMBO SHEAR33 COMBO ID LINE ID ID RATIO ID REBAR ID REBAR ID STORY2 C1 C45X45A 0.000 0.343 COMB6 0.000 COMB20 0.000 COMB20 STORY2 C1 C45X45A 163.000 0.152 COMB3 0.000 COMB20 0.000 COMB20 STORY2 C1 C45X45A 326.000 STORY1 C1 C45X45 0.000 0.696 COMB11 0.000 COMB20 0.000 COMB20 STORY1 C1 C45X45 172.500 0.351 COMB6 0.000 COMB20 0.000 COMB20 STORY1 C1 C45X45 345.000 0.357 COMB6 0.000 COMB20 0.000 COMB20 STORY2 C2 C45X45A 0.000 0.380 COMB7 0.000 COMB20 0.000 COMB20 STORY2 C2 C45X45A 163.000 0.074 COMB11 0.000 COMB20 0.000 COMB20 STORY2 C2 C45X45A 326.000 0.327 COMB16 0.000 COMB20 0.000 COMB20 STORY1 C2 C45X45 0.000 0.578 COMB15 0.000 COMB20 0.000 COMB20 STORY1 C2 C45X45 172.500 0.246 COMB11 0.000 COMB20 0.000 COMB20 STORY1 C2 C45X45 345.000 0.441 COMB7 0.000 COMB20 0.000 COMB20 STORY2 C3 C45X45A 0.000 0.490 COMB11 0.000 COMB20 0.000 COMB20 STORY2 C3 C45X45A 163.000 0.150 COMB3 0.000 COMB20 0.000 COMB20 STORY2 C3 C45X45A 326.000 0.357 COMB6 0.000 COMB20 0.000 COMB20 STORY1 C3 C45X45 0.000 0.779 COMB11 0.000 COMB20 0.000 COMB20 STORY1 C3 C45X45 172.500 0.357 COMB6 0.000 COMB20 0.000 COMB20 STORY1 C3 C45X45 345.000 0.357 COMB6 0.000 COMB20 0.000 COMB20 STORY2 C4 C45X45A 0.000 0.445 COMB9 0.000 COMB20 0.000 COMB20 STORY2 C4 C45X45A 163.000 0.062 COMB6 0.000 COMB20 0.000 COMB20 STORY2 C4 C45X45A 326.000 0.420 COMB20 0.000 COMB20 0.000 COMB20 STORY1 C4 C45X45 0.000 0.710 COMB20 0.000 COMB20 0.000 COMB20 STORY1 C4 C45X45 172.500 0.246 COMB6 0.000 COMB20 0.000 COMB20 STORY1 C4 C45X45 345.000 0.515 COMB12 0.000 COMB20 0.000 COMB20 STORY2 C5 C45X45A 0.000 0.490 COMB10 0.000 COMB20 0.000 COMB20 STORY2 C5 C45X45A 163.000 0.162 COMB3 0.000 COMB20 0.000 COMB20 STORY2 C5 C45X45A 326.000 0.162 COMB3 0.000 COMB20 0.000 COMB20 STORY1 C5 C45X45 0.000 0.776 COMB6 0.000 COMB20 0.000 COMB20 STORY1 C5 C45X45 172.500 0.379 COMB8 0.000 COMB20 0.000 COMB20 STORY1 C5 C45X45 345.000 0.379 COMB8 0.000 COMB20 0.000 COMB20 STORY2 C6 C45X45A 0.000 0.501 COMB12 0.000 COMB20 0.000 COMB20 STORY2 C6 C45X45A 163.000 0.071 COMB8 0.000 COMB20 0.000 COMB20 STORY2 C6 C45X45A 326.000 0.458 COMB19 0.000 COMB20 0.000 COMB20 STORY1 C6 C45X45 0.000 0.634 COMB18 0.000 COMB20 0.000 COMB20 STORY1 C6 C45X45 172.500 0.268 COMB8 0.000 COMB20 0.000 COMB20 STORY1 C6 C45X45 345.000 0.563 COMB12 0.000 COMB20 0.000 COMB20 STORY2 C7 C45X45A 0.000 0.355 COMB6 0.000 COMB20 0.000 COMB20 STORY2 C7 C45X45A 163.000 0.209 COMB3 0.000 COMB20 0.000 COMB20 STORY2 C7 C45X45A 326.000 0.209 COMB3 0.000 COMB20 0.000 COMB20 STORY1 C7 C45X45 0.000 0.823 COMB6 0.000 COMB20 0.000 COMB20 STORY1 C7 C45X45 172.500 0.464 COMB3 0.000 COMB20 0.000 COMB20 STORY1 C7 C45X45 345.000 0.464 COMB3 0.000 COMB20 0.000 COMB20 STORY2 C8 C45X45A 0.000 0.649 COMB7 0.000 COMB20 0.000 COMB20 STORY2 C8 C45X45A 163.000 0.097 COMB6 0.000 COMB20 0.000 COMB20 STORY2 C8 C45X45A 326.000 0.506 COMB7 0.000 COMB20 0.000 COMB20 STORY1 C8 C45X45 0.000 0.587 COMB15 0.000 COMB20 0.000 COMB20

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C O N C R E T E B E A M D E S I G N O U T P U T (ACI 318-08/IBC 2009) FLEXURAL AND TORSION DESIGN OF BEAM-TYPE ELEMENTS STORY BEAM SECTION STATION <-------------------REQUIRED REINFORCING-------------------> ID BAY ID ID TOP COMBO BOTTOM COMBO TORSION COMBO STORY2 B1 V25X60 22.500 4.603 COMB18 2.663 COMB17 0.000 COMB20 STORY2 B1 V25X60 69.773 3.611 COMB10 2.615 COMB17 0.000 COMB20 STORY2 B1 V25X60 117.045 2.387 COMB10 2.455 COMB17 0.000 COMB20 STORY2 B1 V25X60 164.318 1.432 COMB18 2.292 COMB9 0.000 COMB20 STORY2 B1 V25X60 211.591 0.981 COMB10 1.987 COMB9 0.000 COMB20 STORY2 B1 V25X60 258.864 0.981 COMB10 1.535 COMB9 0.000 COMB20 STORY2 B1 V25X60 306.136 0.981 COMB10 1.514 COMB3 0.000 COMB20 STORY2 B1 V25X60 353.409 0.981 COMB10 1.412 COMB10 0.000 COMB20 STORY2 B1 V25X60 400.682 0.981 COMB10 1.732 COMB10 0.000 COMB20 STORY2 B1 V25X60 447.955 1.740 COMB17 1.905 COMB10 0.000 COMB20 STORY2 B1 V25X60 495.227 2.924 COMB9 2.059 COMB18 0.000 COMB20 STORY2 B1 V25X60 542.500 4.289 COMB9 2.118 COMB18 0.000 COMB20 STORY2 B2 V25X60 22.500 4.464 COMB10 2.937 COMB17 0.000 COMB20 STORY2 B2 V25X60 71.300 2.609 COMB10 1.728 COMB17 0.000 COMB20 STORY2 B2 V25X60 120.100 0.944 COMB10 0.877 COMB10 0.000 COMB20 STORY2 B2 V25X60 168.900 1.052 COMB9 0.877 COMB10 0.000 COMB20 STORY2 B2 V25X60 217.700 2.634 COMB9 1.956 COMB18 0.000 COMB20 STORY2 B2 V25X60 266.500 4.403 COMB9 3.220 COMB18 0.000 COMB20 STORY2 B3 V25X60 22.500 4.441 COMB10 1.459 COMB10 0.000 COMB20 STORY2 B3 V25X60 69.500 3.130 COMB10 1.420 COMB17 0.000 COMB20 STORY2 B3 V25X60 116.500 1.982 COMB10 1.563 COMB17 0.000 COMB20 STORY2 B3 V25X60 163.500 1.062 COMB18 1.667 COMB9 0.000 COMB20 STORY2 B3 V25X60 210.500 0.897 COMB9 1.704 COMB9 0.000 COMB20 STORY2 B3 V25X60 257.500 0.897 COMB9 1.812 COMB3 0.000 COMB20 STORY2 B3 V25X60 304.500 0.897 COMB9 1.994 COMB3 0.000 COMB20 STORY2 B3 V25X60 351.500 0.897 COMB9 1.993 COMB3 0.000 COMB20 STORY2 B3 V25X60 398.500 0.897 COMB9 1.808 COMB3 0.000 COMB20 STORY2 B3 V25X60 445.500 0.897 COMB9 1.862 COMB10 0.000 COMB20 STORY2 B3 V25X60 492.500 1.216 COMB17 1.830 COMB10 0.000 COMB20 STORY2 B3 V25X60 539.500 2.110 COMB9 1.700 COMB18 0.000 COMB20 STORY2 B3 V25X60 586.500 3.255 COMB9 1.555 COMB18 0.000 COMB20 STORY2 B3 V25X60 633.500 4.564 COMB9 1.499 COMB9 0.000 COMB20 STORY2 B4 V25X60 22.500 4.603 COMB12 1.559 COMB10 0.000 COMB20 STORY2 B4 V25X60 71.000 3.380 COMB10 1.569 COMB17 0.000 COMB20 STORY2 B4 V25X60 119.500 2.184 COMB10 1.635 COMB17 0.000 COMB20 STORY2 B4 V25X60 168.000 1.221 COMB18 1.649 COMB9 0.000 COMB20 STORY2 B4 V25X60 216.500 0.933 COMB10 1.584 COMB9 0.000 COMB20 STORY2 B4 V25X60 265.000 0.933 COMB10 1.565 COMB3 0.000 COMB20 STORY2 B4 V25X60 313.500 0.933 COMB10 1.674 COMB3 0.000 COMB20 STORY2 B4 V25X60 362.000 0.933 COMB10 1.588 COMB3 0.000 COMB20 STORY2 B4 V25X60 410.500 0.933 COMB10 1.618 COMB10 0.000 COMB20 STORY2 B4 V25X60 459.000 1.147 COMB17 1.710 COMB10 0.000 COMB20 STORY2 B4 V25X60 507.500 2.051 COMB9 1.683 COMB18 0.000 COMB20 STORY2 B4 V25X60 556.000 3.217 COMB9 1.634 COMB18 0.000 COMB20 STORY2 B4 V25X60 604.500 4.558 COMB9 1.497 COMB9 0.000 COMB20 STORY2 B5 V25X60 22.500 4.603 COMB12 1.638 COMB10 0.000 COMB20 STORY2 B5 V25X60 70.577 3.532 COMB10 1.610 COMB17 0.000 COMB20 STORY2 B5 V25X60 118.654 2.243 COMB10 1.729 COMB17 0.000 COMB20 STORY2 B5 V25X60 166.731 1.217 COMB18 1.829 COMB9 0.000 COMB20 STORY2 B5 V25X60 214.808 0.986 COMB9 1.836 COMB9 0.000 COMB20 STORY2 B5 V25X60 262.885 0.986 COMB9 1.940 COMB3 0.000 COMB20 STORY2 B5 V25X60 310.962 0.986 COMB9 2.167 COMB3 0.000 COMB20 STORY2 B5 V25X60 359.038 0.986 COMB9 2.201 COMB3 0.000 COMB20 STORY2 B5 V25X60 407.115 0.986 COMB9 2.160 COMB10 0.000 COMB20 STORY2 B5 V25X60 455.192 0.986 COMB9 2.363 COMB10 0.000 COMB20 STORY2 B5 V25X60 503.269 1.423 COMB17 2.413 COMB10 0.000 COMB20 STORY2 B5 V25X60 551.346 2.383 COMB9 2.352 COMB18 0.000 COMB20 STORY2 B5 V25X60 599.423 3.618 COMB9 2.284 COMB18 0.000 COMB20

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