Memoria Tanque a Ere o Final

GERENCIA ASESORA PARA ADELANTAR LAS ACCIONES Y ACTIVIDADES TÉCNICAS DE DISEÑO, LEGALES, FINANCIERAS Y ADMINISTRATIVAS DE APOYO A LOS ACTORES VINCULADOS AL

PLAN DEPARTAMENTAL PARA EL MANEJO EMPRESARIAL DE LOS SERVICIOS PÚBLICOS DE AGUA Y SANEAMIENTO PDA DEL

DEPARTAMENTO DE BOLÍVAR E INTERVENTORÍA TECNICA DE TODOS LOS ESTUDIOS, DISEÑOS Y OBRAS QUE SE DESARROLLAN

DENTRO DEL MARCO DEL PDA DEPARTAMENTAL DE BOLÍVAR

INTERVENTORÍA:

TANQUES DE ALMACENAMIENTO Y DISTRIBUCIÓN DE AGUA POTABLE MUNICIPIO DE CARMEN DE BOLIVAR

MEMORIA ESTRUCTURA TIPO TORRE PARA TANQUE PREFABRICADO METALICO

CON RECUBRIMIENTO EN VIDRIO FUNDIDO ANEXO 5

MAYO DE 2014

1. INTRODUCCIÓN En este capítulo se presenta el Diseño estructural del tanque elevado dentro del sistema de Acueducto del Municipio de Carmen de Bolívar. 1.1 OBJETIVOS Describir los materiales, parámetros y criterios para el diseño del tanque elevado de la planta EL PRADO así como los análisis y diseños estructurales realizados para las obras propuestas. La capacidad del tanque así como los equipos utilizados para suplir las necesidades del mismo han sido sustentadas por el proyecto eléctrico, mecánico e hidráulico y en estas memorias utilizamos los más relevantes al diseño estructural. 1.2 ANTECEDENTES Se tomaron como parámetros la normativa actual, los diseños corresponde a las obras diseñadas y aprobadas. 1.3 LOCALIZACIÓN Las obras se proyectan en el departamento de Bolívar, en el Sector de Ovejas, los tanques de Almacenamiento en el casco Urbano del Municipio de Carmen de Bolívar. 1.4 DESCRIPCIÓN GENERAL DEL PROYECTO La planta el PRADO esta compuesta por 3 tanques semienterrados y un tanque elevado ubicados como se ve en la figura:

La zona de acuerdo al estudio de geotecnia presenta una serie de fallas que presentan grandes asentamientos y fallas estructurales en todo el conjunto principalmente en toda la zona correspondiente al muro de cerramiento de la planta y que han producido que los tanques presenten deficiencias en su estabilidad y estanqueidad. El tanque mas afectado es el tanque 3-4 por su cercanía con la esquina donde se presenta la mayor falla del suelo en la zona. En la zona de la esquina el estudio de geotecnia propone una cortina de pilotes con una viga corona para mitigar totalmente el movimiento del suelo. A partir de esta solución de pantalla de protección que busca estabilizar el suelo de la planta se puede realizar una cimentación profunda para todos los tanques. La zona no permite el acceso de una maquina para pilotes y los diámetros comerciales de micropilotes no son técnicamente viables por la gran cantidad de elementos necesarios lo cual obliga al uso de pilotes excavados manualmente de gran diámetro o caisson. 2. DOCUMENTOS RELACIONADOS Reglamento Colombiano de Construcción Sismo Resistente NSR-10, particularmente las recomendaciones del capitulo 23 “TANQUES Y ESTRUCTURAS DE INGENIERIA AMBIENTAL” AMERICAN CONCRETE INSTITUTE Code Requeriments for Enviromental Engineering Concrete Structures. ACI 350-06. AMERICAN CONCRETE INSTITUTE Report Seismic Design of Liquid – Containing Concrete Structures. ACI 350.3R-06. AMERICAN CONCRETE INSTITUTE Guide for the Analysis, Design, and Construction of Elevated Concrete and Composite Steel-Concrete Water Storage Tanks. ACI 371R-08. COMITÉ AIS 180 Recomendaciones para requisitos sísmicos de estructuras diferentes de edificaciones AIS 180-13 basado en la norma ASCE 7/10. AMERICAN WATER WORKS ASSOCIATION Standard for Factory-Coated Bolted Steel Tanks for Water Storage. AWWA D103-97. Estudio de suelos de la firma GEORIESGOS IGR-SAS. 3. ALCANCE El tanque elevado esta conformado por un tanque prefabricado metálico con recubrimiento en vidrio fundido con capacidad de almacenamiento mínimo para 300m3 de agua el cual será

ubicado a una altura de 30.10 m sobre el nivel de rasante para lo cual se hace necesario el diseño de una torre capaz de soportar este tanque. El tanque prefabricado metálico con recubrimiento en vidrio ha sido diseñado, construido y será puesto en obra por la empresa fabricante FLORIDA AQUASTORE quienes nos han suministrado los datos relevantes para el diseño de la torre que dará soporte al tanque y del cual presentamos copia al final de este documento en el anexo 5.1. Esta memoria establece los parámetros y las teorías de análisis estructural según las normas vigentes hasta obtener las demandas dadas sobre la estructura tipo torre del tanque por las fuerzas de peso propio, carga viva y sismo. A partir de las demandas obtenidas se procede a diseñar la estructura de la torre del tanque. El análisis y diseño se realizó mediante la utilización de una Hojas de Cálculo y el Programa SAP 2000, en la cual se realiza el análisis de las fuerzas actuantes. 4. CONSIDERACIONES DE DISEÑO Las estructuras se analizaron y diseñaron de manera que sean capaces de soportar todas las cargas y deformaciones que se puedan presentar durante su uso. Definida la geometría y diseño hidráulico, se dimensionaron de tal forma que se cumpliera con los espesores mínimos requeridos para estar por debajo de los valores de deflexión máxima permitida. En todos los elementos se dispuso del refuerzo requerido para los esfuerzos actuantes, sin embargo acorde a lo exigido por las normas se dispuso del refuerzo mínimo (cuantía mínima) en todos los elementos. El detalle del refuerzo se ajustó en lo referente a traslapos (posición y longitud), longitud de ganchos y recubrimientos mínimos. 5. DESCRIPCION DE LA ESTRUCTURA Corresponde a una estructura tipo torre en concreto reforzado para el apoyo del tanque elevado, con SEIS (6) niveles de vigas aéreas y un SEPTIMO nivel correspondiente a vigas y losa maciza que servirán de apoyo a la solera de un tanque prefabricado metálico con recubrimiento en vidrio fundido con capacidad de almacenamiento mínimo para 300m3 de agua, el nivel de solera del tanque es N+232.10 y el nivel de las vigas de cimentación es el nivel N+202.00. La longitud vertical de las columnas desde el nivel superior de la cimentación hasta la solera del tanque es de 30.10m.

Todo el diseño estructural del tanque metálico recubierto con vidrio fundido es competencia y responsabilidad de AQUASTORE y en estas memorias solo se justifica la estructura tipo TORRE necesaria para su apoyo. 6. MATERIALES Concreto de f’c = 210 kg/cm² para caisson. Concreto de f’c = 350 kg/cm² en vigas, columnas y losa aérea De acuerdo con la NSR-10: C.23-C.4.6 — Protección del concreto contra químicos CR23-CR4.6.1 — Las plantas y estructuras tales como, pero no limitadas a ellas, deben protegerse contra el ataque de químicos cuando se puedan ver expuestas a él: (a) Plantas de tratamiento de agua. (b) Plantas de tratamiento de aguas residuales domésticas e industriales. (c) Tanques de almacenamiento y reservorios. (d) Estaciones de bombeo de agua y agua residual. (e) Conductos, tuberías, alcantarillas, pozos de inspección, y cámaras de empalme de tuberías.

(f) Estructuras de contención de materiales peligrosos. C.23-C.4.5 — Exposición a los sulfatos C.23-C.4.5.1 — El concreto expuesto al agua o a aguas residuales o a suelos que contengan sulfatos debe cumplir los requisitos de la Tabla C.23-C.4.3.1, o debe ser fabricado con un cemento que produzca resistencia a los sulfatos y que cumpla con la relación agua/material cementante y la resistencia mínima a la compresión dada en la Tabla C.23-C.4.4.1.

C.23-C.4.8.3 — Donde la estructura pueda verse afectada por erosión por abrasión, los agregados deben cumplir los requisitos de la norma NTC 174 (ASTM C 33), el concreto debe ensayarse de acuerdo con ASTM C 1138, y el concreto debe cumplir con los siguientes requisitos adicionales: (a) Mínimo fc = 35 MPa a los 28 días. (b) Máxima relación agua/material cementante = 0.40. (c) Máximo contenido de aire = 6%. Si no se verá sometido a congelamiento y deshielo, el máximo contenido de aire = 3%. (d) Mínimo contenido de material cementante por metro cúbico de concreto = 380 kg. (e) Agregados duros, densos y limpios.

Donde se requiera protección adicional se deben utilizar revestimientos y coberturas de acuerdo con C.23-C.4.9. 7. GEOMETRIA DEL MODELO Para la geometría descrita anteriormente se ha realizado un modelo de elementos finitos en el programa SAP2000. Las paredes y cubierta del tanque prefabricado metálico con recubrimiento en vidrio fundido han sido modeladas como elementos shell para considerar el efecto de cargas muertas, vivas y efectos sísmicos sobre la torre y no el diseño estructural del tanque el cual esta soportado en los documentos de FLORIDA AQUASTORE. A continuación presentamos parte del documento de FLORIDA AQUASTORE para los datos pertinentes de geometría, espesores, modulo de elasticidad del tanque prefabricado metálico con recubrimiento en vidrio fundido:

La torre que da soporte a este tanque se ha planteado como un sistema de pórticos de concreto reforzado. Se han planteado 6 niveles de vigas aéreas en concreto reforzado de f’c = 35 MPa con sección 50 cm x 50 cm y un séptimo nivel o nivel superior con losa maciza de espesor 25 cm apoyada en vigas de sección 60 cm x 81 cm. Los pórticos son conformados además por unas columnas en concreto reforzado de f’c = 35 MPa con sección 100 cm x 100 cm con altura libre entre vigas de 3.80 m. El nivel de cimentación ha sido conformado por vigas de amarre con sección 90 cm x 90 cm, y las columnas se apoyan en un dado de rigidez en concreto reforzado de f’c = 35 MPa que trasladan la carga a un sistema de cimentación profunda tipo caisson en concreto reforzado de f’c = 21 MPa de diámetro Ø 1.40 m. C.8.5 — Módulo de elasticidad C.8.5.1 — El módulo de elasticidad, Ec, para el concreto puede tomarse como: wc1.50.043√ fc′ (en MPa), para valores de wc comprendidos entre 1440 y 2560 kg/m3. Para concreto de densidad normal, Ec puede tomarse como 4700√ fc′ . Para caisson: el concreto es de f’c = 210 kg/cm² (3000 PSI)

El modulo de elasticidad utilizado es de E = 4700 x √ 21 = 21538.106 Mpa = 215381.0 kg /cm2

Para losas, vigas y columnas: el concreto es de f’c = 350 kg/cm² (5000 PSI) El modulo de elasticidad utilizado es de E = 4700 x √ 35 = 278805.57 Mpa = 278055.7 kg /cm2

El acero de refuerzo es de fy = 4200 kg/cm2

La losa superior que servirá de apoyo a este tanque prefabricado metálico con recubrimiento en vidrio fundido se ha estimado en un espesor de 25 cm apoyada sobre vigas de 60 cm de ancho y espesor total de 81 cm. Para la modelación de esta losa se han usado elementos tipo SHELL y se ha discretizado teniendo dos zonas definidas la una por el diámetro y paredes del tanque prefabricado metálico con recubrimiento en vidrio fundido y la otra como una zona de anden perimetral, lo anterior para efectos de diferenciar efectos de cargas sobre la losa y su correspondiente análisis sobre las vigas que sirven de apoyo a la losa.

Las vigas de soporte de este nivel se han modelado como elementos tipo FRAME.

Las vigas de los niveles intermedios se han modelado como elementos tipo FRAME.

Las columnas y caisson se han modelado como elementos tipo FRAME.

Para la simulación de la interacción suelo-caisson se han determinado apoyos elásticos tipo SPRING con los siguientes datos tomados del informe de geotecnia:

8. AVALUO DE CARGAS Para el análisis de esta estructura se han determinado los siguientes casos de carga: DEAD : Corresponde al peso propio de la estructura calculado directamente por el programa de análisis SAP2000. Adicionalmente y dado que el tanque prefabricado metálico con recubrimiento en vidrio esta constituido por su propia solera se considera una carga de: Espesor del fondo del tanque prefabricado metálico con recubrimiento en vidrio: 2.388 mm Wm = 0.002388 m x 9451 kg/m3 = 22.56 kg/m² ≈ 0.023 ton/m².

VIVA : Corresponde a las cargas vivas consideradas en el modelo y las cuales se han discriminado así: Para la cubierta del tanque prefabricado metálico con recubrimiento en vidrio una carga viva por efectos de mantenimiento de 0.200 ton/m². En el andén perimetral a las paredes del tanque prefabricado metálico con recubrimiento en vidrio una carga viva por efectos de mantenimiento de 0.500 ton/m².

AGUA : Corresponde al peso del máximo volumen de agua de 300 m3 y que para las características geométricas del tanque prefabricado metálico con recubrimiento en vidrio equivalen a una altura de lámina de agua de: V = 300 m3 diámetro = 7.675 m H agua = 6.50 m Wagua = 6.50 x 1.00 = 6.50 ton/m².

En el momento de la ocurrencia de un sismo, todas las estructuras se ven sometidas a esfuerzos, que si superan los esfuerzos de diseño se verán afectadas por un nivel de daño que incluso puede dejarlas inservibles; los tanques de almacenamiento elevados no son la excepción a esta regla, incluso sobre estos pueden generarse efectos aun mayores que los que se presentan en otro tipo de estructuras. Se han realizado investigaciones con el fin de obtener un modelo que permita simular de una forma simple el movimiento del agua en estructuras, es así como uno de los primeros estudios realizados fue hecho por Hoskins y L. S. Jacobsen quien estudió la presión hidrodinámica desarrollada en tanques rectangulares sujetos a movimiento horizontal. Más tarde G.W Housner formuló una idealización para estimar la respuesta sísmica de tanques de almacenamiento rectangulares y cilíndricos de pared rígida, la cual consistía en dividir la presión hidrodinámica del líquido en dos: -La presión impulsiva causada por la porción del líquido que se mueve junto con el tanque -La presión convectiva causada por el movimiento del líquido que oscila libremente en la superficie (Sloshing)

A.S. Veletsos desarrolló un procedimiento simple para evaluar las fuerzas hidrodinámicas en tanques de pared flexible y condición de tanque lleno. La conclusión de este estudio induce a afirmar que los efectos sísmicos en tanques de pared flexible pueden ser sustancialmente mayores que en tanques de pared rígida igualmente excitados. Otro método fue el propuesto por Praveen K. Malhotra en el año 2000 suministra un procedimiento simplificado del comportamiento dinámico de tanques de almacenamiento cilíndricos soportados sobre una superficie rígida. El procedimiento tiene en cuenta el modelo equivalente de un grado de libertad ideado por Housner, con la particularidad de analizar bajo el mismo procedimiento matemático el comportamientote de tanques de pared rígida y flexible. En la vibración de líquidos en tanques de almacenamiento el problema principal para este tipo de estructuras consiste en resolver la ecuación:

También deben tenerse en cuenta las condiciones de frontera (paredes y el fondo del tanque) y la (superficie libre del líquido contenido). Es de gran importancia mencionar que la ecuación funciona bien para oscilaciones pequeñas de la superficie libre pero cuando esas oscilaciones se vuelven mayores la suposición debe ser reemplazada por una suposición no lineal. Análisis del Oleaje (Sloshing) en la Superficie Libre Las principales fallas de este tipo especial de estructuras se presentan esencialmente debido a la excitación sísmica de la estructura de soporte y también a la agitación excesiva en la superficie del liquido, el efecto de esta agitación excesiva constituye la principal causa de falla en tanques, por generar presiones dinámicas que conllevarán al doblamiento o volcamiento de las paredes que conforman el sistema. Para calcular los efectos hidrodinámicos que constituyen la respuesta sísmica de este tipo de estructuras, se puede utilizar el método de análisis modal, combinando este con el modelo de análisis para tanques elevados propuesto por G.W Housner. Este modelo fue desarrollado para tanques de almacenamiento elevados, apoyados sobre estructuras simples, para efectos de analizar edificios que tengan tanques elevados se debe tomar en cuenta el análisis sísmico total de la estructura, incluyendo en el modelo propuesto por Housner la masa de los pisos, las rigideces respectivas para cada nivel y ubicar el modelo mecánico equivalente a partir del último nivel. Modelo Mecánico Equivalente: El modelo comúnmente aplicado para estimar la respuesta del líquido contenido en tanques rectangulares y cilíndricos ante una excitación sísmica fue propuesto por G.W Housner en 1957. Este modelo determina la respuesta sísmica máxima y utiliza como solicitación un espectro de diseño característico de la zona donde se este diseñando. Housner en su modelo propone representar el movimiento del agua almacenada en el tanque de paredes rígidas por medio de un modelo en el cual determina que una parte de la

masa total de agua permanece FIJA y SOLIDARIA al movimiento de las paredes del tanque, esta masa esta representada en el modelo como una masa impulsiva, y la otra parte de la masa total es modelada como una serie de masas MÓVILES unidas a las paredes del tanque por medio de resortes, esta masa representa la masa convectiva. Posteriormente Housner en otros estudios simplificó su modelo y consideró solo una masa móvil (convectiva) y solo una masa fija (impulsiva). A continuación se muestra el modelo propuesto por Housner para simular el efecto del comportamiento hidrodinámico del agua dentro del tanque.

En la figura, mo representa la masa fija o impulsiva y m1 representa la masa convectiva, K/2 representa la rigidez del resorte por medio del cual se une la masa convectiva a las paredes del tanque, Zo y Z1 son las alturas a la cual se encuentra la masa impulsiva y convectiva respectivamente. Después de hacer el análisis por medio de este modelo puede concluirse que la presión hidrodinámica total sobre las paredes del tanque producida por un sismo, esta dada por la suma o superposición de la presión ejercida por la masa impulsiva que se acelera con el tanque y la presión ejercida por la masa convectiva que oscila dentro del tanque. Los parámetros que se muestran en el modelo propuesto por Housner, se obtienen de las siguientes expresiones:

Donde : Masa total del liquido contenido (W/g) = (M). Peso del liquido ( W ) Aceleración de la gravedad ( g ) Masa conectada rígidamente a la estructura ( m0 ) Masa dinámica correspondiente al liquido en movimiento ( m1 ) Distancia del fondo a la conexión de la masa m0 (Z0 ) Distancia del fondo a la conexión de la masa m1 (Z1 ) Rigidez del resorte asimilada al liquido ( K ) diámetro del tanque cilindrico ( d ) Altura del nivel del agua ( H ) α = 1.33 y β = 2 si se incluye en el calculo la determinación del momento hidrodinámico en el fondo del tanque α = 1 y β = 0 si solo se requieren las presiones hidrodinámicas en las paredes. En el caso de carga AGUA se ha concentrado la masa del líquido contenido en el tanque, esta masa se localiza en el centroide del fondo del tanque, de esta manera no se tienen en cuenta los efectos producidos por el movimiento del líquido contenido. Como se mencionó en los párrafos anteriores el modelamiento del agua contenida en el tanque se realizará por medio del modelo propuesto por G.W HOUSNER, para este propósito se utilizará el software SAP-2000. A continuación se describe el proceso de modelamiento: Después de haber modelado toda la estructura tipo TORRE hasta el ultimo nivel, el siguiente paso consiste en colocar los elementos de los cuales esta conformado el tanque y de igual manera su sistema de apoyo.

Para el modelo de HOUSNER, se deben tener en cuenta todos los parámetros definidos anteriormente en este documento; a continuación se muestra una gráfica que muestra esos parámetros que como se explicó son diferentes cuando el sismo llega a la estructura en el sentido X y cuando llega en el sentido Y.

Con base a la figura anterior y para tanque cilindrico: V = 300 m3 diámetro = 7.675 m H agua = 6.50 m W = 300 m3 x 1.00 ton/m3 = 300 Ton m = 300 ton / 9.80 m/seg² = 30.61 ton seg² / m mo = 23.276 ton seg² / m m1 = 7.097 ton seg² / m Z0 = 3.475 m medido desde la solera del tanque (Z = 33.575 en el modelo) Z1 = 4.446 m medido desde la solera del tanque (Z = 34.546 en el modelo) K = 33.74 ton/m A partir del modelo en donde se encuentra el fondo del tanque con todas sus propiedades, se procede a definir los elementos que contiene, se definieron 2 elementos y un nuevo material: Sección Rígida esta sección es definida con un momento de inercia alrededor del eje 3 lo suficientemente grande, para que los elementos así modelados no se deformen y pueden llevar

los efectos del movimiento del agua hasta la base del tanque. Esta sección se modela con un elemento FRAME del tipo general y sus valores especificados se muestran a continuación. El material que se utiliza para esta sección es igual al de las paredes del tanque con una masa por unidad de volumen igual a cero y un peso por unidad de volumen igual a cero.

Sección Resorte estos elementos ubicados en la altura de aplicación de masa convectiva (Z1) y que corresponden al nivel de agua máxima o tanque lleno en estudio y con un elemento tipo FRAME. La rigidez del resorte (K) se calcula con la formula consignada en la tabla 1; para determinar la sección del FRAME tipo rectangular que se necesita para modelar la rigidez de los resortes se siguió el siguiente procedimiento:

La ecuación anterior sirve de base al método de los desplazamientos para calcular las fuerzas internas en los elementos de una estructura.

Tomando como base las ecuaciones anteriores y haciendo el módulo de elasticidad del material del elemento FRAME con el cual se modela el resorte igual a 1 y la longitud del elemento igual a 1 la ecuación queda convertida en:

Y como el elemento FRAME tipo rectangular se define por las dimensiones de sus lados nos queda que la rigidez del resorte por medio del cual se une la masa convectiva a las paredes del tanque esta dada por:

Para K = 33.74 , K/2 = 16.87 y t2 = t3 = 4.10

Material Resorte este es el tipo de material con el cual se modelan los elementos FRAME que simulan el comportamiento de los resortes que unen la masa convectiva a las paredes del tanque.

Teniendo los MATERIALES y SECCIONES definidos, se procede a su adición al modelo, ya que garantiza uniformidad en el moviendo y estabilidad tanto del tanque como de la estructura. Paso 1 a una altura Z0 (altura impulsiva), se coloca un joint, el cual es unido a la base del tanque mediante elementos de sección rígida. Esta altura es medida desde la base del tanque. A este mismo joint se le asigna la masa impulsiva m0. Paso 2 a una altura Z1 (altura convectiva), se coloca un joint, que es unido a los elementos de sección rígida, por medio de elementos de sección resorte. El modelo final de la estructura incluyendo el agua dentro del tanque modelada según lo propuesto por Housner se puede observar en la siguiente figura.

Para los efectos de la masa impulsiva y convectiva se han definido dos casos adicionales de carga CONVEC e IMPULS. mo = 23.276 ton seg² / m P inpuls = 23.276 x 9.8 = 228.10 ton m1 = 7.097 ton seg² / m P convec = 7.097 x 9.8 = 69.55 ton

Para el análisis sísmico de la zona se ha definido el espectro de acuerdo a los siguientes parámetros:

Según la NSR-10 en el articulo A.6.2.1.2 permite que para estructuras de este tipo de uso, la determinación de las fuerzas horizontales para calcular los desplazamientos horizontales o derivas usar un valor de coeficiente de importancia I=1.0 y las fuerzas de diseño a emplear para obtener la resistencia de la estructura debe utilizarse el valor de coeficiente de importancia I correspondiente al grupo de uso. El espectro utilizado para calculo de las derivas con I=1.0 :

Y el espectro para diseño de los elementos con I=1.50:

Se ha realizado un análisis modal para los dos espectros anteriores tomando las masas de la estructura y los casos IMPULS Y CONVEC

Se han definido 4 casos de carga por efectos sísmicos: SXDERIVA del cual se tomaran las deformaciones de la estructura en el sentido X para el espectro con I=1.0 para evaluar la deriva máxima.

SYDERIVA del cual se tomaran las deformaciones de la estructura en el sentido Y para el espectro con I=1.0 para evaluar la deriva máxima.

SXDISENO del cual se tomaran los esfuerzos para el diseño de los elementos de la estructura para el espectro con I=1.50

SYDISENO del cual se tomaran los esfuerzos para el diseño de los elementos de la estructura para el espectro con I=1.50

9. COMBINACIONES DE CARGA La estructura TORRE se enmarca en el documento “RECOMENDACIONES PARA REQUISITOS SISMICOS DE ESTRUCTURAS DIFERENTES DE EDIFICACIONES COMITÉ AIS 180-13”. La masa de la estructura tipo TORRE se toma del peso de la estructura así: W = 909.73 ton M= 92.83 ton seg²/m Masa del tanque = 30.61 ton seg²/m Masa total = 92.83 + 30.61 = 123.44 ton seg²/m Porcentaje de la masa diferente de edificaciones = 30.61/123.44 = 24.8% Para el caso en el cual la masa de la estructura diferente de edificaciones (TANQUE PREFABRICADO) es menos del 25% de la suma de la masa de la estructura diferente de edificaciones y la masa de la estructura que le da apoyo, las fuerzas sísmicas de diseño de la estructura diferente de edificaciones debe determinarse de acuerdo con las prescripciones del capitulo A.9 de NSR-10. La estructura de apoyo (TORRE) debe diseñarse con los requisitos dados en el capitulo 5 del documento AIS 180-13. La masa de la estructura diferente de edificaciones Mp debe incluirse dentro de la masa total de la estructura M. Según el Capitulo 3, cuando una estructura diferente de edificaciones que este comprendida entre los tipos de estructura presentados en la tabla 4-2 este apoyada sobre otras estructuras y la estructura diferente de edificaciones no hace parte del sistema principal de resistencia sísmica ante fuerzas sísmicas, se puede utilizar uno de los dos métodos dados en 3.1 y 3.2. Según la tabla 4.2 coeficientes para estructuras diferentes a edificaciones que no son similares a las de edificaciones podemos ubicar el tanque prefabricado como: TANQUES Y RECIPIENTES APOYADOS SOBRE TORRES ESTRUCTURALES SIMILARES A EDIFICACIONES Requisitos de detallado : sección 5.5 Para Ro, Ωo, máxima altura permitida hn se debe utilizar los valores apropiados del tipo de estructura para sistema combinado o sistema de pórtico resistente a momentos del capitulo A.3 del reglamento NSR-10 o de la tabla 4.1. Tomando del capitulo A.3 de la NSR-10 para sistema estructural de pórtico resistente a momentos: pórticos de concreto resistentes a momentos con capacidad especial de disipación de energía (DES) Ro = 7.0

De la tabla 4.1 de AIS 180-13 Coeficientes para estructuras diferentes a edificaciones pero similares a las edificaciones y sistema estructural de pórticos de concreto resistentes a momentos con capacidad especial de disipación de energía Ro = 7.0 Cuando la masa de cualquier piso es mayor a 1.5 veces la masa de uno de los pisos contiguos la estructura se considera irregular y el valor de Øa = 0.90 La estructura tipo TORRE no presenta irregularidades en planta y el valor de Øp = 1.00 Ante la ausencia de redundancia en el sistema estructural de resistencia sísmica y dando cumplimiento al articulo A.3.3.8 se toma un valor Ør = 0.75 Con lo anteriormente evaluado podemos tomar un valor de R para el diseño de: R = Øa x Øp x Ør x Ro = 0.90 x 1.00 x 0.75 x 7.00 = 4.725 Para las combinaciones se deben tomar las fuerzas sísmicas reducidas de diseño E = Fs / R para el diseño de los elementos y 0.70 E para la revisión de los esfuerzos en cimentación. El método de diseño es el de la Resistencia Ultima, el análisis de la estructura se realizó mediante el programa SAP2000. Para la revisión de la carga admisible en la cimentación se han utilizado las condiciones de la estructura vacía, llena y los efectos de sismo en ambas condiciones y se ha revisado la capacidad admisible del suelo para la envolvente de estas combinaciones básicas así: CIMENTAVACIO = 1.0 DEAD + 1.0 VIVA CIMENTALLENO = 1.0 DEAD + 1.0 VIVA + 1.0 AGUA CIMENTAVACIOSISX = 1.0 DEAD + 1.0 VIVA + 0.148 SXDISENO + 0.044 SYDISENO CIMENTAVACIOSISY = 1.0 DEAD + 1.0 VIVA + 0.044 SXDISENO + 0.148 SYDISENO CIMENTALLENOSISX = 1.0 DEAD + 1.0 VIVA + 1.0 AGUA + 0.148 SXDISENO + 0.044 SYDISENO CIMENTALLENOSISY = 1.0 DEAD + 1.0 VIVA + 1.0 AGUA + 0.044 SXDISENO + 0.148 SYDISENO COMBINACION DE ENVOLVENTE : CIMENTACION Para el diseño de los elementos estructurales que conforman la TORRE de esta estructura se han definido condiciones que simulan el tanque vacío, lleno y los efectos de sismo en ambas condiciones y se ha diseñado cada elemento estructural para su combinación mas desfavorable. VACIO1 = 1.4 DEAD VACIO2 = 1.2 DEAD + 1.6 LIVE VACIO3 = 1.2 DEAD + 0.5 LIVE VACIO4 = 1.2 DEAD + 0.5 LIVE VACIO5A = 1.2 DEAD + 0.21 SXDISENO + 0.06 SYDISENO VACIO5B = 1.2 DEAD + 0.06 SXDISENO + 0.21 SYDISENO VACIO6A = 0.9 DEAD + 0.21 SXDISENO + 0.06 SYDISENO VACIO6B = 0.9 DEAD + 0.06 SXDISENO + 0.21 SYDISENO

VACIO7A = 0.9 DEAD + 0.21 SXDISENO + 0.06 SYDISENO VACIO7B = 0.9 DEAD + 0.06 SXDISENO + 0.21 SYDISENO LLENO1 = 1.4 DEAD + 1.4 AGUA LLENO2 = 1.2 DEAD + 1.6 LIVE + 1.2 AGUA LLENO3 = 1.2 DEAD + 0.5 LIVE + 1.2 AGUA LLENO4 = 1.2 DEAD + 0.5 LIVE + 1.2 AGUA LLENO5A = 1.2 DEAD + 1.2 AGUA + 0.21 SXDISENO + 0.06 SYDISENO LLENO5B = 1.2 DEAD + 1.2 AGUA + 0.06 SXDISENO + 0.21 SYDISENO LLENO6A = 0.9 DEAD + 1.0 AGUA + 0.21 SXDISENO + 0.06 SYDISENO LLENO6B = 0.9 DEAD + 1.0 AGUA + 0.06 SXDISENO + 0.21 SYDISENO LLENO7A = 0.9 DEAD + 0.21 SXDISENO + 0.06 SYDISENO LLENO7B = 0.9 DEAD + 0.06 SXDISENO + 0.21 SYDISENO

10. REVISION DE LA DERIVA Del análisis de la estructura para el espectro determinado para efectos de derivas se ve que la estructura es simétrica en ambas direcciones y por consiguiente solo evaluaremos las derivas en un eje de columnas. A continuación mostramos la deformada para este espectro en las dos direcciones sismo en x y sismo en y.

TABLE: Joint Displacements

Joint OutputCase CaseType StepType U1 U2 U3 R1 R2 R3Text Text Text Text m m m Radians Radians Radians

100 SXDERIVA LinRespSpec Max 0.031967 2.119E-08 0.002857 3.288E-09 0.006398 2.902E-10100 SYDERIVA LinRespSpec Max 2.213E-08 0.030969 4.769E-09 0.006196 3.491E-09 0.000179104 SXDERIVA LinRespSpec Max 0.031967 2.091E-08 0.002857 3.406E-09 0.006398 2.913E-10104 SYDERIVA LinRespSpec Max 2.207E-08 0.030969 6.187E-09 0.006196 3.481E-09 0.000179108 SXDERIVA LinRespSpec Max 0.064859 3.444E-08 0.002068 3.555E-09 0.008053 4.5E-10108 SYDERIVA LinRespSpec Max 3.624E-08 0.062895 5.947E-09 0.007697 3.892E-09 0.000211112 SXDERIVA LinRespSpec Max 0.064859 3.462E-08 0.002068 3.61E-09 0.008053 4.437E-10112 SYDERIVA LinRespSpec Max 3.626E-08 0.062895 8.279E-09 0.007697 3.839E-09 0.000211116 SXDERIVA LinRespSpec Max 0.101263 4.613E-08 0.001126 3.668E-09 0.008137 7.822E-10116 SYDERIVA LinRespSpec Max 4.898E-08 0.098053 7.111E-09 0.007756 3.993E-09 0.000211120 SXDERIVA LinRespSpec Max 0.101263 4.627E-08 0.001126 3.573E-09 0.008137 7.931E-10120 SYDERIVA LinRespSpec Max 4.901E-08 0.098053 1.055E-08 0.007756 3.913E-09 0.000211124 SXDERIVA LinRespSpec Max 0.135609 5.574E-08 0.000885 3.672E-09 0.007218 1.417E-09124 SYDERIVA LinRespSpec Max 5.961E-08 0.131202 8.236E-09 0.006881 3.937E-09 0.00019128 SXDERIVA LinRespSpec Max 0.135609 5.547E-08 0.000885 3.893E-09 0.007218 1.484E-09128 SYDERIVA LinRespSpec Max 5.963E-08 0.131202 1.293E-08 0.006881 3.778E-09 0.00019132 SXDERIVA LinRespSpec Max 0.164037 6.332E-08 0.001581 4.145E-09 0.005535 3.054E-09132 SYDERIVA LinRespSpec Max 6.886E-08 0.158755 9.263E-09 0.005314 4.732E-09 0.000153136 SXDERIVA LinRespSpec Max 0.164037 6.283E-08 0.001581 7.454E-09 0.005535 3.441E-09136 SYDERIVA LinRespSpec Max 6.783E-08 0.158755 1.534E-08 0.005314 3.967E-09 0.000153140 SXDERIVA LinRespSpec Max 0.183281 7.021E-08 0.002191 3.551E-09 0.003099 8.99E-09140 SYDERIVA LinRespSpec Max 9.085E-08 0.177653 9.177E-09 0.003024 1.579E-08 0.000089144 SXDERIVA LinRespSpec Max 0.183281 7.791E-08 0.002191 5.32E-08 0.003099 1.116E-08144 SYDERIVA LinRespSpec Max 9.665E-08 0.177653 1.984E-08 0.003024 2.812E-08 0.000089149 SXDERIVA LinRespSpec Max 0.189474 7.694E-08 0.002319 1.323E-08 0.000575 3.25E-08149 SYDERIVA LinRespSpec Max 1.449E-07 0.184192 7.625E-09 0.000368 7.878E-10 0.000041226 SXDERIVA LinRespSpec Max 0.189474 0.000000302 0.002319 1.787E-08 0.000575 3.286E-08226 SYDERIVA LinRespSpec Max 0.000000218 0.184192 2.956E-08 0.000368 7.907E-10 0.000041

11. DISEÑO COLUMNAS Columnas tramo 1: As = 68#8

Columnas tramo 2: As = 68#7

Table: Concrete Design 1 - Column Summary Data - ACI 318-08/IBC2009, Part 1 of 3

Table: Concrete Design 1 - Column Summary Data - ACI 318-08/IBC2009, Part 1 of 3 Frame DesignSect DesignType DesignOpt Status Location PMMCombo

cm 106 COLA1 Column Check No Messages 33.747 LLENO5B 106 COLA1 Column Check No Messages 222.749 LLENO5B 106 COLA1 Column Check No Messages 411.751 LLENO5B 125 COLA2 Column Check No Messages 18.749 LLENO5B 125 COLA2 Column Check No Messages 215.250 LLENO5B 125 COLA2 Column Check No Messages 411.751 LLENO5B 144 COLA3 Column Check No Messages 18.749 LLENO7B 144 COLA3 Column Check No Messages 215.250 LLENO5B 144 COLA3 Column Check No Messages 411.751 LLENO7B 163 COLA4 Column Check No Messages 18.749 LLENO5B 163 COLA4 Column Check No Messages 215.250 LLENO5B 163 COLA4 Column Check No Messages 411.751 LLENO7B 182 COLA5 Column Check No Messages 18.749 LLENO5B 182 COLA5 Column Check No Messages 215.250 LLENO7B 182 COLA5 Column Check No Messages 411.751 LLENO7B 201 COLA6 Column Check No Messages 18.749 LLENO5A 201 COLA6 Column Check No Messages 215.250 LLENO7B 201 COLA6 Column Check No Messages 411.751 LLENO7A 220 COLA7 Column Check No Messages 18.749 LLENO7A 220 COLA7 Column Check No Messages 209.444 LLENO7A 220 COLA7 Column Check No Messages 400.140 LLENO7B 105 COLA1 Column Check No Messages 33.747 LLENO5B 105 COLA1 Column Check No Messages 222.749 LLENO5B 105 COLA1 Column Check No Messages 411.751 LLENO5B 124 COLA2 Column Check No Messages 18.749 LLENO5B 124 COLA2 Column Check No Messages 215.250 LLENO5B 124 COLA2 Column Check No Messages 411.751 LLENO5B 143 COLA3 Column Check No Messages 18.749 LLENO7B 143 COLA3 Column Check No Messages 215.250 LLENO5B 143 COLA3 Column Check No Messages 411.751 LLENO7B 162 COLA4 Column Check No Messages 18.749 LLENO5B 162 COLA4 Column Check No Messages 215.250 LLENO5B 162 COLA4 Column Check No Messages 411.751 LLENO7B 181 COLA5 Column Check No Messages 18.749 LLENO5B 181 COLA5 Column Check No Messages 215.250 LLENO7B 181 COLA5 Column Check No Messages 411.751 LLENO7B 200 COLA6 Column Check No Messages 18.749 LLENO5A 200 COLA6 Column Check No Messages 215.250 LLENO7B 200 COLA6 Column Check No Messages 411.751 LLENO7A 219 COLA7 Column Check No Messages 18.749 LLENO7A 219 COLA7 Column Check No Messages 209.444 LLENO7A 219 COLA7 Column Check No Messages 400.140 LLENO7B 104 COLA1 Column Check No Messages 44.792 LLENO5A 104 COLA1 Column Check No Messages 225.203 LLENO5A 104 COLA1 Column Check No Messages 405.615 LLENO5A 123 COLA2 Column Check No Messages 24.884 LLENO5A 123 COLA2 Column Check No Messages 215.250 LLENO5A 123 COLA2 Column Check No Messages 405.615 LLENO5A 142 COLA3 Column Check No Messages 24.884 LLENO5A 142 COLA3 Column Check No Messages 215.250 LLENO5A 142 COLA3 Column Check No Messages 405.615 LLENO7A 161 COLA4 Column Check No Messages 24.884 LLENO5A


cm 161 COLA4 Column Check No Messages 215.250 LLENO5A 161 COLA4 Column Check No Messages 405.615 LLENO7A 180 COLA5 Column Check No Messages 24.884 LLENO5A 180 COLA5 Column Check No Messages 215.250 LLENO5A 180 COLA5 Column Check No Messages 405.615 LLENO7A 199 COLA6 Column Check No Messages 24.884 LLENO5A 199 COLA6 Column Check No Messages 215.250 LLENO7A 199 COLA6 Column Check No Messages 405.615 LLENO7A 218 COLA7 Column Check No Messages 24.884 LLENO7A 218 COLA7 Column Check No Messages 207.536 LLENO7A 218 COLA7 Column Check No Messages 390.187 LLENO7A 109 COLA1 Column Check No Messages 33.747 LLENO5B 109 COLA1 Column Check No Messages 222.749 LLENO5B 109 COLA1 Column Check No Messages 411.751 LLENO5B 128 COLA2 Column Check No Messages 18.749 LLENO5B 128 COLA2 Column Check No Messages 215.250 LLENO5B 128 COLA2 Column Check No Messages 411.751 LLENO5B 147 COLA3 Column Check No Messages 18.749 LLENO7B 147 COLA3 Column Check No Messages 215.250 LLENO5B 147 COLA3 Column Check No Messages 411.751 LLENO7B 166 COLA4 Column Check No Messages 18.749 LLENO5B 166 COLA4 Column Check No Messages 215.250 LLENO5B 166 COLA4 Column Check No Messages 411.751 LLENO7B 185 COLA5 Column Check No Messages 18.749 LLENO5B 185 COLA5 Column Check No Messages 215.250 LLENO7B 185 COLA5 Column Check No Messages 411.751 LLENO7B 204 COLA6 Column Check No Messages 18.749 LLENO5A 204 COLA6 Column Check No Messages 215.250 LLENO7B 204 COLA6 Column Check No Messages 411.751 LLENO7A 223 COLA7 Column Check No Messages 18.749 LLENO7A 223 COLA7 Column Check No Messages 209.444 LLENO7A 223 COLA7 Column Check No Messages 400.140 LLENO7B 108 COLA1 Column Check No Messages 33.747 LLENO5B 108 COLA1 Column Check No Messages 222.749 LLENO5B 108 COLA1 Column Check No Messages 411.751 LLENO5B 127 COLA2 Column Check No Messages 18.749 LLENO5B 127 COLA2 Column Check No Messages 215.250 LLENO5B 127 COLA2 Column Check No Messages 411.751 LLENO5B 146 COLA3 Column Check No Messages 18.749 LLENO7B 146 COLA3 Column Check No Messages 215.250 LLENO5B 146 COLA3 Column Check No Messages 411.751 LLENO7B 165 COLA4 Column Check No Messages 18.749 LLENO5B 165 COLA4 Column Check No Messages 215.250 LLENO5B 165 COLA4 Column Check No Messages 411.751 LLENO7B 184 COLA5 Column Check No Messages 18.749 LLENO5B 184 COLA5 Column Check No Messages 215.250 LLENO7B 184 COLA5 Column Check No Messages 411.751 LLENO7B 203 COLA6 Column Check No Messages 18.749 LLENO5A 203 COLA6 Column Check No Messages 215.250 LLENO7B 203 COLA6 Column Check No Messages 411.751 LLENO7A 222 COLA7 Column Check No Messages 18.749 LLENO7A 222 COLA7 Column Check No Messages 209.444 LLENO7A 222 COLA7 Column Check No Messages 400.140 LLENO7B 107 COLA1 Column Check No Messages 44.792 LLENO5A


cm 107 COLA1 Column Check No Messages 225.203 LLENO5A 107 COLA1 Column Check No Messages 405.615 LLENO5A 126 COLA2 Column Check No Messages 24.884 LLENO5A 126 COLA2 Column Check No Messages 215.250 LLENO5A 126 COLA2 Column Check No Messages 405.615 LLENO5A 145 COLA3 Column Check No Messages 24.884 LLENO5A 145 COLA3 Column Check No Messages 215.250 LLENO5A 145 COLA3 Column Check No Messages 405.615 LLENO7A 164 COLA4 Column Check No Messages 24.884 LLENO5A 164 COLA4 Column Check No Messages 215.250 LLENO5A 164 COLA4 Column Check No Messages 405.615 LLENO7A 183 COLA5 Column Check No Messages 24.884 LLENO5A 183 COLA5 Column Check No Messages 215.250 LLENO5A 183 COLA5 Column Check No Messages 405.615 LLENO7A 202 COLA6 Column Check No Messages 24.884 LLENO5A 202 COLA6 Column Check No Messages 215.250 LLENO7A 202 COLA6 Column Check No Messages 405.615 LLENO7A 221 COLA7 Column Check No Messages 24.884 LLENO7A 221 COLA7 Column Check No Messages 207.536 LLENO7A 221 COLA7 Column Check No Messages 390.187 LLENO7A


Table: Concrete Design 1 - Column Summary Data - ACI 318-08/IBC2009, Part 2 of 3 Frame PMMArea PMMRatio VMajCombo VMajRebar VMinCombo VMinRebar

cm2 cm2/cm cm2/cm 106 0.316403 LLENO7B 0.0886 LLENO5A 0.0978 106 0.225736 LLENO7B 0.0886 LLENO5A 0.0978 106 0.168508 LLENO7B 0.0886 LLENO5A 0.0978 125 0.228404 LLENO7B (Sp) 0.0886 LLENO7B (Sp) 0.0886 125 0.162055 LLENO7B (Sp) 0.0886 LLENO7B (Sp) 0.0886 125 0.154766 LLENO7B 0.0886 LLENO7B (Sp) 0.0886 144 0.183355 LLENO7B (Sp) 0.0886 LLENO7B (Sp) 0.0886 144 0.149632 LLENO7B (Sp) 0.0886 LLENO7B (Sp) 0.0886 144 0.186556 LLENO7B (Sp) 0.0886 LLENO7B (Sp) 0.0886 163 0.139159 LLENO7B (Sp) 0.0886 LLENO7B (Sp) 0.0886 163 0.130511 LLENO7B (Sp) 0.0886 LLENO7B (Sp) 0.0886 163 0.225649 LLENO7B (Sp) 0.0886 LLENO7B (Sp) 0.0886 182 0.113300 LLENO7B (Sp) 0.0886 LLENO7B (Sp) 0.0886 182 0.135873 LLENO7B (Sp) 0.0886 LLENO7B (Sp) 0.0886 182 0.247061 LLENO7B (Sp) 0.0886 LLENO7B (Sp) 0.0886 201 0.103738 LLENO7B 0.0886 LLENO7B 0.0886 201 0.173302 LLENO7B 0.0886 LLENO7B 0.0886 201 0.270922 LLENO7B 0.0886 LLENO7B 0.0886 220 0.177981 LLENO7B (Sp) 0.1242 LLENO7B (Sp) 0.1054 220 0.243561 LLENO7B (Sp) 0.1242 LLENO7B (Sp) 0.1054 220 0.313944 LLENO7B (Sp) 0.1242 LLENO7B (Sp) 0.1054 105 0.314865 LLENO7B 0.0886 LLENO5A 0.0978 105 0.225063 LLENO7B 0.0886 LLENO5A 0.0978 105 0.168890 LLENO7B 0.0886 LLENO5A 0.0978 124 0.228402 LLENO7B (Sp) 0.0886 LLENO7B (Sp) 0.0886 124 0.162052 LLENO7B (Sp) 0.0886 LLENO7B (Sp) 0.0886 124 0.154763 LLENO7B 0.0886 LLENO7B (Sp) 0.0886


cm2 cm2/cm cm2/cm 143 0.183356 LLENO7B (Sp) 0.0886 LLENO7B (Sp) 0.0886 143 0.149629 LLENO7B (Sp) 0.0886 LLENO7B (Sp) 0.0886 143 0.186557 LLENO7B (Sp) 0.0886 LLENO7B (Sp) 0.0886 162 0.139157 LLENO7B (Sp) 0.0886 LLENO7B (Sp) 0.0886 162 0.130508 LLENO7B (Sp) 0.0886 LLENO7B (Sp) 0.0886 162 0.225651 LLENO7B (Sp) 0.0886 LLENO7B (Sp) 0.0886 181 0.113298 LLENO7B (Sp) 0.0886 LLENO7B (Sp) 0.0886 181 0.135877 LLENO7B (Sp) 0.0886 LLENO7B (Sp) 0.0886 181 0.247059 LLENO7B (Sp) 0.0886 LLENO7B (Sp) 0.0886 200 0.103755 LLENO7B 0.0886 LLENO7B 0.0886 200 0.173294 LLENO7B 0.0886 LLENO7B 0.0886 200 0.270953 LLENO7B 0.0886 LLENO7B 0.0886 219 0.177961 LLENO7B (Sp) 0.1251 LLENO7B (Sp) 0.1065 219 0.243576 LLENO7B (Sp) 0.1251 LLENO7B (Sp) 0.1065 219 0.313905 LLENO7B (Sp) 0.1251 LLENO7B (Sp) 0.1065 104 0.254544 LLENO7B (Sp) 0.0886 LLENO7B 0.0886 104 0.198428 LLENO7B (Sp) 0.0886 LLENO7B 0.0886 104 0.167219 LLENO7B (Sp) 0.0886 LLENO7B 0.0886 123 0.198987 LLENO7B (Sp) 0.0886 LLENO7B 0.0886 123 0.157947 LLENO7B (Sp) 0.0886 LLENO7B 0.0886 123 0.152999 LLENO7B (Sp) 0.0886 LLENO7B 0.0886 142 0.161479 LLENO7B (Sp) 0.0886 LLENO7B 0.0886 142 0.145797 LLENO7B (Sp) 0.0886 LLENO7B 0.0886 142 0.155932 LLENO7B (Sp) 0.0886 LLENO7B 0.0886 161 0.127569 LLENO7B (Sp) 0.0886 LLENO7B 0.0886 161 0.124252 LLENO7B (Sp) 0.0886 LLENO7B 0.0886 161 0.184308 LLENO7B (Sp) 0.0886 LLENO7B 0.0886 180 0.104272 LLENO7B (Sp) 0.0886 LLENO7B 0.0886 180 0.115261 LLENO7B (Sp) 0.0886 LLENO7B 0.0886 180 0.198312 LLENO7B (Sp) 0.0886 LLENO7B 0.0886 199 0.094456 LLENO7B (Sp) 0.0886 LLENO7B 0.0886 199 0.138090 LLENO7B (Sp) 0.0886 LLENO7B 0.0886 199 0.214143 LLENO7B (Sp) 0.0886 LLENO7B 0.0886 218 0.140111 LLENO7B (Sp) 0.1560 LLENO7B (Sp) 0.0886 218 0.194525 LLENO7B (Sp) 0.1560 LLENO7B (Sp) 0.0886 218 0.252986 LLENO7B (Sp) 0.1560 LLENO7B (Sp) 0.0886 109 0.316403 LLENO7B 0.0886 LLENO5A 0.0978 109 0.225735 LLENO7B 0.0886 LLENO5A 0.0978 109 0.168507 LLENO7B 0.0886 LLENO5A 0.0978 128 0.228403 LLENO7B (Sp) 0.0886 LLENO7B (Sp) 0.0886 128 0.162053 LLENO7B (Sp) 0.0886 LLENO7B (Sp) 0.0886 128 0.154764 LLENO7B 0.0886 LLENO7B (Sp) 0.0886 147 0.183356 LLENO7B (Sp) 0.0886 LLENO7B (Sp) 0.0886 147 0.149630 LLENO7B (Sp) 0.0886 LLENO7B (Sp) 0.0886 147 0.186557 LLENO7B (Sp) 0.0886 LLENO7B (Sp) 0.0886 166 0.139157 LLENO7B (Sp) 0.0886 LLENO7B (Sp) 0.0886 166 0.130509 LLENO7B (Sp) 0.0886 LLENO7B (Sp) 0.0886 166 0.225651 LLENO7B (Sp) 0.0886 LLENO7B (Sp) 0.0886 185 0.113298 LLENO7B (Sp) 0.0886 LLENO7B (Sp) 0.0886 185 0.135876 LLENO7B (Sp) 0.0886 LLENO7B (Sp) 0.0886 185 0.247060 LLENO7B (Sp) 0.0886 LLENO7B (Sp) 0.0886 204 0.103747 LLENO7B 0.0886 LLENO7B 0.0886 204 0.173295 LLENO7B 0.0886 LLENO7B 0.0886 204 0.270945 LLENO7B 0.0886 LLENO7B 0.0886


cm2 cm2/cm cm2/cm 223 0.177969 LLENO7B (Sp) 0.1253 LLENO7B (Sp) 0.1065 223 0.243570 LLENO7B (Sp) 0.1253 LLENO7B (Sp) 0.1065 223 0.313912 LLENO7B (Sp) 0.1253 LLENO7B (Sp) 0.1065 108 0.314865 LLENO7B 0.0886 LLENO5A 0.0978 108 0.225064 LLENO7B 0.0886 LLENO5A 0.0978 108 0.168891 LLENO7B 0.0886 LLENO5A 0.0978 127 0.228404 LLENO7B (Sp) 0.0886 LLENO7B (Sp) 0.0886 127 0.162054 LLENO7B (Sp) 0.0886 LLENO7B (Sp) 0.0886 127 0.154766 LLENO7B 0.0886 LLENO7B (Sp) 0.0886 146 0.183355 LLENO7B (Sp) 0.0886 LLENO7B (Sp) 0.0886 146 0.149632 LLENO7B (Sp) 0.0886 LLENO7B (Sp) 0.0886 146 0.186556 LLENO7B (Sp) 0.0886 LLENO7B (Sp) 0.0886 165 0.139159 LLENO7B (Sp) 0.0886 LLENO7B (Sp) 0.0886 165 0.130511 LLENO7B (Sp) 0.0886 LLENO7B (Sp) 0.0886 165 0.225650 LLENO7B (Sp) 0.0886 LLENO7B (Sp) 0.0886 184 0.113300 LLENO7B (Sp) 0.0886 LLENO7B (Sp) 0.0886 184 0.135876 LLENO7B (Sp) 0.0886 LLENO7B (Sp) 0.0886 184 0.247058 LLENO7B (Sp) 0.0886 LLENO7B (Sp) 0.0886 203 0.103751 LLENO7B 0.0886 LLENO7B 0.0886 203 0.173294 LLENO7B 0.0886 LLENO7B 0.0886 203 0.270948 LLENO7B 0.0886 LLENO7B 0.0886 222 0.177962 LLENO7B (Sp) 0.1253 LLENO7B (Sp) 0.1067 222 0.243571 LLENO7B (Sp) 0.1253 LLENO7B (Sp) 0.1067 222 0.313905 LLENO7B (Sp) 0.1253 LLENO7B (Sp) 0.1067 107 0.254544 LLENO7B (Sp) 0.0886 LLENO7B 0.0886 107 0.198427 LLENO7B (Sp) 0.0886 LLENO7B 0.0886 107 0.167217 LLENO7B (Sp) 0.0886 LLENO7B 0.0886 126 0.198986 LLENO7B (Sp) 0.0886 LLENO7B 0.0886 126 0.157945 LLENO7B (Sp) 0.0886 LLENO7B 0.0886 126 0.152996 LLENO7B (Sp) 0.0886 LLENO7B 0.0886 145 0.161477 LLENO7B (Sp) 0.0886 LLENO7B 0.0886 145 0.145794 LLENO7B (Sp) 0.0886 LLENO7B 0.0886 145 0.155934 LLENO7B (Sp) 0.0886 LLENO7B 0.0886 164 0.127567 LLENO7B (Sp) 0.0886 LLENO7B 0.0886 164 0.124249 LLENO7B (Sp) 0.0886 LLENO7B 0.0886 164 0.184309 LLENO7B (Sp) 0.0886 LLENO7B 0.0886 183 0.104269 LLENO7B (Sp) 0.0886 LLENO7B 0.0886 183 0.115259 LLENO7B (Sp) 0.0886 LLENO7B 0.0886 183 0.198313 LLENO7B (Sp) 0.0886 LLENO7B 0.0886 202 0.094457 LLENO7B (Sp) 0.0886 LLENO7B 0.0886 202 0.138100 LLENO7B (Sp) 0.0886 LLENO7B 0.0886 202 0.214138 LLENO7B (Sp) 0.0886 LLENO7B 0.0886 221 0.140129 LLENO7B (Sp) 0.1542 LLENO7B (Sp) 0.0886 221 0.194522 LLENO7B (Sp) 0.1542 LLENO7B (Sp) 0.0886 221 0.253012 LLENO7B (Sp) 0.1542 LLENO7B (Sp) 0.0886


Table: Concrete Design 1 - Column Summary Data - ACI 318-08/IBC2009, Part 3 of 3 Frame ErrMsg WarnMsg

106 No Messages No Messages 106 No Messages No Messages


106 No Messages No Messages 125 No Messages No Messages 125 No Messages No Messages 125 No Messages No Messages 144 No Messages No Messages 144 No Messages No Messages 144 No Messages No Messages 163 No Messages No Messages 163 No Messages No Messages 163 No Messages No Messages 182 No Messages No Messages 182 No Messages No Messages 182 No Messages No Messages 201 No Messages No Messages 201 No Messages No Messages 201 No Messages No Messages 220 No Messages No Messages 220 No Messages No Messages 220 No Messages No Messages 105 No Messages No Messages 105 No Messages No Messages 105 No Messages No Messages 124 No Messages No Messages 124 No Messages No Messages 124 No Messages No Messages 143 No Messages No Messages 143 No Messages No Messages 143 No Messages No Messages 162 No Messages No Messages 162 No Messages No Messages 162 No Messages No Messages 181 No Messages No Messages 181 No Messages No Messages 181 No Messages No Messages 200 No Messages No Messages 200 No Messages No Messages 200 No Messages No Messages 219 No Messages No Messages 219 No Messages No Messages 219 No Messages No Messages 104 No Messages No Messages 104 No Messages No Messages 104 No Messages No Messages 123 No Messages No Messages 123 No Messages No Messages 123 No Messages No Messages 142 No Messages No Messages 142 No Messages No Messages 142 No Messages No Messages 161 No Messages No Messages 161 No Messages No Messages 161 No Messages No Messages 180 No Messages No Messages 180 No Messages No Messages


180 No Messages No Messages 199 No Messages No Messages 199 No Messages No Messages 199 No Messages No Messages 218 No Messages No Messages 218 No Messages No Messages 218 No Messages No Messages 109 No Messages No Messages 109 No Messages No Messages 109 No Messages No Messages 128 No Messages No Messages 128 No Messages No Messages 128 No Messages No Messages 147 No Messages No Messages 147 No Messages No Messages 147 No Messages No Messages 166 No Messages No Messages 166 No Messages No Messages 166 No Messages No Messages 185 No Messages No Messages 185 No Messages No Messages 185 No Messages No Messages 204 No Messages No Messages 204 No Messages No Messages 204 No Messages No Messages 223 No Messages No Messages 223 No Messages No Messages 223 No Messages No Messages 108 No Messages No Messages 108 No Messages No Messages 108 No Messages No Messages 127 No Messages No Messages 127 No Messages No Messages 127 No Messages No Messages 146 No Messages No Messages 146 No Messages No Messages 146 No Messages No Messages 165 No Messages No Messages 165 No Messages No Messages 165 No Messages No Messages 184 No Messages No Messages 184 No Messages No Messages 184 No Messages No Messages 203 No Messages No Messages 203 No Messages No Messages 203 No Messages No Messages 222 No Messages No Messages 222 No Messages No Messages 222 No Messages No Messages 107 No Messages No Messages 107 No Messages No Messages 107 No Messages No Messages 126 No Messages No Messages 126 No Messages No Messages


126 No Messages No Messages 145 No Messages No Messages 145 No Messages No Messages 145 No Messages No Messages 164 No Messages No Messages 164 No Messages No Messages 164 No Messages No Messages 183 No Messages No Messages 183 No Messages No Messages 183 No Messages No Messages 202 No Messages No Messages 202 No Messages No Messages 202 No Messages No Messages 221 No Messages No Messages 221 No Messages No Messages 221 No Messages No Messages

Table: Concrete Design 3 - Joint Summary Data - ACI 318-08/IBC2009, Part 1 of 3

Table: Concrete Design 3 - Joint Summary Data - ACI 318-08/IBC2009, Part 1 of 3 Frame Status JSMajCombo JSMajRatio JSMinCombo JSMinRatio

106 No Messages VACIO5A (Sp) 0.214274 VACIO5A (Sp) 0.263814 125 No Messages VACIO5A (Sp) 0.280873 VACIO5A (Sp) 0.352343 144 No Messages VACIO5A (Sp) 0.298350 VACIO5A (Sp) 0.376682 163 No Messages VACIO5A (Sp) 0.279180 VACIO5A (Sp) 0.352759 182 No Messages VACIO5A (Sp) 0.229146 VACIO5A (Sp) 0.288279 201 No Messages VACIO5A (Sp) 0.151063 VACIO5A (Sp) 0.182868 220 No Messages VACIO5A (Sp) 0.207192 VACIO5A (Sp) 0.174865 105 No Messages VACIO5A (Sp) 0.214274 VACIO5A (Sp) 0.263814 124 No Messages VACIO5A (Sp) 0.280873 VACIO5A (Sp) 0.352343 143 No Messages VACIO5A (Sp) 0.298351 VACIO5A (Sp) 0.376681 162 No Messages VACIO5A (Sp) 0.279181 VACIO5A (Sp) 0.352758 181 No Messages VACIO5A (Sp) 0.229148 VACIO5A (Sp) 0.288280 200 No Messages VACIO5A (Sp) 0.151064 VACIO5A (Sp) 0.182853 219 No Messages VACIO5A (Sp) 0.208633 VACIO5A (Sp) 0.176733 104 No Messages VACIO5A (Sp) 0.233666 VACIO5A (Sp) 0.208624 123 No Messages VACIO5A (Sp) 0.302965 VACIO5A (Sp) 0.281363 142 No Messages VACIO5A (Sp) 0.320329 VACIO5A (Sp) 0.301106 161 No Messages VACIO5A (Sp) 0.299280 VACIO5A (Sp) 0.281666 180 No Messages VACIO5A (Sp) 0.245884 VACIO5A (Sp) 0.229609 199 No Messages VACIO5A (Sp) 0.159082 VACIO5A (Sp) 0.141610 218 No Messages VACIO5A (Sp) 0.261245 VACIO5A (Sp) 0.105704 109 No Messages VACIO5A (Sp) 0.214274 VACIO5A (Sp) 0.263814 128 No Messages VACIO5A (Sp) 0.280873 VACIO5A (Sp) 0.352343 147 No Messages VACIO5A (Sp) 0.298350 VACIO5A (Sp) 0.376682 166 No Messages VACIO5A (Sp) 0.279181 VACIO5A (Sp) 0.352759 185 No Messages VACIO5A (Sp) 0.229147 VACIO5A (Sp) 0.288281 204 No Messages VACIO5A (Sp) 0.151063 VACIO5A (Sp) 0.182863 223 No Messages VACIO5A (Sp) 0.209017 VACIO5A (Sp) 0.176827 108 No Messages VACIO5A (Sp) 0.214274 VACIO5A (Sp) 0.263814 127 No Messages VACIO5A (Sp) 0.280873 VACIO5A (Sp) 0.352343 146 No Messages VACIO5A (Sp) 0.298350 VACIO5A (Sp) 0.376681

Table: Concrete Design 3 - Joint Summary Data - ACI 318-08/IBC2009, Part 1 of 3 Frame Status JSMajCombo JSMajRatio JSMinCombo JSMinRatio

165 No Messages VACIO5A (Sp) 0.279181 VACIO5A (Sp) 0.352757 184 No Messages VACIO5A (Sp) 0.229147 VACIO5A (Sp) 0.288278 203 No Messages VACIO5A (Sp) 0.151064 VACIO5A (Sp) 0.182856 222 No Messages VACIO5A (Sp) 0.209112 VACIO5A (Sp) 0.177093 107 No Messages VACIO5A (Sp) 0.233666 VACIO5A (Sp) 0.208624 126 No Messages VACIO5A (Sp) 0.302966 VACIO5A (Sp) 0.281362 145 No Messages VACIO5A (Sp) 0.320329 VACIO5A (Sp) 0.301104 164 No Messages VACIO5A (Sp) 0.299282 VACIO5A (Sp) 0.281665 183 No Messages VACIO5A (Sp) 0.245891 VACIO5A (Sp) 0.229612 202 No Messages VACIO5A (Sp) 0.159091 VACIO5A (Sp) 0.141626 221 No Messages VACIO5A (Sp) 0.258113 VACIO5A (Sp) 0.104010


Table: Concrete Design 3 - Joint Summary Data - ACI 318-08/IBC2009, Part 2 of 3 Frame CBMajCombo CBMajRatio CBMinCombo CBMinRatio ErrMsg

106 VACIO6B (Sp) 23.904214 VACIO6B (Sp) 19.433847 No Messages 125 VACIO6B (Sp) 14.048763 VACIO6B (Sp) 11.224878 No Messages 144 VACIO6B (Sp) 11.370768 VACIO6B (Sp) 9.031830 No Messages 163 VACIO6B (Sp) 12.187624 VACIO6B (Sp) 9.671780 No Messages 182 VACIO6B (Sp) 14.776886 VACIO6B (Sp) 11.769798 No Messages 201 VACIO6B (Sp) 22.073340 VACIO6B (Sp) 18.239244 No Messages 220 VACIO6B (Sp) 5.281973 VACIO6B (Sp) 6.233282 No Messages 105 VACIO6B (Sp) 23.904166 VACIO6B (Sp) 19.433862 No Messages 124 VACIO6B (Sp) 14.048730 VACIO6B (Sp) 11.224880 No Messages 143 VACIO6B (Sp) 11.370731 VACIO6B (Sp) 9.031828 No Messages 162 VACIO6B (Sp) 12.187567 VACIO6B (Sp) 9.671788 No Messages 181 VACIO6B (Sp) 14.776718 VACIO6B (Sp) 11.769736 No Messages 200 VACIO6B (Sp) 22.073128 VACIO6B (Sp) 18.240653 No Messages 219 VACIO6B (Sp) 5.245968 VACIO6B (Sp) 6.168076 No Messages 104 VACIO6A (Sp) 21.960963 VACIO6A (Sp) 24.627277 No Messages 123 VACIO6A (Sp) 13.076626 VACIO6A (Sp) 14.133592 No Messages 142 VACIO6A (Sp) 10.673874 VACIO6A (Sp) 11.408571 No Messages 161 VACIO6A (Sp) 11.499476 VACIO6A (Sp) 12.272920 No Messages 180 VACIO6A (Sp) 13.977137 VACIO6A (Sp) 15.017213 No Messages 199 VACIO6A (Sp) 21.320892 VACIO6A (Sp) 23.969906 No Messages 218 VACIO6A (Sp) 4.282117 VACIO6A (Sp) 10.472805 No Messages 109 VACIO6B (Sp) 23.904174 VACIO6B (Sp) 19.433858 No Messages 128 VACIO6B (Sp) 14.048736 VACIO6B (Sp) 11.224878 No Messages 147 VACIO6B (Sp) 11.370742 VACIO6B (Sp) 9.031823 No Messages 166 VACIO6B (Sp) 12.187597 VACIO6B (Sp) 9.671765 No Messages 185 VACIO6B (Sp) 14.776815 VACIO6B (Sp) 11.769693 No Messages 204 VACIO6B (Sp) 22.073396 VACIO6B (Sp) 18.239698 No Messages 223 VACIO6B (Sp) 5.236567 VACIO6B (Sp) 6.164974 No Messages 108 VACIO6B (Sp) 23.904211 VACIO6B (Sp) 19.433854 No Messages 127 VACIO6B (Sp) 14.048759 VACIO6B (Sp) 11.224881 No Messages 146 VACIO6B (Sp) 11.370762 VACIO6B (Sp) 9.031836 No Messages 165 VACIO6B (Sp) 12.187607 VACIO6B (Sp) 9.671814 No Messages 184 VACIO6B (Sp) 14.776793 VACIO6B (Sp) 11.769834 No Messages 203 VACIO6B (Sp) 22.073255 VACIO6B (Sp) 18.240461 No Messages 222 VACIO6B (Sp) 5.234165 VACIO6B (Sp) 6.155703 No Messages 107 VACIO6A (Sp) 21.960924 VACIO6A (Sp) 24.627312 No Messages

Table: Concrete Design 3 - Joint Summary Data - ACI 318-08/IBC2009, Part 2 of 3 Frame CBMajCombo CBMajRatio CBMinCombo CBMinRatio ErrMsg

126 VACIO6A (Sp) 13.076596 VACIO6A (Sp) 14.133613 No Messages 145 VACIO6A (Sp) 10.673841 VACIO6A (Sp) 11.408597 No Messages 164 VACIO6A (Sp) 11.499376 VACIO6A (Sp) 12.272941 No Messages 183 VACIO6A (Sp) 13.976724 VACIO6A (Sp) 15.017021 No Messages 202 VACIO6A (Sp) 21.319638 VACIO6A (Sp) 23.967159 No Messages 221 VACIO6A (Sp) 4.333287 VACIO6A (Sp) 10.642878 No Messages



Frame WarnMsg

106 No Messages 125 No Messages 144 No Messages 163 No Messages 182 No Messages 201 No Messages 220 No Messages 105 No Messages 124 No Messages 143 No Messages 162 No Messages 181 No Messages 200 No Messages 219 No Messages 104 No Messages 123 No Messages 142 No Messages 161 No Messages 180 No Messages 199 No Messages 218 No Messages 109 No Messages 128 No Messages 147 No Messages 166 No Messages 185 No Messages 204 No Messages 223 No Messages 108 No Messages 127 No Messages 146 No Messages 165 No Messages 184 No Messages 203 No Messages 222 No Messages 107 No Messages 126 No Messages 145 No Messages 164 No Messages 183 No Messages


Frame WarnMsg

202 No Messages 221 No Messages

12. DISEÑO VIGAS Resumen diseño vigas VC

VIGA VC-1

VIGA VC-2 Luz 1 y 3 :

Table: Concrete Design 2 - Beam Summary Data - ACI 318-08/IBC2009, Part 1 of 3

Table: Concrete Design 2 - Beam Summary Data - ACI 318-08/IBC2009, Part 1 of 3 Frame DesignSect DesignType Status Location FTopCombo FTopArea

cm cm2 95 VC Beam No Messages 70.000 LLENO7B 21.0880 95 VC Beam No Messages 114.792 LLENO7B (Sp) 15.7883 95 VC Beam No Messages 159.584 LLENO7B (Sp) 10.6737 95 VC Beam No Messages 204.375 LLENO7B (Sp) 5.7403 95 VC Beam No Messages 249.167 LLENO5B (Sp) 5.2412 95 VC Beam No Messages 293.959 LLENO5B (Sp) 5.2412 95 VC Beam No Messages 338.751 LLENO7B (Sp) 5.4731 95 VC Beam No Messages 383.543 LLENO7B (Sp) 10.4181 95 VC Beam No Messages 428.335 LLENO7B (Sp) 15.5443 95 VC Beam No Messages 473.126 VACIO5B 20.8611 92 VC Beam No Messages 70.000 VACIO5A 25.6720 92 VC Beam No Messages 114.778 LLENO7A (Sp) 19.3827 92 VC Beam No Messages 159.556 LLENO7A (Sp) 13.3819 92 VC Beam No Messages 204.333 LLENO7A (Sp) 7.5763 92 VC Beam No Messages 249.111 VACIO5A (Sp) 6.3327 92 VC Beam No Messages 293.889 VACIO5A (Sp) 6.3327 92 VC Beam No Messages 338.667 LLENO7A (Sp) 7.5763 92 VC Beam No Messages 383.444 LLENO7A (Sp) 13.3820 92 VC Beam No Messages 428.222 LLENO7A (Sp) 19.3827 92 VC Beam No Messages 473.000 VACIO5A 25.6720 91 VC Beam No Messages 70.000 VACIO5B 20.8611 91 VC Beam No Messages 114.792 LLENO7B (Sp) 15.5444 91 VC Beam No Messages 159.584 LLENO7B (Sp) 10.4181 91 VC Beam No Messages 204.375 LLENO7B (Sp) 5.4731 91 VC Beam No Messages 249.167 LLENO5B (Sp) 5.2413 91 VC Beam No Messages 293.959 LLENO5B (Sp) 5.2413 91 VC Beam No Messages 338.751 LLENO7B (Sp) 5.7402 91 VC Beam No Messages 383.543 LLENO7B (Sp) 10.6737 91 VC Beam No Messages 428.335 LLENO7B (Sp) 15.7883 91 VC Beam No Messages 473.126 LLENO7B 21.0880

100 VC Beam No Messages 70.000 LLENO7B 21.0880 100 VC Beam No Messages 114.792 LLENO7B (Sp) 15.7883 100 VC Beam No Messages 159.584 LLENO7B (Sp) 10.6737 100 VC Beam No Messages 204.375 LLENO7B (Sp) 5.7402 100 VC Beam No Messages 249.167 LLENO5B (Sp) 5.2413 100 VC Beam No Messages 293.959 LLENO5B (Sp) 5.2413 100 VC Beam No Messages 338.751 LLENO7B (Sp) 5.4731 100 VC Beam No Messages 383.543 LLENO7B (Sp) 10.4181 100 VC Beam No Messages 428.335 LLENO7B (Sp) 15.5444 100 VC Beam No Messages 473.126 VACIO5B 20.8611 102 VC Beam No Messages 70.000 VACIO5A 25.6720 102 VC Beam No Messages 114.778 LLENO7A (Sp) 19.3827 102 VC Beam No Messages 159.556 LLENO7A (Sp) 13.3820 102 VC Beam No Messages 204.333 LLENO7A (Sp) 7.5763 102 VC Beam No Messages 249.111 VACIO5A (Sp) 6.3327 102 VC Beam No Messages 293.889 VACIO5A (Sp) 6.3327 102 VC Beam No Messages 338.667 LLENO7A (Sp) 7.5763 102 VC Beam No Messages 383.444 LLENO7A (Sp) 13.3819 102 VC Beam No Messages 428.222 LLENO7A (Sp) 19.3827


cm cm2 102 VC Beam No Messages 473.000 VACIO5A 25.6720 101 VC Beam No Messages 70.000 VACIO5B 20.8611 101 VC Beam No Messages 114.792 LLENO7B (Sp) 15.5443 101 VC Beam No Messages 159.584 LLENO7B (Sp) 10.4181 101 VC Beam No Messages 204.375 LLENO7B (Sp) 5.4731 101 VC Beam No Messages 249.167 LLENO5B (Sp) 5.2412 101 VC Beam No Messages 293.959 LLENO5B (Sp) 5.2412 101 VC Beam No Messages 338.751 LLENO7B (Sp) 5.7402 101 VC Beam No Messages 383.543 LLENO7B (Sp) 10.6737 101 VC Beam No Messages 428.335 LLENO7B (Sp) 15.7883 101 VC Beam No Messages 473.126 LLENO7B 21.0880 97 VC Beam No Messages 70.000 VACIO5A 21.8137 97 VC Beam No Messages 110.320 VACIO5A (Sp) 16.9155 97 VC Beam No Messages 150.640 VACIO5A (Sp) 12.2088 97 VC Beam No Messages 190.960 LLENO7A (Sp) 7.8559 97 VC Beam No Messages 231.280 VACIO5A (Sp) 5.3919 97 VC Beam No Messages 271.600 LLENO7A 0.0275 96 VC Beam No Messages 0.000 LLENO7A 10.9123 96 VC Beam No Messages 49.364 LLENO7A (Sp) 7.8992 96 VC Beam No Messages 98.727 LLENO7A (Sp) 5.0747 96 VC Beam No Messages 148.091 LLENO5A (Sp) 3.1359 96 VC Beam No Messages 197.455 LLENO5A (Sp) 3.1359 96 VC Beam No Messages 246.818 LLENO5A (Sp) 3.1359 96 VC Beam No Messages 296.182 LLENO5A (Sp) 3.1359 96 VC Beam No Messages 345.545 LLENO5A (Sp) 3.1359 96 VC Beam No Messages 394.909 LLENO5A (Sp) 3.1359 96 VC Beam No Messages 444.273 LLENO7A (Sp) 5.0747 96 VC Beam No Messages 493.636 LLENO7A (Sp) 7.8992 96 VC Beam No Messages 543.000 LLENO7A 10.9123 98 VC Beam No Messages 70.000 VACIO5B 20.7027 98 VC Beam No Messages 114.482 VACIO5B (Sp) 16.4962 98 VC Beam No Messages 158.964 VACIO5B (Sp) 12.5070 98 VC Beam No Messages 203.447 LLENO7B (Sp) 9.2751 98 VC Beam No Messages 247.929 LLENO7B (Sp) 6.3499 98 VC Beam No Messages 292.411 VACIO5B (Sp) 5.1203 98 VC Beam No Messages 336.893 VACIO5B (Sp) 5.1203 98 VC Beam No Messages 381.376 VACIO5B (Sp) 5.1203 98 VC Beam No Messages 425.858 VACIO5B (Sp) 5.1203 98 VC Beam No Messages 470.340 LLENO7A 2.9211 93 VC Beam No Messages 0.000 LLENO7A 2.9211 93 VC Beam No Messages 44.482 VACIO5B (Sp) 5.1203 93 VC Beam No Messages 88.964 VACIO5B (Sp) 5.1203 93 VC Beam No Messages 133.447 VACIO5B (Sp) 5.1203 93 VC Beam No Messages 177.929 VACIO5B (Sp) 5.1203 93 VC Beam No Messages 222.411 LLENO7B (Sp) 6.3499 93 VC Beam No Messages 266.893 LLENO7B (Sp) 9.2751 93 VC Beam No Messages 311.376 VACIO5B (Sp) 12.5070 93 VC Beam No Messages 355.858 VACIO5B (Sp) 16.4962 93 VC Beam No Messages 400.340 VACIO5B 20.7027

103 VC Beam No Messages 70.000 VACIO5B 20.7027 103 VC Beam No Messages 114.482 VACIO5B (Sp) 16.4962 103 VC Beam No Messages 158.964 VACIO5B (Sp) 12.5070 103 VC Beam No Messages 203.447 LLENO7B (Sp) 9.2751 103 VC Beam No Messages 247.929 LLENO7B (Sp) 6.3499


cm cm2 103 VC Beam No Messages 292.411 VACIO5B (Sp) 5.1203 103 VC Beam No Messages 336.893 VACIO5B (Sp) 5.1203 103 VC Beam No Messages 381.376 VACIO5B (Sp) 5.1203 103 VC Beam No Messages 425.858 VACIO5B (Sp) 5.1203 103 VC Beam No Messages 470.340 LLENO7A 2.9211 94 VC Beam No Messages 0.000 LLENO7A 2.9211 94 VC Beam No Messages 44.482 VACIO5B (Sp) 5.1203 94 VC Beam No Messages 88.964 VACIO5B (Sp) 5.1203 94 VC Beam No Messages 133.447 VACIO5B (Sp) 5.1203 94 VC Beam No Messages 177.929 VACIO5B (Sp) 5.1203 94 VC Beam No Messages 222.411 LLENO7B (Sp) 6.3499 94 VC Beam No Messages 266.893 LLENO7B (Sp) 9.2751 94 VC Beam No Messages 311.376 VACIO5B (Sp) 12.5070 94 VC Beam No Messages 355.858 VACIO5B (Sp) 16.4963 94 VC Beam No Messages 400.340 VACIO5B 20.7027


Table: Concrete Design 2 - Beam Summary Data - ACI 318-08/IBC2009, Part 2 of 3 Frame FBotCombo FBotArea VCombo VRebar TLngCombo TLngArea

cm2 cm2/cm cm2 95 LLENO5B 21.1970 LLENO5B (Sp) 0.1869 LLENO7B 0.0000 95 LLENO5B 17.2561 LLENO5B (Sp) 0.1830 LLENO7B 0.0000 95 LLENO5B 13.1414 LLENO5B (Sp) 0.1792 LLENO7B 0.0000 95 LLENO5B 8.8557 LLENO5B (Sp) 0.1753 LLENO7B 0.0000 95 LLENO5B (Sp) 5.2412 LLENO5B (Sp) 0.1715 LLENO7B 0.0000 95 LLENO5B (Sp) 5.2412 LLENO5B (Sp) 0.1718 LLENO7B 0.0000 95 LLENO5B 8.5420 LLENO5B (Sp) 0.1757 LLENO7B 0.0000 95 LLENO5B 12.8087 LLENO5B (Sp) 0.1795 LLENO7B 0.0000 95 LLENO5B 16.9043 LLENO5B (Sp) 0.1834 LLENO7B 0.0000 95 LLENO6B 20.8300 LLENO5B (Sp) 0.1872 LLENO7B 0.0000 92 LLENO6A 25.0601 LLENO5B (Sp) 0.2211 LLENO7B 0.0000 92 LLENO5A 20.1572 LLENO5B (Sp) 0.2172 LLENO7B 0.0000 92 LLENO5A 15.1777 LLENO5B (Sp) 0.2134 LLENO7B 0.0000 92 LLENO5A 10.0381 LLENO5B (Sp) 0.2095 LLENO7B 0.0000 92 VACIO5A (Sp) 6.3327 LLENO5B (Sp) 0.2057 LLENO7B 0.0000 92 VACIO5A (Sp) 6.3327 LLENO5B (Sp) 0.2057 LLENO7B 0.0000 92 LLENO5A 10.0380 LLENO5B (Sp) 0.2095 LLENO7B 0.0000 92 LLENO5A 15.1775 LLENO5B (Sp) 0.2134 LLENO7B 0.0000 92 LLENO5A 20.1569 LLENO5B (Sp) 0.2172 LLENO7B 0.0000 92 LLENO6A 25.0598 LLENO5B (Sp) 0.2211 LLENO7B 0.0000 91 LLENO6B 20.8298 LLENO5B (Sp) 0.1872 LLENO7B 0.0000 91 LLENO5B 16.9041 LLENO5B (Sp) 0.1834 LLENO7B 0.0000 91 LLENO5B 12.8085 LLENO5B (Sp) 0.1795 LLENO7B 0.0000 91 LLENO5B 8.5419 LLENO5B (Sp) 0.1757 LLENO7B 0.0000 91 LLENO5B (Sp) 5.2413 LLENO5B (Sp) 0.1718 LLENO7B 0.0000 91 LLENO5B (Sp) 5.2413 LLENO5B (Sp) 0.1715 LLENO7B 0.0000 91 LLENO5B 8.8558 LLENO5B (Sp) 0.1753 LLENO7B 0.0000 91 LLENO5B 13.1415 LLENO5B (Sp) 0.1792 LLENO7B 0.0000 91 LLENO5B 17.2563 LLENO5B (Sp) 0.1830 LLENO7B 0.0000 91 LLENO5B 21.1973 LLENO5B (Sp) 0.1869 LLENO7B 0.0000

100 LLENO5B 21.1972 LLENO5B (Sp) 0.1869 LLENO7B 0.0000 100 LLENO5B 17.2563 LLENO5B (Sp) 0.1830 LLENO7B 0.0000


cm2 cm2/cm cm2 100 LLENO5B 13.1415 LLENO5B (Sp) 0.1792 LLENO7B 0.0000 100 LLENO5B 8.8558 LLENO5B (Sp) 0.1753 LLENO7B 0.0000 100 LLENO5B (Sp) 5.2413 LLENO5B (Sp) 0.1715 LLENO7B 0.0000 100 LLENO5B (Sp) 5.2413 LLENO5B (Sp) 0.1718 LLENO7B 0.0000 100 LLENO5B 8.5419 LLENO5B (Sp) 0.1757 LLENO7B 0.0000 100 LLENO5B 12.8085 LLENO5B (Sp) 0.1795 LLENO7B 0.0000 100 LLENO5B 16.9041 LLENO5B (Sp) 0.1834 LLENO7B 0.0000 100 LLENO6B 20.8298 LLENO5B (Sp) 0.1872 LLENO7B 0.0000 102 LLENO6A 25.0599 LLENO5B (Sp) 0.2211 LLENO7B 0.0000 102 LLENO5A 20.1570 LLENO5B (Sp) 0.2172 LLENO7B 0.0000 102 LLENO5A 15.1776 LLENO5B (Sp) 0.2134 LLENO7B 0.0000 102 LLENO5A 10.0380 LLENO5B (Sp) 0.2095 LLENO7B 0.0000 102 VACIO5A (Sp) 6.3327 LLENO5B (Sp) 0.2057 LLENO7B 0.0000 102 VACIO5A (Sp) 6.3327 LLENO5B (Sp) 0.2057 LLENO7B 0.0000 102 LLENO5A 10.0381 LLENO5B (Sp) 0.2095 LLENO7B 0.0000 102 LLENO5A 15.1777 LLENO5B (Sp) 0.2134 LLENO7B 0.0000 102 LLENO5A 20.1571 LLENO5B (Sp) 0.2172 LLENO7B 0.0000 102 LLENO6A 25.0600 LLENO5B (Sp) 0.2211 LLENO7B 0.0000 101 LLENO6B 20.8300 LLENO5B (Sp) 0.1872 LLENO7B 0.0000 101 LLENO5B 16.9043 LLENO5B (Sp) 0.1834 LLENO7B 0.0000 101 LLENO5B 12.8086 LLENO5B (Sp) 0.1795 LLENO7B 0.0000 101 LLENO5B 8.5419 LLENO5B (Sp) 0.1757 LLENO7B 0.0000 101 LLENO5B (Sp) 5.2412 LLENO5B (Sp) 0.1718 LLENO7B 0.0000 101 LLENO5B (Sp) 5.2412 LLENO5B (Sp) 0.1715 LLENO7B 0.0000 101 LLENO5B 8.8557 LLENO5B (Sp) 0.1753 LLENO7B 0.0000 101 LLENO5B 13.1413 LLENO5B (Sp) 0.1792 LLENO7B 0.0000 101 LLENO5B 17.2561 LLENO5B (Sp) 0.1830 LLENO7B 0.0000 101 LLENO5B 21.1970 LLENO5B (Sp) 0.1869 LLENO7B 0.0000 97 LLENO6A 13.7821 LLENO5B (Sp) 0.2672 LLENO7B 27.8026 97 LLENO6A 12.2556 LLENO5B (Sp) 0.2638 LLENO7B 27.8026 97 LLENO6A 10.6140 LLENO5B (Sp) 0.2603 LLENO7B 27.8026 97 LLENO5A 9.0253 LLENO5B (Sp) 0.2568 LLENO7B 27.8026 97 LLENO5A 7.5094 LLENO5B (Sp) 0.2534 LLENO7B 27.8026 97 LLENO5A 5.8399 LLENO5B (Sp) 0.2499 LLENO7B 27.8026 96 LLENO5A 12.6257 LLENO5B (Sp) 0.0947 LLENO7B 0.0000 96 LLENO5A 11.6757 LLENO5B (Sp) 0.0904 LLENO7B 0.0000 96 LLENO5A 10.4903 LLENO5B (Sp) 0.0862 LLENO7B 0.0000 96 LLENO5A 9.0708 LLENO5B (Sp) 0.0819 LLENO7B 0.0000 96 LLENO5A 7.4184 LLENO7B (Sp) 0.0797 LLENO7B 0.0000 96 LLENO5A 5.5349 LLENO7B (Sp) 0.0797 LLENO7B 0.0000 96 LLENO5A 5.5348 LLENO7B (Sp) 0.0797 LLENO7B 0.0000 96 LLENO5A 7.4184 LLENO7B (Sp) 0.0797 LLENO7B 0.0000 96 LLENO5A 9.0707 LLENO5B (Sp) 0.0819 LLENO7B 0.0000 96 LLENO5A 10.4902 LLENO5B (Sp) 0.0862 LLENO7B 0.0000 96 LLENO5A 11.6756 LLENO5B (Sp) 0.0904 LLENO7B 0.0000 96 LLENO5A 12.6256 LLENO5B (Sp) 0.0947 LLENO7B 0.0000 98 LLENO6B 14.9621 LLENO5B (Sp) 0.1173 LLENO7B 35.6144 98 LLENO6B 13.5344 LLENO5B (Sp) 0.1135 LLENO7B 35.6144 98 LLENO6B 11.9653 LLENO5B (Sp) 0.1096 LLENO7B 35.6144 98 LLENO5B 10.8014 LLENO5B (Sp) 0.1058 LLENO7B 35.6144 98 LLENO5B 9.5962 LLENO5B (Sp) 0.1020 LLENO7B 35.6144 98 LLENO5B 8.2016 LLENO5B (Sp) 0.0981 LLENO7B 35.6144 98 LLENO5B 6.6186 LLENO5B (Sp) 0.0943 LLENO7B 35.6144 98 LLENO5A 6.8986 LLENO5B (Sp) 0.0905 LLENO7B 35.6144


cm2 cm2/cm cm2 98 LLENO5A 8.3399 LLENO5B (Sp) 0.0866 LLENO7B 35.6144 98 LLENO5A 9.7495 LLENO5B (Sp) 0.0855 LLENO7B 35.6144 93 LLENO5A 9.7495 LLENO5B (Sp) 0.0855 LLENO7B 35.6144 93 LLENO5A 8.3399 LLENO5B (Sp) 0.0866 LLENO7B 35.6144 93 LLENO5A 6.8985 LLENO5B (Sp) 0.0905 LLENO7B 35.6144 93 LLENO5B 6.6186 LLENO5B (Sp) 0.0943 LLENO7B 35.6144 93 LLENO5B 8.2016 LLENO5B (Sp) 0.0981 LLENO7B 35.6144 93 LLENO5B 9.5962 LLENO5B (Sp) 0.1020 LLENO7B 35.6144 93 LLENO5B 10.8014 LLENO5B (Sp) 0.1058 LLENO7B 35.6144 93 LLENO6B 11.9653 LLENO5B (Sp) 0.1096 LLENO7B 35.6144 93 LLENO6B 13.5345 LLENO5B (Sp) 0.1135 LLENO7B 35.6144 93 LLENO6B 14.9621 LLENO5B (Sp) 0.1173 LLENO7B 35.6144

103 LLENO6B 14.9620 LLENO5B (Sp) 0.1173 LLENO7B 35.6144 103 LLENO6B 13.5344 LLENO5B (Sp) 0.1135 LLENO7B 35.6144 103 LLENO6B 11.9652 LLENO5B (Sp) 0.1096 LLENO7B 35.6144 103 LLENO5B 10.8014 LLENO5B (Sp) 0.1058 LLENO7B 35.6144 103 LLENO5B 9.5963 LLENO5B (Sp) 0.1020 LLENO7B 35.6144 103 LLENO5B 8.2017 LLENO5B (Sp) 0.0981 LLENO7B 35.6144 103 LLENO5B 6.6188 LLENO5B (Sp) 0.0943 LLENO7B 35.6144 103 LLENO5A 6.8987 LLENO5B (Sp) 0.0905 LLENO7B 35.6144 103 LLENO5A 8.3401 LLENO5B (Sp) 0.0866 LLENO7B 35.6144 103 LLENO5A 9.7498 LLENO5B (Sp) 0.0855 LLENO7B 35.6144 94 LLENO5A 9.7498 LLENO5B (Sp) 0.0855 LLENO7B 35.6144 94 LLENO5A 8.3401 LLENO5B (Sp) 0.0866 LLENO7B 35.6144 94 LLENO5A 6.8987 LLENO5B (Sp) 0.0905 LLENO7B 35.6144 94 LLENO5B 6.6188 LLENO5B (Sp) 0.0943 LLENO7B 35.6144 94 LLENO5B 8.2017 LLENO5B (Sp) 0.0981 LLENO7B 35.6144 94 LLENO5B 9.5963 LLENO5B (Sp) 0.1020 LLENO7B 35.6144 94 LLENO5B 10.8014 LLENO5B (Sp) 0.1058 LLENO7B 35.6144 94 LLENO6B 11.9652 LLENO5B (Sp) 0.1096 LLENO7B 35.6144 94 LLENO6B 13.5344 LLENO5B (Sp) 0.1135 LLENO7B 35.6144 94 LLENO6B 14.9620 LLENO5B (Sp) 0.1173 LLENO7B 35.6144


Table: Concrete Design 2 - Beam Summary Data - ACI 318-08/IBC2009, Part 3 of 3 Frame TTrnCombo TTrnRebar ErrMsg WarnMsg

cm2/cm 95 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 95 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 95 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 95 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 95 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 95 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 95 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 95 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 95 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 95 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 92 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 92 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 92 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 92 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 92 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages


cm2/cm 92 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 92 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 92 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 92 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 92 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 91 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 91 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 91 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 91 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 91 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 91 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 91 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 91 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 91 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 91 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages

100 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 100 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 100 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 100 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 100 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 100 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 100 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 100 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 100 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 100 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 102 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 102 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 102 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 102 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 102 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 102 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 102 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 102 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 102 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 102 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 101 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 101 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 101 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 101 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 101 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 101 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 101 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 101 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 101 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 101 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 97 LLENO5B 0.0617 No Messages No Messages 97 LLENO5B 0.0617 No Messages No Messages 97 LLENO5B 0.0617 No Messages No Messages 97 LLENO5B 0.0617 No Messages No Messages 97 LLENO5B 0.0617 No Messages No Messages 97 LLENO5B 0.0617 No Messages No Messages 96 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 96 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 96 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages


cm2/cm 96 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 96 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 96 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 96 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 96 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 96 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 96 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 96 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 96 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 98 VACIO5A 0.0406 No Messages No Messages 98 VACIO5A 0.0406 No Messages No Messages 98 VACIO5A 0.0406 No Messages No Messages 98 VACIO5A 0.0406 No Messages No Messages 98 VACIO5A 0.0406 No Messages No Messages 98 VACIO5A 0.0406 No Messages No Messages 98 VACIO5A 0.0406 No Messages No Messages 98 VACIO5A 0.0406 No Messages No Messages 98 VACIO5A 0.0406 No Messages No Messages 98 VACIO5A 0.0406 No Messages No Messages 93 VACIO5A 0.0406 No Messages No Messages 93 VACIO5A 0.0406 No Messages No Messages 93 VACIO5A 0.0406 No Messages No Messages 93 VACIO5A 0.0406 No Messages No Messages 93 VACIO5A 0.0406 No Messages No Messages 93 VACIO5A 0.0406 No Messages No Messages 93 VACIO5A 0.0406 No Messages No Messages 93 VACIO5A 0.0406 No Messages No Messages 93 VACIO5A 0.0406 No Messages No Messages 93 VACIO5A 0.0406 No Messages No Messages

103 VACIO5A 0.0406 No Messages No Messages 103 VACIO5A 0.0406 No Messages No Messages 103 VACIO5A 0.0406 No Messages No Messages 103 VACIO5A 0.0406 No Messages No Messages 103 VACIO5A 0.0406 No Messages No Messages 103 VACIO5A 0.0406 No Messages No Messages 103 VACIO5A 0.0406 No Messages No Messages 103 VACIO5A 0.0406 No Messages No Messages 103 VACIO5A 0.0406 No Messages No Messages 103 VACIO5A 0.0406 No Messages No Messages 94 VACIO5A 0.0406 No Messages No Messages 94 VACIO5A 0.0406 No Messages No Messages 94 VACIO5A 0.0406 No Messages No Messages 94 VACIO5A 0.0406 No Messages No Messages 94 VACIO5A 0.0406 No Messages No Messages 94 VACIO5A 0.0406 No Messages No Messages 94 VACIO5A 0.0406 No Messages No Messages 94 VACIO5A 0.0406 No Messages No Messages 94 VACIO5A 0.0406 No Messages No Messages 94 VACIO5A 0.0406 No Messages No Messages

Resumen diseño vigas V200

V-202 Luz 1 y 3



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V-302 Luz 1 y 3



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V-402 Luz 1 y 3



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V-502 LUZ 1 Y 3



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V-602 LUZ 1 Y 3



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V-702 LUZ 1 Y 3

VC-703



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cm2/cm 213 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 207 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 207 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 207 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 207 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 207 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 207 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 207 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 207 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 207 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 207 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 205 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 205 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 205 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 205 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 205 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 214 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 214 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 214 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 214 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 214 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 214 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 214 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 214 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 210 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 210 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 210 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 210 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 210 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 210 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 210 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 210 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 211 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 211 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 211 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 211 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 211 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 211 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 211 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 211 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 208 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 208 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 208 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 208 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 208 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 208 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 208 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages 208 LLENO7B 0.0000 No Messages No Messages


V-801 Luz 1 y 3

V-803 LUZ 1 Y 4

LUZ 2 Y 3

V-804 LUZ 1 Y 5

LUZ 2 Y 4

13. DISEÑO LOSA SUPERIOR TORRE

Para el diseño de la losa de espesor 25 cm se ha dispuesto armadura #5c/.15 en ambos sentidos superior e inferior equivalente a 13.2 cm²/m. Se ha adicionado una combinación de envolvente entre las siguientes combinaciones: VACIO1 = 1.4 DEAD VACIO2 = 1.2 DEAD + 1.6 LIVE VACIO3 = 1.2 DEAD + 0.5 LIVE VACIO4 = 1.2 DEAD + 0.5 LIVE LLENO1 = 1.4 DEAD + 1.4 AGUA LLENO2 = 1.2 DEAD + 1.6 LIVE + 1.2 AGUA LLENO3 = 1.2 DEAD + 0.5 LIVE + 1.2 AGUA LLENO4 = 1.2 DEAD + 0.5 LIVE + 1.2 AGUA

Armadura superior:

Armadura inferior:

14. DISEÑO CIMENTACION Para la envolvente definida como carga máxima en cimentación y del análisis de la estructura tenemos:

Para una reacción máxima de 347.60 ton. < 350.0 ton OK De acuerdo con el estudio de geotecnia para caisson de Ø 1.40 m x 15.0 m tenemos una capacidad máxima de 350.0 ton.

RESUMEN DISEÑO CAISSON:

colocamos 42#8

Memoria Tanque a Ere o Final

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