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INGENIERÍA HIDRÁULICA Y AMBIENTAL, VOL. XXIII, No. 1, 2002

Armando O. Hernández Valdés, PhD, Ingeniero Hidráulico, Centro de Investigaciones Hidráulicas, Instituto Superior PolitécnicoJosé Antonio Echeverríae-mail: ahernandez@cih.ispjae.edu.cu

Modelación de la migración de derivadosdel petróleo en las aguas subterráneasen un acuífero poco profundo próximoal pueblo de Güines

Marzo del 2001

INTRODUCCIÓN Desde hace más de una década en Cuba se ha estado

aplicando, con resultados satisfactorios la tecnología dela modelación matemática del flujo del agua subterránea,tanto en la evaluación de proyectos de ingenieríarelacionados con el agua subterránea,1,2 como en elestudio del comportamiento hidrodinámico de losacuíferos y su operación.3,4 En todos estos casos elsoftware utilizado ha sido el programa AQÜIMPE, decomprobada eficiencia y respaldado por una tecnologíade aplicación en los acuíferos cársicos.4-10

En lo referido a la calidad del agua subterránea, en laúltima década la utilización de la modelación matemáticaha adquirido un orden prioritario, debido a que cada díaes más afectada por el uso intensivo de los recursoshídricos y por el aumento de las fuentes de contaminaciónproducto del incremento poblacional y del desarrollosocial. Cada vez son más frecuentes los casos decontaminación del agua subterránea que demuestran lavulnerabilidad de los acuíferos y obligan al cierre defuentes de abasto con sus consecuentes afectaciones ycostos de rehabilitación.

El caso que nos ocupa, relacionado con lacontaminación del agua subterránea y suelo, producto defiltraciones en una estación de almacenamiento ydistribución de derivados del petróleo, es uno de los casosmás frecuentes reportados en la literatura, de gran impactoambiental, con grandes costos de remediación y de difícilpronóstico debido a que en dicho fenómeno intervienenvarios factores de difícil determinación.11,12

Más adelante se hará referencia a la definición delmodelo conceptual a partir de la información obtenida enla zona de estudio y a las características del programautilizado para analizar el comportamiento del transportede contaminantes en el agua subterránea en dicha área.

Resumen / Abstract

Se exponen las características de un modelo numéricoutilizado para determinar el transporte de soluto en elagua subterránea desarrollado en España y denominadoTRACONF y la metodología para su acople al modelo deflujo AQÜIMPE aplicado satisfactoriamente en lamodelación regional de varios acuíferos cubanos. Con elcaso estudiado se muestra la posibilidad de evaluar elcomportamiento del transporte de algunos derivados delpetróleo en el agua subterránea, considerando losfenómenos de dispersión-difusión y de la adsorción. Seevidencia la necesidad de continuar estudiando la formade la determinación práctica de los parámetros queintervienen en el fenómeno y las posibilidades deaplicación de estas técnicas numéricas al estudio deltransporte de contaminantes en acuíferos fisurados ycársicos.Palabras clave: modelación matemática, aguas sub-terráneas, contaminación, petróleo

The characteristics of the TRACONF software (developedin Spain) used to determine the groundwater solutetransport are presented along with the methodology forlinking it to the AQÜIMPE software which has beensatisfactorily applied to the regional modeling of severalCuban aquifers. The study case shows the possibility ofevaluating the behavior of the groundwater transport ofsome products of petroleum, considering the dispersion-diffusion phenomenon and the adsorption. Further researchis needed about the practical determination of thetransport phenomenon parameters and the application ofthese techniques to the study of solute transport in karsticsaquifers.Key words: groundwater modeling, petroleum, conta-mination.

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A partir del informe del Instituto Nacional de RecursosHidráulicos (INRH) sobre las características hidro-geológicas regionales y de los datos aportados por lasinvestigaciones geológicas y geofísicas del área enparticular, se planteó modelar un área de 700 m de anchopor 1 200 m de largo, donde el contorno Este coincide conel río Mayabeque hacia el cual se dirige el escurrimientosubterráneo.

Las propiedades hidrogeológicas fueron estimadas deacuerdo con las características de la zona según losinformes y estudios antes mencionados. Se considera elmedio heterogéneo de baja permeabilidad pero con unazona de mayor conductividad hidráulica coincidente conla zona donde se produce la entrada del contaminante alsubsuelo, la cual está confirmada por los estudiosgeológicos y geofísicos con la presencia de grietas.

El proceso de la contaminación del agua subterráneaen el caso de estudio, puede ser concebido por unesquema similar al presentado por Burden,13 siendo elsiguiente:

El petróleo vertido se moverá hacia abajo por la acciónde la fuerza de gravedad como una fase no acuosa líquida.Durante el movimiento en la zona no saturada, parte deeste líquido será atrapado en los poros del suelo. Si elvertimiento es grande, el petróleo seguirá hacia abajo hastallegar a la franja capilar. Debido a que esencialmente todoslos derivados del petróleo son más ligeros que el agua, elpetróleo flotará en la franja capilar y puede migrar con elflujo del agua subterránea local. Por otra parte, lasoscilaciones del nivel freático permiten al petróleo retenidoen la zona no saturada quedar por debajo de dicho nivel yfacilitar la dilución y transporte por el agua subterránea.

Además del proceso de contaminación enunciado enel párrafo anterior, las altas temperaturas provocan laevaporación de los hidrocarburos volátiles, incrementandolos volúmenes del cuerpo de petróleo por el desarrollo dela fase gaseosa en la zona no saturada, posteriormente lalluvia o el riego, facilitan el intercambio con la fase acuosamediante la dilución y posterior contaminación del aguasubterránea.

Con la información disponible y el período de toma dedatos, no es posible lograr la calibración del flujo, por loque se considera un régimen estacionario, simulado, poruna lámina de infiltración constante de 0,5 mm/d ( lo querepresenta un 14 % de la lámina de lluvia media anual )siendo los niveles de las aguas subterráneas simulados,similares a los observados puntualmente y encorrespondencia con los datos hidrogeológicos regionalessuministrados por el INRH.

Se considera la entrada del combustible como una masaexpresada en g/d e infiltrada a lo largo de una distancia de50 m a partir del lugar donde ocurrió la rotura del conductoy en el sentido del escurrimiento subterráneo.

El modelo matemático para evaluar la concentraciónde un soluto en puntos de interés de un sistema acuíferoy para determinados tiempos, requiere de un conjuntode hipótesis simplificadoras que permitan su aplicaciónpráctica. Por otro lado, es necesario ser consecuentescon estas limitaciones y no aplicarlo en casos particularesdonde no sea posible aceptarlas.

Se supone que debido a la naturaleza del contaminante,tanto la densidad como la viscosidad del agua no cambian,y la teoría de la dispersión puede ser aplicada ya que muypequeñas cantidades de hidrocarburos pueden contaminargrandes volúmenes de agua subterránea. Esta hipótesisfue utilizada por Fried,14 señalando que la concentraciónno permanece constante próxima al foco contaminantedebido a la dispersión hidrodinámica, independientementede los procesos de retención o degradación.

Sistema de ecuacionesEcuación diferencial del flujo plano bidimensional

no estacionario en un acuífero confinado:15,16

tThEF

xh

xh

D∂∂=+

∂

∂+∂

∂2

2

2

2 ...(1)

donde:E : Coeficiente de almacenamiento (adimensional).TD : Transmisividad (L2 T-1).F : Recarga o extracción (LT -1).

Ecuación diferencial del transporte de poluto enrégimen no uniforme en un medio poroso saturado:

tCRCR

CVy

CVx

yCD

xyCD

yxCD

xCD

yx

yyxyyxxx

∂∂

λθ∂

∂θ∂

∂

∂

∂∂∂

∂∂∂

∂

∂

∂

=−

−

−

−⇒

⇒+++

Mecánica Dispersión

2

222

2

2

...(2)

donde:

να−α==

να+α=

να+α=

/)]([

/)(

/)(22

22

yxTLyxxy

xTyLyy

yTxLxx

VVDD

VVD

VVD

siendo:

θ=

θ= xx

yy

VVV

V , y [ ] 2/122xy VVV +=

FORMULACIÓN DEL MODELO CONCEPTUAL CARACTERÍSTICAS DEL MODELO DE TRANSPORTEY SUS POSIBILIDADES DE APLICACIÓNAL CASO ESTUDIADO

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αL : Dispersividad longitudinal (L).C : Concentración.θ: Porosidad. αT: Dispersividad transversal (L). λ : Constante de descomposición del soluto (T-1).R: Factor de retardo (adimensional).

Se considera que la influencia de la difusión molecularen el transporte de soluto es despreciable en relacióncon la dispersión y con la advección.17

En este caso se considera que no hay descomposicióndel hidrocarburo λ = 0.

Según la referencia 18, el retardo en la zona no saturadaes mayor que en la saturada, debido a que la causa es elintercambio gas-líquido y aunque existe el efecto de laadsorción por la matriz porosa, este es de menorimportancia. En el caso de la zona saturada, el intercambiolíquido-sólido es la causa del retardo, teniendo poco efectoel aire residual sobre el movimiento de los hidrocarburos.

La determinación del factor de retardo R debe hacersein situ, ya que depende de varios factores, tales como laheterogeneidad del medio y su variabilidad espacial.Valores obtenidos de mediciones del movimiento de lapluma de contaminantes orgánicos en relación con untrazador, dan un rango de (1,6 ≤ R ≤ 10).19 Como en estecaso no se pueden realizar por el momento, estos trabajosexperimentales, se consideraron en la simulación tressituaciones: sin retardo R = 0, poco retardo R = 2 y granretardo R = 4.

El otro parámetro que debe ser determinado in situ esla dispersividad ya que los valores de laboratorio difierenaltamente de los obtenidos en el campo, siendo un factorque depende de la escala de trabajo,19 indican un rango de0,1m a 100 m. Según varios autores la relación entre lasdispersividades transversal αT y longitudinal αL es de1:10. Para formaciones geológicas como las del casode estudio, se supone (10 ≤ aL ≤ 60) en este caso seobtuvieron de la calibración los valores: αT = 3 m yαL = 30 m.

Como se puede apreciar de las consideraciones antesenunciadas, el conocimiento exacto de todos losparámetros que intervienen en la solución de lasecuaciones diferenciales que intervienen en el fenómenoestudiado, es prácticamente imposible, pero como señalanHofman y otros,17 es necesario tenerlas en cuenta pararealizar una estimación realista del comportamiento de lapluma de contaminación.

Algoritmo de solución numérica aplicadoEl algoritmo de solución numérica del sistema de

ecuaciones diferenciales (1) y (2) que se plantea enTRACONF, resuelve en primer lugar, la ecuación deflujo (1) y con las velocidades obtenidas por elementose resuelve la de transporte (2) en cada paso de tiempo.En el caso del régimen estacionario la ecuación de flujose resuelve una sola vez.21 Es posible vincular lossoftwares AQÜIMPE y TRACONF, aprovechando lasventajas del primero como modelo de flujo para realizar

las etapas de modelo conceptual y calibración. Paralograr el acople de ambos sistemas y posteriormenteresolver el transporte del soluto, se propone para suaplicación en Cuba el procedimiento indicado en lareferencia 21.

Las características fundamentales del modelo detransporte TRACONF aparecen en el manual de usuario.22

Condiciones de estabilidad para el modelo detransporte

Para lograr estabilidad numérica en el modelo detransporte se imponen restricciones a la discretizaciónespacial y temporal a partir de los parámetrosadimensionales conocidos por el Número de Peclet (Pe)y el Coeficiente de Courant (Co).

Varios autores plantean que se requiere (Pe ≤ 2) y que(Co ≤ 1/3), con el fin de evitar que se produzca unacierta dispersión numérica;15,16,22,23 sin embargo, segúnlas experiencias obtenidas en la práctica se plantea quelos problemas numéricos sólo se presentan en los casosdonde: (Pe > 20) y/o (Co > 1). En las corridas realizadasen el modelo se cumple que el valor de Pe ≤ 2 y Co ≤ 1y no se observó inestabilidad numérica.

Discretización y magnitudes de los parámetrosEl área modelada tenía una extensión de 700 m de

ancho por 1 200 m de largo. Se consideran impermeablestodos los contornos, excepto el coincidente con el ríoMayabeque (contorno este), que se le asigna carga fija,coincidente con la cota del agua en el río, lo que presuponeuna relación directa río-acuífero.

Se realizaron dos discretizaciones del área en elementosfinitos triangulares, resultando una malla que consta de192 triángulos lineales para TRACONF, equivalentes a48 cuadráticos para AQÜIMPE, con un total de 117 nodospara ambos.

Se utilizaron tres combinaciones de propiedadeshidrogeológicas para caracterizar los elementos en el áreade modelación.

Al no disponerse de datos con observacionessistemáticas de los niveles de las aguas subterráneas,por ser un área pequeña y de pocos recursos hídricossubterráneos, no es posible realizar una calibración delmodelo de flujo en régimen no estacionario, por lo quecomo ya se dijo anteriormente, se trabajará con un régimenestacionario generado por una lámina de infiltraciónconstante de 0,5 mm/d. El estado de cargas en régimenestacionario obtenido por AQÜIMPE y TRACONF soncoincidentes y la concentración inicial del agua en todoslos nodos es nula.

La entrada del combustible al acuífero se simulacomo una inyección constante de masa de hidrocarburode 120 kg/d durante 900 d, lo que equivale aproxima-damente a una pérdida de 110 000 L de petróleo en dosaños y medio. Se ha considerado este período de tiempopor no estar bien definida la fecha en que comenzaron aproducirse fugas de combustible en el depósito, esto

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implica, desde el punto de la modelación, que la masa decombustible inyectado se ha concentrado en esos dosaños y medio.

La entrada se distribuyó uniformemente entre los nodos31 (coincidente con el punto donde se produce el derramedel combustible) y 40, ambos en la dirección delescurrimiento subterráneo, separados 50 m y ubicados enla zona de mayor conductividad hidráulica. Se consideraque el combustible después de su entrada en el aguasubterránea, se mueve como mezcla completa en unespesor de acuífero constante de 4 m.

Resultados de las corridas del modelo de transporteDe las múltiples corridas realizadas, se muestra en la

tabla 1 el resultado de la calibración con los datos

observados, donde se consideró el efecto del factor deretardo en la pluma de contaminación ( R = 2 ) y lasdispersividades αT = 3 m y αL= 30 m. No se considera lainfluencia de la difusión molecular en el transporte delhidrocarburo, ya que es despreciable en relación con ladispersión y con la advección.17,21 En ese caso se consideraque no hay descomposición del hidrocarburo, λ = 0.

Se obtuvieron las curvas de isoconcentración quecorrespondían al final del vertimiento, fijado a comienzosdel año 1997 y las correspondientes al momento actual(dos años y medios posterior al cese del vertimiento),distribución que se muestra en la figura 1.

La situación a los 5 años después del cese delvertimiento y que corresponderá al año 2002, puedeobservarse en la figura 2.

Tabla 1Concentración de hidrocarburo en agua (ppm)

Cala No. 1 No. 3 No. 4 No. 5 No. 7 No. 8

Concentración 4 046 10 15 1,98 5 280 0,056

FIG. 1 Curvas de hidroisohipsas e isoconcentración en ppm después de 2,5 años de cesar el vertimiento de 200 lpd y conun factor de retardo R = 2. Dispersividades: λL = 30 m y λT = 3 m

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En las dos figuras 1 y 2, se muestra la ubicación de lascalas realizadas en el área de estudio.

Del resultado de las corridas del modelo se pudo apreciarel comportamiento lógico de la pluma de contaminación encorrespondencia con los factores de retardo, dispersividades,propiedades hidrogeológicas, dirección del flujo y magnitudde la inyección. Las mayores concentraciones se producenen los puntos próximos al punto de vertimiento.

La comparación de los resultados de las corridas conlos datos observados en las calas y que se muestran enla tabla 1, debe ser interpretado adecuadamente, ya quelos valores de las concentraciones simuladasrepresentan valores medios en todo el espesor delacuífero.

De la tabla anterior se puede apreciar la variaciónespacial de las concentraciones del hidrocarburo, lo quese utilizó para la calibración de los parámetros deltransporte del hidrocarburo.

Es necesar io tener en consideración lasobservaciones que se realizan,24 sobre la manipulaciónde las muestras de los hidrocarburos del petróleo, lainfluencia de la heterogeneidad del medio poroso y latoma de muestras. Para períodos prolongados, comoes el caso de estudio, debe trabajarse con la

concentración aparente correspondiente a todo elespesor del acuífero.

Las curvas de la figura 3, muestran el compor-tamiento de la variación de la concentración con eltiempo en los tres nodos seleccionados: nodo 49 secorresponde con la cala 7, nodo 58, con la cala 1 y elnodo 67, con la cala 6.

Se aprecia que, después de corregida la fuga al cabode 900 días, el transporte del contaminante se manifestóen dos etapas diferentes: la primera etapa correspondió ala rama creciente de cada curva, que no es más que elascenso de la concentración en los nudos corres-pondientes y que culmina cuando se alcanza el valormáximo. La segunda etapa es la de la rama decreciente,que corresponde a la recuperación hacia la calidad inicialdel agua. Los primeros puntos en recuperarse son losmás cercanos a la fuente de contaminación, que tambiénalcanzan el valor máximo de la concentración.

El comportamiento simulado se acerca bastante ala realidad por lo que se puede estimar que lasafectaciones por el derrame de petróleo en las capasde suelo permanecerán durante un tiempo prolongado,tanto en la zona no saturada como en las aguassubterráneas.

FIG. 2 Curvas de hidroisohipsas e isoconcentración en ppm después de 5 años de cesar el vertimiento y con retardo R = 2.Dispersividades: λL = 30 m y λT = 3 m

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Estas afectaciones se manifestarán en los próximosaños en la calidad de las aguas superficiales del ríoMayabeque. La confiabilidad de los resultados de estepronóstico se podrá aumentar en la misma medida enque pueda ampliarse la calidad de la base de datosdisponibles.

1. La pluma de contaminación de las aguas se adaptabien a los valores observados en las calas 7 y 1, nosiendo así para la cala 4, por tener valores decontaminación muy pequeños, lo que es imposible desimular partiendo del conjunto de hipótesis establecidas ylas características de la discretización.

2. En las corridas realizadas en el modelo no se observóinestabilidad numérica.

3. La influencia de los parámetros que intervienen en eltransporte del hidrocarburo, se comporta según lo previsto.

4. Atendiendo a las características de la zona y de lafuente de contaminante, la configuración y traslado de lacontaminación de petróleo debe ser semejante a laindicada, por lo que, debe esperarse que las afectacionesen las capas de suelo permanezcan un gran tiempo en lazona no saturada y en las aguas subterráneas. Esprevisible que las primeras manifestaciones en la calidadde las aguas superficiales del río Mayabeque se presentenantes de los próximos dos años.

5. De acuerdo con el comportamiento de los nivelesde contaminación y de la modelación realizada, la fugade hidrocarburo podrá ascender a unos 110 000 litros.

6. El área superficial que será afectada en lospróximos años, de no tomarse medidas, debe aumentarsensiblemente, aunque la magnitud de lasconcentraciones de petróleo disminuirán.

7. Se sugiere seguir la toma de muestras para mejorarla calibración del modelo de transporte y de losparámetros que intervienen en el fenómeno. Laconfiabilidad de los resultados de este pronósticodependerá de cuánto pueda ampliarse la calidad de labase de datos disponibles.

1. DILLA F., L. VALDÉS Y J. C. BATISTA: "Modelaciónmatemática del acuífero Ariguanabo", Memorias delXIII Congreso Latinoamericano de Hidráulica, pp. 272-283, Ciudad de La Habana, 1988.

2. LLANUSA R., HAYDEÉ, et al.: "Modelo matemáticodel acuífero costero de La Habana, IngenieríaHidráulica, Vol. XIII, No. 2, pp. 3-12, ISPJAE, Ciudadde La Habana, 1992.

3. DILLA, FÉLIX: "La modelación matemática del flujosuberráneo y las técnicas de optimización aplicadasen la investigación y explotación de acuíferos aescala regional", Tesis de Doctorado, 1993.

4. GONZÁLEZ MORENO, JESÚS: "Las técnicasmatemáticas en la evaluación y explotación deacuíferos", Tesis de Maestría en Ingeniería Hidráulica,ISPJAE, Ciudad de La Habana, 1995.

5. LLANUSA R., H., F. DILLA; A. O. HERNÁNDEZ YJ. B. MARTÍNEZ: "Metodología para la calibración demodelos matemáticos de acuíferos subterráneos",Monografía, 1990.

6. HERNÁNDEZ, A. O.;J. B. MARTÍNEZ, H. LLANUSA,F. DILLA Y O. RIVERO: "Modelo matemático delacuífero Ciego-Morón", Memorias del XIII CongresoLatinoamericano de Hidráulica, pp. 317-328, Ciudadde La Habana, Cuba, 1988.

7. HERNÁNDEZ VALDÉS, ARMANDO O.: "Laexplotación de acuíferos a escala regional y lamodelación matemát ica como su basetecnológica". Tesis en opción del grado científicode Doctor en Ciencias Ténicas, ISPJAE, diciembre,1991.

8. MARTÍNEZ J. B.: "Reflexiones sobre la modelaciónde acuíferos en las condiciones de Cuba", Memoriasdel XIII Congreso Latinoamericano de Hidráulica,pp. 264-271, Ciudad de La Habana, Cuba, 1988.

9. MARTÍNEZ, J. B.: "Simulación matemática decuencas subterráneas: Flujo impermanente bidi-mensional", Monografía, ISPJAE, Ciudad de LaHabana, 1989.

CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES

FIG. 3 Variación de la concentración con el tiempo.

REFERENCIAS

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10. MARTÍNEZ, J. B. et. al.: "Manual de usuario delsistema AQUIMPE", Monografía, CIH, ISPJAE, Ciudadde La Habana, 1990.

11. ESPINOSA, CARLOS Y ALBERT VALOCCHI:"Macrodispersión y su efecto en la dispersión decontaminantes en acuíferos", 2do. CongresoLatinoamericano de Hidrología Subterránea, Vol. 1,Tema II, Santiago de Chile, 1994.

12.GESCH M., ERNESTO Y JOSÉ F. MUÑOZ: "Mé-todos de estimación de parámetros dispersivos enacuíferos", 2do. Congreso Latinoamericano deHidrología Subterránea, Vol. 1, Tema II, Santiago deChile, 1994.

13. BORDEN, R. C. AND C. M. KAO: "Evaluation ofGroundwater Extraction for Remediation of Petroleum-Contaminated Aquifers", Water Environment Research,Vol. 64, No. 1, pp. 28-36, Jan.-Feb., 1992.

14. FRIED J. J.; P. MUNTZER AND L. ZILLIOX:"GroundWater Polluttion by Transfer of Oil Hidrocarbons".Ground Water, Vol. 17, No. 6, pp. 586-594, Nov.-Dec.,1979.

15. HUYAKORN, P. S. AND G. F. PINDER: "ComputationalMethods in Subsurface flow", Academic Press (473 p),A subsidiary of Harcourt Brace Jovanovich, Publishers,1983. 14.-Istok Jonathan, "Groundwater Modeling bythe Finite Element Method", American GeophysicalUnion, Water Resources Monograph 13 (495p).

16. KINZELBACH, WOLFGANG: Groundwater Modeling.An introduction with Sample Programs in Basic,Elsevier, 1986.

17. ZIENKIEWICZ, O.C.: The Finite Element Method,3ra. ed. McGraw-Hill, London, 1977.

18. DUCREAUX, J., C. BOCARD, P. MUNTZER,O. RAZAKARISA AND L. ZILLIOX: "Mobility ofSoluble and Non-soluble Hydrocarbons in ContaminatedAquifer". Wat. Sci. Tech, Vol. 22, No. 6, pp. 27-36, 1990. MARZO DEL 2001

19. ROBERTS, P. V., M. REINHARD AND A. J.VALOCCHI: "Movement of Organic Contaminants inGroundwater: Implications for Water Supply", Researchand Technology, Journal AWWA, August, 1982.

20. HOFMAN B. AND H. KOBUS: "Coupling GIS andGeohydrological Models to Assess Poit-SourceGroundwater Contamination Risk - a Planning Tool forPublic Water Supply Companies". HydroGIS96:Application of Geographic Information Systems inHydrology and Water Resources Management.Proceedings of the Vienna Conference, April 1996, IAHSPubl No. 235, pp. 313-324.

21. LASSANE, SERE Y WALQUIRIA SEGREO:"Aplicación de la modelación numérica al transportede contaminantes en acuíferos", Trabajo de Diploma,ISPJAE, 1995.

22. CARRERA, J., G. GALARZA Y A. MEDINA: "Manualdel usuario de TRACONF", E.T.S.I., Caminos,Canales y Puertos, Universidad Politécnia deCatalunya, Barcelona, abril, 1989.

23. SAMPER CALVETI, F. J.: Gestión y protección delagua subterránea. Modelo de acuífero, Curso D.2do. Congreso Latinoamericano de HidrologíaSubterránea, Santiago de Chile, abril, 1994.

24. HEADLEY, J. V. AND W. E. RAE: "Sampling andAnalytical Strategies for Delineating PetroleumContaminated Soils and Ground Water", Bulletin ofCanadian Petroleum Geology, Vol. 40, No. 4, pp. 295-302, Dec., 1992.