INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

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Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur. Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 1 Índice Antecedentes históricos 4 Introducción 15 I.- Marco físico 16 I.1.- Localización geográfica 17 I.2.- Clima 20 I.3.- Flora y fauna 22 I.4.- Hidrología e hidrografía 24 I.5.- Orografía 29 I.6.- Geología y suelo dominante 30 I.7.- Topografía 31 I.8.- Vías de comunicación 32 II.- Marco socioeconómico 35 II.1.-Actividades de la localidad 36 II.2.- Vivienda 43 II.3.- Salud 46 II.4.- Natalidad y mortalidad 48 II.5.- Educación 51 II.6.- Religión 54 II.7.- Deporte 55 II.8.- Población económicamente activa 57 II.9.- Servicios públicos 59 II.10.- Densidad de población 61 III.- Estudio hidrológico 63 III.1.- Obtención del coeficiente de escurrimiento 65 III.2.- Obtención de la fórmula de intensidad de lluvia 65 III.3.- Obtención del área de proyecto de la cuenca hidrológica 85 III.4.- Cálculo del gasto de aportación de agua pluvial de la zona de estudio 85 III.4.1.- Cálculo del tiempo de concentración 86 III.4.2.- Cálculo de las intensidades de lluvia 86 III.4.3.- Gasto de aportación de la cuenca en estudio para lo diferentes períodos de retorno 87 III.5.- Conclusiones del estudio hidrológico 88 IV.- Datos básicos del proyecto ejecutivo 89 IV.1.- Población de proyecto 90 IV.2.- Datos básicos de proyecto de la red de agua potable 90 IV.3.- Datos básicos de proyecto de la red de alcantarillado sanitario 91

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Índice Antecedentes históricos 4 Introducción 15

I.- Marco físico 16 I.1.- Localización geográfica 17 I.2.- Clima 20 I.3.- Flora y fauna 22 I.4.- Hidrología e hidrografía 24 I.5.- Orografía 29 I.6.- Geología y suelo dominante 30 I.7.- Topografía 31 I.8.- Vías de comunicación 32

II.- Marco socioeconómico 35 II.1.-Actividades de la localidad 36 II.2.- Vivienda 43 II.3.- Salud 46 II.4.- Natalidad y mortalidad 48 II.5.- Educación 51 II.6.- Religión 54 II.7.- Deporte 55 II.8.- Población económicamente activa 57 II.9.- Servicios públicos 59 II.10.- Densidad de población 61

III.- Estudio hidrológico 63 III.1.- Obtención del coeficiente de escurrimiento 65 III.2.- Obtención de la fórmula de intensidad de lluvia 65 III.3.- Obtención del área de proyecto de la cuenca hidrológica 85 III.4.- Cálculo del gasto de aportación de agua pluvial de la zona de

estudio 85

III.4.1.- Cálculo del tiempo de concentración 86 III.4.2.- Cálculo de las intensidades de lluvia 86 III.4.3.- Gasto de aportación de la cuenca en estudio para lo diferentes

períodos de retorno 87

III.5.- Conclusiones del estudio hidrológico 88 IV.- Datos básicos del proyecto ejecutivo 89

IV.1.- Población de proyecto 90 IV.2.- Datos básicos de proyecto de la red de agua potable 90 IV.3.- Datos básicos de proyecto de la red de alcantarillado sanitario 91

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IV.4.- Datos básicos de proyecto del drenaje pluvial 91 IV.5.- Datos básicos de proyecto de la red de hidrantes 92 IV.6.- Datos básicos de proyecto de la red de riego 92

V.- Proyecto de la red de agua potable 93 V.1.- Área de proyecto de la red de agua potable 93 V.2.- Dotación 93 V.3.- Cálculo hidráulico de la red de agua potable 94

VI.- Proyecto de la red de alcantarillado sanitario 107 VI.1.- Área de proyecto de la red de alcantarillado sanitario 107 VI.2.- Aportación de proyecto 108 VI.3.- Coeficiente de variación máximo instantáneo 108 VI.4.- Diseño de tuberías 108 VI.5.- Cálculo hidráulico de la red de alcantarillado sanitario 108

VII.- Proyecto de drenaje pluvial 112 VII.1.- Descripción del método racional americano para el cálculo de

gastos pluviales 112

VII.2.- Coeficiente de escurrimiento 113 VII.3.- Cálculo de la intensidad de lluvia 113 VII.4.- Área de proyecto de drenaje pluvial 113 VII.5.- Cálculo de gastos pluviales 115 VII.6.- Revisión de las secciones hidráulicas de las calles 115

VIII.- Proyecto de la red de hidrantes 119 VIII.1.- Hidrantes tipo 119 VIII.2.- Localización de hidrantes 119 VIII.3.- Red de hidrantes 120 VIII.4.- Gasto por hidrante 120 VIII.5.- Área de proyecto de la red de hidrantes 120 VIII.6.- Punto de alimentación 121 VIII.7.- Perdidas de carga en mangueras 121 VIII.8.- Cálculo hidráulico de red de hidrantes 123

IX.- Proyecto de la red de riego 163 IX.1.- Áreas de riego 163 IX.2.- Lámina de riego 163 IX.3.- Volumen diario por área de riego 164 IX.4.- Selección de los diámetros de las válvulas de seccionamiento

rápido y manguera 164

IX.5.- Gasto por manguera 165 IX.6.- Mangueras en uso simultáneo 165

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IX.7.- Tiempo de riego

166

IX.8.- Cálculo hidráulico de la red de riego 168

X.- Planos del proyecto ejecutivo del fraccionamiento NOPOLÓ-Loreto-Baja California Sur

182

XI.- Alternativas económicas 219 XI.1.- Alternativa del proyecto de agua potable 220 XI.2.- Alternativa del proyecto de alcantarillado sanitario 231 XI.3.- Método Gráfico Alemán (Alternativa del proyecto de drenaje pluvial) 236 XI.4.- Alternativa del proyecto de la red de hidrantes 250 XI.5.- Alternativa del proyecto de la red de riego 260

XII.- Alternativa seleccionada 287 XIII.- Conclusiones y recomendaciones 301

XII.1.- Conclusiones y recomendaciones del proyecto de la red de agua potable

301

XII.2.- Conclusiones y recomendaciones del proyecto de la red de alcantarillado sanitario

301

XII.3.- Conclusiones y recomendaciones del sistema de drenaje pluvial 302 XII.4.- Conclusiones y recomendaciones del proyecto de la red de

hidrantes 302

XII.5.- Conclusiones y recomendaciones del proyecto de la red de riego 303 Bibliografía 304

Apéndices y anexos 305

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Antecedentes Históricos La California Antigua

Al considerar el pasado histórico de la California milenaria, se distingue la presencia de

los antiguos naturales de esta región, provenientes de un largo peregrinar por la ruta de

Behring, que en su paso ancestral legaron un impresionante y rico testimonio de su vida

con murales, grabados y vestigios que al paso del tiempo despiertan la admiración de

los visitantes.

El arribo del conquistador español en 1533 identificó la presencia de grupos tribales:

Pericúes, Guaycuras y Cochimíes, los que al parecer, no guardaban relación con los

antiguos pobladores de la península.

Loreto-Conchó o Corunchó, que en la lengua indígena significa Mangle Colorado, desde

tiempos remotos estuvo habitada por grupos aborígenes de los Cochimíes (aimones) y

Guaycuras (monquís).

La palabra Cochimí quiere decir (hombres del norte); la palabra Guaycura la tomaron

los españoles de huajoro, palabra que oída por primera vez entendieron que significaba

amigo. Los asentamientos primitivos se deban fundamentalmente a la orilla de

arroyuelos o en aguajes, tales como: Conchó, Biaundó, Viggé, Ligüí, Notrí Bonó,

Chuenquí y otros.

Los naturales californios no tuvieron cultivos de ninguna clase; carecían de los más

rudimentarios conceptos de arquitectura y el barro lo usaron solamente algunos

sectores de la región norte. Para ciertos menesteres utilizaban las conchas que había

en las playas y comían sus alimentos tostados o asados. El atole lo hacían moliendo las

semillas de que disponían, de mezquite o de otras leguminosas, las mezclaban con

agua dentro de cestas de varas comunes a todas las tribus y luego echaban sobre la

mezcla piedras calientes al rojo vivo para lograr la cocción. Las actividades cotidianas

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eran la pesca, la caza y la recolección de frutos y semillas. La cosecha preferida eran

las pitahayas, las ciruelas y el mezcal. Sus viviendas eran muy sencillas hechas de

piedra suelta colocadas en forma de círculo, sin techo. En cuanto a indumentaria los

hombres andaban completamente desnudos, sólo empleaban algunos adornos de

carrizos y caracoles y conchas de mar. Las mujeres usaban unas enaguas de carrizos

delgados ensartados en pita (fibra vegetal) y se tapaban la parte de atrás con pieles de

venado o de cualquier otro animal, adornaban su cintura con un bello cinto y su cabeza

con una curiosa red a manera de venda. Para andar en el monte ambos utilizaban

huaraches de cuero o de tejido tipo ixtle.

El ajuar doméstico se reducía a una batea y una taza hecha de plantas flexibles, como

el mimbre; contaban también con un palillo para encender lumbre.

La California Colonial

Partiendo del proceso de conquista espiritual y militar que los españoles emprendieron

en California, resultan sorprendentes e innumerables los hechos y circunstancias que

comprenden el rico y diversificado testimonio histórico del inicio de la gran construcción

de la California misional, de la cual se han derivado diversas corrientes de expresión, en

las que distinguidos investigadores locales, nacionales y del extranjero han posibilitado

el conocimiento y la mejor comprensión de esta etapa.

Un pequeño grupo de europeos y gentes de la Nueva España arribó el 19 de octubre de

1697, a un lugar situado en 26 grados de latitud norte, nombrado Conchó en lengua

indígena. Seis días después, el 25, entronizada la imagen de “Nuestra Señora de

Loreto”, allí, comenzó a existir la misión que ostenta tal nombre, madre de cuantas se

fundaron en las Californias. Quien encabezaba ese grupo, el jesuita Juan María de

Salvatierra, había tenido que vencer grandes dificultades hasta hacer realidad lo que

entonces contemplaba. Casi una obsesión fue para él la idea de acercarse a los indios

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californios. Su amigo, el célebre misionero del gran noroeste mexicano, Eusebio

Francisco Kino, compartía la misma obsesión.

Hubo que gestionar licencias de sus superiores religiosos, del Virrey de Nueva España

y buscar benefactores. Se requerían tantas cosas para establecer misiones en esa

tierra que se creía era una gran isla. Al fin, ya a comienzos de octubre de 1697, cerca

de la desembocadura del Yaqui, en Sonora, Salvatierra disponía de dos embarcaciones

en las que cargó las provisiones que alcanzó a reunir. En ellas iban a viajar sus pocos

pero atrevidos acompañantes. Kino debía ser uno de ellos. Una rebelión de indígenas

en el norte de Sonora impidió en el último momento que lo hiciera. Kino hubo de

permanecer allí para ayudar en la pacificación de los alzados.

Para valorar lo que significó el asentamiento en California de ese grupo de hombres

encabezados por Salvatierra, habría que recordar una larga y fascinante historia.

La “Epopeya” fue el proceso que desencadenó el jesuita Juan María de Salvatierra, al

fundar ese día la misión de Nuestra Señora de Loreto en las costas del Golfo de

California, frente a la Isla del Carmen. Fue epopeya porque unos cuantos hombres,

Salvatierra, oriundo de Milán; un español, un portugués, un mexicano, un maltés, un

siciliano, un mulato peruano y tres indios de las misiones del macizo continental

emprendieron entonces, en son de paz la introducción del cristianismo y la enseñanza a

los nativos californios, entre otras cosas, de la agricultura que les proporcionaría una

dieta más rica y variada.

A ello siguió la fundación de pueblos que son antecedentes de poblaciones como La

Paz, San José de Comondú, Todos Santos, San José del Cabo, San Ignacio y otros

más. Logros importantes, en un ámbito geográfico muy difícil, alcanzaron los jesuitas.

En la península trabajaron de forma pacífica, durante sólo siete décadas, hasta que en

febrero de 1768 les llegó la orden de su expulsión dispuesta por Carlos III.

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Pero si esta historia reviste visos de epopeya, también los tiene de tragedia. Ella puedo

cifrarse en pocas palabras. La relación asimétrica con los nativos californios trajo

consigo tan alarmante disminución demográfica que, en pocos años, culminó con su

casi total desaparición. Y ésta no se debió a la explotación del trabajo de los indios

como había ocurrido en las islas del Caribe. Tampoco provino de los enfrentamientos

bélicos, que hubo pocos y de escasa magnitud. Las causas deben identificarse sobre

todo en las epidemias que se dejaron sentir entre los indios, de enfermedades que

antes desconocían.

No fueron precisamente los misioneros los que las propagaron sino otras personas

procedentes del macizo continental marineros, soldados, mineros y aventureros y

también quienes desembarcaban venidos de las Filipinas. Los famosos galeones

tocaban regularmente San José del Cabo y era puerto desde donde se difundían

principalmente los males: el tifo, la viruela, la sífilis.

Factor que también contribuyó a la dramática disminución de los nativos californios fue

la imposición de un régimen de vida totalmente diferente de aquel que, por milenios,

habían tenido. Los jesuitas si se requiere, con la mejor de las intenciones los

congregaban en sus misiones y allí, además de cristianizarlos, los hacían distribuir su

tiempo literalmente a toque de campana: levantarse a una hora determinada, acudir a

misa, desayunar, salir al campo a labrar la tierra, en tanto que las mujeres aprendían a

hilar, tejer y cocinar, hasta que la campana, después de resonar otras muchas veces,

volvía a oírse cuando llegaba el momento fijado para acostarse. Los indios, que habían

conocido la libertad de su vida seminómada de recolectores, cazadores y pescadores,

se vieron abrumados por esa imposición. Su existencia cambiaba de súbito y

radicalmente. Esto y las epidemias fueron causa de la epopeya jesuítica fuera a la vez

para los indios trágica experiencia.

Los jesuitas trataron de evitar o atenuar las epidemias. El régimen de vida al que

sometieron a los indios les parecía el más adecuado para hacer posible su

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cristianización y mejoramiento en materias como la introducción de la agricultura, antes

allí desconocida.

Sobre las condiciones prevalecientes en 1800 en las diversas misiones de California se

señala de manera importante:

El alto costo de mantenimiento de las misiones y la decadencia de las poblaciones

indígenas también restringieron el desarrollo de las misiones dominicas de la península.

Las violentas inundaciones padecidas en San José del Cabo en 1793 causaron daños

extensos que forzaron la recolocación y reconstrucción de la misión y, en 1795, la de

“Nuestra señora de Guadalupe” había decaído hasta tal estado, que su población

indígena fue trasladada a la de La Purísima Concepción. El aumento de la población

civil y militar en el sur, en el Real de Santa Ana y en Loreto donde en 1800, alcanzó

600 habitantes, también contribuyó a causar problemas a las misiones porque la sífilis,

la viruela, y otras enfermedades contagiosas introducidas por los colonos y soldados

habían diezmado gran parte de la población indígena durante las últimas décadas del

siglo XVII. Los acontecimientos externos también contribuyeron a la decadencia de las misiones

de las Californianas. Así, el crecimiento del poder de Napoleón Bonaparte en Europa y

la expansión de los Estados Unidos hacia el valle del Río Missisipí, atrajeron atenciones

principales de la corona española y la invasión de España por las fuerzas napoleónicas

en 1808 causó el abandono de interés en la frontera misionera de California. Este

abandono fue fatal dos años después en 1810 con el principio de las guerras de

independencia en Nueva España y las demás regiones de Hispanoamérica y con la

concentración consecuente del virreinato en la lucha para terminar dicho movimiento de

insurrección.

Con la terminación de envío de provisiones y apoyo monetario desde la tierra firme de

Nueva España, los dominicos de Baja California iniciaron la lucha por la supervivencia

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de sus misiones, concretando sus esfuerzos en la costa septentrional del Pacífico,

donde el comercio ilícito en pieles de nutria, sal, cueros y sebo con los navíos de los

Estados Unidos, Rusia y otros países les permitirían la adquisición de los alimentos

básicos, ropa y otros artículos fabricados. Son considerables los efectos derivados de la

Independencia de México de España y el desarrollo de la vida misional:

La creación de la República Mexicana bajo el Acta Constitutiva en 1824 mantuvo el

estado legal de las misiones como una responsabilidad del Estado, pero sin embargo,

los liberales republicanos discurrieron en contra de su retención como vestigios del

colonialismo, mientras, además, la escasez monetaria y los conflictos internos

contribuyeron a su continuada decadencia. Como resultado de tales factores, así como

de la decadencia de la población indígena debido a las epidemias, se redujo el número

de personal destinado al campo misionero dominico.

Durante la primera década de la independencia mexicana se aumentaron los

sentimientos liberales anticlericales y antiespañoles y con la llegada al poder del

general Antonio López de Santa Anna y el establecimiento de Valentín Gómez Farías,

exponente principal del liberalismo, como Presidente Interino de la República, se

iniciaron extensos programas de dicho anticlericalismo. El 17 de agosto de 1833 el

sistema misionero en toda la nación fue secularizado por decreto de Gómez Farías,

colocando las funciones del estado, las temporalidades concedidas o vendidas a

individuos y, además las órdenes religiosas encargadas de su administración fueron

abolidas. Este decreto presidencial causo la clausura de las misiones de Alta California

y legalmente puso fin a los establecimientos dominicos en la península; no obstante,

debido a los singulares servicios prestados por las misiones en la ocupación de terrenos

baldíos y en la enseñanza de las poblaciones aisladas de la región, el decreto de

secularización fue suspendido en lo relativo a Baja California.

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Cronología de Hechos Históricos Año Acontecimiento

1697

En la galeota Santa Elvira el padre superior Juan María de Salvatierra en la bahía de San Dionisio, fundó el 25 de octubre de 1697 El Real de Loreto y la misión de Nuestra Señora de Loreto Conchó, Cabeza y Madre de todas las Misiones de la Alta y Baja California.

1699 El jesuita Francisco María Píccolo fundó la misión de San Francisco Javier Viggé Biaundó, (única misión al igual que la de Loreto) que se conserva hoy en día en este municipio.

1699 El padre milanés Juan María de Salvatierra fundó la misión de San Juan Londó.

1701 Llega a Loreto el padre Procurador Juan de Ugarte, convirtiéndose en el mejor auxiliar del padre Salvatierra en la obra evangelizadora de California y, posteriormente, en su sucesor.

1703

El 8 de septiembre fue concluida la primera iglesia de Loreto, hecha de adobe y techo de madera, la que, en solemne ceremonia, fue puesta en servicio, al trasladar la imagen de la Virgen de Loreto, cumpliendo con la procesión, misa y sermón, contando con la asistencia de los sacerdotes de la California.

1704 Salvatierra fue designado Padre Superior Provincial de la orden jesuita en México. A través de ese cargo, promovió ante el Fondo Piadoso de las Californias se apoyara la obra misional en la península.

1705 El padre Pedro de Ugarte fundó la misión de San Juan Bautista Malibat Ligüí.

1707 Regresó a Loreto el padre Salvatierra, después de servir en el gobierno de su orden religiosa, como Provincial de los jesuitas en México.

1720

Ante la necesidad de apoyar el abastecimiento de las misiones desde Sinaloa, y ampliar las exploraciones en la península, el padre Juan de Ugarte supervisó la tala de árboles de Güéribo (vocablo indígena) al norte de San Javier, para la construcción del primer barco en California, llamado El Triunfo de la Santa Cruz, que fue botado cerca de Mulegé.

1729 Muere en Loreto el padre Francisco María Píccolo, a los 79 años de edad, descubridor del sitio donde se construyó la misión de San Francisco Javier.

1742 Se terminó de reconstruir por el padre Jaime Bravo, la misión de Loreto, tal como subsiste actualmente, la que después fue reproducida mediante remodelaciones más recientes.

1767

Por orden del Rey Carlos III de España, los misioneros jesuitas fueron obligados a abandonar California y la Nueva España, debido a supuestas acusaciones de riqueza, poder político excesivo, negociaciones contrabando y el mal trato a los indígenas californianos.

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1768

Concluye una etapa misional de 70 años, al partir hacia la Nueva España, el 3 de febrero, la nave Purísima Concepción, con los 16 misioneros de La Compañía de Jesús expulsados de California al viejo continente.

1769

En su carácter de visitador general, don José Gálvez expidió el decreto: La instrucción para el restablecimiento, formación y ornato público del pueblo y misión primitiva de Loreto, representando el antecedente más remoto, para la organización del desarrollo urbano de una población en Sudcalifornia.

1769 El visitador Gálvez, dicta disposiciones que benefician a los indígenas de Loreto, al fundar un colegio para la formación de buenos marinos y pescadores capaces.

1769 Las Californias se dividen en Vieja California y Nueva California, después conocidas como Baja California y Alta California, respectivamente.

1773

Bajo la autoridad del padre fray Vicente Mora, arribaron en el mes de octubre diez frailes dominicos, sustituyendo a fray Francisco Palóu y a los misioneros franciscanos, que permanecieron en Loreto solamente 5 años, dirigiéndose a la Alta California a continuar su labor colonizadora.

1777 Por disposiciones de la corona española, Loreto deja de ser depositaria de los poderes del virreinato y capital de las Californias, categoría que tuvo por 79 años, trasladándose ésta a Monterrey, Alta California.

1804 Con la separación de las Californias, Loreto fue designada de nuevo capital, pero únicamente de la Baja California y se nombra como Gobernador al capitán Felipe de Goicochea.

1814 A la muerte del capitán Felipe de Goicochea, se designó al último Gobernador colonial de California: el capitán José Darío Argüello, quien concluye la Etapa Colonial hasta 1822.

1822

El 4 de marzo, el capitán José María Mata, Gobernador interino de la península, organizó la defensa de Loreto en el ataque de una escuadra del barco Araucano del filibustero inglés Lord Thomás de Cochrane. Al frente de 15 civiles repelió la agresión y recupera el botín que habían hecho los invasores.

1822

El 7 de marzo, en la antigua Casa de Gobierno, el capitán José María Mata, convocó al pueblo de Loreto y en compañía del Primer Alcalde de Loreto, Juan Higuera, proclamó la incorporación de la península al nuevo México Independiente; con esta defensa heroica y declaratoria se puso a salvo la mexicanidad de la península.

1822

Por instrucciones del comisionado imperial, el título de Jefe Político sustituyó al de Gobernador, que tradicionalmente se atribuían a los capitanes del presidio de Loreto. Así, el primer Jefe Político que tuvo la Baja California fue el Alférez Fernando de la Toba.

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1822

El domingo 7 de julio, Agustín Fernández de San Vicente, enviado a Loreto por el emperador Iturbide, en Sesión Solemne de Cabildo presidió la Jura de Independencia, y reconocimiento del nuevo sistema por las autoridades civiles y militares y pueblo en general, firmando esta acta de obediencia al soberano constituyente, el Alférez Fernando de la Toba como jefe Político; Juan Higuera como Alcalde; Anastacio Arce, primer Regidor; Enrique Cota, segundo Regidor; Luis Cuevas, Síndico Procurador y Martín Higuera, Secretario. Teniendo como sede al Ayuntamiento, el cual es reconocido hoy como la Casa de Piedra.

1822

El 27 de julio se inicia la vida municipal en Baja California, al instalarse por el comisionado imperial Agustín Fernández de San Vicente, los primeros Ayuntamientos: Loreto, San José del Cabo y San Antonio, fundamentados en la Constitución de Cádiz de 1812. Se ratificó en el cargo de Alcalde de Loreto a Juan Higuera.

1822

El 30 de octubre, antes de marchar de la península, Agustín Fernández de San Vicente depuso al Alférez Fernando de la Toba, y nombra en su lugar, al loretano José Manuel Ruiz Carrillo. Posteriormente en 1825, de la Toba ocuparía de nuevo ese cargo.

1824

El 17 de agosto, en Ceremonia Solemne celebrada en el antiguo presidio de Loreto y Casa de Gobierno, llamada ahora como la Casa de Piedra, los integrantes del Ayuntamiento y la milicia firmaron el Acta de Adhesión de Baja California a la nueva República Federal Mexicana; acción que reafirmó para nuestro país, la integridad de su territorio y sus recursos patrimoniales.

1824 La nueva Constitución de la República establece un sólo jefe Político para las dos Californias con sede en la Alta California, con un jefe Político a interno en Loreto.

1825

Siendo electo Presidente de la República, Guadalupe Victoria, se designó Comandante General y Jefe Político de las Californias, al Teniente Coronel de Ingenieros José Manuel de Echeandía, llegando a la península acompañado de 9 frailes dominicos el 28 de junio. Durante su paso a San Diego expidió un Reglamento de las Misiones.

1825

Con el establecimiento de la República Federal, se instaló la primera Diputación Territorial, que junto con las jefaturas Políticas y los Ayuntamientos conformarían el nuevo modelo de organización político administrativo del territorio de las Californias.

1828

Concluye una etapa histórica de 131 años, al trasladarse la capital, de Loreto a San Antonio; posteriormente y de manera definitiva, a La Paz, un año más tarde. Se terminaba así, una hegemonía política del territorio peninsular desplazándose a la antigua misión, presidio y puerto de Loreto.

1837 Se estableció una nueva división política territorial, otorgándosele a La Paz, el rango de Prefectura y a Loreto y San José de Subprefecturas.

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1848

Con la firma del Tratado de Guadalupe-Hidalgo y la pérdida de la Alta California, se reorganiza Baja California, creándose de nuevo dos territorios con los Partidos Norte y Sur, que de acuerdo con la Diputación Territorial existían 6 Distritos municipales: San José del Cabo, San Antonio, La Paz, Comondú, Mulegé y El Rosario. Suprimiéndose a Loreto como municipio, transfiriéndose éste a San José de Comondú.

1849

La falta de personal y el desinterés del gobierno republicano, forzó el abandono de las misiones de California, y la retirada del padre fray Agustín Mancilla y Gamboa, último de los ochenta y cuatro dominicos que prestaron sus servicios en la península, dando fin a una etapa misional de 152 años en las Californias.

1860

El Estatuto Orgánico promulgado después de la Guerra de Reforma, consideraba para Baja California su división en ocho municipalidades: La Paz, San Antonio, Santiago, Todos Santos, San José del Cabo, Comondú, Mulegé y Santo Tomás.

1879

Loreto sufrió los efectos de un fuerte sismo que sacude a la región; del 19 al 29 de mayo continuó temblando de manera intermitente, suscitando un macro sismo el día 26 del mes referido, según la tradición oral su intensidad se ubicó entre 9 y 10 grados en la escala de Mercalli.

1917

Con el triunfo de la Revolución Mexicana y la promulgación de la Constitución Política de los Estados Unidos Mexicanos, se reconvierte el Distrito Sur en Territorio de Baja California y la existencia de los municipios de Mulegé, Comondú, La Paz, San Antonio, San José del Cabo y Todos Santos.

1928

Se expidió la Ley Orgánica del Distrito Federal y Territorios Federales, en la que se suprime en Baja California el régimen municipal, para sustituirse por Delegaciones de Gobierno, cuyos titulares eran nombrados por el Gobernador del Territorio; éste sistema imperó hasta 1971.

1931 Por decreto del Congreso de la Unión, el Territorio de Baja California se convirtió en Territorio de Baja California Norte y Territorio de Baja California Sur.

1947

Loreto es visitado por primera vez por un Presidente de la República; el Lic. Miguel Alemán Valdés, quien inicia esta etapa, continuada posteriormente por los expresidentes.

1948

Se inicio, a 250 años de su fundación y a 200 de su construcción, el proceso de reconstrucción y rehabilitación de la misión de Loreto, bajo la dirección del padre Monseñor Modesto Sánchez Mayón, quien solicitó el apoyo económico y mano de obra al pueblo, nombrando un comité de señoras encargadas de esta actividad; acción a la que contribuyeron el general Agustín Olachea Avilés, Gobernador del Territorio Sur de Baja California y el Obispo Alfredo Galindo Mendoza.

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1970

Loreto fue sede y punto de encuentro de los sudcalifornianos. La sociedad civil converge en la unidad de la lucha histórica por los derechos políticos y sociales, en el Movimiento Loreto 70, cuyos postulados demandaban Gobernador Nativo o con Arraigo y la conversión de Territorio a Estado.

1971

A partir de las reformas de la Ley Orgánica del Territorio y Distrito federal, se restituye el régimen municipal en Baja California Sur y entran en funciones los Ayuntamientos correspondientes a los municipios de La Paz, Comondú y Mulegé en enero de 1972.

1972

Se instala el Primer Ayuntamiento de Comondú, encabezado por el C. Ricardo Santos Santos como Presidente Municipal. Así, Loreto habría de depender de este municipio durante 20 años como Delegación Municipal.

1973 La inauguración de la Carretera Transpeninsular Lic. Benito Juárez García, propició una nueva etapa en el desarrollo económico y social de Loreto y Baja California Sur.

1974 En solemne acto se conmemoró por primera vez la Firma de Adhesión de Baja California a la República Federal, frente a la Casa de Piedra, antigua Capitanía General de las Californias.

1974

Siendo Presidente de la República el Lic. Luis Echeverría Álvarez, se puso en servicio el Aeropuerto Internacional de Loreto, cuya capacidad ha permitido la promoción de la actividad turística en la región; del cual fungió como administrador el Sr. Ildefonso Green Garayzar, destacado loretano, durante un período de más de veinte años.

1974

La conversión de Territorio a Estado Libre y Soberano de Baja California Sur, cristalizó el 8 de octubre la lucha histórica de los sudcalifornianos, al equiparar los derechos políticos y sociales respecto a otras regiones del país.

1975

El 15 de enero se promulgó la Constitución Política del Estado de Baja California Sur, que plasma los principios históricos de identidad y los anhelos de desarrollo económico, político y social de los sudcalifornianos.

1975

El día 5 de abril, el Lic. Ángel César Mendoza Arámburo toma posesión como primer Gobernador Constitucional del Estado. Período gubernamental al que contribuyó la tarea humanística de su esposa, la distinguida loretana Luz Davis de Mendoza.

1976

El antiguo Loreto Conchó resurgió del gran letargo. Su impresionante potencial turístico es advertido y da inicio el Proyecto Loreto, bajo financiamiento del Banco Internacional de Reconstrucción y Fomento, cuya ejecución recayó en el Fondo Nacional de Fomento al Turismo (FONATUR).

1992

En respuesta a las demandas y aspiraciones de la sociedad loretana y en un acto de justicia histórica, la antigua capital de las Californias se convierte en cabecera del quinto municipio del estado, de acuerdo al Decreto número 872.

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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 15

Introducción

El fraccionamiento de Nopoló en el estado de Baja California Sur enfrenta necesidades

básicas en materia de alcantarillado y suministro del vital líquido. La Ingeniería Sanitaria

que se define como “el conjunto de conocimientos que nos capacita para diseñar,

construir y operar obras cuyo fin fundamental es preservar la salud del hombre”, es la

principal herramienta para resolver los problemas que presenta dicha localidad en

estudio. La salubridad de una localidad depende, entre otros factores, de la cantidad y

la calidad del agua además del alejamiento de las aguas negras y pluviales que

constituye el auténtico cimiento del urbanismo moderno.

Por ello la finalidad de este estudio es la elaboración de los proyectos de Agua Potable, Alcantarillado Sanitario, Drenaje Pluvial, (con un sistema separado de

aguas negras y de aguas pluviales que facilita los procesos de tratamiento y logra el

uso adecuado de los recursos disponibles) Red de Hidrantes y Red de Riego para las

fases D, E y F del fraccionamiento NOPOLÓ, el cual se encuentra ubicado a 8 Km. al

sur de la población de Loreto, Estado de Baja California. Todos estos proyectos no

serían técnicamente correctos ni funcionales sin el previo apoyo de los Estudios Hidrológicos, como lo son: la investigación de la existencia de agua en la población y

en sus alrededores para disponer de ella, al igual que la precipitación pluvial que se

concentra en al área de influencia.

Debido a que existen otras fases (Etapa 1A, 1B, 1C 1D, 1E y 1F) en las cuales ya se

realizaron los proyectos de la red de agua potable, alcantarillado sanitario, drenaje

pluvial, red de hidrantes y red de riego, se tomaran en cuenta los mismos criterios

utilizados en las pasadas etapas para estos proyectos en las presentes fases, con el fin

de seguir con una línea de proyectos y construcción.

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Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 16

CAPÍTULO I. Marco Físico

Es destacable las diferencias en los tamaños de los fraccionamientos cerrados en

Loreto, oscilando entre umbrales tan extremos como las poco más de 6 hectáreas y la

diversidad de tamaños de los lotes, con influencias determinantes en la densidad

residencial y en la evolución general de los fraccionamientos, esto determina una gran

variedad de “colonias cerradas” que se suma a la diversidad de tipos que la cronología,

la localización y los sub-mercados internos han generado. El propio producto

inmobiliario determina una amplia gama social, un repertorio dilatado de tipos de

vivienda y por tanto, de versiones de la elite.

Las áreas residenciales de gran calidad han sido muy significativas por la opción

morfológica de la vivienda unifamiliar aislada con una gran extensión en jardines,

formando conjuntos que se han ubicado rompiendo el continuo edificado con el resto de

las ciudades.

Sin duda, la morfología de una colonia cerrada está condicionada por la clasificación de

los lotes, especialmente el tamaño del lote para el fraccionamiento. Obviamente esto

determina una variación notable en el paisaje urbano que generan las cerradas. La

extensión del predio condiciona la densidad del uso del suelo y modifica el carácter

extensivo hacia ocupaciones más intensivas cuando el lote se reduce. Del mismo modo

el porcentaje de superficie libre por lote varía extraordinariamente entre el 60% y el 30%

y con ello determina la creación de urbanizaciones más densas.

Las viviendas de los fraccionamientos cerrados ocupadas por los grupos reducidos de

la población que en la actualidad llevan las riendas de los modos de vida privilegiados,

concretan el espacio construido dónde se ordena el espacio social de elite.

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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 17

I.1. Localización Geográfica

Figura 1 Localización geográfica

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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 18

La ubicación del municipio de Loreto parte de un medio geográfico excepcional, que la naturaleza privilegia con paisajes contrastantes del desierto, el mar y la montaña.

El municipio de Loreto se localiza en la parte central del Estado de Baja California Sur,

ubicado dentro de los 26°33´11" y 25°12' 15" latitud norte y 111° 46´22” y 110°55´15”

longitud oeste, del meridiano de Greenwich.

Su cabecera municipal es la ciudad de Loreto y se ubica a 356 Km. al norte de La Paz,

capital del Estado de Baja California Sur.

Sus colindancias son:

Al norte, con el municipio de Mulegé, en un lugar llamado la Punta de San Idelfonso,

conocida también como Punta Pulpito, situada en el extremo sur de la Bahía de San

Nicolás.

Al sur, con el municipio de Comondú, en el Golfo de California, en un lugar conocido

como ensenada El Cochi. Por el este, con 190 km. de litoral del Golfo de California.

Por el oeste, colinda con el municipio de Comondú, en el cruce de la carretera

transpeninsular y el arroyo Cadejé, donde inicia una línea quebrada de siete tramos,

que termina al sureste del litoral del Golfo de California, en el punto denominado

ensenada El Cochi.

Extensión El municipio de Loreto, cuenta con una superficie de 4,311 km2, representa el 5.85%

de la superficie total del estado, su territorio fue parte de Comondú. Cuenta con 223 km.

de litorales, que incluyen sus 5 islas e islotes.

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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 19

Figura 2 Localización geográfica

FASE F

FASE D

FASE ENopolo

México

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I.2. Clima

Figura 3 Climas a/

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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 21

Las condiciones climáticas de esta zona reflejan indicadores similares a los

predominantes al estado de Baja California Sur. Su clima seco semicálido, presenta una

temperatura máxima promedio en el verano de 43° C y una mínima de 12° C. En el

invierno la temperatura máxima promedio es de 37° C y la mínima es de 2.9° C.

En el ciclo de enero a marzo se presentan vientos dominantes del noroeste,

contrastando con el resto del año en el que existe calma y vientos moderados del oeste.

Tabla 1 A Temperatura media anual

(Grados centígrados)

Estación Período Temperatura promedio

Temperatura del año más

fría

Temperatura del año más

caluroso Loreto De 1984 a 2000 24.5 23.4 25.6

Tabla 2 B Temperatura media mensual

(Grados centígrados)

Mes Estación y

concepto

Períod

o

E

F

M

A

M

J

J

A

S

O

N

D

Loreto 2000 19.3 20.1 20.8 24.6 28.1 29.8 32.2 31.6 30.6 29.0 20.2 19.0Promedio De

1984 a 2000

17.5 18.4 20.2 23.1 25.6 28.6 31.0 31.1 30.0 27.0 22.8 18.0

Año más frío

1987 16.1 17.0 18.7 22.1 23.5 27.0 31.0 30.0 29.2 27.5 21.2 16.9

Año más caluroso

1997 17.0 18.0 21.5 22.5 27.5 30.5 32.2 32.4 31.5 27.7 27.7 18.3

Tabla 3 C Climas

Tipo o subtipo Símbolo % de la superficie municipal

Seco templado Bsk 3.13 Muy seco muy cálido y cálido Bw(h´) 30.69

Muy seco semicálido BWh 66.18

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I.3. Flora y Fauna

Figura 4 Agricultura y vegetación

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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 23

En el ámbito que comprende el municipio de Loreto, contrasta la diversidad de plantas y

especies propias de la sierra, el llano semidesértico y la costa, en la que se identifican

cactos como: cardón, pitahaya, cholla, biznaga y otras especies como: mezquite, palo

adán, palo blanco, junco, palo verde, torote, lomboy, uña de gato, san miguelito,

mangle, entre otros, que en conjunto, pintan el paisaje de la zona. Desde luego que,

también encontramos una gran variedad de frutales que, fueron traídos por los

misioneros, como los árboles de mango, higuera, vid, guayabo, olivo, naranjo, limón,

dátil, etc.

Tabla 4 D

Vegetación Concepto Nombre

científico Nombre local Utilidad

Agricultura 0.23% de la superficie municipal

Lycopersicum esculentum

Cucumis melo

Tomate

Melón

Comestible

Comestible

Matorral 99.77% de la

superficie municipal

B. hindsiana J. cuneata

Olneya tesota B. microphyla

Ambrosia (franseria)sp.

Ruellia sp. M. gummosus

O. cholla Cercidium sp.

Copal Matácora

Palo de fierro Torote

Hierba del burro, estafiate

Rama parda Pitaya agria

Chole Palo verde

Medicinal Taninos Madera Forraje Forraje

Forraje

Comestible Forraje Madera

Fauna El municipio de Loreto está dotado de un medio excepcional en el que la naturaleza ha

empeñado el hábitat para una gran variedad de especies, en el que destacan los

animales siguientes: el borrego cimarrón, venado bura, puma, liebre, conejo silvestre,

coyote, zorra, víbora, cachora, iguana, gavilán, aguililla, paloma pitahayera, paloma

serrana, chacuaca, pájaro carpintero, pájaro azul, gorrión, cuervo y zopilote, entre otros,

que visten la vida silvestre de esta región peninsular.

D Instituto Nacional de Geografía y Estadística 2001, Anuario estadístico del Estado de Baja California Sur, INEGI, México.

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I.4. Hidrología e Hidrografía

Figura 5 Hidrografía b/

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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 25

En el municipio de Loreto se considera como principal acuífero el de San Juan Londó

cuya disponibilidad está comprometida con el desarrollo turístico de la zona; así

también existe el manto acuífero de El Rosarito y que por sus características es de

escaso aprovechamiento.

La precipitación pluvial es de 113mm cúbicos en promedio anual, identificándose los

meses de agosto, septiembre y octubre, como los de mayor lluvia, a lo que se suma la

presencia de perturbaciones ciclónicas común de la península.

Tabla 5 E Precipitación total anual

(Milímetros)

Estación Período Precipitación promedio

Precipitación del año más

seco

Precipitación del año más

lluvioso

Loreto De 1984 a 2000 183.7 12.7 460.9

Tabla 6 F Precipitación media mensual

(Milímetros)

Mes Estación y

concepto

Período

E

F

M

A

M

J

J

A

S

O

N

D Loreto 2000 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 23.8 79.7 64.7 5.9 0.3 1.2

Promedio De 1984 a 2000 20.1 6.2 0.5 0.1 0.3 1.1 13.5 40.8 54.6 3.6 10.9 31.9

Año más seco

1988 0.0 0.0 0.0 0.6 0.0 0.0 0.4 9.5 0.0 0.0 0.0 2.2

Año más lluvioso

1997 20.5 0.0 0.0 0.0 4.4 1.7 6.2 36.0 373.8 0.0 10.2 8.1

E F Instituto Nacional de Geografía y Estadística 2001, Anuario estadístico del Estado de Baja California Sur, INEGI, México.

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Tabla 7 G

Regiones, cuencas y subcuencas hidrológicos.

Región Cuenca Subcuenca

Clave Nombre Clave Nombre Clave Nombre

% de la superficie municipal

RH3

Baja California

Sur

Oeste

(Magdalena)

B

C

A. Venancio

A. Salado

A. Mezquital

A. Comondú

c

d

e

f

a

c

A. Soledad

A. Santa

Cruz

Sto. Domingo

A. Venancio

A. Comondú

R. Cadegomo

0.74

17.42

15.14

5.06

4.95

6.82

RH6

Baja California

Sur

Este

(La Paz)

B

C

Loreto Bahía

La Paz

A. Fríjol

San Bruno

b

c

a

b

c

d

e

Isla Santa

Cruz

Loreto

A. San Bruno

A. Gombedor

A. San

Nicolás

A. Santa

Rosalita

A. Fríjol

2.23

17.92

15.16

6.03

5.79

0.95

1.79

G Instituto Nacional de Geografía y Estadística 2001, Anuario estadístico del Estado de Baja California Sur, INEGI, México.

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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 27

b/ Véase figura 5.

Tabla 8 H

Corrientes de agua

Nombre Ubicación Nombre Ubicación

San Antonio De La

Higuera

RH3Bd Horno

RH3Ca

Huatamote RH3Bd Los Encinos RH3Ca

Las Tinajas RH3Bd La Redonda RH3Cc

La Engañosa RH3Bd Las Cañadas RH3Cc

San Lucas RH3Bd Las Parras RH3Cc

El Pelotero RH3Be San Juan RH3Ca

San Javier RH3Be Tebaye RH3Cb

El Triunfo RH3Be Rosarito RH3Cc

San Andrés RH3Bf Los Bules RH3Ce

El Picacho RH3Bf b/ Véase figura 5.

Islas Del Golfo De California que Corresponden Al Municipio De Loreto Isla Coronados. Latitud 26° 07 N., longitud 115° 17W., carta S.M. 603. Está a 2 millas

(3.2 Km.) de la costa del Golfo; está cubierta por montículos rocosos, muy escarpados,

excepto del sureste, donde se encuentran dunas de arena.

Isla Del Carmen. Latitud 26° 04' N., longitud 111° 05' W., de Punta Lobos y latitud 25°

48' N., longitud 111° 12 W., de Punta Baja, carta S.M. 604. Está a 13.5 millas (21.7 Km.)

de Puerto Escondido, tiene 27 km. de largo y 9 de ancho; es la isla más grande e

importante del litoral de Loreto. En ella se explotó antiguamente una salina.

Isla Danzantes. Latitud 25"48' N., longitud 111° 15W., carta S.M. 604. Está a 1.5 millas

(2.4 Km.) de Punta Candeleros. Tiene una longitud de 3.5 millas (5.6 Km.) y una

H Instituto Nacional de Geografía y Estadística 2001, Anuario estadístico del Estado de Baja California Sur, INEGI, México.

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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 28

anchura de 1 620 metros, con alturas de 137 metros. Es inaccesible para las

embarcaciones debido a la gran cantidad de acantilados que la rodean. Isla Montserrat.

Latitud 25°40’ N longitud 111°03’W carta S.M 604. Está a 7.5 millas (12 Km.) al norte de

Punta San Marcial. Es de origen volcánico y estéril, tiene 4 millas de largo (6.4 km.) en

un eje norte-sur y más de 2 millas de ancho (3.2 km.); su parte más alta tiene 245

metros.

Isla Catalina. Latitud 25°36’ N. , longitud 110°48’W, carta S.M. 604. Está a 13.25 millas

(21.3 km.) al norte de Punta San marcial, tiene 7.5 millas (12 km.) de largo de norte a

sur y 2 millas de ancho (3.2) Km. con altura de 420 metros.

Islotes las Galeras. Ubicados en latitud 25°44’ N longitud 110° 04’ en el Golfo de

California.

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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 29

I.5. Orografía

Figura 6 Orografía c/

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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 30

Este municipio guarda una de las conformaciones de mayor contraste, por la belleza de

sus playas y los imponentes y fantásticos acantilados de roca volcánica que configuran

la sierra de La Giganta, cordillera que se desprende de la parte alta de la Baja California

y que presenta una altitud de 1,490 metros sobre el nivel del mar, la quinta elevación

del estado, en cuyo entorno se identifican formaciones de piamonte, terrazas, aluvión,

con características topográficas diversas; así como salitrales, dunas y esteros propios

de la zonas costeras del Golfo de California.

Tabla 9 I

Elevaciones principales

Latitud Norte Latitud Oeste Nombre

Grados Minutos Grados MinutosAltitud

Sierra La Giganta 25 50 111 24 1 490

Cerro

El Punteagudito 26 00 111 35 1 230

Sierra

San Francisco 25 31 111 11 1 150

Cerros

Rancho Viejo 25 44 111 22 1 110

Cerro

Los Mencenares 26 17 111 28 790

c/ Véase figura 6.

I.6. Geología y suelo dominante

La geología que presenta Loreto es; era: cenozoico, periodo: terciario y roca o suelo:

ígnea intrusiva. El suelo dominante en la cabecera municipal de Loreto es regesol,

éutrico gruesa; por lo que no es propiamente una zona agrícola; así como su uso

potencial de la tierra es mecanizada continua.

I Instituto Nacional de Geografía y Estadística 2001, Anuario estadístico del Estado de Baja California Sur, INEGI, México.

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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 31

I.7. Topografía

Loreto se encuentra a 20 metros sobre el nivel del mar, un parámetro que indica

invariablemente la cercanía que existe entre el municipio y el Golfo de California. Sin

embargo existen localidades que distan mucho de esta altitud como ejemplo San Javier

se encuentra a 200 metros sobre el nivel del mar y Puerto Agua Verde que esta a 2

metros sobre el nivel del mar. No obstante Loreto se encuentra nutrido de sierras y

cerros con altitudes considerables: como la Sierra La Giganta 1 490 metros sobre el

nivel del mar, Cerro Los Mencenares a 790 metros sobre el nivel del mar.

Como ya se ha mencionado en capítulos anteriores la influencia en Loreto de cuencas,

subcuencas, corrientes de agua, ríos, sierras, mesetas, etc. da como resultado un sitio

en el cual la Ingeniería Civil se puede aplicar, específicamente la Ingeniería Sanitaria,

para mejorar las condiciones de vida que existen. Nopoló se encuentra casi en su

totalidad a nivel del mar las altitudes en las que se sitúa no son mayores a 100 metros.

En el mapa siguiente se muestra la topografía del municipio de Nopoló:

Figura 7 Topografía

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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 32

I.8. Vías de comunicación

Figura 8 Vías de comunicación

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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 33

Tabla 10 J

Aeropuertos y aeródromos Estado Municipio Concepto

1994 2000 1994 2000 Aeropuertos 6 3 1 1 Aeródromos 36 35 1 1

Tabla 11 K Longitud de la red carretera por tipo de camino

Estado Municipio Tipo de camino 1994 2000 1994 2000

Total 4 246.4 5 197.9 337.3 351.0 Troncal federal d/ 1 298.6 1 196.2 156.5 154.7

Pavimentada e/ 1 255.9 1 196.2 156.5 154.7 Revestida 42.7 0.0 0.0 0.0

Alimentadoras estatales f/

1 896.7 1 894.4 139.7 139.7

Pavimentada e/ 319.5 327.9 0.0 0.0 Terracería g/ 719.6 725.6 64.0 64.0

Revestida 857.6 840.9 75.7 75.7 Caminos rurales 1 051.1 1 051.0 41.1 41.1

Pavimentada 50.1 38.7 0.0 0.0 Revestida 1 001.0 1 012.3 41.1 41.1

Brechas mejoradas g/ 0.0 1 056.3 0.0 15.5 d/ También es conocida como principal o primaria, tiene como objetivo específico servir al tránsito de larga distancia. Se refiere a caminos (pavimentados y revestidos). e/ Comprende caminos de dos y cuatro carriles. f/ También conocidas con el nombre de carreteras secundarias, tienen como propósito principal servir de acceso a las carreteras troncales. g/ Se refiere a tramos de mejoramiento, ampliación o construcción.

Al igual que el resto de los sudcalifornianos, los habitantes de Loreto han sustentado y

promovido su desarrollo a partir de una sólida columna vertebral: la Carretera

Transpeninsular Lic. Benito Juárez García, que siendo concluida e inaugurada en

diciembre de 1973, amplió sus posibilidades de progreso y bienestar. Este hecho aún

es recordado, cuando el pueblo realizó un gran recibimiento por el arribo de obreros y la

J K Instituto Nacional de Geografía y Estadística 2001, Anuario estadístico del Estado de Baja California Sur, INEGI, México.

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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 34

gigantesca maquinaria, que habría de construir la obra más importante del presente

siglo para los bajacalifornianos del sur, la que parecía imposible, en aquellas fechas

cruzar por la imponente Cuesta de Ligüí. Actualmente, a través de la acción

gubernamental, complementan las actividades de este sector, una red de caminos

vecinales que permiten intercomunicar las diversas comunidades rurales y rancherías,

para la comercialización de productos agropecuarios, que dan sustento a gran parte de

la población rural.

Lo expuesto, permite reafirmar la gran importancia que estas dos magnas obras la

Carretera Transpeninsular y el Aeropuerto Internacional han guardado como

detonadores importantes del desarrollo regional y de manera especial de Loreto.

Gráfica 1 L Longitud de la red carretera por tipo de camino

(Porcentaje)

L Instituto Nacional de Geografía y Estadística 2001, Anuario estadístico del Estado de Baja California Sur, INEGI, México.

44.1

4.4

39.8

11.7

Troncal Federal

BrechasMejoradas

Caminos Rurales

AlimentadorasEstatales

Troncal federal

Brechas Mejoradas

Alimentadoras estatales

Caminos rurales

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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 35

CAPÍTULO II. Marco Socioeconómico

Los fraccionamientos de tipo cerrados son colonias o urbanizaciones que constituyen

una forma concreta de crecimiento urbano singular por su localización, morfología y los

grupos sociales que lo desarrollan.

Se inscriben en el fraccionamiento y en general las emigraciones sucesivas de otros

países de altos ingresos. En Nopoló es también la opción residencial de los grupos

sociales de mayores ingresos, cuando las condiciones de vida de las otras ciudades se

hacen más precarias e inseguras. Son entonces las demandas específicas de vivienda

de gran calidad de estos grupos sociales y, sobre todo, la demanda de servicios

especializados, confort y seguridad que realizan, los factores causales de su éxito y

expansión. En Loreto los fraccionamientos cerrados son de gran relevancia por su

presencia pues muestra la elección residencial de las élites urbanas en los ámbitos

espaciales más valiosos respecto a accesos y condiciones paisajísticas y ambientales

en el contexto de explosivas y precarias expansiones del área urbanizada de las

ciudades. Su mayor desarrollo en los últimos años acontece y se explica dentro las

degradadas condiciones socio-medioambientales de gran parte de las periferias de los

núcleos centrales como de los ámbitos metropolitanos.

Cabria mencionar como la ciudades se han vuelto espacialmente más diferenciadas y

segregadas y como las primeras oleadas de habitantes con estado social alto de los

suburbios fueron en busca de zonas con las mejores condiciones externas (bosques,

agua fresca, bajos niveles de contaminación, acceso a carreteras y cercanía a los

pequeños poblados extraurbanos y los servicios que ofrecen).

Estas urbanizaciones de lujo, periféricas e íntimamente vinculadas al vehículo privado

en los grandes y rápidos viarios, se han cerrado en los últimos años entre otros factores

externos a la pobreza y a la peligrosidad del exterior, razón por la que han seguido

alejándose de la ciudad, en especial de sus tramas continuas en expansión

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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 36

permanente, buscando la naturaleza aunque ésta se corresponda en la actualidad con

una periferia cercana en un medio natural extraordinariamente transformado. Hoy los

fraccionamientos cerrados, que siguen básicamente aplicando los parámetros de los

modelos del suburbio anglosajón y de la ciudad jardín europeos, toman la forma de

colonias unifamiliares que se aíslan cada vez mas, alejándose del exterior dentro de

ámbitos conurbados y han reforzado la aguda desarticulación y diferenciación social

del espacio en las inabarcables periferias desarticuladas y segregadas en las que se

insertan. El modelo de urbanismo privado con gran calidad residencial busca dotarse de

todo lo que la ciudad general no ofrece, como buenos servicios e infraestructuras

internas y dotaciones diversas.

II.1. Actividades de la localidad

Agricultura Durante mucho tiempo esta actividad fue una de las más importantes para la economía

local, ya que dio sustento a la escasa población de la zona, que entonces no

sobrepasaba los cuatro mil habitantes; aunque, posteriormente se vio desplazada por el

predominio y el desarrollo de actividades económicas alternas y con mayor solidez.

La falta de renovación de sistemas agrícolas, la carencia de financiamiento y el destino

comprometido del recurso hidráulico a los planes y proyectos turísticos, han contribuido

en limitar la agricultura a la zona del valle de San Juan Londó, que cuenta con suficiente

manto acuífero, ya que de ahí proviene el acueducto de 37 km. de extensión, que

abastece del vital líquido a Loreto y Nopoló.

En la actualidad, la disposición de tierras agrícolas es de 1,004 Has. las que en su

mayoría se ubican en el valle de San Juan Londó. Esta rama productiva se soporta con

una infraestructura de un total de 102 aprovechamientos hidráulicos.

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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 37

Tabla 12 M

Población ocupada por sector de actividad según situación de trabajo

Sector de actividad

Total Empleados y obreros

Jorna-leros y peones

Patro-nes

Traba-jadores por su cuenta

Traba-jadores

familia-res sin pago

No especi-ficado

Total 4 622 2 684 442 170 1 068 108 150

Agricultura,

ganadería

aprovechamiento

forestal, pesca y

caza

691 126 99 16 405 26 19

Minería h/ 13 7 0 0 6 0 0

Electricidad y agua 29 27 2 0 0 0 0

Construcción h/ 620 264 251 15 81 2 7

Industrias

Manufactureras 239 112 16 12 88 7 4

Comercio 711 377 10 64 195 43 22

Transportes,

correos y

almacenamiento

189 121 13 6 48 0 1

Información en

medios masivos 18 16 0 0 2 0 0

Servicios

Financieros y de

seguros

33 24 5 0 1 0 3

Servicios

inmobiliarios y de

alquiler de bienes

muebles.

33 24 0 3 5 0 1

Servicios

profesionales 58 34 0 5 16 0 3

M Instituto Nacional de Geografía y Estadística 2001, Anuario estadístico del Estado de Baja California Sur, INEGI, México.

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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 38

Sector de actividad

Total Empleados y obreros

Jorna-leros y peones

Patro-nes

Traba-jadores por su cuenta

Traba-jadores

familia-res sin pago

No especi-ficado

Servicios educativos 289 274 3 0 4 0 8

Servicios de salud y

asistencia social 101 86 1 3 7 0 4

Servicios de

esparcimiento y

culturales

79 57 2 1 18 0 1

Servicios de hoteles

y restaurantes 626 502 11 20 63 16 14

Otros servicios,

excepto gobierno 355 193 13 18 111 9 11

Actividades del

gobierno 324 307 4 3 4 0 6

No especificado 101 41 3 2 7 5 43

Servicio de apoyo a

los negocios i/ 113 92 9 2 7 0 3

h/ El sector minería comprende la perforación de pozos petroleros y de gas, y otros servicios relacionados con la minería. Para fines del Censo de Población y Vivienda, la peroración de pozos petroleros y de gas se incluyó en el sector de Construcción, y otros servicios relacionados con la minería se ubicaron en el sector minería. i/ Incluye servicios de dirección de corporativos y empresas.

Ganadería La actividad ganadera se considera de gran tradición y parte de la época misional,

cuando los jesuitas introdujeron de la Nueva España diversas especies de animales. La

zona rural del municipio no ha alcanzado un mayor desarrollo por las condiciones

propias del medio y los sistemas elementales de producción y manutención. Aún así,

provee de un importante medio de sostenimiento a más de 200 familias, ubicadas en

las comunidades de Santa Cruz, San Juan Londá, San Javier, El Peloteado y otras

rancherías, de cuyo inventario ganadero existen 2,386 bovinos y 6,288 caprinos.

Industria Este rubro es el de mayor rezago en el municipio, ya que a la fecha no existe la

instalación de factorías, talleres artesanales de mayor escala o maquiladoras que

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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 39

generen demanda de mano de obra y que se dediquen a la elaboración de productos a

comercializar al turista o en el extranjero. Existen fábricas pequeñas para la producción

de bloques de cemento y mosaicos, ensambladoras de muebles y empacadoras de

pescado que resuelven medianamente la demanda derivada de la construcción de

vivienda e infraestructura turística. La extracción de calamar gigante ha dado paso a la

instalación de 2 plantas procesadoras: México y Loreto, que exportan el producto al

extranjero.

La problemática en este sector, se presenta de manera similar al resto del estado, en la

que se determina como limitantes: la lejanía de los centros de consumo, la falta de

infraestructura, demanda local insuficiente y la dificultad para obtener materias primas

susceptibles de industrializar.

Pesca

Loreto posee un rico litoral de 223 kilómetros de costas e islas, en cuya diversidad de

especies encontramos en el verano: el dorado, atún, marlin azul y rayado y pez vela; en

el invierno: el jurel de castilla y garropa y durante todo el año la cabrilla, huachinango,

baqueta, mojarra, pargo, puerco, tiburón, pierna, macarela, pinto, sierra, perico, bota,

calamar, y desde luego la almeja chocolata producto muy representativo de este lugar.

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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 40

Figura 9 Uso potencial pecuario

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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 41

Sin duda, la privilegiada situación geográfica que guarda Baja California Sur y

especialmente Loreto, hace posible el desarrollo de la pesca deportiva, donde se

registra una gran variedad de especies, en la que predomina el pez "dorado", muy

representativo de estos mares, en los que el turista aficionado puede participar de una

experiencia grata e inolvidable en los siete torneos anuales que se organizan en Loreto.

Con el propósito de mantener un equilibrio en el aprovechamiento sustentable de este

recurso, el Gobierno de México ha establecido un Programa de Fomento y

Modernización de la Pesca Deportiva-Recreativa, que define reglas claras y

permanentes, con lo cual se favorece la promoción de esta actividad en la bahía de

Loreto.

A pesar que la descripción anterior, nos ubica en una condición geográfica favorable,

esta actividad que ha sido tradicional históricamente no ha impactado en el desarrollo

regional, tomando en consideración la riqueza excepcional en recursos y especies

marinas, cuya cotización se refleja en la preferencia de éstos en el mercado nacional e

internacional.

Aún así, la pesca satisface la demanda local y se comercializa parte importante del

producto en el mercado del interior del país, cuya producción representó el 2% de la

correspondiente a todo el estado en 1994. Hoy en día, se suma a la actividad pesquera,

la captura en grandes volúmenes de calamar gigante, cuyo destino comercial se sitúa

en los países asiáticos, que equivalen al 86.40% del volumen de participación y el

13.60% restante a diversas especies de escama que se capturan por temporada.

Es importante subrayar en este rubro, los trabajos que vienen haciendo investigadores

de la UABCS, en el cultivo de madre perlas en la bahía de Loreto, como actividad de

apoyo a la pesca ribereña. La explotación de la pesca comercial se realiza

principalmente por medio de cooperativas, cuyas perspectivas son amplias,

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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 42

requiriéndose para su mejor desarrollo dotarlas de infraestructura y equipo adecuados

que posibiliten un mayor incremento en esta rama de la producción.

Minería En Loreto la principal actividad minera fue la extracción de sal en Isla del Carmen, cuya

comercialización iniciaron los jesuitas, quienes llevaban el producto a Sinaloa para su

venta o trueque por madera y otros bienes. El maderamen de la iglesia de Loreto

provino de esta actividad, todavía algunas vigas de aquella época, pueden apreciarse

en el techo de la primera misión de las Californias. La producción de sal se suspendió

en 1978 por incosteabilidad. En el futuro inmediato se podría generar un impulso

importante en esta materia, en cuanto se inicie la explotación de roca fosfórica en el

área de Tembabiche.

Turismo Loreto, lugar de contrastante belleza, ha sido motivo de asombro de quienes han

gozado de su entorno matizado por la belleza de sus playas e islas, la riqueza de su

fauna y su imponente serranía. Indudablemente la naturaleza ha dotado a los loretanos

y sus asiduos visitantes de un marco excepcional para participar de actividades

recreativas, que van desde la cacería hasta el buceo, la pesca deportiva y el golf.

Comercio El comercio ha constituido, en Loreto, una base importante de promoción económica,

en la que la generación de empleos directos e indirectos es de manera especial,

representado por modernos y confortables hoteles y restaurantes. Actualmente, existe

también un comercio organizado que ofrece artesanías y objetos relacionados con la

historia y la naturaleza regional. Desde luego, esta actividad no puede sustraerse de los

efectos emanados de la crisis económica de los últimos años, que ha impactado en el

comercio establecido que provee de los insumos a la población y los que el propio

turista demanda.

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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 43

II.2. Vivienda

A partir del significativo incremento en la actividad económica, proveniente de obras de

urbanización, embellecimiento e infraestructura hotelera, la cabecera municipal de

Loreto denotó un crecimiento poblacional, que trajo en consecuencia demandas para

satisfacer el propio desarrollo social, como lo es el caso de vivienda.

El impulso y desarrollo del polo turístico de Loreto - Nopoló, promovido por FONATUR,

impacto considerablemente sobre la estructura económica y social de esta ciudad, cuyo

inmovilismo histórico, no había presentado indicadores importantes en materia de

población y vivienda.

Tabla 13 N

Vivienda e infraestructura básica para los asentamientos humanos

Viviendas Habitadas Ocupantes Tipo

Estado Municipio Estado Municipio

Total 105 229 2 873 424 041 11 812

Vivienda Particular 105 064 2 867 419 341 11 542

Casa independiente 92 355 2 613 376 774 10 659

Departamento en edificio 4 224 6 13 224 12

Vivienda en vecindad 4 031 97 12 393 295

Cuarto en azotea 135 1 422 1

Local no construido para

habitación

185 15 583 46

Vivienda móvil 389 23 1 006 56

Refugio 41 0 77 0

No especificado 3 704 112 14 862 473

Vivienda colectiva 165 6 4 700 270

N Instituto Nacional de Geografía y Estadística 2001, Anuario estadístico del Estado de Baja California Sur, INEGI, México.

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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 44

Por lo anterior, el gobierno estatal ha impulsado proyectos habitacionales propios, a

través del Instituto de Vivienda del Estado (INVI) o promoviendo programas federales

por medio de los organismos competentes. Así, de acuerdo a los resultados del conteo

de Población y Vivienda 2000, en Loreto existen 2,315 casas-habitaciones ocupadas,

con un promedio de 4.3 personas por vivienda.

Tabla 14 O

Viviendas particulares habitadas, sus ocupantes y promedio de ocupantes por tamaño de localidad

Viviendas particulares habitadas

Ocupantes Promedio de

ocupantes por vivienda

Tamaño de la localidad

Estado Municipio Estado Municipio Estado Municipio

Total 105 064

a/ 2 843

419 341 b/

11 446 3.99 4.03

Menos de 2 500

Habitantes 19 696 427 77 281 1 733 3.92 4.06

2 500 a 4 999

Habitantes 6 956 0 28 239 0 4.06 0.00

5 000 a 14 999

Habitantes 11 664 2 416 48 126 9 713 4.13 4.02

15 000 y más

Habitantes 667 748 0 265 695 0 3.98 0.00

Dadas las condiciones del desarrollo de la zona de Loreto, en los últimos años se ha

reflejado un incremento en la demanda de vivienda, que no ha podido ser abatida por

las instituciones responsables. Por esta razón, Loreto emprendió las gestiones

necesarias para atender este reclamo social, así, en un futuro, se espera que se ejerzan

programas institucionales de INFONAVIT, FOVISSSTE e INVI, que en su totalidad

representan 200 viviendas por construir.

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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 45

Tabla 15 P

Viviendas particulares habitadas por número de ocupantes según tipo de vivienda

Número de ocupantes

Total

Casa inde-

pendi-ente

Depar-tamen-to en edifi- Cio

Vivi- enda

en vecin-dad

Cuarto de

azotea

Local no

cons-truido para habi-

tación

Vivien-da

móvil

No espe-cifica-

do

Estado 104 341 92 355 4 224 4 031 135 185 389 3 022

1 Ocupante 7 893 6 037 664 759 27 55 111 240

2 Ocupantes 14 250 11 804 950 912 31 24 98 431

3 Ocupantes 20 880 18 232 923 974 34 28 85 604

4 Ocupantes 25 063 22 634 928 695 13 38 57 698

5 Ocupantes 18 692 17 281 515 359 14 18 21 484

6 Ocupantes 9 174 8 527 165 174 10 12 12 274

7 Ocupantes 3 915 3 627 50 87 3 3 3 142

8 Ocupantes 2 013 1 897 15 29 1 4 1 66

9 y más 2 461 2 316 14 42 2 3 1 83

Municipio 2 843 2 613 6 97 1 15 23 88

1 Ocupante 247 201 2 23 1 5 9 6

2 Ocupantes 377 332 2 23 0 1 5 14

3 Ocupantes 542 505 2 16 0 1 5 13

4 Ocupantes 654 612 0 18 0 4 1 19

5 Ocupantes 505 474 0 9 0 4 1 17

6 Ocupantes 253 244 0 2 0 0 1 6

7 Ocupantes 118 109 0 3 0 0 1 5

8 Ocupantes 72 67 0 2 0 0 0 3

O P Instituto Nacional de Geografía y Estadística 2001, Anuario estadístico del Estado de Baja California Sur, INEGI, México.

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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 46

9 y más 75 69 0 1 0 0 0 5

II.3. Salud

Los habitantes de las diversas comunidades que integran el municipio de Loreto, son

objeto de los servicios básicos de salud, que se prestan a través del IMSS, ISSSTE,

SSA, Cruz Roja y DIF Municipal, que operan por medio de unidades médicas familiares

y un centro de salud; además de los servicios de urgencias y de asistencia social.

Tabla 16 Q

Población total por tamaño de la localidad según condición de derechohabiencia a servicio de salud

Tamaño de la localidad

Total No

Derechohabi-ente

Derechohabi-ente

No Especificado

Total 11 812 5 031 6 582 199

Menos de

2,500

habitantes

1 802 1 480 276 46

5,000 a

14,999

habitantes

10 010 3 551 6 306 153

Dentro de la estructura orgánica de la Secretaría de Salud, Loreto forma parte de la

jurisdicción Sanitaria 2, que comprende igualmente el municipio de Comondú,

circunstancia que ha limitado de alguna manera la coordinación de los programas de

salud en esta región. Es insoslayable la necesidad de contar con los servicios médicos

especializados, principalmente en las áreas de pediatría y gineco-obstetricia, en

algunas de las instituciones del sector salud ubicadas en este municipio y el

Q R S Instituto Nacional de Geografía y Estadística 2001, Anuario estadístico del Estado de Baja California Sur, INEGI, México.

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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 47

mejoramiento de la infraestructura médico hospitalario de este sector. Aún así, con tal

problema, este lugar presenta los índices más bajos de morbilidad general.

Gráfica 2 R Población total por condición de derechohabiencia a servicios de salud

(Porcentaje)

En apego a las facultades constitucionales y complementando las tareas de salud y

asistencia social, el Sistema para el Desarrollo Integral de la Familia (DIF) promueve

diversos programas de tipo asistencial, que contribuyen de manera importante en el

desarrollo de los sectores sociales de la zona urbana y rural; igualmente, se suman en

este esfuerzo, clubes de servicio como el Rotario, que de manera altruista coordinan

programas comunitarios.

Tabla 17 S

Egresos hospitalarios y días paciente en el ISSE

Estado Municipio

1.742.6

55.750.7

49.3

100

No Especificado

NoDerechohabienteDerechohabiente

Hombres

Mujeres

Hombres

Mujeres

No Derechoabiente

No especificado

Derechoabiente

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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 48

Egresos hospitalarios 10 292 281

Días paciente 41 803 291 Instituto de Servicios de Salud en el Estado.

Tabla 18 T

Principales servicios otorgados en el IMSS e ISSE Concepto Total IMSS ISSE j/

Estado 1 519 548 763 885 386 782

Consultas externas 1 498 971 838 147 307 447

Estudios de diagnóstico 37 954 31 687 ND

Sesiones de tratamiento 18 150 9 777 5 959

Intervenciones quirúrgicas 9 734 4 893 4 174

Partos atendidos 373 808 154 621 189 700

Dosis de biológicos

aplicados 373 808 154 621 189 700

Municipio

Consultas externas 38 870 12 887 14 377

Estudios de diagnóstico 24 0 24

Sesiones de tratamiento ND 0 ND

Intervenciones quirúrgicas 436 0 436

Partos atendidos 405 0 405

Dosis de biológicos

aplicados

N

D ND ND

j/ Instituto de Servicios de Salud en el Estado. II.4. Natalidad y mortalidad

Las tasas de mortalidad y natalidad que se presentan son de los años 1995 y 2000, se

calcularon de la siguiente manera:

T Instituto Nacional de Geografía y Estadística 2001, Anuario estadístico del Estado de Baja California Sur, INEGI, México.

1000 X junio de 30 alPoblación madre la de habitual residencia la a conforme año, al sregistrado sNacimientoNatalidad =

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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 49

La población al 30 de junio de 1995 se estimó como:

La población al 30 de junio de 2000 se estimó como:

La mortalidad fue calculada de la siguiente manera:

Gráfica 3 U

U Instituto Nacional de Geografía y Estadística 2001, Anuario estadístico del Estado de Baja California Sur, INEGI, México.

( ) noviembre de 5 ely junio de 30 el entre Tiempo100/100-1995 anual madia Crec. de Tasanoviembre de 5 alPoblación junio de 30 alPoblación +

=

( ) jun 30 -feb 14 ido transcurrT.100/100-1995 anual media Crec. de Tasa febrero de 14 alPoblación junio de 30 alPoblación +=

1000 X junio de 30 alPoblación fallecido del habitual residencia la a conforme año, al sregistrada sDefuncionesDefuncione =

Tasas brutas de natalidad y mortalidad(Por mil)

34.319.5

5.6 3.30

20

40

1 2

1995 2000

NatalidadMortalidad

Natalidad Mortalidad Mortalidad

Natalidad

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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 50

Gráfica 4 V

Tabla 19 W

Nacimientos y defunciones generales de 1994 a 2000

Nacimientos Defunciones

Año Estado Municipio Estado Municipio

1994 9 577 265 1 403 40

1995 9 735 234 1 463 39

1996 9 677 226 1 499 34

1997 9 780 270 1 630 43

1998 1 085 274 1 553 49

1999 10 477 279 1 665 64

2000 11 930 338 1 697 55

V W Instituto Nacional de Geografía y Estadística 2001, Anuario estadístico del Estado de Baja California Sur, INEGI, México.

18.912.8

22.111.1

14.67.2

0 5 10 15 20 25

Tasa de mortalidad infantil de 1994 a 1999 (Por mil)

1999

1997

1995

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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 51

II.5. Educación Tabla 20 X

Población de 15 años y mas por grupo quincenal de edad según condición de alfabetismo y sexo

Alfabeta Analfabeta No

Especificado Grupo de

edad Total

Hombres Mujeres Hombres Mujeres Hombres Mujeres

Estado Total 284,984 139,413 133,289 5,620 6,353 172 137

15 – 19 años 42,376 21,515 20,152 393 289 14 13

20 – 24 años 42,278 20,828 20,539 486 376 31 18

25 – 29 años 40,264 19,965 19,509 390 366 18 16

30 – 34 años 35,609 17,629 17,122 383 439 24 12

35 – 39 años 31,282 15,244 14,947 518 550 16 7

40 – 44 años 25,053 12,284 11,692 467 592 8 10

45 – 49 años 18,593 9,234 8,260 463 620 5 11

50 – 54 años 14,109 6,821 6,186 499 582 9 12

55 – 59 años 10,631 5,053 4,521 436 541 3 7

60 – 64 años 8,248 3,898 3,440 385 511 11 3

65 y mas años 16,541 6,9425 6,851 1,200 1,487 33 28

Municipio

Total 7,816 3,884 3,578 180 165 6 3

15 – 19 años 1,262 638 607 7 9 1 0

20 – 24 años 1,040 542 474 13 10 1 0

25 – 29 años 1,051 540 482 13 13 1 2

30 – 34 años 916 453 449 6 8 0 0

35 – 39 años 881 419 426 19 17 0 0

40 – 44 años 701 370 304 15 12 0 0

45 – 49 años 487 250 207 14 16 0 0

50 – 54 años 400 185 177 14 24 0 0

55 – 59 años 296 141 125 16 12 1 1

60 – 64 años 27 132 116 13 14 0 0

X Instituto Nacional de Geografía y Estadística 2001, Anuario estadístico del Estado de Baja California Sur, INEGI, México.1

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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 52

POBLACIÓN MASCULINA: 324

30.9

28.1

5.65.54.08.0

17.9

Ciencias Sociales yAdministrativasEducación y Humanidades

Ingeniería y Tecnología

Agropecuaria

Salud

Ciencias Naturales yExactasNo especifícado

Loreto es reconocido como la capital histórica de las Californias; ya que, es importante

ponderar que el aporte misional orientó, gran parte del esfuerzo a la construcción de un

sistema educativo, encabezado por los padres Juan María de Salvatierra, Francisco

María Píccolo y Juan de Ugarte, quienes impulsaron no sólo la enseñanza espiritual, la

lectura y la escritura, sino que también, promovieron la práctica agrícola, aunada la de

hilados y tejidos entre los indígenas.

Gráfica 5 Y Población masculina de 18 años y más con instrucción superior por área de

estudio (Porcentaje)

Y Instituto Nacional de Geografía y Estadística 2001, Anuario estadístico del Estado de Baja California Sur, INEGI, México.

Educación y Humanidades

Ingeniería y Tecnología

Ciencias Sociales

No especificado Salud

Agropecuaria

Ciencias Sociales

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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 53

También en esta etapa, se estableció la primera escuela de marina de la península,

para enseñar a los aborígenes los aspectos básicos de la navegación. Por Real Cédula

en (1795), se formó la Escuela de Enseñanza de Español, con el objetivo de eliminar a

las lenguas nativas. Las primeras escuelas de oficios, donde los niños aprendían

también a leer, las creó el padre Juan de Ugarte en San Javier. Por eso, se le reconoce

como El Primer Maestro de las Californias.

Gráfica 6 Z Población femenina de 18 años y más con instrucción superior por área de

estudio (Porcentaje)

Actualmente, de manera similar al resto de la entidad, en Loreto el sector educativo ha

logrado a través del trabajo y el tesón del maestro sudcaliforniano, formar generaciones

que contribuyen con su capacidad y esfuerzo al progreso de esta región, de tan rico

pasado histórico y cultural.

POBLACIÓN FEMENINA: 244

27.251.2

1.27.81.610.7 4.9

Ciencias Sociales yAdministrativasEducación yHumanidadesIngeniería yTecnologíaAgropecuaria

Salud

Ciencias Naturales yExactasNo especifícado

Educación y Humanidades

Agropecuaria

Ciencias Sociales y Administrativas

Ingeniería y Tecnología

No especificado Salud

Ciencias Sociales

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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 54

Loreto ha sido cuna de distinguidos maestros, en quienes la sociedad ha otorgado su

reconocimiento y aprecio, dentro de los que sobresalen: Manuel Davis de Garayzar,

Margarita Castro Castro, Felícitas Ramírez, Jesús Rubio Arce, Mercado, Guillermo Yee

Fernández, Olivia Pérpuly de la Toba, Raúl Véliz Rubio, Juana Agruel de Davis,

Altagracia, Esperanza Davis Drew, Abelardo Verdugo Cota y muchos otros.

La infraestructura existente de Loreto alcanza a resolver, en gran medida, la demanda

educativa, tanto en lo que respecta a personal docente, como a escuelas de nivel

elemental, medio, medio superior y superior, representadas por las siguientes

instituciones:

Escuelas primarias: Civilizadores de B. C, Juan Felipe Lagos y 25 de Octubre de 1697;

Primaria y Secundaria Colegio Salvatierra, Secundarias: Lic. Benito Juárez García,

Número 2; Preparatorias: Profesor. Manuel Davis Ramírez, Centro de Estudios de

Bachillerato, y el Centro Regional de Educación Normal (CRENJ Profesor. Marcelo

Rubio Ruiz, institución de gran prestigio regional, que acaba de cumplir su veintiuno

aniversario y que tiene como propósito la formación de docentes; apoyan de igual forma

las tareas de educación, los albergues escolares de Loreto y San Javier: Venustiano

Carranza y Benito Juárez respectivamente y el Instituto Nacional para la Educación de

Adultos (INEA).

Es de admirarse, el hecho de que Loreto, presenta un índice mínimo de analfabetismo,

con un alto número de habitantes con educación media superior y con una pirámide

educacional de las más completas del estado, lo que se demuestra con su alta

matrícula escolar de 3,453 alumnos, que representan el 34.5% con respecto a la

población del municipio.

Z Instituto Nacional de Geografía y Estadística 2001, Anuario estadístico del Estado de Baja California Sur, INEGI, México.

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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 55

II.6. Religión

Al año 2000, de acuerdo al citado Censo efectuado por el INEGI, la población de 5 años

y más que es católica asciende a 9,599 habitantes, mientras que los no católicos en el

mismo rango de edades suman 875 personas.

Tabla 21 AA

Religión por población

Religión Población

Total 10 474

Católica 9 599

Protestantes y Evangelistas 417

Históricas 14

Pentecostales y Neopentecostales 59

Otras Evangélicas 344

Bíblicas no Evangélicas 135

Adventistas del séptimo día 17

Iglesia de Jesucristo de los santos de los últimos días

(Mormones) 4

Testigos de Jehová 114

Judaica 1

Otras religiones 8

Sin religión 243

No especificado 71

AA Instituto Nacional de Geografía y Estadística 2001, Anuario estadístico del Estado de Baja California Sur, INEGI, México.

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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 56

II.7. Deporte

Los habitantes de Loreto guardan especial preferencia en la práctica de deportes

populares, como el béisbol, básquetbol, fútbol, voleibol y diversas ramas del atletismo.

La promoción y desarrollo de estas actividades se sustenta en una infraestructura

básica, en la que destaca el Gimnasio Auditorio Municipal, recientemente remodelado,

con capacidad para 2,500 personas; el estadio de béisbol Revolución, la unidad

deportiva El Calcetín, los campos de fútbol y diversas canchas de usos múltiples, a las

que se suman las instalaciones propias de los centros educativos locales.

Loreto se ha significado por el aporte de talentos deportivos que han puesto en alto el

nombre de esta población y de Baja California Sur. Así, en el deporte de antaño, se

recuerdan los éxitos obtenidos en Olimpiadas Territoriales, por el profesor. Medardo

Meza Domínguez, quien además, se distinguió como entrenador e impulsor del deporte

en diversas generaciones de loretanos; en la rama del atletismo, sobresalen las figuras

de la señora Mercedes Mayoral Véliz, que en las Olimpiadas Territoriales de 1951,

obtuvo el triunfó en 75 metros planos, salto de longitud y altura; igualmente, el triunfo

que en este evento regional obtuvo Marco Antonio Mayoral Meza, en salto de garrocha.

Es indudable, que el tiempo y las generaciones aportan un especial distintivo a su

época, como es el caso de Rogelio Cortés Larrinaga, que en el lapso de 1971 a 1977,

logró un total de 40 medallas en eventos estatales, regionales vacacionales,

sobresaliendo en el año de 1973, en el que obtuvo el primer lugar nacional de 100

metros planos y lanzamiento de bala en las miniolimpiadas Internacionales en la ciudad

de México y el primer lugar en 100 metros planos en el Nacional de Zacatecas. Como

parte de esa generación, en la práctica del atletismo, se distinguió Loreto Romero

Amador, quien obtuvo primer lugar en 400 metros planos en el Nacional de Nayarit en

1972, y cinco campeonatos locales de 1988 a 1990.

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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 57

EI atletismo, rama deportiva de gran tradición, ha dado paso a nuevos valores, en el

que se reconoce el desempeño ejemplar de Ramona Ibett Espinoza Quintana, quien a

la fecha ha obtenido 9 medallas en lanzamiento de bala y disco en eventos nacionales

en Chihuahua, con dos terceros lugares y en la ciudad de México y Tamaulipas con 4to.

y 5to. lugar, respectivamente, en el año de 1995.

En la siempre apasionante práctica del béisbol, han destacado figuras talentosas, como

Juan Jesús Martínez Manríquez, quien como jugador amateur activo participó en tres

campeonatos nacionales, y en la rama profesional, en la liga de novatos de los Estados

Unidos de Norteamérica con el equipo Dodgers de los Ángeles en 1989, y con el club

Diablos Rojos de México en 1990. Actualmente es entrenador de la Escuela Municipal

de Béisbol Infantil Nueva Generación, en Loreto.

Dentro de los logros obtenidos en los deportes de conjunto, por el municipio de Loreto,

se encuentra el Campeonato Estatal de béisbol, categoría libre, en agosto de 1994; el

Campeonato Estatal de básquetbol, categoría infantil femenil, en 1995; y el

Campeonato Estatal de fútbol, categoría libre, en septiembre de 1997.

II.8. Población económicamente activa

De acuerdo con cifras al año 2000 presentadas por el INEGI, la población

económicamente activa del municipio asciende a 4,663 personas, de las cuales 41 se

encuentran desocupadas. A continuación aparecen una serie de tablas en las cuales se

especifica la actividad en la que se desenvuelven los habitantes de Loreto, así como la

inactividad en la que se encuentran y la comparativa que existe entre hombres y

mujeres.

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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 58

Tabla 22 BB

Población económicamente activa por sector Sector Porcentaje

Primario (Agricultura, ganadería, caza y pesca)

14.95

Secundario

(Minería, petróleo, industria

manufacturera, construcción y

electricidad)

19.49

Terciario (Comercio, turismo y servicios)

63.37

Otros 2.18

Tabla 23 CC

Población de 12 años y más por sexo según condición de actividad

Población económicamente activa

Sexo Total

Ocupada Desocupada

Población económica-

mente inactiva

No especificado

Estado 310,577 169,014 1,500 138,565 1,498

Hombres 158,219 116,296 1,134 39,949 840

Mujeres 152,358 52,718 366 98,616 658

Municipio 8,607 4,622 41 3,924 20

Hombres 4,473 3,279 37 1,148 12

Mujeres 4,134 1,343 7 2,776 8

BB CC Instituto Nacional de Geografía y Estadística 2001, Anuario estadístico del Estado de Baja California Sur, INEGI, México.

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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 59

Gráfica 7 DD

Población económicamente inactiva por tipo de inactividad (Porcentaje)

II.9. Servicios públicos

Los servicios públicos con los que cuenta el municipio de Loreto se ilustran en las

siguientes tablas. Lo cual permite observar que los servicios públicos más necesarios

para la vida diaria cubren más del 85% de la población.

DD Instituto Nacional de Geografía y Estadística 2001, Anuario estadístico del Estado de Baja California Sur, INEGI, México.

44.7

29.4

3.5

1.1

21.3

Hogar

Estudiantes

Jubilados yPensionadosIncapacitados

OtraInactividad

Hogar

Estudiantes

Otra inactividad

Incapacitados Jubilados y pensionados

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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 60

Tabla 24 EE

Viviendas particulares habitadas y viviendas particulares habitadas con agua entubada, drenaje y energía eléctrico por principales localidades

Localidad Viviendas

Particulares Habitadas

Viviendas Con Agua Entubada

Viviendas Con Drenaje

Viviendas Con Energía

Eléctrica

Estado 104,341 90,867 84,069 98,709

Municipio 2,843 2,523 2,140 2,668

Loreto 2,416 2,279 2,082 2,339

Ensenada

Blanca 39 32 0

37

Ligui 39 38 3 33

Nopoló 32 32 32 32

Puerto Agua

Verde 32 30 0 31

San Javier 25 22 2 24

Rancho El

Cimarrón 24 18 2 5

Los Búfalos 23 5 1 14

San Nicolas 17 10 5 10

Resto de las

localidades 196 57 13 143

EE Instituto Nacional de Geografía y Estadística 2001, Anuario estadístico del Estado de Baja California Sur, INEGI, México.

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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 61

Tabla 25 FF

Fuentes de abastecimiento de agua potable por principales localidades según tipo

Localidad Total Pozo

Profundo Manantial

Planta Desaladora

Estado 191 170 10 11

Municipio 9 8 1 0

Agua Verde 1 1 0 0

Juncalito 1 1 0 0

Ligui 1 1 0 0

Loreto 3 3 0 0

San Javier 1 1 0 0

Tembabiche 1 1 0 0

Resto de

localidades 1 0 1 0

Tabla 26 GG

Plantas de tratamiento de aguas residuales en uso y capacidad instalada por tipo de servicio

Plantas de tratamiento Tipo de servicio Total

Lagunas de oxidación

Lodos Activados

Capacidad Instalada

(l.p.s)

Total 3 1 2 40.4

Público 2 1 1 40.0

Privado 1 0 1 0.4

FF GG Instituto Nacional de Geografía y Estadística 2001, Anuario estadístico del Estado de Baja California Sur, INEGI, México.

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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 62

II.10. Densidad de población

De acuerdo al XII Censo General de Población y Vivienda 2000 efectuado por el INEGI,

la población total del municipio es de 11,812 habitantes, de los cuales 6,128 son

hombres y 5,684 son mujeres. Los cuales representan el 2.78 por ciento con relación al

Estado. Según datos recabados anteriormente y ya mencionados, el municipio de

Loreto cuenta con una superficie de 4,311 km2. Lo que genera una densidad de

población:

22 /KmHabitantes 2.74

Km 4,311Habitantes 11,812población de Densidad ==

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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 63

CAPÍTULO III. Estudio hidrológico

La finalidad de este estudio es de analizar las causas posibles de inundación que

puedan presentarse en el fraccionamiento NOPOLÓ actualmente en construcción,

ubicado al sur la población de Loreto, Baja California Sur; y a su vez emitir

recomendaciones en base al estudio hidrológico de la o las cuencas que aporten agua

pluvial a dicho fraccionamiento en estudio.

La estación meteorológica más cercana es la 03-017 ubicada en Loreto, la cual se

tomará como base para los registros pluviográficos o isoyetas de intensidad de lluvia.

La temperatura media anual de la estación meteorológica de Loreto del periodo de 1984

– 2000: Temperatura promedio 24.5, Temperatura del año más frío 23.4 y Temperatura

del año más caluroso 25.6 grados centígrados.

Tabla 27 HH

Temperatura media mensual de la estación meteorológica Loreto

Estación Periodo E F M A M J J A S O N D

2000 19.3 20.1 20.8 24.6 28.1 29.8 32.2 31.6 30.6 29.0 20.2 19.0

Promedio

1984

2000 17.5 18.4 20.2 23.3 25.6 28.6 31.0 31.1 30.0 27.0 22.8 18.0

Año más

frío 1987 16.1 17.0 18.7 22.1 23.5 27.0 31.0 30.0 29.2 27.5 21.2 16.9

Año más

caluroso 1997 17.0 18.0 21.5 22.5 27.5 30.5 32.2 32.4 31.6 27.7 27.7 18.3

HH C.N.A. Registro de temperaturas 2001. PRECIPITACIÓN TOTAL MENSUAL DE LA ESTACIÓN METEREOLÓGICA LORETO.

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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 64

Tabla 28 II

Registro mensual de la estación meteorológica Loreto

Estación Periodo E F M A M J J A S O N D

1999 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 31.6 0.0 0.0 0.0

Promedio 1984

1999 21.6 6.6 0.6 0.1 0.3 1.2 12.6 37.8 53.9 3.5 11.7 34.7

Año más

seco 1998 0.0 0.0 0.0 0.6 0.0 0.0 0.4 9.5 0.0 0.0 0.0 2.2

Año más

lluvioso 1997 20.5 0.0 0.0 0.0 4.4 1.7 6.2 36.0 373.8 0.0 10.2 8.1

Los arroyos de mayor importancia con que cuenta la zona en estudio son los

localizados al poniente del fraccionamiento NOPOLÓ, el primero de los cuales no tiene

nombre y el segundo denominado El Rincón. En la actualidad estos arroyos no tienen

ninguna influencia pluvial en la zona donde se esta construyendo el fraccionamiento ya

que el primero de ellos (arroyo sin nombre) se le hizo una obra de desvío de

aproximadamente 600m, para conectarlo con el arroyo El Rincón, dicho desvío consistió

en un canal trapecial construido en tierra con la suficiente capacidad hidráulica, esta

obra conjuntamente con los dos arroyos sirven como interceptor pluvial para el

fraccionamiento NOPOLÓ, teniendo su descarga al mar al sur del mismo.

Cabe hacer mención, que la carretera federal No 1 que va de Loreto a Villa Insurgentes

forma un parte entre la zona de influencia de los arroyos y la zona donde se está

construyendo el fraccionamiento, por tal motivo el área que se tomará en cuenta para el

estudio hidrológico será únicamente el área de aportación que tendrá la zona de

construcción.

Para determinar el gasto pluvial del área en estudio se tomará la intensidad de lluvia

más desfavorable que se presenta en tiempos de duración de 5, 10, 20, 30, 60, 120 y

240 minutos; así como periodos de retorno de 10, 20, 25 y 50 años.

II C.N.A. Registro de temperaturas 2001. PRECIPITACIÓN TOTAL MENSUAL DE LA ESTACIÓN METEREOLÓGICA LORETO.

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Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 65

III.1. Obtención del coeficiente de escurrimiento

Como el coeficiente de escurrimiento tiene distintos valores en diferentes zonas, según

sea el tipo de edificaciones, áreas urbanas, suburbanas, etc. Para el estudio

hidrológico, se consideró un coeficiente de escurrimiento de acuerdo con las Normas de

la Comisión Nacional del Agua (C.N.A.) de:

C = 0.60 k

k/ Ver coeficiente de escurrimiento en anexos.

III.2. Obtención de la fórmula de la intensidad de lluvia

Para determinar la Fórmula de la Intensidad de Lluvia, se usó el método de mínimos

cuadrados, se anexan isoyetas, cálculos y gráficas. Ver gráficas de isoyetas en anexos.

Intensidad - duración - frecuencia para tiempos de duración de: 5, 10, 20, 30, 60, 120 y 240 min. Ajuste de la curva intensidad - duración – frecuencia mediante el método de mínimos cuadrados. Período de retorno de 10 años. Ecuaciones que se aplican:

∑ ∑ ∑+= )1(.......2 tbtaIt

∑∑ += )2(..........1 bntaI

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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 66

Tabla 29

Intensidades

t I probable

t2 t/I 1/I I ajustada

5 105.00 25.0 0.05 0.01 48.7 10 75.00 100.0 0.13 0.01 47.8 20 45.00 400.0 0.44 0.02 46.0 30 30.00 900.0 1.00 0.03 44.4 60 30.00 3600.0 2.00 0.03 40.1 120 30.00 14400.0 4.00 0.03 33.7 240 29.00 57600.0 8.28 0.03 25.5 485 77025 15.9013 0.1796

7 Lecturas

Gráfica 8 Intensidad - tiempo

Substituyendo datos en las

ecuaciones (1) y (2)

15.9013 a = 77025 + 485 b ……….(1´) 0.1796 a = 485 + 7 b ………..(2´) Ec. ( 1´) - 69.2857143 * Ec. ( 2´ ) 15.9013 a = 77,025.00 + 485 b -12.4411 a = -33,603.57 + -485 b 3.4602 a = 43,421.43 0 b

0.00

50.00

100.00

150.00

0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240

Serie1

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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 67

a = 43,421.43

3.46 a = 12,548.93 De la Ec.

(2): b = 252.62

Resolviendo las ecuaciones (1) y (2) se tiene:

De a: a = 12, 548.93 De b: b = 252.62

( )∑ ∑ ∑∑ ∑

−=

It

Itn

ttna

1

22

n

taIb

∑ ∑−=

1

=+

=t

I62.252

93.548,12

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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 68

Gráfica 9

Intensidad- Duración- Frecuencia. TR= 10 años

0102030405060708090

100110120130140150160170180

0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260

Duración, en min.

Inte

nsid

ad, e

n m

m/h

r

TR= 10 AÑOS

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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 69

Tiempo de concentración

Fórmula De Kirpich:

DONDE:

Tc = Tiempo de concentración en horas

L = Longitud del arroyo en metros

S = Pendiente principal del terreno

VALOR TEÓRICO OBTENIDO:

L = 100.00 m Desnivel = 0.50 m S = 0.005 m/m Tc = 0.09 hr Tc = 5.2 min

Sustituyendo en la fórmula de intensidad:

77.0

0003245.0 ⎥⎦⎤

⎢⎣⎡=

SLTc

hrmmI /78.471062.252

93.548,12=

+=

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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 70

Intensidad - duración - frecuencia para tiempos de duración de: 5, 10, 20, 30, 60, 120 y 240 min. Ajuste de la curva intensidad - duración – frecuencia mediante el método de mínimos cuadrados. Período de retorno de 20 años.

Ecuaciones que se aplican:

Tabla 30

Intensidades

t I probable

t2 t/I 1/I I ajustada

5 135.00 25.0 0.04 0.01 69.5 10 90.00 100.0 0.11 0.01 67.3 20 70.00 400.0 0.29 0.01 63.2 30 45.00 900.0 0.67 0.02 59.6 60 37.00 3600.0 1.62 0.03 50.8 120 35.00 14400.0 3.43 0.03 39.3 240 30.00 57600.0 8.00 0.03 27.0 485 77025 14.1507 0.1440

7 Lecturas

( )∑ ∑ ∑∑ ∑

−=

It

Itn

ttna

1

22

n

taIb

∑ ∑−=

1

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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 71

Gráfica 10 Intensidad – tiempo

Sustituyendo datos en las ecuaciones (1) y (2)

14.1507 a = 77025 + 485 b …….(1´)0.1440 a = 485 + 7 b ..… (2´)

Ec. ( 1´) - 69.2857143 * Ec. ( 2´ )

14.1507 a = 77,025.00 + 485 b 9.9742 a = 33,603.57 + 485 b

4.1765 a = 43,421.43 0 b

a = 43,421.43 4.18 a = 10,396.68

De la Ec. (2):

b = 144.53

I = 10,396.6 144.53 + t

0.00

50.00

100.00

150.00

0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240

Serie1

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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 72

Resolviendo las ecuaciones (1) y (2) se tiene:

De a: a = 10, 396.68 De b: b = 144.53

( )∑ ∑ ∑∑ ∑

−=

It

Itn

ttna

1

22

n

taIb

∑ ∑−=

1

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Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 73

Gráfica 11

Intensidad- Duración- Frecuencia. TR= 20 Años

0102030405060708090

100110120130140150160170180

0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260

Duración, en min.

Inte

nsid

ad, e

n m

m/h

r

TR = 20 AÑOS

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Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 74

Tiempo de concentración

Fórmula de Kirpich

Donde: Tc = Tiempo de

concentración en horas

L = Longitud del arroyo en metros

S = Pendiente principal del terreno

Valor teórico obtenido: L = 100.00 m Desnivel = 0.50 m S = 0.005 m/m Tc = 0.09 hr Tc = 5.2 min

Sustituyendo en la fórmula de intensidad:

77.0

0003245.0 ⎥⎦⎤

⎢⎣⎡=

SLTc

hrmmI /28.671053.144

68.396,10=

+=

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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 75

Intensidad - duración - frecuencia para tiempos de duración de: 5, 10, 20, 30, 60, 120 y 240 min. Ajuste de la curva intensidad - duración – frecuencia mediante el método de mínimos cuadrados. Período de retorno de 25 años.

Ecuaciones que se aplican:

Tabla 31

Intensidades

t I probable t2 t/I 1/I I ajustada

5 140.00 25.0 0.04 0.01 75.1 10 110.00 100.0 0.09 0.01 73.4 20 67.00 400.0 0.30 0.01 70.2 30 50.00 900.0 0.60 0.02 67.3 60 45.00 3600.0 1.33 0.02 59.8 120 44.00 14400.0 2.73 0.02 48.9 240 40.00 57600.0 6.00 0.03 35.8 485 77025 11.0857 0.1211

7 Lecturas

( )∑ ∑ ∑∑ ∑

−=

It

Itn

ttna

1

22

n

taIb

∑ ∑−=

1

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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 76

Gráfica 12 Intensidad - tiempo

Substituyendo datos en las ecuaciones (1) y (2)

11.0857 a = 77025 + 485 b …….(1´)0.1211 a = 485 + 7 b ………..(2´)

Ec. ( 1´) - 69.28571429 * Ec. ( 2´ )

11.0857 a = 77,025.00 + 485 b 8.3911 a = 33,603.57 + 485 b

2.6946 a = 43,421.43 0 b

a = 43,421.43 2.69 a = 16,114.01

De la Ec. (2):

b = 209.51

I = 16,114.0 209.51 + t

0.00

50.00

100.00

150.00

0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240

Serie1

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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 77

Resolviendo las ecuaciones

(1) y (2) se tiene

De a: a = 16, 114.01 De b: b = 209.51

( )∑ ∑ ∑∑ ∑

−=

It

Itn

ttna

1

22

n

taIb

∑ ∑−=

1

Page 78: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 78

Gráfica 13

Intensidad- Duración- Frecuencia. TR= 25 Años

0102030405060708090

100110120130140150160170180

0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260

Duración, en min.

Inte

nsid

ad, e

n m

m/h

r

TR = 25 AÑOS

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Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 79

Tiempo de concentración

Fórmula de Kirpich:

Donde:

Tc = Tiempo de concentración en horas

L = Longitud del arroyo en metros

S = Pendiente principal del terreno

Valor teórico obtenido:

L = 100.00 m

Desnivel = 0.50 m

S = 0.005 m/m

Tc = 0.09 hr

Tc = 5.2 min

Sustituyendo en la fórmula de la intensidad:

77.0

0003245.0 ⎥⎦⎤

⎢⎣⎡=

SLTc

hrmmI /41.731051.209

01.114,16=

+=

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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 80

Intensidad - duración - frecuencia para tiempos de duración de: 5, 10, 20, 30, 60, 120 y 240 min. Ajuste de la curva intensidad - duración – frecuencia mediante el método de mínimos cuadrados. Período de retorno de 50 años.

Ecuaciones que se aplican:

Tabla 32

Intensidades

t I probable t2 t/I 1/I I ajustada

5 187.00 25.0 0.03 0.01 93.9 10 140.00 100.0 0.07 0.01 91.4 20 82.00 400.0 0.24 0.01 86.8 30 60.00 900.0 0.50 0.02 82.7 60 53.00 3600.0 1.13 0.02 72.3 120 55.00 14400.0 2.18 0.02 57.8 240 45.00 57600.0 5.33 0.02 41.2 485 77025 9.4893 0.1006

7 Lecturas

( )∑ ∑ ∑∑ ∑

−=

It

Itn

ttna

1

22

n

taIb

∑ ∑−=

1

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Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 81

Gráfica 14 Intensidad – tiempo

Substituyendo datos en las ecuaciones (1) y (2)

9.4893 a = 77025 + 485 b …….(1´) 0.1006 a = 485 + 7 b …….(2´)

Ec. ( 1´) - 69.28571429 * Ec. ( 2´ )

9.4893 a = 77,025.00 + 485 b 6.9718 a = 33,603.57 + 485 b

2.5175 a = 43,421.43 0 b

a = 43,421.43 2.52 a = 17,248.00

De la Ec. (2):

b = 178.65

I = 17,248.0 178.65 + t

0.0050.00

100.00150.00200.00

0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240

Serie1

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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 82

Resolviendo las ecuaciones (1) y (2) se tiene:

De a: a = 17, 248.00 De b: b = 178.65

( )∑ ∑ ∑∑ ∑

−=

It

Itn

ttna

1

22

n

taIb

∑ ∑−=

1

Page 83: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 83

Gráfica 15

Intensidad- Duración- Frecuencia. TR= 50 Años

0102030405060708090

100110120130140150160170180

0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260

Duración, en min.

Inte

nsid

ad, e

n m

m/h

r

TR = 50 AÑOS

50 años

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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 84

Tiempo de concentración

Fórmula de Kirpich:

Dónde: Tc = Tiempo de concentración

en horas

L = Longitud del arroyo en metros

S = Pendiente principal del terreno

VALOR TEÓRICO OBTENIDO :

L = 100.00 m Desnivel = 0.50 m S = 0.005 m/m Tc = 0.09 hr Tc = 5.2 min

Sustituyendo en la fórmula de la intensidad:

77.0

0003245.0 ⎥⎦⎤

⎢⎣⎡=

SLTc

hrmmI /43.911065.178

00.248,17=

+=

Page 85: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 85

III.3. Obtención del área de proyecto de la cuenca hidrológica

Como ya se menciono anteriormente el área de influencia para el estudio hidrológico

será únicamente la propia del fraccionamiento NOPOLÓ ya que no se encuentra otra

área de influencia que pueda afectar el predio, de acuerdo a los planos el área

considerada para el estudio es de 2.9 Has.

III.4. Cálculo del gasto de aportación de agua pluvial de la zona de estudio Para llevar a cabo el cálculo del gasto de aportación de aguas pluviales se utilizo el

método Racional Americano, por ser uno de los métodos aceptados por la C.N.A. ya

que se basa en considerar toda el área en estudio, una lluvia uniforme de intensidad

constante durante un tiempo tal, que el flujo llegue a establecerse para que pueda

escurrir el máximo gasto de descarga.

Datos de proyecto:

Área de aportación de la cuenca = 2.90 Has.

Coeficiente de escurrimiento = 0.60.

Fórmulas a emplear:

Q = 2.778 x I x C x A ---------------------------- Método Racional Americano.

Donde:

Q = gasto (lts/seg).

I = intensidad de lluvia (mm/hr).

C = coeficiente de escurrimiento (adimensional).

A = área de aportación de la cuenca en estudio (Has).

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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 86

Para determinar el gasto pluvial de la zona, se tomó en cuenta el tiempo de

concentración y se considerará la intensidad de lluvia que sea más desfavorable.

III.4.1. Cálculo del tiempo de concentración

Desnivel entre cotas = 0.50 metros.

La longitud = 100 metros.

La pendiente del terreno = 05.0 / 100 = 0.005

Partiendo de la fórmula de Kirpich:

Se tiene que:

Tc = 5.2 minutos.

Se recomienda tomar un mínimo de 10 minutos.

III.4.2. Cálculo de las intensidades de lluvia

Periodo de retorno = 10 años.

I = 12,548.93 / 252.62 + tc = 12,548.93 / 252.62 + 10 = 47.78 mm / hr.

Periodo de retorno = 20 años.

I = 10,396.68 / 144.53 + 10 = 67.28 mm / hr.

Periodo de retorno de = 25 años.

I = 16,114.01 / 209.51 +10 = 73.41 mm / hr.

77.0

0003245.0 ⎥⎦⎤

⎢⎣⎡=

SLTc

Page 87: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 87

Periodo de retorno = 50 años.

I = 17,248 / 178.65 + 10 = 91.43 mm/hr

III.4.3. Gasto de aportación de la cuenca en estudio para los diferentes

períodos de retorno

Datos de proyecto:

Área de aportación de la cuenca = 2.90 Has.

Aplicando la fórmula del Método Racional Americano:

Q = 2.778 x C x I x A donde:

Q = gasto en lts / seg.

C = coeficiente de escurrimiento del área en estudio = 0.60

I = intensidad de lluvia en mm/hr.

A = área de aportación de la cuenca en estudio = has.

Para periodo de retorno de 10 años. Q = 2.778 x 0.60 x 47.78 x 2.90 = 230.96 lts/seg = 0.23 m3 / seg.

Para un periodo de retorno de 20 años.

Q = 2.778 x 0.60 x 67.28 x 2.90 = 325.21 lts /seg = 0.325 m3 / seg.

Para un periodo de retorno de 25 años.

Q = 2.778 x 0.60 x 73.41 x 2.90 = 354.84 lts/seg = 0.355 m3 / seg.

Para un periodo de retorno de 50 años. Q = 2.778 x 0.60 x 91.43 x 2.90 = 441.95 lts/seg = 0.442 m3 / seg.

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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 88

III.5. Conclusiones del estudio hidrológico

Tabla 33

Resumen De Gastos

Periodo de Retorno (años)

Área total(Has)

Intensidad(mm/hr)

C Gasto

(m3/seg)

10 2.90 47.78 0.60 0.231

20 2.90 67.28 0.60 0.325

25 2.90 73.41 0.60 0.355

50 2.90 91.43 0.60 0.442

Como se puede observar el gasto de agua pluvial de un periodo de retorno de 50 años

es el mayor y es el que emplearemos para la zona en estudio.

De acuerdo con el área total a drenar del fraccionamiento NOPOLÓ que es del orden de

2.90 Has, la intensidad de 91.43 mm/h y un coeficiente de escurrimiento de 0.60 se

tiene que el gasto total a drenar es de 442.00 l/s.

Tomando en cuenta que el gasto total a drenar es del orden de 442.00 l/s y

considerando que los niveles de piso terminado tendrán escurrimiento superficiales

hacia el exterior del mismo se propone que el drenaje pluvial sea superficial.

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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 89

CAPÍTULO IV. Consideraciones básicas y normas de proyecto

La planeación de los proyectos se llevarán a cabo con parámetros y datos de diseño

orientados al dimensionamiento de cada una de las estructuras que integrarán el

sistema de acuerdo al manual de diseño de agua potable, alcantarillado y saneamiento

de la Comisión Nacional del Agua, así como las normas del Instituto Mexicano del

Seguro Social y tomando en consideración las recomendaciones efectuadas por

personal técnico de FONATUR.

Considerando que el proyecto corresponde a las fases D, E y F, se tendrán que llevar a

cabo los datos de proyecto por separado y así poder conocer la demanda de cada una

de ellas y posteriormente sumarlas para conocer el total de la demanda.

Para la elaboración de los proyectos de drenaje pluvial, red de hidrantes-riego se

siguieron los lineamientos técnicos indicados en las Normas de la Comisión Nacional

del Agua, del Instituto Mexicano del Seguro Social, de la Secretaria de Comunicaciones

y Transportes así como los requerimientos efectuados por personal técnico de

FONATUR.

Para la elaboración del proyecto de riego se tomaron en consideración las normas

establecidas por el Instituto del Seguro Social, en cuanto a gastos por hidrantes y así

mismo el No. de hidrantes adecuados por hectárea.

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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 90

IV.1. Población de proyecto Como se podrá observar, la población total y el número de viviendas de las tres fases

del proyecto es la siguiente:

Tabla 34

Población de proyecto Fase D = 225 Habitantes = 37 Viviendas Fase E = 553 Habitantes = 89 Viviendas Fase F = 397 Habitantes = 62 Viviendas Total = 1175 Habitantes = 188 Viviendas

Ver plano de viviendas en anexos. Por lo tanto la densidad de población por vivienda es la siguiente:

IV.2. Datos básicos del proyecto de la red de agua potable

Tabla 35

Datos básicos del proyecto de la red de agua potable FASE D FASE E FASE F TOTAL UNIDAD

No. De viviendas. 37.00 89.00 62.00 188.00 viv. No. De habitantes. 225.00 553.00 397.00 1175.00 hab. Densidad de población. 6.08 6.21 6.40 6.25 hab/vivienda.Dotación. 400 400 400 400 lt/hab/día. Q medio = (400xPob)/86400 1.04 2.56 1.84 5.44 l.p.s. Coeficiente de variación diario. 1.40 1.40 1.40 1.40 Q máximo diario = Cvd x Qmedio 1.46 3.58 2.57 7.62 l.p.s. Coeficiente de variación horario. 1.55 1.55 1.55 1.55 Q máximo horario = Cvh x Qmax diario. 2.26 5.56 3.99 11.80 l.p.s.

Hab/Viv 6.25188

1,175dapor vivienpoblación de Densidad ==

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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 91

IV.3. Datos básicos del proyecto de la red de alcantarillado sanitario

Tabla 36

Datos básicos de proyecto de la red de alcantarillado sanitario FASE D FESE E FASE F TOTAL UNIDAD

No. De viviendas 37 89 62 188 viv. Densidad de población 6.08 6.21 6.40 6.25 hab/viv. No. De habitantes 225 553 397 1175 hab. Dotación 400 400 400 400 lt/hab/día.Aportación de aguas negras 320 320 320 320 lt/hab/día.Qmed. = (320 x Pob.) / 86400 0.83 2.05 1.47 4.35 l.p.s. Harmon 3.80 3.80 3.80 3.80 Qmax. = M Qmed. 3.17 7.78 5.59 16.54 l.p.s. Coeficiente de seguridad 1.50 1.50 1.50 1.50 Q max. extr. = Q max. x 1.5 4.75 11.67 8.38 24.81 l.p.s. Q mín. = 0.5 Q med. 0.42 1.02 0.74 2.18 l.p.s. Sistema de eliminación G r a v e d a d. Velocidades:

Mínima 0.33 0.30 0.30 m/seg. Máxima 0.77 0.98 0.66 m/seg.

Naturaleza de vertido Planta de tratamiento.

IV.4. Datos básicos del proyecto de drenaje pluvial

Tabla 37

Datos básicos de proyecto de la red de drenaje pluvial FASE D FESE E FASE F TOTAL UNIDAD

No. De habitantes 225 553 397 1175 hab. Área de proyecto 1.77 2.98 2.13 6.88 Has. Coeficiente de escurrimiento 0.60 0.60 0.60 0.60 Tiempo de retorno 50.00 50.00 50.00 50.00 años Intensidad 91.43 91.43 91.43 91.43 mm/hr. Gasto a drenar 0.2697 0.4542 0.3246 1.0485 m3/seg Método empleado Método Racional Americano Sitio del drenado Superficial sobre el terreno

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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 92

IV.5. Datos básicos del proyecto de la red de hidrantes

Tabla 38

Datos de proyecto de la red de hidrantes FASE D FASE E FASE F TOTAL UNIDAD

Área de proyecto 1.06 2.67 2.06 5.79* Has. Número de hidrantes 4.00 11.00 8.00 23.00 Hidrantes No. de hidrantes funcionando simultáneamente 3.00 3.00 3.00 3.00 Hidrantes Gasto por hidrante 2.82 2.82 2.82 2.82 lt/seg Gasto total 8.46 8.46 8.46 25.38 lt/seg Longitud de manguera 30.00 30.00 30.00 30.00 Metros Diámetro de manguera 38.00 38.00 38.00 38.00 mm Material de la red contra incendio P.V.C. P.V.C. P.V.C. P.V.C. P.V.C.

*NOTA: El área de proyecto de drenaje pluvial es distinta al área de proyecto de

hidrantes, debido a que en la primera existe influencia de área de otras fases de

construcción (B y C) y en hidrantes no (véase plano en anexos).

IV.6. Datos básicos del proyecto de la red de riego

Tabla 39

Datos de proyecto de la red de riego FASE D FASE E FASE F TOTAL UNIDAD

Área de proyecto 1.06 2.67 2.06 5.79 Has. Lámina de riego 5.00 5.00 5.00 5.00 mm/día No. de mangueras en uso simultáneo 12.00 21.00 17.00 50.00 MangueraGasto por manguera 0.30 0.30 0.30 0.30 lt/seg Gasto por fase 3.60 6.30 5.10 15.00 lt/seg Longitud de manguera 15.00 15.00 15.00 15.00 metros Diámetro de manguera 19.00 19.00 19.00 19.00 mm Material de la red de riego P.V.C. P.V.C. P.V.C. P.V.C. P.V.C.

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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 93

CAPÍTULO V. Proyecto de la red de agua potable

En la actualidad el fraccionamiento cuenta con los servicios de agua potable y

alcantarillado sanitario a nivel plan maestro, el cual está formado por un tanque de

regularización localizado al poniente de la misma, alimenta a un sistema de redes

primarias localizadas en las avenidas principales existentes del conjunto habitacional,

así mismo, el fraccionamiento cuenta con una red de colectores de aguas negras que

van a descargar a un cárcamo de bombeo para trasladar el agua a una planta de

tratamiento.

V.1. Área de proyecto de la red de agua potable De acuerdo al plano proporcionado por FONATUR, el cual contiene las fases

constructivas D, E y F, se tiene:

Tabla 40

Áreas de proyecto (Has.) D 1.17 E 2.74 F 2.11

Total 6.02 Ver plano de áreas, red de agua potable en anexos.

Como se podrá observar el área total del proyecto de la red de agua potable es de 6.02

Has.

V.2. Dotación

Tomando en cuenta los lineamientos técnicos indicados en el manual de diseño de

agua potable y alcantarillado sanitario de la Comisión Nacional del Agua, en donde nos

indica que para este tipo de proyectos para zonas residenciales y clima cálido la

dotación adoptada es de 400 lts/hab/día. Ver en anexos dotación por persona

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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 94

V.3. Cálculo hidráulico de la red de agua potable

El punto de alimentación de agua potable para las fases D, E y F será dicha red

primaria, la cual se localiza en la Avenida Paseo Misión Loreto en donde se localiza una

tubería de asbesto cemento de 200mm (8”) de diámetro, con respecto a la presión

hidrostática en los puntos de conexión es de 2.8 Kg/cm2 (28.00 M.C.A.).

El cálculo hidráulico de las redes de distribución fases constructivas D, E y F se

llevaron a cabo por separado formando tres redes independientes, para lo cual se

tomaron en cuenta los siguientes gastos de la tabla 35. Para el cálculo de hidráulico se llevó a cabo por medio de la fórmula de Manning

utilizando el programa de cómputo denominado “estática”, para lo cual se utilizó tubería

de P.V.C. en el dimensionamiento de la red de distribución.

Para llevar a cabo el procedimiento electrónico de la red de distribución es necesario

conocer la siguiente información. a.- Elevación topográfica y piezométrica en el punto de alimentación.

b.- Características de las tuberías como son: Diámetro, Longitud, Material, etc.

c.- Gasto de diseño.

d.- Gasto de egreso, que es el caudal de agua que demanda la zona en

estudio

e.- Elevaciones topográficas en los puntos más relevantes de la línea de

conducción.

Tabla 41 Gastos

No. Fase Gasto (l.p.s.) D 2.26 E 5.56 F 3.99

Ver tabla 34 en capítulo IV.

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El programa “Estática” en su matriz de coeficientes, captura y procesa toda la

información que se genera, realizando todo esto en base de una serie de subrutinas

que podemos indicar como:

I.- SUBRUTINA DE LECTURA

En este bloque se leen e imprimen los datos de las características de los tubos y

de especificaciones de cálculo.

I I.- SUBRUTINA DE ARMADO

Se lleva a cabo el armado de los tubos y los identifica asignándoles un número a

cada uno de ellos.

III.- SUBRUTINA SOR

En ésta se resuelve el sistema de ecuaciones lineales mediante el proceso

interactivo de sobre relación (SOR).

IV.- SUBRUTINA IMPRIME

En ésta se imprimen los niveles piezométricos y carga sobre el terreno en los

nudos y los gastos en cada tubo.

Los resultados del funcionamiento hidráulico para las tres fases D, E y F se

vació en el esquema de análisis hidráulicos, en donde se indica entre otras cosas,

número de nudo, números de tubo, longitud del tramo, carga disponible en cada nudo,

etc.

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Las líneas utilizadas para identificar las corridas electrónicas para las tres fases son:

Tabla 42

Corridas electrónicas

Fase D LORETO-D.RES

Fase E LORETO-E.RES

Fase F LORETO-F.RES

Se anexan corridas electrónicas y esquemas de análisis hidráulicos.

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LORETO BAJA CALIFORNIA FRACCIONAMIENTO FASE D RED DE AGUA POTABLE CLAVE: LORETO-D.RES

NUDOS DE CARGA CONSTANTE (TANQUES) NUDO CARGA (M) 1 31.51000 CARACTERISTICAS GEOMETRICAS DE LA RED TUBOS ASOCIADOS A NUDOS DE CARGA CONSTANTE TUBO NUDOS QUE UNE LONGITUD DIAMETRO COEFICIENTE DE MANNING (M) (M) 1 1 2 39.00 .08 .0090 TUBOS NO ASOCIADOS A NUDOS DE CARGA CONSTANTE TUBO NUDOS QUE UNE LONGITUD DIAMETRO COEFICIENTE DE MANNING (M) (M) 2 2 3 39.00 .05 .0090 3 2 4 68.00 .08 .0090 4 4 5 77.00 .05 .0090 5 4 6 52.00 .08 .0090 6 6 7 43.00 .05 .0090 7 7 8 52.00 .05 .0090 8 8 9 36.00 .05 .0090 9 10 9 33.00 .05 .0090 10 10 11 51.00 .05 .0090 11 6 10 25.00 .05 .0090 NUDOS CON GASTO DE EGRESO (+) O INGRESO (-) NUDO GASTO (M3/S) 2 .00011 3 .00010 4 .00030 5 .00036 6 .00037 7 .00007 8 .00028 9 .00039 10 .00006 11 .00021 EL GASTO QUE SALE DE LA RED ES .00226

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CONDICIONES DEL SISTEMA NO. ELEVACION NUDO DEL TERRENO 1 3.51 2 3.66 3 3.66 4 4.34 5 3.67 6 3.52 7 3.12 8 3.20 9 3.44 10 3.89 11 4.35 FACTOR DE ERROR EN EL METODO ESTATICO 3.00 GASTO INICIAL EN LOS TUBOS .00023 NUMERO DE NUDOS 11 NUMERO DE TRAMOS 11 NUMERO DE TRAMOS ASOCIADOS A TANQUES 1 NUMERO DE TANQUES 1 GASTO DE INGRESO Y EGRESO 10 NUMERO MAXIMO DADO COMO NOMBRE A UN NUDO 11 NUMERO MAXIMO DE ITERACIONES DEL METODO 50 FACTOR OMEGA 1.8000 TOLER (METODO DE SOR) .0100 MAXIMO NUMERO DE ITERACIONES EN LA SOLUCION DEL SISTEMA DE ECUACIONES LINEALES 200 1 RED DE TUBOS NUDO UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO 3 2 2 2 3 2 4 3 1 1 4 2 3 5 4 6 5 5 4 4 6 4 5 7 6 10 11 7 6 6 8 7 8 7 7 9 8 9 8 8 10 9 10 9 9 11 10 6 11 11 10 10 1 2 1 CALCULO NO. 1 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 47 ERROR .00765 OMEGA 1.800 SUMA DE GASTOS .0023

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CALCULO NO. 2 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 22 ERROR .00766 OMEGA 1.800 SUMA DE GASTOS .0023 G A S T O S E N L O S T U B O S C A R G A S E N L O S N U D O S TUBO GASTO SALE DEL NUDO NUDO NIVEL PIEZOMETRICO CARGAS SOBRE EL TERRENO 2 .00010 2 3 31.342 27.682 3 .00204 2 2 31.345 27.685 4 .00036 4 4 31.110 26.770 5 .00138 4 5 31.037 27.367 6 .00040 6 6 31.028 27.508 7 .00033 7 7 30.978 27.858 8 .00011 8 8 30.936 27.736 9 .00033 10 9 30.934 27.494 10 .00021 10 10 30.960 27.070 11 .00061 6 11 30.943 26.593 1 .00225 1 1 31.510 28.000

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LORETO BAJA CALIFORNIA FRACCIONAMIENTO FASE E RED DE AGUA POTABLE CLAVE: LORETO-E.RES

NUDOS DE CARGA CONSTANTE (TANQUES) NUDO CARGA (M) 1 31.63000 CARACTERISTICAS GEOMETRICAS DE LA RED TUBOS ASOCIADOS A NUDOS DE CARGA CONSTANTE TUBO NUDOS QUE UNE LONGITUD DIAMETRO COEFICIENTE DE MANNING (M) (M) 1 1 2 64.00 .10 .0090 TUBOS NO ASOCIADOS A NUDOS DE CARGA CONSTANTE TUBO NUDOS QUE UNE LONGITUD DIAMETRO COEFICIENTE DE MANNING (M) (M) 2 2 3 23.00 .08 .0090 3 3 4 48.00 .05 .0090 4 3 5 23.00 .08 .0090 5 5 6 44.00 .06 .0090 6 6 7 28.00 .06 .0090 7 8 7 62.00 .06 .0090 8 8 9 7.00 .05 .0090 9 5 8 55.00 .06 .0090 10 2 10 7.00 .08 .0090 11 10 11 116.00 .06 .0090 12 10 12 58.00 .08 .0090 13 12 13 28.00 .08 .0090 14 13 14 38.00 .05 .0090 15 13 15 14.00 .05 .0090 16 13 16 42.00 .05 .0090 17 12 17 57.00 .08 .0090 18 17 18 42.00 .05 .0090 19 17 19 32.00 .08 .0090 20 19 20 80.00 .05 .0090 21 19 21 20.00 .05 .0090

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NUDOS CON GASTO DE EGRESO (+) O INGRESO (-) NUDO GASTO (M3/S) 2 .00045 3 .00000 4 .00024 5 .00012 6 .00038 7 .00057 8 .00022 9 .00013 10 .00000 11 .00098 12 .00033 13 .00013 14 .00018 15 .00016 16 .00023 17 .00033 18 .00030 19 .00026 20 .00035 21 .00017 EL GASTO QUE SALE DE LA RED ES .00555 CONDICIONES DEL SISTEMA NO. ELEVACION NUDO DEL TERRENO 1 3.63 2 4.29 3 4.42 4 5.09 5 4.55 6 4.14 7 4.10 8 4.45 9 4.41 10 4.39 11 4.10 12 4.27 13 3.88 14 3.83 15 3.67 16 4.42 17 4.19 18 3.58 19 4.50 20 3.32 21 3.60

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FACTOR DE ERROR EN EL METODO ESTATICO 3.00 GASTO INICIAL EN LOS TUBOS .00028 NUMERO DE NUDOS 21 NUMERO DE TRAMOS 21 NUMERO DE TRAMOS ASOCIADOS A TANQUES 1 NUMERO DE TANQUES 1 GASTO DE INGRESO Y EGRESO 20 NUMERO MAXIMO DADO COMO NOMBRE A UN NUDO 21 NUMERO MAXIMO DE ITERACIONES DEL METODO 50 FACTOR OMEGA 1.8000 TOLER (METODO DE SOR) .0100 MAXIMO NUMERO DE ITERACIONES EN LA SOLUCION DEL SISTEMA DE ECUACIONES -----LINEALES 2001 RED DE TUBOS NUDO UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO 3 2 2 4 3 5 4 2 3 2 10 10 1 1 4 3 3 5 3 4 6 5 8 9 6 5 5 7 6 7 6 6 8 7 8 7 7 9 8 5 9 9 8 8 10 2 10 11 11 12 12 11 10 11 12 10 12 13 13 17 17 13 12 13 14 14 15 15 16 16 14 13 14 15 13 15 16 13 16 17 12 17 18 18 19 19 18 17 18 19 17 19 20 20 21 21 20 19 20 21 19 21 1 2 1 CALCULO NO. 1 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 43 ERROR .00993 OMEGA 1.800 SUMA DE GASTOS .0055 CALCULO NO. 2 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 27 ERROR .00784 OMEGA 1.800 SUMA DE GASTOS .0055

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G A S T O S E N L O S T U B O S C A R G A S E N L O S N U D O S TUBO GASTO SALE DEL NUDO NUDO NIVEL PIEZOMETRICO CARGAS SOBRE EL TERRENO 2 .00166 2 3 31.224 26.804 3 .00024 3 2 31.276 26.986 4 .00143 3 4 31.203 26.113 5 .00070 5 5 31.185 26.635 6 .00032 6 6 31.127 26.987 7 .00025 8 7 31.119 27.019 8 .00015 8 8 31.129 26.679 9 .00061 5 9 31.128 26.718 10 .00343 2 10 31.208 26.818 11 .00099 10 11 30.899 26.799 12 .00245 10 12 30.918 26.648 13 .00071 12 13 30.907 27.027 14 .00018 13 14 30.897 27.067 15 .00017 13 15 30.904 27.234 16 .00023 13 16 30.890 26.470 17 .00142 12 17 30.823 26.633 18 .00030 17 18 30.795 27.215 19 .00079 17 19 30.806 26.306 20 .00035 19 20 30.734 27.414 21 .00018 19 21 30.802 27.202 1 .00554 1 1 31.630 28.000

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LORETO BAJA CALIFORNIA FRACCIONAMIENTO FASE F RED DE AGUA POTABLE CLAVE: LORETO-F.RES

NUDOS DE CARGA CONSTANTE (TANQUES) NUDO CARGA (M) 1 32.11000 CARACTERISTICAS GEOMETRICAS DE LA RED TUBOS ASOCIADOS A NUDOS DE CARGA CONSTANTE TUBO NUDOS QUE UNE LONGITUD DIAMETRO COEFICIENTE DE MANNING (M) (M) 1 1 2 34.00 .08 .0090 TUBOS NO ASOCIADOS A NUDOS DE CARGA CONSTANTE TUBO NUDOS QUE UNE LONGITUD DIAMETRO COEFICIENTE DE MANNING (M) (M) 2 2 3 37.00 .08 .0090 3 3 4 78.00 .05 .0090 4 3 5 41.00 .08 .0090 5 6 5 24.00 .08 .0090 6 2 6 27.00 .08 .0090 7 5 7 46.00 .08 .0090 8 7 8 29.00 .05 .0090 9 7 9 71.00 .05 .0090 10 6 10 32.00 .08 .0090 11 10 11 45.00 .05 .0090 12 10 12 27.00 .08 .0090 13 12 13 45.00 .05 .0090 14 12 14 79.00 .05 .0090 NUDOS CON GASTO DE EGRESO (+) O INGRESO (-) NUDO GASTO (M3/S) 2 .00007 3 .00028 4 .00061 5 .00014 6 .00019 7 .00032 8 .00023 9 .00059 10 .00025 11 .00030 12 .00014 13 .00032 14 .00053

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EL GASTO QUE SALE DE LA RED ES .00399 CONDICIONES DEL SISTEMA NO. ELEVACION NUDO DEL TERRENO 1 4.11 2 4.33 3 4.38 4 4.23 5 4.47 6 4.72 7 4.65 8 4.20 9 3.92 10 4.63 11 4.38 12 4.45 13 4.30 14 4.19 FACTOR DE ERROR EN EL METODO ESTATICO 3.00 GASTO INICIAL EN LOS TUBOS .00031 NUMERO DE NUDOS 14 NUMERO DE TRAMOS 14 NUMERO DE TRAMOS ASOCIADOS A TANQUES 1 NUMERO DE TANQUES 1 GASTO DE INGRESO Y EGRESO 13 NUMERO MAXIMO DADO COMO NOMBRE A UN NUDO 14 NUMERO MAXIMO DE ITERACIONES DEL METODO 50 FACTOR OMEGA 1.8000 TOLER (METODO DE SOR) .0100 MAXIMO NUMERO DE ITERACIONES EN LA SOLUCION DEL SISTEMA DE ECUACIONES LINEALES 200 1 RED DE TUBOS NUDO UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO 3 2 2 4 3 5 4 2 3 2 6 6 1 1 4 3 3 5 3 4 6 5 7 7 6 5 5 2 6 10 10 7 5 7 8 8 9 9 8 7 8 9 7 9 10 6 10 11 11 12 12 11 10 11 12 10 12 13 13 14 14 13 12 13 14 12 14 1 2 1

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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 106

CALCULO NO. 1 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 42 ERROR .00657 OMEGA 1.800 SUMA DE GASTOS .0039 CALCULO NO. 2 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 23 ERROR .00886 OMEGA 1.800 SUMA DE GASTOS .0040 G A S T O S E N L O S T U B O S C A R G A S E N L O S N U D O S TUBO GASTO SALE DEL NUDO NUDO NIVEL PIEZOMETRICO CARGAS SOBRE EL TERRENO 2 .00173 2 3 31.566 27.186 3 .00061 3 2 31.657 27.327 4 .00081 3 4 31.354 27.124 5 .00049 6 5 31.544 27.074 6 .00220 2 6 31.548 26.828 7 .00114 5 7 31.494 26.844 8 .00023 7 8 31.483 27.283 9 .00059 7 9 31.314 27.394 10 .00154 6 10 31.485 26.855 11 .00030 10 11 31.456 27.076 12 .00098 10 12 31.463 27.013 13 .00032 12 13 31.430 27.130 14 .00053 12 14 31.301 27.111 1 .00400 1 1 32.110 28.000

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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 107

CAPÍTULO VI. Proyecto de la red de alcantarillado sanitario

En la actualidad el conjunto habitacional NOPOLÓ. cuenta con un sistema de colectores

sanitarios los cuales están instalados en las vialidades existentes, dicho colector

conduce el agua servida hasta un cárcamo de bombeo de donde el agua negra es

conducida hasta una planta de tratamiento.

El proyecto será por medio de un sistema separado es decir, las aguas servidas serán

captadas por medio de atarjeas con un diámetro mínimo de 20cm y tendrán sus

descargas en el colector existente de 30cm de diámetro localizado en la Avenida Paseo

Misión de Loreto en el camellón central.

Considerando que la topografía de la zona en estudio es sensiblemente plana y a la

proximidad con la playa se tomó la decisión de diseñar el proyecto con tubería de

material P.V.C. sanitario.

VI.1. Área de proyecto de la red de alcantarillado sanitario De acuerdo al plano proporcionado por FONATUR, el cual contiene las fases constructivas D, E y F, se tiene:

Tabla 43

Áreas de proyecto (Has.) D 1.17 E 2.74 F 2.11

Total 6.02 Ver plano de áreas, alcantarillado sanitario en anexos.

Como se podrá observar el área total del proyecto de la red de alcantarillado sanitario

es de 6.02 Has.

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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 108

VI.2. Aportación de proyecto

De acuerdo a norma se establece que la aportación de aguas negras representa el 80%

de la dotación de agua potable, considerando que el 20 % restante es consumido por la

población, por lo que la dotación de agua negra será:

Dotación = 400 l/hab/día.

Aportación = 400 * 0.80 = 320 l/hab/día. Ver tabla 35 en capítulo IV.

VI.3. Coeficiente de variación máximo instantáneo

Para cuantificar la variación máxima instantánea de las aportaciones de acuerdo a

normas, se utilizará el coeficiente de Harmon el cual nos indica que cuando la población

no rebasa 1000 habitantes se deberá tomar el valor de 3.8. Ver tabla 35 en capítulo IV.

VI.4. Diseño de tuberías

Las tuberías de las tres fases constructivas serán diseñadas para que puedan conducir

hidráulicamente el gasto máximo instantáneo generado por éste y se utilizará el método

de cálculo de proposición de diámetros y pendiente por revisión de gastos, tomando en

cuenta que el diámetro mínimo a utilizar sea de 20cm y material de P.V.C. sanitario.

VI.5. Cálculo hidráulico de la red de alcantarillado sanitario

Para el cálculo hidráulico de las tuberías en su capacidad de conducción, se llevo a

cabo por medio de las fórmulas de Manning y continuidad como a continuación se

indica.

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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 109

Q = A r2/3 * S1/2 n Q = A V donde V = Q/ A continuidad En donde: Q = Gasto en m3/seg A = Área del conducto en m2 r = Radio hidráulico S = Pendiente del tramo en milésimas n = Coeficiente de rugosidad de la tubería de P.V.C. para alcantarillado (0.009) Por lo tanto considerando que el diámetro mínimo a utilizar será de 20cm se tiene que: Ø = 0.20 m A = ¶ d2 = (3.1416) (0.20)2 = 0.0314 4 4 r2/3 = (d/4)2/3 = (0.20/4)2/3 = 0.1357 S = 0.003 n = 0.009 (para tubería de P.V.C.) Por lo tanto se tiene que:

Q = 0.0314 (0.1357)(0.003)1/2 = 0.0259 m3/s 0.009 Q = 25.90 l/s Como se puede observar una tubería de P.V.C. de 20 m de diámetro y con una

pendiente de 0.003 milésimas que es la mínima a utilizar en nuestro proyecto da como

resultado que puede conducir un gasto de hasta 25.90 l/s.

Por otro lado de acuerdo a las normas de proyecto comprobamos si la velocidad está de acuerdo con normas de proyecto. Q = A V

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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 110

Despejando V V = Q / A por lo tanto: V = 0.0259 / 0.0314 = 0.82 m/seg. Tomando en cuenta que la velocidad mínima recomendada para sistemas de

alcantarillado sanitario es de 0.30 m/seg., por lo tanto nuestra velocidad se encuentra

dentro de normas.

De acuerdo al gasto que puede transportar hidráulicamente una tubería de 20 cm de

diámetro con una pendiente de 0.003 milésimas es de 25.90 l/s y el conjunto

habitacional en sus fases D, E y F generaron gastos de 4.75, 11.67 y 8.34 lts/seg

respectivamente la tubería propuesta tiene la capacidad hidráulica suficiente para poder

conducir el agua generada por la población.

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GASTOS (l.ps.) V. Real m.CRUC. POBLACIÓN LONG. POBL. AGUAS NEGRAS PEND. DIÁM. GASTO VEL. A gasto

TRIB. ACUM. (m) SERV. MED. MÍN. MÁX. MÁX. PREV (miles) (cm) (l.p.s.) (m/seg.) Max. P.

1-39 28 28 57 28 0.104 0.052 0.394 0.591 3 20 25.95 0.83 0.3339-40 14 63 33 63 0.233 0.117 0.887 1.330 3 20 25.95 0.83 0.43

2-40 32 32 60 32 0.119 0.059 0.450 0.676 3 20 25.95 0.83 0.3540-41 22 153 58 153 0.567 0.283 2.153 3.230 3 20 25.95 0.83 0.5641-43 5 211 27 268 0.993 0.496 3.772 5.658 3 20 25.95 0.83 0.66

2-3 37 37 54 37 0.137 0.069 0.521 0.781 3 20 25.95 0.83 0.363-43 11 48 31 48 0.178 0.089 0.676 1.013 3 20 25.95 0.83 0.4043-9 19 283 78 283 1.048 0.524 3.983 5.974 3 20 25.95 0.83 0.77

7-8 10 10 0 10 0.037 0.019 0.141 0.211 6 20 36.70 1.17 0.778-9 0 0 10 0.037 0.019 0.141 0.2119-44 11 309 309 1.144 0.572 4.349 6.523

3-4 13 13 24 13 0.048 0.024 0.183 0.274 7 20 39.64 1.26 0.364-5 12 25 39 25 0.093 0.046 0.352 0.528 10 20 47.38 1.51 0.485-6 11 36 39 36 0.133 0.067 0.507 0.760 15 20 58.02 1.85 0.64

A TUBO LLENO

Tabla 44 Tabla de cálculo hidráulico para un sistema de alcantarillado sanitario

(Fase D)

Page 112: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 112

GASTOS (l.ps.) V. Real.CRUC. POBLACIÓN LONG. POBL. AGUAS NEGRAS PEND. DIÁM. GASTO VEL. A gasto

TRIB. ACUM. (m) SERV. MED. MÍN. MÁX. MÁX. PREV (miles) (cm) (l.p.s.) (m/seg.) Max. P.

10-11 32 32 33 32 0.119 0.059 0.450 0.676 3 20 25.95 0.83 0.3511-12 20 52 33 52 0.193 0.096 0.732 1.098 3 20 25.95 0.83 0.41

13-12 6 6 10 6 0.022 0.011 0.084 0.127 8 20 42.37 1.35 0.3012-14 18 76 25 76 0.281 0.141 1.070 1.604 3 20 25.95 0.83 0.45

15-16 10 10 20 10 0.037 0.019 0.141 0.211 6 20 36.70 1.17 0.3216-14 38 48 40 48 0.178 0.089 0.676 1.013 14 20 56.06 1.78 0.67

14-17 6 130 34 130 0.481 0.241 1.830 2.744 16 20 59.93 1.91 0.97

18-19 60 60 60 60 0.222 0.111 0.844 1.267 3 20 25.95 0.83 0.4319-20 38 98 60 98 0.363 0.181 1.379 2.069 3 20 25.95 0.83 0.49

21-22 18 18 15 18 0.067 0.033 0.253 0.380 15 20 58.02 1.85 0.5322-23 18 36 30 36 0.133 0.067 0.507 0.760 15 20 58.02 1.85 0.64

24-23 12 12 10 12 0.044 0.022 0.169 0.253 11 20 49.69 1.58 0.4123-20 0 48 23 48 0.178 0.089 0.676 1.013 3 20 25.95 0.83 0.4020-25 21 167 35 167 0.619 0.309 2.350 3.526 3 20 25.95 0.83 0.5725-6 12 179 35 179 0.663 0.331 2.519 3.779 13 20 54.02 1.72 0.98

26-27 33 33 35 33 0.122 0.061 0.464 0.697 3 20 25.95 0.83 0.35

28-27 26 26 30 26 0.096 0.048 0.366 0.549 7 20 39.64 1.26 0.4427-29 13 72 26 72 0.267 0.133 1.013 1.520 15 20 58.02 1.85 0.79

30-31 13 13 8 13 0.048 0.024 0.183 0.274 5 20 33.50 1.07 0.3131-29 5 18 25 18 0.067 0.033 0.253 0.380 4 20 29.96 0.95 0.32

32-29 23 23 36 23 0.085 0.043 0.324 0.486 15 20 58.02 1.85 0.5629-44 16 129 41 129 0.478 0.239 1.816 2.723 16 20 59.93 1.91 0.97

28-33 7 7 30 7 0.026 0.013 0.099 0.148 16 20 59.93 1.91 0.3933-34 24 31 34 31 0.115 0.057 0.436 0.654 9 20 44.94 1.43 0.5034-35 12 43 34 43 0.159 0.080 0.605 0.908 23 20 71.85 2.29 0.36

33-36 26 26 29 26 0.096 0.048 0.366 0.549 8 20 42.37 1.35 0.4536-37 17 43 29 43 0.159 0.080 0.605 0.908 13 20 54.02 1.72 0.6537-38 5 48 28 48 0.178 0.089 0.676 1.013 10 20 47.38 1.51 0.60

39-38 24 24 35 24 0.089 0.044 0.338 0.507 29 20 80.68 2.57 0.7038-40 0 72 37 72 0.267 0.133 1.013 1.520 14 20 56.06 1.78 0.76

A TUBO LLENO

Tabla 45 Tabla de cálculo hidráulico para un sistema de alcantarillado sanitario

(Fase E)

Page 113: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 113

GASTOS (l.ps.) V. Real m.CRUC. POBLACIÓN LONG. POBL. AGUAS NEGRAS PEND. DIÁM. GASTO VEL. A gasto

TRIB. ACUM. (m) SERV. MED. MÍN. MÁX. MÁX. PREV (miles) (cm) (l.p.s.) (m/seg.) Max. P.

41-42 14 14 10 14 0.052 0.026 0.197 0.296 10 20 47.38 1.51 0.4142-43 25 39 33 39 0.144 0.072 0.549 0.823 3 20 25.95 0.83 0.3743-44 14 53 33 53 0.196 0.098 0.746 1.119 3 20 25.95 0.83 0.4144-45 6 59 9 59 0.219 0.109 0.830 1.246 3 20 25.95 0.83 0.42

46-45 14 14 29 14 0.052 0.026 0.197 0.296 4 20 29.96 0.95 0.3045-47 12 85 25 85 0.315 0.157 1.196 1.794 3 20 25.95 0.83 0.47

48-47 30 30 30 30 0.111 0.056 0.422 0.633 3 20 25.95 0.83 0.3447-49 14 129 39 129 0.478 0.239 1.816 2.723 3 20 25.95 0.83 0.53

51-52 18 18 13 18 0.067 0.033 0.253 0.380 4 20 29.96 0.95 0.3252-53 7 25 9 25 0.093 0.046 0.352 0.528 3 20 25.95 0.83 0.3253-54 14 39 20 39 0.144 0.072 0.549 0.823 3 20 25.95 0.83 0.3754-55 20 59 26 59 0.219 0.109 0.830 1.246 3 20 25.95 0.83 0.42

56-55 23 23 30 23 0.085 0.043 0.324 0.486 3 20 25.95 0.83 0.3255-57 32 114 50 114 0.422 0.211 1.604 2.407 3 20 25.95 0.83 0.5257-50 14 128 20 128 0.474 0.237 1.801 2.702 3 20 25.95 0.83 0.53

46-50 25 25 29 25 0.093 0.046 0.352 0.528 3 20 25.95 0.83 0.3250-58 19 172 24 172 0.637 0.319 2.421 3.631 3 20 25.95 0.83 0.58

59-60 35 35 30 35 0.130 0.065 0.493 0.739 3 20 25.95 0.83 0.3660-61 26 61 39 61 0.226 0.113 0.859 1.288 3 20 25.95 0.83 0.4361-58 28 89 39 89 0.330 0.165 1.253 1.879 3 20 25.95 0.83 0.4858-62 7 268 37 268 0.993 0.496 3.772 5.658 3 20 25.95 0.83 0.66

A TUBO LLENO

Tabla 46 Tabla de cálculo hidráulico para un sistema de alcantarillado sanitario

(Fase F)

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Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 114

CAPÍTULO VII. Proyecto de drenaje pluvial

El agua pluvial, al igual que en el proyecto, será desalojada por medio de las calles que

funcionarán como canal, transportándola hacia los puntos más bajos fuera del área de

proyecto.

El método de cálculo que se ocupará para determinar la cantidad de agua que se

desalojará del área de proyecto será el método Racional Americano.

VII.1. Descripción del método Racional Americano para el cálculo de los

gastos pluviales

El cálculo de gastos pluviales se llevará a cabo utilizando el método Racional Americano por ser uno de los más aceptados y utilizados para el diseño de drenaje

pluvial y se basa en considerar toda el área en estudio una lluvia uniforme de intensidad

constante durante un tiempo tal que el flujo llegue a establecerse para que pueda

escurrir el máximo gasto de descarga.

Q = 2.778 C I A

Donde:

Q = Gasto en lt/seg

C = Coeficiente de escurrimiento.

I = Intensidad de precipitación.

A = Área en Has.

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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 115

VII.2. Coeficiente de escurrimiento

Con motivo a la permeabilidad del suelo, el coeficiente de escurrimiento tiene distintos

valores para cada superficie de terreno, en este caso se ha considerado un coeficiente

de escurrimiento igual 0.6, debido a las características del área en estudio. Ver coeficiente de escurrimiento en anexos

C = 0.60

VII.3. Cálculo de la intensidad de lluvia

De acuerdo con estudio hidrológico realizado por esta empresa, el valor de la intensidad

para un periodo retorno de 50 años es de 91.43 mm/hr. Ver capitulo III estudio hidrológico

VII.4. Área de proyecto de drenaje pluvial

Debido a que estamos analizando tres fases (D, E y F), el área de proyecto para cada

fase, es la siguiente:

Tabla 47

Áreas de proyecto de drenaje pluvial

Fase Área (Has)

D 1.77

E 2.98

F 2.13

Total 6.88

Ver plano de áreas, drenaje pluvial en anexos.

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En la siguiente tabla se muestran las áreas de aportación a las calles que servirán como

canal, para el desalojo de las aguas pluviales:

Tabla 48

Áreas

No. De área Superficie (Has.)

A1* 0.77 A2 0.58 A3 0.16 A4 0.15 A5 0.11 A6* 0.55 A7 0.12 A8 0.16 A9 0.28 A10 0.26 A11 0.21 A12 0.12 A13 0.61 A14 0.13 A15 0.19 A16 0.09 A17 0.26 A18 0.12 A19 0.21 A20 0.34 A21 0.41 A22 0.15 A23 0.3 A24 0.24 A25 0.17 A26 0.19

Total = 6.88

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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 117

VII.5. Cálculo de gastos pluviales

Área de aportación de la cuenca = 6.88 Has.

Aplicando la fórmula del Método Racional Americano:

Q = 2.778 x C x I x A

donde:

Q = gasto en lt/seg.

C = coeficiente de escurrimiento del área en estudio.

I = intensidad de lluvia en mm/hr.

A = área de aportación de la cuenca en estudio.

Sustituyendo valores: Q = 2.778 x 0.60 x 91.43 x 6.88 = 1048.48 lts./seg. = 1.0485 m3 / seg. Ver capitulo III .Estudio hidrológico.

VII.6. Revisión de las secciones hidráulicas de las calles

De acuerdo a lo mencionado anteriormente, el agua pluvial será desalojada por medio

de las vialidades que trabajarán como canal.

En la tabla siguiente hacemos un resumen de los gastos acumulados en las calles para

cada sección propuesta.

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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 118

Tabla 49 Secciones hidráulicas de las calles

Número Áreas de Área total Intensidad C Gasto Ancho calle Pendiente De sección influencia (Has.) (mm/hr) (m3/seg) (m) milésimas

1-1' * A1,(A13-FASE B) 0.77 91.43 0.6 0.1173 5.49 13.00 2-2' A2 0.58 91.43 0.6 0.0884 6.91 10.00 3-3' A3 0.16 91.43 0.6 0.0244 5.23 9.00 4-4' A4 0.15 91.43 0.6 0.0229 1.78 13.00 5-5' A5 0.11 91.43 0.6 0.0168 6.23 9.00

6-6' * A6, (A5,A6-FASE C) 0.55 91.43 0.6 0.0838 7.76 13.00

7-7' A7 0.12 91.43 0.6 0.0183 5.85 15.00 8-8' A8 0.16 91.43 0.6 0.0244 1.95 1.60 9-9' A9 0.28 91.43 0.6 0.0427 5.48 20.00

10-10' A10 0.26 91.43 0.6 0.0396 3.00 7.00 11-11' A11 0.21 91.43 0.6 0.0320 2.20 20.00 12-12' A12 0.12 91.43 0.6 0.0183 4.75 15.00 13-13' A13 0.61 91.43 0.6 0.0930 2.73 0.50 14-14' A14 0.13 91.43 0.6 0.0198 4.99 23.00 15-15' A15 0.19 91.43 0.6 0.0290 2.07 17.00 16-16' A16 0.09 91.43 0.6 0.0137 3.28 31.60 17-17' A17 0.26 91.43 0.6 0.0396 5.30 15.00 18-18' A18 0.12 91.43 0.6 0.0183 2.00 17.00 19-19' A19 0.21 91.43 0.6 0.0320 5.09 11.00 20-20' A20 0.34 91.43 0.6 0.0518 8.55 9.00 21-21' A21 0.41 91.43 0.6 0.0625 4.88 21.60 22-22' A22 0.15 91.43 0.6 0.0229 6.10 16.00 23-23' A23 0.3 91.43 0.6 0.0457 3.60 15.00 24-24' A24 0.24 91.43 0.6 0.0366 5.79 11.00 25-25' A25 0.17 91.43 0.6 0.0259 2.64 10.00 26-26' A26 0.19 91.43 0.6 0.0290 4.77 10.00

TOTAL= 6.88 1.0485

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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 119

CAPÍTULO VIII. Proyecto de la red de hidrantes

Para llevar a cabo el proyecto de la red de hidrantes se establecieron parámetros y

datos de diseño para cada una de las partes que integran el proyecto, además se tomo

en cuenta el tipo de calles con que contará el fraccionamiento en sus fases D, E y F, ya

que estas no tendrán tránsito vehicular, funcionando solamente como andadores.

VIII.1. Hidrantes tipo

Los hidrantes tipos estarán formados por un registro con dimensiones de 0.30 x 0.30 m.

y 0.40m de profundidad, en donde su interior se localizará una válvula de compuerta

roscada tipo contra incendio de 38mm (1 ½ “) de diámetro como lo recomiendan las

Normas de Proyecto del Instituto Mexicano del Seguro Social.

A esta válvula se conectará una manguera la cual deberá ser de material sintético 100%

con recubrimiento interior de neopreno a prueba de ácidos, álcalis, gasolina, hongos,

etc. Siendo a prueba de torceduras y con expansión longitudinal con un diámetro de 38

mm (1 ½ “) longitud de 30 m, considerando que la manguera no podrá estar dentro del

registro, por tal motivo, se depositará en un lugar de fácil acceso al personal que se

encargué de la operación del sistema. Los chiflones de las mangueras deberán ser del tipo niebla de 3 pasos de 38mm (1 ½ )

de diámetro de bronce o de plástico de rosca hembra en la entrada.

VIII.2. Localización de los hidrantes

Los hidrantes fueron localizados de tal forma que cubrieran perfectamente el área de

proyecto y considerándose las trayectorias más adecuadas que tendrán las mangueras

de 30 m de longitud.

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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 120

VIII.3. Red de hidrantes

Los hidrantes serán alimentados por una red de distribución de material de P.V.C. con

los parámetros indicados por el cálculo hidráulico, con tuberías principales de 100 mm

(4”) de diámetro y tuberías secundarias de 50, 60 y 75mm (2”, 2 ½” y 3”)

respectivamente.

VIII.4. Gasto por hidrante

De acuerdo a las normas del instituto mexicano del seguro social se consideró un gasto

de 2.82 l/s. Por hidrante, además el número de hidrantes que se consideró en uso

simultáneo de acuerdo al área construida. Ver en anexos normas de proyecto del IMSS.

VIII.5. Área de proyecto de la red de hidrantes

Debido a que estamos analizando tres fases (D, E y F), el área de proyecto para cada

fase, es como en la tabla

Tabla 50 JJ

Número de hidrantes por m2 Área construida m2 Hidrantes en uso simultáneo

2,500 - 5,000 2

5,000 - 7,500 3

Más de 7500 3 – 4

JJ Instituto Mexicano del Seguro Social 1993, Normas de proyecto de ingeniería, Tomo II Instalaciones, Hidráulica, Sanitaria y Gases Medicinales, IMSS, México.

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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 121

Tabla 51

Áreas de proyecto

Fase Área (Has)

D 1.06

E 2.67

F 2.06

Total 5.79 Ver plano de áreas, red de hidrantes en anexos.

VIII.6. Puntos de alimentación

El punto de alimentación para la red del hidrantes de las fases D, E y F será la tubería

existente de 200mm. (8”) de diámetro que localiza en la Av. Paseo Misión de Loreto, la

cual es de material Asbesto-cemento y se consideró en su cálculo hidráulico en dicho

punto de 28 m.c.a. (2.8 Kg/cm2).

VIII.7. Pérdidas de carga en mangueras

Para llevar a cabo el cálculo de perdidas de carga en mangueras se utiliza la fórmula de Manning como a continuación se indica: Datos:

Gasto por manguera = 2.82 lt/seg.

Longitud de la manguera = 30 m.

Diámetro = 38mm. (1 ½”).

Coeficiente de rugosidad = 0.009

Hf = K L Q2 --------------------------------- Manning.

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Donde:

Hf = Pérdidas por fricción en metros.

K = Constante de acuerdo al material de la tubería y diámetro.

L = Longitud de la conducción en metros.

Q = Gasto en m3/seg.

Por lo que:

K = Para 38 mm. (1 ½”) de diámetro y manguera con interior de neopreno donde

n=0.009

K = (10.293 / n2) / D16/3 = (10.293 x 0.0092) / (0.03816/3) = 31,054.59

Por lo tanto:

Hf = 31,054.59 x 30 x 0.00282 = 7.40 metros.

De acuerdo a lo anterior se tiene una pérdida de 7.40 metros, en la manguera de los

hidrantes, por lo tanto la presión en el punto más desfavorable será de:

Presión mínima necesaria en la válvula contra incendio = 15 metros.

Hf = En manguera = 7.40 metros.

Presión mínima requerida = 22.40 metros.

Por lo tanto como se observa en el cálculo hidráulico de la red, la carga útil que se tiene

en el punto más desfavorable es de 22.40 metros.

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VIII.8. Cálculo hidráulico de la red de hidrantes

Para efectuar el cálculo hidráulico de la red de hidrantes para las fases D, E y F, se

tomó en cuenta el gasto total que demandarán 3 hidrantes trabajando simultáneamente

(2.82 x 3 = 8.46 lt/seg.) y que la red de hidrantes estará formada por líneas abiertas,

empleando tubería de P.V.C., por lo tanto para establecer el funcionamiento de la red,

se emplea el programa de computo denominado “ESTÁTICA” y así poder proporcionar

el diámetro de las tuberías para el proyecto, el cual requiere para su procesamiento

electrónico la siguiente información:

a.- Elevación topográfica y piezométrica en el punto de alimentación. b.- Características de las tuberías como son: Diámetro, Longitud, Material, etc. c.- Gasto de diseño. d.- Gasto de egreso, que es el caudal de agua que demanda la zona en estudio. e.- Elevaciones topográficas en los puntos más relevantes de la línea de conducción. El programa “Estática” en su matriz de coeficientes, captura y procesa toda la

información que se genera, realizando todo esto en base de una serie de subrutinas

que podemos indicar como:

1.- SUBRUTINA DE LECTURA En este bloque se leen e imprimen los datos de las características de los tubos y de especificaciones de cálculo. 2.- SUBRUTINA DE ARMADO Se lleva a cabo el armado de los tubos y los identifica asignándoles un número a cada uno de ellos. 3.- SUBRUTINA SOR En ésta se resuelve el sistema de ecuaciones lineales mediante el proceso interactivo de sobre relación (SOR).

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4.- SUBRUTINA IMPRIME En ésta se imprimen los niveles piezométricos y carga sobre el terreno en los nudos y

los gastos en cada tubo.

Los resultados del funcionamiento hidráulico se vaciaron en el esquema de análisis

hidráulico, en donde se indica entre otras cosas, número de nudo, números de tubo,

longitud del tramo, carga disponible en cada nudo, etc. Cabe hacer mención, que el cálculo hidráulico se llevó a cabo para varias alternativas

(dos para la fase D, seis para la fase E y cuatro para la fase F) como se muestra en

procesamiento electrónico, presentando únicamente en el plano de proyecto la más

desfavorable, utilizando las siguientes claves en su procesamiento electrónico:

Tabla 52

Alternativas de procesamiento

Alternativa Clave

No. Fase D Fase E Fase F 1 LORRHFD1.RES LORRHFE1.RES LORRHFF1.RES 2 LORRHFD2.RES LORRHFE2.RES LORRHFF2.RES 3 LORRHFE3.RES LORRHFF3.RES 4 LORRHFE4.RES LORRHFF4.RES 5 LORRHFE5.RES 6 LORRHFE6.RES

Como se puede observar en los resultados de las corridas electrónicas, de las dos, seis

y cuatro alternativas, la más desfavorable para la fase D es la No. 1 con clave

LORRHFD1.RES, para la fase E es la No. 1 con clave LORRHFE1.RES, y para la fase

F es la No. 1 LORRHFF1.RES por lo tanto éstas son las que se presentan en el plano

de proyecto.

Se anexan corridas electrónicas y esquemas de cálculo.

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RED DE HIDRANTES LORETO BAJA CALIFORNIA CLAVE: LORRHFD1.RES

NUDOS DE CARGA CONSTANTE (TANQUES) NUDO CARGA (M) 1 31.57000 CARACTERISTICAS GEOMETRICAS DE LA RED TUBOS ASOCIADOS A NUDOS DE CARGA CONSTANTE TUBO NUDOS QUE UNE LONGITUD DIAMETRO COEFICIENTE DE MANNING (M) (M) 1 1 2 45.00 .10 .0090 TUBOS NO ASOCIADOS A NUDOS DE CARGA CONSTANTE TUBO NUDOS QUE UNE LONGITUD DIAMETRO COEFICIENTE DE MANNING (M) (M) 2 2 3 67.00 .10 .0090 3 3 4 28.00 .10 .0090 4 4 5 62.00 .06 .0090 5 4 6 66.00 .05 .0090 NUDOS CON GASTO DE EGRESO (+) O INGRESO (-) NUDO GASTO (M3/S) 2 .00000 3 .00282 5 .00282 6 .00282 EL GASTO QUE SALE DE LA RED ES .00846 CONDICIONES DEL SISTEMA NO. ELEVACION NUDO DEL TERRENO 1 3.57 2 3.93 3 3.92 4 3.47 5 4.17 6 3.65 FACTOR DE ERROR EN EL METODO ESTATICO 3.00 GASTO INICIAL EN LOS TUBOS .00212 NUMERO DE NUDOS 6

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NUMERO DE TRAMOS 5 NUMERO DE TRAMOS ASOCIADOS A TANQUES 1 NUMERO DE TANQUES 1 GASTO DE INGRESO Y EGRESO 4 NUMERO MAXIMO DADO COMO NOMBRE A UN NUDO 6 NUMERO MAXIMO DE ITERACIONES DEL METODO 50 FACTOR OMEGA 1.8000 TOLER (METODO DE SOR) .0100 MAXIMO NUMERO DE ITERACIONES EN LA SOLUCION DEL SISTEMA DE ECUACIONES LINEALES 200 1 RED DE TUBOS NUDO UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO 3 2 2 4 3 2 3 2 1 1 4 3 3 5 4 6 5 5 4 4 6 4 5 1 2 1 CALCULO NO. 1 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 45 ERROR .00883 OMEGA 1.800 SUMA DE GASTOS .0085 CALCULO NO. 2 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 19 ERROR .00546 OMEGA 1.800 SUMA DE GASTOS .0084 G A S T O S E N L O S T U B O S C A R G A S E N L O S N U D O S TUBO GASTO SALE DEL NUDO NUDO NIVEL PIEZOMETRICO CARGAS SOBRE EL TERRENO 2 .00842 2 3 30.143 26.223 3 .00566 3 2 30.996 27.066 4 .00282 4 4 29.982 26.512 5 .00282 4 5 28.896 24.726 1 .00843 1 6 26.179 22.529 0 2.00000 0 1 31.570 28.000

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RED DE HIDRANTES LORETO BAJA CALIFORNIA CLAVE: LORRHFD2.RES

NUDOS DE CARGA CONSTANTE (TANQUES) NUDO CARGA (M) 1 31.57000 CARACTERISTICAS GEOMETRICAS DE LA RED TUBOS ASOCIADOS A NUDOS DE CARGA CONSTANTE TUBO NUDOS QUE UNE LONGITUD DIAMETRO COEFICIENTE DE MANNING (M) (M) 1 1 2 45.00 .10 .0090 TUBOS NO ASOCIADOS A NUDOS DE CARGA CONSTANTE TUBO NUDOS QUE UNE LONGITUD DIAMETRO COEFICIENTE DE MANNING (M) (M) 2 2 3 67.00 .10 .0090 3 3 4 28.00 .10 .0090 4 4 5 62.00 .06 .0090 5 4 6 66.00 .05 .0090 NUDOS CON GASTO DE EGRESO (+) O INGRESO (-) NUDO GASTO (M3/S) 2 .00282 3 .00282 5 .00282 6 .00000 EL GASTO QUE SALE DE LA RED ES .00846 CONDICIONES DEL SISTEMA NO. ELEVACION NUDO DEL TERRENO 1 3.57 2 3.93 3 3.92 4 3.47 5 4.17 6 3.65

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FACTOR DE ERROR EN EL METODO ESTATICO 3.00 GASTO INICIAL EN LOS TUBOS .00212 NUMERO DE NUDOS 6 NUMERO DE TRAMOS 5 NUMERO DE TRAMOS ASOCIADOS A TANQUES 1 NUMERO DE TANQUES 1 GASTO DE INGRESO Y EGRESO 4 NUMERO MAXIMO DADO COMO NOMBRE A UN NUDO 6 NUMERO MAXIMO DE ITERACIONES DEL METODO 50 FACTOR OMEGA 1.8000 TOLER (METODO DE SOR) .0100 MAXIMO NUMERO DE ITERACIONES EN LA SOLUCION DEL SISTEMA DE ECUACIONES LINEALES 200 1 RED DE TUBOS NUDO UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO 3 2 2 4 3 2 3 2 1 1 4 3 3 5 4 6 5 5 4 4 6 4 5 1 2 1 CALCULO NO. 1 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 44 ERROR .00992 OMEGA 1.800 SUMA DE GASTOS .0085 CALCULO NO. 2 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 42 ERROR .00924 OMEGA 1.800 SUMA DE GASTOS .0084 G A S T O S E N L O S T U B O S C A R G A S E N L O S N U D O S TUBO GASTO SALE DEL NUDO NUDO NIVEL PIEZOMETRICO CARGAS SOBRE EL TERRENO 2 .00557 2 3 30.627 26.707 3 .00282 3 2 31.000 27.070 4 .00282 4 4 30.587 27.117 5 .00035 4 5 29.499 25.329 1 .00840 1 6 30.585 26.935 0 2.00000 0 1 31.570 28.000

RED DE HIDRANTES

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LORETO BAJA CALIFORNIA CLAVE: LORRHFE1.RES

NUDOS DE CARGA CONSTANTE (TANQUES) NUDO CARGA (M) 1 31.63000 CARACTERISTICAS GEOMETRICAS DE LA RED TUBOS ASOCIADOS A NUDOS DE CARGA CONSTANTE TUBO NUDOS QUE UNE LONGITUD DIAMETRO COEFICIENTE DE MANNING (M) (M) 1 1 2 37.00 .10 .0090 TUBOS NO ASOCIADOS A NUDOS DE CARGA CONSTANTE TUBO NUDOS QUE UNE LONGITUD DIAMETRO COEFICIENTE DE MANNING (M) (M) 2 2 3 31.00 .10 .0090 3 3 4 24.00 .10 .0090 4 4 5 36.00 .05 .0090 5 4 6 35.00 .10 .0090 6 6 7 55.00 .05 .0090 7 6 8 42.00 .05 .0090 8 3 9 3.00 .10 .0090 9 9 10 56.00 .10 .0090 10 10 11 58.00 .05 .0090 11 9 12 56.00 .10 .0090 12 12 13 16.00 .05 .0090 13 12 14 36.00 .10 .0090 14 14 15 22.00 .10 .0090 15 15 16 29.00 .05 .0090 16 15 17 45.00 .05 .0090 NUDOS CON GASTO DE EGRESO (+) O INGRESO (-) NUDO GASTO (M3/S) 2 .00000 5 .00000 7 .00000 8 .00000 9 .00000 10 .00000 11 .00000 13 .00000 14 .00282 16 .00282 17 .00282 EL GASTO QUE SALE DE LA RED ES .00846 CONDICIONES DEL SISTEMA

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NO. ELEVACION NUDO DEL TERRENO 1 3.63 2 4.19 3 4.29 4 4.42 5 4.85 6 4.66 7 4.23 8 4.62 9 4.39 10 4.04 11 4.10 12 4.27 13 4.04 14 4.40 15 4.19 16 3.77 17 4.32 FACTOR DE ERROR EN EL METODO ESTATICO 3.00 GASTO INICIAL EN LOS TUBOS .00077 NUMERO DE NUDOS 17 NUMERO DE TRAMOS 16 NUMERO DE TRAMOS ASOCIADOS A TANQUES 1 NUMERO DE TANQUES 1 GASTO DE INGRESO Y EGRESO 11 NUMERO MAXIMO DADO COMO NOMBRE A UN NUDO 17 NUMERO MAXIMO DE ITERACIONES DEL METODO 50 FACTOR OMEGA 1.8000 TOLER (METODO DE SOR) .0100 MAXIMO NUMERO DE ITERACIONES EN LA SOLUCION DEL SISTEMA DE ECUACIONES LINEALES 200 1

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RED DE TUBOS NUDO UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO 3 2 2 4 3 9 8 2 3 2 1 1 4 3 3 5 4 6 5 5 4 4 6 4 5 7 6 8 7 7 6 6 8 6 7 9 3 8 10 9 12 11 10 9 9 11 10 11 10 10 12 9 11 13 12 14 13 13 12 12 14 12 13 15 14 15 14 14 16 15 17 16 16 15 15 17 15 16 1 2 1 CALCULO NO. 1 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 45 ERROR .00959 OMEGA 1.800 SUMA DE GASTOS .0084 CALCULO NO. 2 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 171 ERROR .00990 OMEGA 1.800 SUMA DE GASTOS .0082

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G A S T O S E N L O S T U B O S C A R G A S E N L O S N U D O S TUBO GASTO SALE DEL NUDO NUDO NIVEL PIEZOMETRICO CARGAS SOBRE EL TERRENO 2 .00817 2 3 30.816 26.526 3 .00000 3 2 31.187 26.997 4 .00016 4 4 30.816 26.396 5 .00008 4 5 30.816 25.966 6 .00015 6 6 30.816 26.156 7 .00015 6 7 30.816 26.586 8 .00841 3 8 30.816 26.196 9 .00014 9 9 30.778 26.388 10 .00007 10 10 30.778 26.738 11 .00843 9 11 30.778 26.678 12 .00012 12 12 30.064 25.794 13 .00846 12 13 30.063 26.023 14 .00565 14 14 29.601 25.201 15 .00282 15 15 29.474 25.284 16 .00282 15 16 27.804 24.034 1 .00817 1 17 26.882 22.562 0 2.00000 0 1 31.630 28.000

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RED DE HIDRANTES LORETO BAJA CALIFORNIA CLAVE: LORRHFE2.RES

NUDOS DE CARGA CONSTANTE (TANQUES) NUDO CARGA (M) 1 31.63000 CARACTERISTICAS GEOMETRICAS DE LA RED TUBOS ASOCIADOS A NUDOS DE CARGA CONSTANTE TUBO NUDOS QUE UNE LONGITUD DIAMETRO COEFICIENTE DE MANNING (M) (M) 1 1 2 37.00 .10 .0090 TUBOS NO ASOCIADOS A NUDOS DE CARGA CONSTANTE TUBO NUDOS QUE UNE LONGITUD DIAMETRO COEFICIENTE DE MANNING (M) (M) 2 2 3 31.00 .10 .0090 3 3 4 24.00 .10 .0090 4 4 5 36.00 .05 .0090 5 4 6 35.00 .10 .0090 6 6 7 55.00 .05 .0090 7 6 8 42.00 .05 .0090 8 3 9 3.00 .10 .0090 9 9 10 56.00 .10 .0090 10 10 11 58.00 .05 .0090 11 9 12 56.00 .10 .0090 12 12 13 16.00 .05 .0090 13 12 14 36.00 .10 .0090 14 14 15 22.00 .10 .0090 15 15 16 29.00 .05 .0090 16 15 17 45.00 .05 .0090 NUDOS CON GASTO DE EGRESO (+) O INGRESO (-) NUDO GASTO (M3/S) 2 .00000 5 .00000 7 .00000 8 .00282 9 .00000 10 .00282 11 .00282 13 .00000 14 .00000 16 .00000 17 .00000 EL GASTO QUE SALE DE LA RED ES .00846

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CONDICIONES DEL SISTEMA NO. ELEVACION NUDO DEL TERRENO 1 3.63 2 4.19 3 4.29 4 4.42 5 4.85 6 4.66 7 4.23 8 4.62 9 4.39 10 4.04 11 4.10 12 4.27 13 4.04 14 4.40 15 4.19 16 3.77 17 4.32 FACTOR DE ERROR EN EL METODO ESTATICO 3.00 GASTO INICIAL EN LOS TUBOS .00077 NUMERO DE NUDOS 17 NUMERO DE TRAMOS 16 NUMERO DE TRAMOS ASOCIADOS A TANQUES 1 NUMERO DE TANQUES 1 GASTO DE INGRESO Y EGRESO 11 NUMERO MAXIMO DADO COMO NOMBRE A UN NUDO 17 NUMERO MAXIMO DE ITERACIONES DEL METODO 50 FACTOR OMEGA 1.8000 TOLER (METODO DE SOR) .0100 MAXIMO NUMERO DE ITERACIONES EN LA SOLUCION DEL SISTEMA DE ECUACIONES LINEALES 200 1

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RED DE TUBOS NUDO UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO 3 2 2 4 3 9 8 2 3 2 1 1 4 3 3 5 4 6 5 5 4 4 6 4 5 7 6 8 7 7 6 6 8 6 7 9 3 8 10 9 12 11 10 9 9 11 10 11 10 10 12 9 11 13 12 14 13 13 12 12 14 12 13 15 14 15 14 14 16 15 17 16 16 15 15 17 15 16 1 2 1 CALCULO NO. 1 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 45 ERROR .00967 OMEGA 1.800 SUMA DE GASTOS .0084 CALCULO NO. 2 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 167 ERROR .00990 OMEGA 1.800 SUMA DE GASTOS .0082

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G A S T O S E N L O S T U B O S C A R G A S E N L O S N U D O S TUBO GASTO SALE DEL NUDO NUDO NIVEL PIEZOMETRICO CARGAS SOBRE EL TERRENO 2 .00816 2 3 30.819 26.529 3 .00276 3 2 31.189 26.999 4 .00017 4 4 30.787 26.367 5 .00280 4 5 30.786 25.936 6 .00016 6 6 30.738 26.078 7 .00282 6 7 30.737 26.507 8 .00550 3 8 28.318 23.698 9 .00564 9 9 30.803 26.413 10 .00282 10 10 30.483 26.443 11 .00000 9 11 27.142 23.042 12 .00011 12 12 30.803 26.533 13 .00005 12 13 30.803 26.763 14 .00011 14 14 30.803 26.403 15 .00012 15 15 30.803 26.613 16 .00012 15 16 30.802 27.032 1 .00816 1 17 30.802 26.482 0 2.00000 0 1 31.630 28.000

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RED DE HIDRANTES LORETO BAJA CALIFORNIA CLAVE: LORRHFE3.RES

NUDOS DE CARGA CONSTANTE (TANQUES) NUDO CARGA (M) 1 31.63000 CARACTERISTICAS GEOMETRICAS DE LA RED TUBOS ASOCIADOS A NUDOS DE CARGA CONSTANTE TUBO NUDOS QUE UNE LONGITUD DIAMETRO COEFICIENTE DE MANNING (M) (M) 1 1 2 37.00 .10 .0090 TUBOS NO ASOCIADOS A NUDOS DE CARGA CONSTANTE TUBO NUDOS QUE UNE LONGITUD DIAMETRO COEFICIENTE DE MANNING (M) (M) 2 2 3 31.00 .10 .0090 3 3 4 24.00 .10 .0090 4 4 5 36.00 .05 .0090 5 4 6 35.00 .10 .0090 6 6 7 55.00 .05 .0090 7 6 8 42.00 .05 .0090 8 3 9 3.00 .10 .0090 9 9 10 56.00 .10 .0090 10 10 11 58.00 .05 .0090 11 9 12 56.00 .10 .0090 12 12 13 16.00 .05 .0090 13 12 14 36.00 .10 .0090 14 14 15 22.00 .10 .0090 15 15 16 29.00 .05 .0090 16 15 17 45.00 .05 .0090 NUDOS CON GASTO DE EGRESO (+) O INGRESO (-) NUDO GASTO (M3/S) 2 .00000 5 .00000 7 .00282 8 .00282 9 .00000 10 .00000 11 .00282 13 .00000 14 .00000 16 .00000 17 .00000 EL GASTO QUE SALE DE LA RED ES .00846

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Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

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CONDICIONES DEL SISTEMA NO. ELEVACION NUDO DEL TERRENO 1 3.63 2 4.19 3 4.29 4 4.42 5 4.85 6 4.66 7 4.23 8 4.62 9 4.39 10 4.04 11 4.10 12 4.27 13 4.04 14 4.40 15 4.19 16 3.77 17 4.32 FACTOR DE ERROR EN EL METODO ESTATICO 3.00 GASTO INICIAL EN LOS TUBOS .00077 NUMERO DE NUDOS 17 NUMERO DE TRAMOS 16 NUMERO DE TRAMOS ASOCIADOS A TANQUES 1 NUMERO DE TANQUES 1 GASTO DE INGRESO Y EGRESO 11 NUMERO MAXIMO DADO COMO NOMBRE A UN NUDO 17 NUMERO MAXIMO DE ITERACIONES DEL METODO 50 FACTOR OMEGA 1.8000 TOLER (METODO DE SOR) .0100 MAXIMO NUMERO DE ITERACIONES EN LA SOLUCION DEL SISTEMA DE ECUACIONES LINEALES 200 1

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Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 139

RED DE TUBOS NUDO UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO 3 2 2 4 3 9 8 2 3 2 1 1 4 3 3 5 4 6 5 5 4 4 6 4 5 7 6 8 7 7 6 6 8 6 7 9 3 8 10 9 12 11 10 9 9 11 10 11 10 10 12 9 11 13 12 14 13 13 12 12 14 12 13 15 14 15 14 14 16 15 17 16 16 15 15 17 15 16 1 2 1 CALCULO NO. 1 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 45 ERROR .00973 OMEGA 1.800 SUMA DE GASTOS .0084 CALCULO NO. 2 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 149 ERROR .00984 OMEGA 1.800 SUMA DE GASTOS .0082

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G A S T O S E N L O S T U B O S C A R G A S E N L O S N U D O S TUBO GASTO SALE DEL NUDO NUDO NIVEL PIEZOMETRICO CARGAS SOBRE EL TERRENO 2 .00819 2 3 30.812 26.522 3 .00561 3 2 31.185 26.995 4 .00017 4 4 30.677 26.257 5 .00565 4 5 30.676 25.826 6 .00282 6 6 30.476 25.816 7 .00282 6 7 27.308 23.078 8 .00270 3 8 28.057 23.437 9 .00283 9 9 30.809 26.419 10 .00282 10 10 30.728 26.688 11 .00000 9 11 27.387 23.287 12 .00011 12 12 30.809 26.539 13 .00005 12 13 30.808 26.768 14 .00011 14 14 30.808 26.408 15 .00012 15 15 30.808 26.618 16 .00012 15 16 30.808 27.038 1 .00819 1 17 30.808 26.488 0 2.00000 0 1 31.630 28.000

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RED DE HIDRANTES LORETO BAJA CALIFORNIA CLAVE: LORRHFE4.RES

NUDOS DE CARGA CONSTANTE (TANQUES) NUDO CARGA (M) 1 31.63000 CARACTERISTICAS GEOMETRICAS DE LA RED TUBOS ASOCIADOS A NUDOS DE CARGA CONSTANTE TUBO NUDOS QUE UNE LONGITUD DIAMETRO COEFICIENTE DE MANNING (M) (M) 1 1 2 37.00 .10 .0090 TUBOS NO ASOCIADOS A NUDOS DE CARGA CONSTANTE TUBO NUDOS QUE UNE LONGITUD DIAMETRO COEFICIENTE DE MANNING (M) (M) 2 2 3 31.00 .10 .0090 3 3 4 24.00 .10 .0090 4 4 5 36.00 .05 .0090 5 4 6 35.00 .10 .0090 6 6 7 55.00 .05 .0090 7 6 8 42.00 .05 .0090 8 3 9 3.00 .10 .0090 9 9 10 56.00 .10 .0090 10 10 11 58.00 .05 .0090 11 9 12 56.00 .10 .0090 12 12 13 16.00 .05 .0090 13 12 14 36.00 .10 .0090 14 14 15 22.00 .10 .0090 15 15 16 29.00 .05 .0090 16 15 17 45.00 .05 .0090 NUDOS CON GASTO DE EGRESO (+) O INGRESO (-) NUDO GASTO (M3/S) 2 .00000 5 .00282 7 .00282 8 .00282 9 .00000 10 .00000 11 .00000 13 .00000 14 .00000 16 .00000 17 .00000 EL GASTO QUE SALE DE LA RED ES .00846

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CONDICIONES DEL SISTEMA NO. ELEVACION NUDO DEL TERRENO 1 3.63 2 4.19 3 4.29 4 4.42 5 4.85 6 4.66 7 4.23 8 4.62 9 4.39 10 4.04 11 4.10 12 4.27 13 4.04 14 4.40 15 4.19 16 3.77 17 4.32 FACTOR DE ERROR EN EL METODO ESTATICO 3.00 GASTO INICIAL EN LOS TUBOS .00077 NUMERO DE NUDOS 17 NUMERO DE TRAMOS 16 NUMERO DE TRAMOS ASOCIADOS A TANQUES 1 NUMERO DE TANQUES 1 GASTO DE INGRESO Y EGRESO 11 NUMERO MAXIMO DADO COMO NOMBRE A UN NUDO 17 NUMERO MAXIMO DE ITERACIONES DEL METODO 50 FACTOR OMEGA 1.8000 TOLER (METODO DE SOR) .0100 MAXIMO NUMERO DE ITERACIONES EN LA SOLUCION DEL SISTEMA DE ECUACIONES LINEALES 200 1

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RED DE TUBOS NUDO UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO 3 2 2 4 3 9 8 2 3 2 1 1 4 3 3 5 4 6 5 5 4 4 6 4 5 7 6 8 7 7 6 6 8 6 7 9 3 8 10 9 12 11 10 9 9 11 10 11 10 10 12 9 11 13 12 14 13 13 12 12 14 12 13 15 14 15 14 14 16 15 17 16 16 15 15 17 15 16 1 2 1 CALCULO NO. 1 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 45 ERROR .00965 OMEGA 1.800 SUMA DE GASTOS .0084 CALCULO NO. 2 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 156 ERROR .00996 OMEGA 1.800 SUMA DE GASTOS .0082

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G A S T O S E N L O S T U B O S C A R G A S E N L O S N U D O S TUBO GASTO SALE DEL NUDO NUDO NIVEL PIEZOMETRICO CARGAS SOBRE EL TERRENO 2 .00815 2 3 30.820 26.530 3 .00846 3 2 31.189 26.999 4 .00282 4 4 30.511 26.091 5 .00565 4 5 28.437 23.587 6 .00282 6 6 30.310 25.650 7 .00282 6 7 27.142 22.912 8 .00009 9 8 27.891 23.271 9 .00014 9 9 30.820 26.430 10 .00008 10 10 30.819 26.779 11 .00000 9 11 30.819 26.719 12 .00012 12 12 30.820 26.550 13 .00005 12 13 30.819 26.779 14 .00011 14 14 30.820 26.420 15 .00012 15 15 30.819 26.629 16 .00012 15 16 30.819 27.049 1 .00816 1 17 30.819 26.499 0 2.00000 0 1 31.630 28.000

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RED DE HIDRANTES LORETO BAJA CALIFORNIA CLAVE: LORRHFE5.RES

NUDOS DE CARGA CONSTANTE (TANQUES) NUDO CARGA (M) 1 31.63000 CARACTERISTICAS GEOMETRICAS DE LA RED TUBOS ASOCIADOS A NUDOS DE CARGA CONSTANTE TUBO NUDOS QUE UNE LONGITUD DIAMETRO COEFICIENTE DE MANNING (M) (M) 1 1 2 37.00 .10 .0090 TUBOS NO ASOCIADOS A NUDOS DE CARGA CONSTANTE TUBO NUDOS QUE UNE LONGITUD DIAMETRO COEFICIENTE DE MANNING (M) (M) 2 2 3 31.00 .10 .0090 3 3 4 24.00 .10 .0090 4 4 5 36.00 .05 .0090 5 4 6 35.00 .10 .0090 6 6 7 55.00 .05 .0090 7 6 8 42.00 .05 .0090 8 3 9 3.00 .10 .0090 9 9 10 56.00 .10 .0090 10 10 11 58.00 .05 .0090 11 9 12 56.00 .10 .0090 12 12 13 16.00 .05 .0090 13 12 14 36.00 .10 .0090 14 14 15 22.00 .10 .0090 15 15 16 29.00 .05 .0090 16 15 17 45.00 .05 .0090 NUDOS CON GASTO DE EGRESO (+) O INGRESO (-) NUDO GASTO (M3/S) 2 .00000 5 .00000 7 .00000 8 .00000 9 .00282 10 .00000 11 .00000 13 .00282 14 .00282 16 .00000 17 .00000 EL GASTO QUE SALE DE LA RED ES .00846

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CONDICIONES DEL SISTEMA NO. ELEVACION NUDO DEL TERRENO 1 3.63 2 4.19 3 4.29 4 4.42 5 4.85 6 4.66 7 4.23 8 4.62 9 4.39 10 4.04 11 4.10 12 4.27 13 4.04 14 4.40 15 4.19 16 3.77 17 4.32 FACTOR DE ERROR EN EL METODO ESTATICO 3.00 GASTO INICIAL EN LOS TUBOS .00077 NUMERO DE NUDOS 17 NUMERO DE TRAMOS 16 NUMERO DE TRAMOS ASOCIADOS A TANQUES 1 NUMERO DE TANQUES 1 GASTO DE INGRESO Y EGRESO 11 NUMERO MAXIMO DADO COMO NOMBRE A UN NUDO 17 NUMERO MAXIMO DE ITERACIONES DEL METODO 50 FACTOR OMEGA 1.8000 TOLER (METODO DE SOR) .0100 MAXIMO NUMERO DE ITERACIONES EN LA SOLUCION DEL SISTEMA DE ECUACIONES LINEALES 200 1 RED DE TUBOS NUDO UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO 3 2 2 4 3 9 8 2 3 2 1 1 4 3 3 5 4 6 5 5 4 4 6 4 5 7 6 8 7 7 6 6 8 6 7 9 3 8 10 9 12 11 10 9 9 11 10 11 10 10 12 9 11 13 12 14 13 13 12 12 14 12 13 15 14

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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 147

15 14 14 16 15 17 16 16 15 15 17 15 16 1 2 1 CALCULO NO. 1 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 45 ERROR .00952 OMEGA 1.800 SUMA DE GASTOS .0084 CALCULO NO. 2 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 201 ERROR .01028 OMEGA 1.807 SUMA DE GASTOS .0081 G A S T O S E N L O S T U B O S C A R G A S E N L O S N U D O S TUBO GASTO SALE DEL NUDO NUDO NIVEL PIEZOMETRICO CARGAS SOBRE EL TERRENO 2 .00808 2 3 30.835 26.545 3 .00000 4 2 31.197 27.007 4 .00016 4 4 30.835 26.415 5 .00008 4 5 30.834 25.984 6 .00015 6 6 30.834 26.174 7 .00015 6 7 30.834 26.604 8 .00832 3 8 30.834 26.214 9 .00014 9 9 30.798 26.408 10 .00007 10 10 30.797 26.757 11 .00553 9 11 30.797 26.697 12 .00282 12 12 30.491 26.221 13 .00272 12 13 29.569 25.529 14 .00013 14 14 30.444 26.044 15 .00014 15 15 30.443 26.253 16 .00014 15 16 30.443 26.673 1 .00809 1 17 30.443 26.123 0 2.00000 0 1 31.630 28.000

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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 148

RED DE HIDRANTES LORETO BAJA CALIFORNIA CLAVE: LORRHFE6.RES

NUDOS DE CARGA CONSTANTE (TANQUES) NUDO CARGA (M) 1 31.63000 CARACTERISTICAS GEOMETRICAS DE LA RED TUBOS ASOCIADOS A NUDOS DE CARGA CONSTANTE TUBO NUDOS QUE UNE LONGITUD DIAMETRO COEFICIENTE DE MANNING (M) (M) 1 1 2 37.00 .10 .0090 TUBOS NO ASOCIADOS A NUDOS DE CARGA CONSTANTE TUBO NUDOS QUE UNE LONGITUD DIAMETRO COEFICIENTE DE MANNING (M) (M) 2 2 3 31.00 .10 .0090 3 3 4 24.00 .10 .0090 4 4 5 36.00 .05 .0090 5 4 6 35.00 .10 .0090 6 6 7 55.00 .05 .0090 7 6 8 42.00 .05 .0090 8 3 9 3.00 .10 .0090 9 9 10 56.00 .10 .0090 10 10 11 58.00 .05 .0090 11 9 12 56.00 .10 .0090 12 12 13 16.00 .05 .0090 13 12 14 36.00 .10 .0090 14 14 15 22.00 .10 .0090 15 15 16 29.00 .05 .0090 16 15 17 45.00 .05 .0090 NUDOS CON GASTO DE EGRESO (+) O INGRESO (-) NUDO GASTO (M3/S) 2 .00282 5 .00282 7 .00000 8 .00000 9 .00282 10 .00000 11 .00000 13 .00000 14 .00000 16 .00000 17 .00000 EL GASTO QUE SALE DE LA RED ES .00846

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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 149

CONDICIONES DEL SISTEMA NO. ELEVACION NUDO DEL TERRENO 1 3.63 2 4.19 3 4.29 4 4.42 5 4.85 6 4.66 7 4.23 8 4.62 9 4.39 10 4.04 11 4.10 12 4.27 13 4.04 14 4.40 15 4.19 16 3.77 17 4.32 FACTOR DE ERROR EN EL METODO ESTATICO 3.00 GASTO INICIAL EN LOS TUBOS .00077 NUMERO DE NUDOS 17 NUMERO DE TRAMOS 16 NUMERO DE TRAMOS ASOCIADOS A TANQUES 1 NUMERO DE TANQUES 1 GASTO DE INGRESO Y EGRESO 11 NUMERO MAXIMO DADO COMO NOMBRE A UN NUDO 17 NUMERO MAXIMO DE ITERACIONES DEL METODO 50 FACTOR OMEGA 1.8000 TOLER (METODO DE SOR) .0100 MAXIMO NUMERO DE ITERACIONES EN LA SOLUCION DEL SISTEMA DE ECUACIONES LINEALES 200 1 RED DE TUBOS NUDO UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO 3 2 2 4 3 9 8 2 3 2 1 1 4 3 3 5 4 6 5 5 4 4 6 4 5 7 6 8 7 7 6 6 8 6 7 9 3 8 10 9 12 11 10 9 9 11 10 11 10 10 12 9 11 13 12 14 13 13 12 12 14 12 13 15 14

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15 14 14 16 15 17 16 16 15 15 17 15 16 1 2 1 CALCULO NO. 1 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 45 ERROR .00946 OMEGA 1.800 SUMA DE GASTOS .0084 CALCULO NO. 2 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 166 ERROR .00994 OMEGA 1.800 SUMA DE GASTOS .0081 G A S T O S E N L O S T U B O S C A R G A S E N L O S N U D O S TUBO GASTO SALE DEL NUDO NUDO NIVEL PIEZOMETRICO CARGAS SOBRE EL TERRENO 2 .00523 2 3 31.050 26.760 3 .00272 3 2 31.200 27.010 4 .00282 4 4 31.018 26.598 5 .00008 4 5 28.945 24.095 6 .00016 6 6 31.018 26.358 7 .00016 6 7 31.018 26.788 8 .00264 3 8 31.018 26.398 9 .00014 9 9 31.047 26.657 10 .00007 10 10 31.046 27.006 11 .00000 12 11 31.046 26.946 12 .00011 12 12 31.047 26.777 13 .00004 12 13 31.046 27.006 14 .00011 14 14 31.047 26.647 15 .00012 15 15 31.046 26.856 16 .00012 15 16 31.046 27.276 1 .00806 1 17 31.046 26.726 0 2.00000 0 1 31.630 28.000

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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 151

RED DE HIDRANTES LORETO BAJA CALIFORNIA CLAVE: LORRHFF1.RES

NUDOS DE CARGA CONSTANTE (TANQUES) NUDO CARGA (M) 1 32.11000 CARACTERISTICAS GEOMETRICAS DE LA RED TUBOS ASOCIADOS A NUDOS DE CARGA CONSTANTE TUBO NUDOS QUE UNE LONGITUD DIAMETRO COEFICIENTE DE MANNING (M) (M) 1 1 2 36.00 .10 .0090 TUBOS NO ASOCIADOS A NUDOS DE CARGA CONSTANTE TUBO NUDOS QUE UNE LONGITUD DIAMETRO COEFICIENTE DE MANNING (M) (M) 2 2 3 66.00 .05 .0090 3 2 4 25.00 .10 .0090 4 4 5 17.00 .10 .0090 5 5 6 49.00 .08 .0090 6 6 7 13.00 .05 .0090 7 6 8 53.00 .05 .0090 8 4 9 37.00 .10 .0090 9 9 10 47.00 .08 .0090 10 10 11 36.00 .05 .0090 11 10 12 7.00 .05 .0090 NUDOS CON GASTO DE EGRESO (+) O INGRESO (-) NUDO GASTO (M3/S) 2 .00000 3 .00282 5 .00000 7 .00282 8 .00282 9 .00000 11 .00000 12 .00000 EL GASTO QUE SALE DE LA RED ES .00846

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CONDICIONES DEL SISTEMA NO. ELEVACION NUDO DEL TERRENO 1 4.11 2 4.33 3 4.40 4 4.72 5 4.47 6 4.65 7 4.45 8 4.19 9 4.63 10 4.68 11 4.16 12 4.71 FACTOR DE ERROR EN EL METODO ESTATICO 3.00 GASTO INICIAL EN LOS TUBOS .00106 NUMERO DE NUDOS 12 NUMERO DE TRAMOS 11 NUMERO DE TRAMOS ASOCIADOS A TANQUES 1 NUMERO DE TANQUES 1 GASTO DE INGRESO Y EGRESO 8 NUMERO MAXIMO DADO COMO NOMBRE A UN NUDO 12 NUMERO MAXIMO DE ITERACIONES DEL METODO 50 FACTOR OMEGA 1.8000 TOLER (METODO DE SOR) .0100 MAXIMO NUMERO DE ITERACIONES EN LA SOLUCION DEL SISTEMA DE ECUACIONES LINEALES 200 1 RED DE TUBOS NUDO UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO 3 2 2 2 3 2 4 3 1 1 4 2 3 5 4 9 8 5 4 4 6 5 6 5 5 7 6 8 7 7 6 6 8 6 7 9 4 8 10 9 10 9 9 11 10 12 11 11 10 10 12 10 11 1 2 1 CALCULO NO. 1 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 44 ERROR .00856 OMEGA 1.800

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SUMA DE GASTOS .0084 CALCULO NO. 2 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 72 ERROR .00990 OMEGA 1.800 SUMA DE GASTOS .0082 G A S T O S E N L O S T U B O S C A R G A S E N L O S N U D O S TUBO GASTO SALE DEL NUDO NUDO NIVEL PIEZOMETRICO CARGAS SOBRE EL TERRENO 2 .00282 2 3 27.871 23.471 3 .00544 2 2 31.672 27.342 4 .00566 4 4 31.540 26.820 5 .00564 5 5 31.442 26.972 6 .00282 6 6 30.143 25.493 7 .00282 6 7 29.393 24.943 8 .00007 4 8 27.090 22.900 9 .00014 9 9 31.539 26.909 10 .00022 10 10 31.539 26.859 11 .00022 10 11 31.538 27.378 1 .00824 1 12 31.538 26.828 0 2.00000 0 1 32.110 28.000

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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 154

RED DE HIDRANTES LORETO BAJA CALIFORNIA CLAVE: LORRHFF2.RES

NUDOS DE CARGA CONSTANTE (TANQUES) NUDO CARGA (M) 1 32.11000 CARACTERISTICAS GEOMETRICAS DE LA RED TUBOS ASOCIADOS A NUDOS DE CARGA CONSTANTE TUBO NUDOS QUE UNE LONGITUD DIAMETRO COEFICIENTE DE MANNING (M) (M) 1 1 2 36.00 .10 .0090 TUBOS NO ASOCIADOS A NUDOS DE CARGA CONSTANTE TUBO NUDOS QUE UNE LONGITUD DIAMETRO COEFICIENTE DE MANNING (M) (M) 2 2 3 66.00 .05 .0090 3 2 4 25.00 .10 .0090 4 4 5 17.00 .10 .0090 5 5 6 49.00 .08 .0090 6 6 7 13.00 .05 .0090 7 6 8 53.00 .05 .0090 8 4 9 37.00 .10 .0090 9 9 10 47.00 .08 .0090 10 10 11 36.00 .05 .0090 11 10 12 7.00 .05 .0090 NUDOS CON GASTO DE EGRESO (+) O INGRESO (-) NUDO GASTO (M3/S) 2 .00000 3 .00000 5 .00000 7 .00000 8 .00000 9 .00282 11 .00282 12 .00282 EL GASTO QUE SALE DE LA RED ES .00846

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CONDICIONES DEL SISTEMA NO. ELEVACION NUDO DEL TERRENO 1 4.11 2 4.33 3 4.40 4 4.72 5 4.47 6 4.65 7 4.45 8 4.19 9 4.63 10 4.68 11 4.16 12 4.71 FACTOR DE ERROR EN EL METODO ESTATICO 3.00 GASTO INICIAL EN LOS TUBOS .00106 NUMERO DE NUDOS 12 NUMERO DE TRAMOS 11 NUMERO DE TRAMOS ASOCIADOS A TANQUES 1 NUMERO DE TANQUES 1 GASTO DE INGRESO Y EGRESO 8 NUMERO MAXIMO DADO COMO NOMBRE A UN NUDO 12 NUMERO MAXIMO DE ITERACIONES DEL METODO 50 FACTOR OMEGA 1.8000 TOLER (METODO DE SOR) .0100 MAXIMO NUMERO DE ITERACIONES EN LA SOLUCION DEL SISTEMA DE ECUACIONES LINEALES 200 1 RED DE TUBOS NUDO UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO 3 2 2 2 3 2 4 3 1 1 4 2 3 5 4 9 8 5 4 4 6 5 6 5 5 7 6 8 7 7 6 6 8 6 7 9 4 8 10 9 10 9 9 11 10 12 11 11 10 10 12 10 11 1 2 1 CALCULO NO. 1 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 44 ERROR .00900 OMEGA 1.800

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SUMA DE GASTOS .0084 CALCULO NO. 2 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 78 ERROR .00992 OMEGA 1.800 SUMA DE GASTOS .0082 G A S T O S E N L O S T U B O S C A R G A S E N L O S N U D O S TUBO GASTO SALE DEL NUDO NUDO NIVEL PIEZOMETRICO CARGAS SOBRE EL TERRENO 2 .00018 3 3 31.674 27.274 3 .00827 2 2 31.673 27.343 4 .00009 4 4 31.366 26.646 5 .00011 5 5 31.366 26.896 6 .00020 6 6 31.366 26.716 7 .00020 6 7 31.365 26.915 8 .00847 4 8 31.365 27.175 9 .00564 9 9 30.890 26.260 10 .00282 10 10 29.644 24.964 11 .00282 10 11 27.570 23.410 1 .00823 1 12 29.240 24.530 0 2.00000 0 1 32.110 28.000

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RED DE HIDRANTES LORETO BAJA CALIFORNIA CLAVE: LORRHFF3.RES

NUDOS DE CARGA CONSTANTE (TANQUES) NUDO CARGA (M) 1 32.11000 CARACTERISTICAS GEOMETRICAS DE LA RED TUBOS ASOCIADOS A NUDOS DE CARGA CONSTANTE TUBO NUDOS QUE UNE LONGITUD DIAMETRO COEFICIENTE DE MANNING (M) (M) 1 1 2 36.00 .10 .0090 TUBOS NO ASOCIADOS A NUDOS DE CARGA CONSTANTE TUBO NUDOS QUE UNE LONGITUD DIAMETRO COEFICIENTE DE MANNING (M) (M) 2 2 3 66.00 .05 .0090 3 2 4 25.00 .10 .0090 4 4 5 17.00 .10 .0090 5 5 6 49.00 .08 .0090 6 6 7 13.00 .05 .0090 7 6 8 53.00 .05 .0090 8 4 9 37.00 .10 .0090 9 9 10 47.00 .08 .0090 10 10 11 36.00 .05 .0090 11 10 12 7.00 .05 .0090 NUDOS CON GASTO DE EGRESO (+) O INGRESO (-) NUDO GASTO (M3/S) 2 .00282 3 .00282 5 .00282 7 .00000 8 .00000 9 .00000 11 .00000 12 .00000 EL GASTO QUE SALE DE LA RED ES .00846

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CONDICIONES DEL SISTEMA NO. ELEVACION NUDO DEL TERRENO 1 4.11 2 4.33 3 4.40 4 4.72 5 4.47 6 4.65 7 4.45 8 4.19 9 4.63 10 4.68 11 4.16 12 4.71 FACTOR DE ERROR EN EL METODO ESTATICO 3.00 GASTO INICIAL EN LOS TUBOS .00106 NUMERO DE NUDOS 12 NUMERO DE TRAMOS 11 NUMERO DE TRAMOS ASOCIADOS A TANQUES 1 NUMERO DE TANQUES 1 GASTO DE INGRESO Y EGRESO 8 NUMERO MAXIMO DADO COMO NOMBRE A UN NUDO 12 NUMERO MAXIMO DE ITERACIONES DEL METODO 50 FACTOR OMEGA 1.8000 TOLER (METODO DE SOR) .0100 MAXIMO NUMERO DE ITERACIONES EN LA SOLUCION DEL SISTEMA DE ECUACIONES LINEALES 200 1 RED DE TUBOS NUDO UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO 3 2 2 2 3 2 4 3 1 1 4 2 3 5 4 9 8 5 4 4 6 5 6 5 5 7 6 8 7 7 6 6 8 6 7 9 4 8 10 9 10 9 9 11 10 12 11 11 10 10 12 10 11 1 2 1 CALCULO NO. 1 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 44 ERROR .00880 OMEGA 1.800

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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 159

SUMA DE GASTOS .0084 CALCULO NO. 2 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 97 ERROR .00979 OMEGA 1.800 SUMA DE GASTOS .0081 G A S T O S E N L O S T U B O S C A R G A S E N L O S N U D O S TUBO GASTO SALE DEL NUDO NUDO NIVEL PIEZOMETRICO CARGAS SOBRE EL TERRENO 2 .00282 2 3 27.887 23.487 3 .00249 2 2 31.687 27.357 4 .00272 4 4 31.661 26.941 5 .00010 5 5 31.639 27.169 6 .00020 6 6 31.638 26.988 7 .00020 6 7 31.638 27.188 8 .00006 4 8 31.638 27.448 9 .00012 9 9 31.661 27.031 10 .00021 10 10 31.660 26.980 11 .00021 10 11 31.659 27.499 1 .00810 1 12 31.659 26.949 0 2.00000 0 1 32.110 28.000

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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 160

RED DE HIDRANTES LORETO BAJA CALIFORNIA CLAVE: LORRHFF4.RES

NUDOS DE CARGA CONSTANTE (TANQUES) NUDO CARGA (M) 1 32.11000 CARACTERISTICAS GEOMETRICAS DE LA RED TUBOS ASOCIADOS A NUDOS DE CARGA CONSTANTE TUBO NUDOS QUE UNE LONGITUD DIAMETRO COEFICIENTE DE MANNING (M) (M) 1 1 2 36.00 .10 .0090 TUBOS NO ASOCIADOS A NUDOS DE CARGA CONSTANTE TUBO NUDOS QUE UNE LONGITUD DIAMETRO COEFICIENTE DE MANNING (M) (M) 2 2 3 66.00 .05 .0090 3 2 4 25.00 .10 .0090 4 4 5 17.00 .10 .0090 5 5 6 49.00 .08 .0090 6 6 7 13.00 .05 .0090 7 6 8 53.00 .05 .0090 8 4 9 37.00 .10 .0090 9 9 10 47.00 .08 .0090 10 10 11 36.00 .05 .0090 11 10 12 7.00 .05 .0090 NUDOS CON GASTO DE EGRESO (+) O INGRESO (-) NUDO GASTO (M3/S) 2 .00282 3 .00000 5 .00282 7 .00000 8 .00000 9 .00282 11 .00000 12 .00000 EL GASTO QUE SALE DE LA RED ES .00846

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CONDICIONES DEL SISTEMA NO. ELEVACION NUDO DEL TERRENO 1 4.11 2 4.33 3 4.40 4 4.72 5 4.47 6 4.65 7 4.45 8 4.19 9 4.63 10 4.68 11 4.16 12 4.71 FACTOR DE ERROR EN EL METODO ESTATICO 3.00 GASTO INICIAL EN LOS TUBOS .00106 NUMERO DE NUDOS 12 NUMERO DE TRAMOS 11 NUMERO DE TRAMOS ASOCIADOS A TANQUES 1 NUMERO DE TANQUES 1 GASTO DE INGRESO Y EGRESO 8 NUMERO MAXIMO DADO COMO NOMBRE A UN NUDO 12 NUMERO MAXIMO DE ITERACIONES DEL METODO 50 FACTOR OMEGA 1.8000 TOLER (METODO DE SOR) .0100 MAXIMO NUMERO DE ITERACIONES EN LA SOLUCION DEL SISTEMA DE ECUACIONES LINEALES 200 1 RED DE TUBOS NUDO UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO 3 2 2 2 3 2 4 3 1 1 4 2 3 5 4 9 8 5 4 4 6 5 6 5 5 7 6 8 7 7 6 6 8 6 7 9 4 8 10 9 10 9 9 11 10 12 11 11 10 10 12 10 11 1 2 1 CALCULO NO. 1 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 44 ERROR .00898 OMEGA 1.800

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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 162

SUMA DE GASTOS .0084 CALCULO NO. 2 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 102 ERROR .00993 OMEGA 1.800 SUMA DE GASTOS .0081 G A S T O S E N L O S T U B O S C A R G A S E N L O S N U D O S TUBO GASTO SALE DEL NUDO NUDO NIVEL PIEZOMETRICO CARGAS SOBRE EL TERRENO 2 .00018 3 3 31.688 27.288 3 .00533 2 2 31.688 27.358 4 .00272 4 4 31.561 26.841 5 .00010 5 5 31.539 27.069 6 .00020 6 6 31.539 26.889 7 .00019 6 7 31.538 27.088 8 .00267 4 8 31.538 27.348 9 .00013 9 9 31.515 26.885 10 .00023 10 10 31.514 26.834 11 .00024 10 11 31.514 27.354 1 .00810 1 12 31.514 26.804 0 2.00000 0 1 32.110 28.000

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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 163

CAPÍTULO IX. Proyecto de la red de riego

El riego de las áreas verdes exteriores del Fraccionamiento NOPOLÓ fases D, E y F,

se llevará en forma manual es decir, por medio de válvulas de acoplamiento rápido y

manguera. Cabe hacer mención que la red donde se instalará el sistema de riego, será

la misma tubería de la red de hidrantes, por lo tanto, los diámetros seleccionados

resultantes del cálculo hidráulico de la red de hidrantes se respetará. Únicamente se

verificará su capacidad hidráulica funcionando con los gastos de riego.

IX.1. Áreas de riego

Las áreas de riego a considerar son las exteriores a las viviendas, es decir, las áreas

verdes que se localizan en los andadores, las cuales tendrán diferentes formas, por tal

motivo se proponen varias dimensiones para nuestros cálculos.

Tabla 53

Áreas de proyecto

Fase Área (Has)

D 1.06

E 2.67

F 2.06

Total 5.79 Ver plano de áreas de red de riego en anexos.

IX.2. Lámina de riego

Para efecto de riego se recomienda una lámina de 5 mm. por día, como lo recomiendan

las normas de proyecto de la Comisión Nacional del Agua y el manual HELVEX en

cuanto a sistemas de riego. Ver tabla 38 en capítulo IV.

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IX.3. Volumen diario por área de riego Considerando las áreas verdes propuestas para riego y tomando en cuenta la lámina

diaria, se tiene que el volumen diario por regar será el siguiente:

Tabla 54

Volumen diario por área de riego

Área de riego (m2)

Lámina (mm / día.)

Volumen diario (m3 / día.)

10 0.005 0.05

20 0.005 0.10

30 0.005 0.15

40 0.005 0.20

50 0.005 0.25

75 0.005 0.30

100 0.005 0.50

150 0.005 0.75

200 0.005 1.00

250 0.005 1.25

IX.4. Selección de los diámetros de las válvulas de acoplamiento rápido y manguera Como ya se mencionó anteriormente el sistema de riego será a base de válvulas de

acoplamiento rápido y manguera, por lo tanto, el diámetro recomendado por las normas

de proyecto es de 19 mm. (3/4”) tanto como válvulas de acoplamiento rápido como

manguera, así mismo, se recomienda que la longitud de esta última será de 15 m.

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IX.5. Gasto por manguera Tomando como base el diámetro de 19 mm. (3/4”) y la longitud de manguera de 15.00

m. A continuación se presenta la siguiente tabla en donde se calcula hidráulicamente

varias alternativas de gastos a conducir para ver cual es el más recomendable: Ver normas IMSS en anexos.

Tabla 55

Gasto por manguera

Ø (mm)

Gasto (l/seg)

Longitud de Manguera

(m)

K

V (m/s)

Hf (mts)

19 0.20 15.00 1,261,723.50 0.71 0.76

19 0.25 15.00 1,261,726.50 0.88 1.18

19 0.30 15.00 1,261,726.50 1.06 1.70

19 0.35 15.00 1,261,726.50 1.23 2.32

19 0.40 15.00 1,261,726.50 1.41 3.03

Como se puede observar en la tabla anterior la manguera con diámetro de 19mm.

(3/4”) y una longitud de 15 m. puede conducir un gasto de 0.30 l/s con una velocidad de

1.06 m/seg y dando como resultado una pérdida de fricción de 1.70 m. por lo tanto, este

gasto se adoptará por manguera.

IX.6. Mangueras en uso simultáneo

Considerando que la red de hidrantes está diseñada para conducir un gasto de 8.46 l/s

(para cada fase), y dicha red será utilizada para el sistema de riego, este gasto será

tomado en cuenta como gasto de riego, por consiguiente, las mangueras que podrán

ser utilizadas en uso simultáneo en un momento dado serán como en la tabla 56:

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De acuerdo a lo anterior el número de mangueras que pueden estar en uso simultáneo

es de 12 para la fase D, de 21 para la E y de 17 para la fase F, siendo este mismo

número de válvulas de acoplamiento rápido que demanda el sistema de riego, por lo

tanto el número de mangueras en uso simultáneo dependerá de la cantidad de personal

que se tenga para su operación.

Tabla 56

Mangueras en uso simultáneo

Fase No. de mangueras Gasto por manguera (l.p.s.)

Gasto por fase (l.p.s.)

D 12.00 0.30 3.60 E 21.00 0.30 6.30 F 17.00 0.30 5.10

Total = 50.00 0.30 15.00

IX.7. Tiempo de riego Como se mencionó anteriormente las áreas por regar se localizan en los andadores y

son de diferentes dimensiones, por lo tanto, los tiempos de riego serán de acuerdo a la

dimensión del área por regar, como a continuación se indica:

Para 10 m2:

Tiempo de regado = 2.46 minutos

manguerapor GastodiarioVolumen regado de Tiempo =

seg67.166/segm 0.0003

/díam 0.05regado de Tiempo 3

3

==

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En la siguiente tabla se presentan diferentes áreas por regar, con sus respectivos

tiempos, las cuales se adoptarán de acuerdo a las áreas reales que resulten.

Tabla 57

Tiempo de regado de acuerdo a diferentes áreas

Área de riego (m2)

Lámina (m / día)

Volumen diario (m3)

Gasto por manguera

(l/s)

Tiempo de regado

(minuto)

10 0.005 0.05 0.30 2.46

20 0.005 0.10 0.30 5.33

30 0.005 0.15 0.30 8.20

40 0.005 0.20 0.30 11.06

50 0.005 0.25 0.30 13.53

75 0.005 0.30 0.30 16.40

100 0.005 0.50 0.30 27.46

150 0.005 0.75 0.30 41.40

200 0.005 1.00 0.30 55.30

250 0.005 1.25 0.30 69.26

Considerando la tabla anterior se deberá considerar los tiempos de regado.

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IX.8. Cálculo hidráulico de la red de riego Como se mencionó anteriormente la red de hidrantes será utilizada para el sistema de

riego, por lo tanto únicamente se verificará su funcionamiento hidráulico con gasto de

riego, para la cual se utilizará el programa de “red estática” descrito en el proyecto de la

red contra incendio.

Las claves utilizadas para identificar las corridas electrónicas de cada fase son las

siguientes:

Tabla 58

Claves de corridas electrónicas Fase D Fase E Fase F

LORRIEFD.RES LORRIEFE.RES LORRIEFF.RES Se anexa corridas electrónicas y diagramas de cálculo.

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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 169

RED DE RIEGO LORETO BAJA CALIFORNIA CLAVE: LORRIEFD.RES

NUDOS DE CARGA CONSTANTE (TANQUES) NUDO CARGA (M) 1 31.44000 CARACTERISTICAS GEOMETRICAS DE LA RED TUBOS ASOCIADOS A NUDOS DE CARGA CONSTANTE TUBO NUDOS QUE UNE LONGITUD DIAMETRO COEFICIENTE DE MANNING (M) (M) 1 1 2 29.00 .10 .0090 TUBOS NO ASOCIADOS A NUDOS DE CARGA CONSTANTE TUBO NUDOS QUE UNE LONGITUD DIAMETRO COEFICIENTE DE MANNING (M) (M) 2 2 3 20.00 .10 .0090 3 3 4 27.00 .10 .0090 4 4 5 11.00 .05 .0090 5 4 6 6.00 .10 .0090 6 6 7 15.00 .05 .0090 7 6 8 29.00 .10 .0090 8 8 9 28.00 .10 .0090 9 9 10 9.00 .06 .0090 10 10 11 15.00 .06 .0090 11 11 12 38.00 .06 .0090 12 11 13 17.00 .05 .0090 13 9 14 14.00 .05 .0090 14 14 15 25.00 .05 .0090 15 15 16 9.00 .05 .0090 16 15 17 13.00 .05 .0090 17 17 18 27.00 .05 .0090 NUDOS CON GASTO DE EGRESO (+) O INGRESO (-) NUDO GASTO (M3/S) 2 .00030 3 .00030 5 .00030 7 .00030 8 .00030 10 .00030 12 .00030 13 .00030 14 .00030 16 .00030 17 .00030 18 .00030

Page 170: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 170

EL GASTO QUE SALE DE LA RED ES .00360 CONDICIONES DEL SISTEMA NO. ELEVACION NUDO DEL TERRENO 1 3.44 2 3.68 3 3.88 4 4.28 5 4.06 6 4.34 7 4.25 8 3.89 9 3.52 10 3.65 11 3.87 12 4.35 13 3.69 14 3.46 15 3.36 16 3.29 17 3.52 18 3.43 FACTOR DE ERROR EN EL METODO ESTATICO 3.00 GASTO INICIAL EN LOS TUBOS .00030 NUMERO DE NUDOS 18 NUMERO DE TRAMOS 17 NUMERO DE TRAMOS ASOCIADOS A TANQUES 1 NUMERO DE TANQUES 1 GASTO DE INGRESO Y EGRESO 12 NUMERO MAXIMO DADO COMO NOMBRE A UN NUDO 18 NUMERO MAXIMO DE ITERACIONES DEL METODO 50 FACTOR OMEGA 1.8000 TOLER (METODO DE SOR) .0100 MAXIMO NUMERO DE ITERACIONES EN LA SOLUCION DEL SISTEMA DE ECUACIONES LINEALES 200 1

Page 171: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 171

RED DE TUBOS NUDO UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO 3 2 2 4 3 2 3 2 1 1 4 3 3 5 4 6 5 5 4 4 6 4 5 7 6 8 7 7 6 6 8 6 7 9 8 9 8 8 10 9 14 13 10 9 9 11 10 11 10 10 12 11 13 12 12 11 11 13 11 12 14 9 13 15 14 15 14 14 16 15 17 16 16 15 15 17 15 16 18 17 18 17 17 1 2 1 CALCULO NO. 1 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 43 ERROR .00890 OMEGA 1.800 SUMA DE GASTOS .0035 CALCULO NO. 2 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 17 ERROR .00895 OMEGA 1.800 SUMA DE GASTOS .0036

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Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 172

G A S T O S E N L O S T U B O S C A R G A S E N L O S N U D O S TUBO GASTO SALE DEL NUDO NUDO NIVEL PIEZOMETRICO CARGAS SOBRE EL TERRENO 2 .00328 2 3 31.333 27.453 3 .00301 3 2 31.372 27.692 4 .00031 4 4 31.289 27.009 5 .00276 4 5 31.282 27.222 6 .00031 6 6 31.281 26.941 7 .00242 6 7 31.270 27.020 8 .00211 8 8 31.250 27.360 9 .00090 9 9 31.227 27.707 10 .00061 10 10 31.211 27.561 11 .00031 11 11 31.199 27.329 12 .00030 11 12 31.191 26.841 13 .00120 9 13 31.187 27.497 14 .00090 14 14 31.081 27.621 15 .00031 15 15 30.934 27.574 16 .00060 15 16 30.928 27.638 17 .00030 17 17 30.900 27.380 1 .00360 1 18 30.882 27.452 0 2.00000 0 1 31.440 28.000

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Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 173

RED DE RIEGO LORETO BAJA CALIFORNIA CLAVE: LORRIEFE.RES

NUDOS DE CARGA CONSTANTE (TANQUES) NUDO CARGA (M) 1 31.44000 CARACTERISTICAS GEOMETRICAS DE LA RED TUBOS ASOCIADOS A NUDOS DE CARGA CONSTANTE TUBO NUDOS QUE UNE LONGITUD DIAMETRO COEFICIENTE DE MANNING (M) (M) 1 1 2 33.00 .10 .0090 TUBOS NO ASOCIADOS A NUDOS DE CARGA CONSTANTE TUBO NUDOS QUE UNE LONGITUD DIAMETRO COEFICIENTE DE MANNING (M) (M) 2 2 3 34.00 .10 .0090 3 3 4 24.00 .10 .0090 4 4 5 27.00 .05 .0090 5 4 6 35.00 .10 .0090 6 6 7 22.00 .05 .0090 7 7 8 35.00 .05 .0090 8 6 9 12.00 .05 .0090 9 6 10 42.00 .05 .0090 10 3 11 3.00 .10 .0090 11 11 12 42.00 .10 .0090 12 12 13 13.00 .10 .0090 13 13 14 16.00 .05 .0090 14 14 15 30.00 .05 .0090 15 11 16 21.00 .10 .0090 16 16 17 23.00 .05 .0090 17 16 18 15.00 .10 .0090 18 18 19 20.00 .10 .0090 19 19 20 25.00 .05 .0090 20 19 21 10.00 .10 .0090 21 21 22 27.00 .10 .0090 22 22 23 28.00 .05 .0090 23 22 24 22.00 .10 .0090 24 24 25 29.00 .05 .0090 25 24 26 10.00 .05 .0090 26 26 27 21.00 .05 .0090 27 27 28 20.00 .05 .0090 28 27 29 10.00 .05 .0090

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Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 174

NUDOS CON GASTO DE EGRESO (+) O INGRESO (-) NUDO GASTO (M3/S) 2 .00030 3 .00030 4 .00030 5 .00030 7 .00030 8 .00030 9 .00030 10 .00030 12 .00030 14 .00030 15 .00030 17 .00030 18 .00030 20 .00030 21 .00030 22 .00030 23 .00030 25 .00030 26 .00030 28 .00030 29 .00030

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Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 175

EL GASTO QUE SALE DE LA RED ES .00630 CONDICIONES DEL SISTEMA NO. ELEVACION NUDO DEL TERRENO 1 3.44 2 3.77 3 4.29 4 4.42 5 4.80 6 4.82 7 4.35 8 4.23 9 4.76 10 4.61 11 4.39 12 3.92 13 4.08 14 4.24 15 4.38 16 4.37 17 4.04 18 4.33 19 4.27 20 3.91 21 4.30 22 4.40 23 4.18 24 4.18 25 3.78 26 4.27 27 4.50 28 4.22 29 4.21 FACTOR DE ERROR EN EL METODO ESTATICO 3.00 GASTO INICIAL EN LOS TUBOS .00030 NUMERO DE NUDOS 29 NUMERO DE TRAMOS 28 NUMERO DE TRAMOS ASOCIADOS A TANQUES 1 NUMERO DE TANQUES 1 GASTO DE INGRESO Y EGRESO 21 NUMERO MAXIMO DADO COMO NOMBRE A UN NUDO 29 NUMERO MAXIMO DE ITERACIONES DEL METODO 50 FACTOR OMEGA 1.8000 TOLER (METODO DE SOR) .0100 MAXIMO NUMERO DE ITERACIONES EN LA SOLUCION DEL SISTEMA DE ECUACIONES LINEALES 200 1

Page 176: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 176

RED DE TUBOS NUDO UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO 3 2 2 4 3 11 10 2 3 2 1 1 4 3 3 5 4 6 5 5 4 4 6 4 5 7 6 9 8 10 9 7 6 6 8 7 8 7 7 9 6 8 10 6 9 11 3 10 12 11 16 15 12 11 11 13 12 13 12 12 14 13 14 13 13 15 14 15 14 14 16 11 15 17 16 18 17 17 16 16 18 16 17 19 18 19 18 18 20 19 21 20 20 19 19 21 19 20 22 21 22 21 21 23 22 24 23 23 22 22 24 22 23 25 24 26 25 25 24 24 26 24 25 27 26 27 26 26 28 27 29 28 28 27 27 29 27 28 1 2 1 CALCULO NO. 1 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 46 ERROR .00879 OMEGA 1.800 SUMA DE GASTOS .0063 CALCULO NO. 2 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 62 ERROR .00979 OMEGA 1.800 SUMA DE GASTOS .0062

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Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 177

G A S T O S E N L O S T U B O S C A R G A S E N L O S N U D O S TUBO GASTO SALE DEL NUDO NUDO NIVEL PIEZOMETRICO CARGAS SOBRE EL TERRENO 2 .00593 2 3 30.995 26.705 3 .00181 3 2 31.210 27.440 4 .00030 4 4 30.981 26.561 5 .00121 4 5 30.963 26.163 6 .00060 6 6 30.972 26.152 7 .00030 7 7 30.914 26.564 8 .00031 6 8 30.891 26.661 9 .00030 6 9 30.963 26.203 10 .00389 3 10 30.944 26.334 11 .00091 11 11 30.987 26.597 12 .00065 12 12 30.981 27.061 13 .00060 13 13 30.980 26.900 14 .00030 14 14 30.938 26.698 15 .00298 11 15 30.918 26.538 16 .00030 16 16 30.953 26.583 17 .00269 16 17 30.938 26.898 18 .00240 18 18 30.934 26.604 19 .00030 19 19 30.913 26.643 20 .00212 19 20 30.897 26.987 21 .00181 21 21 30.905 26.605 22 .00030 22 22 30.889 26.489 23 .00122 22 23 30.871 26.691 24 .00030 24 24 30.883 26.703 25 .00090 24 25 30.864 27.084 26 .00060 26 26 30.824 26.554 27 .00030 27 27 30.770 26.270 28 .00031 27 28 30.756 26.536 1 .00624 1 29 30.763 26.553 0 2.00000 0 1 31.440 28.000

Page 178: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 178

RED DE RIEGO LORETO BAJA CALIFORNIA CLAVE: LORRIEFF.RES

NUDOS DE CARGA CONSTANTE (TANQUES) NUDO CARGA (M) 1 31.91000 CARACTERISTICAS GEOMETRICAS DE LA RED TUBOS ASOCIADOS A NUDOS DE CARGA CONSTANTE TUBO NUDOS QUE UNE LONGITUD DIAMETRO COEFICIENTE DE MANNING (M) (M) 1 1 2 25.00 .10 .0090 TUBOS NO ASOCIADOS A NUDOS DE CARGA CONSTANTE TUBO NUDOS QUE UNE LONGITUD DIAMETRO COEFICIENTE DE MANNING (M) (M) 2 2 3 11.00 .10 .0090 3 3 4 20.00 .05 .0090 4 4 5 29.00 .05 .0090 5 5 6 30.00 .05 .0090 6 3 7 20.00 .10 .0090 7 7 8 5.00 .10 .0090 8 8 9 17.00 .10 .0090 9 9 10 7.00 .08 .0090 10 10 11 7.00 .05 .0090 11 11 12 33.00 .05 .0090 12 10 13 31.00 .08 .0090 13 13 14 11.00 .08 .0090 14 14 15 27.00 .05 .0090 15 14 16 24.00 .05 .0090 16 16 17 29.00 .05 .0090 17 8 18 29.00 .10 .0090 18 18 19 4.00 .10 .0090 19 19 20 32.00 .05 .0090 20 20 21 27.00 .05 .0090 21 19 22 4.00 .10 .0090 22 22 23 15.00 .08 .0090 23 23 24 32.00 .08 .0090 24 24 25 8.00 .05 .0090 25 25 26 44.00 .05 .0090

Page 179: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 179

NUDOS CON GASTO DE EGRESO (+) O INGRESO (-) NUDO GASTO (M3/S) 2 .00030 4 .00030 5 .00030 6 .00030 7 .00030 11 .00030 12 .00030 13 .00030 15 .00030 16 .00030 17 .00030 18 .00030 20 .00030 21 .00030 23 .00030 25 .00030 26 .00030 EL GASTO QUE SALE DE LA RED ES .00510 CONDICIONES DEL SISTEMA NO. ELEVACION NUDO DEL TERRENO 1 3.91 2 4.19 3 4.36 4 4.37 5 4.39 6 4.29 7 4.68 8 4.72 9 4.53 10 4.47 11 4.46 12 4.47 13 4.60 14 4.65 15 4.20 16 4.42 17 4.18 18 4.64 19 4.63 20 4.37 21 4.26 22 4.62 23 4.59 24 4.68 25 4.62 26 4.34

Page 180: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 180

FACTOR DE ERROR EN EL METODO ESTATICO 3.00 GASTO INICIAL EN LOS TUBOS .00030 NUMERO DE NUDOS 26 NUMERO DE TRAMOS 25 NUMERO DE TRAMOS ASOCIADOS A TANQUES 1 NUMERO DE TANQUES 1 GASTO DE INGRESO Y EGRESO 17 NUMERO MAXIMO DADO COMO NOMBRE A UN NUDO 26 NUMERO MAXIMO DE ITERACIONES DEL METODO 50 FACTOR OMEGA 1.8000 TOLER (METODO DE SOR) .0100 MAXIMO NUMERO DE ITERACIONES EN LA SOLUCION DEL SISTEMA DE ECUACIONES LINEALES 200 1 RED DE TUBOS NUDO UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO 3 2 2 4 3 7 6 2 3 2 1 1 4 3 3 5 4 5 4 4 6 5 6 5 5 7 3 6 8 7 8 7 7 9 8 18 17 9 8 8 10 9 10 9 9 11 10 13 12 11 10 10 12 11 12 11 11 13 10 12 14 13 14 13 13 15 14 16 15 15 14 14 16 14 15 17 16 17 16 16 18 8 17 19 18 19 18 18 20 19 22 21 20 19 19 21 20 21 20 20 22 19 21 23 22 23 22 22 24 23 24 23 23 25 24 25 24 24 26 25 26 25 25 1 2 1 CALCULO NO. 1 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 44 ERROR .00831 OMEGA 1.800 SUMA DE GASTOS .0050 CALCULO NO. 2 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 32 ERROR .00957 OMEGA 1.800

Page 181: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 181

SUMA DE GASTOS .0050 G A S T O S E N L O S T U B O S C A R G A S E N L O S N U D O S TUBO GASTO SALE DEL NUDO NUDO NIVEL PIEZOMETRICO CARGAS SOBRE EL TERRENO 2 .00472 2 3 31.752 27.392 3 .00090 3 2 31.796 27.606 4 .00060 4 4 31.635 27.265 5 .00030 5 5 31.559 27.169 6 .00384 3 6 31.539 27.249 7 .00358 7 7 31.699 27.019 8 .00181 8 8 31.687 26.967 9 .00181 9 9 31.677 27.147 10 .00060 10 10 31.658 27.188 11 .00030 11 11 31.640 27.180 12 .00120 10 12 31.618 27.148 13 .00092 13 13 31.621 27.021 14 .00030 14 14 31.613 26.963 15 .00060 14 15 31.595 27.395 16 .00030 16 16 31.551 27.131 17 .00178 8 17 31.531 27.351 18 .00155 18 18 31.671 27.031 19 .00060 19 19 31.669 27.039 20 .00030 20 20 31.585 27.215 21 .00097 19 21 31.567 27.307 22 .00091 22 22 31.668 27.048 23 .00061 23 23 31.658 27.068 24 .00060 24 24 31.648 26.968 25 .00030 25 25 31.627 27.007 1 .00503 1 26 31.598 27.258 0 2.00000 0 1 31.910 28.000

Page 182: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 182

CAPÍTULO X. Planos del proyecto ejecutivo del fraccionamiento NOPOLÓ-

Loreto-Baja California Sur

Page 183: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

 

183

N

31.043.67

27.379

3

L=16

L=23

31.343.66

4

31.35

L=39

27.6923.66

L=247

6

L=17

5L=27

31.114.34

26.77

L=24

L=4

27.50

10

L=52

15

L=20

L=15

30.944.35

26.59

16

17

L=16

L=43

31.033.52

27.51

30.963.89

27.07

1430.93

13

L=36

3.44

L=33

L=25

8

30.983.12

27.86

11

L=5230.94

27.74 123.20

FASE D

CROQUIS DE LOCALIZACIÓN

27.68

31.51

28.003.51

1

L=49

FASE D

FASE E

FASE F

RED DE ABASTECIMIENTO DE AGUA POTABLEFASE D

PROYECTÓ:

ING. SAÚL CÁZARES TORRES

PROYECTO:

MAY. DE 2007

ESCALA:1:1000

FECHA:

ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO

NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR

ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO

APROBÓ:

M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

188.001175.00

TOTALFASE D FASE E FASE F

1.46 3.58

37.00 89.00225.00 553.006.08 6.21400 4001.04 2.561.4 1.4

2.26 5.561.55 1.55

Dotación.

No. De viviendas.No. De habitantes.Densidad de población.

Q medio = (400xPob)/86400 Coeficiente de variación diario.

Coeficiente de variación horario.Q máximo diario = Cvd x Qmedio

Q máximo horario = Cvh x Q max diario.

2.57

62.00397.006.404001.841.4

3.991.55

DATOS BÁSICOS DE PROYECTOUNIDAD

l.p.s.

viv.hab.

l.p.s.

7.62

6.254005.441.4

l.p.s.11.801.55

hab/vivienda.lt/hab/día.

FASE D FASE E FASE F TOTALCANT. CANT. CANT. CANT.

Tubería de P.V.C., Anger RD 41 de 80 mm (4") Ø 0.00 64.00 0.00 64.00 MLTubería de P.V.C., Anger RD 41 de 75 mm (3") Ø 159.00 226.00 271.00 656.00 MLTubería de P.V.C., Anger RD 41 de 60 mm (2 1/2") Ø 0.00 305.00 0.00 305.00 MLTubería de P.V.C., Anger RD 41 de 50 mm (2") Ø 317.00 291.00 347.00 955.00 MLExcavación material tipo I 219.03 470.49 297.93 987.45 M3Relleno con material tipo I producto de excavación 190.17 414.78 259.93 864.88 M3Plantilla 26.98 51.71 35.35 114.03 M3Acarreo de material producto de excavación 28.86 55.71 38.00 122.57 M3Concreto para atraques f'c= 150 kg/cm2 0.49 0.90 0.92 2.30 M3Caja para operación de válvulas tipo T-2 2.00 1.00 2.00 5.00 CAJACaja para operación de válvulas tipo T-5 0.00 1.00 1.00 2.00 CAJA

UNIDAD

CANTIDADES DE OBRA

CONCEPTO

Cota piezométricaCota de terrenoCarga disponible

Longitud (m) L=39

/ /

SIMBOLOGÍA

Número de crucero

Tapa ciega

Tubería de P.V.C de 75 mm (3")Ø

Tubería de P.V.C de 60 mm (2 1/2")ØTubería de P.V.C de 50 mm (2")Ø

Tubería de P.V.C de 100 mm (4")Ø

Válvula de seccionamiento de proyecto

22

27.08

31.274.19

de 100 mm (4")ØTubería de Asbesto-cemento (existente)

3"

2"

3"

3" x 2"2"

2"

22°

3" x 2"

10

3"

2"

3" x 2"

2"

14

2"2" x 2"

2"

90°3" x 3"3"

T-2

C R U C E R O S F A S E D1

8"

1794

T-2

2

2"3" x 2"

3"

3"

15 1613

11873

2"

2"

90°

53"

6

12

8" x 3" 8"

3"

Tubería de Asbesto-Cemento (existente) de 8" (200 mm) de Ø

Concepto Cantidad Unidad

Tee de Asbesto-cemento de:

8"x3" (200x75 mm) de Ø 1 Pza.

Tee de P.V.C. de:

3"x3" (75x75 mm) de Ø 1 Pza.3"x2" (75x50 mm) de Ø 2 Pza.2"x2" (50x50 mm) de Ø 1 Pza.

Extremidad de Fo.Fo. De:

8" (200 mm) de Ø 2 Pza.

Extremidad campana de P.V.C. De:

3" (75 mm) de Ø 1 Pza.

Extremidad espiga de P.V.C. de:

3" (75 mm) de Ø 2 Pza.

Codo de P.V.C. De:

90°x3" (90°x75 mm) de Ø 1 Pza.90°x2" (90°x50 mm) de Ø 8 Pza.

Reducción campana de P.V.C. De:

3"x2" (75x50 mm) de Ø 2 Pza.

Tapón campana de P.V.C. De:

2" (50 mm) de Ø 3 Pza.

Junta Gibault de:

8" (200 mm) de Ø 2 Pza.

Válvula de seccionamiento tipo compuerta de:

3" (75 mm) de Ø 2 Pza.

Empaques de Neopreno de:

8" (200 mm) de Ø 2 Pza.3" (75 mm) de Ø 4 Pza.

Tornillos de:

3/4"x3 1/2" (19.10x88.9 mm) 16 Pza.5/8"x2 1/2" (15.90x63.50 mm) 16 Pza.

CRUCEROS FASE DLista de materiales

dirección mayores a 22°30' tales como tees, codos etc.

8.- La presión de prueba en obra sostenida será de 1 a 2 horas a 1.5 la presión de trabajo de

9.- No deberá existir ninguna fuga de agua en el tramo probado y si se detectara alguna, el

10.- Para evitar desplazamientos por efecto del empuje producido durante la prueba de presión hidrostática, se deberá colocar atraques provisionales en todos los cambios de

la tubería, debiendo respetarse un tiempo de llenado previo de 24 horas.

contratista deberá hacer las reparaciones necesarias y repetir la prueba.

dirección del tramo probado.

% de la prueba proctor estándar y deberá

5.- El concreto que se utilizará en la construcción de atraques y cajas de válvula será de tipo

6.- Los atraques deberán colocarse antes de llevar a cabo la prueba hidrostática de la

7.- Para soportar las válvulas de compuerta, tees, cruces, y carretes dentro de las cajas tipo,

2.f'c = 150 kg/cm

tubería.

4.- El relleno de la zanja deberá compactarse al 90realizarse con material producto de la excavación.

se colocarán silletas de concreto simple de f'c = 150 kg/cm

1.- Este plano se formó utilizando el plano proporcionado por la empresa Fonatur S.A. de

3.- Se construirán atraques de concreto simple horizontales y/o verticales, en los cambios de

Notas:

C.V. El cual contiene planimetría y altimetría.

2.- La tubería de proyecto será de pvc Anger de 100mm., 75 mm., 60mm. y 50 mm. (4" 3" 2 1/2" y 2") RD-41.0.

2

Page 184: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

 

184

26.72

30

26.804.10

30.90

26.804.42

31.22

L=304.1926.63

20

L=2319

31.28

29

31.21

26.99

L=7

4.29

26.824.39

26.654.27

30.92

31

L=58

46

27.203.60

30.80L=20

30.73

27.413.32

45

27.23 3538L=12

L=153626.47

4.4230.89

37

L=5

L=22

L=42

30.81

42

43

L=21

L=10

30.82

26.31

41L=32

4.50

39

L=57

21

L=12

27.073.63

30.90

34

33

32

L=14

27.033.88

30.91

L=28

L=26

L=64

30.80

27.223.58

4044

L=37

28.003.63

31.63

18

3.6730.90

1

264.14

4.4526.68

31.13

28

L=55

27

4.4131.13

L=7

L=116

L=62

26.99

4.5526.64L=23

L=12

31.19

L=32

2423

27.024.10

31.12

31.13 L=28

21.20

2526.11

22L=18

5.09

FASE E

CROQUIS DE LOCALIZACIÓN

N

FASE D

FASE E

FASE F

RED DE ABASTECIMIENTO DE AGUA POTABLEFASE E

PROYECTÓ:

ING. SAÚL CÁZARES TORRES

PROYECTO:

MAY. DE 2007

ESCALA:1:1000

FECHA:

ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO

NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR

ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO

APROBÓ:

M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

Cota piezométricaCota de terrenoCarga disponible

Longitud (m) L=39

SIMBOLOGÍA

Número de crucero

Tapa ciega

Tubería de P.V.C de 75 mm (3")Ø

Tubería de P.V.C de 60 mm (2 1/2")ØTubería de P.V.C de 50 mm (2")Ø

Tubería de P.V.C de 100 mm (4")Ø

Válvula de seccionamiento de proyecto

22

27.08

31.274.19

de 100 mm (4")ØTubería de Asbesto-cemento (existente)

dirección mayores a 22°30' tales como tees, codos etc.

8.- La presión de prueba en obra sostenida será de 1 a 2 horas a 1.5 la presión de trabajo de

9.- No deberá existir ninguna fuga de agua en el tramo probado y si se detectara alguna, el

10.- Para evitar desplazamientos por efecto del empuje producido durante la prueba de presión hidrostática, se deberá colocar atraques provisionales en todos los cambios de

la tubería, debiendo respetarse un tiempo de llenado previo de 24 horas.

contratista deberá hacer las reparaciones necesarias y repetir la prueba.

dirección del tramo probado.

% de la prueba proctor estándar y deberá

5.- El concreto que se utilizará en la construcción de atraques y cajas de válvula será de tipo

6.- Los atraques deberán colocarse antes de llevar a cabo la prueba hidrostática de la

7.- Para soportar las válvulas de compuerta, tees, cruces, y carretes dentro de las cajas tipo,

2.f'c = 150 kg/cm

tubería.

4.- El relleno de la zanja deberá compactarse al 90realizarse con material producto de la excavación.

se colocarán silletas de concreto simple de f'c = 150 kg/cm

1.- Este plano se formó utilizando el plano proporcionado por la empresa Fonatur S.A. de

3.- Se construirán atraques de concreto simple horizontales y/o verticales, en los cambios de

Notas:

C.V. El cual contiene planimetría y altimetría.

2.- La tubería de proyecto será de pvc Anger de 100mm., 75 mm., 60mm. y 50 mm. (4" 3" 2 1/2" y 2") RD-41.0.

2

2"

2 ½ " x 2 ½ "

2 ½ " x 2"

45°

2 ½ "27

3" x 2"3" x 2"

3"

2"

2" 2"

32

2 ½ "

3" x 3"

3"

3"3"

31

3" x 2 ½ "

3"x3"3"

22°2 ½ "

29 30

3"

2"

3" x 2"2" 3"

3" x 2"

41

2 ½ "

C R U C E R O S F A S E E18

2"

4540

3835342822

46

2"

90°

423736

2"

3" x 2"3"

43

33

44

21

2"

2 ½ "

3"4" x 3"

4" x 3"

3"

4"19 20 39

3"3" x 2 ½ "

23 262524

2 ½ "

3" x 2 ½ "2 ½ "

22°

45°

2 ½ "

3" T-5

90°

4"

8"8" x 4"

T-2

8"

Ø (existente) de 8" (200 mm) de Tubería de Asbesto-Cemento

Concepto Cantidad Unidad

Tee de Asbesto-cemento de:

8"x4" (200x80 mm) de Ø 1 Pza.

Cruz de P.V.C. De:

3"x2" (75x50 mm) de Ø 1 Pza.

Tee de P.V.C. De:

4"x3" (80X75 mm) de Ø 1 Pza.3"x 3" (75x75 mm) de Ø 2 Pza.3"x2 1/2" (75x50 mm) de Ø 1 Pza.3"x2" (75x50 mm) de Ø 3 Pza.2 1/2"x2 1/2" (50x50 mm) de Ø 1 Pza.

Extremidad de Fo.Fo. De:

8" (200 mm) de Ø 2 Pza.

Extremidad espiga de P.V.C. de:

3" (75 mm) de Ø 2 Pza.4" (80 mm) de Ø 1 Pza.

Extremidad campana de P.V.C. de:

3" (75 mm) de Ø 2 Pza.

Codo de P.V.C. De:

90°x2 1/2" (90°x60 mm) de Ø 3 Pza.90°x2" (90°x50 mm) de Ø 7 Pza.

Codo de P.V.C. De:

45°x2 1/2" (22°x60 mm) de Ø 2 Pza.

Codo de P.V.C. De:

22°x2 1/2" (22°x80 mm) de Ø 2 Pza.

Reducción campana de P.V.C. De:

4"x3" (80x75 mm) de Ø 1 Pza.3"x2 1/2" (75x50 mm) de Ø 2 Pza.3"x2" (75x50 mm) de Ø 2 Pza.2 1/2"x2" (60x50 mm) de Ø 1 Pza.

Tapón campana de P.V.C. De:

2" (50 mm) de Ø 8 Pza.2 1/2" (60 mm) de Ø 1 Pza.

Junta Gibault de:

8" (200 mm) de Ø 2 Pza.

Válvula de seccionamiento tipo compuerta de:

4" (80 mm) de Ø 1 Pza.3" (75 mm) de Ø 2 Pza.

Empaques de Neopreno de:

8" (200 mm) de Ø 2 Pza.4" (80 mm) de Ø 2 Pza.3" (75 mm) de Ø 4 Pza.

CRUCEROS FASE ELista de materiales

Pza.245/8"x2 1/2" (15.90x63.50 mm)Pza.163/4"x3 1/2" (19.10x88.9 mm)

Tornillos de:

188.001175.00

TOTALFASE D FASE E FASE F

1.46 3.58

37.00 89.00225.00 553.006.08 6.21400 4001.04 2.561.4 1.4

2.26 5.561.55 1.55

Dotación.

No. De viviendas.No. De habitantes.Densidad de población.

Q medio = (400xPob)/86400 Coeficiente de variación diario.

Coeficiente de variación horario.Q máximo diario = Cvd x Qmedio

Q máximo horario = Cvh x Q max diario.

2.57

62.00397.006.404001.841.4

3.991.55

DATOS BÁSICOS DE PROYECTOUNIDAD

l.p.s.

viv.hab.

l.p.s.

7.62

6.254005.441.4

l.p.s.11.801.55

hab/vivienda.lt/hab/día.

FASE D FASE E FASE F TOTALCANT. CANT. CANT. CANT.

Tubería de P.V.C., Anger RD 41 de 80 mm (4") Ø 0.00 64.00 0.00 64.00 MLTubería de P.V.C., Anger RD 41 de 75 mm (3") Ø 159.00 226.00 271.00 656.00 MLTubería de P.V.C., Anger RD 41 de 60 mm (2 1/2") Ø 0.00 305.00 0.00 305.00 MLTubería de P.V.C., Anger RD 41 de 50 mm (2") Ø 317.00 291.00 347.00 955.00 MLExcavación material tipo I 219.03 470.49 297.93 987.45 M3Relleno con material tipo I producto de excavación 190.17 414.78 259.93 864.88 M3Plantilla 26.98 51.71 35.35 114.03 M3Acarreo de material producto de excavación 28.86 55.71 38.00 122.57 M3Concreto para atraques f'c= 150 kg/cm2 0.49 0.90 0.92 2.30 M3Caja para operación de válvulas tipo T-2 2.00 1.00 2.00 5.00 CAJACaja para operación de válvulas tipo T-5 0.00 1.00 1.00 2.00 CAJA

UNIDAD

CANTIDADES DE OBRA

CONCEPTO

Page 185: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

 

185

L=15 L=9

603.92

31.31

27.39

61

58

L=25

59

27.30

49L=4650

27.08

L=37

54

L=953

L=46

31.49

26.844.65

L=29

L=22

56

51

57

4.2027.28

31.48

52

L=17L=32

27.124.23

31.35

4.72 4.63 27.01

L=1968 69

L=11 L=326.8626.83

L=972

L=7

71

4.45

64

L=16

L=12

65

67

L=16

63

L=1266

62L=32

31.49

L=5

48

L=27

5531.55

L=15

L=45

31.46

7374

27.114.19

31.30

L=7

L=37

27.134.30

31.434.38

31.46

28.004.11

32.11

47

L=34

4.3331.66

70

L=24

31.544.47

27.07

27.194.38

31.57

FASE F

CROQUIS DE LOCALIZACIÓN

PRO

POSED SP

A

N

BEACH

FASE D

FASE E

FASE F

RED DE ABASTECIMIENTO DE AGUA POTABLEFASE F

PROYECTÓ:

ING. SAÚL CÁZARES TORRES

PROYECTO:

MAY. DE 2007

ESCALA:1:1000

FECHA:

ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO

NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR

ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO

APROBÓ:

M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

Cota piezométricaCota de terrenoCarga disponible

Longitud (m) L=39

SIMBOLOGÍA

Número de crucero

Tapa ciega

Tubería de P.V.C de 75 mm (3")Ø

Tubería de P.V.C de 60 mm (2 1/2")ØTubería de P.V.C de 50 mm (2")Ø

Tubería de P.V.C de 100 mm (4")Ø

Válvula de seccionamiento de proyecto

22

27.08

31.274.19

de 100 mm (4")ØTubería de Asbesto-cemento (existente)

dirección mayores a 22°30' tales como tees, codos etc.

8.- La presión de prueba en obra sostenida será de 1 a 2 horas a 1.5 la presión de trabajo de

9.- No deberá existir ninguna fuga de agua en el tramo probado y si se detectara alguna, el

10.- Para evitar desplazamientos por efecto del empuje producido durante la prueba de presión hidrostática, se deberá colocar atraques provisionales en todos los cambios de

la tubería, debiendo respetarse un tiempo de llenado previo de 24 horas.

contratista deberá hacer las reparaciones necesarias y repetir la prueba.

dirección del tramo probado.

% de la prueba proctor estándar y deberá

5.- El concreto que se utilizará en la construcción de atraques y cajas de válvula será de tipo

6.- Los atraques deberán colocarse antes de llevar a cabo la prueba hidrostática de la

7.- Para soportar las válvulas de compuerta, tees, cruces, y carretes dentro de las cajas tipo,

2.f'c = 150 kg/cm

tubería.

4.- El relleno de la zanja deberá compactarse al 90realizarse con material producto de la excavación.

se colocarán silletas de concreto simple de f'c = 150 kg/cm

1.- Este plano se formó utilizando el plano proporcionado por la empresa Fonatur S.A. de

3.- Se construirán atraques de concreto simple horizontales y/o verticales, en los cambios de

Notas:

C.V. El cual contiene planimetría y altimetría.

2.- La tubería de proyecto será de pvc Anger de 100mm., 75 mm., 60mm. y 50 mm. (4" 3" 2 1/2" y 2") RD-41.0.

2

7372605958

62 71

562"

3"3" x 2"

45°

3" x 2"2"

2"

3" x 2"3"

2"2" 22°

2"

69

3" x 2"

3"

45°

2"

3"

2"

2"

3" x 2"

55

706661

45°3"

68

2"

7465646350

5751 6754

2"

2"

90°

75

3"3"

T-5

3"

22°

3"

52

3"

3"3" x 3"

45°

49

C R U C E R O S F A S E F

3"

3"

3" x 3"

T-2

47 48

3"

3" x 3"3"

3" x 2"2"

T-23"

8"8" x 3"8"

3"

22°

3"3"3" x 3"

53

22°

3"

Ø (existente) de 8" (200 mm) de Tubería de Asbesto-Cemento

188.001175.00

TOTALFASE D FASE E FASE F

1.46 3.58

37.00 89.00225.00 553.006.08 6.21400 4001.04 2.561.4 1.4

2.26 5.561.55 1.55

Dotación.

No. De viviendas.No. De habitantes.Densidad de población.

Q medio = (400xPob)/86400 Coeficiente de variación diario.

Coeficiente de variación horario.Q máximo diario = Cvd x Qmedio

Q máximo horario = Cvh x Q max diario.

2.57

62.00397.006.404001.841.4

3.991.55

DATOS BÁSICOS DE PROYECTOUNIDAD

l.p.s.

viv.hab.

l.p.s.

7.62

6.254005.441.4

l.p.s.11.801.55

hab/vivienda.lt/hab/día.

FASE D FASE E FASE F TOTALCANT. CANT. CANT. CANT.

Tubería de P.V.C., Anger RD 41 de 80 mm (4") Ø 0.00 64.00 0.00 64.00 MLTubería de P.V.C., Anger RD 41 de 75 mm (3") Ø 159.00 226.00 271.00 656.00 MLTubería de P.V.C., Anger RD 41 de 60 mm (2 1/2") Ø 0.00 305.00 0.00 305.00 MLTubería de P.V.C., Anger RD 41 de 50 mm (2") Ø 317.00 291.00 347.00 955.00 MLExcavación material tipo I 219.03 470.49 297.93 987.45 M3Relleno con material tipo I producto de excavación 190.17 414.78 259.93 864.88 M3Plantilla 26.98 51.71 35.35 114.03 M3Acarreo de material producto de excavación 28.86 55.71 38.00 122.57 M3Concreto para atraques f'c= 150 kg/cm2 0.49 0.90 0.92 2.30 M3Caja para operación de válvulas tipo T-2 2.00 1.00 2.00 5.00 CAJACaja para operación de válvulas tipo T-5 0.00 1.00 1.00 2.00 CAJA

UNIDAD

CANTIDADES DE OBRA

CONCEPTO

Concepto Cantidad Unidad

Tee de Asbesto-cemento de:

8"x3" (200x75 mm) de Ø 1 Pza.

Tee de P.V.C. de:

3"x3" (75x75 mm) de Ø 4 Pza.3"x2" (75x50 mm) de Ø 3 Pza.

Extremidad de Fo.Fo. De:

8" (200 mm) de Ø 2 Pza.

Extremidad campana de P.V.C. De:

3" (75 mm) de Ø 3 Pza.

Extremidad espiga de P.V.C. de:

3" (75 mm) de Ø 4 Pza.

Codo de P.V.C. De:

90°x2" (90°x50 mm) de Ø 5 Pza.

Codo de P.V.C. De:

45°x3" (45°x75 mm) de Ø 4 Pza.45°x2" (45°x50 mm) de Ø 6 Pza.

Codo de P.V.C. De:

22°x3" (22°x 75 mm) de Ø 3 Pza.22°x2" (22°x 50 mm) de Ø 1 Pza.

Reducción campana de P.V.C. De:

3"x2" (75x50 mm) de Ø 3 Pza.

Tapón campana de P.V.C. De:

2" (50 mm) de Ø 6 Pza.

Junta Gibault de:

8" (200 mm) de Ø 2 Pza.

Válvula de seccionamiento tipo compuerta de:

3" (75 mm) de Ø 4 Pza.

Empaques de Neopreno de:

8" (200 mm) de Ø 2 Pza.3" (75 mm) de Ø 8 Pza.

Tornillos de:

3/4"x3 1/2" (19.10x88.9 mm) 16 Pza.5/8"x2 1/2" (15.90x63.50 mm) 32 Pza.

CRUCEROS FASE FLista de materiales

Page 186: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

 

5050

50

61.5

61.5

50

e

c

10

e a

x

y

ea

c10

e

1010

h

PROPO

SED SPA

N

BEACH

FASE D

FASE E

FASE F

RED DE ABASTECIMIENTO DE AGUA POTABLEDETALLES

PROYECTÓ:

ING. SAÚL CÁZARES TORRES

PROYECTO:

MAY. DE 2007

ESCALA:1:1000

FECHA:

ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO

NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR

ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO

APROBÓ:

M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

Cota piezométricaCota de terrenoCarga disponible

Longitud (m) L=39

SIMBOLOGÍA

Número de crucero

Tapa ciega

Tubería de P.V.C de 75 mm (3")Ø

Tubería de P.V.C de 60 mm (2 1/2")ØTubería de P.V.C de 50 mm (2")Ø

Tubería de P.V.C de 100 mm (4")Ø

Válvula de seccionamiento de proyecto

22

27.08

31.274.19

de 100 mm (4")ØTubería de Asbesto-cemento (existente)

dirección mayores a 22°30' tales como tees, codos etc.

8.- La presión de prueba en obra sostenida será de 1 a 2 horas a 1.5 la presión de trabajo de

9.- No deberá existir ninguna fuga de agua en el tramo probado y si se detectara alguna, el

10.- Para evitar desplazamientos por efecto del empuje producido durante la prueba de presión hidrostática, se deberá colocar atraques provisionales en todos los cambios de

la tubería, debiendo respetarse un tiempo de llenado previo de 24 horas.

contratista deberá hacer las reparaciones necesarias y repetir la prueba.

dirección del tramo probado.

% de la prueba proctor estándar y deberá

5.- El concreto que se utilizará en la construcción de atraques y cajas de válvula será de tipo

6.- Los atraques deberán colocarse antes de llevar a cabo la prueba hidrostática de la

7.- Para soportar las válvulas de compuerta, tees, cruces, y carretes dentro de las cajas tipo,

2.f'c = 150 kg/cm

tubería.

4.- El relleno de la zanja deberá compactarse al 90realizarse con material producto de la excavación.

se colocarán silletas de concreto simple de f'c = 150 kg/cm

1.- Este plano se formó utilizando el plano proporcionado por la empresa Fonatur S.A. de

3.- Se construirán atraques de concreto simple horizontales y/o verticales, en los cambios de

Notas:

C.V. El cual contiene planimetría y altimetría.

2.- La tubería de proyecto será de pvc Anger de 100mm., 75 mm., 60mm. y 50 mm. (4" 3" 2 1/2" y 2") RD-41.0.

2

188.001175.00

TOTALFASE D FASE E FASE F

1.46 3.58

37.00 89.00225.00 553.006.08 6.21400 4001.04 2.561.4 1.4

2.26 5.561.55 1.55

Dotación.

No. De viviendas.No. De habitantes.Densidad de población.

Q medio = (400xPob)/86400 Coeficiente de variación diario.

Coeficiente de variación horario.Q máximo diario = Cvd x Qmedio

Q máximo horario = Cvh x Q max diario.

2.57

62.00397.006.404001.841.4

3.991.55

DATOS BÁSICOS DE PROYECTOUNIDAD

l.p.s.

viv.hab.

l.p.s.

7.62

6.254005.441.4

l.p.s.11.801.55

hab/vivienda.lt/hab/día.

FASE D FASE E FASE F TOTALCANT. CANT. CANT. CANT.

Tubería de P.V.C., Anger RD 41 de 80 mm (4") Ø 0.00 64.00 0.00 64.00 MLTubería de P.V.C., Anger RD 41 de 75 mm (3") Ø 159.00 226.00 271.00 656.00 MLTubería de P.V.C., Anger RD 41 de 60 mm (2 1/2") Ø 0.00 305.00 0.00 305.00 MLTubería de P.V.C., Anger RD 41 de 50 mm (2") Ø 317.00 291.00 347.00 955.00 MLExcavación material tipo I 219.03 470.49 297.93 987.45 M3Relleno con material tipo I producto de excavación 190.17 414.78 259.93 864.88 M3Plantilla 26.98 51.71 35.35 114.03 M3Acarreo de material producto de excavación 28.86 55.71 38.00 122.57 M3Concreto para atraques f'c= 150 kg/cm2 0.49 0.90 0.92 2.30 M3Caja para operación de válvulas tipo T-2 2.00 1.00 2.00 5.00 CAJACaja para operación de válvulas tipo T-5 0.00 1.00 1.00 2.00 CAJA

UNIDAD

CANTIDADES DE OBRA

CONCEPTO

cm.VÁLVULASNo. VALV.m.

11.3

11.6

75a1502 1

25 50a150

1.27

1.17

cEN

DIÁMETROCAJATIPO DE

CANT.DE EN

h

kg.a/c.cm.m. m. m. m. mm.DOBLE m2. m3. m3.m2. m3. m2.

32

39

1.181.00 0.90 1.2814 1001.10 1

141.30 0.90 10021.101.181.58

1.92

2.18

1.51 0.15 0.1513.75 0.061 3.60

1.86 0.19 3.72 0.1643.740.069

VARS.

CAJA TIPO T-2

2

3/8"Ø

DATOS PARA CAJAS DE VÁLVULAS

MURS.ESP.

aEN

bEN

xEN

e yEN

PERFILPERAL.

CONTRAMARCOS EXC.m3.

PED.TAB.

L.CONC.PISO TECHO2V3/8"Ø

M.TAB. APLAN.CEM.

L.CONC.

INSTALACION DE TAPA Y CONTRAMARCO

APLANADO DE CEMENTO

ELEVACIÓN

DE 1 cm. DE ESPESOR.

DALA DE CONCRETO

x

FIERRO POR TEMPERATURA.

MURO DE TABIQUE.

CON 2 VARS. DE 3/8" Ø.

CONCRETO REFORZADO.

2

y

x

PEDACERÍA DE TABIQUE.

PROPORCIONAMIENTO DEL CONCRETO:LOSA DE TECHO 1:2:3 1/2LOSA DE PISO 1:2:5

c

NIVEL DE LA CALLE.

10

SOLDADURA

SOLDADURA

VARILLA PERIMETRALDE 3/8" Ø

SOLDADA PERIMETRALMENTE AL CONTRAMARCOMEDIO DE UNA VARILLA DE 9.5 mm.(3/8") Ø

ISOMETRICO QUE INDICA LA FORMA DE UNIR ELCONTRAMARCO CON LAS VARILLAS DE LA LOSA POR

CAJA TIPO T-5

5

5

75 mm. o 50 mm. (3" o 2") Ø

TUBERÍA DE P.V.C. DE

TOMA DOMICILIARIA DE 19 mm. (3/4") DE DIÁMETRO

DE BANQUETA3

A CUADRO DEMEDIDOR

3

2

4

5

7

8

9

6

10

12

11

14

13

15

1

3

2

ESCALA: SIN

2

DETALLE 1CONEXIÓN A

4

RED MUNICIPAL 2

LISTA DE MATERIALES PARA TOMA DOMICILIARIA DE19 mm. (3/4")Ø

1

566

AJUSTAR

DETALLE 2 DE CONEXIÓN ARED MUNICIPAL.

ESCALA: SIN

15 CAJA PARA LLAVE

8

51113

59

7

0.70

NPT7

2

0.30

10126

8

MURO

14

ZANJA TIPO

DIMENSIONES DE ZANJA TIPO

75

DIÁMETRO (a)(mm.)

100

(pulg.)

34

6050

2 1/22

da

PLANTILLA

DIMENSIONES DE ATRAQUES DE CONCRETO

DIRECCIÓN DE LOS EMPUJES Y FORMA DE COLAR LOS ATRAQUES

DIÁMETRO NOMINAL (D)

" T "

(pulg.)

TUBO DEPVC

(mm.)

75100 4

36050 2

2 1/2

cDE ARENA

0.600.10 1.00

ANCHO. (c)

0.10

(m.)

0.60 1.00

(m.)PROFUNDIDAD (d)PLANTILLA (b)

(m.)

0.100.10

0.600.55

1.000.70

ALTURA

CODO

LADO ( A )(cm.)(cm.)

3035

3030

3030

(cm.)LADO ( B )

ATRAQUE

0.0270.032(m3.)

VOLUMEN DE

B

0.0270.027

3030

3030

3030

" T " Y TAPA CIEGA

A

A

B

B

POTABLE DE PROYECTO

b

TUBERÍA DE AGUA

MATERIAL PRODUCTOAL 90 % PROCTOR CONRELLENO COMPACTADO

DE EXCAVACIÓNA

A

B

A

B

186

CROQUIS DE LOCALIZACIÓN

Page 187: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

q=0.

0001

2

Ø 2" Ø 2" L=64q=0.0001321

q=0.

0002

6

Ø 2"L=20

21

Ø 3"Ø 3"

L=710

Ø 3"

L=23Ø 3" 4

11

q=0.

0000

0

q=0.

0000

0

10

3

Ø 3"

L=32

Ø 2"

Ø 3"

L=57 Ø 3"

L=28

19

1713q=0.00033

17

19

12

13

Ø 2"

L=48

L=38

L=58L=23

Ø 4"

14

12

3

2

1

q=0.00033

q=0.

0004

5

2

Ø 2"q=0.

0001

7

20

q=0.

0003

5

Ø 2"

L=80

L=42 L=42

L=14

20

1816

15

q=0.00030

q=0.00023

18

16 q=0.00016

q=0.00018

15

14

1

q=0.0009811

Ø 2"L=7

Ø 2 1/2"

L=116 8

q=0.

0001

3

q=0.00022

9

8

q=0.

0002

4

Ø 2 1/2"

Ø 2 1/2"

L=62

Ø 2 1/2"

L=55

7

9

5

L=44

Ø 2 1/2"L=28

6

5

q=0.00057

q=0.00038

7

6

4

FASE E

5.0926.11

21.20

31.13

31.124.10

27.02

31.19

26.644.55

26.99

31.134.41

31.13

26.684.45

4.14

31.633.63

28.00

30.913.88

27.03

30.903.63

27.07

4.3926.82

4.2926.99

31.21

31.28

31.224.42

26.80

30.904.10

26.80

26.72

30.903.67

3.5827.22

4.5026.31

30.82

30.81

30.894.42

26.47

27.23

3.3227.41

30.73

30.803.60

27.20

30.924.27

26.65

26.634.19

GASTO DE EXTRACCIÓN EN LITROS POR SEGUNDO

LONGITUD DEL TRAMO EN METROS

DIÁMETRO DE LA TUBERÍA EN PULGADAS

SIMBOLOGIA

L=16

q=2.82

Ø4"

25

3.2227.04

30.26

26

NÚMERO DE TRAMO

CARGA DISPONIBLECOTA DE TERRENOCOTA DE PIEZOMÉTRICA

NODO

DIAGRAMA DE CIRCUITOS

FASE E

PROYECTÓ:

ING. SAÚL CÁZARES TORRES

PROYECTO:

MAY. DE 2007

ESCALA:1:1000

FECHA:

ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO

NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR

ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO

APROBÓ:

M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

SISTEMA DE ABASTECIMIENTO DE AGUA POTABLE

187

Page 188: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

 

L=39Ø 2"

Ø 2"

Ø 3"L=39

q=0.00036q=0.00010

2

1

5

3

1

q=0.

0002

8

Ø 2"

L=68

L=77

q=0.00011 4

3

2

Ø 3"

L=52

Ø 3"

q=0.00021

q=0.00030

5

11

4

Ø 2"

q=0.

0000

6

q=0.00039

Ø 2"

L=33

Ø 2"L=25

L=51

q=0.00037

9

10

1110

9

6

Ø 2"L=36

Ø 2"L=52

L=43

q=0.00007

7

8

6

87

FASE D

3.2027.74

30.94 27.863.12

30.98

3.4430.93

27.073.89

30.96

27.513.52

31.03

26.594.35

30.94

27.50

26.774.34

31.11

3.6627.69

31.35

3.6631.34

27.373.67

31.04

3.5128.00

31.51

27.68

GASTO DE EXTRACCIÓN EN LITROS POR SEGUNDO

LONGITUD DEL TRAMO EN METROS

DIÁMETRO DE LA TUBERÍA EN PULGADAS

SIMBOLOGIA

L=16

q=2.82

Ø4"

25

3.2227.04

30.26

26

NÚMERO DE TRAMO

CARGA DISPONIBLECOTA DE TERRENOCOTA DE PIEZOMÉTRICA

NODO

DIAGRAMA DE CIRCUITOS

FASE D

PROYECTÓ:

ING. SAÚL CÁZARES TORRES

PROYECTO:

MAY. DE 2007

ESCALA:1:1000

FECHA:

ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO

NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR

ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO

APROBÓ:

M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

SISTEMA DE ABASTECIMIENTO DE AGUA POTABLE

188

Page 189: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

 

q=0.

0002

3

q=0.

0001

4

q=0.

0002

5

q=0.

0001

4

q=0.

0005

9

9

Ø 2"

9

8

L=71

Ø 2"L=29

q=0.00032

8

7

q=0.

0003

2

L=27 6

q=0.00061

Ø 3"L=46

Ø 3"

L=41

Ø 3"L=24

Ø 3"

q=0.

0001

9

4

7

5 65

4

Ø 2"

L=78

Ø 3"

L=37

Ø 3"L=35

q=0.

0002

8

3

2

1

23

11

Ø 2"

Ø 2"

L=79

Ø 3"

L=27Ø 3"

L=32

Ø 2"

141210

12

10

L=45

L=45

q=0.

0005

3

q=0.

0003

0

q=0.00007

13

14

13

11

1

FASE F

31.574.38

27.19

27.074.47

31.54

31.664.33

32.114.11

28.00

31.464.38

31.434.30

27.13

31.304.19

27.11

31.4631.55 31.49 4.45

26.83 26.8627.014.634.72

31.354.23

27.12

31.48

27.284.20

4.6526.84

31.49

27.0827.30

27.39

31.313.92 GASTO DE EXTRACCIÓN EN LITROS POR SEGUNDO

LONGITUD DEL TRAMO EN METROS

DIÁMETRO DE LA TUBERÍA EN PULGADAS

SIMBOLOGIA

L=16

q=2.82

Ø4"

25

3.2227.04

30.26

26

NÚMERO DE TRAMO

CARGA DISPONIBLECOTA DE TERRENOCOTA DE PIEZOMÉTRICA

NODO

DIAGRAMA DE CIRCUITOS

FASE F

PROYECTÓ:

ING. SAÚL CÁZARES TORRES

PROYECTO:

MAY. DE 2007

ESCALA:1:1000

FECHA:

ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO

NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR

ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO

APROBÓ:

M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

SISTEMA DE ABASTECIMIENTO DE AGUA POTABLE

189

Page 190: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

 

1.- Este plano se formó utilizando el plano proporcionado por la empresaFonatur, S.A. de C.V. el cual contiene planimetría y altimetría.

2.- Las cotas están dadas en metros y el diámetro de la tubería en centímetros.

3.- La tubería será de PVC para alcantarillado sanitario de 20 cms de Ø.

4.- La cama para la instalación de la tubería será de arena y una vez colocadala tubería sobre de esta, se llevará a cabo un correcto acostillado del tubo conmaterial granular fino colocado a mano y este deberá quedar perfectamentecompactado entre la tubería y la zanja, así como también el resto de la tuberíadeberá ser cubierta hasta una altura de 30 cms arriba del lomo de la tubería.

5.- El relleno de la zanja será con material producto de la excavación,compactado al 90% prueba proctor. El relleno de la zanja se debe de colocartan pronto sea instalada y probada la tubería, disminuyendo así el riesgo deque la tubería sufra algún desperfecto. El relleno apisonado se hará en capasde 20 cms, en todos los lados de la estructura.

6.- Los pozos se construirán de acuerdo al pozo tipo mostrado en este plano.

7.- La construcción de la cimentación de los pozos deberá hacerse previamentea la colocación de las tuberías para evitar que se tenga que excavar bajo losextremos de las tuberías y que éstos sufran desalojamientos.Los pozos se construirán de mampostería común de tabique recocido de24x11.5x5cm. junteada con mortero de cemento y arena en proporción de 1:3.Los tabiques deberán ser mojados previamente a su colocación, con juntas deespesor no mayor que 1.5cm. (uno y medio centímetros). Cada hilada deberáquedar desplazada con respecto a la anterior en tal forma que no existacoincidencia entre las juntas verticales de los tabiques que las forman (cuatrapeado). El paramento interior se recubrirá con un aplanado de morterode cemento de proporción 1:3 y con un espesor mínimo de 1.0 (uno) cm. queserá terminado con llana o regla y pulido fino de cemento. El aplanado securará, se emplearán cerchas para construir los pozos y posteriormentecomprobar su sección. La plantilla para pozo se construirá en toda o en partede la superficie que cubrirá la estructura de la cimentación, según lo indicadoen el proyecto y/o por las ordenes del Ingeniero. La compactación de la plantillase efectuará en forma manual o con equipo mecánico, buscándose launiformidad en toda la superficie de la excavación, hasta obtener el espesorestipulado en el proyecto y/o por las órdenes del Ingeniero.En la compactaciónmanual de la plantilla se utilizará un pisón con placa de fierro y previamente seaplicará al material la humedad necesaria para facilitar la compactación.

8.-A las excavaciones se les podrá dar el talud que se desee, pero sólo setomarán en cuenta el volumen correspondiente a zanjas de paredes verticalescon el ancho fijado en esta tabla y el precio unitario correspondiente. Si laSecretaria autoriza por escrito "ademe provisional" el "ancho de zanja" será elde esta tabla mas el ancho ocupado por ese ademe es indispensable que a laaltura del lomo del tubo, la zanja tenga realmente como máximo el "ancho dezanja" que se tomará en cuenta según esta nota.

9.-En los tramos en donde no cumpla con el colchón mínimo requerido deacuerdo a normas (0.90 cm.), quedará a juicio del Ingeniero residente el tipo deprotección que llevará la tubería.

FASE D

PROPOSED FUTURE LOTS

PROPOSED FUTURE LOTS

LOT 117F.F.E. 4.2

LOT 118F.F.E. 3.9

LOT 119F.F.E. 3.75

LOT 120F.F.E. 3.6

LOT 121F.F.E. 3.6LOT 1

22F.

F.E.

3.6

LOT 130F.F.E. 4.5

LOT 131F.F.E. 4.5

LOT 129F.F.E. 4.0

LOT 128F.F.E. 4.0

LOT 127F.F.E. 3.7

LOT 126F.F.E. 3.5

LOT 123F.F.E. 3.6

LOT 124F.F.E. 3.6

LOT 125F.F.E. 3.3

LOT 103F.F.E. 3.3

LOT 104F.F.E. 3.6LOT 105F.F.E. 3.3

LOT 108F.F.E. 3.7

LOT 106F.F.E. 3.7 LOT 107F.F.E. 3.7

LOT 149F.F.E. 4.0

LOT 113F.F.E. 4.05LOT 109F.F.E. 4.2

LOT 110F.F.E. 4.05

LOT 114F.F.E. 4.05

LOT 115F.F.E. 4.2

LOT 116F.F.E. 4.2

LOT 111F.F.E. 4.2

LOT 112F.F.E. 4.2

NOTAS:

190

FASE F

FASE E

FASE D

CROQUIS DE LOCALIZACIÓN

RED DE ALCANTARILLADO SANITARIO

PROYECTÓ:

ING. SAÚL CÁZARES TORRES

PROYECTO:

MAY. DE 2007

ESCALA:

FECHA:

ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO

NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR

ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO

APROBÓ:

M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

RED DE ALCANTARILLADO SANITARIOFASE D

PROYECTÓ:

ING. SAÚL CÁZARES TORRES

PROYECTO:

MAY. DE 2007

ESCALA:1:1000

FECHA:

ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO

NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR

ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO

APROBÓ:

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

3.313

3.3833.413

3.4433.463

3.5033.533 3.573

3.204

3.2343.274

3.3143.414

3.4443.484 3.524

39*

1

40*

2

3

43*41*

4

5

44*

57-3-20

33-3

-20

60-3-2058

-3-2

0

27-3-2031-3-20

54-3

-20

24-7-20

38-3

-20

39-1

0-20

39-1

5-20

3.4031.30

3.5071.42

3.4871.392

3.6911.676

52-1.8-30

9-3.15-30

55-3.15-30

26-3.15-30

3.6321.59

2.08

2.09

3.792.68

4.183.07

4.343.24

3.522.42

3.442.00

3.821.75

4.081.83

3.122.02

3.022.09

2.26

1.93

2.17

1.52

1.85

2.24

VER PLANO DE ALCANTARILLADOSANITARIO FASES C Y B

7

6

8

9

40-3

-20

17-6

-20

26-6-20

3.662.56

3.762.46

3.662.301.64

Tubería propuesta en el proyecto de alcantarillado sanitario

Tramo cabeza

Tubería de P.V.C. para alcantarillado sanitario de 20 cm de ØSentido de escurrimiento

S I M B O L O G Í A

3.262.15Cota de plantilla

Cota de terreno

metros milésimas centímetros

Pozo de visita común

Número de pozo 2

Longitud Pendiente Diámetro 25-19-20

Pozo con caida

Tubería existente de 30 cm de Ø

Fases C y B

Pozo existente

FASE D FESE E FASE F TOTAL UNIDADNo. De viviendas 37 89 62 188 viv.Densidad de población 6.08 6.21 6.40 6.25 hab/viv.No. De habitantes 225 553 397 1175 hab.Dotación 400 400 400 400 lt/hab/día.Aportación de aguas negras 320 320 320 320 lt/hab/día.Qmed. = (320 x Pob.) / 86400 0.83 2.05 1.47 4.35 l.p.s.Harmon 3.8 3.8 3.8 3.8Qmax. = M Qmed. 3.17 7.78 5.59 16.54 l.p.s.Coeficiente de seguridad 1.5 1.5 1.5 1.5Q max. extr. = Q max. x 1.5 4.75 11.67 8.38 24.81 l.p.s.Q mín. = 0.5 Q med. 0.42 1.02 0.74 2.18 l.p.s.Sistema de eliminaciónVelocidades:

MínimaMáxima

Naturaleza de vertido Planta de tratamiento.

DATOS BÁSICOS DE PROYECTO

Gravedad.CONCEPTO UNIDAD

FASE D FASE E FASE F TOTALTubería de P.V.C. de:

20 cm de diametro 347.00 920.00 574.00 1841.00 mExcavación en material tipo II 293.88 759.57 574.60 1628.06 m3Plantilla apisonada 22.56 59.80 37.31 119.67 m3Relleno compactado 260.42 670.87 519.26 1450.55 m3Acarreo de material sobrante. 10.90 28.90 18.03 57.84 m3Pozo de visita de:

Hasta 1.25 m de profundidad 5 17 8 30 PozoHasta 1.50 m de profundidad 1 10 3 14 PozoHasta 1.75 m de profundidad 1 5 5 11 PozoHasta 2.00 m de profundidad -- -- 5 5 PozoHasta 2.25 m de profundidad 1 -- 1 2 Pozo

LISTA DE MATERIALES Y CANTIDADES DE OBRACANTIDAD

Page 191: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

 

PROPOSED FUTURE LOTS

LOT 315F.F.E. 3.65

LOT 316F.F.E. 3.7

LOT 314F.F.E. 3.5

LOT 342F.F.E. 3.50

LOT 340F.F.E. 4.0

FASE E

CROQUIS DE LOCALIZACIÓN

RED DE ALCANTARILLADO SANITARIOFASE E

PROYECTÓ:

ING. SAÚL CÁZARES TORRES

PROYECTO:

MAY. DE 2007

ESCALA:1:1000

FECHA:

ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO

NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR

ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO

APROBÓ:

M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

RED DE ALCANTARILLADO SANITARIO

PROYECTÓ:

ING. SAÚL CÁZARES TORRES

PROYECTO:

MAY. DE 2007

ESCALA:

FECHA:

ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO

NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR

ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO

APROBÓ:

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

Tubería propuesta en el proyecto de alcantarillado sanitario

Tramo cabeza

Tubería de P.V.C. para alcantarillado sanitario de 20 cm de ØSentido de escurrimiento

S I M B O L O G Í A

3.262.15Cota de plantilla

Cota de terreno

metros milésimas centímetros

Pozo de visita común

Número de pozo 2

Longitud Pendiente Diámetro 25-19-20

Pozo con caida

Tubería existente de 30 cm de Ø

Fases C y B

Pozo existente

FASE D FESE E FASE F TOTAL UNIDADNo. De viviendas 37 89 62 188 viv.Densidad de población 6.08 6.21 6.40 6.25 hab/viv.No. De habitantes 225 553 397 1175 hab.Dotación 400 400 400 400 lt/hab/día.Aportación de aguas negras 320 320 320 320 lt/hab/día.Qmed. = (320 x Pob.) / 86400 0.83 2.05 1.47 4.35 l.p.s.Harmon 3.8 3.8 3.8 3.8Qmax. = M Qmed. 3.17 7.78 5.59 16.54 l.p.s.Coeficiente de seguridad 1.5 1.5 1.5 1.5Q max. extr. = Q max. x 1.5 4.75 11.67 8.38 24.81 l.p.s.Q mín. = 0.5 Q med. 0.42 1.02 0.74 2.18 l.p.s.Sistema de eliminaciónVelocidades:

MínimaMáxima

Naturaleza de vertido Planta de tratamiento.

DATOS BÁSICOS DE PROYECTO

Gravedad.

CONCEPTO UNIDADFASE D FASE E FASE F TOTAL

Tubería de P.V.C. de:20 cm de diametro 347.00 920.00 574.00 1841.00 m

Excavación en material tipo II 293.88 759.57 574.60 1628.06 m3Plantilla apisonada 22.56 59.80 37.31 119.67 m3Relleno compactado 260.42 670.87 519.26 1450.55 m3Acarreo de material sobrante. 10.90 28.90 18.03 57.84 m3Pozo de visita de:

Hasta 1.25 m de profundidad 5 17 8 30 PozoHasta 1.50 m de profundidad 1 10 3 14 PozoHasta 1.75 m de profundidad 1 5 5 11 PozoHasta 2.00 m de profundidad -- -- 5 5 PozoHasta 2.25 m de profundidad 1 -- 1 2 Pozo

LISTA DE MATERIALES Y CANTIDADES DE OBRACANTIDAD

3.313

3.3833.413

3.4433.463

3.5033.533 3.573 3.593 3.633 3.673 3.663 3.663

3.204

3.2343.274

3.3143.414

3.4443.484 3.524 3.564

3.6243.654

3.704

3.77

43.

794

3.80

43.

834

3.81

43.

834

3.83

43.

834

3.79

43.

764

44*

33

3439

36

37

38

3229

31

30

27

26 20

2324

22

16

15

14

1213

11

10

18

19

28

21

25

41-1

6-20

36-15-20

25-4-20

8-5-

20

26-1

5-20

35-3-20

30-7-20

30-16-2034

-9-2

0

35-29-20

29-8-20

29-13-20

28-1

0-20

37-1

4-20

35-1

3-20

35-3

-20

23-3-20

30-1

5-20

15-15-20

10-11-20

60-3-20

20-6-20

40-1

4-20

34-1

6-20

25-3-20

33-3

-20

10-8-20

33-3

-20

60-3-20

34-2

3-20

4.192.88

3.3101.19

3.322.20

4.323.22

3.602.48

4.502.86

3.682.57

4.423.30

3.882.76

3.832.73

3.952.69

4.373.26

4.273.15

4.463.36

3.4031.30

3.5071.42

3.3421.230

3.4871.392

3.6911.676

3.8781.936

20-1.8-30

38-1.8-30

52-1.8-30

9-3.15-30

55-3.15-30

26-3.15-3028-3.17-30

54-3.17-30

1.68

3.7551.760

2.28

4.143.03

4.072.97

4.233.11

4.563.21

4.913.59

4.813.71

4.413.31

4.103.00

4.142.82

4.533.43

4.423.32

4.393.25

3.872.54 4.87

3.77 5.093.99

3.6321.59

2.82

2.89

2.08

2.64

2.09

1.93

2.59

1.79

3.09

1.52

6

40

35

17

191

FASE F

FASE E

FASE D

Page 192: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

 

1.- Este plano se formó utilizando el plano proporcionado por la empresaFonatur, S.A. de C.V. el cual contiene planimetría y altimetría.

2.- Las cotas están dadas en metros y el diámetro de la tubería en centímetros.

3.- La tubería será de PVC para alcantarillado sanitario de 20 cms de Ø.

4.- La cama para la instalación de la tubería será de arena y una vez colocadala tubería sobre de esta, se llevará a cabo un correcto acostillado del tubo conmaterial granular fino colocado a mano y este deberá quedar perfectamentecompactado entre la tubería y la zanja, así como también el resto de la tuberíadeberá ser cubierta hasta una altura de 30 cms arriba del lomo de la tubería.

5.- El relleno de la zanja será con material producto de la excavación,compactado al 90% prueba proctor. El relleno de la zanja se debe de colocartan pronto sea instalada y probada la tubería, disminuyendo así el riesgo deque la tubería sufra algún desperfecto. El relleno apisonado se hará en capasde 20 cms, en todos los lados de la estructura.

6.- Los pozos se construirán de acuerdo al pozo tipo mostrado en este plano.

7.- La construcción de la cimentación de los pozos deberá hacerse previamentea la colocación de las tuberías para evitar que se tenga que excavar bajo losextremos de las tuberías y que éstos sufran desalojamientos.Los pozos se construirán de mampostería común de tabique recocido de24x11.5x5cm. junteada con mortero de cemento y arena en proporción de 1:3.Los tabiques deberán ser mojados previamente a su colocación, con juntas deespesor no mayor que 1.5cm. (uno y medio centímetros). Cada hilada deberáquedar desplazada con respecto a la anterior en tal forma que no existacoincidencia entre las juntas verticales de los tabiques que las forman (cuatrapeado).El paramento interior se recubrirá con un aplanado de mortero de cemento deproporción 1:3 y con un espesor mínimo de 1.0 (uno) cm. que será terminadocon llana o regla y pulido fino de cemento. El aplanado se curará, se emplearáncerchas para construir los pozos y posteriormente comprobar su sección.La plantilla para pozo se construirá en toda o en parte de la superficie quecubrirá la estructura de la cimentación, según lo indicado en el proyecto y/o porlas ordenes del Ingeniero.La compactación de la plantilla se efectuará en forma manual o con equipomecánico, buscándose la uniformidad en toda la superficie de la excavación,hasta obtener el espesor estipulado en el proyecto y/o por las órdenes delIngeniero.En la compactación manual de la plantilla se utilizará un pisón con placa defierro y previamente se aplicará al material la humedad necesaria para facilitarla compactación.

8.-A las excavaciones se les podrá dar el talud que se desee, pero sólo setomarán en cuenta el volumen correspondiente a zanjas de paredes verticalescon el ancho fijado en esta tabla y el precio unitario correspondiente. Si laSecretaria autoriza por escrito "ademe provisional" el "ancho de zanja" será elde esta tabla mas el ancho ocupado por ese ademe es indispensable que a laaltura del lomo del tubo, la zanja tenga realmente como máximo el "ancho dezanja" que se tomará en cuenta según esta nota.

9.-En los tramos en donde no cumpla con el colchón mínimo requerido deacuerdo a normas (0.90 cm.), quedará a juicio del Ingeniero residente el tipo deprotección que llevará la tubería.

C

90°

Ø

A B

A BC

Ø90°

14 4

1

11 1

8

300298263

15 17

8263298300

2 19 19

1

1 51

FASE D

FASE E

FASE F

ED

D

9028

4040

d

20

2030

0 VA

RIA

BLE

VAR

IABL

E

2510

10

120 (D)

25

60

4040

25

d

2520

VAR

IABL

E30

0 V

ARIA

BLE

1010

20

120 (D)

9028

1

10

2

1

10 11

22

1

19

1719

23192

2

1 1

220

23201919

10

10 2

1

21

1

1

1

1

3229

1

8

12

2

2

21

141

1122

60

RED DE ALCANTARILLADO SANITARIO

PROYECTÓ:

ING. SAÚL CÁZARES TORRES

PROYECTO:

MAY. DE 2007

ESCALA:

FECHA:

ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO

NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR

ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO

APROBÓ:

M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

RED DE ALCANTARILLADO SANITARIOPLANO DE DETALLES

PROYECTÓ:

ING. SAÚL CÁZARES TORRES

PROYECTO:

MAY. DE 2007

ESCALA:1:1000

FECHA:

ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO

NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR

ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO

APROBÓ:

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

Tubería propuesta en el proyecto de alcantarillado sanitario

Tramo cabeza

Tubería de P.V.C. para alcantarillado sanitario de 20 cm de ØSentido de escurrimiento

S I M B O L O G Í A

3.262.15Cota de plantilla

Cota de terreno

metros milésimas centímetros

Pozo de visita común

Número de pozo 2

Longitud Pendiente Diámetro 25-19-20

Pozo con caida

Tubería existente de 30 cm de Ø

Fases C y B

Pozo existente

FASE D FESE E FASE F TOTAL UNIDADNo. De viviendas 37 89 62 188 viv.Densidad de población 6.08 6.21 6.40 6.25 hab/viv.No. De habitantes 225 553 397 1175 hab.Dotación 400 400 400 400 lt/hab/día.Aportación de aguas negras 320 320 320 320 lt/hab/día.Qmed. = (320 x Pob.) / 86400 0.83 2.05 1.47 4.35 l.p.s.Harmon 3.8 3.8 3.8 3.8Qmax. = M Qmed. 3.17 7.78 5.59 16.54 l.p.s.Coeficiente de seguridad 1.5 1.5 1.5 1.5Q max. extr. = Q max. x 1.5 4.75 11.67 8.38 24.81 l.p.s.Q mín. = 0.5 Q med. 0.42 1.02 0.74 2.18 l.p.s.Sistema de eliminaciónVelocidades:

MínimaMáxima

Naturaleza de vertido Planta de tratamiento.

DATOS BÁSICOS DE PROYECTO

Gravedad.

NOTAS:

CONCEPTO UNIDADFASE D FASE E FASE F TOTAL

Tubería de P.V.C. de:20 cm de diametro 347.00 920.00 574.00 1841.00 m

Excavación en material tipo II 293.88 759.57 574.60 1628.06 m3Plantilla apisonada 22.56 59.80 37.31 119.67 m3Relleno compactado 260.42 670.87 519.26 1450.55 m3Acarreo de material sobrante. 10.90 28.90 18.03 57.84 m3Pozo de visita de:

Hasta 1.25 m de profundidad 5 17 8 30 PozoHasta 1.50 m de profundidad 1 10 3 14 PozoHasta 1.75 m de profundidad 1 5 5 11 PozoHasta 2.00 m de profundidad -- -- 5 5 PozoHasta 2.25 m de profundidad 1 -- 1 2 Pozo

LISTA DE MATERIALES Y CANTIDADES DE OBRACANTIDAD

1

2

3

4

193

Page 193: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

 

1.2 %

1.2 %

NOTA- EN LAS SECCIONES 1 Y 6, SE TOMARON ENCUENTA LAS ÁREAS A13 DE LA FASE B, Y LASÁREAS A5 Y A6 DE LA FASE C RESPECTIVAMENTE,YA QUE ESTAS ÁREAS DESCARGAN EN LA MISMACALLE .

FASE F

FASE E

FASE D

N

CROQUIS DE LOCALIZACIÓN

PROYECTÓ:

ING. SAÚL CÁZARES TORRES

PROYECTO:

MAY. DE 2007

ESCALA:

FECHA:

ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO

NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR

ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO

APROBÓ:

M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

DRENAJE PLUVIALFASE D

PROYECTÓ:

ING. SAÚL CÁZARES TORRES

PROYECTO:

MAY. DE 2007

ESCALA:1:1000

FECHA:

ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO

NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR

ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO

APROBÓ:

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

C (COEFICIENTE DE ESCURRIMIENTO)I = 17.248 /(178.65 + Tc)

ÁREA POR DRENAR

Q TOTAL

VERTIDO FINAL

VELOCIDADES

SISTEMA

MÁXIMAMÍNIMA

Q = 2.778 x C x I x A = 1.0485 M3/SEG

= CUERPO DE AGUA = SEPARADO

= 91.43 MM/HR = RACIONAL AMERICANO

DATOS DE PROYECTO

= 0.60 = 6.88 HAS.

91.4315-15' 0.19

TOTAL =

16-16'17-17'18-18'19-19'20-20'21-21'22-22'23-23'24-24'25-25'26-26' 0.19

6.88

0.090.260.120.210.340.410.150.300.240.17

91.4391.4391.4391.4391.4391.4391.4391.4391.4391.43

91.4391.43

Número de sección

3-3'4-4'

9-9'10-10'11-11'12-12'13-13'

6-6' *7-7'8-8'

5-5'

14-14'

2-2'1-1' *

0.160.15

0.280.260.210.120.61

0.550.120.16

0.11

0.13

91.4391.43

91.4391.4391.4391.4391.4391.43

91.4391.43

91.43

91.43

0.770.58

Área (Has.) (mm/hr)

Intensidad

91.4391.43

17.002.070.60 0.02900.600.600.600.600.600.600.600.600.600.60

0.600.60

0.01370.03960.01830.03200.05180.06250.02290.04570.03660.02590.02901.0485

3.285.302.005.098.554.886.103.605.792.644.77

31.6015.0017.0011.009.00

21.6016.0015.0011.0010.0010.00

Pendientemilésimas

0.600.60

0.600.600.600.600.600.60

0.600.60

0.60

0.60 0.0198

0.02440.04270.03960.03200.01830.0930

0.02440.02290.01680.08380.0183

1.78

1.955.483.002.204.752.73

7.765.85

6.23

5.23

4.99

(m3/seg)C

0.600.60

Gasto

0.11730.0884

(m)Ancho calle

6.915.49

9.0013.00

1.6020.007.00

20.0015.000.50

13.0015.00

9.00

23.00

10.0013.00

PENDIENTE Y SENTIDO DE ESCURRIMIENTO

SIMBOLOGÍA

3.72 NIVEL

PENDIENTESENTIDO DE ESCURRIMIENTO

24 24'

SECCIÓN DE SALIDA

NÚMERO DE SECCIÓN

3.593 3.633

1.0%

1.5%

4.34

3.413

3.313

0.9%

3.383

3'3

0.4%

3.66

0.9%

3.66

1.3%

3.443

44'

3.463

3.760.4%

1.3%

0.8%

4.35

1.1%4.08

1.1%

1.16

%

1.16

%

2.0%

0.4%

3.82

1.5%

4.28

1.3%

4.161.4%

VER DETALLE No. 1

1.58%

1.16

%

1.23%3.44

0.7%

1.3%

3.20

0.7%

1.0%

1.23%

1.5%3.87

3.65

1'1

1.3%

2.98

1.0%

5 5'

3.67

3.503

0.9%

3.533

1.0%

3.573

4.18

0.7%

1.5% 1.

0%

1.0%

3.92

0.42

%

0.42

%

3.52

1.5%

0.35%3.62

1.0%

3.36

VER DETALLE No. 1

2 2'2.80

ESC. 1:50

ESC. 1:50

ESC. 1:50

ESC. 1:50

ESC. 1:50

SECCIÓN 1-1'

Relación Qn/s^(1/2) =

Relación Qn/s^(1/2) =

SECCIÓN 2-2'

Relación Qn/s^(1/2) =

SECCIÓN 3-3'

Relación Qn/s^(1/2) =

Relación Qn/s^(1/2) =

SECCIÓN 5-5'

SECCIÓN 4-4'

LC

-2%

Datos:Q=n=s=

0.03 0.05 3.00Y A P

CL

-2%

Datos:Q=

s=

Y A P0.03 0.04 1.80

n=

L

0.04

LC

-2%

Datos:Q=n=s=

Y A P0.08 4.00

-2%

Datos:Q=n=s=

Y A P0.06 0.18 6.00

L

0.06

-2%

P5.50

Datos:

n=s=

Q=

A0.18

Y

C

C

0.0027AR^(2/3)

-2%

m3/seg.0.01680.0130.009

0.00230

0.060.01R=A/P R^(2/3)

AR^(2/3)0.0028

m3/seg.

-2%

0.0229

R^(2/3)0.08

R=A/P0.02

0.0130.00261

0.013

AR^(2/3)0.0059

-2%

0.07

0.02440.0130.009

0.00334

R=A/P0.02

m3/seg.

R^(2/3)

AR^(2/3)0.0174

-2%

R^(2/3)0.10

0.08840.0130.010

0.01149

R=A/P0.03

m3/seg.

0.0182AR^(2/3)

-2%

R^(2/3)0.10

0.01338

R=A/P

0.0130.013

0.1173

0.03

m3/seg.

Concreto hidrahulico

DENTELLÓN (Para evitar la socavación)

Tepetate compactado

DETALLE No. 1

%al 90 Arena

194

0.153.00

0.10

0.15

0.75

Y

Y

Y

Y

1.78

Y

6.23

6.91

5.23

5.49

Page 194: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

 

0.153.00

0.10

0.15

0.75

2.73

Y

4.99

2.07

Y

Y

3.28

5.30

Y

Y

Y

5.85

Y

Y

5.48

1.95

Y

Y

3.00

2.20

Y

4.75

Y

7.76

1.2 %

1.2 %

NOTA- EN LAS SECCIONES 1 Y 6, SE TOMARON ENCUENTA LAS ÁREAS A13 DE LA FASE B, Y LASÁREAS A5 Y A6 DE LA FASE C RESPECTIVAMENTE,YA QUE ESTAS ÁREAS DESCARGAN EN LA MISMACALLE .

FASE F

FASE E

FASE D

CROQUIS DE LOCALIZACIÓN

PROYECTÓ:

ING. SAÚL CÁZARES TORRES

PROYECTO:

MAY. DE 2007

ESCALA:

FECHA:

ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO

NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR

ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO

APROBÓ:

M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

DRENAJE PLUVIALFASE E

PROYECTÓ:

ING. SAÚL CÁZARES TORRES

PROYECTO:

MAY. DE 2007

ESCALA:1:1000

FECHA:

ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO

NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR

ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO

APROBÓ:

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

C (COEFICIENTE DE ESCURRIMIENTO)I = 17.248 /(178.65 + Tc)

ÁREA POR DRENAR

Q TOTAL

VERTIDO FINAL

VELOCIDADES

SISTEMA

MÁXIMAMÍNIMA

Q = 2.778 x C x I x A = 1.0485 M3/SEG

= CUERPO DE AGUA = SEPARADO

= 91.43 MM/HR = RACIONAL AMERICANO

DATOS DE PROYECTO

= 0.60 = 6.88 HAS.

91.4315-15' 0.19

TOTAL =

16-16'17-17'18-18'19-19'20-20'21-21'22-22'23-23'24-24'25-25'26-26' 0.19

6.88

0.090.260.120.210.340.410.150.300.240.17

91.4391.4391.4391.4391.4391.4391.4391.4391.4391.43

91.4391.43

Número de sección

3-3'4-4'

9-9'10-10'11-11'12-12'13-13'

6-6' *7-7'8-8'

5-5'

14-14'

2-2'1-1' *

0.160.15

0.280.260.210.120.61

0.550.120.16

0.11

0.13

91.4391.43

91.4391.4391.4391.4391.4391.43

91.4391.43

91.43

91.43

0.770.58

Área (Has.) (mm/hr)

Intensidad

91.4391.43

17.002.070.60 0.02900.600.600.600.600.600.600.600.600.600.60

0.600.60

0.01370.03960.01830.03200.05180.06250.02290.04570.03660.02590.02901.0485

3.285.302.005.098.554.886.103.605.792.644.77

31.6015.0017.0011.009.00

21.6016.0015.0011.0010.0010.00

Pendientemilésimas

0.600.60

0.600.600.600.600.600.60

0.600.60

0.60

0.60 0.0198

0.02440.04270.03960.03200.01830.0930

0.02440.02290.01680.08380.0183

1.78

1.955.483.002.204.752.73

7.765.85

6.23

5.23

4.99

(m3/seg)C

0.600.60

Gasto

0.11730.0884

(m)Ancho calle

6.915.49

9.0013.00

1.6020.007.00

20.0015.000.50

13.0015.00

9.00

23.00

10.0013.00

PENDIENTE Y SENTIDO DE ESCURRIMIENTO

SIMBOLOGÍA

3.72 NIVEL

PENDIENTESENTIDO DE ESCURRIMIENTO

24 24'

SECCIÓN DE SALIDA

NÚMERO DE SECCIÓN

3.234

1.5%2.9%

1.0%

0.1%

1.0%

3.60

3.0%

1.0%4.50

3.0%

4.10

2.9%

1.5%

1.5%

0.7%

0.16%

0.16%

0.16%

8'8

4.14

1010'

4.04

0.16%

0.16%

1.0%

0.9%

4.19

0%

1.5%

1.5%

0.37%

0%

4.40

0.37%

0.07%

0.16%

0.16%

0.4%

3.97

13'

13

3.84

4.39

0.07%

3.274

1.5%

0.3%0.7%

4.27

1.5%

0.3%

9

2.0%

9'

3.95

1.5%

4.37

1.5%

1.5%

11'

3.314

2.0%

12

3.414

1.0%

0.1%

0.1%

0.1%

3.74

1.5%

4.47

3.69

43.

794

0.1%

3.76

4

17'

171.5%

1.5%

3.83

4

3.91

4

3.83

4

3.624

1.3%

0.05%

2.2%1.2%

4.04

4.42

3.86

1.8%

0.16% 1.1%

1.0%

4.82

2.0%

1.1%

2.2%

0.5%

0.5%

1.3%

1.58%4.75

12'

3.4443.484

2.0%

5.09

0.4%4.14

3.564

14

3.524

14'

2.3%

0.45%

4.61 3.16%

0.45%0.45% 16'

16

3.83

43.

814

1.0%

4.68

1.0%

3.80

43.

834

3.79

43.

774

1.7%

1.0%

4.2315

15'

3.6543.704

1.3 %

1.3%

2.998

6'

6

3.307'

7 3.204

Relación Qn/s^(1/2) =

SECCIÓN 6-6'

ESC. 1:50

-2%

CL

5.000.13PA

s=n=Q=Datos:

0.05Y

-2%

AR^(2/3)0.010686

R^(2/3)

m3/seg.

0.09

0.0130.013

0.0838

0.02R=A/P

0.00956

2.22 0.02 0.07 0.00300.03 0.04ESC. 1:50

ESC. 1:50

0.0183

0.00194

R=A/P0.01

SECCIÓN 12-12'Y

0.03PA

0.05 3.00

LC

-2%

Datos:Q=n=s=Relación Qn/s^(1/2) =

R^(2/3) AR^(2/3)0.06 0.0027

-2%

m3/seg.0.0130.015

ESC. 1:50

SECCIÓN 11-11'

SECCIÓN 10-10'

Relación Qn/s^(1/2) =

0.04 0.08 3.02

Y

CL

P

Datos:Q=n=s=

A

-2%

Relación Qn/s^(1/2) =

LC

-2%

Datos:Q=n=s=

Y A P0.09 0.00640.02

AR^(2/3)

-2%

0.0320 m3/seg.0.0130.020

0.00294

R=A/P R^(2/3)

AR^(2/3)

-2%

0.03960.0130.007

m3/seg.

R^(2/3)R=A/P

0.00616

ESC. 1:50

ESC. 1:50

Relación Qn/s^(1/2) =

SECCIÓN 8-8'

Relación Qn/s^(1/2) =

SECCIÓN 9-9'

0.04

CL

-2%

Datos:Q=n=s=

Y A P0.08 4.00

0.05

LC

-2%

Datos:Q=n=s=

Y A P0.08 2.01

AR^(2/3)0.0059

-2%

R^(2/3)0.07

0.04270.0130.020

0.00392

R=A/P0.02

m3/seg.

AR^(2/3)0.00900.12

-2%

0.02440.0130.002

0.00792

R=A/P0.04

m3/seg.

R^(2/3)

L

ESC. 1:50

Relación Qn/s^(1/2) =

SECCIÓN 7-7'

0.03

C

-2%

Datos:Q=n=s=

Y A P0.05 3.00

AR^(2/3)0.0027

-2%

0.06

0.01830.0130.015

0.00194

R=A/P0.01

m3/seg.

R^(2/3)

4.00 0.02 0.07 0.00590.04 0.08ESC. 1:50

ESC. 1:50

Relación Qn/s^(1/2) =

SECCIÓN 16-16'

SECCIÓN 17-17'

Relación Qn/s^(1/2) =

0.03 0.05 3.00

P

-2%

Datos:Q=n=s=

Y A

P

-2%

Datos:Q=n=s=

Y A0.01 0.06 0.0027

AR^(2/3)

CL

-2%

0.0396 m3/seg.0.0130.015

0.00421

R=A/P R^(2/3)

AR^(2/3)

LC

-2%

0.0137 m3/seg.0.0130.032

0.00100

R=A/P R^(2/3)

ESC. 1:50

ESC. 1:50

P3.00

SECCIÓN 14-14'

Relación Qn/s^(1/2) =

Relación Qn/s^(1/2) =

SECCIÓN 15-15'

2.09P

Datos:Q=n=s=

Y A

-2%

0.03 0.04

-2%

Datos:

n=s=

Y A0.03 0.05

Q=

AR^(2/3)0.0029

LC

-2%

0.0290 m3/seg.0.0130.017

0.00289

R=A/P R^(2/3)0.02 0.07

AR^(2/3)

CL

-2%

0.0130.023

0.00170

R=A/P R^(2/3)0.01 0.06

0.0198 m3/seg.

0.0027

2.92

SECCIÓN 13-13'

Relación Qn/s^(1/2) =

Datos:Q=n=s=

Y A0.12 0.29

-2%

ESC. 1:50

CL

-2%

0.0930 m3/seg.0.0130.001

0.05405

P R=A/P R^(2/3)0.10 0.22

AR^(2/3)0.0624

Concreto hidrahulico

DENTELLÓN (Para evitar la socavación)

Tepetate compactado

DETALLE No. 1

%al 90 Arena

195

Page 195: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

 

0.153.00

0.10

0.15

0.75

1.2 %

1.2 %

2.64

4.77

Y

Y

8.55

4.88

Y

Y

6.10

3.60

Y

Y

5.79

Y

5.09

Y

2.00

Y

NOTA- EN LAS SECCIONES 1 Y 6, SE TOMARON ENCUENTA LAS ÁREAS A13 DE LA FASE B, Y LASÁREAS A5 Y A6 DE LA FASE C RESPECTIVAMENTE,YA QUE ESTAS ÁREAS DESCARGAN EN LA MISMACALLE .

FASE F

FASE E

FASE D

N

CROQUIS DE LOCALIZACIÓN

PROYECTÓ:

ING. SAÚL CÁZARES TORRES

PROYECTO:

MAY. DE 2007

ESCALA:

FECHA:

ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO

NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR

ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO

APROBÓ:

M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

DRENAJE PLUVIALFASE F

PROYECTÓ:

ING. SAÚL CÁZARES TORRES

PROYECTO:

MAY. DE 2007

ESCALA:1:1000

FECHA:

ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO

NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR

ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO

APROBÓ:

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

C (COEFICIENTE DE ESCURRIMIENTO)I = 17.248 /(178.65 + Tc)

ÁREA POR DRENAR

Q TOTAL

VERTIDO FINAL

VELOCIDADES

SISTEMA

MÁXIMAMÍNIMA

Q = 2.778 x C x I x A = 1.0485 M3/SEG

= CUERPO DE AGUA = SEPARADO

= 91.43 MM/HR = RACIONAL AMERICANO

DATOS DE PROYECTO

= 0.60 = 6.88 HAS.

91.4315-15' 0.19

TOTAL =

16-16'17-17'18-18'19-19'20-20'21-21'22-22'23-23'24-24'25-25'26-26' 0.19

6.88

0.090.260.120.210.340.410.150.300.240.17

91.4391.4391.4391.4391.4391.4391.4391.4391.4391.43

91.4391.43

Número de sección

3-3'4-4'

9-9'10-10'11-11'12-12'13-13'

6-6' *7-7'8-8'

5-5'

14-14'

2-2'1-1' *

0.160.15

0.280.260.210.120.61

0.550.120.16

0.11

0.13

91.4391.43

91.4391.4391.4391.4391.4391.43

91.4391.43

91.43

91.43

0.770.58

Área (Has.) (mm/hr)

Intensidad

91.4391.43

17.002.070.60 0.02900.600.600.600.600.600.600.600.600.600.60

0.600.60

0.01370.03960.01830.03200.05180.06250.02290.04570.03660.02590.02901.0485

3.285.302.005.098.554.886.103.605.792.644.77

31.6015.0017.0011.009.00

21.6016.0015.0011.0010.0010.00

Pendientemilésimas

0.600.60

0.600.600.600.600.600.60

0.600.60

0.60

0.60 0.0198

0.02440.04270.03960.03200.01830.0930

0.02440.02290.01680.08380.0183

1.78

1.955.483.002.204.752.73

7.765.85

6.23

5.23

4.99

(m3/seg)C

0.600.60

Gasto

0.11730.0884

(m)Ancho calle

6.915.49

9.0013.00

1.6020.007.00

20.0015.000.50

13.0015.00

9.00

23.00

10.0013.00

PENDIENTE Y SENTIDO DE ESCURRIMIENTO

SIMBOLOGÍA

3.72 NIVEL

PENDIENTESENTIDO DE ESCURRIMIENTO

24 24'

SECCIÓN DE SALIDA

NÚMERO DE SECCIÓN

Concreto hidrahulico

DENTELLÓN (Para evitar la socavación)

Tepetate compactado

DETALLE No. 1

%al 90 Arena

4.036

3.726

3.94

43.

884

3.79

43.

764

3.85

33.

834

3.91

4

3.83

4

20'

20

0.9%

0.9%

0.9%

4.180.9%

3.94

4

3.83

43.

814

3.80

43.

834

0.1%

19

19'

1.1%

3.93

4

1.8%4.20

3.90

43.

934

0%

4.23

3.79

43.

774

1.7%

18'

18

3.88

43.

834

1.7%

3.744

3.663 3.713

3.938

4.651.8%

0.9%

0.4%

0%

0.4%

4.47

0.2%

1.0%

3.803

4.40

0%

3.7933.763

3.786

21

3.806

22

0.06%

4.38

2.16%

21'

3.833

3.846

3.873

3.886

0.3%

1.5%

4.72 0.3%4.63

0.1%

2323'

1.5%

3.99

2.0%

0.2%

1.0%1.5%

4.58

0.45%

3.976

22'

4.36

1.6%1.5%

4.38

3.956

3.896

4.11

3.921

0.2% 4.330.2%

1.1%

4.0113.956

4.021

24 24'

4.026

4.186

2.0%

26

2.0% 2.98 26'

4.4%

1.0%

0.45% 4.71

1.0%

4.4%

1.0%

1.0%

1.0%

3.48

25'25

1.0%1.0%

4.076

4.061

4.086

4.106

1.0%

1 .0%

4.136

4.116

4.136

4.136

4.166

2.02

SECCIÓN 18-18'

Relación Qn/s^(1/2) =

0.03 0.04Y A

Datos:Q=n=s=

-2%

ESC. 1:500.02 0.07

P R=A/P R^(2/3)0.0029

AR^(2/3)

LC

-2%

0.0183 m3/seg.0.0130.017

0.00182

m3/seg.

R^(2/3)0.07

Relación Qn/s^(1/2) =

-2%

Datos:Q=n=s=

Y A0.04 0.08

ESC. 1:50

LC

0.03200.0130.011

0.00397

P R=A/P4.00 0.02

SECCIÓN 19-19'

-2%

AR^(2/3)0.0059

-2%

m3/seg.

R^(2/3)0.07

m3/seg.

R^(2/3)0.06

m3/seg.

R^(2/3)0.08

R^(2/3)

m3/seg.

m3/seg.

R^(2/3)0.09

0.020.04 0.08 3.61

SECCIÓN 24-24'

0.08Y A

0.04ESC. 1:50

R=A/P0.02

P4.00

Relación Qn/s^(1/2) =

-2%

Datos:

n=s=

Q=

ESC. 1:50

CL

0.0130.011

0.00453

0.0366

Relación Qn/s^(1/2) =

-2%

Datos:Q=n=s=

Y A

ESC. 1:50

-2%

0.04570.0130.015

0.00485

R=A/P

LC

PSECCIÓN 23-23'

Relación Qn/s^(1/2) =

-2%

Datos:Q=n=s=

Y A0.03 0.05

0.02290.0130.016

0.00235

R=A/P0.01

CL

P3.00

SECCIÓN 22-22'

Relación Qn/s^(1/2) =

-2%

Datos:Q=n=s=

Y A0.04 0.08

ESC. 1:50

0.06250.0130.022

0.00553

R=A/P0.02

LC

P4.00

SECCIÓN 21-21'

Relación Qn/s^(1/2) =

-2%

Datos:Q=n=s=

Y A0.05 0.13

ESC. 1:50

CL

0.05180.0130.009

0.00710

P R=A/P5.00 0.02

SECCIÓN 20-20'

0.0062

AR^(2/3)0.07 0.0059

-2%

AR^(2/3)

-2%

AR^(2/3)0.0027

Relación Qn/s^(1/2) =

Relación Qn/s^(1/2) =

AR^(2/3)0.0059

-2%

AR^(2/3)0.0107

-2%

Datos:Q=n=s=

Y A0.04 0.08

-2%

Datos:Q=n=s=

Y A0.04 0.07

-2%

m3/seg.

R^(2/3)0.07

ESC. 1:50

0.02900.0130.010

0.00376

R=A/P0.02

LC

P4.00

SECCIÓN 26-26'AR^(2/3)0.0059

m3/seg.

R^(2/3)0.09

ESC. 1:50

-2%

0.02590.0130.010

0.00337

R=A/P0.03

LC

P2.67

SECCIÓN 25-25'AR^(2/3)0.0063

196

Page 196: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

 

197

CROQUIS DE LOCALIZACIÓN

PROYECTÓ:

ING. SAÚL CÁZARES TORRES

PROYECTO:

MAY. DE 2007

ESCALA:

FECHA:

ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO

NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR

ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO

APROBÓ:

M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

RED DE HIDRANTESFASE D

PROYECTÓ:

ING. SAÚL CÁZARES TORRES

PROYECTO:

MAY. DE 2007

ESCALA:1:1000

FECHA:

ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO

NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR

ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO

APROBÓ:

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

N

27.07

31.003.93

FASE D

L=3

30.14

26.223.92

26.51

29.983.47

L=30

L=11 L=6L=15

L=46

L=30

L=28

L=24

L=23

L=15

L=3

L=14

L=39

L=5L=4

L=27L=14

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

1213

14

15

16

17

18

Número de hidrantes funcionando

Área de proyectoNúmero de hidrantes

Gasto totalGasto por hidrantesimultáneamente

Longitud de manguera

Material de la red contra incendioDiámetro de manguera

DATOS DE PROYECTO

P.V.C.

30.008.462.82

38.00

FASE D

3.004.001.06

38.00P.V.C.

2.828.46

30.00 30.008.462.82

P.V.C.38.00

25.3830.00

2.82

38.00P.V.C.

Pza.

Extremidad campana de P.V.C. de:

4" (100 mm) de Ø 1 Pza.

Codo de P.V.C. De:

90°x2 1/2" (90°x60 mm) de Ø 2 Pza.90°x2" (90°x50 mm) de Ø 2 Pza.

Reducción espiga de P.V.C. De:

4"x2" (100x50 mm) de Ø 1 Pza.2 1/2"x2" (60x50 mm) de Ø 2 Pza.

Reducción campana de P.V.C. De:

4"x2" (100x50 mm) de Ø 2 Pza.

Tapón campana de P.V.C.

2" (50 mm) de Ø 5 Pza.

Junta Gibault de:

8" (200 mm) de Ø 2 Pza.

Válvula de seccionamiento tipo compuerta de:

4" (100 mm) de Ø 2 Pza.

Empaques de Neopreno de:

8" (200 mm) de Ø 2 Pza.4" (100 mm) de Ø 4 Pza.

Tornillos de:

3/4"x3 1/2" (19.10x88.9 mm) 16 Pza.5/8"x3" (15.90x76.20 mm) 32 Pza.

CRUCEROS FASE DLista de materiales

lt/seg

mmP.V.C.

lt/segmetros

FASE E

11.003.00

2.67

3.008.002.06

FASE F5.79

TOTAL

23.003.00 Hidrantes

HidrantesHas.UNIDAD

FASE D FASE E FASE F TOTALCANT. CANT. CANT. CANT.

Tubería de P.V.C., Anger RD 41 de 80 mm (4") Ø 140.00 300.00 115.00 555.00 MLTubería de P.V.C., Anger RD 41 de 75 mm (3") Ø 0.00 0.00 89.00 89.00 MLTubería de P.V.C., Anger RD 41 de 60 mm (2 1/2") Ø 62.00 0.00 0.00 62.00 MLTubería de P.V.C., Anger RD 41 de 50 mm (2") Ø 142.00 386.00 331.00 859.00 MLExcavación material tipo I 176.58 330.54 251.49 758.61 M3Relleno con material tipo I producto de excavación 154.86 287.79 218.63 661.28 M3Plantilla 19.93 39.23 30.45 89.61 M3Acarreo de material producto de excavación 21.72 42.75 32.86 97.33 M3Concreto para atraques f'c= 150 kg/cm2 0.54 0.74 0.97 2.25 M3Caja para operación de válvulas tipo T-2 2.00 1.00 0.00 3.00 CAJACaja para operación de válvulas tipo T-5 0.00 0.00 1.00 1.00 CAJACaja para operación de válvulas tipo T-9 0.00 1.00 0.00 1.00 CAJA

CONCEPTO UNIDAD

CANTIDADES DE OBRA

C R U C E R O S F A S E D

(existente) de 8" (200 mm) de Tubería de Asbesto-Cemento

4"

8" x 4"8"

1

8"

T-2

4" x 2"

4"

4"

2"

72

4"4" x 2"

2"4" x 4"

3

4"

4" x 2"4"

4"

4" x 4"2"

5

2"

1364 1816

4" x 2 1/2"

8

4"

2 1/2"

2"

T-2

4" x 2"

2 1/2"

2"

2 1/2" x 2"

9

2 1/2" x 2 1/2"

2 1/2"

2 1/2"

2 1/2"90°

102"

90°2 1/2"

11

2 1/2" x 2"

90°

2"

12 15

2"2" x 2"

2"

1714

2" 2"

Concepto Cantidad Unidad

Tee de Asbesto-cemento de:

8"x4" (200x100 mm) de Ø 1 Pza.

Tee de P.V.C. de:

4"x 4" (100x100 mm) de Ø 2 Pza.4"x2 1/2" (100x60 mm) de Ø 1 Pza.4"x2" (100x50 mm) de Ø 2 Pza.2 1/2"x2 1/2" (60x60 mm) de Ø 1 Pza.2"x 2" (50x50 mm) de Ø 2 Pza.

Extrimdad de Fo.Fo. De:

8" (200 mm) de Ø 2 Pza.

Extremidad espiga de P.V.C. de:

4" (100 mm) de Ø 2

22.53

26.183.65

28.001

31.573.57

L=3

28.90

24.734.17

L=1

L=3

Tapa ciega

FASE F

FASE E

FASE D

N

P.C.I. (Hidrantes)

Área de influencia (P.C.I)

Longitud (m.)

Número de crucero

Carga disponible

Cota piezométricaCota de terreno

L=100.00

42

2.5230.52

28.00

Tubería de P.V.C. de 100 mm. (4")Ø (Proyecto)Tubería de asbesto-cemento de 200 mm. (8")Ø (existente)

Tubería de P.V.C. de 50 mm. (2 ")Ø (Proyecto)

Válvula de seccionamiento de proyecto

Tubería de P.V.C. de 60 mm. (2 1/2")Ø (Proyecto)Tubería de P.V.C. de 75 mm. (3 ")Ø (Proyecto)

Notas:

1.- Este plano se formó utilizando el plano proporcionado por la empresa Fonatur S.A de C.V.El cual contiene planimetría y altimetría.

2.- La tubería de proyecto será de P.V.C. anger de 100, 75, 60 y 50 mm. (4", 3", 2 1/2" y 2")rd-40.1.

3.- Se construirán atraques de concreto simple horizontales y/o verticales, en los cambios dedirección mayores a 22°30' tales como tees, codos etc.

4.- El relleno de la zanja deberá compactarse al 90% de la prueba proctor estandar y deberárealizarse con material producto de la excavación.

5.- El concreto que se utilizará en la construcción de atraques será de tipo f'c = 150 kg/cm2.

6.- Los atraques deberán colocarse antes de llevar a cabo la prueba hidrostática de latubería.

7.- Para soportar las válvulas de compuerta, tees, cruces, y carretes dentro de las cajas tipo,se colocarán silletas de concreto simple de f'c = 150 kg/cm2.

8.- La presión de prueba en obra sostenida será de 1 a 2 horas a 1.5 la presión de trabajo dela tubería, debiendo respetarse un tiempo de llenado previo de 24 horas.

9.- No deberá existir ninguna fuga de agua en el tramo probado y si se detectara alguna, elcontratista deberá hacer las reparaciones necesarias y repetir la prueba.

10.- Para evitar desplazamientos por efecto del empuje producido durante la prueba depresión hidrostática, se deberá colocar atraques provisionales en todos los cambios dedirección del tramo probado.

11.- La manguera utilizada para los hidrantes se depositará en un lugar de fácil acceso alpersonal encargado del sistema contra incendio.

12.- Los datos hidráulicos de la red de hidrantes fases D, E y F corresponden a las corridaselectrónicas con clave: LORRHFD1.RES (para la fase D), LORRHFE1.RES (para la fase E) yLORRHFF1.RES (para la fase F)

Page 197: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

 

198

CROQUIS DE LOCALIZACIÓN

PROYECTÓ:

ING. SAÚL CÁZARES TORRES

PROYECTO:

MAY. DE 2007

ESCALA:

FECHA:

ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO

NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR

ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO

APROBÓ:

M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

RED DE HIDRANTESFASE E

PROYECTÓ:

ING. SAÚL CÁZARES TORRES

PROYECTO:

MAY. DE 2007

ESCALA:1:1000

FECHA:

ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO

NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR

ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO

APROBÓ:

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

N

Número de hidrantes funcionando

Área de proyectoNúmero de hidrantes

Gasto totalGasto por hidrantesimultáneamente

Longitud de manguera

Material de la red contra incendioDiámetro de manguera

DATOS DE PROYECTO

P.V.C.

30.008.462.82

38.00

FASE D

3.004.001.06

38.00P.V.C.

2.828.46

30.00 30.008.462.82

P.V.C.38.00

25.3830.00

2.82

38.00P.V.C.

lt/seg

mmP.V.C.

lt/segmetros

FASE E

11.003.00

2.67

3.008.002.06

FASE F5.79

TOTAL

23.003.00 Hidrantes

HidrantesHas.UNIDAD

FASE D FASE E FASE F TOTALCANT. CANT. CANT. CANT.

Tubería de P.V.C., Anger RD 41 de 80 mm (4") Ø 140.00 300.00 115.00 555.00 MLTubería de P.V.C., Anger RD 41 de 75 mm (3") Ø 0.00 0.00 89.00 89.00 MLTubería de P.V.C., Anger RD 41 de 60 mm (2 1/2") Ø 62.00 0.00 0.00 62.00 MLTubería de P.V.C., Anger RD 41 de 50 mm (2") Ø 142.00 386.00 331.00 859.00 MLExcavación material tipo I 176.58 330.54 251.49 758.61 M3Relleno con material tipo I producto de excavación 154.86 287.79 218.63 661.28 M3Plantilla 19.93 39.23 30.45 89.61 M3Acarreo de material producto de excavación 21.72 42.75 32.86 97.33 M3Concreto para atraques f'c= 150 kg/cm2 0.54 0.74 0.97 2.25 M3Caja para operación de válvulas tipo T-2 2.00 1.00 0.00 3.00 CAJACaja para operación de válvulas tipo T-5 0.00 0.00 1.00 1.00 CAJACaja para operación de válvulas tipo T-9 0.00 1.00 0.00 1.00 CAJA

CONCEPTO UNIDAD

CANTIDADES DE OBRA

4"x2" (100X50 mm) de Ø 6 Pza.2"x2" (50X50 mm) de Ø 3 Pza.

Extremidad de Fo.Fo. De:

8" (200 mm) de Ø 2 Pza.

Extremidad espiga de P.V.C. de:

4" (100 mm) de Ø 3 Pza.

Extremidad campana de P.V.C. de:

4" (100 mm) de Ø 2 Pza.

Codo de P.V.C. De:

90°x2" (90°x50 mm) de Ø 6 Pza.

Codo de P.V.C. De:

45° x 2" (45°x50 mm) de Ø 2 Pza.

Codo de P.V.C. De:

22° x 4" (22°x100 mm) de Ø 1 Pza.

Reducción campana de P.V.C. De:

4"x2" (100x50 mm) de Ø 4 Pza.

Tapón campana de P.V.C.

2" (50 mm) de Ø 6 Pza.

Junta Gibault de:

8" (200 mm) de Ø 2 Pza.

Válvula de seccionamiento tipo compuerta de:

4" (100 mm) de Ø 3 Pza.

Empaques de Neopreno de:

8" (200 mm) de Ø 2 Pza.4" (100 mm) de Ø 6 Pza.

Tornillos de:

3/4"x3 1/2" (19.10x88.9 mm) 16 Pza.5/8" x 3" (15.90x76.20 mm) 48 Pza.

CRUCEROS FASE ELista de materiales

C R U C E R O S F A S E E

8"

4"

19

8" x 4" 8"

T-2

(existente) de 8" (200 mm) de Tubería de Asbesto-Cemento

4" x 2"

4"

2"

4"

36342220 21

4"

4" x 4"4"

T-9

4"

90°

2"

2"

2423

44

42

26 3327

4" x 2"4"

252"

2"

2"4" x 2"

2"

28 403835 44'

29

2"

2"

45°

30

4"

2"

4" x 2"

4"

4"

31

22°

4" x 4"4"

4" x 2"4" x 2"

2"

2"

32 41

2" x 2"

2"

2"

2"

43372"

4" x 2"

2"

4"

39

4"

45

27.80

31.633.63

28.00

L=37

L=31

L=24

L=17

L=19

L=35

L=12L=7

L=35

L=33

L=22

L=3

L=56

L=58

L=21

L=23

L=35

L=16

L=8

L=36

L=28

L=22

L=29

L=31

L=14

L=5

L=10

19

20

21 22

23

24

25

2627

2829

30

31

32

33

34

35

36

37

38

39

40

41

42

43

44

44'

45

Concepto Cantidad Unidad

Tee de Asbesto-cemento de:

8"x4" (200x100 mm) de Ø 1 Pza.

Cruz de P.V.C. De:

4"x4" (100x100 mm) de Ø 1 Pza.4"x2" (100x50 mm) de Ø 2 Pza.

Tee de P.V.C. De:

4"x4" (100X100 mm) de Ø 1 Pza.

4.2730.06

25.79

L=4

4.04

4.1026.68

L=2

30.78

26.1630.824.42

26.40

4.0426.74

30.78

4.29

27.004.19

31.19L=1

25.97

30.824.85

L=1

30.824.66

26.20

L=2

30.824.62

L=3

26.59

30.824.23

3.77L=2

30.82

26.53

30.78

26.394.39

L=1

22.564.32

26.88L=1

29.47

25.284.19

25.204.40

29.60 L=1

24.03

FASE E

26.02

30.06

N

P.C.I. (Hidrantes)

Área de influencia (P.C.I)

Longitud (m.)

Número de crucero

Carga disponible

Cota piezométricaCota de terreno

L=100.00

42

2.5230.52

28.00

Tubería de P.V.C. de 100 mm. (4")Ø (Proyecto)Tubería de asbesto-cemento de 200 mm. (8")Ø (existente)

Tubería de P.V.C. de 50 mm. (2 ")Ø (Proyecto)

Válvula de seccionamiento de proyecto

Tubería de P.V.C. de 60 mm. (2 1/2")Ø (Proyecto)Tubería de P.V.C. de 75 mm. (3 ")Ø (Proyecto)

Notas:

1.- Este plano se formó utilizando el plano proporcionado por la empresa Fonatur S.A de C.V.El cual contiene planimetría y altimetría.

2.- La tubería de proyecto será de P.V.C. anger de 100, 75, 60 y 50 mm. (4", 3", 2 1/2" y 2")rd-40.1.

3.- Se construirán atraques de concreto simple horizontales y/o verticales, en los cambios dedirección mayores a 22°30' tales como tees, codos etc.

4.- El relleno de la zanja deberá compactarse al 90% de la prueba proctor estandar y deberárealizarse con material producto de la excavación.

5.- El concreto que se utilizará en la construcción de atraques será de tipo f'c = 150 kg/cm 2.

6.- Los atraques deberán colocarse antes de llevar a cabo la prueba hidrostática de latubería.

7.- Para soportar las válvulas de compuerta, tees, cruces, y carretes dentro de las cajas tipo,se colocarán silletas de concreto simple de f'c = 150 kg/cm 2.

8.- La presión de prueba en obra sostenida será de 1 a 2 horas a 1.5 la presión de trabajo dela tubería, debiendo respetarse un tiempo de llenado previo de 24 horas.

9.- No deberá existir ninguna fuga de agua en el tramo probado y si se detectara alguna, elcontratista deberá hacer las reparaciones necesarias y repetir la prueba.

10.- Para evitar desplazamientos por efecto del empuje producido durante la prueba depresión hidrostática, se deberá colocar atraques provisionales en todos los cambios dedirección del tramo probado.

11.- La manguera utilizada para los hidrantes se depositará en un lugar de fácil acceso alpersonal encargado del sistema contra incendio.

12.- Los datos hidráulicos de la red de hidrantes fases D, E y F corresponden a las corridaselectrónicas con clave: LORRHFD1.RES (para la fase D), LORRHFE1.RES (para la fase E) yLORRHFF1.RES (para la fase F)

Tapa ciega

FASE F

FASE E

FASE D

Page 198: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

 

FASE D

FASE F

Número de hidrantes funcionando

Área de proyectoNúmero de hidrantes

Gasto totalGasto por hidrantesimultáneamente

Longitud de manguera

Material de la red contra incendioDiámetro de manguera

DATOS DE PROYECTO

P.V.C.

30.008.462.82

38.00

FASE D

3.004.001.06

38.00P.V.C.

2.828.46

30.00 30.008.462.82

P.V.C.38.00

25.3830.00

2.82

38.00P.V.C.

lt/seg

mmP.V.C.

lt/segmetros

FASE E

11.003.00

2.67

3.008.002.06

FASE F5.79

TOTAL

23.003.00 Hidrantes

HidrantesHas.UNIDAD

FASE D FASE E FASE F TOTALCANT. CANT. CANT. CANT.

Tubería de P.V.C., Anger RD 41 de 80 mm (4") Ø 140.00 300.00 115.00 555.00 MLTubería de P.V.C., Anger RD 41 de 75 mm (3") Ø 0.00 0.00 89.00 89.00 MLTubería de P.V.C., Anger RD 41 de 60 mm (2 1/2") Ø 62.00 0.00 0.00 62.00 MLTubería de P.V.C., Anger RD 41 de 50 mm (2") Ø 142.00 386.00 331.00 859.00 MLExcavación material tipo I 176.58 330.54 251.49 758.61 M3Relleno con material tipo I producto de excavación 154.86 287.79 218.63 661.28 M3Plantilla 19.93 39.23 30.45 89.61 M3Acarreo de material producto de excavación 21.72 42.75 32.86 97.33 M3Concreto para atraques f'c= 150 kg/cm2 0.54 0.74 0.97 2.25 M3Caja para operación de válvulas tipo T-2 2.00 1.00 0.00 3.00 CAJACaja para operación de válvulas tipo T-5 0.00 0.00 1.00 1.00 CAJACaja para operación de válvulas tipo T-9 0.00 1.00 0.00 1.00 CAJA

CONCEPTO UNIDAD

CANTIDADES DE OBRA

199

2"

474"

2" x 2"

2"

2"

2"

5848

2"

22°2"

49

50

2"

76696056

51

4"

T-5

4"

4" x 4"

4"

4"

45° 4"

52

4"3"

2"

4" x 2"

4" x 3"

53 70

22°

3"3" x 2"

542"

3"90°

2"

2"

63

75

5955

6867

6665

77

3" x 2"

3" x 2"

57

3"

2"

45°

2"

2"

2"

45°

6261

3"45°

3"

7271

3"22°

3"

73

75

742"

3" x 2"

3" x 2"3"

22°

2"

4" 4"

4" x 2"

2"

64

Concepto Cantidad Unidad

Tee de Asbesto-cemento de:

8"x4" (200x100 mm) de Ø 1 Pza.

Cruz de P.V.C. De:

4"x2" (100x50 mm) de Ø 1 Pza.

Tee de P.V.C. de:

4"x4" (100x100 mm) de Ø 1 Pza.4"x2" (100x50 mm) de Ø 3 Pza.3"x2" (75x50 mm) de Ø 3 Pza.2"x2" (50x50 mm) de Ø 3 Pza.

Extrimdad de Fo.Fo. De:

8" (200 mm) de Ø 2 Pza.

Extremidad campana de P.V.C. de:

4" (100 mm) de Ø 2 Pza.

Extremidad espiga de P.V.C. de:

4" (100 mm) de Ø 5 Pza.

Codo de P.V.C. De:

90°x2" (90°x50 mm) de Ø 8 Pza.

Codo de P.V.C. De:

45°x4" (45°x100 mm) de Ø 1 Pza.45°x3" (45°x75 mm) de Ø 2 Pza.45°x2" (45°x50 mm) de Ø 3 Pza.

Codo de P.V.C. De:

22°x3" (22°x75 mm) de Ø 1 Pza.22°x2" (22°x50 mm) de Ø 3 Pza.

Reducción campana de P.V.C. De:

4"x3" (100x75 mm) de Ø 2 Pza.3"x2" (75x50 mm) de Ø 2 Pza.

Tapón campana de P.V.C.

2" (50 mm) de Ø 5 Pza.

Junta Gibault de:

8" (200 mm) de Ø 2 Pza.

Válvula de seccionamiento tipo compuerta de:

4" (100 mm) de Ø 3 Pza.

Empaques de Neopreno de:

8" (200 mm) de Ø 2 Pza.4" (100 mm) de Ø 6 Pza.

Tornillos de:

3/4"x3 1/2" (19.10x88.9 mm) 16 Pza.5/8"x3" (15.90x76.20 mm) 48 Pza.

CRUCEROS FASE FLista de materiales

C R U C E R O S F A S E F

8"8"

T-24"

Tubería de Asbesto-Cemento (existente) de 8" (200 mm) de

8" x 4"

46

4"

2"4" x 2"

Área de influencia (P.C.I)

Longitud (m.)

Número de crucero

Carga disponible

Cota piezométricaCota de terreno

L=100.00

42

2.5230.52

28.00

Tubería de P.V.C. de 100 mm. (4")Ø (Proyecto)Tubería de asbesto-cemento de 200 mm. (8")Ø (existente)

Tubería de P.V.C. de 50 mm. (2 ")Ø (Proyecto)

Válvula de seccionamiento de proyecto

Tubería de P.V.C. de 60 mm. (2 1/2")Ø (Proyecto)Tubería de P.V.C. de 75 mm. (3 ")Ø (Proyecto)

Notas:

1.- Este plano se formó utilizando el plano proporcionado por la empresa Fonatur S.A de C.V.El cual contiene planimetría y altimetría.

2.- La tubería de proyecto será de P.V.C. anger de 100, 75, 60 y 50 mm. (4", 3", 2 1/2" y 2")rd-40.1.

3.- Se construirán atraques de concreto simple horizontales y/o verticales, en los cambios dedirección mayores a 22°30' tales como tees, codos etc.

4.- El relleno de la zanja deberá compactarse al 90% de la prueba proctor estandar y deberárealizarse con material producto de la excavación.

5.- El concreto que se utilizará en la construcción de atraques será de tipo f'c = 150 kg/cm 2.

6.- Los atraques deberán colocarse antes de llevar a cabo la prueba hidrostática de latubería.

7.- Para soportar las válvulas de compuerta, tees, cruces, y carretes dentro de las cajas tipo,se colocarán silletas de concreto simple de f'c = 150 kg/cm 2.

8.- La presión de prueba en obra sostenida será de 1 a 2 horas a 1.5 la presión de trabajo dela tubería, debiendo respetarse un tiempo de llenado previo de 24 horas.

9.- No deberá existir ninguna fuga de agua en el tramo probado y si se detectara alguna, elcontratista deberá hacer las reparaciones necesarias y repetir la prueba.

10.- Para evitar desplazamientos por efecto del empuje producido durante la prueba depresión hidrostática, se deberá colocar atraques provisionales en todos los cambios dedirección del tramo probado.

11.- La manguera utilizada para los hidrantes se depositará en un lugar de fácil acceso alpersonal encargado del sistema contra incendio.

12.- Los datos hidráulicos de la red de hidrantes fases D, E y F corresponden a las corridaselectrónicas con clave: LORRHFD1.RES (para la fase D), LORRHFE1.RES (para la fase E) yLORRHFF1.RES (para la fase F)

Tapa ciega

FASE E

P.C.I. (Hidrantes)

N

CROQUIS DE LOCALIZACIÓN

PROYECTÓ:

ING. SAÚL CÁZARES TORRES

PROYECTO:

MAY. DE 2007

ESCALA:

FECHA:

ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO

NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR

ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO

APROBÓ:

M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

RED DE HIDRANTESFASE F

PROYECTÓ:

ING. SAÚL CÁZARES TORRES

PROYECTO:

MAY. DE 2007

ESCALA:1:1000

FECHA:

ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO

NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR

ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO

APROBÓ:

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

N

27.37L=1

22.904.19

27.09

26.824.72

31.54

FASE FL=14.65

30.14

L=1

4.4726.97

31.44

27.87

23.474.40

L=2

28.00

32.114.11

4.6326.91

31.54

L=3

26.86

31.544.68

31.674.33

27.34L=4

L=1

31.54

26.834.71

L=1

L=36

L=11

L=25

L=12L=5

L=7

L=24L=16

L=42

L=13L=4L=10

L=23

L=25

L=5

L=33

L=18

L=7

L=9L=19

L=6

L=4

L=15 L=11

L=12L=9

L=36

L=16

L=7

46

474850

51

5253

54

55

56

5758

59

60

61

6263

64

6566

67 68

69

71

72 73

7477

75 76

49

70

L=3L=65

25.4924.94

29.394.45

Page 199: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

 

200

AGARRADERA DE ALAMBRON DE 6.35 MM. (1/4") DE Ø

Niple de 38 mm. (1 1/2") de Ø, L = 0.15 m.Codo de Fo.Galv. de 90°x 38 mm. (90°x1 1/2") de Ø.Niple de 38 mm. (1 1/2") de Ø, L = 0.38 m.

Niple de Fo.Galv. de 38 mm. (1 1/2") de Ø, L = 0.30 m.

Adaptador Campana de P.V.C. Anger de 50 mm. (2") de Ø.

Codo de Fo.Galv. de 45°x 38 mm. (45°x1 1/2") de Ø.

Reducción campana de Fo.Galv. de 38 mm. (2x1 1/2") de Ø.

Niple de 38 mm. (1 1/2") de Ø, L = 0.40 m.

Válvula compuerta 26-CI de Bronce (contra incendio) cabeza roscada 150 lb/pulg2 (10.5 kg/cm2), Extremos rocables (hembra-macho) de 38 mm. (1 1/2") de Ø.

SIMPLE F'c = 150 KG/CM2.ATRAQUE DE CONCRETO

5

87

9

6

Clave1

4

23

1

23

HIDRANTE

Pza.

Pza.

Pza.

Pza.

Unidad

m.

m.m.m.

LISTA DE PIEZAS ESPECIALESConcepto

m.

ESCALA = SINCORTE

1

11

1

1

Cantidad1112

4

517

6

4

N.P.T.

15

16

1214

7

1310 11

9

8

0.30 x 0.30 METROS.REGISTRO DE

N

P.C.I. (Hidrantes)

Área de influencia (P.C.I)

Longitud (m.)

Número de crucero

Carga disponible

Cota piezométricaCota de terreno

L=100.00

42

2.5230.52

28.00

Tubería de P.V.C. de 100 mm. (4")Ø (Proyecto)Tubería de asbesto-cemento de 200 mm. (8")Ø (existente)

Tubería de P.V.C. de 50 mm. (2 ")Ø (Proyecto)

Válvula de seccionamiento de proyecto

Tubería de P.V.C. de 60 mm. (2 1/2")Ø (Proyecto)Tubería de P.V.C. de 75 mm. (3 ")Ø (Proyecto)

Notas:

1.- Este plano se formó utilizando el plano proporcionado por la empresa Fonatur S.A de C.V.El cual contiene planimetría y altimetría.

2.- La tubería de proyecto será de P.V.C. anger de 100, 75, 60 y 50 mm. (4", 3", 2 1/2" y 2")rd-40.1.

3.- Se construirán atraques de concreto simple horizontales y/o verticales, en los cambios dedirección mayores a 22°30' tales como tees, codos etc.

4.- El relleno de la zanja deberá compactarse al 90% de la prueba proctor estandar y deberárealizarse con material producto de la excavación.

5.- El concreto que se utilizará en la construcción de atraques será de tipo f'c = 150 kg/cm 2.

6.- Los atraques deberán colocarse antes de llevar a cabo la prueba hidrostática de latubería.

7.- Para soportar las válvulas de compuerta, tees, cruces, y carretes dentro de las cajas tipo,se colocarán silletas de concreto simple de f'c = 150 kg/cm 2.

8.- La presión de prueba en obra sostenida será de 1 a 2 horas a 1.5 la presión de trabajo dela tubería, debiendo respetarse un tiempo de llenado previo de 24 horas.

9.- No deberá existir ninguna fuga de agua en el tramo probado y si se detectara alguna, elcontratista deberá hacer las reparaciones necesarias y repetir la prueba.

10.- Para evitar desplazamientos por efecto del empuje producido durante la prueba depresión hidrostática, se deberá colocar atraques provisionales en todos los cambios dedirección del tramo probado.

11.- La manguera utilizada para los hidrantes se depositará en un lugar de fácil acceso alpersonal encargado del sistema contra incendio.

12.- Los datos hidráulicos de la red de hidrantes fases D, E y F corresponden a las corridaselectrónicas con clave: LORRHFD1.RES (para la fase D), LORRHFE1.RES (para la fase E) yLORRHFF1.RES (para la fase F)

Tapa ciega

FASE F

FASE E

FASE D

PROYECTÓ:

ING. SAÚL CÁZARES TORRES

PROYECTO:

MAY. DE 2007

ESCALA:

FECHA:

ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO

NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR

ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO

APROBÓ:

M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

RED DE HIDRANTESPLANO DE DETALLES

PROYECTÓ:

ING. SAÚL CÁZARES TORRES

PROYECTO:

MAY. DE 2007

ESCALA:S/E

FECHA:

ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO

NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR

ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO

APROBÓ:

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

CROQUIS DE LOCALIZACIÓN

NIVEL DE LA CALLE.

LOSA DE TECHO 1:2:3 1/2PROPORCIONAMIENTO DEL CONCRETO:

PEDACERÍA DE TABIQUE.

CONCRETO REFORZADO.

CON 2 VARS. DE 3/8" Ø.

MURO DE TABIQUE.

FIERRO POR TEMPERATURA.

DALA DE CONCRETO

INSTALACION DE TAPA Y CONTRAMARCO

DE 1 cm. DE ESPESOR.APLANADO DE CEMENTO

ELEVACIÓN

SOLDADURA

LOSA DE PISO 1:2:5

CAJA TIPO T-5

5

0.40

0.05

0.10

0.300.15

5

CAJA TIPO T-2

DE 3/8" ØVARILLA PERIMETRAL

SOLDADURA

2

2

CAJA TIPO T-9 9

9

" T " Y TAPA CIEGA

3030

3030

3030

0.0270.027

VOLUMEN DE

(m3.)0.0320.027

ATRAQUELADO ( B )

(cm.)

3030

3030

3530

(cm.) (cm.)LADO ( A )

CODO

ALTURA

0.701.00

0.550.60

0.100.10

(m.)PLANTILLA (b) PROFUNDIDAD (d)

(m.)

1.000.60

(m.)

0.10

ANCHO. (c)

1.000.10 0.60

DE ARENA

2 1/2250

6034

0.18

0.1

0.010.09

0.09

0.300.40

0.60

0.01 0.010.09

0.090.01

0.600.30 0.40

0.15

0.25

10075

(mm.)

PVCTUBO DE

(pulg.)

" T "

DIÁMETRO NOMINAL (D)

DIRECCIÓN DE LOS EMPUJES Y FORMA DE COLAR LOS ATRAQUES

DIMENSIONES DE ATRAQUES DE CONCRETO

PLANTILLA

22 1/2

5060

43

(pulg.)

100

(mm.)DIÁMETRO (a)

75

DIMENSIONES DE ZANJA TIPO

ZANJA TIPO

DE EXCAVACIÓN

RELLENO COMPACTADOAL 90 % PROCTOR CONMATERIAL PRODUCTO

TUBERÍA DE AGUAPOTABLE DE PROYECTO

CONTRAMARCO CON LAS VARILLAS DE LA LOSA PORISOMETRICO QUE INDICA LA FORMA DE UNIR EL

MEDIO DE UNA VARILLA DE 9.5 mm.(3/8") ØSOLDADA PERIMETRALMENTE AL CONTRAMARCO

e

c

10

e a

50

50

x

y

10.- Tapa hecha con placa de calibre 16 soldada al marco.11.- Agarradera para tapa de alambrón liso de 1/4 de pulgada de diámetro.12.- Marco de registro de ángulo de 1" x 1".13.- Contramarco de ángulo de 1" x 1".14.- Concreto simple para recubrir el contramarco 1:3, este deberá ir a nivel de la rasante del andador.15.- Ancla de contramarco de ángulo de 1" x 1".16.- Tabique recocido de 24x12x5 cm junteado con mortero 1:3.17.- Plantilla de concreto de 1:3.

ee

10

a

c

x

y

c

x

x

10y

b

0.90

0.90

0.90

CAJATIPONo.

50a150

50a150

5

9

2

2

11.6

11.3

1.17

1.32

1.30

1.20

CANT.DIAMETRO

VALVULAS

75a1502

DE

1

VALV.DE

ch a

11.31.27

m.EN

cm.EN

1.00

m.EN

m.EN

M.TAB.

m2

3.75

3.72

4.28

2

CONTRAMARCOS

DATOS PARA CAJAS DE VALVULAS

2

1.58

1.48

14

14

1.18

1.48

1.10

1.40

yxe

m.EN

1.2814

cm.

ESP.MURS.

1.18

m.EN

DOBLE

1.10

100

100

2.18

2.35

0.19

0.18

1.86

1.75

EXC.

1 100

PERFILPERAL.

mm.1.92

m3PED. L.CONC.

m3PISO

0.151.51

m2TAB.

0.069

0.066

3.74

4.20

0.164

0.149

39

37

APLAN.

2V3/8"Ø

0.061

m3

3.60

m2CEM.

L.CONC. VARS.

0.151

m3TECHO

32

kg.a/c3/8"Ø

3

1

2

4

5

PLANTAHIDRANTE

ESCALA = SIN

4

6

B

B

a

A

AA

A

c

B

B

B

b

A

ea

e

c

h

10

1010

50

50

61.5

61.5

Page 200: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

 

SIMBOLOGIA

30.26

Ø4"

27.04

26

3.22

q=2.82

25

L=16

COTA DE PIEZOMÉTRICA

GASTO DE EXTRACCIÓN EN LITROS POR SEGUNDO

LONGITUD DEL TRAMO EN METROS

DIÁMETRO DE LA TUBERÍA EN PULGADAS

NÚMERO DE TRAMO

CARGA DISPONIBLECOTA DE TERRENO

NODO

FASE F

FASE E

FASE D

N

15

4.4025.22

29.62L=21

16

Ø 2"

Ø 4"

L=29

14

3.7724.06

27.83

14

q=2.

82

L=36

13Ø 4"

12

4.2725.81

30.08

12

13

Ø 2"L=16

q=0.

00Ø 4"

4.0426.04

30.08

L=56

11

4.3926.40

30.79

30.86

26.57

q=0.00

q=2.

82

CROQUIS DE LOCALIZACIÓN

PROYECTÓ:

ING. SAÚL CÁZARES TORRES

PROYECTO:

MAY. DE 2007

ESCALA:

FECHA:

ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO

NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR

ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO

APROBÓ:

M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

FASE E

PROYECTÓ:

ING. SAÚL CÁZARES TORRES

PROYECTO:

MAY. DE 2007

ESCALA:1:1000

FECHA:

ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO

NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR

ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO

APROBÓ:

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

DIAGRAMA DE CIRCUITOS DE LA RED DE HIDRANTES

10

30.869

q=0.

00

Ø 4"L=569

4.4226.44

4.0426.75

30.79

L=35

q=0.

00

3.6328.00

31.63

3

4.1927.00

31.19

L=24Ø 4"

4.29

L=05

2

Ø 4"

L=37

8

3

Ø 4"L=28 2

L=36

1

Ø 4" 4

1

Ø 2"

4

56

Ø 4"30.86

Ø 2"

10

4.6626.20

L=58

7

L=42Ø 2"

11

4.1026.69

30.79

4.6226.24

30.86

8

q=0.00

q=0.00

4.8526.01

30.87

5

q=0.

00

6

Ø 2"L=55

7

4.2326.63

30.86

q=0.00

26.91

22.594.32

FASE E

Ø 2"

q=2.

82

16

17

L=45

15

4.1925.31

29.50

201

Page 201: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

 

27.17

8

11

4.6223.74

28.36

7

4.2326.55

30.78

3.6328.00

31.63

1730.83

26.514.32

q=0.

00

13

FASE E

L=36

Ø 4" 14

4.1926.64

30.83

q=0.

00

14

26.43

30.83L=21

4.40

q=0.

00

Ø 2"L=29

L=45

16Ø 2"

15

15

16 3.7727.06

30.83

26.79

Ø 4"Ø 2"L=1612

4.2726.56

30.83

12

11Ø 4"

L=56

4.0430.83

q=0.

00

13

Ø 4"

q=0.

00

Ø 4"

L=56

Ø 4"L=28

4.3926.44

30.83

q=0.

00

Ø 4"

9

30.86

26.574.29

L=058

2

3

3

L=24

4

4.4226.40

30.82

9

4

Ø 4"

L=36

4.0426.47

30.51

10

q=2.

82

5

L=35

Ø 2"5

1

q=0.00

Ø 4"

L=37

2

1

4.1927.00

31.19

q=0.006

Ø 2"

26.12

30.78

L=55

L=42

L=58

Ø 2"

10

4.8525.97

30.82

6

Ø 2"

7

4.66

q=2.82

q=2.82

4.1023.07

CROQUIS DE LOCALIZACIÓN

PROYECTÓ:

ING. SAÚL CÁZARES TORRES

PROYECTO:

MAY. DE 2007

ESCALA:

FECHA:

ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO

NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR

ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO

APROBÓ:

M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

FASE E

PROYECTÓ:

ING. SAÚL CÁZARES TORRES

PROYECTO:

MAY. DE 2007

ESCALA:1:1000

FECHA:

ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO

NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR

ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO

APROBÓ:

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

DIAGRAMA DE CIRCUITOS DE LA RED DE HIDRANTES

N

SIMBOLOGIA

30.26

Ø4"

27.04

26

3.22

q=2.82

25

L=16

COTA DE PIEZOMÉTRICA

GASTO DE EXTRACCIÓN EN LITROS POR SEGUNDO

LONGITUD DEL TRAMO EN METROS

DIÁMETRO DE LA TUBERÍA EN PULGADAS

NÚMERO DE TRAMO

CARGA DISPONIBLECOTA DE TERRENO

NODO

FASE F

FASE E

FASE D

202

Page 202: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

 

CROQUIS DE LOCALIZACIÓN

PROYECTÓ:

ING. SAÚL CÁZARES TORRES

PROYECTO:

MAY. DE 2007

ESCALA:

FECHA:

ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO

NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR

ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO

APROBÓ:

M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

FASE E

PROYECTÓ:

ING. SAÚL CÁZARES TORRES

PROYECTO:

MAY. DE 2007

ESCALA:1:1000

FECHA:

ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO

NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR

ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO

APROBÓ:

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

DIAGRAMA DE CIRCUITOS DE LA RED DE HIDRANTES

N

q=2.82

q=2.82

L=56

16

q=0.

00

30.95

26.634.32 17

Ø 2"L=45

q=0.

00L=21

q=0.

00

15

26.76

30.954.19

15 L=29

Ø 4"

Ø 2"

16

26.55

30.954.40

27.183.77

14

30.95

14

FASE E

30.95

26.684.27

L=36

13Ø 4"

12

12

Ø 4"

q=0.

00

L=16Ø 2"

1330.95

26.914.04

11

Ø 2"

L=37

Ø 4"

2

3L=05Ø 4"

9

26.564.39

30.95

q=0.

00

8

q=0.00

26.674.29

30.96

Ø 4"L=28

L=24

3

Ø 4"

L=56 Ø 4"

30.82

4

26.40

9

4.42

27.06

31.254.19

2

1

3.6328.00

31.63 1

L=36

4

25.96

30.624.66

Ø 4"

10

5

L=35

q=0.

00

6

L=42

7

30.82

25.974.85

q=0.

00

5Ø 2"L=55

6

23.58

28.204.62

Ø 2"

8

23.22

27.454.23

7

q=2.82

26.834.04

30.87

L=58

Ø 2"

10

11

4.1023.43

27.53

SIMBOLOGIA

30.26

Ø4"

27.04

26

3.22

q=2.82

25

L=16

COTA DE PIEZOMÉTRICA

GASTO DE EXTRACCIÓN EN LITROS POR SEGUNDO

LONGITUD DEL TRAMO EN METROS

DIÁMETRO DE LA TUBERÍA EN PULGADAS

NÚMERO DE TRAMO

CARGA DISPONIBLECOTA DE TERRENO

NODO

FASE F

FASE E

FASE D

203

Page 203: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

 

SIMBOLOGIA

30.26

Ø4"

27.04

26

3.22

q=2.82

25

L=16

COTA DE PIEZOMÉTRICA

GASTO DE EXTRACCIÓN EN LITROS POR SEGUNDO

LONGITUD DEL TRAMO EN METROS

DIÁMETRO DE LA TUBERÍA EN PULGADAS

NÚMERO DE TRAMO

CARGA DISPONIBLECOTA DE TERRENO

NODO

FASE F

FASE E

FASE D

4.1931.19

27.00

3

L=24 Ø 4"

1

31.63

28.003.63

1

4.8523.63

28.48

30.864.04

26.82

Ø 4"

9

10

q=0.

00

Ø 2"

L=35

L=36

4.42

4

5

q=2.

82

Ø 4"5

7

L=42

Ø 2"

10 L=58

11

Ø 2"

8

64.66

6

30.35

25.69

L=55Ø 2"

q=0.00

q=2.82

4.10

q=2.827

27.09

30.86

14L=21

16

L=45

26.54

30.86

q=0.

00

4.32 17

30.86

26.67

Ø 2"

15

4.19

15

Ø 2"

Ø 4"

L=29

16q=

0.00

Ø 4"4.4030.86

26.46

q=0.

00

14

3.77

L=36

13

4.2327.19

22.96

30.86

26.76

4.6227.93

23.31FASE E

4.2726.59

30.86

13

12

12

q=0.

00

26.82

30.86

Ø 2"L=16

4.04

4

30.55

26.13

q=0.00

26.47

30.86

Ø 4"L=56

11

L=56

Ø 4"

L=37

2

q=0.

00

Ø 4"

30.86

26.574.29

L=05

L=28Ø 4"

9

4.39

8

3

2

CROQUIS DE LOCALIZACIÓN

PROYECTÓ:

ING. SAÚL CÁZARES TORRES

PROYECTO:

MAY. DE 2007

ESCALA:

FECHA:

ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO

NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR

ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO

APROBÓ:

M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

FASE E

PROYECTÓ:

ING. SAÚL CÁZARES TORRES

PROYECTO:

MAY. DE 2007

ESCALA:1:1000

FECHA:

ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO

NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR

ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO

APROBÓ:

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

DIAGRAMA DE CIRCUITOS DE LA RED DE HIDRANTES

204

Page 204: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

 

4.62

7

4.2330.88

26.65

4.3226.16

30.4817

Ø 2"16

L=45

q=0.

00

3.7716

L=21

15

30.48

15

26.294.19

Ø 2"

Ø 4"

L=29

14

26.71

q=0.

00

30.48

Ø 2"

30.824.04

26.78

4.4030.48

26.08

q=2.

82

14

L=56

12

4.2726.25

30.52

12

FASE E

L=36

13Ø 4"

L=16

13

q=2.

82Ø 2"

4.0425.56

29.60

Ø 4"

11

2

4.3926.43

q=2.

82

q=0.00

Ø 4"

9

30.88

26.594.29

L=05

30.82

L=28

8

3

Ø 4"

1L=37

L=56

4.1931.21

27.02

3

L=24

2

Ø 4"

Ø 4"

Ø 4"

9

L=36

4

4.4230.89

26.47

4

28.003.63

31.63 1

q=0.00

q=0.00

q=0.00

30.82

1126.72

4.10

6

4.66

L=58

30.89

26.23

L=55

26.03

30.88

10

q=0.

00

L=35

5

q=0.

00

5

Ø 4"

Ø 2"

10

7

L=42

6

4.85Ø 2"

30.88

26.26

Ø 2"

8

CROQUIS DE LOCALIZACIÓN

PROYECTÓ:

ING. SAÚL CÁZARES TORRES

PROYECTO:

MAY. DE 2007

ESCALA:

FECHA:

ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO

NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR

ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO

APROBÓ:

M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

FASE E

PROYECTÓ:

ING. SAÚL CÁZARES TORRES

PROYECTO:

MAY. DE 2007

ESCALA:1:1000

FECHA:

ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO

NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR

ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO

APROBÓ:

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

DIAGRAMA DE CIRCUITOS DE LA RED DE HIDRANTES

SIMBOLOGIA

30.26

Ø4"

27.04

26

3.22

q=2.82

25

L=16

COTA DE PIEZOMÉTRICA

GASTO DE EXTRACCIÓN EN LITROS POR SEGUNDO

LONGITUD DEL TRAMO EN METROS

DIÁMETRO DE LA TUBERÍA EN PULGADAS

NÚMERO DE TRAMO

CARGA DISPONIBLECOTA DE TERRENO

NODO

FASE F

FASE E

FASE D

N

205

Page 205: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

 

2

q=2.

82

Ø 4"L=28

L=05

4.2926.78

31.07

9

Ø 4"

4.39

3

8

2

L=56

L=24

3

27.01

31.204.19

4Ø 4"

Ø 4"

L=37

3.6328.00

31.63

1

1

11 q=0.00

7

26.81

31.044.23

31.04

26.424.62

4.1026.96

31.06

28.96

24.114.85

L=35

27.024.04

31.06

Ø 4"

L=36 Ø 2"

4

10

q=0.

00

q=2.

82

Ø 4"

5

5

Ø 2"

Ø 2"

L=42

10 L=58

64.66

6

7

31.04

26.38

Ø 2"L=55

8

q=0.00

q=0.00

L=45

16

31.06

26.744.32

q=0.

00

17

Ø 2"

CROQUIS DE LOCALIZACIÓN

PROYECTÓ:

ING. SAÚL CÁZARES TORRES

PROYECTO:

MAY. DE 2007

ESCALA:

FECHA:

ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO

NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR

ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO

APROBÓ:

M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

FASE E

PROYECTÓ:

ING. SAÚL CÁZARES TORRES

PROYECTO:

MAY. DE 2007

ESCALA:1:1000

FECHA:

ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO

NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR

ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO

APROBÓ:

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

DIAGRAMA DE CIRCUITOS DE LA RED DE HIDRANTES

4.4231.04

9

26.62

31.06

L=2114

27.293.77

15 L=29

26.87

31.064.19

Ø 4"15

16

Ø 2"

q=0.

00

Ø 4"

FASE E

q=0.

0014

4.4031.06

26.66

13

L=36

q=0.

00

31.06

26.794.27

13

Ø 2"

12

12

31.06

27.024.04

L=16

q=2.82

31.06

26.67

11Ø 4"

L=56

206

SIMBOLOGIA

30.26

Ø4"

27.04

26

3.22

q=2.82

25

L=16

COTA DE PIEZOMÉTRICA

GASTO DE EXTRACCIÓN EN LITROS POR SEGUNDO

LONGITUD DEL TRAMO EN METROS

DIÁMETRO DE LA TUBERÍA EN PULGADAS

NÚMERO DE TRAMO

CARGA DISPONIBLECOTA DE TERRENO

NODO

FASE F

FASE E

FASE D

N

Page 206: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

 

FASE D

q=2.82

q=2.82

4.1724.46

28.63

5

Ø 2 "

Ø 4"

L=28

Ø 4"

4

Ø 2 1/2"

L=67

2

3.9226.22

30.14

L=62

3

4

3

5

22.53

26.18

6

3.65

L=66

q=0.0027.07

L=451

Ø 4"

23.93

31.00

31.57

28.003.57

1

CROQUIS DE LOCALIZACIÓN

PROYECTÓ:

ING. SAÚL CÁZARES TORRES

PROYECTO:

MAY. DE 2007

ESCALA:

FECHA:

ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO

NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR

ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO

APROBÓ:

M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

FASE D

PROYECTÓ:

ING. SAÚL CÁZARES TORRES

PROYECTO:

MAY. DE 2007

ESCALA:1:1000

FECHA:

ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO

NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR

ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO

APROBÓ:

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

DIAGRAMA DE CIRCUITOS DE LA RED DE HIDRANTES

SIMBOLOGIA

30.26

Ø4"

27.04

26

3.22

q=2.82

25

L=16

COTA DE PIEZOMÉTRICA

GASTO DE EXTRACCIÓN EN LITROS POR SEGUNDO

LONGITUD DEL TRAMO EN METROS

DIÁMETRO DE LA TUBERÍA EN PULGADAS

NÚMERO DE TRAMO

CARGA DISPONIBLECOTA DE TERRENO

NODO

FASE F

FASE E

FASE D

N

207

Page 207: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

 

SIMBOLOGIA

30.26

Ø4"

27.04

26

3.22

q=2.82

25

L=16

COTA DE PIEZOMÉTRICA

GASTO DE EXTRACCIÓN EN LITROS POR SEGUNDO

LONGITUD DEL TRAMO EN METROS

DIÁMETRO DE LA TUBERÍA EN PULGADAS

NÚMERO DE TRAMO

CARGA DISPONIBLECOTA DE TERRENO

NODO

FASE F

FASE E

FASE D

CROQUIS DE LOCALIZACIÓN

PROYECTÓ:

ING. SAÚL CÁZARES TORRES

PROYECTO:

MAY. DE 2007

ESCALA:

FECHA:

ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO

NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR

ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO

APROBÓ:

M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

FASE D

PROYECTÓ:

ING. SAÚL CÁZARES TORRES

PROYECTO:

MAY. DE 2007

ESCALA:1:1000

FECHA:

ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO

NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR

ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO

APROBÓ:

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

DIAGRAMA DE CIRCUITOS DE LA RED DE HIDRANTES

q=2.82

25.07

29.24q=2.82

4.17

5

q=0.00

FASE D

Ø 2"

L=66

3.9327.07

31.00

L=451

2

L=67

Ø 2 1/2"

3.6526.94

30.59

L=62

4

6

Ø 4"

3.9226.71

30.63

2

Ø 4"

3

L=28

4

q=2.82

27.13

3

3.4730.60

5

31.57

28.003.57

Ø 4"

1

208

Page 208: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

 

N

SIMBOLOGIA

30.26

Ø4"

27.04

26

3.22

q=2.82

25

L=16

COTA DE PIEZOMÉTRICA

GASTO DE EXTRACCIÓN EN LITROS POR SEGUNDO

LONGITUD DEL TRAMO EN METROS

DIÁMETRO DE LA TUBERÍA EN PULGADAS

NÚMERO DE TRAMO

CARGA DISPONIBLECOTA DE TERRENO

NODO

FASE F

FASE E

FASE D

CROQUIS DE LOCALIZACIÓN

PROYECTÓ:

ING. SAÚL CÁZARES TORRES

PROYECTO:

MAY. DE 2007

ESCALA:

FECHA:

ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO

NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR

ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO

APROBÓ:

M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

FASE F

PROYECTÓ:

ING. SAÚL CÁZARES TORRES

PROYECTO:

MAY. DE 2007

ESCALA:1:1000

FECHA:

ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO

NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR

ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO

APROBÓ:

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

DIAGRAMA DE CIRCUITOS DE LA RED DE HIDRANTES

Ø 4"

4.7226.83

31.55

FASE F

q=2.82

22.89

27.08

7

8

q=2.82

4.19

L=53

7

Ø 2"

4.4524.94

29.39

6

Ø 2"L=13

4.4023.37

27.77

q=2.

82

3

q=0.

00

4.6525.49

30.14

6

L=49

5 Ø 3"

4.4726.97

31.44

5 Ø 4"4L=20

4

Ø 2"L=68

2 27.36

31.69

28.00

32.11

Ø 4"

4.33

4.11

L=35

L=26

q=0.

00

L=34

8Ø 4" 9

4.6326.92

31.55

Ø 3"

L=47

9

q=0.00

3

1

1

2

L=36

q=0.00

Ø 2"

Ø 2"11

L=07

4.6826.87

31.55

10

4.7126.84

31.55

12

10

4.1627.38

31.55

11 q=0.00

209

Page 209: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

 

FASE F

FASE E

FASE D

N

CROQUIS DE LOCALIZACIÓN

PROYECTÓ:

ING. SAÚL CÁZARES TORRES

PROYECTO:

MAY. DE 2007

ESCALA:

FECHA:

ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO

NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR

ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO

APROBÓ:

M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

FASE F

PROYECTÓ:

ING. SAÚL CÁZARES TORRES

PROYECTO:

MAY. DE 2007

ESCALA:1:1000

FECHA:

ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO

NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR

ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO

APROBÓ:

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

DIAGRAMA DE CIRCUITOS DE LA RED DE HIDRANTES

210

FASE F26.73

31.38q=0.00

q=0.0031.38

4.1927.19

Ø 2"

4.4526.93

31.38

L=53

8

7

7

Ø 2"L=13

6

6

4.4027.29

31.69

3

q=0.

00

Ø 2"

L=49

4.65

5 Ø 3"

L=68

2

L=20

26.91

31.38

q=0.

00

5

4

4.47

Ø 4"

4.3327.36

31.69

L=26

Ø 4"4

3

4.7226.66

31.38

2

4.1128.00

32.11

L=35Ø 4"

1

1

q=0.00

Ø 4"

8

L=34

4.6326.32

30.95

q=2.

82

9

L=47

Ø 3"9

4.1623.51

27.67

4.6825.07

29.75

10

11

L=36

Ø 2"

Ø 2"11

10

L=07

25.04

q=2.82

4.7129.75

12q=2.82

SIMBOLOGIA

30.26

Ø4"

27.04

26

3.22

q=2.82

25

L=16

COTA DE PIEZOMÉTRICA

GASTO DE EXTRACCIÓN EN LITROS POR SEGUNDO

LONGITUD DEL TRAMO EN METROS

DIÁMETRO DE LA TUBERÍA EN PULGADAS

NÚMERO DE TRAMO

CARGA DISPONIBLECOTA DE TERRENO

NODO

Page 210: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

 

CROQUIS DE LOCALIZACIÓN

PROYECTÓ:

ING. SAÚL CÁZARES TORRES

PROYECTO:

MAY. DE 2007

ESCALA:

FECHA:

ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO

NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR

ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO

APROBÓ:

M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

FASE F

PROYECTÓ:

ING. SAÚL CÁZARES TORRES

PROYECTO:

MAY. DE 2007

ESCALA:1:1000

FECHA:

ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO

NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR

ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO

APROBÓ:

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

DIAGRAMA DE CIRCUITOS DE LA RED DE HIDRANTES

FASE F

FASE E

FASE D

N

211

8

q=2.82

Ø 4"

2

L=35

4.33

4.111

1

q=0.

00

27.054.63

9

31.68

Ø 3"

L=47

31.68

26.974.71

q=0.00

L=36

31.684.68

27.009

10

11Ø 2"

L=07

Ø 2"

10 12

27.52

31.684.16

11

q=0.00

SIMBOLOGIA

30.26

Ø4"

27.04

26

3.22

q=2.82

25

L=16

COTA DE PIEZOMÉTRICA

GASTO DE EXTRACCIÓN EN LITROS POR SEGUNDO

LONGITUD DEL TRAMO EN METROS

DIÁMETRO DE LA TUBERÍA EN PULGADAS

NÚMERO DE TRAMO

CARGA DISPONIBLECOTA DE TERRENO

NODO

FASE F

Ø 4"

32.11

28.00

31.71

27.38

6

23.39

q=2.

82

4.4027.79

q=0.00

q=0.0031.65

27.464.19

8

7Ø 2"

L=53

7

31.654.45

27.20

L=49

L=68

31.65

27.004.65

6L=13Ø 2"

5

3

q=2.

82

Ø 3"

5 L=20

31.65

27.184.47

4

Ø 2"

2

L=26

Ø 4"

4.7231.68

26.96

Ø 4"

4

3

L=34

Page 211: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

 

FASE F

FASE E

FASE D

q=2.

82

q=0.00

8q=0.00

L=13

4.1927.36

31.55

L=537

67

27.10

Ø 2"

4.4531.55

6Ø 2"

4.6526.90

31.55

3

31.70

27.304.40

q=0.

00

Ø 3"

L=49

5

2L=68 Ø 2"

5 Ø 4"

q=2.82

FASE F

31.58

4.4731.55

27.08

26.864.72

4.1128.00

32.11

Ø 4"

Ø 4"

4.3327.37

31.70

L=26

4L=20

3

Ø 4"

2

4

L=35 1

1

26.90

31.53

L=34

8

q=2.

82

9

4.63

26.85

L=36

4.6831.53

11

10

9Ø 3"

L=47

4.7126.82

31.53

11

L=07Ø 2"

12

q=0.00

10

Ø 2"

4.1631.53

27.37

212

CROQUIS DE LOCALIZACIÓN

PROYECTÓ:

ING. SAÚL CÁZARES TORRES

PROYECTO:

MAY. DE 2007

ESCALA:

FECHA:

ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO

NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR

ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO

APROBÓ:

M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

FASE F

PROYECTÓ:

ING. SAÚL CÁZARES TORRES

PROYECTO:

MAY. DE 2007

ESCALA:1:1000

FECHA:

ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO

NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR

ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO

APROBÓ:

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

N

DIAGRAMA DE CIRCUITOS DE LA RED DE HIDRANTES

SIMBOLOGIA

30.26

Ø4"

27.04

26

3.22

q=2.82

25

L=16

COTA DE PIEZOMÉTRICA

GASTO DE EXTRACCIÓN EN LITROS POR SEGUNDO

LONGITUD DEL TRAMO EN METROS

DIÁMETRO DE LA TUBERÍA EN PULGADAS

NÚMERO DE TRAMO

CARGA DISPONIBLECOTA DE TERRENO

NODO

Page 212: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

 

FASE F

FASE E

FASE D

PROYECTÓ:

ING. SAÚL CÁZARES TORRES

PROYECTO:

MAY. DE 2007

ESCALA:

FECHA:

ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO

NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR

ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO

APROBÓ:

M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

PROYECTÓ:

ING. SAÚL CÁZARES TORRES

PROYECTO:

MAY. DE 2007

ESCALA:1:1000

FECHA:

ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO

NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR

ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO

APROBÓ:

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

RED DE RIEGOFASE D Y DETALLES

1.- La válvula de acoplamiento rápido se abrirá al insertar el acoplador y se cierra alretirarlo.La tapa que protege la válvula cae sola cuando se retira el acoplador.

2.- El codo giratorio nos sirve para conectar la manguera al acoplador protegiendo lamanguera de doblamientos.

3.- Se debe de asegurar de que las conexiones estén bien hechas para evitar cualquieraccidente ya que la válvula siempre trabajará bajo una presión constante.

4.- Con el fin de mantener fija la válvula de acoplamiento rápido, está deberá estarahogada sobre una plantilla de concreto simplede 150 Kg / m2. de 30 x 30 cm.

5.- Para darle protección a la válvula de acoplamiento rápido, se instalará una tapa hechade herrería la cual deberá ser de placa de acero de calibre No 16 así como solera.Quedando a criterio del residente el diseño de la tapa así como su instalación de la toma.La tapa deberá instalarse a nivel de terreno esto con el fin de evitar accidentes.

6.- La longitud de la tubería para la toma de riego es de 2.50 en promedio.

7.- Todas las tapas de las cajas de válvulas deberán de llevar la leyenda "V.A.R" (Válvulade Acoplamiento Rápido).

8.- Las válvulas de acoplamiento rápido (V.A.R.) del sistema de riego, serán alimentadaspor medio de la red de hidrantes, (ver proyecto de la red de hidrantes).

9.- Los cruceros señalados en este plano, son los mismos al plano ejecutivo de hidrantes(ver plano de red de hidrantes), debido a que se ocupa la misma red de tuberias paraambos proyectos.

Tubería de P.V.C. de 75 mm. (3 ")Ø (Proyecto)

Tubería de P.V.C. de 60 mm. (2 1/2")Ø (Proyecto)

Tubería de P.V.C. de 50 mm. (2 ")Ø (Proyecto)

Tubería de asbesto-cemento de 200 mm. (8")Ø (existente)

Tubería de P.V.C. de 100 mm. (4")Ø (Proyecto)

Cota piezométrica

Número de crucero

Área de influencia (V.A.R.)

Longitud (m.)

Cota de terrenoCarga disponible

Válvula de seccionamiento de proyecto

P.C.I. (Hidrantes)

27.614.1931.80

47

L=100

Válvula de acoplamiento rapido (V.A.R.)

FASE D FASE E FASE F TOTAL UNIDADGasto disponible 8.46 8.46 8.46 25.38 m3/seg.No. de mangeras en uso simultaneo 12.00 21.00 17.00 50.00 pzas.Gasto por mangera 0.30 0.30 0.30 0.30 lt/seg.Velocidad 1.06 1.06 1.06 1.06 m/seg.Pérdida por fricción 1.70 1.70 1.70 1.70 m.Tiempo de regado 166.67 166.67 166.67 166.67 seg.Lámina de riego 0.005 0.005 0.005 0.01 m.Díametro de la manguera 19 (3/4") 19 (3/4") 19 (3/4") 19 (3/4") mm.

DATOS DE PROYECTO

2

60cm

Tapa

Tubo

4

14

10

3

Solera cal 14

Solera

Perno

Soldadura entresolera y la tapa

Ranura sobreel tubo

Planta

Acotación en cms.

Tapa

Perfil

Perno de 1/4"de Ø

Tibo

N DE TERRENO

Concreto simple de150 Kg/cm2.

Ranura sobreel tubo

D E T A L L E D E IN S T A L A C IÓ N D E L A S V Á L V U L A S D E

ACOPLAMIENTO RÁPIDO EN LAS REDES DE RIEGO.

10

Tapa

12

11

14 9

13

6 4

5

6

15cm

8

10

7

27.693.68

31.37

27.453.88

31.33

27.224.0631.28

27.014.28

31.29

26.944.3431.28

27.024.2531.27

27.363.8931.25

27.713.5231.23

27.563.6631.21

27.333.8731.20

26.844.3531.19

27.503.69

31.19

27.623.4631.08

27.573.3630.93

27.643.2930.93

27.383.5230.90

27.453.4330.88

31.443.4428.00

12

9

L=27

L=23

L=24

L=46

L=11

1

4

L=14

L=15 10

11

13L=3

L=14

18

17

L=30

L=30

2

L=153

L=65

6

L=39

L=28

7

8

14

L=5

16

15

L=4

60cm

LongitudVariable

30x30 cm

13

1.00 PZA.14

Detalle de tapa de herrería deplaca de acero de calibre 16.

PZA.

PZA

2.00

PZA.

PZA.

PZA.

PZA.

PZA.

PZA.

1.00

1.00

1.00

1.00

2.50 ML prom.

PZA.

PZA.

1.00

1.00

PZA.

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00 PZA.

2

1

4

3

12

7

8

10

9

6

5

11

1

5cm

4

4

Soldaduraentre

solera y el tubo

100 mm. o 50 mm. TUBERÍA DE P.V.C. DE

(4" o 2 ") Ø

3CROQUIS DE LOCALIZACIÓN

N

FASE D

213

Page 213: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

 

N

FASE F

FASE E

FASE D

CROQUIS DE LOCALIZACIÓN

PROYECTÓ:

ING. SAÚL CÁZARES TORRES

PROYECTO:

MAY. DE 2007

ESCALA:

FECHA:

ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO

NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR

ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO

APROBÓ:

M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

PROYECTÓ:

ING. SAÚL CÁZARES TORRES

PROYECTO:

MAY. DE 2007

ESCALA:1:1000

FECHA:

ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO

NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR

ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO

APROBÓ:

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

RED DE RIEGOFASE E

1.- La válvula de acoplamiento rápido se abrirá al insertar el acoplador y se cierra alretirarlo.La tapa que protege la válvula cae sola cuando se retira el acoplador.

2.- El codo giratorio nos sirve para conectar la manguera al acoplador protegiendo lamanguera de doblamientos.

3.- Se debe de asegurar de que las conexiones estén bien hechas para evitar cualquieraccidente ya que la válvula siempre trabajará bajo una presión constante.

4.- Con el fin de mantener fija la válvula de acoplamiento rápido, está deberá estarahogada sobre una plantilla de concreto simplede 150 Kg / m2. de 30 x 30 cm.

5.- Para darle protección a la válvula de acoplamiento rápido, se instalará una tapa hechade herrería la cual deberá ser de placa de acero de calibre No 16 así como solera.Quedando a criterio del residente el diseño de la tapa así como su instalación de la toma.La tapa deberá instalarse a nivel de terreno esto con el fin de evitar accidentes.

6.- La longitud de la tubería para la toma de riego es de 2.50 en promedio.

7.- Todas las tapas de las cajas de válvulas deberán de llevar la leyenda "V.A.R" (Válvulade Acoplamiento Rápido).

8.- Las válvulas de acoplamiento rápido (V.A.R.) del sistema de riego, serán alimentadaspor medio de la red de hidrantes, (ver proyecto de la red de hidrantes).

9.- Los cruceros señalados en este plano, son los mismos al plano ejecutivo de hidrantes(ver plano de red de hidrantes), debido a que se ocupa la misma red de tuberias paraambos proyectos.

Tubería de P.V.C. de 75 mm. (3 ")Ø (Proyecto)

Tubería de P.V.C. de 60 mm. (2 1/2")Ø (Proyecto)

Tubería de P.V.C. de 50 mm. (2 ")Ø (Proyecto)

Tubería de asbesto-cemento de 200 mm. (8")Ø (existente)

Tubería de P.V.C. de 100 mm. (4")Ø (Proyecto)

Cota piezométrica

Número de crucero

Área de influencia (V.A.R.)

Longitud (m.)

Cota de terrenoCarga disponible

Válvula de seccionamiento de proyecto

P.C.I. (Hidrantes)

27.614.19

31.80

47

L=100

Válvula de acoplamiento rapido (V.A.R.)

FASE D FASE E FASE F TOTAL UNIDADGasto disponible 8.46 8.46 8.46 25.38 m3/seg.No. de mangeras en uso simultaneo 12.00 21.00 17.00 50.00 pzas.Gasto por mangera 0.30 0.30 0.30 0.30 lt/seg.Velocidad 1.06 1.06 1.06 1.06 m/seg.Pérdida por fricción 1.70 1.70 1.70 1.70 m.Tiempo de regado 166.67 166.67 166.67 166.67 seg.Lámina de riego 0.005 0.005 0.005 0.01 m.Díametro de la manguera 19 (3/4") 19 (3/4") 19 (3/4") 19 (3/4") mm.

DATOS DE PROYECTO

FASE E

214

31.443.44

28.00

27.443.77

31.21

26.714.29

31.00

26.604.39

30.99

26.564.42

30.9826.164.80

30.96

26.584.37

30.95

26.904.04

30.94

26.604.33

30.9326.644.27

30.91

26.614.30

30.91

26.993.91

30.90

26.694.18

30.87

26.494.40

30.8926.704.18

30.88

26.554.27

30.82

27.083.78

30.8626.544.22

30.76

26.274.50

30.7726.554.21

30.76

27.063.92

30.98

26.704.24

30.94

26.544.38

30.92

26.664.23

30.89

26.564.35

30.91

26.154.82

30.97

26.204.76

30.96

26.334.61

30.94

30.984.08

26.90

L=29

L=37

L=21

L=36

L=31L=10

L=5

L=1445

43

44

L=22

L=28

39

41

40

L=35

L=16

36

38

L=8

37

L=23

34

35

L=58

33

L=22

L=35

25

L=56

L=33

L=35

31

32

L=7 L=1229

28

L=19L=31

L=24L=3

21

L=17

22

23

20

26

24

30

27

44'42

19

Page 214: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

 

FASE F

FASE E

FASE D

N

CROQUIS DE LOCALIZACIÓN

PROYECTÓ:

ING. SAÚL CÁZARES TORRES

PROYECTO:

MAY. DE 2007

ESCALA:

FECHA:

ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO

NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR

ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO

APROBÓ:

M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

PROYECTÓ:

ING. SAÚL CÁZARES TORRES

PROYECTO:

MAY. DE 2007

ESCALA:1:1000

FECHA:

ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO

NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR

ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO

APROBÓ:

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

RED DE RIEGOFASE F

1.- La válvula de acoplamiento rápido se abrirá al insertar el acoplador y se cierra alretirarlo.La tapa que protege la válvula cae sola cuando se retira el acoplador.

2.- El codo giratorio nos sirve para conectar la manguera al acoplador protegiendo lamanguera de doblamientos.

3.- Se debe de asegurar de que las conexiones estén bien hechas para evitar cualquieraccidente ya que la válvula siempre trabajará bajo una presión constante.

4.- Con el fin de mantener fija la válvula de acoplamiento rápido, está deberá estarahogada sobre una plantilla de concreto simplede 150 Kg / m2. de 30 x 30 cm.

5.- Para darle protección a la válvula de acoplamiento rápido, se instalará una tapa hechade herrería la cual deberá ser de placa de acero de calibre No 16 así como solera.Quedando a criterio del residente el diseño de la tapa así como su instalación de la toma.La tapa deberá instalarse a nivel de terreno esto con el fin de evitar accidentes.

6.- La longitud de la tubería para la toma de riego es de 2.50 en promedio.

7.- Todas las tapas de las cajas de válvulas deberán de llevar la leyenda "V.A.R" (Válvulade Acoplamiento Rápido).

8.- Las válvulas de acoplamiento rápido (V.A.R.) del sistema de riego, serán alimentadaspor medio de la red de hidrantes, (ver proyecto de la red de hidrantes).

9.- Los cruceros señalados en este plano, son los mismos al plano ejecutivo de hidrantes(ver plano de red de hidrantes), debido a que se ocupa la misma red de tuberias paraambos proyectos.

Tubería de P.V.C. de 75 mm. (3 ")Ø (Proyecto)

Tubería de P.V.C. de 60 mm. (2 1/2")Ø (Proyecto)

Tubería de P.V.C. de 50 mm. (2 ")Ø (Proyecto)

Tubería de asbesto-cemento de 200 mm. (8")Ø (existente)

Tubería de P.V.C. de 100 mm. (4")Ø (Proyecto)

Cota piezométrica

Número de crucero

Área de influencia (V.A.R.)

Longitud (m.)

Cota de terrenoCarga disponible

Válvula de seccionamiento de proyecto

P.C.I. (Hidrantes)

27.614.19

31.80

47

L=100

Válvula de acoplamiento rapido (V.A.R.)

FASE D FASE E FASE F TOTAL UNIDADGasto disponible 8.46 8.46 8.46 25.38 m3/seg.No. de mangeras en uso simultaneo 12.00 21.00 17.00 50.00 pzas.Gasto por mangera 0.30 0.30 0.30 0.30 lt/seg.Velocidad 1.06 1.06 1.06 1.06 m/seg.Pérdida por fricción 1.70 1.70 1.70 1.70 m.Tiempo de regado 166.67 166.67 166.67 166.67 seg.Lámina de riego 0.005 0.005 0.005 0.01 m.Díametro de la manguera 19 (3/4") 19 (3/4") 19 (3/4") 19 (3/4") mm.

DATOS DE PROYECTO

215

31.91

28.003.91

31.804.19

27.61

31.754.3627.39

31.644.37

27.27

31.564.39

27.17

31.544.29

27.25

31.704.68

27.02

31.694.7226.97

31.664.47

27.19

31.644.46

27.18

31.624.47

27.15

31.624.60

27.02

31.614.65

26.96

31.604.20

27.40

31.554.42

27.13

31.534.1827.35

31.674.6327.04

31.664.59

27.07

31.594.37

27.22

31.574.26

27.31

31.654.68

26.97

31.604.34

27.26

31.68

27.154.53

31.634.62

27.01

4.6431.67

27.03

4.6231.67

27.05

L=25

L=10

L=11

63L=5

60

5075

L=7

L=16

L=9

L=23

62

61

46

L=33

55L=16L=24

L=25

L=42

57L=1358

59

L=4

56

L=7

L=5

54

53L=12

52

51

L=6548L=3

49

L=36

47

L=36L=18

L=15

64 70L=4

L=12

L=1172

71

73

74

67

66

L=19L=9

L=7

65

69

L=6

68

77

76

FASE F

Page 215: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

 

FASE F

FASE E

FASE D

FASE D

2

3

45

76

8

9

1011

13

12

14

15

16

1718

27.693.68

31.37

27.453.88

31.33

27.224.0631.28

27.014.28

31.29

26.944.3431.28

27.024.25

31.27

27.363.89

31.25

27.713.5231.23

27.563.66

31.21

27.333.87

31.20

26.844.3531.19

27.503.69

31.19

27.623.46

31.08

27.573.3630.93

27.643.29

30.93

27.383.52

30.9027.453.43

30.88

31.443.44

28.001

Ø 4"

Ø 4"

Ø 4"

Ø 4"

Ø 4"

Ø 4"

Ø 2" Ø 2"

Ø 2"

Ø 2"

Ø 2"Ø 2"Ø 2"

Ø 2"

q=0.30

q=0.30

q=0.

30

q=0.30

q=0.30

q=0.30

q=0.30

q=0.

30

q=0.

30

q=0.30

q=0.30

q=0.30

L=29

L=20

L=27

L=11L=15

L=29

L=28

L=9

L=15

L=17

L=38

L=14

L=25

L=9

L=13

L=27

L=6

Ø 2 1/2"

Ø 2 1/2"

Ø 2 1/2"

CROQUIS DE LOCALIZACIÓN

PROYECTÓ:

ING. SAÚL CÁZARES TORRES

PROYECTO:

MAY. DE 2007

ESCALA:

FECHA:

ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO

NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR

ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO

APROBÓ:

M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

PROYECTÓ:

ING. SAÚL CÁZARES TORRES

PROYECTO:

MAY. DE 2007

ESCALA:1:1000

FECHA:

ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO

NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR

ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO

APROBÓ:

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

RED DE RIEGODIAGRAMA DE CIRCUITOS FASE D

N

SIMBOLOGIA

27.043.22

30.26

26

Ø4"

L=16

q=2.82

25 NÚMERO DE TRAMO

GASTO DE EXTRACCIÓN EN LITROS POR SEGUNDO

COTA DE PIEZOMÉTRICA

CARGA DISPONIBLECOTA DE TERRENO

DIÁMETRO DE LA TUBERÍA EN PULGADAS

LONGITUD DEL TRAMO EN METROS

NODO

216

Page 216: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

 

FASE F

FASE E

FASE D

CROQUIS DE LOCALIZACIÓN

PROYECTÓ:

ING. SAÚL CÁZARES TORRES

PROYECTO:

MAY. DE 2007

ESCALA:

FECHA:

ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO

NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR

ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO

APROBÓ:

M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

PROYECTÓ:

ING. SAÚL CÁZARES TORRES

PROYECTO:

MAY. DE 2007

ESCALA:1:1000

FECHA:

ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO

NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR

ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO

APROBÓ:

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

RED DE RIEGODIAGRAMA DE CIRCUITOS FASE E

FASE E

19

18 3

20 2

1

21

23

22

24

25

26

27

29

28

16

17

4

5

12

14

15

6

7

10

8

9

11

31.443.44

28.00

27.443.77

31.21

26.714.29

31.00

26.604.39

30.99

26.564.42

30.9826.164.80

30.96

26.584.37

30.95

26.904.04

30.94

26.604.33

30.9326.644.27

30.91

26.614.30

30.91

26.993.91

30.90

26.694.18

30.87

26.494.40

30.8926.704.18

30.88

26.554.27

30.82

27.083.78

30.8626.544.22

30.76

26.274.50

30.7726.554.21

30.76

27.063.92

30.98

26.704.24

30.94

26.544.38

30.92

26.664.23

30.89

26.564.35

30.91

26.154.82

30.97

26.204.76

30.96

26.334.61

30.94

Ø 4"

Ø 4"

Ø 4" Ø 4"

Ø 4"

Ø 4"

Ø 4"Ø 4"

Ø 4"

Ø 4"

Ø 4"Ø 4"

Ø 2"

Ø 2"

Ø 2"

Ø 2"

Ø 2"

Ø 2"

Ø 2"

Ø 2"

Ø 2"

Ø 2"

Ø 2"

Ø 2"

Ø 2"

Ø 2"

Ø 2"

Ø 2"

q=0.30

q=0.30

q=0.30

q=0.

30

q=0.30

q=0.

30

q=0.30

q=0.30

q=0.

30

q=0.30

q=0.30

q=0.30

q=0.

30

q=0.

30

q=0.30

q=0.30

q=0.30

q=0.30

q=0.3

0

q=0.3

0q=0.3

0

L=35

L=22

L=12

L=42

L=27

L=3

L=42

L=16

L=30

L=34

L=33

L=21

L=23

L=15L=20

L=25

L=10

L=27

L=28

L=22

L=29

L=10

L=21

L=20

L=10

L=24L=35

13

L=13

30.984.0826.90

SIMBOLOGIA

27.043.22

30.26

26

Ø4"

L=16

q=2.82

25 NÚMERO DE TRAMO

GASTO DE EXTRACCIÓN EN LITROS POR SEGUNDO

COTA DE PIEZOMÉTRICA

CARGA DISPONIBLECOTA DE TERRENO

DIÁMETRO DE LA TUBERÍA EN PULGADAS

LONGITUD DEL TRAMO EN METROS

NODO

217

Page 217: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

 

CROQUIS DE LOCALIZACIÓN

PROYECTÓ:

ING. SAÚL CÁZARES TORRES

PROYECTO:

MAY. DE 2007

ESCALA:

FECHA:

ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO

N

FASE F

FASE E

FASE D

NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR

ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO

APROBÓ:

M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

PROYECTÓ:

ING. SAÚL CÁZARES TORRES

PROYECTO:

MAY. DE 2007

ESCALA:1:1000

FECHA:

ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO

NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR

ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO

APROBÓ:

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

RED DE RIEGODIAGRAMA DE CIRCUITOS FASE F

SIMBOLOGIA

27.043.22

30.26

26

Ø4"

L=16

q=2.82

25 NÚMERO DE TRAMO

GASTO DE EXTRACCIÓN EN LITROS POR SEGUNDO

COTA DE PIEZOMÉTRICA

CARGA DISPONIBLECOTA DE TERRENO

DIÁMETRO DE LA TUBERÍA EN PULGADAS

LONGITUD DEL TRAMO EN METROS

NODO

17

16

15

14

13

12

6

5

FASE F

19811

10

7

24

23 25

4

L=25

3

2

31.91

28.003.91

1

20

21

26

31.804.19

27.61

31.754.36

27.39

31.644.3727.27

31.564.39

27.17

31.544.29

27.25

31.704.68

27.02

31.694.7226.97

31.664.47

27.19

31.644.46

27.18

31.624.47

27.15

31.624.60

27.02

31.614.65

26.96

31.604.20

27.40

31.554.42

27.13

31.534.18

27.35

31.674.6327.04

31.664.59

27.07

31.594.37

27.22

31.574.2627.31

31.654.68

26.97

31.604.34

27.26

Ø 4"

Ø 4"

Ø 4"

Ø 4"

Ø 4"

9

q=0.

30Ø 3"

Ø 3"

Ø 3"

Ø 3"

Ø 3"

Ø 2"

Ø 2"Ø 2"

Ø 2"

Ø 2"

Ø 2"

Ø 2"

Ø 2"

Ø 2"

Ø 2"

Ø 2"

Ø 2"

Ø 2"

31.68

27.154.53

q=0.

30

q=0.

30

q=0.

30

q=0.30

q=0.30 q=0.

30

q=0.30

q=0.30

q=0.30

q=0.3 0

q=0.30

q=0.30q=0.

30

q=0.30

q=0.30

q=0.30

31.634.62

27.01

L=11

L=20

L=20

L=30 L=29

L=5L=29

L=32

L=15

L=27

L=32L=8

L=44

L=17L=33

L=7

L=31

L=11L=27

L=24

L=29

L=7 18

22L=4 L=4

4.6431.67

27.03

4.6231.67

27.05

Ø 4"

218

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Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 219

CAPÍTULO XI. Alternativas económicas

Cualquier diseño, proyecto, obra, idea que se presenta en la Ingeniería Civil, o en

cualquier aspecto de la vida, siempre se encontrará acotado por diversos factores

entre ellos la economía principalmente. Existen proyectos excelentes que logran

resolver satisfactoriamente los diversos problemas presentados, que debido a su

alto costo son inalcanzables, por ello en este capítulo se analizan las diferentes

propuestas que se presentan en cada proyecto, con el fin de seleccionar la

alternativa mas óptima - económica. Dichas alternativas están en función del

material que se va emplear siendo adecuado para satisfacer las necesidades de cada

proyecto y su construcción, además de la correcta funcionalidad de las mismas.

Tabla 59

Comparativa entre proyecto definitivo y alternativa Obra Proyecto Definitivo Alternativa

Agua Potable Tubería de P.V.C. Tubería de Fibro Cemento

Alcantarillado Sanitario Tubería de P.V.C. Tubería de Asbesto Cemento

Drenaje Pluvial Método Racional Americano

Método Gráfico Alemán

Sistema Contra Incendio 23 Hidrantes 31 Hidrantes

Sistema de Riego 50 Válvulas de acoplamiento

58 Válvulas de acoplamiento

Cabe mencionar que cualquier alternativa presentada debe apegarse totalmente a las

normas requerimientos y consideraciones básicas para satisfacer las necesidades de

cada proyecto presentado.

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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 220

XI.1. Alternativa del proyecto de agua potable Como ya se mencionó anteriormente se analizará la tubería de asbesto-cemento el

calculo y todas las consideraciones necesarias se realizara de igual manera que en el

capitulo V.- Proyecto de agua potable, por lo que en este apartado solo se anexan las

corridas electrónicas, presupuestos de obra de alternativa y proyecto ejecutivo además

del plano ejecutivo.

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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 221

LORETO BAJA CALIFORNIA FRACCIONAMIENTO FASE D ALTERNATIVA DE AGUA POTABLE CLAVE: ALTERAD1.RES

NUDOS DE CARGA CONSTANTE (TANQUES)

NUDO CARGA (M) 1 31.51000 CARACTERISTICAS GEOMETRICAS DE LA RED TUBOS ASOCIADOS A NUDOS DE CARGA CONSTANTE TUBO NUDOS QUE UNE LONGITUD DIAMETRO COEFICIENTE DE MANNING (M) (M) 1 1 2 39.00 .08 .0100 TUBOS NO ASOCIADOS A NUDOS DE CARGA CONSTANTE TUBO NUDOS QUE UNE LONGITUD DIAMETRO COEFICIENTE DE MANNING (M) (M) 2 2 3 39.00 .05 .0100 3 2 4 68.00 .08 .0100 4 4 5 77.00 .05 .0100 5 4 6 52.00 .08 .0100 6 6 7 43.00 .05 .0100 7 7 8 52.00 .05 .0100 8 8 9 36.00 .05 .0100 9 10 9 33.00 .05 .0100 10 10 11 51.00 .05 .0100 11 6 10 25.00 .05 .0100 NUDOS CON GASTO DE EGRESO (+) O INGRESO (-)

NUDO GASTO (M3/S) 2 .00011 3 .00010 4 .00030 5 .00036 6 .00037 7 .00007 8 .00028 9 .00039 10 .00006 11 .00021

EL GASTO QUE SALE DE LA RED ES .00225

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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 222

CONDICIONES DEL SISTEMA NO. ELEVACION NUDO DEL TERRENO 1 3.51 2 3.66 3 3.66 4 4.34 5 3.67 6 3.52 7 3.12 8 3.20 9 3.44 10 3.89 11 4.35 FACTOR DE ERROR EN EL METODO ESTATICO 3.00 GASTO INICIAL EN LOS TUBOS .00022 NUMERO DE NUDOS 11 NUMERO DE TRAMOS 11 NUMERO DE TRAMOS ASOCIADOS A TANQUES 1 NUMERO DE TANQUES 1 GASTO DE INGRESO Y EGRESO 10 NUMERO MAXIMO DADO COMO NOMBRE A UN NUDO 11 NUMERO MAXIMO DE ITERACIONES DEL METODO 50 FACTOR OMEGA 1.8000 TOLER (METODO DE SOR) .0100 MAXIMO NUMERO DE ITERACIONES EN LA SOLUCION DEL SISTEMA DE ECUACIONES LINEALES 200 1

RED DE TUBOS NUDO UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO

3 2 2 2 3 2 4 3 1 1 4 2 3 5 4 6 5 5 4 4 6 4 5 7 6 10 11 7 6 6 8 7 8 7 7 9 8 9 8 8 10 9 10 9 9 11 10 6 11 11 10 10 1 2 1 CALCULO NO. 1 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 48 ERROR .00708 OMEGA 1.800 SUMA DE GASTOS .0022

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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 223

CALCULO NO. 2 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 16 ERROR .00845 OMEGA 1.800 SUMA DE GASTOS .0023 G A S T O S E N L O S T U B O S C A R G A S E N L O S N U D O S

TUBO GASTO SALE DEL NUDO NUDO NIVEL PIEZOMETRICO CARGAS SOBRE EL TERRENO 2 .00009 2 3 31.360 27.700 3 .00204 2 2 31.363 27.703 4 .00036 4 4 31.155 26.815 5 .00138 4 5 31.066 27.396 6 .00041 6 6 31.084 27.564 7 .00034 7 7 31.020 27.900 8 .00008 8 8 30.967 27.767 9 .00035 10 9 30.965 27.525 10 .00021 10 10 31.001 27.111 11 .00061 6 11 30.981 26.631 1 .00228 1 1 31.510 28.000

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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 224

LORETO BAJA CALIFORNIA FRACCIONAMIENTO FASE D ALTERNATIVA DE AGUA POTABLE

CLAVE:ALTERAE1.RES

NUDOS DE CARGA CONSTANTE (TANQUES) NUDO CARGA (M) 1 31.63000 CARACTERISTICAS GEOMETRICAS DE LA RED TUBOS ASOCIADOS A NUDOS DE CARGA CONSTANTE TUBO NUDOS QUE UNE LONGITUD DIAMETRO COEFICIENTE DE MANNING (M) (M) 1 1 2 64.00 .10 .0100 TUBOS NO ASOCIADOS A NUDOS DE CARGA CONSTANTE TUBO NUDOS QUE UNE LONGITUD DIAMETRO COEFICIENTE DE MANNING (M) (M) 2 2 3 23.00 .08 .0100 3 3 4 48.00 .05 .0100 4 3 5 23.00 .08 .0100 5 5 6 44.00 .06 .0100 6 6 7 28.00 .06 .0100 7 8 7 62.00 .06 .0100 8 8 9 7.00 .05 .0100 9 5 8 55.00 .06 .0100 10 2 10 7.00 .08 .0100 11 10 11 116.00 .06 .0100 12 10 12 58.00 .08 .0100 13 12 13 28.00 .08 .0100 14 13 14 38.00 .05 .0100 15 13 15 14.00 .05 .0100 16 13 16 42.00 .05 .0100 17 12 17 57.00 .08 .0100 18 17 18 42.00 .05 .0100 19 17 19 32.00 .08 .0100 20 19 20 80.00 .05 .0100 21 19 21 20.00 .05 .0100

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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 225

NUDOS CON GASTO DE EGRESO (+) O INGRESO (-) NUDO GASTO (M3/S) 2 .00045 3 .00000 4 .00024 5 .00012 6 .00038 7 .00057 8 .00022 9 .00013 10 .00000 11 .00098 12 .00033 13 .00013 14 .00018 15 .00016 16 .00023 17 .00033 18 .00030 19 .00026 20 .00035 21 .00017 EL GASTO QUE SALE DE LA RED ES .00553 CONDICIONES DEL SISTEMA NO. ELEVACION NUDO DEL TERRENO 1 3.63 2 4.29 3 4.42 4 5.09 5 4.55 6 4.14 7 4.10 8 4.45 9 4.41 10 4.39 11 4.10 12 4.27 13 3.88 14 3.63 15 3.67 16 4.42 17 4.19 18 3.58 19 4.50 20 3.32 21 3.60

Page 225: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 226

FACTOR DE ERROR EN EL METODO ESTATICO 3.00 GASTO INICIAL EN LOS TUBOS .00028 NUMERO DE NUDOS 21 NUMERO DE TRAMOS 21 NUMERO DE TRAMOS ASOCIADOS A TANQUES 1 NUMERO DE TANQUES 1 GASTO DE INGRESO Y EGRESO 20 NUMERO MAXIMO DADO COMO NOMBRE A UN NUDO 21 NUMERO MAXIMO DE ITERACIONES DEL METODO 50 FACTOR OMEGA 1.8000 TOLER (METODO DE SOR) .0100 MAXIMO NUMERO DE ITERACIONES EN LA SOLUCION DEL SISTEMA DE ECUACIONES LINEALES 200 1 RED DE TUBOS NUDO UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO 3 2 2 4 3 5 4 2 3 2 10 10 1 1 4 3 3 5 3 4 6 5 8 9 6 5 5 7 6 7 6 6 8 7 8 7 7 9 8 5 9 9 8 8 10 2 10 11 11 12 12 11 10 11 12 10 12 13 13 17 17 13 12 13 14 14 15 15 16 16 14 13 14 15 13 15 16 13 16 17 12 17 18 18 19 19 18 17 18 19 17 19 20 20 21 21 20 19 20 21 19 21 1 2 1 CALCULO NO. 1 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 45 ERROR .00792 OMEGA 1.800 SUMA DE GASTOS .0055 CALCULO NO. 2 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 27 ERROR .00847 OMEGA 1.800 SUMA DE GASTOS .0055

Page 226: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 227

G A S T O S E N L O S T U B O S C A R G A S E N L O S N U D O S TUBO GASTO SALE DEL NUDO NUDO NIVEL PIEZOMETRICO CARGAS SOBRE EL TERRENO 2 .00165 2 3 31.152 26.732 3 .00024 3 2 31.198 26.908 4 .00142 3 4 31.127 26.037 5 .00069 5 5 31.118 26.568 6 .00032 6 6 31.046 26.906 7 .00025 8 7 31.036 26.936 8 .00014 8 8 31.050 26.600 9 .00061 5 9 31.049 26.639 10 .00342 2 10 31.138 26.748 11 .00098 10 11 30.761 26.661 12 .00244 10 12 30.887 26.617 13 .00071 12 13 30.877 26.997 14 .00018 13 14 30.865 27.235 15 .00017 13 15 30.873 27.203 16 .00023 13 16 30.856 26.436 17 .00141 12 17 30.804 26.614 18 .00030 17 18 30.770 27.190 19 .00079 17 19 30.790 26.290 20 .00035 19 20 30.702 27.382 21 .00017 19 21 30.784 27.184

1 .00552 1 1 31.630 28.000

Page 227: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 228

LORETO BAJA CALIFORNIA FRACCIONAMIENTO FASE D ALTERNATIVA DE AGUA POTABLE

CLAVE:ALTERAF1.RES

NUDOS DE CARGA CONSTANTE (TANQUES) NUDO CARGA (M) 1 32.11000 CARACTERISTICAS GEOMETRICAS DE LA RED TUBOS ASOCIADOS A NUDOS DE CARGA CONSTANTE TUBO NUDOS QUE UNE LONGITUD DIAMETRO COEFICIENTE DE MANNING (M) (M) 1 1 2 35.00 .08 .0100 TUBOS NO ASOCIADOS A NUDOS DE CARGA CONSTANTE TUBO NUDOS QUE UNE LONGITUD DIAMETRO COEFICIENTE DE MANNING (M) (M) 2 2 3 37.00 .08 .0100 3 3 4 78.00 .05 .0100 4 3 5 41.00 .08 .0100 5 6 5 24.00 .08 .0100 6 2 6 27.00 .08 .0100 7 5 7 46.00 .08 .0100 8 7 8 29.00 .05 .0100 9 7 9 71.00 .05 .0100 10 6 10 32.00 .08 .0100 11 10 11 45.00 .05 .0100 12 10 12 27.00 .08 .0100 13 12 13 45.00 .05 .0100 14 12 14 79.00 .05 .0100 NUDOS CON GASTO DE EGRESO (+) O INGRESO (-) NUDO GASTO (M3/S) 2 .00007 3 .00028 4 .00061 5 .00014 6 .00019 7 .00032 8 .00023 9 .00059 10 .00025 11 .00030 12 .00014 13 .00032 14 .00053

Page 228: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 229

EL GASTO QUE SALE DE LA RED ES .00397 CONDICIONES DEL SISTEMA NO. ELEVACION NUDO DEL TERRENO 1 4.11 2 4.33 3 4.38 4 4.23 5 4.47 6 4.72 7 4.65 8 4.20 9 3.92 10 4.63 11 4.38 12 4.45 13 4.30 14 4.19 FACTOR DE ERROR EN EL METODO ESTATICO 3.00 GASTO INICIAL EN LOS TUBOS .00031 NUMERO DE NUDOS 14 NUMERO DE TRAMOS 14 NUMERO DE TRAMOS ASOCIADOS A TANQUES 1 NUMERO DE TANQUES 1 GASTO DE INGRESO Y EGRESO 13 NUMERO MAXIMO DADO COMO NOMBRE A UN NUDO 14 NUMERO MAXIMO DE ITERACIONES DEL METODO 50 FACTOR OMEGA 1.8000 TOLER (METODO DE SOR) .0100 MAXIMO NUMERO DE ITERACIONES EN LA SOLUCION DEL SISTEMA DE ECUACIONES LINEALES 200 1 RED DE TUBOS NUDO UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO 3 2 2 4 3 5 4 2 3 2 6 6 1 1 4 3 3 5 3 4 6 5 7 7 6 5 5 2 6 10 10 7 5 7 8 8 9 9 8 7 8 9 7 9 10 6 10 11 11 12 12 11 10 11 12 10 12 13 13 14 14 13 12 13 14 12 14 1 2 1

Page 229: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 230

CALCULO NO. 1 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 44 ERROR .00670 OMEGA 1.800 SUMA DE GASTOS .0039 CALCULO NO. 2 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 22 ERROR .00906 OMEGA 1.800 SUMA DE GASTOS .0040 G A S T O S E N L O S T U B O S C A R G A S E N L O S N U D O S TUBO GASTO SALE DEL NUDO NUDO NIVEL PIEZOMETRICO CARGAS SOBRE EL TERRENO 2 .00172 2 3 31.626 27.246 3 .00061 3 2 31.705 27.375 4 .00080 3 4 31.367 27.137 5 .00049 6 5 31.607 27.137 6 .00220 2 6 31.611 26.891 7 .00113 5 7 31.564 26.914 8 .00023 7 8 31.551 27.351 9 .00059 7 9 31.344 27.424 10 .00153 6 10 31.556 26.926 11 .00030 10 11 31.521 27.141 12 .00098 10 12 31.538 27.088 13 .00032 12 13 31.497 27.197 14 .00053 12 14 31.340 27.150 1 .00398 1 1 32.110 28.000

Page 230: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 231

XI.2. Alternativa del proyecto de alcantarillado sanitario

Se analizará la tubería de asbesto-cemento el calculo y todas las consideraciones

necesarias se realizara de igual manera que en el capitulo VI.- Proyecto de

alcantarillado sanitario, por lo que en este apartado se anexan tabla de cálculo sanitario,

presupuestos de obra de alternativa y proyecto ejecutivo además del plano ejecutivo.

Page 231: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

EstuCali

CázaSald

udio y Proifornia Sur

ares Torredaña Tinoc

Tabla d

yecto Inter.

es Saúl co Guiller

de cálculo

egral De S

rmo

hidráulicoAltern

Saneamien

Tablao para un nativa asb

(Fase

nto Del Fr

a 60 sistema d

besto-ceme D)

raccionam

de alcantaento

miento Nop

arillado sa

poló, Baja

23

nitario

32

Page 232: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

EstuCali

CázaSald

udio y Proifornia Sur

ares Torredaña Tinoc

Tabla d

yecto Inter.

es Saúl co Guiller

de cálculo

egral De S

rmo

hidráulico Altern

Saneamien

Tabla

o para un nativa asb

(Fase

nto Del Fr

a 61

sistema dbesto-cem

e E)

raccionam

de alcantamento

miento Nop

arillado sa

poló, Baja

23

nitario

33

Page 233: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

EstuCali

CázaSald

udio y Proifornia Sur

ares Torredaña Tinoc

Tabla d

yecto Inter.

es Saúl co Guiller

de cálculo

egral De S

rmo

hidráulicoAltern

Saneamien

Tabla

o para un nativa asb

(Fase

nto Del Fr

a 62

sistema dbesto-cem

e E)

raccionam

de alcantaento

miento Nop

arillado sa

poló, Baja

23

nitario

34

Page 234: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

EstuCali

CázaSald

udio y Proifornia Sur

ares Torredaña Tinoc

Tabla d

yecto Inter.

es Saúl co Guiller

de cálculo

egral De S

rmo

hidráulicoAltern

Saneamien

Tabla

o para un nativa asb

(Fase

nto Del Fr

a 63

sistema dbesto-ceme F)

raccionam

de alcantaento

miento Nop

arillado sa

poló, Baja

23

nitario

35

Page 235: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 236

XI.3. Método Gráfico Alemán (Alternativa del proyecto de drenaje pluvial)

Este método sirve para calcular avenidas de diseño, y se aplica de la manera siguiente:

1) Se divide la cuenca que se va a analizar en subcuencas asociadas a cada

tramo de red de drenaje.

2) Se calcula un tiempo de concentración para cada área de las subcuencas.

3) Se calcula el tiempo de concentración asociado a la cuenca y se considera

que la lluvia tiene la misma duración.

4) Se determina el tiempo de retorno Tr.

5) Se calcula la intensidad de lluvia para la duración de lluvia obtenida en el

paso 3.

6) Se estima el escurrimiento máximo en cada una de las subcuencas con la

fórmula del racional americano considerando la intensidad de lluvia calculada

en el paso 5.

7) Se construyen los hidrogramas de escurrimiento de cada subcuenca

suponiendo el gasto máximo de la subcuenca de estudio.

A continuación se muestran los hidrogramas de escurrimiento calculados para cada

área de aportación en la cuenca de estudio, con sus respectivas tablas de valores.

Page 236: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 237

A1 t Qj

0 0 5.8 0.11734455 10 0.11734455

15.8 0

A2 t Qj

0 0 4.4 0.0883894 10 0.0883894

14.4 0

A3 T Qj

Hidrograma A1

00.020.040.060.080.1

0.120.14

0 2 4 6 8 10 12 14 16 18

t (min.)

Qj (

m3/

seg

Hidrograma A2

00.020.040.060.080.1

0.120.14

0 2 4 6 8 10 12 14 16 18

t (min.)

Qj (

m3/

seg

Page 237: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 238

0 0 3.7 0.02438328 10 0.02438328

13.7 0

A4 t Qj

0 0 2.7 0.02285933 10 0.02285933

12.7 0

Hidrograma A3

00.020.040.060.080.1

0.120.14

0 2 4 6 8 10 12 14 16 18

t (min.)

Qj (

m3/

seg

Hidrograma A4

00.020.040.060.080.1

0.120.14

0 2 4 6 8 10 12 14 16 18

t (min.)

Qj (

m3/

seg

Page 238: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 239

A5 t Qj

0 0 3.5 0.01676351 10 0.01676351

13.5 0

A6 t Qj

0 0 3.0 0.08381754 10 0.08381754

13.0 0

Hidrograma A5

00.020.040.060.080.1

0.120.14

0 2 4 6 8 10 12 14 16 18

t (min.)

Qj (

m3/

seg

Hidrograma A6

00.020.040.060.080.1

0.120.14

0 2 4 6 8 10 12 14 16 18

t (min.)

Qj (

m3/

seg

Page 239: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 240

A7 t Qj

0 0 2.0 0.01828746 10 0.01828746

12.0 0

A8 t Qj

0 0 2.9 0.02438328 10 0.02438328

12.9 0

Hidrograma A7

00.020.040.060.080.1

0.120.14

0 2 4 6 8 10 12 14 16 18

t (min.)

Qj (

m3/

seg

Hidrograma A8

00.020.040.060.080.1

0.120.14

0 2 4 6 8 10 12 14 16 18

t (min.)

Qj (

m3/

seg

Page 240: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 241

A9 t Qj

0 0 3.3 0.04267075 10 0.04267075

13.3 0

A10 t Qj

0 0 3.3 0.03962284 10 0.03962284

13.3 0

Hidrograma A9

00.020.040.060.080.1

0.120.14

0 2 4 6 8 10 12 14 16 18

t (min.)

Qj (

m3/

seg

Hidrograma A10

00.020.040.060.080.1

0.120.14

0 2 4 6 8 10 12 14 16 18

t (min.)

Qj (

m3/

seg

Page 241: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 242

A11 t Qj

0 0 3.2 0.03200306 10 0.03200306

13.2 0

A12 t Qj

0 0 2.1 0.01828746 10 0.01828746

12.1 0

Hidrograma A11

00.020.040.060.080.1

0.120.14

0 2 4 6 8 10 12 14 16 18

t (min.)

Qj (

m3/

seg

Hidrograma A12

00.020.040.060.080.1

0.120.14

0 2 4 6 8 10 12 14 16 18

t (min.)

Qj (

m3/

seg

Page 242: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 243

A13 T Qj

0 0 4.0 0.09296127 10 0.09296127

14.0 0

A14 T Qj

0 0 1.8 0.01981142 10 0.01981142

11.8 0

Hidrograma A13

00.020.040.060.080.1

0.120.14

0 2 4 6 8 10 12 14 16 18

t (min.)

Qj (

m3/

seg

Hidrograma A14

00.020.040.060.080.1

0.120.14

0 2 4 6 8 10 12 14 16 18

t (min.)

Qj (

m3/

seg

Page 243: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 244

A15 T Qj

0 0 2.8 0.02895515 10 0.02895515

12.8 0

A16 t Qj

0 0 2.2 0.0137156 10 0.0137156

12.2 0

Hidrograma A15

00.020.040.060.080.1

0.120.14

0 2 4 6 8 10 12 14 16 18

t (min.)

Qj (

m3/

seg

Hidrograma A16

00.020.040.060.080.1

0.120.14

0 2 4 6 8 10 12 14 16 18

t (min.)

Qj (

m3/

seg

Page 244: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 245

A17 T Qj

0 0 3.0 0.03962284 10 0.03962284

13.0 0

A18 t Qj

0 0 1.1 0.01828746 10 0.01828746

11.1 0

Hidrograma A17

00.020.040.060.080.1

0.120.14

0 2 4 6 8 10 12 14 16 18

t (min.)

Qj (

m3/

seg

Hidrograma A18

00.020.040.060.080.1

0.120.14

0 2 4 6 8 10 12 14 16 18

t (min.)

Qj (

m3/

seg

Page 245: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 246

A19 t Qj

0 0 3.5 0.03200306 10 0.03200306

13.5 0

A20 t Qj

0 0 3.4 0.05181448 10 0.05181448

13.4 0

Hidrograma A19

00.020.040.060.080.1

0.120.14

0 2 4 6 8 10 12 14 16 18

t (min.)

Qj (

m3/

seg

Hidrograma A20

00.020.040.060.080.1

0.120.14

0 2 4 6 8 10 12 14 16 18

t (min.)

Qj (

m3/

seg

Page 246: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 247

A21 t Qj

0 0 3.3 0.06248216 10 0.06248216

13.3 0

A22 t Qj

0 0 1.8 0.02285933 10 0.02285933

11.8 0

Hidrograma A21

00.020.040.060.080.1

0.120.14

0 2 4 6 8 10 12 14 16 18

t (min.)

Qj (

m3/

seg

Hidrograma A22

00.020.040.060.080.1

0.120.14

0 2 4 6 8 10 12 14 16 18

t (min.)

Qj (

m3/

seg

Page 247: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 248

A23 t Qj

0 0 3.9 0.04571866 10 0.04571866

13.9 0

A24 t Qj

0 0 3.5 0.03657493 10 0.03657493

13.5 0

Hidrograma A23

00.020.040.060.080.1

0.120.14

0 2 4 6 8 10 12 14 16 18

t (min.)

Qj (

m3/

seg

Hidrograma A24

00.020.040.060.080.1

0.120.14

0 2 4 6 8 10 12 14 16 18

t (min.)

Qj (

m3/

seg

Page 248: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 249

A25 t Qj

0 0 2.7 0.02590724 10 0.02590724

12.7 0

A26 t Qj

0 0 3.8 0.02895515 10 0.02895515

13.8 0

Hidrograma A25

00.020.040.060.080.1

0.120.14

0 2 4 6 8 10 12 14 16 18

t (min.)

Qj (

m3/

seg

Hidrograma A26

00.020.040.060.080.1

0.120.14

0 2 4 6 8 10 12 14 16 18

t (min.)

Qj (

m3/

seg

Page 249: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 250

XI.4. Alternativa del proyecto de la red de hidrantes

Para el análisis de la red de hidrantes, como en los proyectos anteriores se siguen con

las mismas condiciones, en este caso el material será el mismo sin embargo la cantidad

de hidrantes es lo que cambia.

Se anexan las corridas electrónicas presupuestos de obra de alternativa y proyecto

ejecutivo además del plano ejecutivo.

LORETO BAJA CALIFORNIA FRACCIONAMIENTO FASE D ALTERNATIVA DE RED DE HIDRANTES

CLAVE:ALTERRHD1.RES

NUDOS DE CARGA CONSTANTE (TANQUES) NUDO CARGA (M) 1 31.51000 CARACTERISTICAS GEOMETRICAS DE LA RED TUBOS ASOCIADOS A NUDOS DE CARGA CONSTANTE TUBO NUDOS QUE UNE LONGITUD DIAMETRO COEFICIENTE DE MANNING (M) (M) 1 1 2 41.00 .10 .0090 TUBOS NO ASOCIADOS A NUDOS DE CARGA CONSTANTE TUBO NUDOS QUE UNE LONGITUD DIAMETRO COEFICIENTE DE MANNING (M) (M) 2 2 3 63.00 .10 .0090 3 3 4 63.00 .05 .0090 4 3 5 58.00 .10 .0090 5 5 6 24.00 .10 .0090 6 6 7 23.00 .05 .0090 7 6 8 53.00 .05 .0090 8 5 9 59.00 .05 .0090

Page 250: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 251

NUDOS CON GASTO DE EGRESO (+) O INGRESO (-) NUDO GASTO (M3/S) 5 .00282 7 .00282 9 .00282 EL GASTO QUE SALE DE LA RED ES .00846 CONDICIONES DEL SISTEMA NO. ELEVACION NUDO DEL TERRENO 1 3.51 2 3.86 3 4.34 4 3.78 5 3.47 6 3.89 7 3.83 8 4.35 9 3.65 FACTOR DE ERROR EN EL METODO ESTATICO 3.00 GASTO INICIAL EN LOS TUBOS .00282 NUMERO DE NUDOS 9 NUMERO DE TRAMOS 8 NUMERO DE TRAMOS ASOCIADOS A TANQUES 1 NUMERO DE TANQUES 1 GASTO DE INGRESO Y EGRESO 3 NUMERO MAXIMO DADO COMO NOMBRE A UN NUDO 9 NUMERO MAXIMO DE ITERACIONES DEL METODO 50 FACTOR OMEGA 1.8000 TOLER (METODO DE SOR) .0100 MAXIMO NUMERO DE ITERACIONES EN LA SOLUCION DEL SISTEMA DE ECUACIONES LINEALES 200 1

Page 251: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 252

RED DE TUBOS NUDO UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO 3 2 2 4 3 5 4 2 3 2 1 1 4 3 3 5 3 4 6 5 9 8 6 5 5 7 6 8 7 7 6 6 8 6 7 9 5 8 1 2 1 CALCULO NO. 1 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 44 ERROR .00886 OMEGA 1.800 SUMA DE GASTOS .0085 CALCULO NO. 2 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 145 ERROR .00993 OMEGA 1.800 SUMA DE GASTOS .0083 G A S T O S E N L O S T U B O S C A R G A S E N L O S N U D O S TUBO GASTO SALE DEL NUDO NUDO NIVEL PIEZOMETRICO CARGAS SOBRE EL TERRENO 2 .00831 2 3 30.222 25.882 3 .00025 3 2 31.002 27.142 4 .00837 3 4 30.221 26.441 5 .00278 5 5 29.492 26.022 6 .00282 6 6 29.459 25.569 7 .00035 6 7 28.133 24.303 8 .00282 5 8 29.457 25.107 1 .00831 1 9 26.093 22.443 0 2.00000 0 1 31.510 28.000

Page 252: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 253

LORETO BAJA CALIFORNIA FRACCIONAMIENTO FASE E ALTERNATIVA DE RED DE HIDRANTES

CLAVE:ALTERRHE1.RES NUDOS DE CARGA CONSTANTE (TANQUES) NUDO CARGA (M) 1 31.63000 CARACTERISTICAS GEOMETRICAS DE LA RED TUBOS ASOCIADOS A NUDOS DE CARGA CONSTANTE TUBO NUDOS QUE UNE LONGITUD DIAMETRO COEFICIENTE DE MANNING (M) (M) 1 1 2 37.00 .10 .0090 TUBOS NO ASOCIADOS A NUDOS DE CARGA CONSTANTE TUBO NUDOS QUE UNE LONGITUD DIAMETRO COEFICIENTE DE MANNING (M) (M) 2 2 3 28.00 .10 .0090 3 3 4 23.00 .10 .0090 4 4 5 48.00 .05 .0090 5 4 6 25.00 .10 .0090 6 6 7 10.00 .10 .0090 7 7 8 55.00 .05 .0090 8 6 9 47.00 .05 .0090 9 3 10 5.00 .10 .0090 10 10 11 56.00 .10 .0090 11 11 12 58.00 .05 .0090 12 10 13 57.00 .10 .0090 13 13 14 36.00 .05 .0090 14 13 15 36.00 .10 .0090 15 15 16 21.00 .10 .0090 16 16 17 42.00 .05 .0090 17 16 18 31.00 .05 .0090 NUDOS CON GASTO DE EGRESO (+) O INGRESO (-) NUDO GASTO (M3/S) 15 .00282 17 .00282 18 .00282 EL GASTO QUE SALE DE LA RED ES .00846

Page 253: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 254

CONDICIONES DEL SISTEMA NO. ELEVACION NUDO DEL TERRENO 1 3.63 2 4.19 3 4.29 4 4.42 5 5.09 6 4.55 7 4.66 8 4.23 9 4.62 10 4.39 11 4.04 12 4.10 13 4.27 14 3.78 15 4.40 16 4.19 17 3.58 18 4.50 FACTOR DE ERROR EN EL METODO ESTATICO 3.00 GASTO INICIAL EN LOS TUBOS .00282 NUMERO DE NUDOS 18 NUMERO DE TRAMOS 17 NUMERO DE TRAMOS ASOCIADOS A TANQUES 1 NUMERO DE TANQUES 1 GASTO DE INGRESO Y EGRESO 3 NUMERO MAXIMO DADO COMO NOMBRE A UN NUDO 18 NUMERO MAXIMO DE ITERACIONES DEL METODO 50 FACTOR OMEGA 1.8000 TOLER (METODO DE SOR) .0100 MAXIMO NUMERO DE ITERACIONES EN LA SOLUCION DEL SISTEMA DE ECUACIONES LINEALES 200 1

Page 254: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 255

RED DE TUBOS NUDO UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO 3 2 2 4 3 10 9 2 3 2 1 1 4 3 3 5 4 6 5 5 4 4 6 4 5 7 6 9 8 7 6 6 8 7 8 7 7 9 6 8 10 3 9 11 10 13 12 11 10 10 12 11 12 11 11 13 10 12 14 13 15 14 14 13 13 15 13 14 16 15 16 15 15 17 16 18 17 17 16 16 18 16 17 1 2 1 CALCULO NO. 1 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 45 ERROR .00948 OMEGA 1.800 SUMA DE GASTOS .0085 CALCULO NO. 2 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 201 ERROR .05773 OMEGA 1.789 SUMA DE GASTOS .0066 CALCULO NO. 3 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 43 ERROR .00924 OMEGA 1.789 SUMA DE GASTOS .0084 CALCULO NO. 4 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 150 ERROR .00984 OMEGA 1.789 SUMA DE GASTOS .0081

Page 255: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 256

G A S T O S E N L O S T U B O S C A R G A S E N L O S N U D O S TUBO GASTO SALE DEL NUDO NUDO NIVEL PIEZOMETRICO CARGAS SOBRE EL TERRENO 2 .00814 2 3 30.859 26.569 3 .00004 4 2 31.191 27.001 4 .00012 4 4 30.859 26.439 5 .00002 4 5 30.858 25.768 6 .00011 6 6 30.859 26.309 7 .00013 7 7 30.859 26.199 8 .00013 6 8 30.859 26.629 9 .00838 3 9 30.859 26.239 10 .00010 10 10 30.796 26.406 11 .00013 11 11 30.796 26.756 12 .00842 10 12 30.795 26.695 13 .00015 13 13 30.070 25.800 14 .00846 13 14 30.070 26.290 15 .00565 15 15 29.607 25.207 16 .00282 16 16 29.487 25.297 17 .00282 16 17 27.067 23.487 1 .00814 1 18 27.701 23.201

0 2.00000 0 1 31.630 28.000

Page 256: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 257

LORETO BAJA CALIFORNIA FRACCIONAMIENTO FASE F ALTERNATIVA DE RED DE HIDRANTES

CLAVE:ALTERRHE1.RES NUDOS DE CARGA CONSTANTE (TANQUES) NUDO CARGA (M) 1 32.11000 CARACTERISTICAS GEOMETRICAS DE LA RED TUBOS ASOCIADOS A NUDOS DE CARGA CONSTANTE TUBO NUDOS QUE UNE LONGITUD DIAMETRO COEFICIENTE DE MANNING (M) (M) 1 1 2 35.00 .10 .0090 TUBOS NO ASOCIADOS A NUDOS DE CARGA CONSTANTE TUBO NUDOS QUE UNE LONGITUD DIAMETRO COEFICIENTE DE MANNING (M) (M) 2 2 3 39.00 .10 .0090 3 3 4 42.00 .05 .0090 4 2 5 26.00 .10 .0090 5 5 6 20.00 .10 .0090 6 6 7 50.00 .10 .0090 7 7 8 28.00 .05 .0090 8 7 9 56.00 .05 .0090 9 5 10 34.00 .10 .0090 10 10 11 29.00 .10 .0090 11 11 12 39.00 .05 .0090 12 11 13 24.00 .10 .0090 13 13 14 46.00 .05 .0090 NUDOS CON GASTO DE EGRESO (+) O INGRESO (-) NUDO GASTO (M3/S) 7 .00282 8 .00282 9 .00282 EL GASTO QUE SALE DE LA RED ES .00846

Page 257: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 258

CONDICIONES DEL SISTEMA NO. ELEVACION NUDO DEL TERRENO 1 4.11 2 4.33 3 4.38 4 4.40 5 4.72 6 4.47 7 4.65 8 4.20 9 4.19 10 4.63 11 4.61 12 4.22 13 4.71 14 4.12 FACTOR DE ERROR EN EL METODO ESTATICO 3.00 GASTO INICIAL EN LOS TUBOS .00282 NUMERO DE NUDOS 14 NUMERO DE TRAMOS 13 NUMERO DE TRAMOS ASOCIADOS A TANQUES 1 NUMERO DE TANQUES 1 GASTO DE INGRESO Y EGRESO 3 NUMERO MAXIMO DADO COMO NOMBRE A UN NUDO 14 NUMERO MAXIMO DE ITERACIONES DEL METODO 50 FACTOR OMEGA 1.8000 TOLER (METODO DE SOR) .0100 MAXIMO NUMERO DE ITERACIONES EN LA SOLUCION DEL SISTEMA DE ECUACIONES LINEALES 200 1 RED DE TUBOS NUDO UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO 3 2 2 4 3 2 3 2 5 4 1 1 4 3 3 5 2 4 6 5 10 9 6 5 5 7 6 7 6 6 8 7 9 8 8 7 7 9 7 8 10 5 9 11 10 11 10 10 12 11 13 12 12 11 11 13 11 12 14 13 14 13 13 1 2 1

Page 258: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 259

CALCULO NO. 1 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 41 ERROR .00976 OMEGA 1.800 SUMA DE GASTOS .0085 CALCULO NO. 2 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 176 ERROR .00997 OMEGA 1.800 SUMA DE GASTOS .0081 G A S T O S E N L O S T U B O S C A R G A S E N L O S N U D O S TUBO GASTO SALE DEL NUDO NUDO NIVEL PIEZOMETRICO CARGAS SOBRE EL TERRENO 2 .00017 3 3 31.695 27.315 3 .00010 3 2 31.695 27.365 4 .00820 2 4 31.695 27.295 5 .00847 5 5 31.382 26.662 6 .00846 6 6 31.124 26.654 7 .00282 7 7 30.481 25.831 8 .00282 7 8 28.868 24.668 9 .00002 5 9 27.255 23.065 10 .00007 10 10 31.382 26.752 11 .00021 11 11 31.382 26.772 12 .00018 11 12 31.381 27.161 13 .00020 13 13 31.381 26.671 1 .00814 1 14 31.381 27.261 0 2.00000 0 1 32.110 28.000

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Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 260

XI.5. Alternativa del proyecto de la red de riego La red de riego, será la misma tubería que la red de hidrantes, de igual manera que el

proyecto ejecutivo de la red de riego, por lo que el procedimiento continuará siguiendo

el mismo.

Se anexan corridas electrónicas y plano de la alternativa.

LORETO BAJA CALIFORNIA

FRACCIONAMIENTO FASE D ALTERNATIVA DE RED DE HIDRANTES CLAVE:LORRR2D.RES

NUDOS DE CARGA CONSTANTE (TANQUES) NUDO CARGA (M) 1 31.51000 CARACTERISTICAS GEOMETRICAS DE LA RED TUBOS ASOCIADOS A NUDOS DE CARGA CONSTANTE TUBO NUDOS QUE UNE LONGITUD DIAMETRO COEFICIENTE DE MANNING (M) (M) 1 1 2 19.00 .10 .0090 TUBOS NO ASOCIADOS A NUDOS DE CARGA CONSTANTE TUBO NUDOS QUE UNE LONGITUD DIAMETRO COEFICIENTE DE MANNING (M) (M) 2 2 3 28.00 .10 .0090 3 3 4 29.00 .10 .0090 4 4 5 27.00 .10 .0090 5 5 6 24.00 .05 .0090 6 6 7 39.00 .05 .0090 7 5 8 18.00 .10 .0090 8 8 9 29.00 .10 .0090 9 9 10 12.00 .10 .0090 10 10 11 24.00 .10 .0090 11 11 12 23.00 .05 .0090 12 11 13 23.00 .05 .0090 13 13 14 31.00 .05 .0090 14 10 15 13.00 .05 .0090 15 15 16 26.00 .05 .0090 16 16 17 20.00 .05 .0090

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Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 261

NUDOS CON GASTO DE EGRESO (+) O INGRESO (-) NUDO GASTO (M3/S) 2 .00030 3 .00030 4 .00030 5 .00030 6 .00030 7 .00030 8 .00030 9 .00030 11 .00030 12 .00030 13 .00030 14 .00030 15 .00030 16 .00030 17 .00030 EL GASTO QUE SALE DE LA RED ES .00450 CONDICIONES DEL SISTEMA NO. ELEVACION NUDO DEL TERRENO 1 3.51 2 3.60 3 3.74 4 3.88 5 4.34 6 4.13 7 3.78 8 4.07 9 3.64 10 3.47 11 3.89 12 3.83 13 4.16 14 4.35 15 3.55 16 3.66 17 3.65 FACTOR DE ERROR EN EL METODO ESTATICO 3.00 GASTO INICIAL EN LOS TUBOS .00030 NUMERO DE NUDOS 17 NUMERO DE TRAMOS 16 NUMERO DE TRAMOS ASOCIADOS A TANQUES 1 NUMERO DE TANQUES 1 GASTO DE INGRESO Y EGRESO 15 NUMERO MAXIMO DADO COMO NOMBRE A UN NUDO 17 NUMERO MAXIMO DE ITERACIONES DEL METODO 50 FACTOR OMEGA 1.8000 TOLER (METODO DE SOR) .0100 MAXIMO NUMERO DE ITERACIONES EN LA SOLUCION DEL SISTEMA DE ECUACIONES LINEALES 200

Page 261: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 262

RED DE TUBOS NUDO UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO 3 2 2 4 3 2 3 2 1 1 4 3 3 5 4 5 4 4 6 5 8 7 6 5 5 7 6 7 6 6 8 5 7 9 8 9 8 8 10 9 10 9 9 11 10 15 14 11 10 10 12 11 13 12 12 11 11 13 11 12 14 13 14 13 13 15 10 14 16 15 16 15 15 17 16 17 16 16 1 2 1 CALCULO NO. 1 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 44 ERROR .00852 OMEGA 1.800 SUMA DE GASTOS .0045 CALCULO NO. 2 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 20 ERROR .00964 OMEGA 1.800 SUMA DE GASTOS .0045

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Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 263

G A S T O S E N L O S T U B O S C A R G A S E N L O S N U D O S TUBO GASTO SALE DEL NUDO NUDO NIVEL PIEZOMETRICO CARGAS SOBRE EL TERRENO 2 .00417 2 3 31.355 27.615 3 .00389 3 2 31.442 27.842 4 .00359 4 4 31.276 27.396 5 .00060 5 5 31.214 26.874 6 .00030 6 6 31.151 27.021 7 .00271 5 7 31.125 27.345 8 .00241 8 8 31.190 27.120 9 .00214 9 9 31.160 27.520 10 .00124 10 10 31.150 27.680 11 .00030 11 11 31.143 27.253 12 .00060 11 12 31.128 27.298 13 .00030 13 13 31.083 26.923 14 .00090 10 14 31.062 26.712 15 .00060 15 15 31.073 27.523 16 .00030 16 16 31.005 27.345 1 .00447 1 17 30.992 27.342 0 2.00000 0 1 31.510 28.000

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Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 264

LORETO BAJA CALIFORNIA FRACCIONAMIENTO FASE E

ALTERNATIVA DE RED DE HIDRANTES CLAVE:LORRR2D.RES

NUDOS DE CARGA CONSTANTE (TANQUES) NUDO CARGA (M) 1 31.63000 CARACTERISTICAS GEOMETRICAS DE LA RED TUBOS ASOCIADOS A NUDOS DE CARGA CONSTANTE TUBO NUDOS QUE UNE LONGITUD DIAMETRO COEFICIENTE DE MANNING (M) (M) 1 1 2 27.00 .10 .0090 TUBOS NO ASOCIADOS A NUDOS DE CARGA CONSTANTE TUBO NUDOS QUE UNE LONGITUD DIAMETRO COEFICIENTE DE MANNING (M) (M) 2 2 3 21.00 .10 .0090 3 3 4 18.00 .10 .0090 4 4 5 24.00 .10 .0090 5 5 6 30.00 .05 .0090 6 6 7 18.00 .05 .0090 7 5 8 24.00 .10 .0090 8 8 9 26.00 .10 .0090 9 9 10 39.00 .05 .0090 10 8 11 27.00 .05 .0090 11 11 12 20.00 .05 .0090 12 4 13 5.00 .10 .0090 13 13 14 21.00 .08 .0090 14 14 15 25.00 .08 .0090 15 15 16 27.00 .08 .0090 16 16 17 29.00 .05 .0090 17 17 18 12.00 .05 .0090 18 13 19 33.00 .10 .0090 19 18 20 24.00 .10 .0090 20 20 21 28.00 .05 .0090 21 20 22 23.00 .10 .0090 22 22 23 28.00 .10 .0090 23 23 24 7.00 .10 .0090 24 24 25 28.00 .05 .0090 25 24 26 14.00 .05 .0090 26 26 27 17.00 .05 .0090

Page 264: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 265

NUDOS CON GASTO DE EGRESO (+) O INGRESO (-) NUDO GASTO (M3/S) 2 .00030 3 .00030 5 .00030 6 .00030 7 .00030 8 .00030 9 .00030 10 .00030 11 .00030 12 .00030 13 .00030 14 .00030 15 .00030 16 .00030 17 .00030 18 .00030 19 .00030 20 .00030 21 .00030 22 .00030 23 .00030 25 .00030 26 .00030 27 .00030 EL GASTO QUE SALE DE LA RED ES .00720 CONDICIONES DEL SISTEMA NO. ELEVACION NUDO DEL TERRENO 1 3.63 2 4.10 3 4.21 4 4.29 5 4.42 6 4.75 7 5.09 8 4.55 9 4.66 10 4.23 11 4.58 12 4.62 13 4.39 14 4.15 15 4.00 16 4.22 17 4.47 18 4.10 19 4.34 20 4.27 21 3.78 22 4.35 23 4.25 24 4.19

Page 265: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 266

25 3.65 26 4.31 27 4.50 FACTOR DE ERROR EN EL METODO ESTATICO 3.00 GASTO INICIAL EN LOS TUBOS .00030 NUMERO DE NUDOS 27 NUMERO DE TRAMOS 26 NUMERO DE TRAMOS ASOCIADOS A TANQUES 1 NUMERO DE TANQUES 1 GASTO DE INGRESO Y EGRESO 24 NUMERO MAXIMO DADO COMO NOMBRE A UN NUDO 27 NUMERO MAXIMO DE ITERACIONES DEL METODO 50 FACTOR OMEGA 1.8000 TOLER (METODO DE SOR) .0100 MAXIMO NUMERO DE ITERACIONES EN LA SOLUCION DEL SISTEMA DE ECUACIONES LINEALES 200 1 RED DE TUBOS NUDO UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO 3 2 2 4 3 2 3 2 1 1 4 3 3 5 4 13 12 5 4 4 6 5 8 7 6 5 5 7 6 7 6 6 8 5 7 9 8 11 10 9 8 8 10 9 10 9 9 11 8 10 12 11 12 11 11 13 4 12 14 13 19 18 14 13 13 15 14 15 14 14 16 15 16 15 15 17 16 17 16 16 18 17 18 17 17 20 19 19 13 18 20 18 19 21 20 22 21 21 20 20 22 20 21 23 22 23 22 22 24 23 24 23 23 25 24 26 25 25 24 24 26 24 25 27 26 27 26 26 1 2 1

Page 266: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 267

CALCULO NO. 1 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 154 ERROR .00975 OMEGA 1.800 SUMA DE GASTOS .0074 CALCULO NO. 2 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 201 ERROR .02415 OMEGA 1.826 SUMA DE GASTOS .0070 G A S T O S E N L O S T U B O S C A R G A S E N L O S N U D O S TUBO GASTO SALE DEL NUDO NUDO NIVEL PIEZOMETRICO CARGAS SOBRE EL TERRENO 2 .00669 2 3 31.227 27.017 3 .00640 3 2 31.395 27.295 4 .00240 4 4 31.096 26.806 5 .00060 5 5 31.072 26.652 6 .00030 6 6 30.993 26.243 7 .00150 5 7 30.982 25.892 8 .00062 8 8 31.062 26.512 9 .00030 9 9 31.060 26.400 10 .00060 8 10 31.034 26.804 11 .00030 11 11 30.991 26.411 12 .00402 4 12 30.978 26.358 13 .00342 13 13 31.083 26.693 14 .00312 14 14 30.881 26.731 15 .00282 15 15 30.682 26.682 16 .00252 16 16 30.505 26.285 17 .00223 17 17 29.192 24.722 18 .00032 13 18 28.770 24.670 19 .00202 18 19 31.082 26.742 20 .00031 20 20 28.752 24.482 21 .00149 20 21 28.732 24.952 22 .00122 22 22 28.743 24.393 23 .00123 23 23 28.735 24.485 24 .00031 24 24 28.732 24.542 25 .00061 24 25 28.712 25.062 26 .00032 26 26 28.695 24.385 1 .00699 1 27 28.682 24.182 0 2.00000 0 1 31.630 28.000

Page 267: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 268

LORETO BAJA CALIFORNIA FRACCIONAMIENTO FASE F

ALTERNATIVA DE RED DE HIDRANTES CLAVE:LORRR2D.RES

NUDOS DE CARGA CONSTANTE (TANQUES) NUDO CARGA (M) 1 32.11000 CARACTERISTICAS GEOMETRICAS DE LA RED TUBOS ASOCIADOS A NUDOS DE CARGA CONSTANTE TUBO NUDOS QUE UNE LONGITUD DIAMETRO COEFICIENTE DE MANNING (M) (M) 1 1 2 17.00 .10 .0090 TUBOS NO ASOCIADOS A NUDOS DE CARGA CONSTANTE TUBO NUDOS QUE UNE LONGITUD DIAMETRO COEFICIENTE DE MANNING (M) (M) 2 2 3 18.00 .10 .0090 3 3 4 27.00 .10 .0090 4 4 5 30.00 .05 .0090 5 5 6 24.00 .05 .0090 6 3 7 18.00 .10 .0090 7 7 8 8.00 .10 .0090 8 8 9 22.00 .10 .0090 9 9 10 27.00 .10 .0090 10 10 11 14.00 .10 .0090 11 11 12 32.00 .05 .0090 12 11 13 12.00 .10 .0090 13 13 14 21.00 .10 .0090 14 14 15 23.00 .05 .0090 15 15 16 14.00 .05 .0090 16 8 17 30.00 .10 .0090 17 17 18 27.00 .10 .0090 18 18 19 12.00 .10 .0090 19 19 20 28.00 .05 .0090 20 19 21 14.00 .05 .0090 21 21 22 23.00 .05 .0090 22 22 23 19.00 .05 .0090

Page 268: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 269

NUDOS CON GASTO DE EGRESO (+) O INGRESO (-) NUDO GASTO (M3/S) 2 .00030 3 .00030 4 .00030 5 .00030 6 .00030 7 .00030 9 .00030 10 .00030 12 .00030 13 .00030 14 .00030 15 .00030 16 .00030 17 .00030 18 .00030 20 .00030 21 .00030 22 .00030 23 .00030 EL GASTO QUE SALE DE LA RED ES .00570 CONDICIONES DEL SISTEMA NO. ELEVACION NUDO DEL TERRENO 1 4.11 2 4.22 3 4.33 4 4.38 5 4.39 6 4.40 7 4.65 8 4.72 9 4.66 10 4.63 11 4.58 12 4.22 13 4.61 14 4.71 15 4.33 16 4.12 17 4.50 18 4.63 19 4.65 20 4.20 21 4.39 22 4.26 23 4.19

Page 269: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 270

FACTOR DE ERROR EN EL METODO ESTATICO 3.00 GASTO INICIAL EN LOS TUBOS .00030 NUMERO DE NUDOS 23 NUMERO DE TRAMOS 22 NUMERO DE TRAMOS ASOCIADOS A TANQUES 1 NUMERO DE TANQUES 1 GASTO DE INGRESO Y EGRESO 19 NUMERO MAXIMO DADO COMO NOMBRE A UN NUDO 23 NUMERO MAXIMO DE ITERACIONES DEL METODO 50 FACTOR OMEGA 1.8000 TOLER (METODO DE SOR) .0100 MAXIMO NUMERO DE ITERACIONES EN LA SOLUCION DEL SISTEMA DE ECUACIONES LINEALES 200 RED DE TUBOS NUDO UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO 3 2 2 4 3 7 6 2 3 2 1 1 4 3 3 5 4 5 4 4 6 5 6 5 5 7 3 6 8 7 8 7 7 9 8 17 16 9 8 8 10 9 10 9 9 11 10 11 10 10 12 11 13 12 12 11 11 13 11 12 14 13 14 13 13 15 14 15 14 14 16 15 16 15 15 17 8 16 18 17 18 17 17 19 18 19 18 18 20 19 21 20 20 19 19 21 19 20 22 21 22 21 21 23 22 23 22 22 1 2 1 CALCULO NO. 1 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 43 ERROR .00992 OMEGA 1.800 SUMA DE GASTOS .0057 CALCULO NO. 2 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 34 ERROR .00923 OMEGA 1.800 SUMA DE GASTOS .0056

Page 270: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 271

G A S T O S E N L O S T U B O S C A R G A S E N L O S N U D O S TUBO GASTO SALE DEL NUDO NUDO NIVEL PIEZOMETRICO CARGAS SOBRE EL TERRENO 2 .00532 2 3 31.923 27.593 3 .00092 3 2 32.013 27.793 4 .00060 4 4 31.920 27.540 5 .00030 5 5 31.841 27.451 6 .00414 3 6 31.825 27.425 7 .00387 7 7 31.868 27.218 8 .00209 8 8 31.846 27.126 9 .00179 9 9 31.829 27.169 10 .00152 10 10 31.813 27.183 11 .00030 11 11 31.807 27.227 12 .00124 11 12 31.786 27.566 13 .00093 13 13 31.803 27.193 14 .00060 14 14 31.800 27.090 15 .00031 15 15 31.740 27.410 16 .00180 8 16 31.730 27.610 17 .00151 17 17 31.828 27.328 18 .00124 18 18 31.817 27.187 19 .00030 19 19 31.813 27.163 20 .00090 19 20 31.795 27.595 21 .00060 21 21 31.731 27.341 22 .00030 22 22 31.671 27.411 1 .00563 1 23 31.658 27.468 0 2.00000 0 1 32.110 28.000

Page 271: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

 

N

FASE D

FASE E

FASE F

ALTERNATIVA DE LA RED DE ABASTECIMIENTO DE AGUA POTABLE

PROYECTÓ:

ING. SAÚL CÁZARES TORRES

PROYECTO:

MAY. DE 2007

CROQUIS DE LOCALIZACIÓN

ESCALA:1:1000

FECHA:

ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO

NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR

ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO

APROBÓ:

M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

3"

2"

10

3"

14

90°

T-2

C R U C E R O S F A S E D1

8"

1794

T-2

2

15 1613

11873

2"

2"

90°

5 6

12

8" x 3" 8"

Concepto Cantidad Unidad

Tee de Fo. Fo. de:

8"x3" (200x75 mm) de Ø 1 Pza.

Tee de Fo. Fo. de:

3"x3" (75x75 mm) de Ø 1 Pza.3"x2" (75x50 mm) de Ø 2 Pza.2"x2" (50x50 mm) de Ø 1 Pza.

Extremidad de Fo.Fo. De:

8" (200 mm) de Ø

Codo de Fo. Fo. De:

90°x3" (90°x75 mm) de Ø 190°x2" (90°x50 mm) de Ø 8

Tapa ciega de Fo.Fo. De:

2" (50 mm) de Ø 3

Junta Gibault de:

Válvula de compuerta de:

3" (75 mm) de Ø 2 Pza.

Empaques de Neopreno de:

8" (200 mm) de Ø Pza.3" (75 mm) de Ø Pza.

Tornillos de:

3/4"x3 1/2" (19.10x88.9 mm) Pza.5/8"x2 1/2" (15.90x63.50 mm) Pza.

CRUCEROS FASE DLista de materiales

Tubería de Asbesto-Cemento (existente) de 8" (200 mm) de Ø

3"

3"

3" x 2"2"

3"

3"3" x 3"

2"

3" x 2"

3"

3"

2"3" x 2"

22°

2"

3" x 2"

2"

2"2" x 2"

2"

3" (75 mm) de Ø2" (50 mm) de Ø

2

268

Pza.

Pza.Pza.

22°x2" (90°x50 mm) de Ø 1

2

Reducción de Fo. Fo. De:

3"x2" (75x50 mm) de Ø

Pza.Pza.

Pza.

Pza.

Pza.

2" (50 mm) de Ø3" (75 mm) de Ø8" (200 mm) de Ø

Pza.Pza.Pza.

2682

FASE D

3.201227.77

30.97L=52

11

27.903.12

31.02

8

L=25

L=33

3.44

L=36

13

30.9714

27.113.89

31.00

27.563.52

31.08

L=43

L=16

17

16

26.634.35

30.98

L=15

L=20

15

L=52

10

27.53

L=4

L=24

26.824.34

31.16

L=275

L=17

6

7L=24

3.66 227.70

L=39

31.36

43.66

31.36

L=23

L=16

3

927.40

3.6731.07

CONCEPTO

CANTIDADES DE OBRA

UNIDAD

CAJA2.001.001.000.00Caja para operación de válvulas tipo T-5CAJA5.002.001.002.00Caja para operación de válvulas tipo T-2

M32.300.920.900.49Concreto para atraques f'c= 150 kg/cm2M3122.5738.0055.7128.86Acarreo de material producto de excavaciónM3114.0335.3551.7126.98PlantillaM3864.88259.93414.78190.17Relleno con material tipo I producto de excavaciónM3987.45297.93470.49219.03Excavación material tipo IML955.00347.00291.00317.00Tubería de A.C. de 50 mm (2") ØML305.000.00305.000.00Tubería de A.C. de 60 mm (2 1/2") ØML656.00271.00226.00159.00Tubería de A.C. de 75 mm (3") ØML64.000.0064.000.00Tubería de A.C. de 80 mm (4") Ø

CANT.CANT.CANT.CANT.TOTALFASE FFASE EFASE D

lt/hab/día.hab/vivienda.

1.5511.80 l.p.s.

1.45.444006.25

7.62

l.p.s.

hab.viv.

l.p.s.

UNIDADDATOS BÁSICOS DE PROYECTO

1.553.99

1.41.844006.40

397.0062.00

2.57

Q máximo horario = Cvh x Q max diario.

Q máximo diario = Cvd x QmedioCoeficiente de variación horario.

Coeficiente de variación diario.Q medio = (400xPob)/86400

Densidad de población.No. De habitantes.No. De viviendas.

Dotación.

1.551.555.562.26

1.41.42.561.044004006.216.08

553.00225.0089.0037.00

3.581.46

FASE FFASE EFASE D TOTAL

1175.00188.00

FASE D

Tubería de Asbesto-cemento (existente)

2

(4" 3" 2 1/2" y 2") .2.- La tubería de proyecto será de A.C. 100 mm., 75 mm., 60mm. y 50 mm.

de 100 mm (4")Ø

4.1931.27

27.08

C.V. El cual contiene planimetría y altimetría.

Notas:

3.- Se construirán atraques de concreto simple horizontales y/o verticales, en los cambios de

1.- Este plano se formó utilizando el plano proporcionado por la empresa Fonatur S.A. de

se colocarán silletas de concreto simple de f'c = 150 kg/cm

realizarse con material producto de la excavación.4.- El relleno de la zanja deberá compactarse al 90

tubería.

f'c = 150 kg/cm .2

7.- Para soportar las válvulas de compuerta, tees, cruces, y carretes dentro de las cajas tipo,

6.- Los atraques deberán colocarse antes de llevar a cabo la prueba hidrostática de la

5.- El concreto que se utilizará en la construcción de atraques y cajas de válvula será de tipo

% de la prueba proctor estándar y deberá

dirección del tramo probado.

contratista deberá hacer las reparaciones necesarias y repetir la prueba.

la tubería, debiendo respetarse un tiempo de llenado previo de 24 horas.

presión hidrostática, se deberá colocar atraques provisionales en todos los cambios de 10.- Para evitar desplazamientos por efecto del empuje producido durante la prueba de

9.- No deberá existir ninguna fuga de agua en el tramo probado y si se detectara alguna, el

8.- La presión de prueba en obra sostenida será de 1 a 2 horas a 1.5 la presión de trabajo de

dirección mayores a 22°30' tales como tees, codos etc.

22

Válvula de seccionamiento de proyecto

Tubería de A.C. de 100 mm (4")Ø

Tubería de A.C.de 50 mm (2")ØTubería de A.C. de 60 mm (2 1/2")Ø

Tubería de A.C. de 75 mm (3")Ø

Tapa ciega

Número de crucero

SIMBOLOGÍA

L=39Longitud (m)

Carga disponibleCota de terrenoCota piezométrica

L=49

1

3.5128.00

31.51

27.70

272

Page 272: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

 

122.5738.0055.7128.86Acarreo de material producto de excavaciónM3114.0335.3551.7126.98PlantillaM3864.88259.93414.78190.17Relleno con material tipo I producto de excavaciónM3987.45297.93470.49219.03Excavación material tipo IML955.00347.00291.00317.00Tubería de A.C. de 50 mm (2") ØML305.000.00305.000.00Tubería de A.C. de 60 mm (2 1/2") ØML656.00271.00226.00159.00Tubería de A.C. de 75 mm (3") ØML64.000.0064.000.00Tubería de A.C. de 80 mm (4") Ø

CANT.CANT.CANT.CANT.TOTALFASE FFASE EFASE D

lt/hab/día.hab/vivienda.

1.5511.80 l.p.s.

1.45.444006.25

7.62

l.p.s.

hab.viv.

l.p.s.

UNIDADDATOS BÁSICOS DE PROYECTO

1.553.99

1.41.844006.40

397.0062.00

2.57

Q máximo horario = Cvh x Q max diario.

Q máximo diario = Cvd x QmedioCoeficiente de variación horario.

Coeficiente de variación diario.Q medio = (400xPob)/86400

Densidad de población.No. De habitantes.No. De viviendas.

Dotación.

1.551.555.562.26

1.41.42.561.044004006.216.08

553.00225.0089.0037.00

3.581.46

FASE FFASE EFASE D TOTAL

1175.00188.00

Tubería de Asbesto-cemento (existente)

2

(4" 3" 2 1/2" y 2") .2.- La tubería de proyecto será de A.C. 100 mm., 75 mm., 60mm. y 50 mm.

de 100 mm (4")Ø

4.1931.27

27.08

C.V. El cual contiene planimetría y altimetría.

Notas:

3.- Se construirán atraques de concreto simple horizontales y/o verticales, en los cambios de

1.- Este plano se formó utilizando el plano proporcionado por la empresa Fonatur S.A. de

se colocarán silletas de concreto simple de f'c = 150 kg/cm

realizarse con material producto de la excavación.4.- El relleno de la zanja deberá compactarse al 90

tubería.

f'c = 150 kg/cm .2

7.- Para soportar las válvulas de compuerta, tees, cruces, y carretes dentro de las cajas tipo,

6.- Los atraques deberán colocarse antes de llevar a cabo la prueba hidrostática de la

5.- El concreto que se utilizará en la construcción de atraques y cajas de válvula será de tipo

% de la prueba proctor estándar y deberá

dirección del tramo probado.

contratista deberá hacer las reparaciones necesarias y repetir la prueba.

la tubería, debiendo respetarse un tiempo de llenado previo de 24 horas.

presión hidrostática, se deberá colocar atraques provisionales en todos los cambios de 10.- Para evitar desplazamientos por efecto del empuje producido durante la prueba de

9.- No deberá existir ninguna fuga de agua en el tramo probado y si se detectara alguna, el

8.- La presión de prueba en obra sostenida será de 1 a 2 horas a 1.5 la presión de trabajo de

dirección mayores a 22°30' tales como tees, codos etc.

22

Válvula de seccionamiento de proyecto

Tubería de A.C. de 100 mm (4")Ø

Tubería de A.C.de 50 mm (2")ØTubería de A.C. de 60 mm (2 1/2")Ø

Tubería de A.C. de 75 mm (3")Ø

Tapa ciega

Número de crucero

SIMBOLOGÍA

L=39Longitud (m)

Carga disponibleCota de terrenoCota piezométrica

FASE E

5.09

L=18

38 3527.20

45

3.3227.38

30.70

L=2030.783.60

27.18

46

L=58

31

30.894.27

26.62

4.3926.75

4.29

L=7

26.91

31.14

29

31.20

19L=23

20

26.614.19 L=30

31.154.42

26.73

30.764.10

26.66

30

26.642 ½ " 3" 3"

3" x 3"

3"

3"

2" 2"

2"

3" x 2"3" x 2"

3" x 2"

2"

2"

3"3" x 2"

Concepto Cantidad Unidad

Tee de Fo. Fo. de:

8"x4" (200x100 mm) de Ø 1 Pza.

Cruz de Fo. Fo. De:

3"x2" (75x50 mm) de Ø 1 Pza.

Tee de Fo. Fo. De:

4"x3" (100x75 mm) de Ø 1 Pza.3"x 3" (75x75 mm) de Ø 2 Pza.3"x2 1/2" (75x60 mm) de Ø 1 Pza.3"x2" (75x50 mm) de Ø 3 Pza.2 1/2"x2 1/2" (60x60 mm) de Ø 1 Pza.

Extremidad de Fo.Fo. De:

Codo de Fo. Fo. De:

90°x2 1/2" (90°x60 mm) de Ø 3 Pza.90°x2" (90°x50 mm) de Ø 7 Pza.

45°x2 1/2" (22°x60 mm) de Ø 2 Pza.

22°x2 1/2" (22°x80 mm) de Ø 2 Pza.

Reducción de Fo. Fo. De:

4"x3" (100x75 mm) de Ø 1 Pza.3"x2 1/2" (75x60 mm) de Ø 2 Pza.3"x2" (75x50 mm) de Ø 2 Pza.2 1/2"x2" (60x50 mm) de Ø 1 Pza.

Tapa ciega de Fo. Fo. De:

2" (50 mm) de Ø 8 Pza.2 1/2" (60 mm) de Ø 1 Pza.

Junta Gibault de:

Válvula de compuerta de:

4" (80 mm) de Ø 1 Pza.3" (75 mm) de Ø 2 Pza.

Empaques de Neopreno de:

8" (200 mm) de Ø Pza.4" (80 mm) de Ø Pza.3" (75 mm) de Ø Pza.

CRUCEROS FASE ELista de materiales

Pza.5/8"x2 1/2" (15.90x63.50 mm)Pza.3/4"x3 1/2" (19.10x88.9 mm)

Tornillos de:

2 1/2"(60 mm) de Ø2" (50 mm) de Ø3" (75 mm) de Ø4" (100 mm) de Ø8" (200 mm) de Ø

12

2

30142

Pza.Pza.Pza.Pza.Pza.

2 1/2"(60 mm) de Ø2" (50 mm) de Ø

8" (200 mm) de Ø4" (100 mm) de Ø3" (75 mm) de Ø 14

3012

22 Pza.

Pza.Pza.Pza.Pza.

CONCEPTO

CANTIDADES DE OBRA

UNIDAD

CAJA2.001.001.000.00Caja para operación de válvulas tipo T-5CAJA5.002.001.002.00Caja para operación de válvulas tipo T-2

M32.300.920.900.49Concreto para atraques f'c= 150 kg/cm2M3

FASE D

FASE E

FASE F

ALTERNATIVA DE LA RED DE ABASTECIMIENTO DE AGUA POTABLE

PROYECTÓ:

ING. SAÚL CÁZARES TORRES

PROYECTO:

MAY. DE 2007

ESCALA:1:1000

FECHA:

ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO

NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR

CROQUIS DE LOCALIZACIÓN

22

26.04 25

31.13

L=2831.05

31.044.10

26.94

23 24

L=32

31.12

L=12L=23 26.57

4.55

26.91

L=62

L=116

L=7

31.054.41

27

L=55

28

31.05

26.604.45

4.14 26

1

30.873.67

18

31.633.63

28.00

L=37

44 40

3.5827.19

30.77

L=64

L=26

L=28

30.883.88

27.00

L=14

32

33

34

30.873.63

27.24

L=12

21

L=57

39

4.50

L=3241

26.29

30.80

L=10

L=21

43

42

30.79

L=42

L=22

L=5

37

30.864.42

26.4436 L=15

L=12

ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO

APROBÓ:

M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

FASE E

27

323129 30

41

C R U C E R O S F A S E E18

4540

3835342822

46

423736

43

33

44

21

2 ½ "

19 20 39

23 262524

2 ½ "

T-5

90°

T-2

Ø (existente) de 8" (200 mm) de Tubería de Asbesto-Cemento

8"8"

4"

8" x 4"3"

4"

4" x 3"

4" x 3"

3"3" x 2"

3" 3"

2" 90°

2"

2"

2"

3" x 2 ½ " 2 ½ "

3" x 2 ½ "

45°

22° 2 ½ "

3 "

2 ½ " x 2 ½ "

2 ½ "

2 "

2 ½ " x 2"

2 ½ "

45°

3" x 3"

3"

3"

22°2 ½ "

3" x 2 ½ "

PROPO

SED SPA

N

BEACH

273

Page 273: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

 

2741.000.00Caja para operación de válvulas tipo T-5

CAJA5.002.001.002.00Caja para operación de válvulas tipo T-2M32.300.920.900.49Concreto para atraques f'c= 150 kg/cm2M3122.5738.0055.7128.86Acarreo de material producto de excavaciónM3114.0335.3551.7126.98PlantillaM3864.88259.93414.78190.17Relleno con material tipo I producto de excavaciónM3987.45297.93470.49219.03Excavación material tipo IML955.00347.00291.00317.00Tubería de A.C. de 50 mm (2") ØML305.000.00305.000.00Tubería de A.C. de 60 mm (2 1/2") ØML656.00271.00226.00159.00Tubería de A.C. de 75 mm (3") ØML64.000.0064.000.00Tubería de A.C. de 80 mm (4") Ø

CANT.CANT.CANT.CANT.TOTALFASE FFASE EFASE D

lt/hab/día.hab/vivienda.

1.5511.80 l.p.s.

1.45.444006.25

7.62

l.p.s.

hab.viv.

l.p.s.

UNIDADDATOS BÁSICOS DE PROYECTO

1.553.99

1.41.844006.40

397.0062.00

2.57

Q máximo horario = Cvh x Q max diario.

Q máximo diario = Cvd x QmedioCoeficiente de variación horario.

Coeficiente de variación diario.Q medio = (400xPob)/86400

Densidad de población.No. De habitantes.No. De viviendas.

Dotación.

1.551.555.562.26

1.41.42.561.044004006.216.08

553.00225.0089.0037.00

3.581.46

FASE FFASE EFASE D TOTAL

1175.00188.00

Tubería de Asbesto-cemento (existente)

2

(4" 3" 2 1/2" y 2") .2.- La tubería de proyecto será de A.C. 100 mm., 75 mm., 60mm. y 50 mm.

de 100 mm (4")Ø

4.1931.27

27.08

C.V. El cual contiene planimetría y altimetría.

Notas:

3.- Se construirán atraques de concreto simple horizontales y/o verticales, en los cambios de

1.- Este plano se formó utilizando el plano proporcionado por la empresa Fonatur S.A. de

se colocarán silletas de concreto simple de f'c = 150 kg/cm

realizarse con material producto de la excavación.4.- El relleno de la zanja deberá compactarse al 90

tubería.

f'c = 150 kg/cm .2

7.- Para soportar las válvulas de compuerta, tees, cruces, y carretes dentro de las cajas tipo,

6.- Los atraques deberán colocarse antes de llevar a cabo la prueba hidrostática de la

5.- El concreto que se utilizará en la construcción de atraques y cajas de válvula será de tipo

% de la prueba proctor estándar y deberá

dirección del tramo probado.

contratista deberá hacer las reparaciones necesarias y repetir la prueba.

la tubería, debiendo respetarse un tiempo de llenado previo de 24 horas.

presión hidrostática, se deberá colocar atraques provisionales en todos los cambios de 10.- Para evitar desplazamientos por efecto del empuje producido durante la prueba de

9.- No deberá existir ninguna fuga de agua en el tramo probado y si se detectara alguna, el

8.- La presión de prueba en obra sostenida será de 1 a 2 horas a 1.5 la presión de trabajo de

dirección mayores a 22°30' tales como tees, codos etc.

22

Válvula de seccionamiento de proyecto

Tubería de A.C. de 100 mm (4")Ø

Tubería de A.C.de 50 mm (2")ØTubería de A.C. de 60 mm (2 1/2")Ø

Tubería de A.C. de 75 mm (3")Ø

Tapa ciega

Número de crucero

SIMBOLOGÍA

L=39Longitud (m)

Carga disponibleCota de terrenoCota piezométrica

FASE F

31.634.38

27.25

27.144.47

31.61

L=24

FASE F

7031.71

4.33

L=34

47

32.114.11

28.00

31.524.38

31.504.30

27.20

L=37

L=7

31.344.19

27.15

7473

31.54

L=45

L=15

31.61 55

L=27

48

L=5

31.56

L=32 62

66L=12

63

L=16

67

65

L=12

L=16

64

4.45

71

L=772

L=9

26.89 26.93 L=3L=116968

L=19

27.094.634.72

31.374.23

27.14

L=32L=17

52

31.55

27.354.20

57

51

56

L=22

L=29

4.6526.84

31.56

L=46

53L=9

54

L=37

27.14

CROQUIS DE LOCALIZACIÓN

N

3" x 3"

3"

3"

22°

3"

3" x 3" 3"2"

3" x 2"

2"

90° 2"

3" x 3"

3" 3"

22°

3"

45°3"

3"

3" x 3"

3" 3"

3"

3" x 2"

3" x 2"

2" 3"

2"

45°

2" 45°

2"

3" x 2"

3" 3"

2"

2"

3" x 2"

3"

2"

3" x 2"

2"

22°2"

2" (50 mm) de Ø3" (75 mm) de Ø

3424

Pza.Pza.

2" (50 mm) de Ø3" (75 mm) de Ø8" (200 mm) de Ø

3014

2Pza.Pza.

Pza.

CONCEPTO

CANTIDADES DE OBRA

UNIDAD

CAJA2.001.00

FASE D

FASE E

FASE F

ALTERNATIVA DE LA RED DE ABASTECIMIENTO DE AGUA POTABLE

PROYECTÓ:

ING. SAÚL CÁZARES TORRES

PROYECTO:

MAY. DE 2007

ESCALA:1:1000

FECHA:

ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO

NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR

ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO

APROBÓ:

M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

7372605958

62 71

56

69

55

706661 68

2"

7465646350

5751 6754

75

3"

T-5

22°

3"

52

45°

49

C R U C E R O S F A S E F

T-2

47 48

T-2

53

Concepto Cantidad Unidad

Tee de Asbesto-cemento de:

8"x3" (200x75 mm) de Ø 1 Pza.

Tee de P.V.C. de:

3"x3" (75x75 mm) de Ø 4 Pza.3"x2" (75x50 mm) de Ø 3 Pza.

Extremidad de Fo.Fo. De:

8" (200 mm) de Ø 2 Pza.

Codo de P.V.C. De:

90°x2" (90°x50 mm) de Ø 5 Pza.

45°x3" (45°x75 mm) de Ø 4 Pza.45°x2" (45°x50 mm) de Ø 6 Pza.

22°x3" (22°x 75 mm) de Ø 3 Pza.22°x2" (22°x 50 mm) de Ø 1 Pza.

Reducción de Fo. Fo. De:

3"x2" (75x50 mm) de Ø 3 Pza.

Tapa ciega de Fo. Fo. De:

2" (50 mm) de Ø 6 Pza.

Junta Gibault de:

Válvula de seccionamiento tipo compuerta de:

3" (75 mm) de Ø 4 Pza.

Empaques de Neopreno de:

8" (200 mm) de Ø Pza.3" (75 mm) de Ø Pza.

Tornillos de:

3/4"x3 1/2" (19.10x88.9 mm) Pza.5/8"x2 1/2" (15.90x63.50 mm) Pza.

CRUCEROS FASE FLista de materiales

Ø (existente) de 8" (200 mm) de Tubería de Asbesto-Cemento

8" x 3"8"

3"

8"

3"

50 L=46 49

27.38

59

L=25

58

61

27.42

31.343.92

60

L=9L=15

Page 274: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

 

PRO

POSED SPA

BEACH

SOLDADURA

VARILLA PERIMETRALDE 3/8" Ø

SOLDADA PERIMETRALMENTE AL CONTRAMARCOMEDIO DE UNA VARILLA DE 9.5 mm.(3/8") Ø

ISOMETRICO QUE INDICA LA FORMA DE UNIR ELCONTRAMARCO CON LAS VARILLAS DE LA LOSA POR

CAJA TIPO T-5

5

5

75 mm. o 50 mm. (3" o 2") Ø

TUBERÍA DE P.V.C. DE

TOMA DOMICILIARIA DE 19 mm. (3/4") DE DIÁMETRO

DE BANQUETA3

A CUADRO DEMEDIDOR

3

2

4

5

7

8

9

6

10

12

11

14

13

15

1

3

2

ESCALA: SIN

2

DETALLE 1CONEXIÓN A

4

RED MUNICIPAL 2

LISTA DE MATERIALES PARA TOMA DOMICILIARIA DE19 mm. (3/4")Ø

1

566

AJUSTAR

DETALLE 2 DE CONEXIÓN ARED MUNICIPAL.

ESCALA: SIN

15 CAJA PARA LLAVE

8

51113

59

7

0.70

NPT7

2

0.30

10126

8

MURO

14

ZANJA TIPO

DIMENSIONES DE ZANJA TIPO

75

DIÁMETRO (a)(mm.)

100

(pulg.)

34

6050

2 1/22

PLANTILLA

DIMENSIONES DE ATRAQUES DE CONCRETO

DIRECCIÓN DE LOS EMPUJES Y FORMA DE COLAR LOS ATRAQUES

DIÁMETRO NOMINAL (D)

" T "

(pulg.)

TUBO DEPVC

(mm.)

75100 4

36050 2

2 1/2

cDE ARENA

0.600.10 1.00

ANCHO. (c)

0.10

(m.)

0.60 1.00

(m.)PROFUNDIDAD (d)PLANTILLA (b)

(m.)

0.100.10

0.600.55

1.000.70

ALTURA

CODO

LADO ( A )(cm.)(cm.)

3035

3030

e

c

10

e a

x

y

3030

(cm.)LADO ( B )

ATRAQUE

0.0270.032(m3.)

VOLUMEN DE

B

0.0270.027

3030

3030

3030

" T " Y TAPA CIEGA

POTABLE DE PROYECTO

b

TUBERÍA DE AGUA

MATERIAL PRODUCTOAL 90 % PROCTOR CONRELLENO COMPACTADO

DE EXCAVACIÓNA

A

ENPERFILPERAL.

CONTRAMARCOS EXC.m3.

PED.TAB.

L.CONC.PISO TECHO2V3/8"Ø

M.TAB. APLAN.CEM.

L.CONC.

INSTALACION DE TAPA Y CONTRAMARCO

APLANADO DE CEMENTO

ELEVACIÓN

DE 1 cm. DE ESPESOR.

DALA DE CONCRETO

FIERRO POR TEMPERATURA.

MURO DE TABIQUE.

CON 2 VARS. DE 3/8" Ø.

CONCRETO REFORZADO.

2

PEDACERÍA DE TABIQUE.

PROPORCIONAMIENTO DEL CONCRETO:LOSA DE TECHO 1:2:3 1/2LOSA DE PISO 1:2:5

NIVEL DE LA CALLE.

SOLDADURA

FASE D

FASE E

FASE F

RED DE ABASTECIMIENTO DE AGUA POTABLEDETALLES

PROYECTÓ:

ING. SAÚL CÁZARES TORRES

PROYECTO:

MAY. DE 2007

ESCALA:1:1000

FECHA:

ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO

NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR

ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO

APROBÓ:

M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

cm.VÁLVULASNo. VALV.m.

11.3

11.6

75a1502 1

25 50a150

1.27

1.17

cEN

DIÁMETROCAJATIPO DE

CANT.DE EN

h

kg.a/c.cm.m. m. m. m. mm.DOBLE m2. m3. m3.m2. m3. m2.

32

39

1.181.00 0.90 1.2814 1001.10 1

141.30 0.90 10021.101.181.58

1.92

2.18

1.51 0.15 0.1513.75 0.061 3.60

1.86 0.19 3.72 0.1643.740.069

VARS.

CAJA TIPO T-2

2

3/8"Ø

DATOS PARA CAJAS DE VÁLVULAS

MURS.ESP.

aEN

bEN

xEN

e y

N

CROQUIS DE LOCALIZACIÓN

CONCEPTO

CANTIDADES DE OBRA

UNIDAD

CAJA2.001.001.000.00Caja para operación de válvulas tipo T-5CAJA5.002.001.002.00Caja para operación de válvulas tipo T-2

M32.300.920.900.49Concreto para atraques f'c= 150 kg/cm2M3122.5738.0055.7128.86Acarreo de material producto de excavaciónM3114.0335.3551.7126.98PlantillaM3864.88259.93414.78190.17Relleno con material tipo I producto de excavaciónM3987.45297.93470.49219.03Excavación material tipo IML955.00347.00291.00317.00Tubería de A.C. de 50 mm (2") ØML305.000.00305.000.00Tubería de A.C. de 60 mm (2 1/2") ØML656.00271.00226.00159.00Tubería de A.C. de 75 mm (3") ØML64.000.0064.000.00Tubería de A.C. de 80 mm (4") Ø

CANT.CANT.CANT.CANT.TOTALFASE FFASE EFASE D

lt/hab/día.hab/vivienda.

1.5511.80 l.p.s.

1.45.444006.25

7.62

l.p.s.

hab.viv.

l.p.s.

UNIDADDATOS BÁSICOS DE PROYECTO

1.553.99

1.41.844006.40

397.0062.00

2.57

Q máximo horario = Cvh x Q max diario.

Q máximo diario = Cvd x QmedioCoeficiente de variación horario.

Coeficiente de variación diario.Q medio = (400xPob)/86400

Densidad de población.No. De habitantes.No. De viviendas.

Dotación.

1.551.555.562.26

1.41.42.561.044004006.216.08

553.00225.0089.0037.00

3.581.46

FASE FFASE EFASE D TOTAL

1175.00188.00

Tubería de Asbesto-cemento (existente)

2

(4" 3" 2 1/2" y 2") .2.- La tubería de proyecto será de A.C. 100 mm., 75 mm., 60mm. y 50 mm.

de 100 mm (4")Ø

4.1931.27

27.08

C.V. El cual contiene planimetría y altimetría.

Notas:

3.- Se construirán atraques de concreto simple horizontales y/o verticales, en los cambios de

1.- Este plano se formó utilizando el plano proporcionado por la empresa Fonatur S.A. de

se colocarán silletas de concreto simple de f'c = 150 kg/cm

realizarse con material producto de la excavación.4.- El relleno de la zanja deberá compactarse al 90

tubería.

f'c = 150 kg/cm .2

7.- Para soportar las válvulas de compuerta, tees, cruces, y carretes dentro de las cajas tipo,

6.- Los atraques deberán colocarse antes de llevar a cabo la prueba hidrostática de la

5.- El concreto que se utilizará en la construcción de atraques y cajas de válvula será de tipo

% de la prueba proctor estándar y deberá

dirección del tramo probado.

contratista deberá hacer las reparaciones necesarias y repetir la prueba.

la tubería, debiendo respetarse un tiempo de llenado previo de 24 horas.

presión hidrostática, se deberá colocar atraques provisionales en todos los cambios de 10.- Para evitar desplazamientos por efecto del empuje producido durante la prueba de

9.- No deberá existir ninguna fuga de agua en el tramo probado y si se detectara alguna, el

8.- La presión de prueba en obra sostenida será de 1 a 2 horas a 1.5 la presión de trabajo de

dirección mayores a 22°30' tales como tees, codos etc.

22

Válvula de seccionamiento de proyecto

Tubería de A.C. de 100 mm (4")Ø

Tubería de A.C.de 50 mm (2")ØTubería de A.C. de 60 mm (2 1/2")Ø

Tubería de A.C. de 75 mm (3")Ø

Tapa ciega

Número de crucero

SIMBOLOGÍA

L=39Longitud (m)

Carga disponibleCota de terrenoCota piezométrica

10

c

x

y

ea

x

c10

e

1010

h

5050

50

61.5

61.5

50

275

B

A

B

B

B

A

A

ad

Page 275: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

 

LOT 125F.F.E. 3.3

LOT 103F.F.E. 3.3

LOT 104F.F.E. 3.6LOT 105F.F.E. 3.3

LOT 108F.F.E. 3.7

LOT 106F.F.E. 3.7 LOT 107F.F.E. 3.7

LOT 149F.F.E. 4.0

LOT 113F.F.E. 4.05LOT 109F.F.E. 4.2

LOT 110F.F.E. 4.05

LOT 114F.F.E. 4.05

LOT 115F.F.E. 4.2

LOT 116F.F.E. 4.2

LOT 111F.F.E. 4.2

LOT 112F.F.E. 4.2

FASE D

PROPOSED FUTURE LOTS

PROPOSED FUTURE LOTS

LOT 117F.F.E. 4.2

LOT 118F.F.E. 3.9

LOT 119F.F.E. 3.75

LOT 120F.F.E. 3.6

LOT 121F.F.E. 3.6LOT 1

22F.

F.E.

3.6

LOT 130F.F.E. 4.5

LOT 131F.F.E. 4.5

LOT 129F.F.E. 4.0

LOT 128F.F.E. 4.0

LOT 127F.F.E. 3.7

LOT 126F.F.E. 3.5

LOT 123F.F.E. 3.6

LOT 124F.F.E. 3.6

276

PozoHasta 2.25 m de profundidad 1 -- 1 2 Pozo

LISTA DE MATERIALES Y CANTIDADES DE OBRACANTIDAD

FASE F

FASE E

FASE D

N

3.313

3.3833.413

3.4433.463

3.5033.533 3.573

3.204

3.2343.274

3.3143.414

3.4443.484 3.524

39*

1

40*

2

3

43*41*

4

5

44*

57-3-20

33-3

-20

60-3-2058

-3-2

0

27-3-2031-3-20

54-3

-20

24-7-20

38-3

-20

39-1

0-20

39-1

5-20

3.4031.30

3.5071.42

3.4871.392

3.6911.676

52-1.8-30

9-3.15-30

55-3.15-30

26-3.15-30

3.6321.59

2.08

2.09

3.792.68

4.183.07

4.343.24

3.522.42

3.442.00

3.821.75

4.081.83

3.122.02

3.022.09

2.26

1.93

2.17

1.52

1.85

2.24

VER PLANO DE ALCANTARILLADOSANITARIO FASES C Y B

7

6

8

9

40-3

-20

17-6

-20

26-6-20

3.662.56

3.762.46

3.662.301.64

Tubería propuesta en el proyecto de alcantarillado sanitario

Tramo cabeza

Tubería de P.V.C. para alcantarillado sanitario de 20 cm de ØSentido de escurrimiento

S I M B O L O G Í A

3.262.15Cota de plantilla

Cota de terreno

metros milésimas centímetros

Pozo de visita común

Número de pozo 2

Longitud Pendiente Diámetro 25-19-20

Pozo con caida

Tubería existente de 30 cm de Ø

Fases C y B

Pozo existente

FASE D FESE E FASE F TOTAL UNIDADNo. De viviendas 37 89 62 188 viv.Densidad de población 6.08 6.21 6.40 6.25 hab/viv.No. De habitantes 225 553 397 1175 hab.Dotación 400 400 400 400 lt/hab/día.Aportación de aguas negras 320 320 320 320 lt/hab/día.Qmed. = (320 x Pob.) / 86400 0.83 2.05 1.47 4.35 l.p.s.Harmon 3.8 3.8 3.8 3.8Qmax. = M Qmed. 3.17 7.78 5.59 16.54 l.p.s.Coeficiente de seguridad 1.5 1.5 1.5 1.5Q max. extr. = Q max. x 1.5 4.75 11.67 8.38 24.81 l.p.s.Q mín. = 0.5 Q med. 0.42 1.02 0.74 2.18 l.p.s.Sistema de eliminaciónVelocidades:

MínimaMáxima

Naturaleza de vertido Planta de tratamiento.

DATOS BÁSICOS DE PROYECTO

Gravedad.

1.- Este plano se formó utilizando el plano proporcionado por la empresaFonatur, S.A. de C.V. el cual contiene planimetría y altimetría.

2.- Las cotas están dadas en metros y el diámetro de la tubería en centímetros.

3.- La tubería será de F.C. para alcantarillado sanitario de 20 cms de Ø.

4.- La cama para la instalación de la tubería será de arena y una vez colocadala tubería sobre de esta, se llevará a cabo un correcto acostillado del tubo conmaterial granular fino colocado a mano y este deberá quedar perfectamentecompactado entre la tubería y la zanja, así como también el resto de la tuberíadeberá ser cubierta hasta una altura de 30 cms arriba del lomo de la tubería.

5.- El relleno de la zanja será con material producto de la excavación,compactado al 90% prueba proctor. El relleno de la zanja se debe de colocartan pronto sea instalada y probada la tubería, disminuyendo así el riesgo deque la tubería sufra algún desperfecto. El relleno apisonado se hará en capasde 20 cms, en todos los lados de la estructura.

6.- Los pozos se construirán de acuerdo al pozo tipo mostrado en este plano.

7.- La construcción de la cimentación de los pozos deberá hacerse previamentea la colocación de las tuberías para evitar que se tenga que excavar bajo losextremos de las tuberías y que éstos sufran desalojamientos.Los pozos se construirán de mampostería común de tabique recocido de24x11.5x5cm. junteada con mortero de cemento y arena en proporción de 1:3.Los tabiques deberán ser mojados previamente a su colocación, con juntas deespesor no mayor que 1.5cm. (uno y medio centímetros). Cada hilada deberáquedar desplazada con respecto a la anterior en tal forma que no existacoincidencia entre las juntas verticales de los tabiques que las forman (cuatrapeado ).El paramento interior se recubrirá con un aplanado de mortero de cemento deproporción 1:3 y con un espesor mínimo de 1.0 (uno) cm. que será terminadocon llana o regla y pulido fino de cemento. El aplanado se curará, se emplearáncerchas para construir los pozos y posteriormente comprobar su sección.La plantilla para pozo se construirá en toda o en parte de la superficie quecubrirá la estructura de la cimentación, según lo indicado en el proyecto y/o porlas ordenes del Ingeniero.La compactación de la plantilla se efectuará en forma manual o con equipomecánico, buscándose la uniformidad en toda la superficie de la excavación,hasta obtener el espesor estipulado en el proyecto y/o por las órdenes delIngeniero.En la compactación manual de la plantilla se utilizará un pisón con placa defierro y previamente se aplicará al material la humedad necesaria para facilitarla compactación.

8.-A las excavaciones se les podrá dar el talud que se desee, pero sólo setomarán en cuenta el volumen correspondiente a zanjas de paredes verticalescon el ancho fijado en esta tabla y el precio unitario correspondiente. Si laSecretaria autoriza por escrito "ademe provisional" el "ancho de zanja" será elde esta tabla mas el ancho ocupado por ese ademe es indispensable que a laaltura del lomo del tubo, la zanja tenga realmente como máximo el "ancho dezanja" que se tomará en cuenta según esta nota.

9.-En los tramos en donde no cumpla con el colchón mínimo requerido deacuerdo a normas (0.90 cm.), quedará a juicio del Ingeniero residente el tipo deprotección que llevará la tubería.

NOTAS:

CONCEPTO UNIDADFASE D FASE E FASE F TOTAL

Tubería de F.C. de:20 cm de diametro 347.00 920.00 574.00 1841.00 m

Excavación en material tipo II 293.88 759.57 574.60 1628.06 m3Plantilla apisonada 22.56 59.80 37.31 119.67 m3Relleno compactado 260.42 670.87 519.26 1450.55 m3Acarreo de material sobrante. 10.90 28.90 18.03 57.84 m3Pozo de visita de:

Hasta 1.25 m de profundidad 5 17 8 30 PozoHasta 1.50 m de profundidad 1 10 3 14 PozoHasta 1.75 m de profundidad 1 5 5 11 PozoHasta 2.00 m de profundidad -- -- 5 5

CROQUIS DE LOCALIZACIÓN

ALTERNATIVA DE LA RED DE ALCANTARILLADO SANITARIO

PROYECTÓ:

ING. SAÚL CÁZARES TORRES

PROYECTO:

MAY. DE 2007

ESCALA:

FECHA:

ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO

NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR

ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO

APROBÓ:

M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

FASE D

PROYECTÓ:

ING. SAÚL CÁZARES TORRES

PROYECTO:

MAY. DE 2007

ESCALA:1:1000

FECHA:

ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO

NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR

ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO

APROBÓ:

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

Page 276: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

 

ALTERNATIVA DE LA RED DE ALCANTARILLADO SANITARIO

PROYECTÓ:

ING. SAÚL CÁZARES TORRES

PROYECTO:

MAY. DE 2007

ESCALA:

FECHA:

ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO

NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR

ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO

APROBÓ:

M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

FASE E

PROYECTÓ:

ING. SAÚL CÁZARES TORRES

PROYECTO:

MAY. DE 2007

ESCALA:1:1000

FECHA:

ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO

PROPOSED FUTURE LOTS

LOT 315F.F.E. 3.65

LOT 316F.F.E. 3.7

LOT 314F.F.E. 3.5

LOT 342F.F.E. 3.50

LOT 340F.F.E. 4.0

NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR

ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO

APROBÓ:

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

CONCEPTO UNIDADFASE D FASE E FASE F TOTAL

Tubería de F.C. de:20 cm de diametro 347.00 920.00 574.00 1841.00 m

Excavación en material tipo II 293.88 759.57 574.60 1628.06 m3Plantilla apisonada 22.56 59.80 37.31 119.67 m3Relleno compactado 260.42 670.87 519.26 1450.55 m3Acarreo de material sobrante. 10.90 28.90 18.03 57.84 m3Pozo de visita de:

Hasta 1.25 m de profundidad 5 17 8 30 PozoHasta 1.50 m de profundidad 1 10 3 14 PozoHasta 1.75 m de profundidad 1 5 5 11 PozoHasta 2.00 m de profundidad -- -- 5 5 PozoHasta 2.25 m de profundidad 1 -- 1 2 Pozo

LISTA DE MATERIALES Y CANTIDADES DE OBRACANTIDAD

277

CROQUIS DE LOCALIZACIÓN

Tubería propuesta en el proyecto de alcantarillado sanitario

Tramo cabeza

Tubería de P.V.C. para alcantarillado sanitario de 20 cm de ØSentido de escurrimiento

S I M B O L O G Í A

3.262.15Cota de plantilla

Cota de terreno

metros milésimas centímetros

Pozo de visita común

Número de pozo 2

Longitud Pendiente Diámetro 25-19-20

Pozo con caida

Tubería existente de 30 cm de Ø

Fases C y B

Pozo existente

FASE D FESE E FASE F TOTAL UNIDADNo. De viviendas 37 89 62 188 viv.Densidad de población 6.08 6.21 6.40 6.25 hab/viv.No. De habitantes 225 553 397 1175 hab.Dotación 400 400 400 400 lt/hab/día.Aportación de aguas negras 320 320 320 320 lt/hab/día.Qmed. = (320 x Pob.) / 86400 0.83 2.05 1.47 4.35 l.p.s.Harmon 3.8 3.8 3.8 3.8Qmax. = M Qmed. 3.17 7.78 5.59 16.54 l.p.s.Coeficiente de seguridad 1.5 1.5 1.5 1.5Q max. extr. = Q max. x 1.5 4.75 11.67 8.38 24.81 l.p.s.Q mín. = 0.5 Q med. 0.42 1.02 0.74 2.18 l.p.s.Sistema de eliminaciónVelocidades:

MínimaMáxima

Naturaleza de vertido Planta de tratamiento.

DATOS BÁSICOS DE PROYECTO

Gravedad.

FASE F

FASE E

FASE D

N

FASE E

44*

33

3439

36

37

38

3229

31

30

27

26 20

2324

22

16

15

14

1213

11

10

18

19

28

21

25

41-1

6-20

36-15-20

25-4-20

8-5-

20

26-1

5-20

35-3-20

30-7-20

30-16-20

34-9

-20

35-29-20

29-8-20

29-13-20

28-1

0-20

37-1

4-20

35-1

3-20

35-3

-20

23-3-20

30-1

5-20

15-15-20

10-11-20

60-3-20

20-6-20

40-1

4-20

34-1

6-20

25-3-20

33-3

-20

10-8-20

33-3

-20

60-3-20

34-2

3-20

4.192.88

3.3101.19

3.322.20

4.323.22

3.602.48

4.502.86

3.682.57

4.423.30

3.882.76

3.832.73

3.952.69

4.373.26

4.273.15

4.463.36

3.4031.30

3.5071.42

3.3421.230

3.4871.392

3.6911.676

3.8781.936

20-1.8-30

38-1.8-30

52-1.8-30

9-3.15-30

55-3.15-30

26-3.15-3028-3.17-30

54-3.17-30

1.68

3.7551.760

2.28

4.143.03

4.072.97

4.233.11

4.563.21

4.913.59

4.813.71

4.413.31

4.103.00

4.142.82

4.533.43

4.423.32

4.393.25

3.872.54 4.87

3.77 5.093.99

3.6321.59

2.82

2.89

2.08

2.64

2.09

1.93

2.59

1.79

3.09

1.52

6

40

35

17

3.313

3.3833.413

3.4433.463

3.5033.533 3.573 3.593 3.633 3.673 3.663 3.663

3.204

3.2343.274

3.3143.414

3.4443.484 3.524 3.564

3.6243.654

3.704

3.77

43.

794

3.80

43.

834

3.81

43.

834

3.83

43.

834

3.79

43.

764

Page 277: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

 

5253

54

5655

57 5046 45

44

4748586160

59

41

42

43

37-3

-20

39-3-20

24-3

-20

20-3-20 29-3-20

39-3-20

30-3

-20

30-3-20

39-3

-20

25-3

-20

50-3-20

30-3-20

26-3

-20

20-3

-20

9-3-20

13-4-20

10-10-20

33-3

-20

33-3-209-3-

20

29-4-20

3.9762.096

4.0762.226

4.1962.386

4.2864.586

4.5012.996

45-2.9-30 11.50-3.52-30 34-3.52-30 23-4.65-30 20-4.65-30 86-4.8-30

4.2442.49

4.333.19

4.383.28 4.14

3.04

4.042.94

4.633.53

4.583.41

4.452.74

4.372.84

2.52

2.64

2.72

4.1062.266

4.022.92

4.182.87

4.232.84

4.412.78

4.653.01

4.203.10

4.233.13

4.263.04

4.382.92

4.362.81

4.723.44

4.452.55

2.70

2.49

2.42

2.31

6249

ALTERNATIVA DE LA RED DE ALCANTARILLADO SANITARIO

PROYECTÓ:

ING. SAÚL CÁZARES TORRES

PROYECTO:

MAY. DE 2007

ESCALA:

FECHA:

ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO

NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR

ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO

APROBÓ:

M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

FASE F

PROYECTÓ:

ING. SAÚL CÁZARES TORRES

PROYECTO:

MAY. DE 2007

ESCALA:1:1000

FECHA:

ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO

NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR

ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO

APROBÓ:

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

CONCEPTO UNIDADFASE D FASE E FASE F TOTAL

Tubería de F.C. de:20 cm de diametro 347.00 920.00 574.00 1841.00 m

Excavación en material tipo II 293.88 759.57 574.60 1628.06 m3Plantilla apisonada 22.56 59.80 37.31 119.67 m3Relleno compactado 260.42 670.87 519.26 1450.55 m3Acarreo de material sobrante. 10.90 28.90 18.03 57.84 m3Pozo de visita de:

Hasta 1.25 m de profundidad 5 17 8 30 PozoHasta 1.50 m de profundidad 1 10 3 14 PozoHasta 1.75 m de profundidad 1 5 5 11 PozoHasta 2.00 m de profundidad -- -- 5 5 PozoHasta 2.25 m de profundidad 1 -- 1 2 Pozo

LISTA DE MATERIALES Y CANTIDADES DE OBRACANTIDAD

278

3.793 3.803 3.833 3.873 3.896 3.921 3.956 4.011 4.036 4.076 4.0864.116

4.136

4.186

3.7443.726

3.786 3.806 3.846 3.886 3.938 3.956 3.976 4.021 4.026 4.061 4.106 4.1364.136

4.166

3.85

33.

884

3.91

43.

944

3.94

43.

934

3.93

43.

904

3.88

43.

834

FASE F

N

FASE F

FASE E

FASE D

CROQUIS DE LOCALIZACIÓN

Tubería propuesta en el proyecto de alcantarillado sanitario

Tramo cabeza

Tubería de P.V.C. para alcantarillado sanitario de 20 cm de ØSentido de escurrimiento

S I M B O L O G Í A

3.262.15Cota de plantilla

Cota de terreno

metros milésimas centímetros

Pozo de visita común

Número de pozo 2

Longitud Pendiente Diámetro 25-19-20

Pozo con caida

Tubería existente de 30 cm de Ø

Fases C y B

Pozo existente

FASE D FESE E FASE F TOTAL UNIDADNo. De viviendas 37 89 62 188 viv.Densidad de población 6.08 6.21 6.40 6.25 hab/viv.No. De habitantes 225 553 397 1175 hab.Dotación 400 400 400 400 lt/hab/día.Aportación de aguas negras 320 320 320 320 lt/hab/día.Qmed. = (320 x Pob.) / 86400 0.83 2.05 1.47 4.35 l.p.s.Harmon 3.8 3.8 3.8 3.8Qmax. = M Qmed. 3.17 7.78 5.59 16.54 l.p.s.Coeficiente de seguridad 1.5 1.5 1.5 1.5Q max. extr. = Q max. x 1.5 4.75 11.67 8.38 24.81 l.p.s.Q mín. = 0.5 Q med. 0.42 1.02 0.74 2.18 l.p.s.Sistema de eliminaciónVelocidades:

MínimaMáxima

Naturaleza de vertido Planta de tratamiento.

DATOS BÁSICOS DE PROYECTO

Gravedad.

Page 278: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

 

1

2

3

4

ALTERNATIVA DE LA RED DE ALCANTARILLADO SANITARIO

PROYECTÓ:

ING. SAÚL CÁZARES TORRES

PROYECTO:

MAY. DE 2007

ESCALA:

FECHA:

ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO

NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR

ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO

APROBÓ:

M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

PLANO DE DETALLES

PROYECTÓ:

ING. SAÚL CÁZARES TORRES

PROYECTO:

MAY. DE 2007

ESCALA:1:1000

FECHA:

ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO

NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR

ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO

APROBÓ:

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

CONCEPTO UNIDADFASE D FASE E FASE F TOTAL

Tubería de F.C. de:20 cm de diametro 347.00 920.00 574.00 1841.00 m

Excavación en material tipo II 293.88 759.57 574.60 1628.06 m3Plantilla apisonada 22.56 59.80 37.31 119.67 m3Relleno compactado 260.42 670.87 519.26 1450.55 m3Acarreo de material sobrante. 10.90 28.90 18.03 57.84 m3Pozo de visita de:

Hasta 1.25 m de profundidad 5 17 8 30 PozoHasta 1.50 m de profundidad 1 10 3 14 PozoHasta 1.75 m de profundidad 1 5 5 11 PozoHasta 2.00 m de profundidad -- -- 5 5 PozoHasta 2.25 m de profundidad 1 -- 1 2 Pozo

LISTA DE MATERIALES Y CANTIDADES DE OBRACANTIDAD

1.- Este plano se formó utilizando el plano proporcionado por la empresaFonatur, S.A. de C.V. el cual contiene planimetría y altimetría.

2.- Las cotas están dadas en metros y el diámetro de la tubería en centímetros.

3.- La tubería será de F.C. para alcantarillado sanitario de 20 cms de Ø.

4.- La cama para la instalación de la tubería será de arena y una vez colocadala tubería sobre de esta, se llevará a cabo un correcto acostillado del tubo conmaterial granular fino colocado a mano y este deberá quedar perfectamentecompactado entre la tubería y la zanja, así como también el resto de la tuberíadeberá ser cubierta hasta una altura de 30 cms arriba del lomo de la tubería.

5.- El relleno de la zanja será con material producto de la excavación,compactado al 90% prueba proctor. El relleno de la zanja se debe de colocartan pronto sea instalada y probada la tubería, disminuyendo así el riesgo deque la tubería sufra algún desperfecto. El relleno apisonado se hará en capasde 20 cms, en todos los lados de la estructura.

6.- Los pozos se construirán de acuerdo al pozo tipo mostrado en este plano.

7.- La construcción de la cimentación de los pozos deberá hacerse previamentea la colocación de las tuberías para evitar que se tenga que excavar bajo losextremos de las tuberías y que éstos sufran desalojamientos.Los pozos se construirán de mampostería común de tabique recocido de24x11.5x5cm. junteada con mortero de cemento y arena en proporción de 1:3.Los tabiques deberán ser mojados previamente a su colocación, con juntas deespesor no mayor que 1.5cm. (uno y medio centímetros). Cada hilada deberáquedar desplazada con respecto a la anterior en tal forma que no existacoincidencia entre las juntas verticales de los tabiques que las forman (cuatrapeado ).El paramento interior se recubrirá con un aplanado de mortero de cemento deproporción 1:3 y con un espesor mínimo de 1.0 (uno) cm. que será terminadocon llana o regla y pulido fino de cemento. El aplanado se curará, se emplearáncerchas para construir los pozos y posteriormente comprobar su sección.La plantilla para pozo se construirá en toda o en parte de la superficie quecubrirá la estructura de la cimentación, según lo indicado en el proyecto y/o porlas ordenes del Ingeniero.La compactación de la plantilla se efectuará en forma manual o con equipomecánico, buscándose la uniformidad en toda la superficie de la excavación,hasta obtener el espesor estipulado en el proyecto y/o por las órdenes delIngeniero.En la compactación manual de la plantilla se utilizará un pisón con placa defierro y previamente se aplicará al material la humedad necesaria para facilitarla compactación.

8.-A las excavaciones se les podrá dar el talud que se desee, pero sólo setomarán en cuenta el volumen correspondiente a zanjas de paredes verticalescon el ancho fijado en esta tabla y el precio unitario correspondiente. Si laSecretaria autoriza por escrito "ademe provisional" el "ancho de zanja" será elde esta tabla mas el ancho ocupado por ese ademe es indispensable que a laaltura del lomo del tubo, la zanja tenga realmente como máximo el "ancho dezanja" que se tomará en cuenta según esta nota.

9.-En los tramos en donde no cumpla con el colchón mínimo requerido deacuerdo a normas (0.90 cm.), quedará a juicio del Ingeniero residente el tipo deprotección que llevará la tubería.

NOTAS:

279

22

1

19

1719

23192

2

1 1

220

23201919

10

10 2

1

21

1

1

1

1

3229

1

8

12

2

2

21

141

1122

C

90°

VA

RIA

BLE

300

VA

RIA

BLE

1010

20

120 (D)

9028

14 4

1

11 1

8

300298263

15 17

8263298300

2 19 19

1

1 51

1

10

2

1

10 11

60

9028

4040

d

20

2030

0 V

AR

IABL

EV

AR

IABL

E

2510

10

120 (D)

25

60

4040

25

d

2520

A BC

DØ90°

Ø

A B

ED

N

FASE F

FASE E

FASE D

CROQUIS DE LOCALIZACIÓN

Tubería propuesta en el proyecto de alcantarillado sanitario

Tramo cabeza

Tubería de P.V.C. para alcantarillado sanitario de 20 cm de ØSentido de escurrimiento

S I M B O L O G Í A

3.262.15Cota de plantilla

Cota de terreno

metros milésimas centímetros

Pozo de visita común

Número de pozo 2

Longitud Pendiente Diámetro 25-19-20

Pozo con caida

Tubería existente de 30 cm de Ø

Fases C y B

Pozo existente

FASE D FESE E FASE F TOTAL UNIDADNo. De viviendas 37 89 62 188 viv.Densidad de población 6.08 6.21 6.40 6.25 hab/viv.No. De habitantes 225 553 397 1175 hab.Dotación 400 400 400 400 lt/hab/día.Aportación de aguas negras 320 320 320 320 lt/hab/día.Qmed. = (320 x Pob.) / 86400 0.83 2.05 1.47 4.35 l.p.s.Harmon 3.8 3.8 3.8 3.8Qmax. = M Qmed. 3.17 7.78 5.59 16.54 l.p.s.Coeficiente de seguridad 1.5 1.5 1.5 1.5Q max. extr. = Q max. x 1.5 4.75 11.67 8.38 24.81 l.p.s.Q mín. = 0.5 Q med. 0.42 1.02 0.74 2.18 l.p.s.Sistema de eliminaciónVelocidades:

MínimaMáxima

Naturaleza de vertido Planta de tratamiento.

DATOS BÁSICOS DE PROYECTO

Gravedad.

Page 279: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

 

APROBÓ:

M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

ALTERNATIVA DE LA RED DE HIDRANTESFASE D

PROYECTÓ:

ING. SAÚL CÁZARES TORRES

PROYECTO:

MAY. DE 2007

ESCALA:1:1000

FECHA:

ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO

NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR

ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO

APROBÓ:

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

N

CROQUIS DE LOCALIZACIÓN

PROYECTÓ:

ING. SAÚL CÁZARES TORRES

PROYECTO:

MAY. DE 2007

ESCALA:

FECHA:

ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO

NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR

ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO

N

P.C.I. (Hidrantes)

Área de influencia (P.C.I)

Longitud (m.)

Número de crucero

Carga disponible

Cota piezométricaCota de terreno

L=100.00

42

2.5230.52

28.00

Tubería de P.V.C. de 100 mm. (4")Ø (Proyecto)Tubería de asbesto-cemento de 200 mm. (8")Ø (existente)

Tubería de P.V.C. de 50 mm. (2 ")Ø (Proyecto)

Válvula de seccionamiento de proyecto

Tubería de P.V.C. de 60 mm. (2 1/2")Ø (Proyecto)Tubería de P.V.C. de 75 mm. (3 ")Ø (Proyecto)

Notas:

1.- Este plano se formó utilizando el plano proporcionado por la empresa Fonatur S.A de C.V.El cual contiene planimetría y altimetría.

2.- La tubería de proyecto será de P.V.C. anger de 100, 75, 60 y 50 mm. (4", 3", 2 1/2" y 2")rd-40.1.

3.- Se construirán atraques de concreto simple horizontales y/o verticales, en los cambios dedirección mayores a 22°30' tales como tees, codos etc.

4.- El relleno de la zanja deberá compactarse al 90% de la prueba proctor estandar y deberárealizarse con material producto de la excavación.

5.- El concreto que se utilizará en la construcción de atraques será de tipo f'c = 150 kg/cm 2.

6.- Los atraques deberán colocarse antes de llevar a cabo la prueba hidrostática de latubería.

7.- Para soportar las válvulas de compuerta, tees, cruces, y carretes dentro de las cajas tipo,se colocarán silletas de concreto simple de f'c = 150 kg/cm2.

8.- La presión de prueba en obra sostenida será de 1 a 2 horas a 1.5 la presión de trabajo dela tubería, debiendo respetarse un tiempo de llenado previo de 24 horas.

9.- No deberá existir ninguna fuga de agua en el tramo probado y si se detectara alguna, elcontratista deberá hacer las reparaciones necesarias y repetir la prueba.

10.- Para evitar desplazamientos por efecto del empuje producido durante la prueba depresión hidrostática, se deberá colocar atraques provisionales en todos los cambios dedirección del tramo probado.

11.- La manguera utilizada para los hidrantes se depositará en un lugar de fácil acceso alpersonal encargado del sistema contra incendio.

12.- Los datos hidráulicos de la red de hidrantes fases D, E y F corresponden a las corridaselectrónicas con clave: LORRHFD1.RES (para la fase D), LORRHFE1.RES (para la fase E) yLORRHFF1.RES (para la fase F)

Tapa ciega

FASE F

FASE E

FASE D

3.8627.14

31.00

4.3425.88

30.22

3.7826.44

30.22

3.4726.02

29.49

3.6522.44

26.09

3.8925.57

29.463.8324.30

28.13

4.3525.11

29.46

L=4

L=1

L=1

L=5

L=3

L=2

L=3

8.462.82

13.00

P.V.C.38.00

FASE E

metroslt/seg

P.V.C.P.V.C.38.00 mm

lt/seg

FASE F

2.82

DATOS DE PROYECTO

2.06

38.00P.V.C.

11.00

2.828.46

30.00

1.06

38.00P.V.C.

7.00

2.828.46

30.00

FASE D

Diámetro de mangueraMaterial de la red contra incendio

Longitud de manguera

3.003.003.00simultáneamenteGasto por hidranteGasto total

Número de hidrantesÁrea de proyecto

Número de hidrantes funcionando

UNIDADHas.

31.00

TOTAL5.79

Hidrantes

30.008.46

Hidrantes

FASE D FASE E FASE F TOTALCANT. CANT. CANT. CANT.

Tubería de P.V.C., Anger RD 41 de 80 mm (4") Ø 186.00 298.00 257.00 741.00 MLTubería de P.V.C., Anger RD 41 de 60 mm (2 1/2") Ø 198.00 317.00 211.00 726.00 MLExcavación material tipo I 230.40 369.00 280.80 880.20 M3Relleno con material tipo I producto de excavación 205.03 328.37 249.77 783.17 M3Plantilla 23.04 36.90 28.08 88.02 M3Acarreo de material producto de excavación 25.37 40.63 31.03 97.03 M3Concreto para atraques f'c= 150 kg/cm2 0.37 0.63 0.62 1.62 M3Caja para operación de válvulas tipo T-2 2.00 1.00 2.00 5.00 CAJACaja para operación de válvulas tipo T-5 0.00 1.00 1.00 2.00 CAJA

CONCEPTO UNIDAD

CANTIDADES DE OBRA

L=20

L=15

L=15

L=24

L=27

L=41

L=36

L=39

L=58

L=24

L=23

L=23

L=39

FASE D

1413

12

1110

9

8

7

6

5

4

3

2

1

Lista de materialesCRUCEROS FASE D

Pza.325/8"x3" (15.90x63.50 mm)Pza.163/4"x3 1/2" (19.10x88.9 mm)

Tornillos de:

Pza.44" (100 mm) de ØPza.28" (200 mm) de Ø

Empaques de Neopreno de:

Pza.24" (100 mm) de Ø

Válvula de seccionamiento tipo compuerta de:

Pza.28" (200 mm) de Ø

Junta Gibault de:

Pza.54"x2" (100x50 mm) de Ø

Reducción campana de P.V.C. De:

Pza.890°x2" (90°x50 mm) de ØPza.190°x4" (90°x100 mm) de Ø

Codo de P.V.C. De:

Pza.34" (100 mm) de Ø

Extremidad espiga de P.V.C. de:

Pza.28" (200 mm) de Ø

Extrimdad de Fo.Fo. De:

Pza.24"x2" (100x50 mm) de ØPza.24"x4" (100x100 mm) de Ø

Tee de P.V.C. de:

Pza.18"x4" (200x100 mm) de Ø

Tee de Asbesto-cemento de:

UnidadCantidadConcepto

T-2

8

4" x 2"

4" x 2"2"

2"

4"

4"4

4" x 4"

4" x 2"

2"

2"

4" x 2"

4"

3

4"

90°

4"

1

4"

8"8" x 4"

T-2

8"

(existente) de 8" (200 mm) de Tubería de Asbesto-Cemento

C R U C E R O S F A S E D

7

4" x 4"

4" x 2"

2"

2"

4" x 2"

4"

4"

14

5 6 9 10 11

12 13

2"

90°

2"

4"

4"

4" x 2"2"

2

2.67

3.00

30.00

280

Page 280: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

 

N

CROQUIS DE LOCALIZACIÓN

PROYECTÓ:

ING. SAÚL CÁZARES TORRES

PROYECTO:

MAY. DE 2007

ESCALA:

FECHA:

ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO

NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR

ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO

APROBÓ:

M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

ALTERNATIVA DE LA RED DE HIDRANTESFASE E

PROYECTÓ:

ING. SAÚL CÁZARES TORRES

PROYECTO:

MAY. DE 2007

ESCALA:1:1000

FECHA:

ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO

NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR

ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO

APROBÓ:

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

N

P.C.I. (Hidrantes)

Área de influencia (P.C.I)

Longitud (m.)

Número de crucero

Carga disponible

Cota piezométricaCota de terreno

L=100.00

42

2.5230.52

28.00

Tubería de P.V.C. de 100 mm. (4")Ø (Proyecto)Tubería de asbesto-cemento de 200 mm. (8")Ø (existente)

Tubería de P.V.C. de 50 mm. (2 ")Ø (Proyecto)

Válvula de seccionamiento de proyecto

Tubería de P.V.C. de 60 mm. (2 1/2")Ø (Proyecto)Tubería de P.V.C. de 75 mm. (3 ")Ø (Proyecto)

Notas:

1.- Este plano se formó utilizando el plano proporcionado por la empresa Fonatur S.A de C.V.El cual contiene planimetría y altimetría.

2.- La tubería de proyecto será de P.V.C. anger de 100, 75, 60 y 50 mm. (4", 3", 2 1/2" y 2")rd-40.1.

3.- Se construirán atraques de concreto simple horizontales y/o verticales, en los cambios dedirección mayores a 22°30' tales como tees, codos etc.

4.- El relleno de la zanja deberá compactarse al 90% de la prueba proctor estandar y deberárealizarse con material producto de la excavación.

5.- El concreto que se utilizará en la construcción de atraques será de tipo f'c = 150 kg/cm 2.

6.- Los atraques deberán colocarse antes de llevar a cabo la prueba hidrostática de latubería.

7.- Para soportar las válvulas de compuerta, tees, cruces, y carretes dentro de las cajas tipo,se colocarán silletas de concreto simple de f'c = 150 kg/cm 2.

8.- La presión de prueba en obra sostenida será de 1 a 2 horas a 1.5 la presión de trabajo dela tubería, debiendo respetarse un tiempo de llenado previo de 24 horas.

9.- No deberá existir ninguna fuga de agua en el tramo probado y si se detectara alguna, elcontratista deberá hacer las reparaciones necesarias y repetir la prueba.

10.- Para evitar desplazamientos por efecto del empuje producido durante la prueba depresión hidrostática, se deberá colocar atraques provisionales en todos los cambios dedirección del tramo probado.

11.- La manguera utilizada para los hidrantes se depositará en un lugar de fácil acceso alpersonal encargado del sistema contra incendio.

12.- Los datos hidráulicos de la red de hidrantes fases D, E y F corresponden a las corridaselectrónicas con clave: LORRHFD1.RES (para la fase D), LORRHFE1.RES (para la fase E) yLORRHFF1.RES (para la fase F)

Tapa ciega

FASE F

FASE E

FASE D

Lista de materialesCRUCEROS FASE E

Pza.485/8" x 2" (15.90x63.50 mm)Pza.163/4"x3 1/2" (19.10x88.9 mm)

Tornillos de:

Pza.64" (100 mm) de ØPza.28" (200 mm) de Ø

Empaques de Neopreno de:

Pza.34" (100 mm) de Ø

Válvula de seccionamiento tipo compuerta de:

Pza.28" (200 mm) de Ø

Junta Gibault de:

Pza.44"x2" (100x50 mm) de Ø

Reducción campana de P.V.C. De:

Pza.122° x 2" (22°x50 mm) de ØPza.122° x 4" (22°x100 mm) de Ø

Codo de P.V.C. De:

Pza.145° x 2" (45°x50 mm) de Ø

Codo de P.V.C. De:

Pza.990°x2" (90°x50 mm) de Ø

Codo de P.V.C. De:

Pza.24" (100 mm) de Ø

Extremidad campana de P.V.C. de:

Pza.34" (100 mm) de Ø

Extremidad espiga de P.V.C. de:

Pza.18" (200 mm) de Ø

Extremidad de Fo.Fo. De:

Pza.74"x2" (100X50 mm) de ØPza.14"x4" (100X100 mm) de Ø

Tee de P.V.C. De:

Pza.14"x2" (100x50 mm) de ØPza.14"x4" (100x100 mm) de Ø

Cruz de P.V.C. De:

Pza.18"x4" (200x100 mm) de Ø

Tee de Asbesto-cemento de:

UnidadCantidadConcepto

29

4"4"

2"

2"

4" x 2"4"

4"

4"22°

4" x 2"

2"

26

4" x 2"

2"

322722

4"4" x 2"

2"

2 "

45°

22°

4 "

21

4" x 2 "4"

4.0426.83

30.87 4.6222.93

27.55

4.2322.80

27.03

4.6625.54

30.20

4.5525.70

30.25

5.0925.48

30.57

4.4226.16

30.5830.87

26.484.39

30.87

26.58

31

30

29

28

27

26

25

2423

22

21

2019

18

17

16

15

1

34

25

3028

24232019

33

2"

90°

2"

311816

2" 4" x 2"

4"

4"

T-54"

17 4"

4" x 4"4"

Tubería de Asbesto-Cemento (existente) de 8" (200 mm) de Ø

8"

T-2

8" x 4" 8"

4"

15

C R U C E R O S F A S E E

4" x 4"

2.67

3.00

30.008.462.82

13.00

P.V.C.38.00

FASE E

metroslt/seg

P.V.C.P.V.C.38.00 mm

lt/seg

FASE F

2.82

DATOS DE PROYECTO

2.06

38.00P.V.C.

11.00

2.828.46

30.00

1.06

38.00P.V.C.

7.00

2.828.46

30.00

FASE D

Diámetro de mangueraMaterial de la red contra incendio

Longitud de manguera

3.003.003.00simultáneamenteGasto por hidranteGasto total

Número de hidrantesÁrea de proyecto

Número de hidrantes funcionando

UNIDADHas.

31.00

TOTAL5.79

Hidrantes

30.008.46

Hidrantes

FASE D FASE E FASE F TOTALCANT. CANT. CANT. CANT.

Tubería de P.V.C., Anger RD 41 de 80 mm (4") Ø 186.00 298.00 257.00 741.00 MLTubería de P.V.C., Anger RD 41 de 60 mm (2 1/2") Ø 198.00 317.00 211.00 726.00 MLExcavación material tipo I 230.40 369.00 280.80 880.20 M3Relleno con material tipo I producto de excavación 205.03 328.37 249.77 783.17 M3Plantilla 23.04 36.90 28.08 88.02 M3Acarreo de material producto de excavación 25.37 40.63 31.03 97.03 M3Concreto para atraques f'c= 150 kg/cm2 0.37 0.63 0.62 1.62 M3Caja para operación de válvulas tipo T-2 2.00 1.00 2.00 5.00 CAJACaja para operación de válvulas tipo T-5 0.00 1.00 1.00 2.00 CAJA

CONCEPTO UNIDAD

CANTIDADES DE OBRA

L=33

L=18

L=37

L=28

L=23

L=30

L=25L=10

L=22

L=47L=56

L=58

L=57

L=36

L=36

L=21

L=42

L=31

L=5

34

33

32

4.29

31.20

27.014.19

31.63

28.003.63

30.87

26.684.19

4.5026.37

30.87

3.5827.29

30.87

4.4026.47

30.87

3.7827.09

30.87

4.2726.60

30.87

4.1026.77

30.87

L=1

L=1

L=1

L=5

L=3

L=1L=1

L=1

L=3

L=3

L=1

L=1

L=1

281

Page 281: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

 

P.C.I. (Hidrantes)

Área de influencia (P.C.I)

Longitud (m.)

Número de crucero

Carga disponible

Cota piezométricaCota de terreno

L=100.00

42

2.5230.52

28.00

Tubería de P.V.C. de 100 mm. (4")Ø (Proyecto)Tubería de asbesto-cemento de 200 mm. (8")Ø (existente)

Tubería de P.V.C. de 50 mm. (2 ")Ø (Proyecto)

Válvula de seccionamiento de proyecto

Tubería de P.V.C. de 60 mm. (2 1/2")Ø (Proyecto)Tubería de P.V.C. de 75 mm. (3 ")Ø (Proyecto)

Notas:

1.- Este plano se formó utilizando el plano proporcionado por la empresa Fonatur S.A de C.V.El cual contiene planimetría y altimetría.

2.- La tubería de proyecto será de P.V.C. anger de 100, 75, 60 y 50 mm. (4", 3", 2 1/2" y 2")rd-40.1.

3.- Se construirán atraques de concreto simple horizontales y/o verticales, en los cambios dedirección mayores a 22°30' tales como tees, codos etc.

4.- El relleno de la zanja deberá compactarse al 90% de la prueba proctor estandar y deberárealizarse con material producto de la excavación.

5.- El concreto que se utilizará en la construcción de atraques será de tipo f'c = 150 kg/cm 2.

6.- Los atraques deberán colocarse antes de llevar a cabo la prueba hidrostática de latubería.

7.- Para soportar las válvulas de compuerta, tees, cruces, y carretes dentro de las cajas tipo,se colocarán silletas de concreto simple de f'c = 150 kg/cm 2.

8.- La presión de prueba en obra sostenida será de 1 a 2 horas a 1.5 la presión de trabajo dela tubería, debiendo respetarse un tiempo de llenado previo de 24 horas.

9.- No deberá existir ninguna fuga de agua en el tramo probado y si se detectara alguna, elcontratista deberá hacer las reparaciones necesarias y repetir la prueba.

10.- Para evitar desplazamientos por efecto del empuje producido durante la prueba depresión hidrostática, se deberá colocar atraques provisionales en todos los cambios dedirección del tramo probado.

11.- La manguera utilizada para los hidrantes se depositará en un lugar de fácil acceso alpersonal encargado del sistema contra incendio.

12.- Los datos hidráulicos de la red de hidrantes fases D, E y F corresponden a las corridaselectrónicas con clave: LORRHFD1.RES (para la fase D), LORRHFE1.RES (para la fase E) yLORRHFF1.RES (para la fase F)

Tapa ciega

FASE F

FASE E

FASE D

N

CROQUIS DE LOCALIZACIÓN

PROYECTÓ:

ING. SAÚL CÁZARES TORRES

PROYECTO:

MAY. DE 2007

ESCALA:

FECHA:

ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO

NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR

ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO

APROBÓ:

M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

ALTERNATIVA DE LA RED DE HIDRANTESFASE F

PROYECTÓ:

ING. SAÚL CÁZARES TORRES

PROYECTO:

MAY. DE 2007

ESCALA:1:1000

FECHA:

ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO

NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR

ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO

APROBÓ:

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

N

36

35

90°

2"

4"

2"

2"4" x 2"

4" x 2"

374"

2"

4"

4" x 2"

4" x 4"

3635

4"

8"8" x 4"

T-2

8"

Ø (existente) de 8" (200 mm) de Tubería de Asbesto-Cemento

C R U C E R O S F A S E F

2"

2"22°

5122°x2" (22°x50 mm) de Ø 1 Pza.

2.67

3.00

30.008.462.82

13.00

P.V.C.38.00

FASE E

metroslt/seg

P.V.C.P.V.C.38.00 mm

lt/seg

FASE F

2.82

DATOS DE PROYECTO

2.06

38.00P.V.C.

11.00

2.828.46

30.00

1.06

38.00P.V.C.

7.00

2.828.46

30.00

FASE D

Diámetro de mangueraMaterial de la red contra incendio

Longitud de manguera

3.003.003.00simultáneamenteGasto por hidranteGasto total

Número de hidrantesÁrea de proyecto

Número de hidrantes funcionando

UNIDADHas.

31.00

TOTAL5.79

Hidrantes

30.008.46

Hidrantes

FASE D FASE E FASE F TOTALCANT. CANT. CANT. CANT.

Tubería de P.V.C., Anger RD 41 de 80 mm (4") Ø 186.00 298.00 257.00 741.00 MLTubería de P.V.C., Anger RD 41 de 60 mm (2 1/2") Ø 198.00 317.00 211.00 726.00 MLExcavación material tipo I 230.40 369.00 280.80 880.20 M3Relleno con material tipo I producto de excavación 205.03 328.37 249.77 783.17 M3Plantilla 23.04 36.90 28.08 88.02 M3Acarreo de material producto de excavación 25.37 40.63 31.03 97.03 M3Concreto para atraques f'c= 150 kg/cm2 0.37 0.63 0.62 1.62 M3Caja para operación de válvulas tipo T-2 2.00 1.00 2.00 5.00 CAJACaja para operación de válvulas tipo T-5 0.00 1.00 1.00 2.00 CAJA

CONCEPTO UNIDAD

CANTIDADES DE OBRA

L=3 L=6L=8

L=3L=11

L=8

L=25

L=35

L=39L=42

L=26

L=20

L=50

L=28

L=23

L=34L=15

L=39

L=16

L=37

55

54

5352

51

50

4948

47

46

45

44

43

42

41

4039

38 37

Lista de materialesCRUCEROS FASE F

Pza.645/8"x3" (15.90x63.50 mm)Pza.163/4"x3 1/2" (19.10x88.9 mm)

Tornillos de:

Pza.84" (100 mm) de ØPza.28" (200 mm) de Ø

Empaques de Neopreno de:

Pza.44" (100 mm) de Ø

Válvula de seccionamiento tipo compuerta de:

Pza.28" (200 mm) de Ø

Junta Gibault de:

Pza.44"x2" (100x50 mm) de Ø

Reducción campana de P.V.C. De:

Pza.122°x4" (22°x100 mm) de Ø

Codo de P.V.C. De:

Pza.545°x2" (45°x50 mm) de ØPza.245°x4" (45°x100 mm) de Ø

Codo de P.V.C. De:

Pza.590°x2" (90°x50 mm) de Ø

Codo de P.V.C. De:

Pza.64" (100 mm) de Ø

Extremidad espiga de P.V.C. de:

Pza.14" (100 mm) de Ø

Extremidad campana de P.V.C. de:

Pza.28" (200 mm) de Ø

Extrimdad de Fo.Fo. De:

Pza.54"x2" (100x50 mm) de ØPza.14"x4" (100x100 mm) de Ø

Tee de P.V.C. de:

Pza.14"x2" (100x50 mm) de ØPza.14"x4" (100x100 mm) de Ø

Cruz de P.V.C. De:

Pza.18"x4" (200x100 mm) de Ø

Tee de Asbesto-cemento de:

UnidadCantidadConcepto

T-5

4"4"

T-2

4"

22°

54

2" 45°

2"

53

4"

45°4"

4847

43 44

2"

45°

2"

4" x 2"

4" x 2"4"

2"

2"

45°

41

2"

52

494640

4" x 2"

2"

4"4"

39

4"

4" x 4"

38 42 45 50 55

2"

31.70

27.374.33

31.70

27.324.38

31.70

27.304.40

31.38

26.664.72

31.12

26.654.47

31.38

26.754.63

31.38

26.774.61

31.38

27.164.22

31.38

26.674.71

31.38

27.264.12

30.48

25.834.65

28.87

24.674.20

4.1128.00

32.11

27.26

23.074.19L=1

L=1L=1

L=1

L=2 L=1

L=3

L=1

L=1

L=1L=5

282

Page 282: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

 

303530

(cm.) (cm.)LADO ( A )

CODO

ALTURA

0.701.00

0.550.60

0.100.10

(m.)PLANTILLA (b) PROFUNDIDAD (d)

(m.)

1.000.60

(m.)

0.10

ANCHO. (c)

1.000.10 0.60

DE ARENA

2 1/2250

6034100

75

(mm.)

PVCTUBO DE

(pulg.)

" T "

DIÁMETRO NOMINAL (D)

DIRECCIÓN DE LOS EMPUJES Y FORMA DE COLAR LOS ATRAQUES

DIMENSIONES DE ATRAQUES DE CONCRETO

PLANTILLA

22 1/2

5060

43

(pulg.)

100

(mm.)DIÁMETRO (a)

75

DIMENSIONES DE ZANJA TIPO

ZANJA TIPO

DE EXCAVACIÓN

RELLENO COMPACTADOAL 90 % PROCTOR CONMATERIAL PRODUCTO

TUBERÍA DE AGUAPOTABLE DE PROYECTO

CONTRAMARCO CON LAS VARILLAS DE LA LOSA PORISOMETRICO QUE INDICA LA FORMA DE UNIR EL

MEDIO DE UNA VARILLA DE 9.5 mm.(3/8") ØSOLDADA PERIMETRALMENTE AL CONTRAMARCO

c

x

x

10y

e

c

10

e a

50

50

x

y

N

P.C.I. (Hidrantes)

Área de influencia (P.C.I)

Longitud (m.)

Número de crucero

Carga disponible

Cota piezométricaCota de terreno

L=100.00

42

2.5230.52

28.00

Tubería de P.V.C. de 100 mm. (4")Ø (Proyecto)Tubería de asbesto-cemento de 200 mm. (8")Ø (existente)

Tubería de P.V.C. de 50 mm. (2 ")Ø (Proyecto)

Válvula de seccionamiento de proyecto

Tubería de P.V.C. de 60 mm. (2 1/2")Ø (Proyecto)Tubería de P.V.C. de 75 mm. (3 ")Ø (Proyecto)

Notas:

1.- Este plano se formó utilizando el plano proporcionado por la empresa Fonatur S.A de C.V.El cual contiene planimetría y altimetría.

2.- La tubería de proyecto será de P.V.C. anger de 100, 75, 60 y 50 mm. (4", 3", 2 1/2" y 2")rd-40.1.

3.- Se construirán atraques de concreto simple horizontales y/o verticales, en los cambios dedirección mayores a 22°30' tales como tees, codos etc.

4.- El relleno de la zanja deberá compactarse al 90% de la prueba proctor estandar y deberárealizarse con material producto de la excavación.

5.- El concreto que se utilizará en la construcción de atraques será de tipo f'c = 150 kg/cm 2.

6.- Los atraques deberán colocarse antes de llevar a cabo la prueba hidrostática de latubería.

7.- Para soportar las válvulas de compuerta, tees, cruces, y carretes dentro de las cajas tipo,se colocarán silletas de concreto simple de f'c = 150 kg/cm 2.

8.- La presión de prueba en obra sostenida será de 1 a 2 horas a 1.5 la presión de trabajo dela tubería, debiendo respetarse un tiempo de llenado previo de 24 horas.

9.- No deberá existir ninguna fuga de agua en el tramo probado y si se detectara alguna, elcontratista deberá hacer las reparaciones necesarias y repetir la prueba.

10.- Para evitar desplazamientos por efecto del empuje producido durante la prueba depresión hidrostática, se deberá colocar atraques provisionales en todos los cambios dedirección del tramo probado.

11.- La manguera utilizada para los hidrantes se depositará en un lugar de fácil acceso alpersonal encargado del sistema contra incendio.

12.- Los datos hidráulicos de la red de hidrantes fases D, E y F corresponden a las corridaselectrónicas con clave: LORRHFD1.RES (para la fase D), LORRHFE1.RES (para la fase E) yLORRHFF1.RES (para la fase F)

Tapa ciega

FASE F

FASE E

FASE D

c

h

10

1010

50

50

61.5

61.5

a

0.010.09

0.09

0.300.40

0.60

0.01 0.010.09

0.090.01

0.600.30 0.40

10.- Tapa hecha con placa de calibre 16 soldada al marco.11.- Agarradera para tapa de alambrón liso de 1/4 de pulgada de diámetro.12.- Marco de registro de ángulo de 1" x 1".13.- Contramarco de ángulo de 1" x 1".14.- Concreto simple para recubrir el contramarco 1:3, este deberá ir a nivel de la rasante del andador.15.- Ancla de contramarco de ángulo de 1" x 1".16.- Tabique recocido de 24x12x5 cm junteado con mortero 1:3.17.- Plantilla de concreto de 1:3.

ee

10

a

c

x

y

0.18

0.1

ea

e

0.40

0.05

0.10

CROQUIS DE LOCALIZACIÓN

PROYECTÓ:

ING. SAÚL CÁZARES TORRES

PROYECTO:

MAY. DE 2007

ESCALA:

FECHA:

ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO

NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR

ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO

APROBÓ:

M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

ALTERNATIVA DE LA RED DE HIDRANTESPLANO DE DETALLES

PROYECTÓ:

ING. SAÚL CÁZARES TORRES

PROYECTO:

MAY. DE 2007

ESCALA:S/E

FECHA:

ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO

NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR

ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO

APROBÓ:

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

" T " Y TAPA CIEGA

3030

3030

3030

0.0270.027

VOLUMEN DE

(m3.)0.0320.027

ATRAQUELADO ( B )

(cm.)

3030

30

NIVEL DE LA CALLE.

LOSA DE TECHO 1:2:3 1/2PROPORCIONAMIENTO DEL CONCRETO:

PEDACERÍA DE TABIQUE.

CONCRETO REFORZADO.

CON 2 VARS. DE 3/8" Ø.

MURO DE TABIQUE.

FIERRO POR TEMPERATURA.

DALA DE CONCRETO

INSTALACION DE TAPA Y CONTRAMARCO

DE 1 cm. DE ESPESOR.APLANADO DE CEMENTO

ELEVACIÓN

SOLDADURA

LOSA DE PISO 1:2:5

c

B

B

B

b

AB

B

A

AA

A

0.300.15

Niple de 38 mm. (1 1/2") de Ø, L = 0.15 m.Codo de Fo.Galv. de 90°x 38 mm. (90°x1 1/2") de Ø.Niple de 38 mm. (1 1/2") de Ø, L = 0.38 m.

Niple de Fo.Galv. de 38 mm. (1 1/2") de Ø, L = 0.30 m.

Adaptador Campana de P.V.C. Anger de 50 mm. (2") de Ø.

Codo de Fo.Galv. de 45°x 38 mm. (45°x1 1/2") de Ø.

Reducción campana de Fo.Galv. de 38 mm. (2x1 1/2") de Ø.

Niple de 38 mm. (1 1/2") de Ø, L = 0.40 m.

Válvula compuerta 26-CI de Bronce (contra incendio) cabeza roscada 150 lb/pulg2 (10.5 kg/cm2), Extremos rocables (hembra-macho) de 38 mm. (1 1/2") de Ø.

SIMPLE F'c = 150 KG/CM2.ATRAQUE DE CONCRETO

5

87

9

6

Clave1

4

23

1

23

HIDRANTE

Pza.

Pza.

Pza.

Pza.

Unidad

m.

m.m.m.

LISTA DE PIEZAS ESPECIALESConcepto

m.

ESCALA = SINCORTE

1

11

1

1

Cantidad1112

4

517

6

4

N.P.T.

15

16

1214

7

1310 11

9

8

0.30 x 0.30 METROS.REGISTRO DE

b

0.90

0.90

0.90

CAJATIPONo.

50a150

50a150

5

9

2

2

11.6

11.3

1.17

1.32

1.30

1.20

CANT.DIAMETRO

VALVULAS

75a1502

DE

1

VALV.DE

ch a

11.31.27

m.EN

cm.EN

1.00

m.EN

m.EN

M.TAB.

m2

3.75

3.72

4.28

2

CONTRAMARCOS

DATOS PARA CAJAS DE VALVULAS

2

1.58

1.48

14

14

1.18

1.48

1.10

1.40

yxe

m.EN

1.2814

cm.

ESP.MURS.

1.18

m.EN

DOBLE

1.10

100

100

2.18

2.35

0.19

0.18

1.86

1.75

EXC.

1 100

PERFILPERAL.

mm.1.92

m3PED. L.CONC.

m3PISO

0.151.51

m2TAB.

0.069

0.066

3.74

4.20

0.164

0.149

39

37

APLAN.

2V3/8"Ø

0.061

m3

3.60

m2CEM.

L.CONC. VARS.

0.151

m3TECHO

32

kg.a/c3/8"Ø

3

1

2

4

5

PLANTAHIDRANTE

ESCALA = SIN

4

6

AGARRADERA DE ALAMBRON DE 6.35 MM. (1/4") DE Ø

0.15

0.25

CAJA TIPO T-5

5

5

CAJA TIPO T-2

DE 3/8" ØVARILLA PERIMETRAL

SOLDADURA

2

2

CAJA TIPO T-9 9

9

283

Page 283: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

 

FASE F

FASE E

FASE D

N

CROQUIS DE LOCALIZACIÓN

PROYECTÓ:

ING. SAÚL CÁZARES TORRES

PROYECTO:

MAY. DE 2007

ESCALA:

FECHA:

ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO

NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR

ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO

APROBÓ:

M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

PROYECTÓ:

ING. SAÚL CÁZARES TORRES

PROYECTO:

MAY. DE 2007

ESCALA:1:1000

FECHA:

ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO

NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR

ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO

APROBÓ:

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

ALTERNATIVA DE LA RED DE RIEGOFASE D

1.- La válvula de acoplamiento rápido se abrirá al insertar el acoplador y se cierra alretirarlo.La tapa que protege la válvula cae sola cuando se retira el acoplador.

2.- El codo giratorio nos sirve para conectar la manguera al acoplador protegiendo lamanguera de doblamientos.

3.- Se debe de asegurar de que las conexiones estén bien hechas para evitar cualquieraccidente ya que la válvula siempre trabajará bajo una presión constante.

4.- Con el fin de mantener fija la válvula de acoplamiento rápido, está deberá estarahogada sobre una plantilla de concreto simplede 150 Kg / m2. de 30 x 30 cm.

5.- Para darle protección a la válvula de acoplamiento rápido, se instalará una tapa hechade herrería la cual deberá ser de placa de acero de calibre No 16 así como solera.Quedando a criterio del residente el diseño de la tapa así como su instalación de la toma.La tapa deberá instalarse a nivel de terreno esto con el fin de evitar accidentes.

6.- La longitud de la tubería para la toma de riego es de 2.50 en promedio.

7.- Todas las tapas de las cajas de válvulas deberán de llevar la leyenda "V.A.R" (Válvulade Acoplamiento Rápido).

8.- Las válvulas de acoplamiento rápido (V.A.R.) del sistema de riego, serán alimentadaspor medio de la red de hidrantes, (ver proyecto de la red de hidrantes).

9.- Los cruceros señalados en este plano, son los mismos al plano ejecutivo de hidrantes(ver plano de red de hidrantes), debido a que se ocupa la misma red de tuberias paraambos proyectos.

Tubería de P.V.C. de 75 mm. (3 ")Ø (Proyecto)

Tubería de P.V.C. de 60 mm. (2 1/2")Ø (Proyecto)

Tubería de P.V.C. de 50 mm. (2 ")Ø (Proyecto)

Tubería de asbesto-cemento de 200 mm. (8")Ø (existente)

Tubería de P.V.C. de 100 mm. (4")Ø (Proyecto)

Cota piezométrica

Número de crucero

Área de influencia (V.A.R.)

Longitud (m.)

Cota de terrenoCarga disponible

Válvula de seccionamiento de proyecto

P.C.I. (Hidrantes)

27.614.1931.80

47

L=100

Válvula de acoplamiento rapido (V.A.R.)

FASE D FASE E FASE F TOTAL UNIDADGasto disponible 8.46 8.46 8.46 25.38 m3/seg.No. de mangeras en uso simultaneo 12.00 21.00 17.00 50.00 pzas.Gasto por mangera 0.30 0.30 0.30 0.30 lt/seg.Velocidad 1.06 1.06 1.06 1.06 m/seg.Pérdida por fricción 1.70 1.70 1.70 1.70 m.Tiempo de regado 166.67 166.67 166.67 166.67 seg.Lámina de riego 0.005 0.005 0.005 0.01 m.Díametro de la manguera 19 (3/4") 19 (3/4") 19 (3/4") 19 (3/4") mm.

DATOS DE PROYECTO

60cm

LongitudVariable

30x30 cm

13

1.00 PZA.14

Detalle de tapa de herrería deplaca de acero de calibre 16.

PZA.

PZA

2.00

PZA.

PZA.

PZA.

PZA.

PZA.

PZA.

1.00

1.00

1.00

1.00

2.50 ML prom.

PZA.

PZA.

1.00

1.00

PZA.

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00 PZA.

2

1

4

3

12

7

8

10

9

6

5

11

12

60cm

Tapa

Tubo

4

14

10

3

Solera cal 14

Solera

Perno

Soldadura entresolera y la tapa

Ranura sobreel tubo

Planta

Acotación en cms.

Tapa

Perfil

Perno de 1/4"de Ø

Tibo

N DE TERRENO

Concreto simple de150 Kg/cm2.

Ranura sobreel tubo

D E T A L L E D E IN S T A L A C IÓ N D E L A S V Á L V U L A S D E

ACOPLAMIENTO RÁPIDO EN LAS REDES DE RIEGO.

10

Tapa

12

11

14 9

13

6 4

5

6

15cm

8

10

7

5cm

4

4

Soldaduraentre

solera y el tubo

100 mm. o 50 mm. TUBERÍA DE P.V.C. DE

(4" o 2 ") Ø

3

L=19

3.7427.62

31.36

L=28

L=29

L=27

L=24

L=39

L=18

L=29

L=12

L=13

L=24

L=23

L=23

L=31

L=26

L=20

31.44

27.843.60

31.51

28.003.51

31.28

27.403.88

31.21

26.874.34

31.15

27.024.13

31.13

27.353.78

31.19

27.124.07

31.16

27.523.64

31.15

27.683.47

31.07

27.523.55

31.14

27.253.89

31.13

27.303.83

31.08

26.924.16

31.06

26.714.35

31.01

27.353.6630.99

27.343.65

1

2

3

4

5

6

7

8

9

1011

12

1314

FASE D

284

Page 284: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

 

FASE F

FASE E

FASE D

N

CROQUIS DE LOCALIZACIÓN

PROYECTÓ:

ING. SAÚL CÁZARES TORRES

PROYECTO:

MAY. DE 2007

ESCALA:

FECHA:

ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO

NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR

ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO

APROBÓ:

M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

PROYECTÓ:

ING. SAÚL CÁZARES TORRES

PROYECTO:

MAY. DE 2007

ESCALA:1:1000

FECHA:

ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO

NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR

ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO

APROBÓ:

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

ALTERNATIVA DE LA RED DE RIEGOFASE D

1.- La válvula de acoplamiento rápido se abrirá al insertar el acoplador y se cierra alretirarlo.La tapa que protege la válvula cae sola cuando se retira el acoplador.

2.- El codo giratorio nos sirve para conectar la manguera al acoplador protegiendo lamanguera de doblamientos.

3.- Se debe de asegurar de que las conexiones estén bien hechas para evitar cualquieraccidente ya que la válvula siempre trabajará bajo una presión constante.

4.- Con el fin de mantener fija la válvula de acoplamiento rápido, está deberá estarahogada sobre una plantilla de concreto simplede 150 Kg / m2. de 30 x 30 cm.

5.- Para darle protección a la válvula de acoplamiento rápido, se instalará una tapa hechade herrería la cual deberá ser de placa de acero de calibre No 16 así como solera.Quedando a criterio del residente el diseño de la tapa así como su instalación de la toma.La tapa deberá instalarse a nivel de terreno esto con el fin de evitar accidentes.

6.- La longitud de la tubería para la toma de riego es de 2.50 en promedio.

7.- Todas las tapas de las cajas de válvulas deberán de llevar la leyenda "V.A.R" (Válvulade Acoplamiento Rápido).

8.- Las válvulas de acoplamiento rápido (V.A.R.) del sistema de riego, serán alimentadaspor medio de la red de hidrantes, (ver proyecto de la red de hidrantes).

9.- Los cruceros señalados en este plano, son los mismos al plano ejecutivo de hidrantes(ver plano de red de hidrantes), debido a que se ocupa la misma red de tuberias paraambos proyectos.

Tubería de P.V.C. de 75 mm. (3 ")Ø (Proyecto)

Tubería de P.V.C. de 60 mm. (2 1/2")Ø (Proyecto)

Tubería de P.V.C. de 50 mm. (2 ")Ø (Proyecto)

Tubería de asbesto-cemento de 200 mm. (8")Ø (existente)

Tubería de P.V.C. de 100 mm. (4")Ø (Proyecto)

Cota piezométrica

Número de crucero

Área de influencia (V.A.R.)

Longitud (m.)

Cota de terrenoCarga disponible

Válvula de seccionamiento de proyecto

P.C.I. (Hidrantes)

27.614.1931.80

47

L=100

Válvula de acoplamiento rapido (V.A.R.)

FASE D FASE E FASE F TOTAL UNIDADGasto disponible 8.46 8.46 8.46 25.38 m3/seg.No. de mangeras en uso simultaneo 12.00 21.00 17.00 50.00 pzas.Gasto por mangera 0.30 0.30 0.30 0.30 lt/seg.Velocidad 1.06 1.06 1.06 1.06 m/seg.Pérdida por fricción 1.70 1.70 1.70 1.70 m.Tiempo de regado 166.67 166.67 166.67 166.67 seg.Lámina de riego 0.005 0.005 0.005 0.01 m.Díametro de la manguera 19 (3/4") 19 (3/4") 19 (3/4") 19 (3/4") mm.

DATOS DE PROYECTO

L=27

L=21

L=18

L=24L=5

L=33

L=24

L=28

L=23

L=28L=7

L=28

L=14L=17

L=21

L=25

L=27

L=29

L=12

L=24

L=30

L=18

L=26

L=39

L=27

L=20

31.51

28.003.51

31.63

28.003.63

31.40

27.304.10

31.23

27.024.21

31.10

26.814.29

31.08

26.694.39

30.99

26.244.75

30.98

25.895.09

31.07

26.654.42

30.88

26.734.15

30.68

26.684.00

31.06

26.514.55

31.06

26.404.66

31.03

26.804.23

30.99

26.414.58

30.98

26.364.62

30.51

26.294.22

29.19

24.724.47

28.77

24.674.10

31.08

26.744.34

28.75

24.484.27

28.73

24.953.78

28.74

24.394.35

28.74

24.494.25

28.71

25.063.65

28.73

24.544.19

28.70

24.394.31

28.68

24.184.50

1

15

16

17

18

19

20

2122

2324

25

26

27

28

29

30

31

32

33

34

FASE E

285

Page 285: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

 

FASE F

FASE E

FASE D

CROQUIS DE LOCALIZACIÓN

PROYECTÓ:

ING. SAÚL CÁZARES TORRES

PROYECTO:

MAY. DE 2007

ESCALA:

FECHA:

ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO

NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR

ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO

APROBÓ:

M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

PROYECTÓ:

ING. SAÚL CÁZARES TORRES

PROYECTO:

MAY. DE 2007

ESCALA:1:1000

FECHA:

ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO

NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR

ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO

APROBÓ:

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

ALTERNATIVA DE LA RED DE RIEGOFASE D

1.- La válvula de acoplamiento rápido se abrirá al insertar el acoplador y se cierra alretirarlo.La tapa que protege la válvula cae sola cuando se retira el acoplador.

2.- El codo giratorio nos sirve para conectar la manguera al acoplador protegiendo lamanguera de doblamientos.

3.- Se debe de asegurar de que las conexiones estén bien hechas para evitar cualquieraccidente ya que la válvula siempre trabajará bajo una presión constante.

4.- Con el fin de mantener fija la válvula de acoplamiento rápido, está deberá estarahogada sobre una plantilla de concreto simplede 150 Kg / m2. de 30 x 30 cm.

5.- Para darle protección a la válvula de acoplamiento rápido, se instalará una tapa hechade herrería la cual deberá ser de placa de acero de calibre No 16 así como solera.Quedando a criterio del residente el diseño de la tapa así como su instalación de la toma.La tapa deberá instalarse a nivel de terreno esto con el fin de evitar accidentes.

6.- La longitud de la tubería para la toma de riego es de 2.50 en promedio.

7.- Todas las tapas de las cajas de válvulas deberán de llevar la leyenda "V.A.R" (Válvulade Acoplamiento Rápido).

8.- Las válvulas de acoplamiento rápido (V.A.R.) del sistema de riego, serán alimentadaspor medio de la red de hidrantes, (ver proyecto de la red de hidrantes).

9.- Los cruceros señalados en este plano, son los mismos al plano ejecutivo de hidrantes(ver plano de red de hidrantes), debido a que se ocupa la misma red de tuberias paraambos proyectos.

Tubería de P.V.C. de 75 mm. (3 ")Ø (Proyecto)

Tubería de P.V.C. de 60 mm. (2 1/2")Ø (Proyecto)

Tubería de P.V.C. de 50 mm. (2 ")Ø (Proyecto)

Tubería de asbesto-cemento de 200 mm. (8")Ø (existente)

Tubería de P.V.C. de 100 mm. (4")Ø (Proyecto)

Cota piezométrica

Número de crucero

Área de influencia (V.A.R.)

Longitud (m.)

Cota de terrenoCarga disponible

Válvula de seccionamiento de proyecto

P.C.I. (Hidrantes)

27.614.19

31.80

47

L=100

Válvula de acoplamiento rapido (V.A.R.)

FASE D FASE E FASE F TOTAL UNIDADGasto disponible 8.46 8.46 8.46 25.38 m3/seg.No. de mangeras en uso simultaneo 12.00 21.00 17.00 50.00 pzas.Gasto por mangera 0.30 0.30 0.30 0.30 lt/seg.Velocidad 1.06 1.06 1.06 1.06 m/seg.Pérdida por fricción 1.70 1.70 1.70 1.70 m.Tiempo de regado 166.67 166.67 166.67 166.67 seg.Lámina de riego 0.005 0.005 0.005 0.01 m.Díametro de la manguera 19 (3/4") 19 (3/4") 19 (3/4") 19 (3/4") mm.

DATOS DE PROYECTO

32.11

28.004.11

32.01

27.794.22

31.92

27.594.33

31.92

27.544.38

31.84

27.454.39

31.83

27.434.40

31.87

27.224.65

31.85

27.134.72

31.83

27.334.50

31.82

27.194.63

31.80

27.604.20

31.81

27.164.65

31.73

27.344.39

31.67

27.414.26

31.66

27.474.19

31.83

27.174.66

31.81

27.184.63

31.79

27.574.22

31.80

27.194.61

31.80

27.094.71

31.74

27.414.33

31.73

27.614.12

4.5827.23

31.81

L=24 L=30 L=27

L=17

L=18

L=18

L=8

L=30

L=27

L=12L=28

L=14

L=23

L=19

L=22L=27

L=14

L=32

L=12L=21

L=23

L=14

35

363738

3940

41

42

43

44

45

46

47

4849

50

51

52

5354

55

FASE F

286

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Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 287

CAPÍTULO XII. Alternativa seleccionada A continuación se presentan los análisis y cálculos con sus respectivos planos para

cada proyecto de trabajo tomando como referencia para la elaboración de los

presupuestos, los precios unitarios del tabulador del Gobierno del Distrito Federal del

2005 y algunos precios extraordinarios mismos que se generaron por cada proyecto,

estos presupuestos de referencia cuentan con las cantidades de obra que se generaron

por cada proyecto de trabajo correspondiente, logrando con esto una visión del monto

de los trabajos por proyecto y en forma global.

Para abatir los costos en los proyectos de Agua Potable y Alcantarillado Sanitario, se

utilizará tubería de P.V.C, hidráulico y sanitario respectivamente, al igual que las piezas

especiales. La tubería de concreto logra cumplir en ambos proyectos la correcta

funcionalidad, solo que implicaría un costo mayor en comparación con la tubería y

piezas especiales de P.V.C.

En el proyecto de drenaje pluvial no existe como tal una alternativa económica ya que el

desalojo del agua pluvial es superficial, es decir que no se requiere de tubería, en este

apartado se realiza el cálculo con diferente método arrojando como resultado los

mismos valores.

Tabla 64

Tabla de Presupuestos de Obra Obra Proyecto Definitivo Alternativa

Agua Potable $355,547.15 $570,791.60 Alcantarillado

Sanitario $761,906.83 $850,849.17

Red de Hidrantes $112585.97 $527,229.10 Red de Riego $120,488.95 $139,767.18

Total $1,716,835.32 $2,088,637.05

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Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 288

TABLA 65. Presupuesto de la alternativa 1 del proyecto de Agua Potable

UBICACIÓN: Fases D, E y F. Tubería de Asbesto - Cemento OBRA: Agua Potable

Nº. CLAVE CONCEPTO U. CANTIDAD PRECIO UNITARIO IMPORTE

1,- INSTALACIÓN DE TUBERÍA

1 AF13DD Trazo y nivelación para obras hidráulicas, con equipo de topografía, incluye: materiales para señalamiento.

m2 1140.25 $2.53 $2,884.83

2 BG12BB Excavación por medios mecánicos, zona "A", clase I de 0.00 a 2.00 m de profundidad. m3 987.45 $19.51 $19,265.15

3 BN15BB Carga manual y acarreo libre de un km en camión, de material fino o granular. m3 122.57 $43.07 $5,279.09

4 ND12BB Cama de arena para asiento de ductos, incluye: acarreo libre a 20.00 m. m3 114.03 $184.91 $21,087.14

5 OE13BE Suministro e instalación de tubería fibrocemento, A-5 de 101 mm de diámetro. m 64.00 $138.96 $8,893.44

6 OE13BD Suministro e instalación de tubería fibrocemento, A-5 de 76 mm de diámetro. m 656.00 $115.58 $75,820.48

7 S/C Suministro e instalación de tubería fibrocemento, A-5 de 63 mm de diámetro. m 305.00 $92.20 $28,121.00

8 S/C Suministro e instalación de tubería fibrocemento, A-5 de 50 mm de diámetro. m 955.00 $68.82 $65,723.10

9 BP12CB Relleno de excavacion para estructuras, con material producto de excavación, compactado al 90% proctor con pisón.

m3 864.88 $42.52 $36,774.70

10 OJ20DB Cruz de fierro fundido de 76 X 51 mm ( 3" X 2" ) de diámetro. Pza. 1.00 $663.40 $663.40

11 OJ21GE Tee de fierro fundido de 203 X 101 mm ( 8" X 4 " ) de diámetro. Pza. 1.00 $1,918.45 $1,918.45

12 OJ21GD Tee de fierro fundido de 203 X 76 mm ( 8" X 3 " ) de diámetro. Pza. 2.00 $1,831.94 $3,663.88

13 OJ21ED Tee de fierro fundido de 101 X 76 mm ( 4" X 3 " ) de diámetro. Pza. 1.00 $827.94 $827.94

14 OJ21DD Tee de fierro fundido de 76 X 76 mm ( 3" X 3 " ) de diámetro. Pza. 7.00 $624.08 $4,368.56

15 OJ21DC Tee de fierro fundido de 76 X 63 mm ( 3" X 2 1/2 " ) de diámetro. Pza. 1.00 $624.08 $624.08

16 OJ21DB Tee de fierro fundido de 76 X 51 mm ( 3" X 2 " ) de diámetro. Pza. 8.00 $537.58 $4,300.64

17 OJ21CC Tee de fierro fundido de 63 X 63 mm ( 2 1/2" X 2 1/2 " ) de diámetro. Pza. 1.00 $488.64 $488.64

18 OJ21BB Tee de fierro fundido de 51 X 51 mm ( 2" X 2 " ) de diámetro. Pza. 1.00 $401.26 $401.26

19 OJ17BG Extremidad de fierro fundido de 203 mm ( 8" ) de diámetro para tubería de fibro cemento A-5 y A-7. Pza. 6.00 $1,286.68 $7,720.08

SUBTOTAL DE INSTALACIÓN DE TUBERÍA $288,825.86

20 OJ17BE Extremidad de fierro fundido de 101 mm ( 4" ) de diámetro para tubería de fibro cemento A-5 y A-7. Pza. 2.00 $582.40 $1,164.80

21 OJ17BD Extremidad de fierro fundido de 76 mm ( 3" ) de diámetro para tubería de fibro cemento A-5 y A-7. Pza. 46.00 $410.26 $18,871.96

22 OJ17BC Extremidad de fierro fundido de 63 mm ( 2 1/2" ) de diámetro para tubería de fibro cemento A-5 y A-7. Pza. 12.00 $353.46 $4,241.52

23 OJ17BB Extremidad de fierro fundido de 51 mm ( 2" ) de diámetro para tubería de fibro cemento A-5 y A-7. Pza. 90.00 $294.05 $26,464.50

24 OJ16ED Codo de 90º de fierro fundido de 76 mm ( 3" ) de diámetro. Pza. 1.00 $423.37 $423.37

25 OJ16EC Codo de 90º de fierro fundido de 63 mm ( 2 1/2" ) de diámetro. Pza. 3.00 $357.83 $1,073.49

Page 288: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 289

26 OJ16EB Codo de 90º de fierro fundido de 51 mm ( 2" ) de diámetro. Pza. 20.00 $261.72 $5,234.40

27 OJ16DD Codo de 45º de fierro fundido de 76 mm ( 3" ) de diámetro. Pza. 4.00 $357.83 $1,431.32

28 OJ16DC Codo de 45º de fierro fundido de 63 mm ( 2 1/2" ) de diámetro. Pza. 2.00 $312.39 $624.78

29 OJ16DB Codo de 45º de fierro fundido de 51 mm ( 2" ) de diámetro. Pza. 6.00 $227.64 $1,365.84

30 OJ16CD Codo de 22º 30´ de fierro fundido de 76 mm ( 3" ) de diámetro. Pza. 3.00 $357.83 $1,073.49

31 OJ16CC Codo de 22º 30´ de fierro fundido de 63 mm ( 2 1/2" ) de diámetro. Pza. 2.00 $312.39 $624.78

32 OJ16CB Codo de 22º 30´ de fierro fundido de 51 mm ( 2" ) de diámetro. Pza. 2.00 $227.64 $455.28

33 OJ22ED Reducción de fierro fundido de 101 X 76 mm ( 4" X 3" ) de diámetro. Pza. 1.00 $438.23 $438.23

34 OJ22DC Reducción de fierro fundido de 76 X 63 mm ( 3" X 2 1/2" ) de diámetro. Pza. 2.00 $327.25 $654.50

35 OJ22DB Reducción de fierro fundido de 76 X 51 mm ( 3" X 2" ) de diámetro. Pza. 7.00 $289.68 $2,027.76

36 S/C Reducción de fierro fundido de 63 X 51 mm ( 2 1/2" X 2" ) de diámetro. Pza. 1.00 $0.00

37 OJ14BC Tapa ciega de fierro fundido de 63 mm ( 2 1/2" ) de diámetro. Pza. 1.00 $151.25 $151.25

SUBTOTAL DE INSTALACIÓN DE TUBERÍA $66,321.27 SUBTOTAL ACUMULADO DE INSTALACIÓN DE TUBERÍA $355,147.13

38 OJ14BB Tapa ciega de fierro fundido de 51 mm ( 2" ) de diámetro. Pza. 17.00 $110.19 $1,873.23

39 OJ19BG Junta Gibault completa de 203 mm ( 8" ) de diámetro. Pza. 6.00 $459.32 $2,755.92

40 OJ19BE Junta Gibault completa de 101 mm ( 4" ) de diámetro. Pza. 2.00 $200.99 $401.98

41 OJ19BD Junta Gibault completa de 76 mm ( 3" ) de diámetro. Pza. 36.00 $162.31 $5,843.16

42 OJ19BC Junta Gibault completa de 63 mm ( 2 1/2" ) de diámetro. Pza. 12.00 $138.73 $1,664.76

43 OJ19BB Junta Gibault completa de 51 mm ( 2" ) de diámetro. Pza. 86.00 $138.73 $11,930.78

44 OK12BE Válvula de compuerta vástago fijo de 101 mm ( 4" ) de diámetro. Pza. 1.00 $2,043.57 $2,043.57

45 OK12BD Válvula de compuerta vástago fijo de 76 mm ( 3" ) de diámetro. Pza. 8.00 $1,471.06 $11,768.48

46 OJ18BG Junta de acoplamiento de 203 mm ( 8" ) de diámetro. Pza. 12.00 $378.64 $4,543.68

47 OJ18BE Junta de acoplamiento de 101 mm ( 4" ) de diámetro. Pza. 4.00 $222.46 $889.84

48 OJ18BD Junta de acoplamiento de 76 mm ( 3" ) de diámetro. Pza. 72.00 $144.69 $10,417.68

49 OJ18BC Junta de acoplamiento de 63 mm ( 2 1/2" ) de diámetro. Pza. 24.00 $132.46 $3,179.04

50 OJ18BB Junta de acoplamiento de 51 mm ( 2" ) de diámetro. Pza. 172.00 $128.08 $22,029.76

51 OL12CB Construcción de caja tipo 2 2-A de 1.56 X 1.86 m para operación de válvulas. Pza. 2.00 $11,693.66 $23,387.32

52 OL12BB Construcción de caja tipo I I-A de 1.56 X 1.56 m para operación de válvulas. Pza. 5.00 $7,692.84 $38,464.20

SUBTOTAL DE INSTALACIÓN DE TUBERÍA $141,193.40 SUBTOTAL ACUMULADO DE INSTALACIÓN DE TUBERÍA $496,340.53

TOTAL PARCIAL $496,340.53

TOTAL (15% I.V.A.) $74,451.08 GRAN TOTAL CON I.V.A. $570,791.60

Page 289: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 290

TABLA 66. Presupuesto de la alternativa 2 del proyecto de Agua Potable

UBICACIÓN: Fases D, E y F. Tubería de P.V.C. OBRA: Agua Potable

Nº. CLAVE CONCEPTO U. CANTIDAD PRECIO UNITARIO IMPORTE

1,- INSTALACIÓN DE TUBERÍA

1 AF13DD Trazo y nivelación para obras hidráulicas, con equipo de topografía, incluye: materiales para señalamiento.

m2 1140.25 $ 2.53 $ 2,884.83

2 BG12BB Excavación por medios mecánicos, zona "A", clase I de 0.00 a 2.00 m de profundidad.

m3 987.45 $ 19.51 $ 19,265.15

3 BN15BB Carga manual y acarreo libre de un km en camión, de material fino o granular. m3 122.57 $ 43.07 $ 5,279.09

4 ND12BB Cama de arena para asiento de ductos, incluye: acarreo libre a 20.00 m.

m3 114.03 $ 184.91 $ 21,087.14

5 S/C Tubo de P.V.C. hidráulico, Anger de 80 mm de diámetro, RD 41. m 64.00 $ 99.36 $ 6,359.04

6 S/C Tubo de P.V.C. hidráulico, Anger de 75 mm de diámetro, RD 41. m 656.00 $ 88.41 $ 57,996.96

7 S/C Tubo de P.V.C. hidráulico, Anger de 60 mm de diámetro, RD 41. m 305.00 $ 62.70 $ 19,123.50

8 S/C Tubo de P.V.C. hidráulico, Anger de 50 mm de diámetro, RD 41. m 955.00 $ 35.18 $ 33,596.90

9 BP12CB

Relleno de excavacion para estructuras, con material producto de excavación, compactado al 90% proctor con pisón.

m3 864.88 $ 42.52 $ 36,774.70

10 OJ21GE Tee de fierro fundido de 203 X 101 mm ( 8" X 4 " ) de diámetro. Pza. 1.00 $ 1,918.45 $ 1,918.45

11 OJ21GD Tee de fierro fundido de 203 X 76 mm ( 8" X 3 " ) de diámetro. Pza. 2.00 $ 1,831.94 $ 3,663.88

12 S/C Tee sencilla de P.V.C. de 100 X 75 mm de diámetro. Pza. 1.00 $ 330.63 $ 330.63

13 S/C Tee sencilla de P.V.C. de 75 X 75 mm de diámetro. Pza. 7.00 $ 231.16 $ 1,618.12

14 S/C Tee sencilla de P.V.C. de 75 X 60 mm de diámetro. Pza. 1.00 $ 213.19 $ 213.19

15 S/C Tee sencilla de P.V.C. de 75 X 50 mm de diámetro. Pza. 8.00 $ 195.22 $ 1,561.76

16 S/C Tee sencilla de P.V.C. de 50 X 50 mm de diámetro. Pza. 2.00 $ 108.91 $ 217.82

17 S/C Cruz de P.V.C. de 76 X 51 mm ( 3" X 2" ) de diámetro. Pza. 1.00 $ 280.90 $ 280.90

18 OJ17BG Extremidad de fierro fundido de 203 mm ( 8" ) de diámetro para tubería de fibro cemento A-5 y A-7.

Pza. 6.00 $ 1,286.68 $ 7,720.08

19 IG15BK Adaptador de P.V.C. hidáulico, cementar hembra de 75 mm de diámetro.

Pza. 6.00 $ 71.24 $ 427.44

20 IG15CK Adaptador de P.V.C. hidáulico, cementar, macho de 75 mm de diámetro.

Pza. 8.00 $ 65.97 $ 527.76

SUBTOTAL DE INSTALACIÓN DE TUBERÍA $ 220,847.34

21 IG15CL Adaptador de P.V.C. hidáulico, cementar, macho de 100 mm de diámetro.

Pza. 1.00 $ 87.68 $ 87.68

22 IG13DK Codo de 90º de P.V.C. hidráulico, Anger de 75 mm de diámetro. Pza. 1.00 $ 162.60 $ 162.60

23 IG13DJ Codo de 90º de P.V.C. hidráulico, Anger de 60 mm de diámetro. Pza. 3.00 $ 122.17 $ 366.51

Page 290: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 291

24 IG13DI Codo de 90º de P.V.C. hidráulico, Anger de 50 mm de diámetro. Pza. 20.00 $ 76.94 $ 1,538.80

25 IG13EK Codo de 45º de P.V.C. hidráulico, Anger de 75 mm de diámetro. Pza. 4.00 $ 160.60 $ 642.40

26 IG13EI Codo de 45º de P.V.C. hidráulico, Anger de 50 mm de diámetro. Pza. 8.00 $ 76.94 $ 615.52

27 S/C Codo de 22º 30´ de P.V.C. de 75 mm de diámetro. Pza. 3.00 $ 109.80 $ 329.40

28 S/C Codo de 22º 30´ de P.V.C. de 60 mm de diámetro. Pza. 2.00 $ 82.34 $ 164.68

29 S/C Codo de 22º 30´ de P.V.C. de 50 mm de diámetro. Pza. 2.00 $ 53.59 $ 107.18

30 S/C Reducción Bushing P.V.C. hidráulico cementar de 100 X 75 mm de diámetro.

Pza. 1.00 $ 100.19 $ 100.19

31 IG18KJ Reducción Bushing P.V.C. hidráulico cementar de 75 X 60 mm de diámetro. Pza. 2.00 $ 54.01 $ 108.02

32 S/C Reducción Bushing P.V.C. hidráulico cementar de 75 X 50 mm de diámetro. Pza. 7.00 $ 56.86 $ 398.02

33 IG18JI Reducción Bushing P.V.C. hidráulico cementar de 60 X 51 mm de diámetro. Pza. 1.00 $ 41.19 $ 41.19

34 S/C Tapa de inserción de P.V.C. de 60 mm de diámetro. Pza. 1.00 $ 50.42 $ 50.42

35 S/C Tapa de inserción de P.V.C. de 50 mm de diámetro. Pza. 17.00 $ 36.73 $ 624.41

36 OJ19BG Junta Gibault completa de 203 mm ( 8" ) de diámetro. Pza. 6.00 $ 459.32 $ 2,755.92

37 IC12CL Válvula de compuerta modelo 02 de 102 mm ( 4" ) de diámetro. Pza. 1.00 $ 2,975.64 $ 2,975.64

38 IC12CK Válvula de compuerta modelo 02 de 76 mm ( 3" ) de diámetro. Pza. 8.00 $ 1,357.54 $ 10,860.32

39 OJ18BG Junta de acoplamiento de 203 mm ( 8" ) de diámetro. Pza. 12.00 $ 378.64 $ 4,543.68

40 OL12CB Construcción de caja tipo 2 2-A de 1.56 X 1.86 m para operación de válvulas.

Pza. 2.00 $ 11,693.66 $ 23,387.32

41 OL12BB Construcción de caja tipo I I-A de 1.56 X 1.56 m para operación de válvulas.

Pza. 5.00 $ 7,692.84 $ 38,464.20

SUBTOTAL DE INSTALACIÓN DE TUBERÍA $ 88,324.10 SUBTOTAL ACUMULADO DE INSTALACIÓN DE TUBERÍA $ 309,171.44 TOTAL PARCIAL $ 309,171.44

TOTAL (15% I.V.A.) $ 46,375.72 GRAN TOTAL CON I.V.A. $ 355,547.15

Page 291: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 292

TABLA 67. Presupuesto de la alternativa 1 del proyecto de Alcantarillado Sanitario

UBICACIÓN: Fases D, E y F. Tubería de Asbesto - Cemento OBRA: Alcantarillado Sanitario

Nº. CLAVE CONCEPTO U. CANTIDAD PRECIO UNITARIO IMPORTE

1,- INSTALACIÓN DE TUBERÍA

1 AF13DD Trazo y nivelación para obras hidráulicas, con equipo de topografía, incluye: materiales para señalamiento.

m2 1168.70 $ 2.53 $ 2,956.81

2 BG12BB Excavación por medios mecánicos, zona "A", clase I de 0.00 a 2.00 m de profundidad.

m3 1619.02 $ 19.51 $ 31,587.08

3 BG12BC Excavación por medios mecánicos, zona "A", clase I de 2.01 a 4.00 m de profundidad.

m3 9.04 $ 29.09 $ 262.97

4 BN15BB Carga manual y acarreo libre de un km en camión, de material fino o granular. m3 57.83 $ 43.07 $

2,490.74

5 ND12BB Cama de arena para asiento de ductos, incluye: acarreo libre a 20.00 m. m3 119.67 $ 184.91 $

22,128.18

6 HB12BG Tubo de P.V.C. Tipo sanitario de 200 mm de diámetro. m 1841.00 $ 168.26 $

309,766.66

7 S/C Pozo de visita sobre tubería de 0.30 a 0.61 m de diámetro con profundidad a rasante hidráulica de 1.25 m

Pozo 30.00 $ 3,119.14 $ 93,574.20

8 NI21BB Pozo de visita sobre tubería de 0.30 a 0.61 m de diámetro con profundidad a rasante hidráulica de 1.50 m

Pozo 14.00 $ 3,799.81 $ 53,197.34

9 NI21BC Pozo de visita sobre tubería de 0.30 a 0.61 m de diámetro con profundidad a rasante hidráulica de 1.75 m

Pozo 11.00 $ 4,480.48 $ 49,285.28

10 NI21BD Pozo de visita sobre tubería de 0.30 a 0.61 m de diámetro con profundidad a rasante hidráulica de 2.00 m

Pozo 5.00 $ 4,966.83 $ 24,834.15

11 NI21BE Pozo de visita sobre tubería de 0.30 a 0.61 m de diámetro con profundidad a rasante hidráulica de 2.25 m

Pozo 2.00 $ 5,383.44 $ 10,766.88

12 BP12CB Relleno de excavacion para estructuras, con material producto de excavación, compactado al 90% proctor con pisón.

m3 1450.55 $ 42.52 $ 61,677.39

SUBTOTAL DE INSTALACIÓN DE TUBERÍA $ 662,527.68

TOTAL PARCIAL $ 662,527.68

TOTAL (15% I.V.A.) $ 99,379.15

GRAN TOTAL CON I.V.A. $ 761,906.83

Page 292: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 293

TABLA 68. Presupuesto de la alternativa 2 del proyecto de Alcantarillado Sanitario

UBICACIÓN: Fases D, E y F. Tubería de Concreto OBRA: Alcantarillado Sanitario

Nº. CLAVE CONCEPTO U. CANTIDAD PRECIO UNITARIO IMPORTE

1,- INSTALACIÓN DE TUBERÍA

1 AF13DD Trazo y nivelación para obras hidráulicas, con equipo de topografía, incluye: materiales para señalamiento.

m2 1168.70 $ 2.53 $ 2,956.81

2 BG12BB Excavación por medios mecánicos, zona "A", clase I de 0.00 a 2.00 m de profundidad. m3 1619.02 $ 19.51 $ 31,587.08

3 BG12BC Excavación por medios mecánicos, zona "A", clase I de 2.01 a 4.00 m de profundidad. m3 9.04 $ 29.09 $ 262.97

4 BN15BB Carga manual y acarreo libre de un km en camión, de material fino o granular. m3 57.83 $ 43.07 $ 2,490.74

5 ND12CB Cama de tezontle para asiento de ductos, incluye: acarreo libre a 20.00 m. m3 119.67 $ 189.07 $ 22,626.01

6 S/C Suministro e instalación de tuberia de concreto reforzado de 20 cm de diámetro. m 1841.00 $ 210.00 $ 386,610.00

7 S/C Pozo de visita sobre tubería de 0.30 a 0.61 m de diámetro con profundidad a rasante hidráulica de 1.25 m

Pozo 30.00 $ 3,119.14 $ 93,574.20

8 NI21BB Pozo de visita sobre tubería de 0.30 a 0.61 m de diámetro con profundidad a rasante hidráulica de 1.50 m

Pozo 14.00 $ 3,799.81 $ 53,197.34

9 NI21BC Pozo de visita sobre tubería de 0.30 a 0.61 m de diámetro con profundidad a rasante hidráulica de 1.75 m

Pozo 11.00 $ 4,480.48 $ 49,285.28

10 NI21BD Pozo de visita sobre tubería de 0.30 a 0.61 m de diámetro con profundidad a rasante hidráulica de 2.00 m

Pozo 5.00 $ 4,966.83 $ 24,834.15

11 NI21BE Pozo de visita sobre tubería de 0.30 a 0.61 m de diámetro con profundidad a rasante hidráulica de 2.25 m

Pozo 2.00 $ 5,383.44 $ 10,766.88

12 BP12CB Relleno de excavacion para estructuras, con material producto de excavación, compactado al 90% proctor con pisón.

m3 1450.55 $ 42.52 $ 61,677.39

SUBTOTAL DE INSTALACIÓN DE TUBERÍA $ 739,868.85 TOTAL PARCIAL $ 739,868.85 TOTAL (15% I.V.A.) $ 110,980.33 GRAN TOTAL CON I.V.A. $ 850,849.17

Page 293: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 294

TABLA 69. Presupuesto de la alternativa 1 del proyecto de red de hidrantes

UBICACIÓN: Fase E. Tubería de P.V.C ÓPTIMA OBRA: Hidrantes

Nº. CLAVE CONCEPTO U. CANTIDAD

PRECIO UNITARIO IMPORTE

1,- INSTALACIÓN DE TUBERÍA

1 AF13DD Trazo y nivelación para obras hidráulicas, con equipo de topografía, incluye: materiales para señalamiento.

m2 220.50 $ 2.53 $ 557.87

2 BG12BB Excavación por medios mecánicos, zona "A", clase I de 0.00 a 2.00 m de profundidad. m3 230.40 $ 19.51 $ 4,495.10

3 BN15BB Carga manual y acarreo libre de un km en camión, de material fino o granular. m3 25.37 $ 43.07 $ 1,092.69

4 ND12BB Cama de arena para asiento de ductos, incluye: acarreo libre a 20.00 m. m3 23.04 $ 184.91 $ 4,260.33

5 S/C Tubo de P.V.C. hidráulico, Anger de 100 mm de diámetro, RD 41. m 186.00 $ 102.07 $ 18,985.02

6 S/C Tubo de P.V.C. hidráulico, Anger de 50 mm de diámetro, RD 41. m 198.00 $ 35.18 $ 6,965.64

7 BP12CB Relleno de excavacion para estructuras, con material producto de excavación, compactado al 90% proctor con pisón.

m3 205.03 $ 42.52 $ 8,717.88

8 OJ21GE Tee de fierro fundido de 203 X 76 mm ( 8" X 4 " ) de diámetro. Pza. 1.00 $ 1,918.45 $ 1,918.45

9 S/C Tee sencilla de P.V.C. de 100 X 100 mm de diámetro. Pza. 2.00 $ 330.63 $ 661.26

10 S/C Tee sencilla de P.V.C. de 100 X 50 mm de diámetro. Pza. 2.00 $ 280.90 $ 561.80

11 OJ17BG Extremidad de fierro fundido de 203 mm ( 8" ) de diámetro para tubería de fibro cemento A-5 y A-7.

Pza. 2.00 $ 1,286.68 $ 2,573.36

12 IG15CL Adaptador de P.V.C. hidráulico, cementar macho, de 100 mm de diámetro. Pza. 3.00 $ 87.68 $ 263.04

13 IG13DL Codo de 90º de P.V.C. hidráulico, Anger de 100 mm de diámetro. Pza. 4.00 $ 240.02 $ 960.08

14 IG13DI Codo de 90º de P.V.C. hidráulico, Anger de 50 mm de diámetro. Pza. 8.00 $ 76.94 $ 615.52

15 S/C Reducción Bushing P.V.C. hidráulico cementar de 100 X 50 mm de diámetro. Pza. 5.00 $ 97.34 $ 486.70

16 OJ19BG Junta Gibault completa de 203 mm ( 8" ) de diámetro. Pza. 2.00 $ 459.32 $ 918.64

17 IC12CL Válvula de compuerta modelo 02 de 102 mm ( 4" ) de diámetro. Pza. 2.00 $ 2,975.64 $ 5,951.28

18 OJ18BG Junta de acoplamiento de 203 mm ( 8" ) de diámetro. Pza. 4.00 $ 378.64 $ 1,514.56

SUBTOTAL DE INSTALACIÓN DE TUBERÍA $ 61,499.21 19 OL12BB Construcción de caja tipo I I-A de 1.56 X

1.56 m para operación de válvulas. Pza. 2.00 $ 7,692.84 $ 15,385.68

SUBTOTAL DE INSTALACIÓN DE TUBERÍA $ 15,385.68 SUBTOTAL ACUMULADO DE INSTALACIÓN DE TUBERÍA $ 76,884.89

2,- INSTALACIÓN DE HIDRANTES

1 IG15BI Adaptador campana de P.V.C. Anger de 50 mm (2") de diámetro. Pza. 4.00 $ 32.68 $ 130.72

2 S/C Reducción campana de Fo. Go. de 38 mm (2" X 1 1/2") de diámetro. Pza. 4.00 $ 81.92 $ 327.68

3 S/C Niple de Fo. Go. de 38 mm (1 1/2") de diámetro, con una longitud de 0.30 m. m 4.00 $ 82.66 $ 330.64

4 IE13CH Codo de Fo. Go. de 45 X 38 mm (45 X 1 1/2") de diámetro. Pza. 8.00 $ 44.11 $ 352.88

5 S/C Niple de 38 mm (1 1/2") de diámetro, con una longitud de 0.40 m. Pza. 4.00 $ 110.21 $ 440.84

Page 294: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 295

6 S/C Niple de 38 mm (1 1/2") de diámetro, con una longitud de 0.38 m. Pza. 4.00 $ 104.70 $ 418.80

7 IE13BH Codo de Fo. Go. de 90 X 38 mm (90 X 1 1/2") de diámetro. Pza. 4.00 $ 42.34 $ 169.36

8 S/C Niple de 38 mm (1 1/2") de diámetro, con una longitud de 0.15 m. Pza. 4.00 $ 41.33 $ 165.32

9 S/C

Válvula compuerta 26-CI de Bronce (contra incendio) cabeza roscada 150 lb/pulg 2 (10.5 kg/cm2), extremos roscables (hembra-macho) de 38 mm. (1 1/2") de diámetro.

Pza. 4.00 $ 977.09 $ 3,908.36

10 S/C Construcción de caja para operación de hidrantes. Pza. 4.00 $ 3,692.84 $ 14,771.36

TOTAL DE INSTALACIÓN DE HIDRANTES $ 21,015.96

SUBTOTAL ACUMULADO DE INSTALACIÓN DE TUBERÍA E

HIDRANTES $ 97,900.85 TOTAL PARCIAL $ 97,900.85

TOTAL (15% I.V.A.) $ 14,685.13 GRAN TOTAL CON I.V.A. $ 112,585.97

Page 295: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 296

TABLA 70. Presupuesto de la alternativa 2 del proyecto de red de hidrantes

UBICACIÓN: Fases D, E y F. Tubería de P.V.C OBRA: Red de Hidrantes

Nº. CLAVE CONCEPTO U. CANTIDAD

PRECIO UNITARIO IMPORTE

1,- INSTALACIÓN DE TUBERÍA

1 AF13DD Trazo y nivelación para obras hidráulicas, con equipo de topografía, incluye: materiales para señalamiento.

m2 843.90 $ 2.53 $ 2,135.07

2 BG12BB Excavación por medios mecánicos, zona "A", clase I de 0.00 a 2.00 m de profundidad. m3 880.20 $ 19.51 $ 17,172.70

3 BN15BB Carga manual y acarreo libre de un km en camión, de material fino o granular. m3 97.03 $ 43.07 $ 4,179.08

4 ND12BB Cama de arena para asiento de ductos, incluye: acarreo libre a 20.00 m. m3 88.02 $ 184.91 $ 16,275.78

5 S/C Tubo de P.V.C. hidráulico, Anger de 100 mm de diámetro, RD 41. m 741.00 $ 102.07 $ 75,633.87

6 S/C Tubo de P.V.C. hidráulico, Anger de 50 mm de diámetro, RD 41. m 726.00 $ 35.18 $ 25,540.68

7 BP12CB Relleno de excavacion para estructuras, con material producto de excavación, compactado al 90% proctor con pisón.

m3 783.17 $ 42.52 $ 33,300.39

8 OJ21GE Tee de fierro fundido de 203 X 101 mm ( 8" X 4 " ) de diámetro. Pza. 3.00 $ 1,918.45 $ 5,755.35

9 S/C Cruz de P.V.C. de 100 X 100 mm ( 4" X 4" ) de diámetro. Pza. 2.00 $ 440.84 $ 881.68

10 S/C Cruz de P.V.C. de 100 X 50 mm ( 4" X 2" ) de diámetro. Pza. 2.00 $ 374.53 $ 749.06

11 S/C Tee sencilla de P.V.C. de 100 X 100 mm de diámetro. Pza. 4.00 $ 330.63 $ 1,322.52

12 S/C Tee sencilla de P.V.C. de 100 X 50 mm de diámetro. Pza. 8.00 $ 280.90 $ 2,247.20

13 OJ17BG Extremidad de fierro fundido de 203 mm ( 8" ) de diámetro para tubería de fibro cemento A-5 y A-7.

Pza. 6.00 $ 1,286.68 $ 7,720.08

14 IG15BL Adaptador de P.V.C. hidráulico, cementar, hembra de 100 mm de diámetro. Pza. 3.00 $ 101.82 $ 305.46

15 IG15CL Adaptador de P.V.C. hidráulico, macho, de 100 mm de diámetro. Pza. 12.00 $ 87.68 $ 1,052.16

16 IG13DL Codo de 90º de P.V.C. hidráulico, Anger de 100 mm de diámetro. Pza. 4.00 $ 240.02 $ 960.08

17 IG13DI Codo de 90º de P.V.C. hidráulico, Anger de 50 mm de diámetro. Pza. 22.00 $ 76.94 $ 1,692.68

18 IG13EL Codo de 45º de P.V.C. hidráulico, Anger de 100 mm de diámetro. Pza. 2.00 $ 249.32 $ 498.64

SUBTOTAL DE INSTALACIÓN DE TUBERÍA $ 197,422.48 19 IG13EI Codo de 45º de P.V.C. hidráulico, Anger de

50 mm de diámetro. Pza. 7.00 $ 76.94 $ 538.58

20 S/C Codo de 22º 30´ de P.V.C. de 100 mm de diámetro. Pza. 2.00 $ 176.53 $ 353.06

21 S/C Codo de 22º 30´ de P.V.C. de 50 mm de diámetro. Pza. 2.00 $ 37.49 $ 74.98

22 S/C Reducción Bushing P.V.C. hidráulico cementar de 100 X 50 mm de diámetro. Pza. 13.00 $ 97.34 $ 1,265.42

23 OJ19BG Junta Gibault completa de 203 mm ( 8" ) de diámetro. Pza. 6.00 $ 459.32 $ 2,755.92

24 IC12CL Válvula de compuerta modelo 02 de 102 mm ( 4" ) de diámetro. Pza. 9.00 $ 2,975.64 $ 26,780.76

25 OJ18BG Junta de acoplamiento de 203 mm ( 8" ) de diámetro. Pza. 12.00 $ 378.64 $ 4,543.68

26 OL12CB Construcción de caja tipo 2 2-A de 1.56 X 1.86 m para operación de válvulas. Pza. 2.00 $ 11,693.66 $ 23,387.32

Page 296: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 297

27 OL12BB Construcción de caja tipo I I-A de 1.56 X 1.56 m para operación de válvulas. Pza. 5.00 $ 7,692.84 $ 38,464.20

SUBTOTAL DE INSTALACIÓN DE TUBERÍA $ 98,163.92 SUBTOTAL ACUMULADO DE INSTALACIÓN DE TUBERÍA $ 295,586.40

2,- INSTALACIÓN DE HIDRANTES

1 IG15BI Adaptador campana de P.V.C. Anger de 50 mm (2") de diámetro. Pza. 31.00 $ 32.68 $ 1,013.08

2 S/C Reducción campana de Fo. Go. de 38 mm (2" X 1 1/2") de diámetro. Pza. 31.00 $ 81.92 $ 2,539.52

3 S/C Niple de Fo. Go. de 38 mm (1 1/2") de diámetro, con una longitud de 0.30 m. m 31.00 $ 82.66 $ 2,562.46

4 IE13CH Codo de Fo. Go. de 45 X 38 mm (45 X 1 1/2") de diámetro. Pza. 62.00 $ 44.11 $ 2,734.82

5 S/C Niple de 38 mm (1 1/2") de diámetro, con una longitud de 0.40 m. Pza. 31.00 $ 110.21 $ 3,416.51

6 S/C Niple de 38 mm (1 1/2") de diámetro, con una longitud de 0.38 m. Pza. 31.00 $ 104.70 $ 3,245.70

7 IE13BH Codo de Fo. Go. de 90 X 38 mm (90 X 1 1/2") de diámetro. Pza. 31.00 $ 42.34 $ 1,312.54

8 S/C Niple de 38 mm (1 1/2") de diámetro, con una longitud de 0.15 m. Pza. 31.00 $ 41.33 $ 1,281.23

9 S/C

Válvula compuerta 26-CI de Bronce (contra incendio) cabeza roscada 150 lb/pulg 2 (10.5 kg/cm2), extremos roscables (hembra-macho) de 38 mm. (1 1/2") de diámetro.

Pza. 31.00 $ 977.09 $ 30,289.79

10 S/C Construcción de caja para operación de hidrantes. Pza. 31.00 $ 3,692.84 $ 114,478.04

TOTAL DE INSTALACIÓN DE HIDRANTES $ 162,873.69

SUBTOTAL ACUMULADO DE INSTALACIÓN DE TUBERÍA E

HIDRANTES $ 458,460.09 TOTAL PARCIAL $ 458,460.09

TOTAL (15% I.V.A.) $ 68,769.01 GRAN TOTAL CON I.V.A. $ 527,229.10

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Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 298

TABLA 71. Presupuesto de la alternativa 1 del proyecto de Red de riego

UBICACIÓN: Fases D, E y F. Tubería de P.V.C ÓPTIMA OBRA: Red de Riego

Nº. CLAVE CONCEPTO U. CANTIDAD

PRECIO UNITARIO IMPORTE

1,- INSTALACIÓN DE RED DE RIEGO

1 OJ12BI Abrazadera de inserción para tubo de P.V.C. de 75 mm (3") de diámetro con salida de 19mm (3/4") de diámetro.

Pza. 50.00 $ 107.56

$ 5,378.00

2 S/C Sujetador para tubería de P.V.C. de 19 mm. (3/4") de diámetro.

Pza. 50.00 $ 7.30

$ 365.00

3 S/C Tuberia de P.V.C. RD-32.5 de 19 mm (3/4") de diámetro.

m 125.00 $ 20.24

$ 2,530.00

4 IG15CE Adaptador gal. Espiga de P.V.C. de 19 mm (3/4") de diámetro.

Pza. 50.00 $ 13.74

$ 687.00

5 IE14BE Cople de Fo. Go. de 19 mm (3/4") de diámetro, por 5 cm de longitud con rosca corrida.

Pza. 50.00 $ 21.59

$ 1,079.50

6 IE12BE Tubo de Fo. Go. de (3/4") de diámetro por 0.60 cm. de longitud.

Pza. 100.00 $ 47.89

$ 4,789.00

7 IE13BE Codo de Fo. Go. De 90º X 19 mm (3/4") de diámetro.

Pza. 50.00 $ 20.79

$ 1,039.50

8 S/C Válvula de acoplamiento rápido de 19 mm (3/4") de diámetro.

Pza. 50.00 $ 319.08

$ 15,954.00

9 S/C Acoplador de bronce de 19 mm (3/4") de diámetro.

Pza. 50.00 $ 13.75

$ 687.50

10 S/C Codo giratorio de bronce Mod. - C-20 de 19 mm (3/4") de diámetro.

Pza. 50.00 $ 20.79

$ 1,039.50

11 S/C Tuerca hembra de Bronce de 19 mm (3/4") de diámetro para manguera.

Pza. 50.00 $ 33.74

$ 1,687.00

12 S/C Manguera de 15 m. de longitud de 19 mm (3/4") de diámetro.

Pza. 50.00 $ 303.04

$ 15,152.00

13 S/C Tubo de acero de cedula 40 de 4" de diámetro X 0.60 cm. de longitud.

Pza. 50.00 $ 222.39

$ 11,119.50

14 S/C Tapa para la válvula de acoplamiento.

Pza. 50.00 $ 865.31

$ 43,265.50

TOTAL DE INSTALACIÓN DE TOMA DE RIEGO $

104,773.00

TOTAL PARCIAL $ 104,773.00

TOTAL (15% I.V.A.) $

15,715.95

GRAN TOTAL CON I.V.A. $ 120,488.95

Page 298: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 299

TABLA 72. Presupuesto de la alternativa 2 del proyecto de Red de riego

UBICACIÓN: Fases D, E y F. Tubería de P.V.C ÓPTIMA OBRA: Red de Riego

Nº. CLAVE CONCEPTO U. CANTIDAD

PRECIO UNITARIO IMPORTE

1,- INSTALACIÓN DE RED DE RIEGO

1 OJ12BI Abrazadera de inserción para tubo de P.V.C. de 75 mm (3") de diámetro con salida de 19mm (3/4") de diámetro.

Pza. 58.00 $ 107.56

$ 6,238.48

2 S/C Sujetador para tubería de P.V.C. de 19 mm. (3/4") de diámetro.

Pza. 58.00 $ 7.30

$ 423.40

3 S/C Tuberia de P.V.C. RD-32.5 de 19 mm (3/4") de diámetro.

m 145.00 $ 20.24

$ 2,934.80

4 IG15CE Adaptador gal. Espiga de P.V.C. de 19 mm (3/4") de diámetro.

Pza. 58.00 $ 13.74

$ 796.92

5 IE14BE Cople de Fo. Go. de 19 mm (3/4") de diámetro, por 5 cm de longitud con rosca corrida.

Pza. 58.00 $ 21.59

$ 1,252.22

6 IE12BE Tubo de Fo. Go. de (3/4") de diámetro por 0.60 cm. de longitud.

Pza. 116.00 $ 47.89

$ 5,555.24

7 IE13BE Codo de Fo. Go. De 90º X 19 mm (3/4") de diámetro.

Pza. 58.00 $ 20.79

$ 1,205.82

8 S/C Válvula de acoplamiento rápido de 19 mm (3/4") de diámetro.

Pza. 58.00 $ 319.08

$ 18,506.64

9 S/C Acoplador de bronce de 19 mm (3/4") de diámetro.

Pza. 58.00 $ 13.75

$ 797.50

10 S/C Codo giratorio de bronce Mod. - C-20 de 19 mm (3/4") de diámetro.

Pza. 58.00 $ 20.79

$ 1,205.82

11 S/C Tuerca hembra de Bronce de 19 mm (3/4") de diámetro para manguera.

Pza. 58.00 $ 33.74

$ 1,956.92

12 S/C Manguera de 15 m. de longitud de 19 mm (3/4") de diámetro.

Pza. 58.00 $ 303.04

$ 17,576.32

13 S/C Tubo de acero de cedula 40 de 4" de diámetro X 0.60 cm. de longitud.

Pza. 58.00 $ 222.39

$ 12,898.62

14 S/C Tapa para la válvula de acoplamiento.

Pza. 58.00 $ 865.31

$ 50,187.98

TOTAL DE INSTALACIÓN DE TOMA DE RIEGO $

121,536.68

TOTAL PARCIAL $ 121,536.68

TOTAL (15% I.V.A.) $

18,230.50

GRAN TOTAL CON I.V.A. $ 139,767.18

Page 299: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 300

Como ya se ha mencionado anteriormente el material de P.V.C. abate mayormente

los costos en comparación con otro tipo de material, por lo tanto, en los proyectos

de Sistema Contra Incendio y Red de Hidrantes se analiza la cantidad de cada unos

de estos con la finalidad de cubrir el área de influencia. Las alternativas de estos

proyectos va depender totalmente de la cantidad de Hidrantes y de las mangueras a

utilizar en riego. Ya estableciendo comparativas en inversión y funcionalidad se llega a la elección de las

alternativas, las cuales se muestran en la tabla 64 de esta manera se logra sustentar los

proyectos ejecutivos presentados.

Page 300: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 301

CAPÍTULO XIII. Conclusiones y recomendaciones

XIII.1. Conclusiones y recomendaciones del proyecto de la red de agua potable

Cuando se presente la demanda máxima de agua en el área de estudio, la red de agua

potable de material P.V.C. trabajará de manera eficiente. Las cargas sobre el terreno en

los puntos de extracción serán del orden de los 26 m.c.a. (2.6 kg/cm2), las cuales, para

el tipo de construcciones, satisface las necesidades del área de estudio.

En el proyecto de la red de agua potable se recomienda ampliamente tubería de P.V.C.

ya que además de económico y facilidad de construcción, tiene mayor durabilidad y

resistencia al intemperismo, oxidación y la salinidad en zonas costeras a diferencia de

otros materiales.

XIII.2. Conclusiones y recomendaciones del proyecto de la red de

alcantarillado sanitario

Cuando se presente el gasto máximo previsto (o extraordinario), en la red de

alcantarillado sanitario de material P.V.C. trabajará de manera eficiente. Las atarjeas y

colectores del sistema podrán transportar los gastos máximos de aportación a

velocidades que varían en un rango de los 0.37 m/seg. Hasta los 0.97 m/seg. lo cual

garantiza un desalojo de aguas negras eficiente sin obstrucciones en la tubería por

sedimentación ni desgaste de la misma por un exceso de velocidad.

En la red de alcantarillado sanitario se recomienda ampliamente tubería de P.V.C. ya

que además de económico y facilidad de construcción, tiene mayor durabilidad y

resistencia al intemperismo, oxidación y la salinidad en zonas costeras a diferencia de

otros materiales.

Page 301: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 302

XIII.3. Conclusiones y recomendaciones del proyecto de sistema de drenaje

pluvial

Cuando se presente en el área de estudio el gasto máximo de 1.0485 m3 calculado

para una intensidad de lluvia para un periodo de retorno de 50 años igual a 91.43

mm/hr. las calles (que funcionarán como drenaje pluvial superficial), drenarán de

manera eficiente este gasto calculado. Presentando tirantes de agua en las calles que

van del orden de los 0.03 m. a los 0.12m. Se recomienda continuidad en los criterios de

análisis, en caso de construcciones futuras, es decir continuar con el sistema separado

del desalojo de aguas negras y pluviales para su posterior reciclado.

XIII.4. Conclusiones y recomendaciones del proyecto de la red de hidrantes

En caso de presentarse un incendio que requiera el uso simultaneo de tres hidrantes (la

situación más desfavorable considerada), la red de hidrantes de material P.V.C.,

trabajará de manera eficiente proporcionando el gasto necesario para el área

considerada, con una presión de salida en la válvula contra incendio no menor a los 15

metros columna de agua.

En la red de hidrantes se recomienda ampliamente tubería de P.V.C. ya que además de

económico y facilidad de construcción, tiene mayor durabilidad y resistencia al

intemperismo, oxidación y la salinidad en zonas costeras a diferencia de otros

materiales.

Page 302: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 303

XIII.5. Conclusiones y recomendaciones del proyecto de la red de riego

La red a utilizarse para el sistema de hidrantes en la zona de estudio será la misma que

se utilizará para el sistema contra incendio (red de riego). Los resultados arrojados por

el cálculo hidráulico nos indican que la red de riego de material P.V.C. satisface de

manera eficiente las demandas de riego de las zonas exteriores a la vivienda. El

número de mangueras que pueden estar en uso simultáneo es de 12 para la fase D, de

21 para la E y de 17 para la fase F, siendo este mismo número de válvulas de

acoplamiento rápido que demanda el sistema de riego, por lo tanto el número de

mangueras en uso simultáneo dependerá de la cantidad de personal que se tenga para

su operación.

En la red de riego se recomienda ampliamente tubería de P.V.C. ya que además de

económico y facilidad de construcción, es inmune a la corrosión, presenta mayor

resistencia a la salinidad en zonas costeras a diferencia de otros materiales.

Page 303: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 304

Bibliografía

Comisión Nacional del Agua 2004, Normas Técnicas, CNA, México. Manual de Agua

Potable, Alcantarillado y Saneamiento.

Instituto Mexicano del Seguro Social 1993, Normas de proyecto de ingeniería, Tomo II

Instalaciones, Hidráulica, Sanitaria y Gases Medicinales, IMSS, México. Páginas 171,

172, 173 y 193.

Ing. José Luís De La Fuente Severino 2000. Planeación y diseño de sistemas de

abastecimiento de agua potable, Instituto Politécnico Nacional, México. Páginas 161 a

170 y 175.

Araceli Sánchez Segura 2001, Proyecto de sistemas de alcantarillado, Instituto

Politécnico Nacional, México. Páginas 71 a 77, 116 a 121, 160 a 167.

Francisco Javier Aparicio Mijares 2001, Fundamentos de hidrología de superficie, Limusa, México. Páginas 113 a 176 y 210. Pedro López Alegría 2002, Abastecimiento de agua potable y disposición y eliminación

de excretas, Instituto Politécnico Nacional, Alfaomega, México. Páginas 113 a 118, 149

a 181 y 248 a 253.

Instituto Nacional de Geografía y Estadística 2001, Anuario estadístico del Estado de

Baja California Sur, INEGI, México.

Page 304: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 305

Apéndices y anexos

Con el objeto de recopilar toda la información respecto a la zona de estudio, se visitaron

las oficinas del Instituto Nacional de Estadística Geografía e Informática (INEGI), la

Secretaría de Comunicaciones y Transportes, Meteorológico Nacional, así como,

información proporcionada por la empresa contratante.

Instituto nacional de estadística geografía e informática (INEGI)

Anuario estadístico del Estado de Baja California Sur. Edición 2001.

Cartas Topográficas escala 1:50,000, a partir de fotografías aéreas tomadas en

Abril de 1993 (F12B44 Y F12B54).

Estas cartas se ampliaron a escala 1:25,000 para digitalizarlas y así obtener la

superficie y datos necesarios para determinar los parámetros necesarios para la

elaboración del presente estudio. Secretaría de comunicaciones y transportes dirección general de servicios

técnicos

Isoyetas de Intensidad-Duración-Frecuencia para periodo de retorno 10, 20, 25, y 50

años, para alturas máximas de 24 horas. Esta información se empleó para obtener la

intensidad de lluvia en la zona de estudio, por medio de los mapas de isoyetas del

Estado de Baja California Sur.

Page 305: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 306

Información obtenida

• Plano de lotificación general del conjunto

• Plano de lotificación fases D, E y F.

• Plano de niveles fases D, E y F.

• Plano topográfico fases D, E y F.

Informe de la visita al sitio

Con el objeto de conocer más a detalle la zona de estudio, se realizarón visitas de

inspección y reconocimiento en conjunto con personal técnico de las OFICINAS DE FONATUR A LA ZONA DE PROYECTO. La información en la cual se basó la

inspección fue en cartas topográficas del INEGI; verificando los arroyos que en un

momento podrían causar problemas a la zona de estudio.

En la visita de reconocimiento, se actualizaron los escurrimientos superficiales ya que

en los indicados en las cartas topográficas del INEGI, se llevaron a cabo obras de

desvío como protección al fraccionamiento de NOPOLÓ, consistiendo en un canal

superficial excavado en tierra, así mismo, se observaron las zonas de alto riesgo por

inundación, las cuales no afectarán la zona de estudio.

Page 306: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

CARTA TOPOGRÁFICA

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 307

Page 307: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 308

CUENCA HIDROLÓGICA

Page 308: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos
Page 309: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 310

ISOYETAS DE INTENSIDAD DE DURACIÓN-FRECUENCIA PARA PERIODO DE RETORNO 10, 20 ,25

Y 50 AÑOS, PARA ALTURAS MÁXIMAS DE 24 HORAS.

Page 310: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Isoyetas de Intensidad de duración – frecuencia para período de retorno de 10 años con duración de 5 minutos.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 311

Page 311: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Isoyetas de Intensidad de duración – frecuencia para período de retorno de 10 años con duración de 10 minutos.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 312

Page 312: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Isoyetas de Intensidad de duración – frecuencia para período de retorno de 10 años con duración de 20 minutos.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 313

Page 313: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Isoyetas de Intensidad de duración – frecuencia para período de retorno de 10 años con duración de 30 minutos.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 314

Page 314: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Isoyetas de Intensidad de duración – frecuencia para período de retorno de 10 años con duración de 60 minutos.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 315

Page 315: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 316

Isoyetas de Intensidad de duración – frecuencia para período de retorno de 10 años con duración de 120 minutos.

Page 316: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 317

Isoyetas de Intensidad de duración – frecuencia para período de retorno de 10 años con duración de 240 minutos.

Page 317: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Isoyetas de Intensidad de duración – frecuencia para período de retorno de 20 años con duración de 5 minutos.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 318

Page 318: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 319

Isoyetas de Intensidad de duración – frecuencia para período de retorno de 20 años con duración de 10 minutos.

Page 319: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 320

os. Isoyetas de Intensidad de duración – frecuencia para período de retorno de 20 años con duración de 20 minut

Page 320: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 321

Isoyetas de Intensidad de duración – frecuencia para período de retorno de 20 años con duración de 30 minutos.

Page 321: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 322

Isoyetas de Intensidad de duración – frecuencia para período de retorno de 20 años con duración de 60 minutos.

Page 322: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 323

Isoyetas de Intensidad de duración – frecuencia para período de retorno de 20 años con duración de 120 minutos.

Page 323: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 324

Iso

yetas de Intensidad de duración – frecuencia para período de retorno de 20 años con duración de 240 minutos.

Page 324: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 325

Isoyetas de Intensidad de duración – frecuencia para período de retorno de 20 años con duración de 240 minutos.

Page 325: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 326

Isoyetas de Intensidad de duración – frecuencia para período de retorno de 25 años con duración de 5 minutos.

Page 326: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Isoyetas de Intensidad de duración – frecuencia para período de retorno de 25 años con duración de 10 minutos.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 327

Page 327: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 328

Isoyetas de Intensidad de duración – frecuencia para período de retorno de 25 años con duración de 20 minutos.

Page 328: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 329

Isoyetas de Intensidad de duración – frecuencia para período de retorno de 25 años con duración de 30 minutos.

Page 329: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Isoyetas de Intensidad de duración – frecuencia para período de retorno de 25 años con duración de 60 minutos.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 330

Page 330: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 331

Isoyetas de Intensidad de duración – frecuencia para período de retorno de 25 años con duración de 120 minutos.

Page 331: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 332

Isoyetas de Intensidad de duración – frecuencia para período de retorno de 25 años con duración de 240 minutos.

Page 332: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Isoyetas de Intensidad de duración – frecuencia para período de retorno de 50 años con duración de 5 minutos.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 333

Page 333: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Isoyetas de Intensidad de duración – frecuencia para período de retorno de 50 años con duración de 10 minutos.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 334

Page 334: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 335

Isoyetas de Intensidad de duración – frecuencia para período de retorno de 50 años con duración de 20 minutos.

Page 335: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 336

Isoyetas de Intensidad de duración – frecuencia para período de retorno de 50 años con duración de 30 minutos.

Page 336: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 337

Isoyetas de Intensidad de duración – frecuencia para período de retorno de 50 años con duración de 60 minutos.

Page 337: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 338

Isoyetas de Intensidad de duración – frecuencia para período de retorno de 50 años con duración de 120 minutos.

Page 338: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 339

Isoyetas de Intensidad de duración – frecuencia para período de retorno de 50 años con duración de 240 minutos.

Page 339: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

PLANO DE VIVIENDAS,

HABITANTES POR LOTE

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 340

Page 340: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

 

PROPO

SED SPA

N

BEACH

FASE D

FASE E

FASE F

NUMERO DE HABITANTES POR VIVIENDAFASE D

CROQUIS DE LOCALIZACIÓN

FASE D

7

7

77 7

7

7

7

6 66

66

6

6

6

55 5

6

6

PROYECTÓ:

ING. SAÚL CÁZARES TORRES

PROYECTO:

MAY. DE 2007

ESCALA:1:1000

FECHA:

ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO

NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR

ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO

APROBÓ:

M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

7

6

6

7

6

6

6

7

6

6

6

55

55

6

341

Page 341: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

 

CROQUIS DE LOCALIZACIÓN

BEACH

FASE D

FASE E

FASE F

PROYECTÓ:

ING. SAÚL CÁZARES TORRES

PROYECTO:

MAY. DE 2007

ESCALA:1:1000

FECHA:

ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO

NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR

ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO

APROBÓ:

M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

NUMERO DE HABITANTES POR VIVIENDAFASE E

N

PROPO

SEDSP

A

342

FASE E

6 6

6 6

6

6

66

55

5

7

7

7

7

77

6

6

6

66 6

6 5

5

7

66

66

65

6

66

77

7

6 6

6

6

7

7

6 66 6

6

6

7

76 6 6

6

6

7

6

6

7

7

7

7

7

5

5

6

6

6

6

6

6

7

7

6

6

7

7

7

6

6

6 6

6

6

7

7

Page 342: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

 

CROQUIS DE LOCALIZACIÓN

N

FASE F

7 7

7

7

7

7 7

77

7

7

7

5 6

7

7

6 6

6

6

6

6

6

65

54

66

5

5 6

6

6

6

7 77

7

7 7

6

7 6

6 6

5 5

6 67

6

7

7 7 7

6

6

6

7

6

6

6

343

FASE D

FASE E

FASE F

PROYECTÓ:

ING. SAÚL CÁZARES TORRES

PROYECTO:

MAY. DE 2007

ESCALA:1:1000

FECHA:

ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO

NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR

ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO

APROBÓ:

M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

NUMERO DE HABITANTES POR VIVIENDAFASE F

Page 343: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 344

PLANO TOPOGRÁFICO

Page 344: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

 

FASE D

FASE F

FASE E

FASE D

FASE D

PROYECTÓ:

ING. SAÚL CÁZARES TORRES

PROYECTO:

MAY. DE 2007

ESCALA:1:1000

FECHA:

ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO

NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR

ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO

APROBÓ:

M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

BEACH

PROPOSED SPA

PLANO TOPOGRÁFICO

3.503

1.0%

3.36

1.58% 3.653.20

0.4%

0.7%

1.23%

1.16

%

1.16

%

3.44

1.23%

0.7%

1.5%

1.0%

3.87

1.5%

0.42

%

3.52

0.42

%

1.0%

2.98

1.3%

1.3%

3.654

3.673

3.484 3.524

3.6243.564

3.533 3.573 3.593 3.6333.663

3.704

1.0%

4.18

1.0%

0.35%

1.0%

1.5%

3.62

3.92

2.80

1.0%

345

3.204

3.313

3.314

3.274

3.4143.444

3.443

3.234

3.383

3.513.413

0.9%

0.9%

3.66

0.4%

1.3%

3.463

0.9%

3.63

0.8%

3.76

1.3%

3.66

3.67

1.1%

1.16

%

4.08

4.16

0.4%

3.82

1.4%4.35

1.5%

4.28

1.3%

2.0%

0.7%4.34

1.5%

Page 345: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

 

BEACH

PROPOSED

SPA

FASE E

FASE F

FASE E

FASE D

FASE E

PROYECTÓ:

ING. SAÚL CÁZARES TORRES

PROYECTO:

MAY. DE 2007

ESCALA:1:1000

FECHA:

ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO

NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR

ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO

APROBÓ:

M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

4.14 0.16%

0.16%

4.04

0.16%

0.7%

0.16%

0.1%

0.16%

3.97

3.84

0.4%

0.05%

0.07%

1.8%

0.16%

4.39

2.9%

1.0%

3.0%

3.60

3.0%

1.0%4.50

1.0%

4.10

1.5%

1.5%

0%

2.9%

1.0%

0%

0%

3.30

3.88

0.9%0.16%

4.19

0.37%

0%

4.40

1.5%

1.5%

0.37%

3.503

1.3%

0.16%0.07%

346

4.42 1.1%

2.2%

2.0%

1.1%

4.61

0.45%0.45%

0.45%

0.5%

0.5%

4.82

1.0%

1.0%

4.68

3.76

43.

794

3.83

43.

834

3.81

43.

834

3.83

43.

804

3.654

3.673

1.58%4.75

1.3% 5.09

3.484 3.524

0.4%

2.0%

4.14

1.0%

4.23

3.6243.564

2.3%

3.533 3.573 3.593 3.6333.663

1.7%

3.79

43.

774

3.704

PLANO TOPOGRÁFICO

0.7%

1.5%

4.27

2.0%

1.5%

3.204

3.313

3.314

3.274

0.3%

0.3%

3.95

1.5%

1.5%

4.37

0.3%

2.0%

2.0%

2.0%

1.5%

1.5%

3.4143.444

1.5%

3.443

3.234

3.383

3.513.413

3.463

3.63

3.74 0.1%

3.69

4

1.5%

3.16%

0.1%

0.1%0.1%

1.5%

1.0%

4.47

1.5%

3.86

2.2%1.2%

4.04

1.0%

Page 346: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

 

BEACH

PROPO

SED SPA

FASE F

FASE F

FASE E

FASE D

3.79

63.

884

3.85

3

0.9%

3.94

43.

914

4.180.9%

0.9%

0.9%

1.1%

3.93

43.

944

3.90

43.

934

0.1%

1.8%4.20

1.8%

0.9%

0%

4.23 4.47

0.4%

4.65

0%

0.4%

0.2%

1.0% 0.3%

1.5%

4.72

2.0%

0.3%4.63 0.2%

0.1%

1.5%

2.0%

1.5%

3.99

0.45%

1.0%

4.58

0.45%

1.0%

2.982.0%

FASE F

PROYECTÓ:

ING. SAÚL CÁZARES TORRES

PROYECTO:

MAY. DE 2007

ESCALA:1:1000

FECHA:

ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO

NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR

ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO

APROBÓ:

M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

347

1.0%

4.4%

1.0%

1.0%

4.71

1.0%

4.4% 3.48

4.076

3.786

3.663

3.744

3.83

43.

884

1.7%

1.7%

4.40

3.726

3.713 3.763 3.833

0%

2.16%

4.38

3.806

3.793

3.846

3.803

0.06% 4.36

1.5%1.6%

3.873

3.886 3.938

3.896

4.11

4.021

4.38 0.2%

3.9763.956

3.921 3.956

4.330.2%

1.1%

4.036

4.026

4.011

4.061

4.136

1.0%1.0%

1.0%

1 .0%

4.106

4.086

4.136

4.116

4.166

4.136

4.186

PLANO TOPOGRÁFICO

Page 347: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 348

PLANO DE ÁREAS

RED DE AGUA POTABLE,

ALCANTARILLADO SANITARIO

Page 348: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

 

FASE D

FASE E

FASE F

PROYECTÓ:

ING. SAÚL CÁZARES TORRES

PROYECTO:

MAY. DE 2007

ESCALA:1:1000

FECHA:

ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO

NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR

ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO

APROBÓ:

M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

N

FASE D

ÁREA = 1.17 HAS.

PLANO DE AREAS , AGUA POTABLE Y ALCANTARILLADO SANITARIOFASE D

N

BEACH

PRO

POSED SP

A

CROQUIS DE LOCALIZACIÓN

349

Page 349: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

 

BEACH

PROPOSED SP

A

FASE E

ÁREA = 2.74 HAS.

CROQUIS DE LOCALIZACIÓN

N

FASE E

FASE F

PROYECTÓ:

ING. SAÚL CÁZARES TORRES

PROYECTO:

MAY. DE 2007

ESCALA:1:1000

FECHA:

ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO

NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR

ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO

APROBÓ:

M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

PLANO DE AREAS , AGUA POTABLE Y ALCANTARILLADO SANITARIOFASE E

350

FASE D

Page 350: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

 

CROQUIS DE LOCALIZACIÓN

N

PROPOSED SPA

FASE D

FASE E

FASE F

PROYECTÓ:

ING. SAÚL CÁZARES TORRES

PROYECTO:

MAY. DE 2007

ESCALA:1:1000

FECHA:

ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO

NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR

ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO

APROBÓ:

M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

PLANO DE AREAS , AGUA POTABLE Y ALCANTARILLADO SANITARIOFASE F

FASE F

ÁREA = 2.11 HAS.

351

Page 351: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

 

FASE F

FASE E

FASE D

CROQUIS DE LOCALIZACIÓN

FASE D

ÁREA = 1.06 HAS.

PLANO DE AREAS, RED DE RIEGO Y RED DE HIDRANTES

PROYECTÓ:

ING. SAÚL CÁZARES TORRES

PROYECTO:

MAY. DE 2007

ESCALA:1:1000

FECHA:

ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO

NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR

ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO

APROBÓ:

M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

FASE D

353

N

Page 352: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

 

FASE E

ÁREA = 2.67 HAS.

CROQUIS DE LOCALIZACIÓN

354

N

FASE D

FASE E

FASE F

PROYECTÓ:

ING. SAÚL CÁZARES TORRES

PROYECTO:

MAY. DE 2007

ESCALA:1:1000

FECHA:

ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO

NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR

ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO

APROBÓ:

M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

PLANO DE AREAS, RED DE RIEGO Y RED DE HIDRANTESFASE E

Page 353: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

 

PROPO

SED SPA

FASE D

FASE E

FASE F

PROYECTÓ:

ING. SAÚL CÁZARES TORRES

PROYECTO:

MAY. DE 2007

ESCALA:1:1000

FECHA:

ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO

NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR

ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO

APROBÓ:

M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

PLANO DE AREAS, RED DE RIEGO Y RED DE HIDRANTESFASE F

FASE F

ÁREA = 2.06 HAS.

355

N

BEACH

CROQUIS DE LOCALIZACIÓN

Page 354: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.

Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 356

PLANO DE ÁREAS

DRENAJE PLUVIAL

Page 355: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

 

357

CROQUIS DE LOCALIZACIÓN

PROYECTÓ:

ING. SAÚL CÁZARES TORRES

PROYECTO:

MAY. DE 2007

ESCALA:

FECHA:

ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO

NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR

ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO

APROBÓ:

M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

PROYECTÓ:

ING. SAÚL CÁZARES TORRES

PROYECTO:

MAY. DE 2007

ESCALA:1:1000

FECHA:

ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO

NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR

ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO

APROBÓ:

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

NOTA- EN LAS ÁREAS A1 Y A6,SE TOMARON EN CUENTA LASÁREAS A13 DE LA FASE B, Y LASÁREAS A5 Y A6 DE LA FASE CRESPECTIVAMENTE, YA QUEESTAS ÁREAS DESCARGAN ENLA MISMA CALLE.

A15

A25

Total =A26

A24A23A22A21A20A19A18A17A16

A6*

A14A13A12A11A10A9A8A7

No. DE ÁREA

A1*

A5A4A3A2

0.19

0.17

6.880.19

0.240.30.150.410.340.210.120.260.09

0.55

0.130.610.120.210.260.280.160.12

SUPERFICIE (Has.)

0.110.150.160.580.77

PLANO DE AREAS DRENAJE PLUVIALFASE D

1.0%

1.5%

4.34

A2=0.58 HAS.

3.413

3.274

3.204

3.234

3.313

0.9%

3.51

3.383

0.9%

3.463

3.3143.414

1.3%

A4=0.15 HAS.

3.443

3.66

0.8%

3.66

0.4%

1.1%4.08

1.16

%

1.1%

3.760.4%

1.3%1.3%

2.0%A3=0.16 HAS.3.82

0.4% 4.28

1.5%

A1*= 0.77 HAS.

4.35

1.16

%

1.16

%

0.7%

1.23%3.44

3.87

1.0%

4.161.4%

1.5%

1.23%

1.58%

1.3%

3.20

1.3%

0.7%

2.98

3.65

1.0%

3.63

3.503

3.444

3.533

3.67

0.9%

3.573 3.593

1.0%A5=0.11 HAS.

4.18

0.7%

1.0%

3.92

0.42

%

3.52

1.5%

3.620.35%

1.0%

0.42

%

1.5%

2.80

1.0%

3.36

FASE F

FASE E

FASE D

N

Page 356: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

 

358

CROQUIS DE LOCALIZACIÓN

PROYECTÓ:

ING. SAÚL CÁZARES TORRES

PROYECTO:

MAY. DE 2007

ESCALA:

FECHA:

ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO

NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR

ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO

APROBÓ:

M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

PROYECTÓ:

ING. SAÚL CÁZARES TORRES

PROYECTO:

MAY. DE 2007

ESCALA:1:1000

FECHA:

ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO

NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR

ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO

APROBÓ:

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

NOTA- EN LAS ÁREAS A1 Y A6,SE TOMARON EN CUENTA LASÁREAS A13 DE LA FASE B, Y LASÁREAS A5 Y A6 DE LA FASE CRESPECTIVAMENTE, YA QUEESTAS ÁREAS DESCARGAN ENLA MISMA CALLE.

A15

A25

Total =A26

A24A23A22A21A20A19A18A17A16

A6*

A14A13A12A11A10A9A8A7

No. DE ÁREA

A1*

A5A4A3A2

0.19

0.17

6.880.19

0.240.30.150.410.340.210.120.260.09

0.55

0.130.610.120.210.260.280.160.12

SUPERFICIE (Has.)

0.110.150.160.580.77

PLANO DE AREAS DRENAJE PLUVIALFASE E

1.0%

0.9%

1.5%

4.19

4.40

0%

0.37%0.37%

A7=0.12 HAS.0%

1.5%

1.5%

1.5%

A11=O.21 HAS.

0.3%

4.27

0.7%0.3%

3.88

1.5%

2.0%

0.3%

1.5%

0.07%4.37

1.5%

0.07%

4.39

2.0%

3.95

1.5%

3.413

3.274

2.0%

3.204

3.234

3.313

3.51

3.383

3.463

3.314

2.0%

3.414

3.443

3.633

3.624

A14= 0.13 HAS.

A15=0.19 HAS.4.42

1.3%

0.16%

1.8%

1.1%

1.3%

1.58%4.75

4.82

1.1%

2.0%

2.2%0.5%

5.09

2.0%

2.3%

4.140.4%

3.63

3.503

3.444

3.533

3.4843.564

3.573

3.524

3.593

3.654

3.77

43.

7941.0%

1.0%

1.0%

3.80

4

1.7%4.23

3.704

3.673 3.663

3.83

40.5%A13=0.61 HAS.0.16%

0.1%

4.040.16%

0.16%

3.84

0.4%

3.97

A16=0.09 HAS.

A17=0.26 HAS.

0.1%

3.74

0.1%

0.1%

3.86

0.05%

4.04

2.2%1.2%

4.47

1.0%

1.5%

1.0%

3.91

4

0.1%

3.79

6

3.69

4

1.5%

3.79

4

3.88

43.

853

3.76

4

3.94

43.

944

3.83

4

0.45%

1.5%

3.83

43.

834

3.16%

4.68

4.61

0.45%0.45%

3.81

4

1.5%

A12= 0.12 HAS.

A8=0.16 HAS.

1.0%

3.60

3.0%

3.0% 1.5%

4.50 1.0%

1.0%

A6*=0.55 HAS.

2.9%

3.30

0%

4.10

1.5%

2.9%

0%

A9=0.28 HAS.

0.7%

A10=0.26 HAS.

0.16%

0.16%4.14

0.16%

0.16%

FASE F

FASE E

FASE D

N

Page 357: INTRODUCCIÓN - Antecedentes Históricos

 

4.166

4.186

359

FASE F

FASE E

FASE D

N

0.9%0.9%

4.18

3.94

43.

944

3.83

43.

834

3.83

43.

814

A20=0.34 HAS.

0.9%

0.9%

1.1%

3.93

4

4.20

0.1%

1.8%

0.9%

4.651.8%

0.4%

0.4%

A23=0.30 HAS.

3.99

2.0%

0.45%

1.5%1.5%

4.4%

A26=0.19 HAS.

2.0%

2.982.0%

4.710.45% 4.4%

1.0%

3.48

1.0%

4.036

3.726

A18=0.12 HAS.

3.77

43.

794

3.80

4

3.704

1.7%

3.88

43.

904

1.7%0%

4.23

3.744

3.83

4

3.663 3.663 3.713

3.938

A22=0.15 HAS.

A21=0.41 HAS.0%

4.40

0%

3.786 3.806

0.06%

0.2%

4.47

1.0%

3.846

2.16%

4.38

3.886

3.8033.793

3.763 3.833 3.873

3.976

A24=0.24 HAS.

4.384.36

1.5%

4.72

1.5%

0.3% 0.3%

0.1%

4.63

3.956

1.6%

0.2% 4.330.2%

0.2%

1.0%

4.58

4.021

1.1%

4.026

4.11

3.896 3.921 4.0113.956

1.0%

A25=0.17 HAS.

1.0%

1.0%

4.061

1.0%

4.106

1. 0%1.0%

4.136

4.136

1.0%

4.076 4.0864.116

4.1363.

834

3.93

4

A19=0.21 HAS.

3.91

4

3.79

6

3.69

43.

794

3.88

43.

853

3.76

4

CROQUIS DE LOCALIZACIÓN

PROYECTÓ:

ING. SAÚL CÁZARES TORRES

PROYECTO:

MAY. DE 2007

ESCALA:

FECHA:

ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO

NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR

ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO

APROBÓ:

M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

PROYECTÓ:

ING. SAÚL CÁZARES TORRES

PROYECTO:

MAY. DE 2007

ESCALA:1:1000

FECHA:

ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO

NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR

ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO

APROBÓ:

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL

NOTA- EN LAS ÁREAS A1 Y A6,SE TOMARON EN CUENTA LASÁREAS A13 DE LA FASE B, Y LASÁREAS A5 Y A6 DE LA FASE CRESPECTIVAMENTE, YA QUEESTAS ÁREAS DESCARGAN ENLA MISMA CALLE.

A15

A25

Total =A26

A24A23A22A21A20A19A18A17A16

A6*

A14A13A12A11A10A9A8A7

No. DE ÁREA

A1*

A5A4A3A2

0.19

0.17

6.880.19

0.240.30.150.410.340.210.120.260.09

0.55

0.130.610.120.210.260.280.160.12

SUPERFICIE (Has.)

0.110.150.160.580.77

PLANO DE AREAS DRENAJE PLUVIALFASE F

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Coeficiente de Escurrimiento

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Dotación por persona

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Normas de proyecto del IMSS

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