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Criterios para el descimbrado de estructuras de hormigón Prof. José Calavera Ruiz Prof. Jaime Fernández Gómez N.” 3 3.” TRIMESTRE. ‘91 INTEMAC
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Criterios para el descimbrado de estructuras de hormigón
Prof. José Calavera Ruiz Prof. Jaime Fernández Gómez
N.” 33.” TRIMESTRE. ‘91
INTEMAC
CRITERIOS PARA EL DESCIMBRADO DE ESTRUCTURAS DE HORMIGON
CRITERIA FOR THE STRIKING OF CONCRETE STRUCTURES
Prof. José Calavera RuizDr. Ingeniero de CaminosDr. Civil Engineer
Presidente de INTEMAC. Catedráticode Edlfcación y Prefabncaclón de laEscuela Técnica Superior de IngenIerosde Caminos, Canales y Puertos.Unlversldad Politécnica de Madrid.
President of INTEMAC. Professor ofBuilding and Prefabrication at theTechnical College of Civil Engineering,Universidad Politécnica de Madrid.
Prof. Jaime Fernández GómezDr. Ingeniero de CaminosDr. Civil Engineer
Jefe del Departamento de EnsayosEstructurales del Laboratorio Central deINTEMAC. Profesor Titular deEdificación y Prefabricación de laEscuela Técnica Superior deIngenieros de Caminos, Canales yPuertos. Universidad Politécnica deMadrid.
Head of the Structural TestingDepartment at INTEMAC’s CentralLaboratory. Lecturer in Building andPrefabrication at the Technical Collegeof Civil Engineering, UniversidadPolitécnica de Madrid.
1 INTRODUCTION
2 GENERAL CONDITION FOR STRIKING
3 METHODS FOR DETERMINING THE STRIK-ING PERIOD
3 1 DIRECT METHOD BASED ON TENSILESTRENGTH CCINTROL
3 2 INDIRECT METHODS
3 2.1. EVOLUTION DIAGRAMS FORTHE MECHANICAL CHARAC-TERISTICS OF CONCRETE
3.2.2. METHODS BASED ON THE ES-TIMATION OF THE COMPRES-SIVE STRENGTH OF CONCRE-TE
4 EXAMPLES OF APPLICATION
5 COMPARISION WITH SEVERAL STAN-DARDS
1. INTRODUCCION
2 CONDICION GENERAL PARA EL DESCIM-BRADO
3. METODOS PARA LA DETERMINACION DELPLAZO DE DESCIMBRADO
3.1. METODO GENERAL BASADO EN ELCONTROL DE LA RESISTENCIA ATRACCION
3.2. METODOS INDIRECTOS
3.2.1. CURVAS DE EVOLUCION DELAS CARACTERISTICAS ME-CANICAS DEL HORMIGON
3.2.2. METODOS DE DETERMINA-CION DEL PLAZO DE DESCIM-BF;ADO BASADOS EN LA ES-TIMACION DE LA RESISTEN-CIA A COMPRESION DELHORMIGON
4. EJEMPLOS DE APLICACION
6 FINAL SUMMARY5. COMPARACION CON ALGUNAS NORMAS
7 BIBLIOGRAPHY6. RESUMEN FINAL
7 . BIBLIOGRAFIA
3
1. INTRODUCTION
Concrete structures are normally constructed on shuttering shored on the ground or on any lower level of the struc-ture. The formwork and shoring bear the whole weight of the structure, except In some cases of constructlon wlthprefabncated members and in which only part of the weight IS carried.
After a determined period it IS necessary to remove the shuttering, and at this moment the structure WIII bear Itsown welght plus the foreseeable actions at this time, and all wlthtn a sufficlent safety margin. For constructlon andeconomic reasons this period should be as short as posslble and is frequently less than 28 days, an age whlch ISadopted as a point of referente to determine the deslgn strengths of the concrete (on the assumptlon that cunng IScarrled out in standard conditions t = 20 * 2” C, HR 2 95 %). As such the mechanical propertles of concrete at ihemoment of striking will generally be lower than those considered in design. Normally the actions actlng at the mo-ment of striking are lower than the characteristic actions foreseen In the deslgn (this does not occur In some rela-tlvely frequent cases of striking multi-storeys). When such an intermediate situation occurs It must be known and analy-zed.
In addition and depending on the time of year, the structure may be subject to temperatures hlgher o: lower than20” C and to a relatlve humldlty whlch IS generally below 95 %. and these variables Influente the strength develop-ment and, loglcally, determine the period of striklng.
Codes and Standards do not generally deal with the subject of striklng, or If they do It IS very superflclally. andnormally wlth very conservative criteria. In practlce stnklng is carrled out in accordance with bullding experiencewhlch leads to very conservative criteria.
Striking has a very direct influente on the cost of reinforced concrete constructlons and also In thelr speed ofexecution, justifiying the importance of the present paper. In section 5 there is a summary of some of the Standardsdealing wlth the subject and a comparislon IS made with the results derived from this study
2. GENERAL CONDITION FOR STRIKING
The cntena to be established for the striking of a structure IS to verify that under the actlons whlch are appliedat that moment, the structure has enough safety against ultimate Ilmit and service states to withstand the stressesthat are produced.
In accordance with Spanish Standard EH-91, we can assume.
- Tensile strength = 0.45 y7y
- Shear strength = 0.5 lJ’ f,,
- Shear strength at the interface = k G(k variable with surface roughness)
- Punching strength = 0.5 vz
- Instantaneous strain module = 19000 c
where f,, y f,, are the characteristlc and design strengths of compressive concrete.
Table no. 1 taken from J. CALAVERA (l), (2)(*) indicates the relation between the strength ratlo 5 of concrete In
compression and shear, shear at the Interface and punching strengths (proportional to c), tenslle and bondstrengths (proportional tom, and bending for high and low quantities of reinforcement. (f,, is the compresslvestrength to J days of age).
It can be seen that if we consider the ratios between the strengths stipulated in Standard EH-91 to be valld thecrItIcaI strength that conditions the problems of striking is tensile and bond strength.
(*) The numbers between brackets refer to the blbliography listed at the end of this publication
4
1. INTRODUCCION
Las estructuras de hormigón se construyen habitualmente sobre cimbras apuntaladas sobre el terreno o sobreotro nivel Inferior de estructura Los encofrados y el apuntalamiento soportan el peso total de la estructura, salvo enalgunos casos de construcción con piezas prefabrlcadas en las cuales sólo soportan parte de éste
A un determinado plazo se hace necesario retirar el cimbrado, debiendo en ese momento la estructura soportarsu peso proplo más las acciones previsibles en ese momento, y todo ello con un margen de segundad suficiente.Este plazo por motwos constructivos y económicos, debe ser lo más corto posible y es frecuentemente Inferior a28 dlas edad que se adopta como referencia para definir las resistencias de proyecto del hormigón (supuesto quese realiza el curado en condiciones estándar t = 20 F 2” C, HR > 95 %), y por lo tanto las propiedades mecánicasdel hormigón en el momento del descimbrado serán en general inferiores a las consideradas en proyecto. Normal-mente las acciones actuantes en el momento del descimbrado son inferiores a las acciones características previstasen proyecto (esto no se cumple en algunos casos relativamente frecuentes de cimbrado de plantas consecutivas),por lo que se producirá una situación Intermedia que es necesario conocer y analizar.
Además. la estructura puede estar sometida, según la época del año de que se trate, a unas temperaturas másbajas o quizá superiores a 20” C y a una humedad relativa generalmente inferior al 95 %, y por lo tanto estas varia-bles Influirán en el desarrollo de resistencias y lógicamente en la determinación del plazo de descimbrado.
En general las diferentes Normas e Instrucciones no tratan, o lo hacen muy superficlalmente, el tema del descim-brado y habitualmente lo hacen con criterios muy conservadores En la práctica, el desclmbrado viene realizándosede acuerdo con la experiencia de obra, lo que conduce también a criterios muy conservadores.
En descimbrado Influye muy directamente en el coste de las construcciones de hormigón armado y también ensu velocidad de ejecución y ello es el motwo del presente trabajo. En el apartado 5 se resumen las especificacionesde algunas Normas sobre el tema y se hace una comparación con los resultados que se derivan de este estudio.
2. CONDICION GENERAL PARA EL DESCIMBRADO
El criterio para establecer cuando una estructura puede descimbrarse es verificar que, bajo las acciones quesean de aplicación en ese momento, la estructura tiene suficiente seguridad frente a estados límites últimos y deservIcIo para soportar los esfuerzos que se producen.
De acuerdo con la Instrucción Española EH-91, se tiene:
- Reslstencla a tracción = 0,45 q-&
- Resistencia a corte = 0,5 g-L7
- Resistencia a rasante = k \/-fcd(k variable con la rugosidad)
- Resistencia a punzonamiento = 0,5 a
- Módulo de deformaclón instantáneo = 19000 fi
donde ic, y f,, son las resistencias características y de cálculo, respectivamente, del hormigón a compresión.
En la Tabla n.’ 1 tomada de J. CALAVERA (l), (2)(*)f
se indican, en función de la relación de resistencias 2 del hor-f c28
mlgón a compresión, la evolución de las resistencias a corte, rasante y punzonamiento (proporcionales a a, atracción y adherencia (proporcionales aY/, y a flexión para cuantía alta y baja de armaduras. (f,, es la resistenciaa compresión a J días de edad).
Como se puede observar, si consideramos válidas para cualquier edad las relaciones entre resistencias estipu-ladas por la Instrucción EH-91, la resistencia crítica que condiciona los problemas de descimbrado es la resistenciaa tracción y adherencia.
(‘i Los ntimeros entre paréntesis IndIcan referencias bibliográficas relacionadas al final del trabajo
TABLE No. 1
FRACTIONREACHEDFORCOMPRESSIVE
S T R E N G T H
CORRESPONDING STRENGTH FRACTIONS REACHED FOR THE REMAININGSTRENGTHS
C O M P R E S S I O N
4, / fc2R
TENSILE& BOND
{-fzJ
SHEAR,INTERFACE
& P U N C H I N G
fg
SIfv!PLE B E N D I N G STRAlhS
LOW STEEL HIGH STEELRATIO RATIO /
fîl’ fc28/-
0 0 0 0 0 0
0.25 0.40 0.50 0.81 - 0.50
0.50 0.63 0.71 0.94 0.85 0 71
0.75 0.83 0.87 0.99 0.88 0.87
1 .oo 1 .oo 1 .oo 1 .oo 1 .oo 1 .oo
Evldently the strength which evolves the slowest is the compressive strength, but It will only be determinant tnthe case of columns, and In practice it IS not common that the columns determine the striking of a structure. A slmllarreasoning may be made In the case of tensile strength, whlch is not directly considered in the calculation of relnforc-ed concrete structures. Tensile strength, however, is directly connected to phenomenon of anchorage and shearand as such IS adopted as a critica1 strength in the calculation of striking periods (+).
In accordance with the above, if we have a structure with a characteristic load qk, whlch at the moment of strlkingis stressed to a fraction of this action aq,, the striking may be carried out if it IS verlfled (**).
f ’ Yfckt0 z - a f’ckt2B
Yf
where f’,,, 28 IS the direct tensile strength of the concrete under standard curing 28 days age, f’cktO the direct tensllestrength at the time of striking under site curing conditions, y, the design safety factors (generally yi = 1.60) and 7’.the safety factor applicable to the situation corresponding to striking, which on being a temporary situation may belower than the deslgn factor provided that is not lower than 1.25 in accordance with EH-91.
This is the exact and complete definition for the calculation of the striking period. In practice some of the fol-lowlng methods may be employed, taking into consideration the limitations described.
(‘) By saylng that the tenslle strength IS the crltlcal strength for striklng, It IS assumed that the y, ratlos correspondlng to thedlfferent ultimate Ilmit states are equal In relatlon to each other and that they are stnctly of the requlred value In practlce thlsIS not normally the case, but any crtteria for striklng which IS sultable for the execution of the work has to be simple and basedon such a hypothesls. For a particular case, and especially In pathological studles, the IndIvIduaI conslderatlon of each y.value may be adequate
(“) The value of a does not generally depend solely on the own welght of the structural member but also on the foreseeableaddltlonal loadlng on the constructlon and the eventual posslbllity of snow.
6
TABLA N.” 1
FRACCIONALCANZADA DELA RESISTENCIA
RELACION A
C O M P R E S I O N
I 0
I 0.25
I oso
/ 0,75
I 1 .oo
FRACCIONES DE RESISTENCIA CORRESPONDIENTE ALCANZADA PARA LASRESTANTES RESISTENCIAS
TRACCION YADHERENCIA
3 f
il )2Cfl
f ct 28
0
0,40
0,63
0,83
CORTE, FLEXION SIMPLE DEFORMACIONES
RASANTE YP U N Z O N A M I E N T O
CUANTIA CUANTIABAJA ALTA
0 0 0 0
0,50 0,81 - 0,50
0,71 0,94 0,85 0,71
0,87 0,99 0,88 0,87
1 ,oo 1 ,oo 1 ,oo 1 ,oo
Evidentemente la resistencia que evoluciona más despacio es la resistencia a compresión, pero sólo resultaríacondicionante en el caso de los pilares, y en la práctica es infrecuente el caso de que los pilares condicionen el des-cimbrado de una estructura. Podría hacerse un razonamiento semejante para el caso de la resistencia a tracción, lacual no se considera directamente en el cálculo de estructuras de hormigón armado. Sin embargo, la resistencia atracción está directamente ligada con los fenómenos de anclaje y corte, y por lo tanto se adopta como resistenciacritica para el cálculo de plazos de descimbrado (*).
De acuerdo con lo anteriormente expuesto, si tenemos una estructura con una acción característica de proyectoq.. y que en el momento del descimbrado va a estar sometida a una fracción de esta acción aq,, podremos realizarel desclmbrado en el plazo en que se verifique (**).
siendo f’,,, 28 la resistencia a tracción directa del hormigón en curado estándar a los 28 días de edad, f’,,,, la resis-tencia a tracción directa del hormigón de la obra a la edad de descimbrado en sus condiciones de curado en obra,y. el coeficiente de mayoración de acciones de proyecto (en general y, = 1,60) y Y’~ el coeficiente de mayoración deacciones aplicable a la situación correspondiente al descimbrado, que por tratarse de una situación temporal puedeser menor que el de proyecto sin que de acuerdo con EH-91 pueda ser inferior a 1,25.
Esta es la definición exacta y completa para el cálculo del plazo de descimbrado. Para su aplicación en lapráctica pueden seguirse, con las limitaciones que expondremos, alguno de los métodos que a continuación pasa-mos a descnblr.
(‘) Al decir que la resistencia a tracción es la crítica para el descimbrado, se está suponiendo que los coeficlentes y, correspon-dientes a los dlferentes estados límites últimos son Iguales entre sí y tienen estrictamente el valor reglamentario En la prác-tIca esto no suele ser asi, pero cualquier criterio de desclmbrado apto para la ejecución de las obras ha de ser simple y poreso se parte de tal hipótesis Para un caso particular, especialmente en estudios de patología, puede ser adecuada la con-sideración IndIvIduaI de cada valor yf.
(“) En general el valor de a no depende solamente del peso propio de la pieza descimbrada, sino también de la previsible so-brecarga de construcción y eventualmente de la posible existencia de nieve.
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3 . METHODS FOR DETERMINING THE STRIKING PERIOD
3.1. Direct method based on tensile strength control
This is the direct and experimental method derived from the calculation of the member to be struck. Given thatf ’ ck,,28 is known, we may strike our structure when f’,,,, (direct tensile strength of the site concrete, cured under siteconditions) complies with formula [ll.
Testing of direct tensile strength of concrete, which is normally related to fracture mechan6 is difficult and de-licate to carry out, and impossible to employ for general site control.
In order to employ the method in practice we may assume that the direct tensile strength (f’ck,) is approxlmatelyproportional to that obtained in indirect tensile testing (Brazllian) fck, enabling the use of the expression
f ’ ckt = 0.85 fckt PI
and therefore, when substituted in [l] gives:
f Yfckt0 > - a f~kt.2B
Yf
a) First alternative
There are two possibilities: one is to establish the tensile strength of concrete by the “Brazilian test”, f,,, 28. at thebeglnning of the work and then to control fck,,O by way of additional test specimens in some samples in order to carryout the quality control of the site concrete. These test pieces must be cured under similar conditions to those of thestructure. Testing them at different ages we may determine the moment in which concrete reaches the minlmumvalue required for striking.
b) Second alternative
The second possibility for the employment of formula [3] consists of using the ratio between direct tenslle strengthand compressive strength indicated in Standard EH-91.
f ’ ck1.28
Thereby establishing:
or:
f2,k,28 [51
thus we are now provided with a value of tensile strength under the Brazilian test exigible for the on site cured spe-cimens in terms of the characteristic compressive design strength.
But it is not as correct as it seems on first appearances to use formula [4] to calculate f,,,, as the correspondingfunction of in situ compressive strength because this relation is not valid for short curing periods, as demonstratedin the investigations gathered in referente (4).
For both methods it is necessary to point out that the value of fck,,O, required for the structural concrete and es-
tlmated from additional test pieces, should be considered as characteristic. It may be estimated applying the samecriteria as that consldered in Code EH-91 to determine the estimated characteristic compressive strength.
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3. METODOS PARA LA DETERMINACION DEL PLAZO DE DESCIMBRADO
3.1. Método general basado en el control de la resistencia a tracción
Este es el método directo y experimental que se deriva de la definición del cálculo del plazo de descimbrado.Dado que f’ck,,28 es conocida, podremos descimbrar nuestra estructura cuando f’,,,, (resistencia a tracción directa delhormigón de obra, curado en las condiciones de la obra) cumpla la relación de la fórmula [l].
Los ensayos de tracción directa del hormigón, normalmente relacionados con la mecánica de la fractura, son di-fíclles y delicados de realizar, no siendo posible su empleo para el control de obras en general.
Para poder utilizar el método en la práctica podemos basarnos en que aproximadamente la resistencia a traccióndirecta (f’,,,) es proporcional a la obtenida en ensayos de tracción indirecta (brasileño) fckt, pudiendo admitirse la expre-sión
y por lo tanto, sustituyendo en [l] resulta:
f ’ ckt = 085 fckt PI
a) Variante 1
Existen dos posibilidades: una es determinar la resistencia a tracción en ensayo brasileño del hormigón a utilizar,f cn bien con probetas adicionales en los ensayos característicos o en unas amasadas de prueba, podemos averi-guar la resistencia a tracción indirecta exigible al hormigón de obra f,,,,,. Según este criterio, necesitamos controlarfcrtC mediante probetas adicionales en alguna de las amasadas muestreadas para realizar el control de calidad delhormigón de la obra o fabricar alguna serie adicional de probetas. Estas probetas deberán curarse en condicionesanálogas a las de la estructura, y mediante su ensayo a diferentes edades podemos determinar el momento en elque se alcanza el valor mínimo para poder descimbrar.
b) Variante 2
La segunda posibilidad de empleo de la fórmula [3] consiste en utilizar la relación que contempla la InstrucciónEH-91 entre la resistencia a tracción directa y la resistencia a compresión
f ’ ckt.2’3
Pudiendo establecerse:
ck.28
o bien:
con lo cual disponemos ya de un valor de la resistencia a tracción en ensayo brasileño exigible a las probetas cura-das en obra en función de la resistencia característica a compresión de proyecto.
No es válido, como parecería a simple vista, utilizar la fórmula [4] para sustituir fckt,O por su correspondiente ex-presión en función de la resistencia a compresión en obra, dado que para cortas edades, tal y como se demostróen los trabajos de investigación recogidos en la referencia (4), esta relación no es válida.
Por cualquiera de los dos métodos indicados hay que señalar que el valor de f,,,,,, exigible al hormigón de la es-tructura y estimado a partir de probetas adicionales, debe considerarse como característico. Puede estimarse apli-cando a los ensayos de información los mismos criterios que la Instruccion EH-91 contempla para determinar la re-sistencia característica estimada a compresión.
9
3.2. Indirect methods
3.2.1. Evolution diagrams for the mechanical characteristics of concrete
Another possibllity for the determination of striking periods is to use evolutlon dlagrams for the mechanlcal cha-ractenstics of concrete at different temperatures.
Figure 1 charts the results of KLIEGER (3) completed by GARDNER (4), showing the evolution of tensile strength
of concrete made wlth North Ameritan cements, and cured at different temperatures. By using curves of thls typeand the a ratio on the ordinate axis, we may determine the period which is necessary to achieve minimum strength
RESULTS OF THE KLIEGER TESTS (5) (6)
6 0
5 0
40
3 0
2 0
10
0 2 4 6 8 10 12 1L 16 18 2 0 2 2 2 4 2 6 2 8AGE IN DAYS
FIG. 1
In his doctoral thesis J. FERNANDEZ GOMEZ (5) carried out an extensive study on the evolution of the mecha-nical properties of concrete made with different types of cement. He specifically studied the evolution of compres-sive strength, tensile strength by the Brazilian test, bond strength by the PULL-OUT test, and the evolution of themodule of elasticity. This was all studied within a temperature range of +2” C to +40” C, with medium and high hu-midities, using concrete made with four different types of cement: (*)
- Ordinary Portland cement. P-350 (actual type 1).- Portland cement PA-350, with addition of puzzolana (actual type ll).- Portland cement PA-350, with addition of slag (actual type ll).- High initial strength ordinary Portland cement, P-450 ARI (actual type 1).
The investigation revealed severa1 important results, some of which are detailed below:
1 . The critica1 strength to determine the striking periods is not always tensile strength but may in some casesbe bond strength. However, the differences are not important, and for practica1 purposes the diagrams fortensile strength may be used as the critica1 strength for striking.
(‘) We have employed the deslgnatlon of types of cement prevailing at the time of writing of the sald doctoral thesls
1 0
3.2. Métodos indirectos
3.2.1. Curvas de evolución de las características mecánicas de/ hormigón
Una posibilidad directa para la determinación de plazos de descimbrado es la utilización de curvas de evoluciónde las características mecánicas del hormigón a diferentes temperaturas.
La Figura n.’ 1 recoge los resultados de KLIEGER (3) completados por GARDNER (4), de evolución de la resis-tencla a tracción para hormigones fabricados con cementos norteamericanos, curados a diferentes temperaturas. Me-diante curvas de este tipo, y entrando con la relación a de cargas en el eje de las ordenadas, determinamos en lacurva correspondiente el plazo necesario para conseguir la resistencia mínima.
RESULTADO DE LOS ENSAYOS DE KLIEGER
EDAD EN DIAS
FIGURA 1
En la tesis doctoral de J. FERNANDEZ GOMEZ (5) se realizó un estudio muy amplio sobre evolución de las ca-racterísticas mecánicas de hormigones fabricados con diferentes tipos de cementos. Concretamente, se estudió laevolución de la resistencia a compresión, la resistencia a tracción en ensayo brasileño, la adherencia mediante en-sayo PULL-OUT, y la evolución del módulo de deformación, para hormigones fabricados con diferentes tipos de ce-mentos. Se estudió todo ello dentro del rango de temperaturas de +2” C y +40” C, con humedades media y alta,utilizando hormigones fabricados con cuatro tipos diferentes de cemento (*):
- Un Portland normal, P-350 (Actual tipo l),- Un Portland con adiciones activas, PA-350, con adición de puzolana (Actual tipo Il).- Un Portland con adiciones activas, PA-350, con adición de escorias (Actual tipo Il).- Un Portland de alta resistencia inicial, P-450 ARI (Actual tipo 1).
La Investigación puso de manifiesto algunos resultados importantes, entre los que podríamos señalar:
1. La resistencia crítica para determinar los plazos de descimbrado no resulta ser siempre la resistencia a trac-ción, siendo en algunos casos la adherencia. No obstante las diferencias no son importantes, y a efectos prác-ticos pueden utilizarse las curvas de resistencia a tracción como críticas para el descimbrado.
(‘) Se emplea la designación de cementos vigentes al redactar la tesis doctoral citada.
l l
2 . The formula f’ckf28 = 0.45-, whlle being a good approximation for the estimation of tensile strength after28 days of standard curing and for the establishment of compressive strength under the same conditions, isnot appllcable to shorter curing penods and all types of curing.
3 It IS not possible to apply the concept of “maturity” and “corrected age” to cements containing additions fortemperatures below 10” C.
4. A great difference was found in the behavlour of cement wlth additions according to the type of addition emp-loyed (*). This makes It dlfficult to generalize on procedures of striking for this type of cement.
EVOLUTION CURVES OF THE CRITICAL RESISTANCE FOR STRIKING(ENVELOPING TENSION AND BOND) ACCORDING TO J FERNANDEZ GOMEZ (5)
CEMENT P-350
HIGH HUMIDITY
11,Y/ i I
r II 4
0 3 7 11 AGE I N DAYS 28
alF
CEMENT PA-350 (PUZZOLANA ADDITIVE)
HIGH HUMIDIT
1.1
1.0
Tl3
E 0 . 5.-
@?
0’ 3 ; 1L AGE IN DAYS 28 0 3 7 1 4 AGE IN DAYS 28
a) b)
MEDIUM HUMIDITY
0
:IG. 2
3 7 11 AGE IN DAYS 28
b)
MEDIUM HUMIDITY
ODNat- 0.5.-o?
FIG. 3
(‘) In hls doctoral thesis B. PEREPEREZ (6) had already detected the different behaviour of the PA cements in relation to the typeof addltlon employed.
1 2
2. La fórmula f’,,,,,, = 0,45-, aunque supone una buena aproximación para estimar la resistencia a traccióna 28 días en curado estándar partiendo de la resistencia a compresión en las mismas condiciones, no es apli-cable a edades cortas y cualquier tipo de curado.
3. El concepto de ((madurez» y «edad corregida», para tener en cuenta temperaturas de curado diferentes de laestándar, no es aplicable a los cementos de adición para temperaturas inferiores a 10” C.
4. Se encontró una gran diferencia en el comportamiento de los cementos de adición según el tipo de adición(*). Esto complica el generalizar procedimientos de descimbrado para este tipo de cementos.
CURVAS DE EVOLUCION DE LA RESISTENCIA CRITICA PARA EL DESCIMBRADO(ENVOLVENTE DE TRACCION Y ADHERENCIA) SEGUN J FERNANDEZ GOMEZ
CEMENTO P-350
HUMEDAD ALTA H U M E D A D M E D I A
1 . 1 1 . 1
1 .0 1.0
/Pyi3 -i 1L E D A D E N DIAS 28 0
a)FIGURA 2
I
3 7 l i E D A D E N DIAS 2 8
b)
CEMENTO PA-350 (ADICION PUZOLANA)
HUMEDAD ALTA H U M E D A D M E D I A
Ñaf..-2
I
i 7 l¿ E D A D E N DIAS 28
a)FIGURA 3
1.1 1 1 I / I
0 .5
0
I / I, ! I ! l
3 7 1 4 E D A D E N DIAS 2 8
b)
(‘) En la tesis doctoral de B. PEREPEREZ (6) ya se había detectado el diferente comportamiento de los cementos PA en funcióndel tipo de adición.
1 3
EVOLUTION CURVES OF THE CRITICAL RESISTANCE FOR STRIKING(ENVELOPING TENSION AND BOND) ACCORDING TO J FERNANDEZ GOMEZ (4)
CEMENT PA-350 (SLAG ADDITIVE)
HIGH HUMIDITY MEDIUM HUMIDITY
1 . 1
1 .0
0 3 7 1L AGE IN DAYS 28
a)
0’ ; 7 1L AGE IN DAYS 28
b)
FIG. 4
HIGH HUMIDITY
CEMENT P-450 ARI
1.1
1.0
MEDIUM HUMIDITY
0 3 7 1L AGE I N DAYS 28 0 3 7 1L AGE I N D A Y S 2 53
aI b)
FIG. 5
Figures 2 to 5 show the referente diagrams obtained in this work, and enable the immediate determination of theperiod of striking in terms of CL
The difficulty of the application of this method lies in the lack of knowledge regarding the applicability of theseexperimental diagrams obtained for specific makes of cement, to other types of cement. The logical solution wouidbe for each cement manufacturer to give the evolution diagrams for tensile strength under different curing conditions.
1 4
CURVAS DE EVOLUCION DE LA RESISTENCIA CRITICA PARA EL DESCIMBRADO(ENVOLVENTE DE TRACCION Y ADHERENCIA) SEGUN J FERNANDEZ GOMEZ
CEMENTO PA-350 (ADICION ESCORIA)
HUMEDAD ALTA
• I , l0 3 7 1L E D A D E N DIAS 28
al
H U M E D A D M E D I A
1 . 1
1 .0
0’ 3 7 1L E D A D E N DIAS 28
b)
FIGURA 4
CEMENTO P-450 ARI
HUMEDAD ALTA H U M E D A D M E D I A
Y // I
4 i0 3 7 IL E D A D E N DIAS 28
al
/I 1
10 ’ 3 7 1L E D A D E N DIAS 2 8
b)
FIGURA 5
En las figuras números 2 a 5 pueden verse las curvas de referencia obtenidas en el mencionado trabajo, las cua-les permiten la determinación del plazo de descimbrado en función de a de una forma inmediata.
El inconveniente en la aplicación de este método reside en la falta de conocimiento de la aplicabilidad de estascurvas obtenidas experimentalmente para unas marcas de cemento determinadas, a otras marcas de cemento. Elcamino lógico sería que cada fabricante de cemento suministrase las curvas de evolución de la resistencia a traccióncon diferentes condiciones de curado.
1 5
3.2.2. Methods based on the compressive strength of concrete
If we assume that the relationship between compressive strength and tensile strength is known for any age andcuring condition, we may transform the relationship [l] between the tensile strengths into a ratio between compres-sive strengths.
Method a)
In the investigation carried out in referente (5) the ratios between tensile and compressive strength were deduc-ed and adjusted to different types of curing and ages, but once again strongly depending on the type of cementused. These were as follows:
P-350 Cement f’ ck,, = 0.07 f&‘03PA-350 Cement (puzzolana) f ’ ck,, = 0.06 fcklo7PA-350 Cement (slag) f ’ Ck,, = 0.18 fc:85P-450 ARI Cement f ’ Ck,, = 0.26 fc:” l
[71
In accordance with these formulae, instead of expression [6] the following relations are obtained:
P-350 CementP-350 Cement (puzzolana)P-350 Cement (slag)P-450 ARI Cement
fck,O > aog7 fck,Z8
fck.0 2 aog3 fck.28fck,O 1 a’ ” fck,28
l
PI
Figure 6 shows this criteria in graphic form.
It should be pointed out once again that it is necessary to know the relationships [7] for each cement, and the-reby employ criteria [8] for each particular make. The said figure includes the EH-91 tensile strength formula. It canbe seen that this is not applicable for short curing times, as it is clearly unsafe.
fck.o
fck,zs
1.0
0.9
0.8
0.7
0.6
0.5
0.L
0.3
0.2
0.1
0I
0.1 0.2 0.3 0.L 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.0
o!
FIG. 6
1 6
3.2.2. Métodos de determinación del plazo de descimbrado basados en la resistencia a compresión delhormigón
SI suponemos que la relación entre la resistencia a compresión y la resistencia a tracción es conocida para cual-quier edad y condición de curado, podemos transformar la relación [l] entre resistencias a tracción en una relaciónentre resistencias a compresión.
Método a)
En la investigación realizada en la referencia (5) se dedujeron unas relaciones entre resistencias a tracción puray compresión relativamente ajustadas para los diferentes tipos de curado y edades, pero nuevamente con una de-pendencia muy importante del tipo de cemento empleado. Concretamente estas fueron:
Cemento P-350 f’ ck, = 0,07 f,,‘03Cemento PA-350 (puzolana) f ’ Ck, = 0,06 fcklo7Cemento PA-350 (escoria) f ’ ,ekt = 0,18 f,,O=Cemento P-450 ARI f ’ Ck, = 0,26 fcko7’ 1
De acuerdo con estas fórmulas, en lugar de la expresión [6] se obtienen las siguientes expresiones:
Cemento P-350 Lo 1 a”9’ fck.**Cemento P-350 (puzolana) f,, o 2 ao g3 fck28Cemento P-350 (escoria) fckO 2 a' " fck28
Cemento P-450 AR f,,,, 2 a’ 3o fck28 1
En la figura n.’ 6 pueden verse representados de forma gráfica los criterios expuestos en este apartado
[71
PI
No obstante conviene recordar nuevamente que se hace necesario conocer de forma experimental las relaciones[7] para cada cemento, de tal forma que pueda expresarse el criterio [8] para cada marca en concreto. En dichafigura se Incluye la relación basada en la fórmula de la resistencia a tracción de EH-91. Como puede verse no resultaaplicable para edades cortas, quedando claramente del lado de la inseguridad.
1.0
0.9
0.6
0 0.1 0.2 0.3 0. L 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.0
CY
FIGURA 6
17
Method b)
It is possible to use the formulation considered in CEB Model Code MC-90 for the evolution of compresstvestrength. This criteria when checked with the experimental data of referente (4), has a reasonable degree of precl-sion for the investigated cements, with differences no higher than 12 % between 7 and 28 days for any curing tem-perature. Greater differences are detected for short curing times (3 days), and are around 20 % in some cases.
The MC-90 expression giving compressive strength in terms of age is:
f,,(t) = Bcc(Vck.28; P,,(t) = ev s [ l- [$J”]
here b8 is the compressive strength after 28 days of standard curing, t the age in days, t, one day and s a coef-ficlent which depends on the type of cement, taking the values:
s = 0.20 for quick setting and high strength cements (RD)s = 0.25 for quick setting normal cements (not high strength) (N; R)s = 0.38 for slow setting cements (SL)
In order to consider the temperature effect, it is necessary to define an equivalent age ti for standard curing
t, = i At,exp -4000
273 + T(At,)/T,- 13.65
1=i 1 1101
where At, is the number of days in which the cement is cured at temperature T(At,), T(At,) the temperature in “C dur-ing the period At, and T, = 1” C.
By determining the ratio fT,o(t) = P,,(t) required at the time of striking we may fix the necessary age t under stan-ck.28
dard curing conditions, and by way of formula [9], and knowing the actual temperatures, calculate the necessary age.
The procedure above, in accordance with MC-90, is only valid for cements CE-I and CE-II, equivalent to types Iand II of the Spanish standards.
The differences found in investigation (5) between cements type ll with different additions make it necessary todetermine by experiment the coefficient “S” depending on the type of addition used. As a result of the agreementbetween all the temperatures it is only necessary to determine this coefficient testing standard cured samples at dif-ferent ages.
4. EXAMPLES OF APPLICATION
The above criteria is applied to the following examples
EXAMPLE 1. The beams of an assembly hall have a permanent load g = 6 t/m and a cover material weight andposslble additional loading p = 1 t/m. Span 20 m.
Calculate the striking period if the site is located in a medium humidity atmosphere and the work carried out inwinter (t, = 5” C) or in summer (t, ‘v 20” C). The safety factor considered in design is y, = 1.6 and for striking y“= 1.3. The concrete is H-250. (The cement is assumed to be that detailed in figure 2).
(*) It should be pointed out that the experimental value of strength after 3 days has a greater dispersion than those obtalned atages of 7 days or more.
Método b)
Cabe utilizar la formulación que contempla el Código Modelo MC-90 para la evolución de la resistencia a com-presión. Este criterio, comprobado con los datos experimentales de la referencia (4), posee un grado de precisiónsuficiente para los cementos investigados, con diferencias no superiores al 12 % entre 7 y 28 dias y para cualquiertemperatura de curado. Para edades cortas (3 días), se detectan mayores diferencias, del orden del 20 % en algúncaso (*).
La expresión que da la resistencia a compresión en función del tiempo es:
f,,(t) = BccWck,28; L(t)=ews[ 1 - [$-) “2]
donde f,, 28 es la resistencia a compresión a los 28 días de edad con curado estándar, t la edad en días, t, un día ys un coeficiente+e depende el tipo de cemento, adoptando los valores:
s = 0,20 para cementos de endurecimiento rápido y alta resistencia (RD)s = 0,25 para cementos de endurecimiento rápido y normal (no alta resistencia) (N; R)s = 0,38 para cementos de endurecimiento lento (SL)
Para tener en cuenta el efecto de que la temperatura de curado sea distinta de 20” C, define una edad equiva-lente t, en curado estándar.
t, = i At,exp -4.000
273 + T(At,)/T,- 13,65
,=l 1siendo At, el número de días en que el hormigón se cura a la temperatura T(At,), T(At,) la temperatura en “C duranteel período At, y T, = 1” C.
Determinando la relaciónF = Po(t) exigible en el momento del descimbrado, podemos fijar la edad t nece-ck.28
sana para conseguir ese valor en condiciones de curado estándar, y mediante la fórmula [9], conocida la historia realde temperaturas, calcular la edad real necesaria.
Las experiencias anteriores, de acuerdo con el MC-90, sólo son válidas para los cementos Portland y, Portlandcompuestos, CE-I y CE-II, equivalentes a los tipos I y ll de la actual normativa española.
Las diferencias encontradas en la investigación (5) en los cementos con adiciones (tipo II) dependiendo del tipode adición utilizada, hacen necesario determinar experimentalmente el coeficiente «S». Por el buen ajuste obtenidoen todas las temperaturas puede ser suficiente su determinación mediante ensayo de probetas sometidas a curadoestándar. En algunas amasadas el comienzo de la obra, o bien realizando los ensayos característicos, puede dispo-nerse fácilmente de varios valores de resistencias a diferentes edades que permitan fijar experimentalmente el coe-flciente S.
4. EJEMPLOS DE APLICACION
A continuación se exponen algunos ejemplos en los que se aplican los criterios anteriormente expuestos.
EJEMPLO 1. Las vigas de un salón de actos tienen una carga permanente g = 6 t/m y un peso de material deformación de cubierta y sobrecarga de uso p = 1 t/m. Luz 20 m.
Calcular el plazo de descimbrado si la obra está en ambiente de humedad media y se realiza en invierno (t, 55” C) o en verano (t, = 20” C). El coeficiente de mayoración de acciones considerado en proyecto es yt = 1,6 y parael descimbrado se acepta Y’~ = 1,3. El hormigón es H-250. (El cemento se supone que es el recogido en la figura 2).
(‘) A este respecto hay que señalar que el valor experimental de la resistencia a 3 días tiene mayor dtspersión que los obtenidosa edades iguales o superiores a los 7 días.
1 9
Solution
We obtain a = $ = 0.86
(It is assumed that there is no addltlonal loading, ie. risk of snow during winter)
a) Direct method. 1st Alternative
In accordance with [3]
f1 .3
’ - * 0.86 * f‘,, Z8ck’o - 1 .6
therefore fcktO1 0.70 f,,, 28 where fci<,28 IS the tensile strength required by the design according to the Brazilian test.
b) Direct method. 2nd Alternative
In accordance with [5]
f cktO L 0.53 - s - 0.86 \y/250’
therefore
f ckfO 2 14.7 kp/cm’
where fcktO is the tenslle strength required on site by way of the Brazllian test
c) Evolution diagram method
In figure 2 we find, for f,,,, L 0.70 fck1,28
- Winter t, 2 5” C 13 day penad- Summer t, 5 20” C 6 day period
EXAMPLE 2. The deck of a 12 m span bridge has a structural dead load of 1 t/m*. The welght of the pavementplus the traffic load IS 1 .3 t/m’.
Calculate the striking time if the construction is located in a high humidity atmosphere and is carried out In spring(t, - 10” C). The factor y1 employed in the design is yt = 1.5 and the striking accepts y’, = 1.3. The concrete is H-400The cement is taken to be that considered in figure 5: High early strength cement, class 450.
Solution
We obtain
1- = 0.77
’ = 2.3
a) Direct method. 1st alternative
In accordance with [3]
f1 .3
’ - 0.77 f,,,,,,ck’o - 1.5
therefore
fckt o 2 0.67 fc,, za
where fcklz8 is the tensile strength required in the design by Brazilian test.
b) Direct method. 2nd alternative
In accordance with [5]
fck,O L 0.53
2 0
Solución
Resulta a = $ = 0,86
(Se supone que no hay riesgo de nevada en invierno)
a) Solución. Método general. Variante 1
De acuerdo con [3]
f1 . 3
Ckto - 1.6’ - - 0.86 - fck,,28
0 sea fckt.Ol 0.70 fckt.28 siendo f,k,Z, la resistencia a tracción exigible en proyecto medida en ensayo brasileño.
b) Solución. Método general. Variante 2
De acuerdo con [5]
fckfO L 0.53 .+o.,,dZF
de donde
fCkt 0 1 14,7 kp/cm’
siendo fckt,O la resistencia a tracción exigible en obra medida en ensayo brasileño
c) Solución mediante el método de la curva de evolución
Entrando en la curva de la figura 2 se tiene, para fckt,O 2 0,70 fckt,28
- Invierno t, = 5” C Plazo 13 días- Verano t, 2 20” C Plazo 6 días
EJEMPLO 2. El tablero de un puente de 12 m de luz tiene un peso propio de estructura de 1 t/m*. El peso depavimento más sobrecarga de tráfico representa 1,3 t/m*.
Calcular el plazo de descimbrado si la obra está en ambiente de humedad alta y se realiza en primavera (t, =10” C). El coeficiente yt empleado en el proyecto es yt = 1.5 y para el descimbrado se acepta Y’~ = 1.3. El hormigónen H-400. El cemento se supone que es el recogido en la figura 5.
Solución
Resulta
1- = 0.77
’ = 2.3
a) Método general. Variante 1
De acuerdo con [3]
f ’ 1.3 0.77 f,,,,,,Ckto - 1.5
0 sea
fckt o 2 0.67 Cm
siendo f,,, 28 la resistencia a tracción exigible en el proyecto medida en ensayo brasileño.
b) Método general. Variante 2
De acuerdo con [5]
fcktO 2 0.53
21
therefore
fCk,O 2 19 2 kp/cm’
where f,,, 0 IS the tenslle strength requlred on slte by Brazilian test
c) Evolution diagram method
Uslng figure 5, we obtaln, for fck10 2 0.67 fCktZB, and for t, % 10” C, a period of 6 days.
EXAMPLE 3. A 5,50 m floor slab of a building has a dead load of 250 kp/m*. The weight of the additional per-manent loads plus live load IS 420 kp/m’.
Calculate the striking time If the construction is located In a medlum humidity atmosphere and the work is carnedout In wlnter (t, Y 5” C) or In summer (t. 2 20” C). The factor y, employed in the design is y, = 1.6 and for the strik-ing In accepted as y, = 1.3. The concrete is H-175 kp/cmz. The cement is taken as being that considered in figure
4. Portland cement wlth additlon of slag, class 350. (It is assumed there is no risk of snow in winter).
Solution.
We obtain
2 5 0a = - = 0.37
6 7 0
a) General method. 1st alternative
In accordance with [3]
f1 .3
’ - 0.37 fcktZ8&‘O - 1 5
therefore
f Ckt 0 2 0.30 fc,, 28
where fckt 28 IS the tensile strength required in the design and fcktO the tensile strength required on site by the same
test method.
b) Direct method. 2nd alternative
In accordande with [5]
f ckto 2 0.53z 0.37 qG3
therefore
f ck10 2 5 kp/cm2
where f,,, o is the tensile strength required on site by Brazilian test
c) Evolution diagram method
Uslng figure 4, we obtain, for fcktO > 0.37 fck1,28
- Wlnter t, = 5” C Time = 2.5 5 3 days- Summer t, = 20” C Time = 1.5 = 2 days
5. COMPARISON WITH SEVERAL STANDARDS
a) Code EH-91. As a form of guidance suggests the formula
J =4 0 0
11’1
where G is the striking load, Q the subsequent load (Q + G, total load), T the average temperature of the daily ma-ximums and minimums over j days and j the age of striking in days.
2 2 _
de donde
f:,!, L 19,2 kp/cmz
siendo f,,, 0 la resistencia a tracción exigible en obra medida en ensayo brasileño
c) Solución mediante el método de las curvas de evolución
Entrando en la curva de la figura 5, se tiene, para fcktO 1 0.67 fckt,PB, p ara t, = 10” C, un plazo de 6 días
EJEMPLO 3. Un forjado de un edificio de viviendas con 5,50 m de luz tiene un peso propio de 250 kp/m2. Elpeso de las restantes cargas permanentes más la sobrecarga es de 420 kp/mz.
Calcular el plazo de descimbrado si la obra está en un ambiente de humedad media y se realiza en invierno (t,1 5” C) o en verano (t. = 20” C). El coeficiente y, empleado en proyecto es yt = 1.6 y para el descimbrado se aceptay. = 1.3 El hormigón es H-175 kp/cm2. El cemento se supone que es el recogido en la figura 4. (No se supone riesgode nevadas en Invierno).
Solución.
Resul ta
2 5 0a = - = 0.37
6 7 0
a) Método general. Variante 1
* De acuerdo con [3]
f_,.: >1.3- 0.37 fc,, 2815
0 sea
f,..: 2 0 30 fck,28
siendo f,, 28 la resistencia a tracción exigible en proyecto
b) Método general. Variante 2
De acuerdo con [5]
de donde
f;k.3 1 5 kp/cm”
siendo f,,, 0 la resistencia a tracción exigible en obra, medida en ensayo brasileño.
c) Solución mediante el método de las curvas de evolución
Entrando en la curva de la figura 4, se tiene para fckt,O > 0.37 fck1,28
- Invierno t, = 5” C Plazo = 2,5 = 3 días- Verano t, = 20” C Plazo = 1,5 = 2 días
5. COMPARACION CON ALGUNAS NORMAS
a) Instrucción EH-91. A título orientativo sugiere la fórmula
J =4 0 0
(T+lO)Ull
donde G es la carga al descimbrar, Cl la que actuará posteriormente (Q + G, carga total), T la temperatura mediade máximas y mínimas diarias durante los j días y j la edad de descimbrado en días.
2 3
b) ACI Code “Formwork for concrete”. Recommends the following:
mmber 1 span, L I qsg I q>g l
B e a m s
L<3m
31Ls6rn
Lt6m
7 days
1 4 days
2 1 days
4 days
7 days
1 4 d a y s
L<3 4 days 3 days
Floor slabs 31L16m 7 days 4 days
L>6m 10 days 7 days
g = permanent load; q = additional loading
c) Model Code 90 (CEB-FIP). Recommends the following minimum periods (days):
Temperature on thesurface of the concrete
> 24” C 16’C aoc 2” c
B e a m s 1 0 1 4 2 1 3 6
Floor slabs 7 1 0 1 5 2 5
d) Though the case of striking consecutive floors may be solved by the expressed general method. it does re-quire complementary veriflcation. (See referente (7)). In this case, before physically proceeding to remove the propson each floor, the floor slab of the said floor WIII bear successive load stages, which must be checked In accordancewith Its age and the load produced
The striking times according to the example included in sectlon 4 and in accordance wtth the given Codes aresummarized in the following tables.
EXAMPLE 1BEAMS OF AN ASSEMBLY HALL
EH-91 Winter 40 days
S u m m e r 20 days
ACI 21 days
M C - 9 0 Winter 29 days
S u m m e r 12 days
PROPOSED METHOD Winter 13 days
S u m m e r 6 days
EXAMPLE 2BRIDGE
CWw)
EH-91 ll days
ACI 21 days
MG90 19 days
PROPOSED METHOD 6 days
2 4
b) Norma ACI «Formwork for concrete». Recomienda lo slgulente:
Elemento luz, L qsg q>g 1
Vigas
L<3m
31L16m
L<6m
7 días
1 4 días
2 1 días
4 días
7 dias
1 4 días
L<3
Forjados 3<Ls6m
L>6m
g = carga permanente; q = sobrecarga
4 días 3 días
7 días 4 días
10 días 7 días
c) Model Code 90 (CEB-FIP). Recomienda los períodos mínimos siguientes (días):
Temperatura en lasuperflcle del hormigón
> 24” C 16” C 8” C 2” c
i
Vlgas 1 0 1 4 2 1 3 6
Forjados 7 1 0 1 5 2 5
d) El caso de cimbrado de plantas consecutivas, aunque resoluble por el método general expuesto, requiere com-probaciones complementa, las. (Véase la referencia (7)). En este caso, antes de procederse físicamente a la retiradade puntales en cada planta, el forjado de dicha planta pasa por etapas sucesivas de carga, que deben ser compro-badas de acuerdo con su edad y la carga producida.
A titulo de ejemplo, en las tablas slgutentes, se resumen los plazos de descimbrado según el ejemplo incluidoen el apartado 4 y según las Normas expuestas.
EJEMPLO 1VIGAS DE SALON DE ACTOS
II EH-91 Invierno 40 díasl
l Verano 20 días
ACI 21 días
M C - 9 0 Invierno
Verano
29 días
12 días
METODO PROPUESTO Invierno
Verano
13 días
6 días
EH-91
ACI
M C - 9 0
METODO PROPUESTO
EJEMPLO 2P U E N T E
(Primavera)
ll días
21 días
19 días
6 días
2 5
EXAMPLE 3FLOOR SLAB
EH-91
ACI
M C - 9 0
PROPOSED METHOD
Winter
S u m m e r
Winter
S u m m e r
Winter
S u m m e r
13 days
6 days
7 days
20 days
9 days
3 days
2 days
6. FINAL SUMMARY
We have given criteria for striking concrete structures with a proven theoretical and practica1 basls.
These methods, if requiring some type of additional testing for estimatlng the site tensile strength. or. alternatlv-ely the knowledge of the evolution diagrams for the cement used, enable important reductions with regards to theperiods established in the Standards and in the periods normally used in practice.
As a result of the important reduction in stnking times the application of the described method allows for a noti-ceable increase in the speed of construction and an appreciable reduction in cost.
7.
(1)(2)
(3)
(4)
(5)
(6)
(7)
BIBLIOGRAPHY
CALAVERA, J. cCálculo, construcción y patología de forjados de edificación)). 4.” Edición. INTEMAC 1988CALAVERA, J. «La influencia de las variaciones resistentes de los materiales y de las variaciones dlmenslonalesde las piezas de hormigón armado sobre su capacidad resistente)). 2.” Edición INTEMAC 1979KLIEGER, P. «Effect of mixing and curing temperature on concrete strength». Journal of the Ameritan ConcreteInstitute. June, 1958.GARDNER, N. J.; POON, S. M. «Time and Temperature Effects on Tensile, Bond and Compresslve Strengths».ACI, Journal, July, 1976.FERNANDEZ GOMEZ, J. ((Estudio Experimental de la Evolución de las Características Mecánicas del HormigónCurado en Diversas Condiciones y su Aplicación al Cálculo de los Procesos de Descimbradon. Tesis Doctoraldirigida por J. CALAVERA. Escuela Técnica Superior de Ingenieros de Caminos, Canales y Puertos de la Unlv-ersldad Politécnica de Madrid, 1986.PEREPEREZ, B. «La resistencia a compresión simple, la resistencia a tracción y el módulo de deformación dehormigones fabricados con cementos PA-350)). Tesis Doctoral dirigida por J. CALAVERA Escuela Técnica Su-pertor de Arquitectura. Universidad Politécnica de Valencia, 1981.CALAVERA, J. ((Situaciones críticas en el proceso de cimbrado de plantas consecutlvas de estructuras de edi-ficación». Primer Congreso de Patología de la Edificación. Barcelona. Marzo, 1985.
2 6
EJEMPLO 3FORJADO
EH-91
ACI
MC-90
METODO PROPUESTO
Invierno
Verano
Invierno
Verano
Invierno
Verano
13 días
6 días
7 días
20 días
9 días
3 días
2 días
6. RESUMEN FINAL
Hemos expuesto los criterios de descimbrado de estructuras de hormigón que tienen un probado fundamentoteórico y práctico.
Estos métodos, si bien requieren algún control adicional mediante la estimación de la resistencia a tracción enobra, o, alternativamente el conocimiento de las curvas de evolución de los cementos empleados, permiten una re-ducción muy importante, no solamente respecto a los plazos fijados por las Normas, sino también respecto a los pla-zos habitualmente utilizados en la práctica.
La aplicación del método expuesto permite por lo tanto, a través de una fuerte reducción de los plazos de des-cimbrado, un incremento notable de la velocidad de construcción y una reducción apreciable de los costes.
7 .
(1)(2)
(3)
(4)
(5)
(6)
(7)
BIBLIOGRAFIA
CALAVERA, J. «Cálculo, construcción y patología de forjados de edificación». 4.” Edición. INTEMAC 1988.CALAVERA, J. «La influencia de las variaciones resistentes de los materiales y de las variaciones dimensionalesde las piezas de hormigón armado sobre su capacidad resistente)). 2.” Edición. INTEMAC 1979.KLIEGER, P. cEffect of mixing and curing temperature on concrete strenght». Journal of the American ConcreteInstitute. June, 1958.GARDNER, N. J.; POON, S. M. «Time and Temperature Effects on Tensile, Bond and Compresive Strenghts).ACI, Journal, July, 1976.FERNANDEZ GOMEZ, J. «Estudio Experimental de la EvoluCión de las Características Mecánicas del HormigónCurado en Diversas Condiciones y su Aplicación al Cálculo de los Procesos de Descimbrado». Tesis Doctoraldirigida por J. CALAVERA. Escuela Técnica Superior de Ingenieros de Caminos, Canales y Puertos de la Uni-versidad Politécnica de Madrid, 1986.PEREPEREZ, B. cLa resistencia a compresión simple, la resistencia a tracción y el módulo de deformación dehormigones fabricados con cementos PA-350)). Tesis Doctoral dirigida por J. CALAVERA. Escuela Técnica Su-perior de Arquitectura. Universidad Politécnica de Valencia, 1981.CALAVERA, J. «Situaciones críticas en el proceso de cimbrado de plantas consecutivas de estructuras de edi-flcaclón». Primer Congreso de Patología de la Edificación. Barcelona. Marzo, 1985.
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