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LICITACIÓN PARA EL DISEÑO, SUMINISTRO, CONTRUCCIÓN DE OBRAS CIVILES, MONTAJE, PRUEBAS Y PUESTA EN SERVICI O

PARA LA AMPLIACION DE UN CAMPO DE LÍNEA EN LA SUBESTACIÓN OCOA 115 KV.

MEMORIA DE CÁLCULO

CIMENTACIONES DE EQUIPOS 115 kV

DOCUMENTO IEB-939-12-220

Revisión 0

Villavicencio, Abril de 2013

ELECTRIFICADORA DEL META S.A. E.S.P. IEB S.A.

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Revisión No. Aspecto revisado Fecha

0 Emisión inicial de IEB 23/04/2013

CONTROL DE RESPONSABLES

NÚMERO DE REVISIÓN 0 1 2 3

Elaboración

Nombre JMO

Firma

Fecha 22/04/2013

Revisión

Nombre JGL

Firma

Fecha 23/04/2013

Aprobación

Nombre OSR

Firma

Fecha 24/04/2013

JMO Juan Manuel Orozco IEB S.A.

JGL Juan Gabriel López IEB S.A.

OSR Oscar Sánchez Restrepo IEB S.A.


MEMORIA DE CÁLCULO DE CIMENTACIONES DE EQUIPOS Página iii de iii


TABLA DE CONTENIDO

1 INTRODUCCIÓN ......................................................................................................................... 1

2 CRITERIOS DE DISEÑO ............................................................................................................ 1

3 CÁLCULO DE ESFUERZOS SOBRE LA CIMENTACIÓN ........................................................ 1

3.1 RESULTANTE DENTRO DEL TERCIO MEDIO DE LA ZAPATA ......................................... 2

3.2 RESULTANTE FUERA DEL TERCIO MEDIO DE LA ZAPATA ............................................ 3

3.3 METODOLOGÍA DE ANÁLISIS ............................................................................................. 4

4 CÁLCULOS DE ASENTAMIENTOS .......................................................................................... 8

5 REFERENCIAS ........................................................................................................................... 9

LISTA DE FIGURAS

Figura 1. Convención de fuerzas externas aplicadas ...................................................................................... 2

Figura 2. Distribución de presiones dentro del terc io medio de la zapata .................................................... 3

Figura 3. Reacciones del terreno según la carga apl icada ............................................................................. 4

Figura 4. Reacciones del terreno según la carga apl icada ............................................................................. 5

Figura 5. Línea de presiones nulas para la zona II ........................................................................................... 5

Figura 6. Tabla de ábacos. ................................................................................................................................. 7

LISTA DE ANEXOS Anexo 1: Calculo de cimentaciones de los equipos


MEMORIA DE CÁLCULO DE CIMENTACIONES DE EQUIPOS Página 1 de 9


1 INTRODUCCIÓN

En este documento se presentan los resultados correspondientes al diseño de las cimentaciones de los equipos a instalarse en la ampliación de la subestación Ocoa 115 kV. Los diseños fueron realizados atendiendo los requerimientos de las Especificaciones Técnicas del Proyecto, del Reglamento Colombiano de Construcción Sismo Resistente (NSR-10), la Norma de Construcciones en Concreto Estructural ACI 318-99, entre otros. El diseño de las cimentaciones se realizó con base en el documento IEB-939-12-210 “Guía para el diseño de estructuras metálicas y cimentaciones de equipos 115 kV”. Los resultados del diseño se presentan en el plano IEB-939-12-PC.021. En dicho plano se muestra el dimensionamiento de las cimentaciones, los detalles de los pernos de anclaje y el cuadro de despiece del refuerzo de cada una de las cimentaciones.

2 CRITERIOS DE DISEÑO

Las cimentaciones fueron dimensionadas y calculadas para soportar en forma segura las cargas verticales, transversales y longitudinales inducidas por las estructuras metálicas y los equipos y por el peso propio de la cimentación.

En los diseños se consideraron pedestales y losas de cimentación dependiendo de la magnitud de las cargas y de las características del suelo, dadas en el estudio de suelos, de tal manera que se obtuviera una cimentación estable y económica.

Este diseño fue realizado considerando las combinaciones de carga más desfavorables evaluadas.

Las cimentaciones se dimensionaron contra volcamiento y arrancamiento con factores de seguridad superiores o iguales a 2.0 en el caso de cargas permanentes y 1.5 para cargas no permanentes y controlando que los esfuerzos máximos transmitidos por las cimentaciones al suelo no superen la capacidad admisible del mismo.

El espesor de la capa de grava del acabado de patio será de 0.10 m, según las especificaciones técnicas del proyecto.

3 CÁLCULO DE ESFUERZOS SOBRE LA CIMENTACIÓN

La presión máxima producida por el momento se obtiene dividiendo éste por el módulo de sección del área de la base. El efecto de ∑V y ∑M corresponde a la distribución de la presión en el suelo.

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MEMORIA DE CÁLCULO DE CIMENTACIONES DE EQUIPOS

Figura 1 . Convención de fuerzas externas aplicadas

3.1 RESULTANTE DENTRO DE

Cuando la resultante de las fuerzas que actúan sobre la cimentación está dentro del tercio medio de la zapata, corresponde al la distribución de esfuerzos en cada uno de los bordes se determina de la siguiente manera (Ver Figura 2):

×+

×+×

×∑=−

L

e

B

e

LBV

q x66

11

×−

×+×

×∑=−

L

e

Be

LBV

q x66

12

×+

×−×

×∑=−

L

e

Be

LBV

q x66

13

×−

×−×

×∑=−

L

e

Be

LBV

q x66

14

Dónde:

∑V: Sumatoria de fuerzas verticales

B, L: Dimensiones de la zapata

ex,y: Excentricidad en dirección X y Y

VM

e xx

∑

∑=

≤ B / 6

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. Convención de fuerzas externas aplicadas

RESULTANTE DENTRO DEL TERCIO MEDIO DE LA ZAPATA

Cuando la resultante de las fuerzas que actúan sobre la cimentación está dentro del tercio medio de la zapata, corresponde al caso en que toda la cimentación trabaja a compresión y la distribución de esfuerzos en cada uno de los bordes se determina de la siguiente manera

ey

ey

ey

ey

Sumatoria de fuerzas verticales

Dimensiones de la zapata

Excentricidad en dirección X y Y

IEB S.A.

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220(0) Memoria cimentaciones equipos

Cuando la resultante de las fuerzas que actúan sobre la cimentación está dentro del tercio caso en que toda la cimentación trabaja a compresión y

la distribución de esfuerzos en cada uno de los bordes se determina de la siguiente manera




V

Me y

y∑

∑=

≤ L / 6

Dónde:

∑Mx: Sumatoria de momentos en dirección X

∑My: Sumatoria de momentos en dirección Y

Figura 2. Distribución de presiones dentro del terc io medio de la zapata

3.2 RESULTANTE FUERA DEL TERCIO MEDIO DE LA ZAPATA

Cuando al actuar las cargas sobre la cimentación se produzcan por su excentricidad, presiones no uniformes sobre el terreno, se admitirá en los bordes un aumento del 25% en la presión indicada siempre que la presión en el centro de gravedad de la superficie de apoyo no exceda la presión admisible (Método de Plock) es decir, que el esfuerzo máximo debe cumplir:

�� = �� ∗ � �1 +6�� +6�� ≤ 1.25��

Siempre que,

��.��. = �� ∗ � ≤ ��

Dónde:

��: Esfuerzo aplicado al suelo

��: Excentricidad en la dirección x

��: Lado de la losa en dirección x

�: Lado de la losa en dirección y

��: Excentricidad en la dirección y




��: Esfuerzo admisible del suelo

��.��.: Esfuerzo en el centro de gravedad

��=N: Fuerzas verticales aplicadas.

Cuando la carga se encuentra fuera del tercio medio es claro que los valores absolutos de las excentricidades cumplen que:

6�� +6�� > 1

En este caso no se pueden aplicar las ecuaciones utilizadas cuando la resultante cae dentro del tercio medio, ya que para distintas posiciones de la carga ��, cuyas excentricidades cumplan la desigualdad anterior, existirá una zona de la zapata inactiva.

Las reacciones del terreno responderán según la posición de �� (Ver Figura 3).

Figura 3. Reacciones del terreno según la carga apl icada

3.3 METODOLOGÍA DE ANÁLISIS

En consecuencia para dimensionar la zapata, es necesario plantear el equilibrio entre la carga �� y la resultante de la cuña de presiones del terreno.

Para resolver los posibles casos se divide la zapata en tres zonas (ver Figura 4).




Figura 4. Reacciones del terreno según la carga apl icada

Zona I

Carga dentro del núcleo central de inercia. Son aplicables las ecuaciones de la sección 3.1 de este documento.

Zona II

Las excentricidades deberán ser simultáneamente,

�� ≥ ��4 �� ≥ �4

La cuña de presiones tiene forma piramidal. Estableciendo el equilibrio entre la acción de �� y la resultante de las presiones R (Figura 5).

Figura 5. Línea de presiones nulas para la zona II




=13 "4# ∗ 4$%�� =��

�� = &'

Siendo,

��2 = �� + #

��2 = �� + $

Se tiene:

�� = 32(

��"�� − 2��%"�� − 2��%* ≤ 1.25��

La posición de la línea de presiones nulas queda acotada por los valores.

4$ = 2"�� − 2��% 4# = 2"�� − 2��%

Zona III

Los valores absolutos de las excentricidades deben cumplir,

6�� +6�� > 1

Y que simultáneamente no sean:

�� > +,- Y �� > +.-

Para el cálculo de la tensión máxima y la posición de la línea de tensiones nulas, a continuación se dan los ábacos a utilizar en el método de Plock.




Figura 6. Tabla de ábacos.

Entrando en el ábaco de la figura anterior con los valores de c y d, se obtienen los valores de n y m, que fijan la posición de la línea de las presiones nulas.

$ = ��/ # =��0

�� = 1( ��* ≤ 1.25��

Siendo K el valor dado en el ábaco en función de c y d. si c>d, se utilizan los ábacos intercambiando c y d, tomando para la posición de la línea de tensiones nulas m’, en lugar de m, siendo:

2′ = 2 ��0

Acorde a lo que se estipula en las especificaciones técnicas, cuando el área traccionada de la base supera el 10% del área total en planta, considerando las cargas sísmicas, se debe rediseñar la fundación de modo que se cumpla esta condición.




4 CÁLCULOS DE ASENTAMIENTOS

Para el cálculo de los asentamientos producidos por las cargas que la cimentación transmitirá al suelo se utilizó la siguiente expresión:

( )f

SSi I

EBqS ×−××=

21 µ

Con: SwB

L

I f =, 10.1=Sw

En donde,

Si Asentamiento probable, en cm.

qS Esfuerzo máximo aplicado, en daN/m2.

B Menor dimensión de la zapata, en m.

L Mayor dimensión de la zapata, en m.

µ Coeficiente de Poisson del suelo.

ES Módulo de elasticidad del suelo, en daN/m2.

Iw Factor de forma, en cm/m.

Los valores del coeficiente de Poisson y del módulo de elasticidad del suelo fueron tomados de acuerdo al suelo especificado, módulo de Poisson de 0.32 y módulo de elasticidad de 1000000 daN/m2. Con estos valores se reemplaza en la fórmula anterior, obteniendo para cada uno de los equipos los siguientes valores:

EQUIPO qs(daN/m²) B (m) Iw (cm/m) S (cm)

Interruptor 115 kV 8905 1.90 158.8 2.41

Seccionador 115 kV y seccionador

con cuchilla de PAT 115 kV 8572 1.50 90.9 1.05

Semi-Pantógrafo 7796 1.50 178.8 1.88

Transformador de Corriente 115 kV 8817 1.50 90.9 1.08

Transformador de Tensión 115 kV 8673 1.50 90.9 1.06

Descargador de Sobretensión 115 kV 8607 1.10 90.9 0.77

Finalmente, el máximo asentamiento permitido en estructuras de concreto reforzado es de 2.50 cm, por lo tanto, las cimentaciones para los soportes de los equipos cumplen con los requisitos de asentamiento.




5 REFERENCIAS

[1] Reglamento Colombiano de Construcción Sismo Resistente NSR-10.

[2] Norma de Construcciones en Concreto Estructural ACI 318-99.

[3] ASCE 74 Standards.

[4] Documento IEB-939-12-210 “Guía para el diseño de estructuras metálicas y cimentaciones de equipos 115 kV”.

[5] Hahn 1946, Dunhan 1962, Plock 1963.

ANEXO 1 CALCULO DE CIMENTACIONES DE LOS

EQUIPOS


Anexo 1 Página A1-1

MEMORIA DE CÁLCULODE CIMENTACIONES DE EQUIPOS

AMPLIACIÓN SUBESTACIÓN OCOA 115 kV

INTERRUPTOR 115 kV CARGAS POR APOYO A NIVEL DE PEDESTAL

CARGAS SÍSMICAS SIN MAYORAR

APERTURA

COMB. No. Fz Fx Fy Mx My

N N N N x m N x m

Peso + Tiro + Viento X -88837 15321 1575 7977 27322

Peso + Tiro + Viento Y -88837 13500 3303 11814 23153

Peso + Tiro + Sismo X + 0.3 Sismo Y + Sismo Z -68075 44643 10918 31565 101776

Peso + Tiro + Sismo X + 0.3 Sismo Y - Sismo Z -109600 44643 10918 31565 101776

Peso + Tiro + Sismo Y + 0.3 Sismo X + Sismo Z -68075 22843 32718 86601 46740

Peso + Tiro + Sismo Y + 0.3 Sismo X - Sismo Z -109600 22843 32718 86601 46740

Peso + Corto -88837 14175 6525 33049 26571

Envolvente -109600 44643 32718 86601 101776

CIERRE


N N N N x m N x m

Peso + Tiro + Viento X 19163 15321 1575 7977 27322

Peso + Tiro + Viento Y 19163 13500 3303 11814 23153

Peso + Tiro + Sismo X + 0.3 Sismo Y + Sismo Z 39925 44643 10918 31565 101776


Peso + Tiro + Sismo Y + 0.3 Sismo X + Sismo Z 39925 22843 32718 86601 46740


Peso + Corto 19163 14175 6525 33049 26571

Envolvente 39925 44643 32718 86601 101776





DISEÑO DE CIMENTACIONES

Qadm: ESFUERZO ADMISIBLE DEL SUELO (t/m2) 15.00

D : DENSIDAD DEL SUELO (t/m3) 1.80

lx : LADO DEL PEDESTAL EN DIRECCIÓN X (m) 0.80

ly : LADO DEL PEDESTAL EN DIRECCIÓN Y (m) 0.80

Hp : ALTURA DE PEDESTAL (m) 1.00

Np : CANTIDAD DE PEDESTALES 3.00

HS : ALTURA DE SUELO (m) 0.80

Lx : LADO DE LA LOSA EN DIRECCIÓN X (m) 5.80

Ly : LADO DE LA LOSA EN DIRECCIÓN Y (m) 1.90

HL : ALTURA DE LOSA (m) 0.40

Hg : ESPESOR DE ACABADO DE PATIO 0.10

e : BORDE LIBRE DE PEDESTAL (m) 0.10

Vc : VOLUMEN DE LA CIMENTACIÓN (m3) 6.33

Wc : PESO DE LA CIMENTACIÓN (t) 15.19

Ve : VOLUMEN DE EXCAVACION (m3) 13.22

Vs : VOLUMEN DEL SUELO (m3) 7.28

Ws : PESO DEL SUELO (t) 13.10

APERTURA COMBINACIÓN

Mvolc (daN×m) M resist (daN×m) F.S. volc

Eje X Eje Y Eje X Eje Y Eje X Eje Y

Peso + Tiro + Viento X 1018 4877 35316 107807 45.16 22.10

Peso + Tiro + Viento Y 1644 4205 35316 107807 25.09 25.64

Peso + Tiro + Sismo X + 0.3 Sismo Y + Sismo Z 4685 16428 33344 101786 7.50 6.20

Peso + Tiro + Sismo X + 0.3 Sismo Y - Sismo Z 4685 16428 37289 113828 8.38 6.93

Peso + Tiro + Sismo Y + 0.3 Sismo X + Sismo Z 13241 7872 33344 101786 2.56 12.93

Peso + Tiro + Sismo Y + 0.3 Sismo X - Sismo Z 13241 7872 37289 113828 2.87 14.46

Peso + Corto 4218 4642 35316 107807 10.90 23.74

CIERRE COMBINACIÓN



Peso + Tiro + Viento X 1018 4877 25056.2 76487.3 32.04 15.68

Peso + Tiro + Viento Y 1644 4205 25056.2 76487.3 17.80 18.19

Peso + Tiro + Sismo X + 0.3 Sismo Y + Sismo Z 4685 16428 23083.8 70466.3 5.19 4.29

Peso + Tiro + Sismo X + 0.3 Sismo Y - Sismo Z 4685 16428 27028.6 82508.4 6.08 5.02

Peso + Tiro + Sismo Y + 0.3 Sismo X + Sismo Z 13241 7872 23083.8 70466.3 1.78 8.95

Peso + Tiro + Sismo Y + 0.3 Sismo X - Sismo Z 13241 7872 27028.6 82508.4 2.08 10.48

Peso + Corto 4218 4642 25056.2 76487.3 7.73 16.85

F.S. Volcamiento mínimo: 1.74





CALCULO DE ESFUERZOS

APERTURA

COMB. No.

ex ey CASO 1 CASO

2 CASO

3

Esfzo1 Esfzo2 Esfzo3 Esfzo4 Esfzo Esfzo

m m daN/m 2 daN/m 2 daN/m 2 daN/m 2 daN/m 2 daN/m 2

Peso + Tiro + Viento X 0.13 0.02 4123 3539 3207 2624 N.A N.A

Peso + Tiro + Viento Y 0.11 0.04 4239 3297 3450 2508 N.A N.A

Peso + Tiro + Sismo X + 0.3 Sismo Y + Sismo Z 0.47 0.13 6070 3385 2985 300 N.A N.A

Peso + Tiro + Sismo X + 0.3 Sismo Y - Sismo Z 0.42 0.11 6446 3761 3362 677 N.A N.A

Peso + Tiro + Sismo Y + 0.3 Sismo X + Sismo Z 0.22 0.37 N.A N.A N.A N.A N.A 8600

Peso + Tiro + Sismo Y + 0.3 Sismo X - Sismo Z 0.20 0.33 N.A N.A N.A N.A N.A 8905

Peso + Corto 0.12 0.09 5018 2600 4147 1729 N.A N.A

CIERRE COMB. No.

ex ey CASO 1 CASO

2 CASO

3






Peso + Tiro + Sismo X + 0.3 Sismo Y - Sismo Z 0.58 0.16 N.A N.A N.A N.A N.A



Peso + Corto 0.15 0.11 4386 1968 3514 1097 N.A N.A

Esfuerzo máximo aplicado (daN/m 2): 8905 Cumple





DISEÑO DE LA BASE

DISEÑO A FLEXIÓN DE LA BASE:

f'c : concreto 210 daN/cm²

fy : acero 4200 daN/cm²

d' 7 cm

D 33 cm

L =(Lx-lx)/2 : Longitud de la sección crítica 0.85 m

qu = 1.4*qmax : Presión de diseño 12466.34daN/m²

Mu = qu*L^2/2 : Momento de diseño 4503.47 daN*m

p = 0.85*f'c/fy*(1-(1-((2*fy*M)/(0.85*f`c*fy*0.9*b*d^2)))^(1/2)) 0.0011

pmin : Cuantía de refuerzo mínima 0.0018

CUANTIA DE REFUERZO A COLOCAR 0.0018

REFUERZO CALCULADO A COLOCAR 5.94cm²/m

Para refuerzo de Ø1/2" en X serán @ 22 cm

Para refuerzo de Ø1/2" en Y serán @ 22 cm

CUANTIA DE REFUERZO SUPERIOR 0.0018

REFUERZO SUPERIOR CALCULADO A COLOCAR 5.94cm²/m



DISEÑO A CORTANTE DE LA BASE:

1. VERIFICACIÓN AL PUNZONAMIENTO

va : Esfuerzo Admisible (as= 20)

NSR-10 C.11-31 : 0.53*(1+2/(aLARGO/aCORTO))*(f'c)^(1/2)*bo*d 18.96 daN/cm²

NSR-10 C.11-32 : 0.27*(2+as*d/bo)*(f'c)^(1/2))*bo*d 20.19 daN/cm²

NSR-10 C.11-33 : (f'c)^(1/2)*bo*d 21.62 daN/cm²

d : d para verificar punzonamiento 33.00 cm

bo : Perímetro de la sección crítica 4.52 m

Vu : Fuerza cortante última en la sección crítica 121461 daN

qu*{( Lx*Ly)- [(lx+d)(ly+d)]}

vu = Esfuerzo último calculado Vu/(0.85*bo*d) 9.58 daN/cm²

FACTOR DE SEGURIDAD AL PUNZONAMIENTO 1.98

2. VERIFICACIÓN AL CORTANTE SIMPLE

va : Esfuerzo Admisible 0.53*(f'c)^(1/2) 7.68 daN/cm²

d : d para verificar cortante 33.00 cm





b : Ancho de la zapata en la sección crítica 1.90 m

Vu : Fuerza cortante última en la sección crítica

qu*(1/2* ( Lx*(Ly-ly-2*d))). 51398.73 daN

vu = Esfuerzo último calculado Vu/(0.85*b*d) 9.64 daN/cm²

FACTOR DE SEGURIDAD AL CORTANTE SIMPLE 0.80

DISEÑO DEL PEDESTAL:

Se diseña para una cuantía de r=0,0050

El área de acero será: As = 0,0050 x Ag

Ag= Area bruta de la sección 6400 cm2

As= 32.00 cm2

Barras Ø3/4" 12

Se colocan estribos Ø3/8" con un espaciamiento máximo de 30 cm





SECCIONADOR 115 kV Y SECCIONADOR CON CUCHILLA DE P AT 115 kV CARGAS EN EL CENTRO DE LA CIMENTACIÓN

CARGAS A NIVEL DE LA FUNDACIÓN


N N N N x m N x m Peso + Tiro + Viento X -4174 368 525 1796 618

Peso + Tiro + Viento Y -4174 0 862 2307 0

Peso + Tiro + Sismo X + 0.3 Sismo Y + Sismo Z -820 5031 2034 4953 10526


Peso + Tiro + Sismo Y + 0.3 Sismo X + Sismo Z -820 1509 5556 12321 3158


Peso + Corto -4174 225 2175 7439 770

Envolvente -7528 5031 5556 12321 10526























COMBINACIÓN









Peso + Corto 1048 108 4824 4824 4.60 44.48


CALCULO DE ESFUERZOS RESULTADOS

COMB. No. ex ey

CASO 1 CASO 2 CASO 3





Peso + Tiro + Sismo X + 0.3 Sismo Y + Sismo Z 0.29 0.13 N.A N.A N.A N.A N.A 8399

Peso + Tiro + Sismo X + 0.3 Sismo Y - Sismo Z 0.26 0.12 N.A N.A N.A N.A N.A 8421



Peso + Corto 0.02 0.16 3510 2610 3107 2207 N.A N.A

Esfuerzo máximo aplicado (daN /m 2) 8572 Cumple





DISEÑO DE LA BASE




d' 7 cm

D 33 cm


qu = 1.4*qmax : Presión de diseño 12000.48 daN/m²


p = 0.85*f'c/fy*(1-(1-((2*fy*M)/(0.85*f`c*fy*0.9*b*d^2)))^(1/2)) 0.0002



REFUERZO CALCULADO A COLOCAR 5.94 cm²/m




REFUERZO SUPERIOR CALCULADO A COLOCAR 5.94 cm²/m






NSR-10 C.11-31 : 0.53*(1+2/(aLARGO/aCORTO))*(f'c)^(1/2)*bo*d 34.37 daN/cm²

NSR-10 C.11-32 : 0.27*(2+as*d/bo)*(f'c)^(1/2))*bo*d 20.19 daN/cm²

NSR-10 C.11-33 : (f'c)^(1/2)*bo*d 21.62 daN/cm²



Vu : Fuerza cortante última en la sección crítica 11678 daN


vu = Esfuerzo último calculado Vu/(0.85*bo*d) 0.92 daN/cm²



va : Esfuerzo Admisible 0.53*(f'c)^(1/2) 7.68 daN/cm²








qu*(1/2* ( Lx*(Ly-ly-2*d))).

360.01

daN

vu = Esfuerzo último calculado Vu/(0.85*b*d)

0.09

daN/cm²






As= 32.00 cm2

Barras Ø3/4" 12






SEMI-PANTOGRAFO CARGAS A NIVEL DE CIMENTACIÓN



N N N N x m N x m

TIRO + VIENTO X -15137 2293 1350 5130 6223

TIRO + VIENTO Y -15137 0 3550 10998 0

TIRO + SISMO X + 0.3 SISMO Y + SISMO Z -2973 18245 6824 20365 50784

TIRO + SISMO X + 0.3 SISMO Y - SISMO Z -27300 18245 6824 20365 50784

TIRO + SISMO Y + 0.3 SISMO X + SISMO Z -2973 5474 19595 55914 15235

TIRO + SISMO Y + 0.3 SISMO X - SISMO Z -27300 5474 19595 55914 15235

CORTO -15137 960 5730 21774 3648

ENVOLVENTES -27300 18245 19595 55914 50784























COMBINACIÓN









Peso + Corto 2980 499 17256 66723 5.79 133.66



COMB. No. ex ey







Peso + Tiro + Sismo X + 0.3 Sismo Y - Sismo Z 0.32 0.12 5068 2316 3252 501 N.A N.A



Peso + Corto 0.02 0.13 4074 1334 3955 1215 N.A N.A

Esfuerzo máximo aplicado (daN /m 2) 7796 Cumple





DISEÑO DE LA BASE




d' 7 cm

D 33 cm


qu = 1.4*qmax : Presión de diseño 10914.90 daN/m²


p = 0.85*f'c/fy*(1-(1-((2*fy*M)/(0.85*f`c*fy*0.9*b*d^2)))^(1/2)) 0.0010












va : EsfuerzoAdmisible (as= 20)

NSR-10 C.11-31 : 0.53*(1+2/(aLARGO/aCORTO))*(f'c)^(1/2)*bo*d 17.38daN/cm²

NSR-10 C.11-32 : 0.27*(2+as*d/bo)*(f'c)^(1/2))*bo*d 20.19daN/cm²

NSR-10 C.11-33 : (f'c)^(1/2)*bo*d 21.62daN/cm²

d : d para verificar punzonamiento 33 cm


Vu : Fuerza cortante última en la sección crítica 81022daN


vu = Esfuerzo último calculado Vu/(0.85*bo*d) 6.39daN/cm²



va : Esfuerzo Admisible 0.53*(f'c)^(1/2) 7.68daN/cm²

d : d para verificar cortante 33 cm







qu*(1/2* ( Lx*(Ly-ly-2*d))). 1266.13daN

vu = Esfuerzo último calculado Vu/(0.85*b*d) 0.30daN/cm²






As= 32.00 cm2

Barras Ø3/4" 12






TRANSFORMADOR DE CORRIENTE 115 kV CARGAS A NIVEL DE CIMENTACIÓN



N N N N x m N x m

TIRO + VIENTO X -3941 534 350 1372 1256

TIRO + VIENTO Y -3941 0 868 2567 0





CORTO -3941 200 1450 5684 784

ENVOLVENTES -7108 4750 5100 13437 12065























COMBINACIÓN









Peso + Corto 771 106 4806 4806 6.23 45.17



RESULTADOS


APERTURA ex ey Esfzo1 Esfzo2 Esfzo3 Esfzo4 Esfzo Esfzo

COMB. No. m m daN/m 2 daN/m 2 daN/m 2 daN/m 2 daN/m 2 daN/m 2







Peso + Corto 0.02 0.12 4409 1666 4030 1288 N.A N.A

Esfuerzo máximo aplicado (daN /m 2) 8817.42 Cumple





DISEÑO DE LA BASE


f'c : concreto 210daN/cm²

fy : acero 4200daN/cm²

d' 7 cm

d 33 cm



Mu = qu*L^2/2 : Momento de diseño 756.09daN*m

p = 0.85*f'c/fy*(1-(1-((2*fy*M)/(0.85*f`c*fy*0.9*b*d^2)))^(1/2)) 0.0002















NSR-10 C.11-33 : (f'c)^(1/2)*bo*d 21.62daN/cm²


bo : Perímetro de la sección crítica 4.52.52 m














qu*(1/2* ( Lx*(Ly-ly-2*d))). 370.33daN







As= 32.00 cm2

Barras Ø3/4" 12






TRANSFORMADOR DE TENSIÓN 115 kV CARGAS A NIVEL DE CIMENTACIÓN



N N N N x m N x m

TIRO + VIENTO X -4265 528 450 1872 1042

TIRO + VIENTO Y -4265 0 947 2785 0





CORTO -4265 320 1910 7946 1331

ENVOLVENTES -7692 5141 5591 12312 10440























COMBINACIÓN

Mvolc (t ×m) M resist (t ×m) F.S. volc








Peso + Corto 1062 178 4831 4831 4.55 27.15



RESULTADOS

COMB. No. ex ey










Peso + Corto 0.03 0.16 5067 1291 4434 658 N.A N.A






DISEÑO DE LA BASE




d' 7 cm

d 33 cm




p = 0.85*f'c/fy*(1-(1-((2*fy*M)/(0.85*f`c*fy*0.9*b*d^2)))^(1/2)) 0.0002










DISEÑO A CORTANTE DE LA BASE :





NSR-10 C.11-33 : (f'c)^(1/2)*bo*d 21.62daN/cm²
















qu*(1/2* ( Lx*(Ly-ly-2*d))). 364.26daN







As= 32.00 cm2

Barras Ø3/4" 12






DESCARGADOR DE SOBRETENSIÓN 115 kV CARGAS A NIVEL DE CIMENTACIÓN



N N N N x m N x m

TIRO + VIENTO X -1878 334 350 1141 506

TIRO + VIENTO Y -1878 0 669 1597 0





CORTO -1878 200 1450 4727 652

ENVOLVENTES -3387 2264 2614 4727 3223























COMBINACIÓN









Peso + Corto 676 93 2038 2038 3.02 21.87



RESULTADOS


APERTURA ex ey Esfzo1 Esfzo2 Esfzo3 Esfzo4 Esfzo Esfzo

COMB. No. m m daN/m 2 daN/m 2 daN/m 2 daN/m 2 daN/m 2 daN/m 2







Peso + Corto 0.03 0.18 N.A N.A N.A N.A N.A 7198






DISEÑO DE LA BASE




d' 7 cm

d 33 cm




p = 0.85*f'c/fy*(1-(1-((2*fy*M)/(0.85*f`c*fy*0.9*b*d^2)))^(1/2)) 0.0002




Para refuerzo de Ø1/2" en X serán @ 22cm











NSR-10 C.11-33 : (f'c)^(1/2)*bo*d 8.26daN/cm²


bo : Perímetro de la sección crítica 3.8.52 m



vu = Esfuerzo último calculado Vu/(0.85*bo*d)

0.35

daN/cm²











qu*(1/2* ( Lx*(Ly-ly-2*d))). 0.01daN







As= 32.00 cm2

Barras Ø3/4" 12


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