FICHA TÉCNICA INFORMATIVA PARA EL TRATAMIENTO DE …

FT-BIO-009

FICHA TÉCNICA INFORMATIVA PARA EL TRATAMIENTO DE EFLUENTES EN PLANTAS DE LA INDUSTRIA TEXTIL

REACTOR ANAEROBIO DE FLUJO ASCENDENTE (UASB)

SERIES: TRATAMIENTO BIOLÓGICO

TITLE Reactor anaerobio de flujo ascendente (UASB)

(FT-BIO-009) Last update Septiembre 2015

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REACTOR UASB FT-BIO-009

REACTOR UASB (FT-BIO-009) Fecha Septiembre 2015

Autores María del Carmen Veiga Barbazán

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REACTOR UASB FT-BIO-009 Pág. 3 de 13

ÍNDICE

1. INTRODUCIÓN 2. PRINCIPIOS DEL PROCESO 3. CRITERIOS DE DISEÑO

3.1. Carga hidráulica volumétrica y tiempo de retención hidráulico 3.2. Velocidad de carga orgánica 3.3. Velocidad de carga biológica (velocidad de carga de lodo) 3.4. Velocidad ascendente y altura del reactor 3.5. Eficiencia del reactor UASB 3.6. Sistema de distribución del influente 3.7. Separador trifásico 3.8. Recogida del efluente 3.9. Sistema de gas 3.10. Toma de muestra de lodos y sistema de descarga

4. PRODUCCION DE LODOS REFERENCIAS


1. INTRODUCCIÓN El reactor anaerobio de flujo ascendente (UASB) se desarrolló en Holanda a principios de los años 70 (Lettinga et al., 1980). La mayoría de estos reactores a gran escala se utilizan para tratar aguas agro-industriales, pero su aplicación para agua residual de industrias químicas y aguas fecales está aumentando. Algunos ejemplos de reactores UASB de los principales proveedores de sistemas anaeróbicos se muestran en la Figura 1. En la Figura 2 se muestra de forma esquemática la representación de un reactor UASB.

Figura 1. Reactores UASB de los principals proveedores de sistemas anaerobicos: Paques, B.V. (izquierda) y Biothane B.V. (derecha).

Los procesos anaeróbicos empleando reactores UASB presentan varias ventajas respecto a los procesos aeróbicos convencionales. En general, un reactor UASB presenta las siguientes características:

Sistema compacto, con bajos requerimientos de espacio Bajos costes de construcción y operación Baja producción de lodos Bajo consumo energético (solamente para el bombeo del influente, si es necesario) Buenas eficacias de eliminación de materia orgánica, entre el 65 y 75% El lodo en exceso presenta una concentración elevada y buenas características de deshidratación

Aunque el reactor UASB presenta varias ventajas, todavía existen algunas desventajas y limitaciones:

Tiempo necesario para la puesta en marcha del sistema elevado Necesidad de una etapa de post-tratamiento

La puesta en marcha del sistema puede ser lenta (entre 4 y 6 meses), pero solamente en situaciones donde no se lleve a cabo la inoculación con lodo anaerobio. En los últimos años, con el uso de metodologías basadas en una buena puesta en marcha y el establecimiento de rutinas de operación apropiadas, se han alcanzado significativos progresos en la reducción del tiempo de puesta en marcha de los sistemas y en la minimización de los problemas operacionales en esta fase. En situaciones donde se usaron pequeñas cantidades de lodo para la inoculación (menos del 4% del volumen del reactor), el periodo de puesta en marcha se redujo a 2 ó 3 semanas. En algunos casos, la calidad de la biomasa que debe ser desarrollada en el sistema depende de una rutina de operación apropiada y, consecuentemente, de la estabilidad y eficacia del proceso de tratamiento. El diseño de los reactores UASB es muy simple y no necesita la instalación de ningún equipamiento sofisticado ni medio de relleno para la retención de la biomasa.


2. PRINCIPIOS DEL PROCESO El reactor se inocula inicialmente con cantidad suficiente de lodo anaeróbico, y a continuación se comienza a alimentar a velocidades de carga baja, en flujo ascendente. Este periodo inicial se denomina puesta en marcha del sistema, siendo la fase más importante de la operación del reactor. La velocidad de carga del sistema debe aumentarse progresivamente, de acuerdo con una respuesta favorable del sistema. Tras varios meses de operación, un lecho de lodo altamente concentrado (40 a 100 g Sólidos Totales/L) es desarrollado cerca del fondo del reactor. El lodo es muy denso y tiene excelentes características de sedimentación. El desarrollo de lodo granular (diámetros en el rango de 1 a 5 mm) puede ocurrir, dependiendo de la naturaleza del lodo inoculado, de las características del agua residual y de las condiciones de operación del reactor.

Figura 2. Dibujo esquemático de un reactor UASB. Un área de crecimiento bacteriano más disperso se desarrolla sobre el lecho de lodos, con sólidos que presentan una concentración y velocidades de sedimentación bajas. La concentración del lodo en esta área normalmente varía entre el 1 y el 3%. El sistema se encuentra en agitación debido al movimiento ascendente de las burbujas de biogás y al flujo de la alimentación (influente) a través del reactor. Durante la puesta en marcha del sistema, cuando la producción de biogás es normalmente baja, algunas formas de agitación adicional, como la recirculación de gas o el efluente, pueden ser necesarias. El substrato se elimina a través del lecho de lodos, aunque está eliminación es más pronunciada en la parte inferior del lecho de lodo. El lodo se arrastrado por el movimiento ascendente de las burbujas de gas, siendo necesaria la instalación de un separador de tres fases (gas, sólido y líquido) en la parte superior del reactor, para permitir la retención y devolución del lodo. Alrededor y encima del separador de tres fases existe una zona para la sedimentación, donde el lodo más pesado se elimina de la masa de líquido y se devuelve al compartimento de digestión, mientras que las partículas más ligeras abandonan el sistema conjuntamente con el efluente final (ver Figura 2). La instalación del separador de gas, sólido y líquido garantiza la devolución del lodo y una alta capacidad de retención de grandes cantidades de biomasa altamente activa, sin necesidad de emplear ningún tipo de material de soporte. Como resultado, los reactores UASB presentan elevados tiempos de residencia de sólidos (edad del lodo), mucho más elevados que los tiempos de retención hidráulica, lo que es una característica de los sistemas anaerobios de alta velocidad de carga. La edad de los lodos en un reactor UASB normalmente supera los 30 días, permitiendo la estabilización del exceso de lodo eliminado del sistema.

Separador de tres fases

Biogás

Efluente

Influente

Lecho de lodo

Partículas de lodo

Burbujas de gas


3. CRITERIOS DE DISEÑO Uno de los aspectos más importantes de los reactores UASB es su capacidad para desarrollar y mantener un lodo con una actividad elevada y con excelentes características de sedimentación. Para lograr esto, se deben tomar varias medidas en relación al diseño y operación del sistema. Los principales criterios de diseño de los reactores que tratan residuos orgánicos se muestran a continuación. Criterios específicos deben ser adoptados para ciertos tipos de efluentes industriales según la concentración del agua residual de entrada, la presencia de sustancias tóxicas, la cantidad de sólidos inertes y biodegradables así como otros aspectos.

3.1. Carga hidráulica volumétrica y tiempo de retención hidráulico La carga hidráulica volumétrica es el volumen de agua residual que recibe diariamente el reactor, por unidad de volumen. El tiempo de retención hidráulico es el recíproco de la carga hidráulica volumétrica.

Dónde: CHL = carga hidráulica volumétrica (m3/m3.d) Q = caudal (m3/d) V = volumen total del reactor (m3)

1

Dónde: t = tiempo de retención hidráulico (d)

Estudios experimentales demostraron que la carga volumétrica hidráulica no debería superar el valor de 5.0 m3/m3.d, lo que es equivalente a un tiempo mínimo de retención hidráulico de 4.8 horas. El diseño de reactores con valores mayores de carga hidráulica (o menores tiempos de retención hidráulico) pueden ser perjudicial para la operación del sistema en relación a los siguientes aspectos:

Pérdida excesiva de biomasa que sufre lavado con la corriente efluente, debido a elevadas velocidades de flujo ascendente en las zonas de digestión y de sedimentación

Tiempo de retención de sólidos reducido (edad de lodos), y su consecuente descenso del grado de estabilización de los sólidos

La posibilidad de fallo del sistema, cuando el tiempo de residencia de la biomasa en el sistema es más corto que la velocidad de crecimiento

Por lo tanto, conociendo el caudal de la corriente de entrada y asumiendo un cierto tiempo de retención hidráulico de diseño, el volumen se puede calcular del siguiente modo:

.

3.2. Velocidad de carga orgánica

La velocidad de carga orgánica se define como la cantidad de materia orgánica aplicada diariamente al reactor, por unidad de volumen:

Dónde: Lv = velocidad de carga orgánica (kg DQO/m3.d) Q = caudal (m3/d) So = concentración de sustrato en el influente (kg DQO/m3) V = volumen total del reactor (m3)


Así, conociendo el caudal y la concentración de agua residual en el influente, y asumiendo una velocidad de carga orgánica de diseño (Lv), el volumen del reactor puede calcularse del siguiente modo:

3.3. Velocidad de carga biológica (velocidad de carga de lodos)

La velocidad de carga biológica o de lodos se refiere a la cantidad de material orgánica aplicada diariamente al reactor, por unidad de biomasa presente:

Dónde: = velocidad de carga biológica o de lodos (kg DQO/kg SV.d) Q = caudal medio del influente (m3/d) So = concentración del sustrato del influente (kg DQO/m3) M = masa de los microorganismos presentes en el reactor (kg SV/m3)

Es recomendable que la velocidad de carga biológica inicial durante la puesta en marcha de un reactor anaeróbico varíe entre 0.05 y 0.15 kg DQO/kg SV.d, dependiendo que tipo de efluente se esté tratando. Estas cargas deberían ser incrementadas gradualmente, según la eficacia del sistema. La máxima velocidad de carga biológica depende de la actividad metanogénica del lodo.

3.4. Velocidad ascendente y altura del reactor

La velocidad ascendente del líquido se calcula a partir de la relación entre el flujo del influente y la sección transversal del reactor, según sigue:

Dónde: = velocidad ascendente (m/hora)

Q = caudal (m3/hora) A = área transversal de la sección del reactor, en este caso el área superficial (m2) o alternativamente, de la relación entre la altura y el TRH:

Dónde: H = altura del reactor (m) La velocidad máxima de la corriente ascendente en el reactor depende del tipo de lodo presente y de las cargas aplicadas. Para reactores operando con lodos floculentos o con velocidades de carga orgánica que van de 5.0 a 6.0 kg DQO/m3.d, la media de las velocidades de flujo ascendente deben encontrarse entre 0.5 y 0.7 m/hora, con picos temporales de hasta 1.5 y 2.0 m/hora siendo tolerables durante 2 ó 4 horas. Para reactores operando con lodos granulares, las velocidades de flujo ascendente pueden ser considerablemente mayores, alcanzando 10 m/hora.

3.5. Eficiencia del reactor UASB La eficiencia de eliminación de DQO y DBO se encuentran sustancialmente afectadas por el tiempo de retención hidráulico del sistema, variando entre el 40 y el 70% la eliminación de COD y entre el 45 y el 90% la eliminación de DBO. Las concentraciones de DQO y DBO en el efluente final pueden ser estimadas mediante la siguiente forma:

100

Dónde:

= Concentración total de DQO o DBO en el efluente (mg/L) = Concentración total de DQO o DBO en el influente (mg/L) = Eficiencia de eliminación de DQO o DBO (%)


La concentración de sólidos en suspensión en el efluente final del reactor UASB depende de una serie de factores, incluyendo:

La concentración y las características de sedimentación del lodo presente en el reactor La frecuencia de pérdida de lodos y la altura del lecho lodos en el reactor Las velocidades a través de las aperturas en las zonas de sedimentación La presencia de deflectores de espuma en las zonas de sedimentación La eficiencia del separador de gas, líquido y sólido Los velocidades de carga y los tiempos de retención hidráulico en la digestión y en las zonas de

sedimentación

La concentración de sólidos puede ser estimada usando la siguiente expresión:

102 . Dónde:

= Concentración de sólidos en suspensión en el influente (mg/L) = Tiempo de retención hidráulico (horas)

102 = Constante empírica 0.24 = Constante empírica

3.6. Sistema de distribución del influente

Para obtener un buen funcionamiento en los reactores UASB, es esencial que el sustrato del influente esté bien distribuido en la parte baja del reactor, para asegurar un buen contacto entre la biomasa y el sustrato. Para ello y por tanto para el máximo aprovechamiento de la biomasa presente en los reactores, es esencial que los caminos preferenciales (corto circuito hidráulico) se eviten a través del lecho de lodo en la medida de lo posible. Esto es particularmente importante cuando el proceso se usa en el tratamiento de aguas residuales de baja concentración y/o baja temperatura. En estas situaciones la producción de biogás puede ser muy baja para permitir el mezclado apropiado en la digestión. Otros riesgos potenciales para la aparición de cortocircuitos son:

Baja altura del lecho de lodo Pequeño número de distribuidores del influente Aparición de lodos muy concentrados con elevadas velocidades de sedimentación

Compartimentos de distribución Una distribución uniforme del influente es muy importante en los reactores UASB para asegurar un buen régimen de mezcla y para reducir la aparición de zonas muertas en el lecho de lodo. Por tanto, la división equitativa del flujo del influente en varios tubos de distribución debe ser realizada en pequeños compartimentos (cajas) alimentadas por presas. Cada caja alimenta un solo tubo de distribución que se extiende en la parte inferior del reactor. Estos compartimentos, instalados en la parte superior del reactor, aseguran una distribución uniforme de las aguas residuales a través del fondo del tanque, además de permitir la visualización de incrementos ocasionales en la pérdida de carga, en cada distribuidor. Cuando se detecta una pérdida de carga en un distribuidor, el tubo puede ser fácilmente desbloqueado usando varillas adecuadas. Ejemplos de distribución de estructuras del influente en un reactor UASB se muestran en la Figura 3.


Figura 3. Estructuras de distribución del influente en: (a) reactor circular (izquierda)

y (b) reactor rectangular (derecha). Tubos de distribución El agua residual se dirige desde los compartimentos de distribución al fondo del reactor a través de tubos de distribución. Los principales requerimientos de los tubos son los siguientes:

El diámetro debería ser suficientemente largo para permitir que la velocidad de descenso del agua residual se menor de 0.2 m/s, para que las burbujas de aire ocasionalmente se arrastren al interior del tubo y puedan ascender (contrariamente a la dirección del agua residual). La introducción de burbujas de aire en el reactor debería evitarse por las siguientes razones: (i) pueden causar la aireación del lodo anaeróbico, dañando la metanogénesis; (ii) pueden causar potencialmente mezclas explosivas con el biogás acumulado cerca del separador de tres fases.

El diámetro debería ser suficientemente pequeño para permitir una mayor velocidad del flujo en su extremo inferior (fondo del reactor), lo cual favorece un buen mezclado y un gran contacto con el lecho de lodo. Además de esto, una velocidad elevada ayuda a evitar la deposición de sólidos inertes cerca del punto de descarga del tubo. El requerimiento es de alguna manera incompatible con los previos requisitos, una vez que el diámetro reducido del tubo impide el movimiento hacia arriba y la liberación de burbujas de aire, además de incrementar las posibilidades de bloqueo. Una solución que puede ser adoptada es la reducción de la sección de los tubos cerca de su extremo inferior, permitiendo así un área suficientemente grande para evitar el bloqueo. Hay dos opciones, hacer boquillas o aperturas (ventanas) en los extremos laterales de los tubos de distribución. Estos dispositivos se muestran en la Figura 4.

El número de tubos de distribución se determina de acuerdo al área de la sección transversal del reactor y de la influencia del área adoptada por cada distribuidor, según:

Dónde:

= Número de tubos de distribución = Área de la sección transversal del reactor (m2) = Área de influencia de cada distribuidor (m2)


Figura 4. Ejemplos de extremos de distribución de tubos.

3.7. Separador de tres fases El separador de gas, sólido y líquido es un dispositivo esencial que necesita ser instalado en la parte superior del reactor. El principal objetivo de este separador es mantener el lodo anaeróbico dentro del reactor, permitiendo al sistema ser operado con un elevado tiempo de retención de sólidos (elevada edad de lodo). Esto es inicialmente logrado separando el gas contenido en la mezcla líquida, permitiendo como consecuencia, el mantenimiento de las condiciones óptimas de sedimentación. Una vez que el gas es efectivamente eliminado, el lodo puede ser separado del líquido en la zona de sedimentación, y luego devuelto a la zona de digestión. Separación de gases El diseño del dispositivo de separación de gas, sólido y líquido depende de las características del agua residual, del tipo de lodo presente en el reactor, de la carga orgánica aplicada, de la producción esperada de biogás y de las dimensiones del reactor. Buscando evitar la flotación del lodo y la consecuente pérdida de biomasa del reactor, las dimensiones del separador deberían ser aquellas que permitieran la formación de una interfase líquido gas dentro del colector que permitiera la fácil eliminación del gas atrapado en el lodo. La velocidad de liberación del biogás debería ser suficientemente elevada para superar la posible capa de lodo, pero lo suficientemente baja para rápidamente liberar el gas del lodo, sin permitir que el lodo quede atrapado y consecuentemente acumulado en la tubería de salida del gas. Es recomendable una velocidad de liberación mínima de 1.0 m3 gas/m2.hora y máxima de 3.0 a 5.0 m3 gas/m2.hora. La velocidad de liberación del biogás se establece según la siguiente expresión:

Dónde: = Velocidad de liberación del biogás (m3 gas/m2.hora) = Producción esperada de biogás (m3/hora) = Área de la interfase gas líquido (m2)

Evaluación de la producción de biogás La producción de biogás puede ser evaluada a partir de una estimación de la carga DQO del influente al reactor que es convertido a metano gas. La porción de DQO convertida en gas metano se puede determinar según:

Dónde:

= carga de DQO convertida en metano (kg DQOCH4/d) = caudal medio del influente (m3/d) = concentración del influente DQO (kg DQO/m3)

= concentración DQO del efluente (kg DQO/m3) = coeficiente de producción de sólidos del sistema, en términos DQO (0.11 to 0.23 kg DQO sludge/kg DQO appl)


La masa de metano (kg DQOCH4/d) puede ser convertido en producción volumétrica (m3 CH4/d) usando las siguientes ecuaciones:

Dónde: = producción volumétrica de metano (m3/d) = factor de corrección de la temperatura operacional del reactor (kg DQO/m3)

273

Dónde:

= Presión atmosférica (1 atm) = DQO correspondiente a un mol de CH4 (64 g DQO/mol)

= constant de gas (0.08206 atm.L/mole.K) = temperatura operacional del reactor (ºC)

Una vez que la producción teórica de metano se obtiene, la producción total de biogás puede ser estimada a partir del contenido esperado de metano. Separación de sólidos Tras la separación de gases, las partículas de líquido y sólido que dejan el lecho de lodo tienen acceso a la zona de sedimentación. Las condiciones ideales de sedimentación de las partículas de sólido ocurren en esta zona, debido a las bajas velocidades de la corriente ascendente en ausencia de burbujas de gas. El retorno del lodo retenido en la zona de sedimentación a la zona de digestión no necesita ninguna medida especial, siempre y cuando se sigan las siguientes pautas básicas:

Instalación de deflectores, localizados inmediatamente debajo de las aperturas para la zona de sedimentación, para permitir la separación del biogás, y que únicamente líquidos y sólidos entren en la zona de sedimentación

La construcción de paredes en la zona de sedimentación con pendientes siempre mayores de 45°, adoptando profundidades de las zonas de sedimentación que varían de 1.5 a 2.0 m.

3.8. Recogida de efluentes El efluente se recoge del reactor por su parte superior, en la zona de sedimentación. Los dispositivos normalmente utilizados para la recogida de los efluentes son platos con placas con vertederos muescas en V y tubos perforados sumergidos.

3.9. Sistema de gas El biogás producido en el reactor debe ser recogido, medido y, posteriormente, usado o quemado. El sistema de eliminación de biogas de la interfase líquido-gas dentro del reactor consiste en:

Tubería de recolección Compartimento sellado hidráulicamente y purga de biogás Medidor de biogás Depósito de biogás

Cuando el biogás no es usado, el depósito de gas se reemplaza por una válvula de seguridad y un quemador, preferentemente localizado a una distancia segura del reactor, como se muestra en la Figura 5.

3.9. Toma de muestra de lodos y sistema de descarga El diseño de un reactor debe componerse de un grupo de válvulas y tuberías que permita tanto la toma de muestras como la descarga de sólidos presentes en el reactor. El sistema de toma de muestras normalmente consiste en una serie de válvulas instaladas a lo largo de la altura de la zona de digestión, lo que permite monitorizar el crecimiento y la calidad de la biomasa en el reactor. Uno de


las rutinas operacionales más importante en el sistema de tratamiento es la evaluación de la cantidad y actividad de la biomasa presente en el reactor, según dos básicos mecanismos:

Determinación del perfil de sólidos y masa de los microorganismos presentes en el sistema Evaluación de la actividad específica metanogénica de la biomasa

La descarga del sistema de lodos está destinado para la eliminación periódica del exceso de lodos producidos en el reactor, permitiendo también la eliminación de materia inerte que se pueda acumular en el fondo del reactor. Al menos dos puntos de eliminación de lodos deben ser planeados, uno cerca del fondo del reactor y otro aproximadamente 1.0 ó 1.5 m sobre el fondo para permitir mayor flexibilidad operacional.

Figura 5. Diagrama del sistema de gas en un reactor UASB con sellado hidráulico.

4. PRODUCCIÓN DE LODOS La velocidad de acumulación de sólidos depende esencialmente del tipo de efluente a tratar y es mayor cuando las aguas residuales tienen una concentración elevada de sólidos en suspensión, especialmente de sólidos no biodegradables. En el caso de tratar efluentes solubles, la producción de un exceso de lodo es muy baja y generalmente pocos problemas se encuentran en el manejo, almacenamiento y vertido del lodo. La estimación de la producción de masa de lodo en un reactor UASB se puede observar según la siguiente ecuación:

Dónde: = producción de sólidos en el sistema (kg SST/d)

= coeficiente del rendimiento de producción de sólidos (kg TSS/ kg CODapp) = Carga de DQO aplicada al sistema (kg DQO/d)

Los valores reportados de Y para el tratamiento anaeróbico de aguas residuales domésticas varían entre 0.10 y 0.20 kg SST/kg DQOapp. La estimación de la producción volumétrica de lodo puede ser realizada según la siguiente expresión:

100

Dónde: = producción volumétrica de lodo (m3/d)

= densidad de lodo = concentración de lodos en el sólido (%)


5.- UTILIZACIÓN DEL REACTOR UASB EN EL TRATAMIENTO DE EFLUENTES DE LA INDUSTRIA TEXTIL Los efluentes generados en la industria textil tienen un importante impacto ambiental. El tratamiento anaerobio es una tecnología adecuada para el tratamiento de estos efluentes. Diversos estudios han sido llevados a cabo empleando el reactor UASB para el tratamiento de estos efluentes. Así Lebfevre et al. (2010) estudiaron en un reactor UASB la digestión anaerobia del licor de remojo de una curtiduría que se caracteriza por un alto contenido orgánico y salino. Obtuvieron porcentajes de eliminación de DQO del 78% para velocidades de carga orgánica de 0.5 kg DQO/m3.d a TRH de 5 días. La combinación del tratamiento en un reactor UASB con un post-tratamiento aerobio aumentó la eliminación aun 96%. Sin embargo, para que el proceso fuese eficiente, el sistema tuvo que operar a baja velocidad de carga orgánica. Considerando la importancia de tener en el reactor un lodo granular estable Ismail et al.(1910) estudiaron el efecto de la salinidad en la formación de los gránulos. Observaron que a una salinidad alta (20 g/L NaCl) las bacterias producían la mitad de sustancias extracelulares que cuando el reactor UASB operaba a baja salinidad (10 g/L NaCl). Aunque los gránulos a salinidad elevada eran más grandes que a baja salinidad, sin embargo eran menos fuertes. Esto indicaba que el reactor UASB no es el más adecuado para el tratamiento de efluentes con una salinidad elevada. Amaral et al. (2014) estudió la operación de un sistema compuesto por un reactor UASB y un biofiltro aerobio sumergido para tratar efluente de un industria textil. También observó una baja eliminación del color en el efluente que atribuyó a una alta concentración de sal y sulfato (300 mg SO4

2_/L), sin embargo la combinación de un sistema anaerobio (UASB) con un aerobio era efectivo para reducir la toxicidad del agua residual. Senthilkumar et al. (2011) estudiaron la degradación de efluente textil empleando tapioca sago como co-sustrato en un reactor UASB en dos fases (acidogénica y metanogénica) a escala piloto. Obtuvieron una eliminación del 53.1% en el reactor acidogénico y 88.5% en el metanogénico para una mezcla (70:30). En el reactor metanogénico para una velocidad de carga orgánica de 5.6 kg DQO/m3.d obtuvieron una eliminación del 88.5% y de color del 91.3%, lo que indica que el añadir un co-sustrato mejora la operación del reactor. REFERENCIAS AMARAL, F.M., KATO, A, M.T.; FLORÊNCIO, A, L. AND GAVAZZA, A, S. (2014) Color, organic matter and sulfate removal from textile effluents by anaerobic and aerobic processes. Bioresource Technology 163, 364-369. LETTINGA, G. AND HULSHOFF POL, L.W. (1991) UASB process design for various types of wastewater. Wat. Sci. Tech. 24(8), 87-107. LETTINGA, G., VAN VELSEN, A.F.M. HOBMA, S.W., DE ZEEUW, W. AND KLAPWIJC, A. (1980) Use of upflow sludge blanket (USB) reactor concept for biological wastewater treatment, especially for anaerobic treatment. Biotechnology Bioengineering 22, 699-734. HENZE, M., VAN LOOSDRECHT, C.M., EKAMA, G.A. AND BRDJANOVIC, D. (2008) Biological wastewater treatment. IWA Publishing. LEFEBVRE, O., VASUDEVAN,N., TORRIJOS,M., THANASEKARAN K. AND MOLETTA, R. (2006) Anaerobic digestion of tannery soak liquor with an aerobic post-treatment. Water Res. 40,1492–1500. METCALF & EDDY. (1995) Tratamiento, evacuación y reutilización de aguas residuales. Labor. Barcelona RAMALHO, R.S. (1991) Tratamiento de aguas residuales. Editorial Reverté, S.A. Barcelona. SENTHILKUMAR M, GNANPRAGASAM G AND ARUTCHELVAN V, (2011) Nagarajan S. Treatment of textile dyeing wastewater using two-phase pilot plant UASB reactor with sago wastewater as co-substrate. Chem Eng J 2011;166(1):10e4 S.B. Ismail, C.J. de La Parra, H. Temmink, and J.B. van Lier, (2010) Extracellular polymeric substances (EPS) in upflow anaerobic sludge blanket (UASB) reactors operated under high salinity conditions, Water Res. 44, pp. 1909–1917.

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