FACULTAD DE INGENIERÍA HORMIGÓN II - Construcción en Acero€¦ · Acero Hormigón simple ... -...

Rev.FACULTAD DE INGENIERÍA

U.B.A. Departamento Construcciones y

Estructuras

HORMIGÓN II – 74.05 Clase Nº: . . . .

Preparó: Fecha:

Archivo: FUNDACIONES Hoja:1de 36

- FUNDACIONES –

ANTECEDENTESINFORMAC. PREVIA PRUEBAS

ESTUDIO SUELOS

ENSAYOS

TIPO ESTRUCTURATIPO CARGAS

TIPO TERRENO

TODO CONSTRUCT.INFLUENCIA S/ME-NIVEL NAPA

COHESIVO(Arcillas - Limosbaja plasticidad)

(Arenas - Gravas)NO COHESIVO

NIVEL NAPAINFLUENCIA S/ME-TODO CONSTRUCT.

DEFORMABILIDAD RESISTENCIA

DEFORMABILIDAD

DEFORMABILIDAD

TOLERANCIAde la ESTRUCT.

INTERACCIONCON VECINO

SE PUEDEMEJORARTERRENO

PROFUNDACIMENTACION

RIGIDA O FLEXIBLEDIRECTACIMENTACION

TOLERANCIAde la ESTRUCT.

Baja

No

Alta

Baja

Si

Alta

Estrict.

SiAmplia

Si

No

Alta

Media

No

AltaMedia

Media



Estructuras


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Datos terreno Datos estructura Datos estr. vecinas

Selección Pilote

Estimación long.

OK

Pilote aisladosi

no

no

Proy. distr. pilotesi

OK

OKno

si

Proy. distr. pilote

computo ok no

efecto grupo nosi

socavación

sino

fricción neg.

sino

Asentamiento

revisión

no

si

sicapas prof.

si

cálculo de pilote como estructura-verificación de pandeocálculo de cabezales viga de fundación y arriostramiento

no

revisión

si

revisión

SUBRUTINA

evaluación si sedebe a defectosde distribución ode selección del

tipo de piloteeventual modif.superestructura

Return

met

odol

ogía

de

pro y

ecto

de

p ilo

taj e



Estructuras


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FUNDACION POR PILOTES CLASIFICACION A) Por su material Madera

Acero Hormigón simple Hormigón armado Hormigón pretensado Arena

In situ Con camisa perdida

Con camisa recuperable

perforados - con lodo

bentonítico - sin lodo

bentonítico C) Por su forma de colocación - por desplazamiento

(HINCADOS) - por sustitución

(PERFORADOS O PREPERFORADOS E HINCADOS

D) Por su forma de hinca a golpes

a percusión a vibración a esfuerzo continuo en hélice

E) Por su sección cuadrados

poligonales circulares (pequeño y gran diámetro) tubulares en H

F) Por su funcionamiento por punta

por fricción por adherencia mixtos

B) Por su construcción

(pilotes de H°)

premoldeados en el lugar

en planta



Estructuras


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G) Por su dirección verticales

inclinados (para tomar esfuerzos horizontales)

H) Por su cantidad individuales

en grupo I) Por su solicitación compresión

tracción flexión y corte

J) Por su vinculación empotrados

apoyados flotantes

Tipos de cimentaciones profundas

ESTRATO RESISTENTE

(a) (b) (c) (d)

Ø

L

b

Ø

DfØ

a) pilote

b) pilas Df O 4 - Se usa en suelos firmes

Ø

c) cilindro (corto)

d) cajón se usa en aguas profundas.



Estructuras


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PILOTES DISTINTOS TIPOS

METODOS CONSTRUCTIVOS



Estructuras


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Secciones de pilote dehormigón armado

pilotes metálicos

400

400

10

pretensadopilote de Hormigón

}5 estribos derefuerzo

Sección C - D pilote premoldeado dehormigón armado

C D

L1

L1

estribosø6c/5 cmen L = 1 m1

5 estribos derefuerzo

estribos alcentroø6c/15 cm

FORMACION DELTAPON TUBERIA

HINCA DE LABULBO

FORMACION DEL HORMIGONADOY EXTRACCION

DE TUBERIATERMINADOEL PILOTE

PILOTE APISONADO

0,30

0,30 puntazo

en L = 1 mestribo ø6c/5 cm

1

PILOTES – METODO CONSTRUCTIVO Pilotes Perforados c/cuchara y trépano



Estructuras


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el trépanoAvance conAvance de la tubería

con la cucharaEmpotramiento

del piloteHormigonado y

extracción tubería terminadopilote

Pilotes Perforados con hélice

la perforaciónemboquillado de

perforaciónAvance de la Hormigonado del

pilotepilote terminado

Pilotes Barrenados

perforacióndel terreno

perforacióndel terreno

El pilotehormigonado armadura en el

Colocación de

hormigón fresco

CAJONES DE AIRE COMPRIMIDO



Estructuras


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Estructuras


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El puente “LIBERTADOR GENERAL SAN MARTIN” (FRAY BENTOS - PUERTO UNZUE entre URUGUAY Y ARGENTINA) (1970 . PROY)

L1 L2 L1 L2

T. SECUNDARIOSTRAMOS PRINCIPALES

190 m 180 m40 m 40 m 3040 m30

90 m 220 m 145 m 70 m

6H = 196 m d

Descripción física del puente Sector Primer tramo Tramos secundarios Tramos adyacentes al tramo principal Tramo principal Tramos adyacentes al tramo principal Tramos secundarios Tramo de transición Tramos de viaducto Total de tramos

Cant. de tramos 1 7 1 1 1 17 1 27

56

Luz de c/tramo

55,00 m 70,00 m 115,00 m 220,00 m 145,00 m 70,00 m 55,00 m 41,05 m

long. del puente

Long. del sector

55,00 m 190,00 m 145,00 m 220,00 m 145,00 m 1190,00 m 55,00 m

1.108,35 m

3.408,35 m

Secuencia corresponde a un recorrido desde la margen uruguaya a la margen argentina.

ménsula90 m

dovela

CABEZAL

PILA PRINCIPAL

CILINDRO

RIO URUGUAY

nivellecho río

fundaciónnivel

nivel río (20 mts)

CABEZAL (24x24x4 m³)

PILA

CILINDRO

ROCA

øp = 10 m

Altura máximarespecto alcero del río

2,10 m

47,28 m33,80 m



Estructuras


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Caudal máx. = 35.000 m³/seg Variación crecidas = 7 mts Ancho (ubicación elegida)

Cauce normal = 2 Km

Valle inundado = 5 Km



Estructuras


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Estructuras


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CIMENTACION PILA SECUNDARIA

Los pilotes se construyeron prefabricando camisa H°. P°.Su longitud total vario entre 20 y 57 m

Tubos de H°P° øint. = 1,20 m

e = 0,15 m

e = 0,15 m

øext. = 1,50 m

pretensado total = 300 tn c/u

- Bancada pretensado L = 120 m ; con 2 cabeceras Acero ancladas al terreno

- Cabeceras anclaban 28 cables; ½ “ de ø, sobre una circunferencia de ø = 1,35 m

- Colocado el molde interior, chapa de acero en forma cilindro abierto para introducir entre

cables tesos.

- Molde exterior colocaban clavijas sobresalían 15 cm

- Dentro molde interior introducía un tubo de goma 60 m

- Inflado aprieto molde interior contra las clavijas.

- Parte superior quedaba abierta Hormigonar

presióninteriormolde interior

molde exterior

clavijas

aberturasuperior

HORMIGONADO

- Quita molde exterior: cubre con toldo, introducía vapor acelerar fraguado y curado.

- Construían 120 mts. por semana.

- Cuando el H° alcanzaba 250 Kg/cm² destesado y corte de los cables en la bancada por

medio de 2 puentes grúas.



Estructuras


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PILA SECUNDARIA

NIVEL RIO

PILOTE

CABEZAL

30 mVIGA MENSULA

40 mTRAMO SUSPENDIDO

NIVEL LECHO RIO

Long. varió (20 m y 57 m)

NIVEL FUNDACION

PILOTE

PILA

CABEZAL

4 conductos dejados paredespara inyectar mortero

pared delcilindro dehormigón

espacio anularcanto rodadocrear un vínculoentre la camisa dehormigón y el terrenocircundante

pared camisa metálica a extraer



Estructuras


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ROCA

RIONIVEL FUNDACION

camisa de hormigón de menordiámetro por perforaciónrotativa, sistema SALZGITTER

Nivel de agua

GRÚA DERRICK flotante de100 tn de capacidad y con unapluma de 70 mts

interior de la camisa dehormigón se colocala armadura.llenado de H° se efectúabajo H O por medio deun tubo de 200 mm de øy una bomba para hormigónmontada sobre una embarcación

LECHO

camisa metálica ø = 1,80 m (EXTRAE)

camisa de hormigón prefabricado, pretensadaespesor = 15 cm - ø = 1,50 m

eje extractor de material triturado ybombeo, inyectando aire comprimido en laparte inferior del tubo de succión,que es a la vez eje de giro del trépano.

máquina de hinca

NIVEL

plataforma flotante

abrazadera de hinca2 gatos hidráulicos horizontalesmovimiento de torsiónde hasta 200 Tm

trépano

equipo hidráulico ejercía sobre la camisauna fuerza vertical

MAQUINA PILOTERA PARA CONSTRUIR PILOTES PERFORADOS CON CUCHARA;

TREPANO; HELICE



Estructuras


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Máx Diam. camisa = 2500 mm

Mínimo Diam. camisa = 700 mm

Variación del radio = 3,10 m a 7,70 m



Estructuras


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puentelimitadorde caída

Escape

Maza

MAZA DE CAÍDALIBRE CON ESCAPE

(tn) P = (G+C) . Q . H2

(G+C+Q) . . e2 ν

LIBRECAIDA

DE VAPOR DESIMPLE EFECTO

cilindrofijo pistón

móvil

DIESEL

inyección

frecuencia batido 60

H caída = 0,50 a 1,20 m

Actúan tanto por su masacomo por la presión de vapor

Fórmula de Brixcapacidad portante pilote

SIMPLE EFECTODE VAPOR DE

frecuencia varía100a

300

golpesminuto

su peso 350 a 500 Kgson mas manejables que losde simple efecto

golpesminuto

gancho de izado

roblepoliestirenochapa metálica

maderatierna

(eucaliptus)

Empaquetadura ogalleta: fibraplastificada

pilote

sombrerete(CASQUETE)de fundición o

acero moldeado

SUFRIDERA(TACO DEMADERA)DURA

A LA GRUA ELEVADORAEL CONJUNTO SE APOYA ENEL PILOTE DURANTE ELHINCADO

resorte

peso estático

abrazadera

oscilador

pilote

masasgiratorias

SOMBRERETE DE PROTECCIONDE LA CABEZA DEL PILOTE

viga apoyo

gato hidráulico

pilote traccionado

flexímetros

viga de referenciapilote

ensayado

CROQUIS DE UNA PILOTEADORAVIBRATORIAcant. de ensayos = 3

(suelos uniformes)Hincarse dejarseun tiempo volver cond.inicialessuelos permeables = 2 ó 3 díasArcillas y limos = + 30 días



Estructuras


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MARTILLO DIESEL KOBE

cilindrosuperior

tanque decombustible

entrada de aguadrenaje de combustible

filtro

leva de la bomba de combustible

bomba de combustible

amortiguadorde goma

Fórmula experimentalelaborada en laUNIVERSIDAD DE SUTTGART(ALEMANIA)

=RS + K

2 . W . H xW + P

W x 14

anillos guías

pistón

anillos guías

cilindrosuperior

Ι J

HGFEDCBA

papel

penetraciónfinal del

pilote (s)

pérdida deenergíacompresiónelásticatemporaria delpilote y delsuelo

martillo

taco demadera

estaca

mover el lápizlentamente a

lo largo delmadero

lápiz

pilote

R = Capacidad de carga del pilote (Ton.)

W = peso del pistón (ton)modelo K13 1,3 ton = W

H = Altura de caída del pistón (cm) (impacto del pistón)

P = Peso del pilote (ton)

S = Penetración final del pilote (cm)

pilote y el suelo (cm)K = Compresión temporaria elástica total del casquete, del

= Factor de seguridad para una carga de larga duración14



Estructuras


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PILOTES PREFABRICADO CENTRIFUGADOS



Estructuras


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aros dearmado

Hierro dearmado

5

armaduralongitudinal

Armadura inertetrenza para pretensado

CUANTIASFe = . Abμ

μ = f (esbeltez)

L < 30 . Ø p μ

p30 . Ø < L < 40 Ø p = 1 % a 1,5 %μ

pL < 40 . Ø = 1,5 % a 2 %μ

zona reforzada μ = 1%

pØ

aros derefuerzo enlas puntasø 8 ó ø 10(en 30 cm)

aros dearmado

5

espiral dealambrecrudo

armaduralongitudinal

separadoresplásticosaseguran recubrimientoy centrado de armadura

molde paracentrífuga atambor

molde paracentrífuga degravedad

tapa de acerocentrar moldes

centrífuga a tambor

IRIDIS

centrífuga agravedad

rotación molde 350/450 rpmdurante 8 a 12 minutos

mayor resistenciadel material

- eliminación exceso de H O2

- máxima compactación- diferencia en peso del orden 30%

inspección una vezhincado

Øp

e

sección delpilote

curado por vaporhinca 72 hs.

variación de Øentre 20 cm y 70 cm

p



Estructuras


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BRIDA DE UNION ENTRE TRAMOS PREMOLDEADOS DE PILOTES

Soldaduras

chapa SAE 1020 5/16"

acero conformado 8 Ø 10

e e=100mm

EMPALME

TRAMOSUPERIOR

INFERIORTRAMO

Ø pilote

25mm

100mm

100mm

L=1000mm

75° soldadura deunión

perno

chapa

1000mm

1000mm

1050mm

SECCION AEMPALMAR

corona de chapade 1,5 mm deespesor

5 barras salientesØ según diametrodel pilote

cemento epoxi que se colocaen los orificios para alojararmaduras salientes

orificios p/armaduraØ interior = 25 mm

Ø int

SECCIONHINCADA DELPILOTE



Estructuras


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DIFERENTES PUNTAZAS SEGÚN EL TIPO DE TERRENO



Estructuras


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puntaza parasuelos de MEDIARESISTENCIA

puntaza para suelosde ALTA RESISTENCIA

puntaza para roca

perfilmetálicodoble T

fundiciónchapaacerada

rellenohormigón

Puntaza dehormigón parasuelos de BAJARESISTENCIA

4 Ø 10

A) VERIFICACION ACOPIO YMOVIMIENTO CON PUENTE GRUA

T TL

0,6.L0,2.L 0,2.L

Mmáx = 0,021 . g . L² . ν

ν = 1,4

PILOTEB) VERIFICACION IZAJE DEL

0,3.L

= 1,4ν

Mmáx = g . L² . ν



Estructuras


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PILOTES PRETENSADOS Transporte VENTAJA Ausencia de fisuras anulares Hinca Expresión da la CARGA DE ROTURA como columna de un elemento pretensado longitudinal. Prot = ν (K . σbk – 0,66 σ0) . Ab K = coeficiente de uniformidad, generalmente su valor es 0,85 σbk = resistencia cilíndrica del hormigón a los 28 días. 45 a 65 Kg / cm² cimentaciones comunes σ0 = tensión de precompresión 80 Kg / cm² absorver M. flectores Ab = Sección del pilote ν = varía entre 3 y 4 MOMENTOS DE ROTURA EN FLEXION Sección rectangular llena

d

Mu y 0,37 . As . σKe . d = Z . z

As = Sección de acero pretensado σKe = tensión de rotura del acero z = 0,37 d (brazo elástico)

Sección cilíndrica hueca

ØeØc

Mu y 0,32 . As . σKe . Øe

Øe = diámetro de la sección

ν = 2 sobrecargas normales coef. de seg. ν = 1,5 p/sísmicas o de vientos



Estructuras


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α = 0,20 pilotes pretensados comprimidos α = 0,50 pilotes pretensados traccionados

cota fondocabezal

0,60

a

ØP

CABEZAL DE PILOTES



Estructuras


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V

deformacióndespreciable

NO CUMPLECALCULO VIGA

carga

elemento rígido

pilote = carga (simetría)

ROCA (suelo indeformable)

vertical

CONDICION (deformación elástica + defor. suelo)(Ley de Hooke)

=∆ ll

σ=

E=

E . FP

PILOTES DEFORMABLESV J

articulación

(NO REAL PARA PILOTESDE GRAN DIAMETRO)

ee

lEF

∆ l = 1 P = S (FUERZA)(deformación)

l=S E . F ( Kg )cm

S = constante del resorte

E . FP =l

∆ l .

V

deformabilidad (pilote + suelo)asimila a un resorte

ee1X2X1X

l∆ 1

1w

V2S

2w

2SX

∆ 2l 2

2X

2X

2XX2

Sl∆ 3

P . L³W =4 B E Jp

=∆ l P .E . F

l PS

=

deformación l∆fuerza

S=

4 B E JW =1

V . (2.e)³6 E . JV . e³

=

6 E . JW =2

X . e³2

∆ l + w - l - w = l1 ∆ ∆2 321

2 SV V . e³

6 E . J+ -

2 SX 2 -

6 E . JX . e³2 =

S2X

-+2V

6 E . JV . s .e³

2- 2X X . S . e³

6 E . J2 X= 2 haciendo 6 E . J

X . S . e³= m(adimensional)

2V + V

m 2X 2- - 2X

m= 2X V . m + 2

2m( ) = X )( 2m2 m + m + 2

2

2X = V3 m +

m + 223

=X 1

m +mV - X

2 23

2 = V3

DISTRIBUCION DE CARGAS EN GRUPOS DE PILOTES



Estructuras


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I ) CASO “A”

Hipótesis: a) Cabezal infinitamente rígido

b) Pilote articulado en ambas extremidades (se da en pilotes de gran esbeltez –

pequeño Ø y gran longitud

c) Todos los pilotes tienen, en forma aproximada la misma longitud. (=

deformaciones).

I-a) SISTEMAS PLANOS

HV

V 2

1H

1 2

a)

RESOLUCION Tipo a) Descomposición de fuerzas en dos

direcciones

pilotes bielas esfuerzos normales

flexión secundaria

b)

1 3

F

2

F

1

23

Tipo a) Método Culmann

(Descomposición de una fuerza en 3 direcciones)



Estructuras


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DETERMINACION DE ESFUERZOS EN LOS PILOTES Y ARMADO DE CABEZALES

A) CARGAS VERTICALES A1) CABEZAL

UN

PILOTE

riostra planta0,15

- desplazamiento relativo entre ejes de pilotes y columna - arriostra el cabezal con otros cercanos - armadura tipo jaula con ø no demasiados finos

ø P 12 mm y separación c/15 ó 20 cm

A2) Cabezal de dos pilotes

riostra planta0,15

V

d e h2

e

øp

ZV2

e 3ø p

D DsA

2V

Z

D

Z

D

V2

V2

sA

mín 0,15correctoanclaje

hV 2 = Z

e2

=Z 1V . e4 . h

A Z=s σe

- colocar As sobre los pilotes - distribuir armadura en una zona traccionada de 0,1 a 0,2 d - según LEONHARDT anclaje en barras sin ganchos por la fuerte presión en esa zona. - AH = 1 As



Estructuras


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3 - concentración grande armadura estribos envolventes

A3) Cabezal de tres pilotes

Z

Z

1Ze

ew

ee 3

323

V

Z 1

D h d

33e

=hZ 1

3e3

1Z =V . e

3 . h3 .3V

- Armadura sobre pilotes en su vinculación más corta.

- Ensayos parte de la carga tiende a ir zona entre pilotes ARMAR VERTICALMENTE

evitar desprendimiento inferior del H°.

- Si W > 3d colocar armadura de suspensión total entre pilotes para una carga P = V

- 1,5 . n

- (n = número de pilotes P 3)



Estructuras


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σe = PAs

A s

3

s σZ=

s

A

3 = n

A4) Cabezal de cuatro pilotes

V4h 4 .

V . ee2

1Z= Z 1 =

2 . h

e

e2

Z

1Z

Z

Z =2

V . e=8 . h

Z 1

PARA CANTIDAD MAYOR DE PILOTES

α αe1

línea de rotura

Za = Vh

e1

hΣ

TRACCION PURA tendremos bielas de TRACCION



Estructuras


Preparó: Fecha:


T2

T

Z 11Z

T2armadura de columnabien anclada

D

Z

T2

1Z

T2 T2

D

Z

T2

1Z

MOMENTOS equilibrio con pilotes Cargas capaces originar Mflex. permanentes

a) peso propio pilotes inclinados b) carga lateral del terreno c) excentricidad de la carga axil d) actuación del pilote como elemento de

estructura rígida e

M

P(tracción) P(compresión)

P = Me

+-

M

Øp C=coef.balasto

equilibriocon flexión ycorte de lospilotes

M

t = profundidaddel pilote

PILOTE DE GRAN DIAMETRO PILOTES INCLINADOS

apoyo elástico en el terreno-caracterizado por "C"

Mflex. temporales

a) oleaje y corrientes maritimasb) hieloc) Cargas laterales producidas por las embarcacionesd) Acción de viento sobre la estructurae) Acciones laterales

CALCULO DEL PILOTE VIGA APOYADA EN UN MEDIO ELASTICO T < 10 Ø p ELEMENTO RIGIDO (J α) flexión. Despreciable GIRO T > 10 Ø P tener en cuenta rigidez del pilote (centro de rotación)

COMBINACION DE CARGA VERTICAL Y MOMENTOS



Estructuras


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R = M+-Vh1

y yyΣ y² x²Σ

-+ ixxM .

ex

xi

ey

y

x yi

M = V . eyy

M = V . exx

CARGAS HORIZONTALES

H H H

Toma esfuerzos axiles flexión

A

Øp

ld

ld = longitud de descabezado

e = 3 Øpmín TOLERANCIAS COMUNES EN LA HINCA

4 a 5 cm en posición individual 10 cm en grupos 1:50 (2 cm/m) en verticalidad



Estructuras


Preparó: Fecha:


CASOS ISOSTATICOS CON PILOTES INCLINADOS a) CASO 1

α α

e

MVH

A BM'

V2

2 cos α

α2 e cosM'

α2 senH

V1

H'e

Hd

H

αH

2 senαα

V

M'

H

Translado de H al encuentro depilotes.

M' = M - H.d

V y M' como viga simple

V2 1V

V

α2 cosV2

α

αH'e2 e cos α

M'eH'

b) CASO 2

H'e

V

H

e

M

M'

V

HVx

y

α

H

M'

V2

2 tg H

α

senH

α

H

αtg αH

αsenH

M' = M + V . x + H. y

c) CASO 3



Estructuras


Preparó: Fecha:


M' = M + V . x + H. y

Htg 2 sen

Hα

V αsenαtg

α

α

H

H

H

H

H

y

VM

M'

V

x

αd

dM'

PILAR DE PUENTE

M, incluyen momentos complementarios de pandeo Hy; Hx. No son tan importantes.

y

z

M

Hy

V

x

Hx

V

M

y Hy

V

M

x

z

x

Mx

yM

4 3

21

ex

ey x

y

Øp

P =2V4

+2 . ex

- yM2 . ey

M2 . e

MxV +P =3 4 2 . ex

y

y+

M2 . e

MxV -P =1 4 2 . ex

y

y-

M2 . e

MxVP =4 4 2 . ex

y

y+-

emín = 3 Øp altura del cabezal = d > ½ ex

2 + ey2

Prof. Empotramiento = 3m

Arenas finas sueltas Limos Inorgánicos Arcillas blandas si ex = ey = e d > 0,7 . e



Estructuras


Preparó: Fecha:


H

e

lp

le

d

4.00

3.00

socavación máxima debajodel cabezal del pilar

cota de socavación

Profundidad deempotramiento delpilote

le = longitud de empotramiento del pilote

lp = longitud total del pilote

si el dintel es infinitamente rígido, el punto de imflexión se encuentra en la mitad de la altura “le”

H

M

2H

V

2H

e

d

le

M

He

= +-V2

el( + d)=M H

2el

2

Pmáx.Pil.

= P3 + ( 2 . eH

x

x + yH2 . ey

) )( +el2

d

2 . eH

1PPmín. =Pil.

+xH( 2 . ex( el)y

2 )+ d- NOTRACCION

pilM = el8

H²x + H²y

Armadura de los pilotes no debe ser inferior al 8 por mil de la sección de hormigón (elementos comprimidos) ARMADURA DEL CABEZAL



Estructuras


Preparó: Fecha:


y

x

xe

ye

yA

Ax

Z1

αl

Z 1 =0.85 . h

máxP . l

αtg = x

yee

=A xZ . cos1 α

eσ

σα

yA =e

Z . sen1

diámetro mínimo de acero Ø 12

Ax

Ay

Ax

Ay

Ax4

4Ay

le

LONG. ANCLAJE

eje del pilote

longitudde empalme

le

armadura por afuerade la principal

VERIFICACION DE PUNZONADO Y CORTE para el punzonado se toma como columna de esquina

45°

45°

h2

b = Ø

+ h

0

p

sección de punzonado

aøp

sección de corte(verifica labiela decompresión)

para corte se toma la sección a h/2 y aplicamos la expresión de GRASSER en ménsulas cortas.

Τ0 = Q O Τ03 - (Τ03 - Τ02 ) d donde z = 0,85 h

b0 . z 2h



Estructuras


Preparó: Fecha:


ESTRIBO

HM

V

A

Empuje desuelo

E

A

espaldón

viga principal yTablero

contrafuerte

2:3 pendiente taluddel terreno

cabezal

pilotes

Inclinados Verticales de GRAN DIAMETRO

3,00

2/3a

a

VALOR MAXIMODE SOCAVACION

comienza a desplazarse el suelo dela parte posterior del estribo y enconsecuencia desaparece el empuje

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