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I n f o r m e T é c n i c o M a y o 2 0 1 5

ESTUDIOS DE IMPACTO ELÉCTRICO PARA CONEXIÓN DE

LINEA 2X500 kV

ANCOA – ALTO JAHUEL

SEGUNDO CIRCUITO:

Estudio de Cortocircuitos Preparado Para:

ALTO JAHUEL TRANSMISORA

DE ENERGÍA, S.A.

I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 2

Servicios Especializados de Ingeniería DIgSILENT Limitada Candelaria Goyenechea 4330, Depto. 34, Vitacura, Santiago Tel.: +56 9 97797093 Fax: +56 2 29536385

Contacto:

Celso A. González G. e-mail: [email protected]

Rev 2 (03.11.2015)

CHI-NT-07-2015

0 Í n d i c e


Índice Índice ........................................................................................................................................................................... 3

1 Resumen Ejecutivo ............................................................................................................................................... 5

2 Introducción ......................................................................................................................................................... 7

3 Descripción del proyecto Ancoa-Alto Jahuel 2x500 kV, segundo circuito .......................................................... 8

4 Objetivo de los estudios ..................................................................................................................................... 10

5 Metodología ........................................................................................................................................................ 12

6 Alcances y estudios específicos ......................................................................................................................... 15

6.1 Revisión de aspectos normativos relacionados con el estudio ..................................................................................... 15

6.2 Actualización bases de datos para estudios ............................................................................................................... 15

6.3 Modelación de Instalaciones de AJTESA ................................................................................................................... 15

6.4 Alcance y Definición de contingencias ...................................................................................................................... 16 6.4.1 Contingencias estudios estáticos .......................................................................................................................... 16 6.4.2 Contingencias estudios dinámicos ........................................................................................................................ 17

6.5 Estudios estáticos ................................................................................................................................................... 17 6.5.1 Estudio niveles de cortocircuito ............................................................................................................................ 17 6.5.2 Estudios de flujos en condiciones normales de operación y con instalaciones en mantenimiento .............................. 18

6.6 Estudios dinámicos de estabilidad transitoria ............................................................................................................ 18

6.7 Análisis del esquema MAIS ...................................................................................................................................... 18

6.8 Análisis de desbalance de tensiones ......................................................................................................................... 18

7 Desarrollo de los estudios .................................................................................................................................. 19

7.1 Revisión de aspectos normativos.............................................................................................................................. 19 7.1.1 Exigencias generales para transmisión .................................................................................................................. 19 7.1.2 Exigencias Relacionadas con Análisis Estáticos ...................................................................................................... 19 7.1.3 Exigencias Relacionadas con Análisis Dinámicos .................................................................................................... 21

7.2 Actualización bases de datos para estudios ............................................................................................................... 23 7.2.1 Base de datos inicial ............................................................................................................................................ 23 7.2.2 Plan de obras de generación y transmisión ........................................................................................................... 24

7.2.2.1 Obras de generación y transmisión CNE .......................................................................................................... 24 7.2.2.2 Obras de generación Catastro CDEC-SIC ......................................................................................................... 26

7.3 Modelación Eléctrica de la Línea ............................................................................................................................... 27 7.3.1 Antecedentes y Parámetros Relevantes ................................................................................................................ 27

0 Í n d i c e


7.3.1.1 Datos de los Conductores ............................................................................................................................... 27 7.3.1.2 Datos de las Estructuras Soportantes .............................................................................................................. 27 7.3.1.3 Otros datos relevantes ................................................................................................................................... 27

7.3.2 Modelación de la Línea en Power Factory .............................................................................................................. 29 7.3.2.1 Ingreso de datos del Conductor ...................................................................................................................... 29

7.3.3 Resultados Parámetros de la línea ........................................................................................................................ 30

7.4 Estudio de niveles de cortocircuito ........................................................................................................................... 31 7.4.1.1 Cortocircuitos en Barras ................................................................................................................................. 31 7.4.1.2 Corrientes de Cortocircuitos en el Interruptor .................................................................................................. 31

7.4.2 Resultados cortocircuitos en barras (Método 1) ..................................................................................................... 33 7.4.2.1 Cortocircuitos Sin Nueva Instalación de Transmisión ........................................................................................ 34 7.4.2.2 Cortocircuitos Con Nueva Instalación de Transmisión ....................................................................................... 38 7.4.2.3 Resumen ordenado de mayor a menor aumento de % de cortocircuito por barra .............................................. 42 7.4.2.4 Comentarios acerca de los niveles de cortocircuitos con Método 1 ................................................................... 43 7.4.2.5 Capacidad nominal de los interruptores de la zona ........................................................................................... 44 7.4.2.6 Verificación de cumplimiento Método 1 .......................................................................................................... 51 7.4.2.7 Conclusiones aplicación Método 1 ................................................................................................................... 60

8 Conclusiones Cortocircuitos ............................................................................................................................... 61

9 Referencias ......................................................................................................................................................... 63

1 R e s u m e n E j e c u t i v o


1 Resumen Ejecutivo La empresa Alto Jahuel Transmisora de Energía S.A. ha solicitado a Digsilent Limitada la realización de estudios de impacto sistémicos, que permitan evaluar la seguridad y calidad de servicio por la conexión al SIC de la línea 2x500 kV Ancoa – Alto Jahuel segundo circuito. En efecto, para incorporar dicha línea de transmisión, cuya conexión estimada al Sistema Interconectado Central está prevista para Enero 2016, dicha empresa debe realizar diversos estudios eléctricos que demuestren que cumple con las actuales disposiciones respecto de instalaciones sujetas a coordinación por parte del organismo CDEC-SIC.

Las evaluaciones eléctricas que aquí se abordan corresponden a las señaladas por la Dirección de Operaciones del CDEC-SIC en su carta DO N° 0302-2015 del 30 de marzo 2015. En concreto, dentro de los requisitos técnicos mínimos que la empresa aludida deberá cumplir para incorporar la nueva instalación de transmisión 2x500 kV Ancoa – Alto Jahuel segundo circuito, se encuentra la realización, presentación y aprobación de un estudio de impacto sistémico que verifique que la nueva instalación operando interconectada con el resto del Sistema Interconectado Central, cumple con las exigencias de seguridad y calidad de servicio definidas en la Norma Técnica de Seguridad y Calidad de Servicio. En este sentido, las evaluaciones que aquí se desarrollan y presentan se basan en el cumplimiento de las disposiciones establecidas en dicha Norma, los procedimientos de detalle elaborados por la DO del CDEC-SIC y los planteamientos específicos que este organismo ha solicitado en la carta mencionada.

Para efectos del desarrollo de los estudios, se considera que la nueva línea se encuentra en operaciones hacia el mes de Enero del 2016. Por lo tanto, los escenarios operacionales estarán determinados con las condiciones de generación, demanda y de topología esperables para dicho mes.

En el contexto descrito, los análisis efectuados en este estudio consideraron los siguientes ámbitos de evaluación técnica:

Estudios de cortocircuito de naturaleza estática

Estudios de flujos de potencia de naturaleza estática

Estudios de estabilidad ante grandes perturbaciones de naturaleza dinámica

Estudios del esquema MAIS de naturaleza dinámica

Estudios de desbalance de tensiones de naturaleza dinámica

Todos estos estudios han sido analizados en las condiciones de mayor exigencia previstas para la nueva instalación de transporte, en concordancia con las exigencias planteadas por la DO del CDEC-SIC para la realización de estos estudios.

En el presente documento se reportan los resultados del estudio de cortocircuitos. Habida consideración de esto, los resultados arrojan las siguientes conclusiones relevantes:

Con la incorporación de la línea Ancoa - Alto Jahuel 2x500 kV segundo circuito sólo se registra un impacto relevante (aumento porcentual por sobre 1%) en las barras del sistema de 500 kV, especialmente en las subestaciones donde el proyecto se conecta, esto es, la barra de Ancoa y Alto Jahuel y se amplía hacia el resto de las subestaciones de 500 kV en Lo Aguirre, Plpaico y Charrúa, aunque en estas últimas de menor magnitud. El mayor aumento porcentual se registra en la barra de Alto Jahuel con un aumento de 2,4% en la corriente Ik, y en Ancoa el aumento alcanza un 2,1%, iguales valores se registran en la corriente Ik.

1 R e s u m e n E j e c u t i v o


En las demás barras del sistema de 500 kV los valores de crecimiento por la incorporación del proyecto de transmisión resultan menores al 1,6% (valor Ik).

En las barras del sistema de 220 kV los valores de crecimiento por la incorporación del proyecto resultan en valores inferiores 0,7% (valor Ik). Incluso en las barras de 220 kV donde el proyecto se conecta. En efecto, en las barras de Alto Jahuel y Ancoa el aumento porcentual sólo alcanza un crecimiento de 0,7 y 0,4% respectivamente en el valor Ik.

En términos físicos la mayor corriente de falla en barras del sistema de transmisión de 220 kV se presenta en la subestación Charrúa 220 kV, donde se alcanzan valores de 47,1 kA, no obstante, el aumento porcentual por la incorporación del proyecto apenas alcanza a 0,4%.

Se observa que en el sistema de 154 kV el efecto de aumento de corriente de falla es prácticamente nulo, sólo se consiguen aumentos porcentuales por debajo de 0,1%.

Una vez efectuada la verificación de las corrientes máximas de cortocircuito en cada barra en la zona de análisis, se verificó si dichas corrientes superan o no las condiciones nominales de cada interruptor, concluyéndose lo siguiente:

En las barras donde se obtiene un crecimiento porcentual por sobre 1%, se registra que las capacidades nominales de los interruptores de dichas barras resultan muy superiores a las corrientes de fallas que se registran en dichos puntos. En efecto, en el sistema de 500 kV los interruptores en forma generalizada son de 40 y 50 kA (Capacidad de ruptura nominal) y la mayor corriente falla registrada sólo alcanza los 16,7 kA, existiendo una reserva suficiente para aceptar el ingreso de otros proyectos de generación o de transmisión sin que signifique un reemplazo de interruptores.

Cabe indicar, como ya señaló, que en las demás barras del sistema con menores niveles de tensión nominal, se obtienen crecimientos por debajo de 1%, con lo cual este proyecto de transmisión no las afecta en forma significativa.

Sin embargo, se debe hacer notar que en varias barras del sistema de 220 kV se registran niveles de corrientes de fallas por sobre las capacidades nominales de los interruptores existentes, Sin embargo cabe señalar, que dicha condición de operación no es atribuible al ingreso de la nueva instalación de transmisión, por cuanto dicha condición excedida ya existe antes de su ingreso, por lo tanto, resulta en una condición de pre-existencia para este nuevo proyecto. Las barras y número de interruptores afectados son:

o S/E Alto Jahuel : 2 interruptores de Clase 31,5 KA

o S/E Alto Jahuel : 9 interruptores de Clase 40 KA

o S/E Charrúa : 24 interruptores de Clase 40 kA

o S/E Maipo : 5 interruptores de Clase 31,5 kA

o S/E Polpaico : 5 Interruptores de Clase 31,5 kA

Con la incorporación del proyecto Ancoa - Alto Jahuel 2x500 kV Segundo Circuito no se observa ninguna instalación que exceda sus capacidades nominales, excepto las que estaban excedidas antes de la entrada del proyecto.

En resumen se concluye que con la entrada en servicio de esta nueva instalación de transporte no se observan instalaciones con capacidades nominales excedidas atribuibles al proyecto.

2 I n t r o d u c c i ó n


2 Introducción La empresa Alto Jahuel Transmisora de Energía S.A., en adelante AJTESA, cuenta con los derechos de explotación y ejecución de obras de la línea de transmisión denominada Ancoa - Alto Jahuel 2x500 kV Segundo Circuito, requerida para preservar la seguridad de suministro eléctrico en el sistema de transmisión troncal del Sistema Interconectado Central (SIC). Su puesta en servicio y operación está prevista para el mes de Enero de 2016.

Dentro de los requisitos técnicos mínimos que AJTESA deberá cumplir para incorporar la nueva unidad de transmisión, se encuentra la realización, presentación y aprobación de un estudio de impacto eléctrico sistémico que verifique que esta nueva instalación operando interconectada con el resto del SIC, cumple con las exigencias de seguridad y calidad de servicio definidas en la Norma Técnica de Seguridad y Calidad de Servicio vigente, en adelante NT de SyCS [1].

Para la realización de este estudio, AJTESA ha adjudicado a Digsilent Limitada, en adelante el Consultor, la elaboración de los estudios técnicos que corresponde efectuar, que en lo esencial, se rigen de acuerdo con las especificaciones técnicas que ha preparado la DO del CDEC-SIC y que se encuentran contenidas en la “carta DO N° 0302-2015 del 30 de marzo 2015” [2], la cual forma parte integrante de este Informe.

Basándose en estas exigencias, el Consultor lleva a cabo los estudios técnicos consistentes en simulaciones numéricas que involucran estudios estáticos (cortocircuitos y flujos de potencia) y dinámicos (estabilidad temporal, MAIS, desbalance de tensiones) del SIC, con la nueva instalación de transmisión, a fin de determinar el impacto eléctrico que esta produce, particularmente en situaciones extremas donde tanto las instalaciones de transmisión como de transformación pueden verse afectadas por la operación de la nueva obra, ya sea para una condición normal de operación como frente a la ocurrencia de contingencias. Si bien la modelación y análisis considera la totalidad del SIC, el énfasis del estudio tal cual se detalla más adelante, se concentra en la zona donde se interconecta la nueva línea.

Para efectos del desarrollo de los estudios, tal cual se ha indicado, se considera que la nueva línea inicia su operación en el mes de Enero del 2016. Por lo tanto, los escenarios operacionales estarán determinados con las condiciones de demanda, generación y de topología esperables para dicho mes y según las especificaciones señaladas por la DO del CDEC-SIC.

Para efectos de adecuar la operación del SIC para Enero de 2016, se utilizará la información del plan de obras de transmisión y generación contenida en el Informe de Precios de Nudo Definitivo de abril 2015.

En todos los casos las evaluaciones que desarrollará el Consultor estarán basadas en medir el nivel de cumplimiento con las exigencias de seguridad y calidad de servicio definidas en la NT de SyCS de Noviembre de 2014 [1].

3 D e s c r i p c i ó n d e l p r o y e c t o A n c o a - A l t o J a h u e l 2 x 5 0 0 k V , s e g u n d o c i r c u i t o


3 Descripción del proyecto Ancoa-Alto Jahuel 2x500 kV, segundo circuito

El proyecto de transmisión Ancoa - Alto Jahuel 2x500 kV Segundo Circuito, consiste en la incorporación del segundo circuito de la línea de 500 kV del mismo nombre. Dicha instalación de transmisión está conformada por estructuras para dos circuitos, la cual conectará las SE/EE Alto Jahuel y Ancoa del Sistema de Transmisión Troncal (STT) del SIC. Se ha de señalar que hacia dicho periodo se tiene contemplado la existencia de tres circuitos de 500 kV, también uniendo dichas subestaciones, lo cual daría un total de cuatro circuitos de 500 kV operando en paralelo entre las subestaciones Alto Jahuel y Ancoa. Toda esta configuración que estará disponible hacia Enero de 2016, busca dar seguridad a las transferencias de potencia previstas desde el centro-sur del SIC hacia la zona centro-norte del sistema.

Habida consideración de ello, la siguiente figura 1 ilustra la topología contemplada hacia Enero 2016, incluyendo el nuevo circuito de AJTESA. En cuanto a esta figura, es posible apreciar que para dicha instancia el sistema de 500 kV del SIC presentará la inclusión de la S/E Seccionadora Lo Aguirre, en su primera Etapa, que secciona uno de los circuitos de 500 kV entre Alto Jahuel y Polpaico.

3 D e s c r i p c i ó n d e l p r o y e c t o A n c o a - A l t o J a h u e l 2 x 5 0 0 k V , s e g u n d o c i r c u i t o


ANCOA 220 KV

CHARRÚA 220 KV

CHARRÚA 500 KV

ANCOA 500 KV

AJAHUEL 500 KV

LO AGUIRRE 220 KV

LO AGUIRRE 500 KV

AJAHUEL 220 KV

CHENA 220 KV

POLPAICO 500 KV

POLPAICO 220 KVVILLASECA

ITAHUE

TENO

TINGUIRIRICA

MALLOA

TILCOCO

PUNTA CORTES

TUNICHE

PAINE

Alto Jahuel

SISTEMA 154 KV

Central Machicura

Central Colbún

Central Pehuenche

Central Loma Alta

Central Los Hierros

Central Renca

Central Nueva Renca

Central QuinteroCentral NehuencoCentral San Isidro

TG2TG1TG3TV2TG2TV1TG1TV2TG2TV1TG1

Central Rapel

G5G4G3G2G1

Out of CalculationDe-energised

Voltage Levels

500, kV220, kV154, kV110, kV66, kV60, kV44, kV34,5 kV33, kV30, kV25, kV24, kV23, kV22, kV20, kV19, kV18, kV16,7 kV15,75 kV15, kV14,8 kV14,49 kV13,9 kV13,8 kV13,35 kV13,3 kV13,2 kV12,5 kV12, kV11,5 kV11, kV10,5 kV10, kV7,2 kV6,9 kV6,6 kV6,3 kV6, kV

J2

J1

J2

J1

K1

K2

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1

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B2

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J

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J1

J

PowerFactory 15.2.1

Línea 2x500 kV Ancoa-Alto Jahuel, 2do Circuito

Topología de Estudio

Project:

Graphic: Resumen STT

Date: 10/25/2015

Annex:

1

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Figura 1 Topología de la zona de interés

4 O b j e t i v o d e l o s e s t u d i o s

I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 1 0

4 Objetivo de los estudios Bajo la premisa señalada, el objetivo del presente estudio debe medir el impacto que tendría sobre la operación del SIC, la conexión del segundo circuito 2x500 kV Ancoa – Alto Jahuel, construido sobre la torre del primer circuito de 500 kV de reciente operación. Dicho objetivo consiste en realizar un análisis técnico del comportamiento estático y dinámico del SIC con la nueva instalación de transmisión, determinando su comportamiento bajo varias condiciones de operación y frente a diversas contingencias que lo podrían afectar. Todo este desempeño ha de compararse contra el marco de desempeño mínimo establecido en la NT de SyCS y las disposiciones establecidas por la DO sobre la materia.

Habida consideración de lo anterior, el alcance y condiciones de los estudios efectuados por el Consultor se agrupan en los siguientes ámbitos técnicos de evaluación eléctrica:

I. Determinación de parámetros: En consideración que este nuevo circuito posee las mismas características mecánicas y eléctricas y que comparten la misma torre que el conductor existente (el primero de esta instalación), en esta sección se determinará los parámetros eléctricos como sus correspondientes acoplamientos mutuos.

II. Estudios de cortocircuitos: Se determinaran los niveles de cortocircuito trifásico, bifásicos y monofásicos, con y sin la nueva instalación de transmisión, en las barras en que se estima a priori un efecto en el aumento del nivel de cortocircuito, según la DO desde la SS/EE Polpaico y Charrúa, para la condición con plena generación en el SIC y con todas las instalaciones de transmisión disponibles a la fecha de entrada del proyecto. Para tal efecto, se aplicará procedimiento de determinación de cortocircuito definido por la Dirección de Operación del CDEC-SIC “Términos y condiciones del cálculo de corrientes de cortocircuito para la verificación del dimensionamiento de interruptores en el SIC”.

En caso de que se verifiquen aumentos de las corrientes de cortocircuito mayores al 2%, se continuará verificando aquellas instalaciones adyacentes a las SS/EE donde se observen dichos aumentos, según corresponda.

Con los valores así determinados, se efectuarán comparaciones de los niveles de cortocircuitos obtenidas respecto de las capacidades de ruptura de los interruptores de la zona donde se determine un impacto importante. En base a ello se podrá determinar e identificar si hay instalaciones existentes que vean sobrepasadas sus capacidades nominales de diseño.

III. Estudios de flujos de potencia: se busca aquí evaluar el impacto que provocará sobre los flujos de transporte y los niveles de tensión a lo largo del SIC la incorporación de este nuevo circuito. Se trata de una evaluación de régimen permanente, donde las variables claves a evaluar corresponden a niveles de tensión, estados de operación de las unidades generadoras despachadas, los flujos por los diversos tramos del SIC y estado conectado/desconectado de los reactores que forman parte del MAIS.

Un aspecto clave de esta evaluación es que se llevarán a cabo tanto para condiciones normales de operación (estado N), como ante escenarios donde un elemento serie se encuentre en mantenimiento (estado N-1). Con dicho análisis se busca cuantificar el impacto que tiene sobre las variables de tensión y flujos (las trasferencias), el cambio de topología de la zona producto de ciertas contingencias simples, en concordancia con la NT de SyCS.

Tal cual se presenta posteriormente, estos estudios se efectuarán para diversos escenarios operacionales (estado N y N-1) definidos por la DO del CDEC-SIC, a objeto de identificar que

4 O b j e t i v o d e l o s e s t u d i o s


instalaciones pudieran verse afectadas, en condición de régimen permanente, por la incorporación de la nueva línea. El detalle de estos escenarios y las contingencias asociadas se presenta más adelante en la metodología de trabajo.

Se ha de destacar que la conformación de los diversos escenarios operacionales bases con abastecimiento normal de la operación del SIC, servirán de punto de partida para efectuar los análisis dinámicos de estabilidad transitoria. Esto resalta la importancia de contar con escenarios que, al menos desde un punto de vista estático, cumplan con la normativa vigente.

IV. Estudios de estabilidad transitoria: se realizan simulaciones dinámicas en el tiempo para los escenarios bases analizados en los estudios estáticos, producto de las contingencias simples más severas en el sistema de transmisión, que permitan determinar las siguientes variables:

variaciones temporales de las tensiones en principales barras

variaciones angulares de las unidades generadoras de mayor impacto

factor de amortiguamiento de las transferencias de las líneas más exigidas producto de las contingencias.

variaciones de frecuencia y tensión de las unidades generadoras

El análisis anterior se realizará para los escenarios operacionales provenientes de los estudios estáticos de flujos de potencia, considerando contingencias simples en concordancia con las exigencias realizadas por la DO del CDEC-SIC. Todos los resultados serán contrastados con el marco de desempeño establecido en la NT de SyCS.

V. Estudio de desbalance de tensiones: evaluación que busca garantizar el cumplimiento pertinente indicado en el artículo 3-22 de la NT de SyCS para la potencia correspondiente a su límite térmico a 25°C con sol.

VI. Estudio del MAIS: se realizan simulaciones dinámicas en el tiempo –tipo RMS- donde se analizará el comportamiento de los nuevos reactores asociados a la línea 2X500 Kv Ancoa-Alto Jahuel segundo circuito y su integración con el actual esquema MAIS. Para tal efecto se adecuará los MAIS existentes en cada subestación, incorporando los reactores de los extremos de la nueva línea, para luego determinar la secuencia, ajustes de tensión y tiempo de operación de cada reactor de acuerdo con las fallas de mayor severidad que se pueden registra en el sistema.

Se vuelve a reiterar que todas las evaluaciones genéricas citadas, representan el conjunto de estudios que han sido solicitados por la DO del CDEC-SIC, y que han quedado plasmados en la carta mencionada [2].

5 M e t o d o l o g í a


5 Metodología Una premisa básica y fundamental para la metodología que se utiliza en los análisis, se refiere al cumplimiento de lo establecido en la NT de SyCS. En este sentido, para cada tipo de estudio, se verificará el correcto cumplimiento de los estándares operacionales impuestos por dicha norma, en especial los estándares impuestos en el Capítulo N° 5 de esta.

En este contexto, la metodología utilizada contempló realizar simulaciones estáticas y dinámicas del SIC, analizando diversos escenarios operacionales para el mes de Enero del año 2016, los que se resumen seguidamente. Cada uno de estos escenarios (representan un estado N) se analiza por separado, para ver el impacto que provoca el ingreso de la nueva línea.

Para la formación de los escenarios, primero se define el nivel de demanda por evaluar. Al respecto y de acuerdo a lo solicitado por la DO del CDEC-SIC, los escenarios operacionales por analizar deben basarse en el siguiente supuesto:

Considerar un nivel de demanda alta en el SIC (en torno a los 7.800 MW) para conformar escenarios de hidrología húmeda y seca que permitan aprovechar la máxima transferencia por las líneas de transmisión que conectan en 500 kV las SS/EE Ancoa y Alto Jahuel (4 circuitos en servicio).

Bajo esta premisa, para cada escenario, tomar en consideración las siguientes condiciones de operación para definir el despacho y topología requerida:

Condición de Operación 1: Líneas de 500 kV entre las SS/EE Charrúa y Polpaico en servicio con todos sus circuitos conectados, Cable 220 kV Ancoa-Colbún en servicio, línea 154 kV Itahue-Tinguiririca abierta en S/E Itahue.

Condición de Operación 2: Condición de Operación 1 pero con el Cable 220 kV Ancoa-Colbún desconectado.

Condición de Operación 3: Condición de Operación 1 pero con un circuito de la línea 500 kV Charrúa-Ancoa y el circuito 3 de la línea 500 kV Ancoa-Alto Jahuel (estructura común) desconectados.

Condición de Operación 4: Condición de Operación 1 pero con el circuito 3 de la línea 500 kV Ancoa-Alto Jahuel (estructura común) desconectados y uno de la línea 500 kV Alto Jahuel-Lo Aguirre desconectados.

Condición de Operación 5: Condición de Operación 1 pero con la compensación serie del circuito proyectado desconectado.

Condición de Operación 6: Condición de Operación 1 pero con la compensación serie del circuito paralelo desconectado.

Condición de Operación 7: Condición de Operación 1 pero con la compensación serie del circuito de la línea 500 kV Charrúa-Ancoa desconectada.

En dicho contexto, la siguiente tabla resume las condiciones de operación que se analizan.



Escenarios Considerados en el Estudio

Topología, Despacho y Demanda

Vínculo Ancoa‐Colbún Denominación

Cerrado Abierto

Operación 1 Completa y Dda. Alta - O1C‐DA

Operación 1 Completa y Dda. Alta - O2A‐DA

Operación 1 Sin Ctos. de 500 kV Charrúa‐Ancoa, Ancoa‐A.Jahuel y Dda. Alta - O3‐DA

Operación 1 Sin Ctos. de 500 kV Ancoa‐A.Jahuel, A.Jahuel‐Lo Aguirre y Dda. Alta - O4‐DA

Operación 1 Sin Condensador Serie en nuevo cto. Ancoa‐A.Jahuel, y Dda. Alta - O5‐DA

Operación 1 Sin Condensador Serie en reciente cto. de 500 kV Ancoa‐A.Jahuel, y Dda. Alta - O6‐DA

Operación 1 Sin Condensador Serie en cto. de 500 kV Charrúa‐Ancoa y Dda. Alta - O6‐DA

Cuadro 1 Escenarios operacionales

Habida consideración de esto, las principales macro actividades u etapas que la metodología del presente estudio contempla evaluar son:

a) Revisión y actualización de antecedentes: incluye análisis de información técnica aportada por AJTESA, fundamentalmente aquella referida a la modelación de la línea Ancoa - Alto Jahuel 2x500 kV Segundo Circuito y del resto del SIC. Respecto de esto último, un aspecto relevante resulta ser la modelación del resto del SIC hacia Enero 2016, incluyendo los nuevos generadores y otras instalaciones de transporte que estarán presentes hacia dicho periodo. Para tal efecto se utilizará la información oficial que la Autoridad energética ha definido en el informe de precios de nudo de abril del presente año. Finalmente, otro aspecto relevante de esta revisión se refiere al ordenamiento que se llevará a cabo en materia de exigencias de SyCS, enfatizando la jerarquización antes aludida en este ámbito. El producto de esta etapa es la topología vigente para el instante de ingreso del nuevo circuito.

b) Desarrollo de perfiles de despacho y demanda previstos para Enero 2016. En el caso de la demanda se hará uso del actual perfil de demanda elaborado por el CDEC-SIC, complementado con las tasas de crecimiento previstas por la autoridad, siempre con la consigna de lograr una demanda del orden de 7.800 MW. Para el despacho de las unidades se hará uso de los criterios técnicos y económicos establecidos por el CDEC-SIC con el propósito de lograr la máxima transferencia por los circuitos de 500 kV. Tal como se ha indicado, estos se basan en hidrologías húmedas y secas buscando la máxima transferencia entre las SS/EE Ancoa y Alto Jahuel, respetando los límites de capacidad determinados por la DO del CDEC-SIC.

c) Formación de escenarios operacionales en el programa computacional Power Factory, esta tarea busca que cada uno de los escenarios operacionales por desarrollar presenten un pleno cumplimiento de las disposiciones normativas vigentes (para el estado N). Se ha de señalar que estos escenarios se basan en las disposiciones señaladas por la DO a [2].

d) Simulación estática y dinámica de los escenarios operacionales, evaluando los estudios eléctricos antes descritos, donde el énfasis se daría en el impacto que provocaría la interconexión de la nueva línea. Dentro de las evaluaciones de naturaleza estática, se incluyen los cálculos de cortocircuitos para evaluar la capacidad de ruptura de los interruptores entre otros aspectos de relevancia previamente descritos, dentro de una zona del sistema de transmisión troncal que estará determinada entre las subestaciones Polpaico y Charrúa. En el caso dinámico, aparte de la estabilidad transitoria del SIC, se incluye la



evaluación del actual esquema MAIS ampliado con los reactores que trae la nueva línea de transmisión y su desbalance de tensiones.

e) Análisis y verificación de resultados logrados, incluyendo las posibles medidas correctivas y/o preventivas que pueda ser necesario incorporar. Esta actividad involucra una evaluación sistemática y detallada de los resultados logrados, los cuales serán realimentados a la etapa anterior, a objeto de lograr las modificaciones necesarias (sean correctivas y/o preventivas) a objeto de lograr pleno cumplimiento de las disposiciones existentes.

Para la evaluación de todos los estudios de cortocircuitos, flujos de potencia y de estabilidad dinámica temporal, se utilizará el simulador Power Factory Versión 15.2.1 de DIgSILENT GmbH.

Un aspecto de relevancia para todos los estudios que se desarrollan, se refiere al cumplimiento de lo establecido en la NT de SyCS. En este sentido, para cada tipo de estudio, se verificará el correcto cumplimiento de los estándares operacionales impuestos por la NT de SYCS, en especial los estándares impuestos en el Capítulo N° 5 de la mencionada norma. En particular el estudio se pronunciará respecto de los niveles de tensión, las transferencias y generaciones alcanzadas, las variaciones angulares, las excursiones de frecuencia y los niveles de amortiguamiento producidos.

6 A l c a n c e s y e s t u d i o s e s p e c í f i c o s


6 Alcances y estudios específicos De acuerdo con los alcances definidos por la DO para el estudio de impacto sistémico, los análisis concretos se resumen seguidamente. Estos no necesariamente se describen en el orden que se han definido previamente, sino más bien responden a un ordenamiento conveniente en forma y fondo para la ejecución de los estudios. La finalidad es provocar un ordenamiento de los temas que poseen una naturaleza común y dependencia de resultados de análisis previos ya efectuados.

6.1 Revisión de aspectos normativos relacionados con el estudio

Se realiza una completa revisión acerca de los aspectos normativos contenidos en la NT de SyCS vigente, que imponen un estándar operacional al conjunto de las instalaciones del SIC, particularmente aquellos que debe cumplir la nueva instalación.

De esta forma se resumen los artículos de la NT de SyCS, correspondiente al capítulo Nº 5 “Exigencias para Estándares de Seguridad y Calidad de Servicio” que impone un estándar para el control de tensión, frecuencia, de oscilaciones electromecánicas dinámicas y estáticas.

Cada uno de estos estándares, tal cual se detalla posteriormente, se refiere a un desempeño mínimo que se le exige a determinadas variables eléctricas del sistema, tanto en condiciones estáticas como dinámicas, en condiciones normales de operación como ante contingencias.

6.2 Actualización bases de datos para estudios Se considera efectuar la actualización de la base de datos del simulador Power Factory, de acuerdo con planes de obras de generación y transmisión así como de actualización de los consumos y despachos de generación estimados para la operación del mes de Enero del año 2016.

Dicha actualización considera efectuar modificaciones en la topología de la red de acuerdo con los planes de obras que la Autoridad ha definido en las fijaciones tarifarias y que al momento de ejecución del estudio se encuentran vigentes. En este caso particular, se utilizará el plan de obras incorporado en el Informe Técnico Definitivo de Precios de Nudo correspondiente a abril de 2015.

Las nuevas obras en generación y transmisión serán aquellas que la Autoridad ha definido como “Obras en Construcción” como también las “Obras Recomendadas” y que se encuentren dentro del horizonte del estudio. Más específicamente, para efectos de actualización de las bases de datos y estudios posteriores, sólo se considerarán como disponibles y en operación las instalaciones que entran en servicio antes de la fecha de puesta en servicio de la nueva línea Ancoa-Alto Jahuel 2x500 kV segundo circuito, cuestión que se detalla más adelante.

6.3 Modelación de Instalaciones de AJTESA Se considera efectuar la actualización de la base de datos actual del SIC, de acuerdo con modificaciones de transmisión y compensación que contemplan las faenas de AJTESA. Ello requiere una adecuada modelación del circuito de AJTESA según información aportada por la empresa [3]. En función de la información del tipo de conductores y geometría de la torre que con mayor frecuencia se repita en el trazado de la línea, se determinarán los parámetros eléctricos representativos de la línea de transmisión Ancoa-Alto Jahuel 2x500 kV segundo circuito. Dado que



se trata de un circuito en una torre/estructura común que a dicha fecha ya constaría de un primer circuito, se determinarán los parámetros considerando su acoplamiento.

6.4 Alcance y Definición de contingencias Los estudios estáticos como los dinámicos deberán verificar que el comportamiento operacional del sistema se encuentre dentro de los estándares que se ha impuesto la NT de SyCS, cuando el sistema eléctrico se encuentre operando con instalaciones fuera de servicio (estado N-1).

En este sentido, estas evaluaciones deberán considerar que ciertas instalaciones se encuentran fuera de servicio indisponibles, por mantenimientos programados. Para los estudios dinámicos se considerará que ciertas instalaciones se encuentran fuera de servicio por fallas o por salidas intempestivas, es decir, instalaciones bajo contingencias.

Los mantenimientos o contingencias (estado N-1), se efectuarán sobre elementos serie del sistema de transmisión (circuitos y transformadores) y también del sistema de generación. En general, el alcance de las evaluaciones y las contingencias se efectuarán sobre instalaciones del sistema que afecten directamente la operación del sistema de transmisión de 500 kV ampliado, todos las cuales han sido definidas previamente por la DO [2]. Así, la DO ha solicitado que un aspecto relevante de estas evaluaciones, es la necesidad de estudiar situaciones de operación considerando el cable 1x220 kV Ancoa-Colbún, tanto cerrado como abierto.

La DO del CDEC-SIC señala, entre otros aspectos, que cada estudio debe analizar el impacto en el sistema de transmisión al menos entre las SS/EE Charrúa y Polpaico. Habida consideración de ello, dicho organismo ha definido que para los estudios estáticos y dinámicos se estudien las siguientes contingencias específicas:

6.4.1 Contingencias estudios estáticos

El estudio debe considerar condiciones operativas distinguibles, para todos los escenarios de operación establecidos antes, en concreto se deberá analizar las contingencias que se señala en el siguiente cuadro:

Contingencias Estáticas

Caso 0 Condición de Operación Normal

Caso 1 F/S circuito proyectado de línea 500 kV Ancoa – Alto Jahuel

Caso 2 F/S circuito 3 (estructura común) de línea 500 kV Ancoa – Alto Jahuel

Caso 3 F/S circuito de línea 500 kV Charrúa ‐ Ancoa

Caso 4 F/S circuito 500 kV Alto Jahuel – Lo Aguirre

Caso 5 F/S central Nehuenco 2 o San Isidro 2 con 350 MW

Caso 6 F/S una Unidad del complejo Pehuenche

Cuadro 2 Contingencias estáticas

Dado que, según la definición de escenarios operacionales indicada en el cuadro 1, algunos de estos circuitos no estarán (ya) disponibles en el estado inicial (N), la contingencia se aplicará sólo si ello tiene sentido.



6.4.2 Contingencias estudios dinámicos

Para los estudios dinámicos las contingencias que deberán evaluarse son del tipo severidad 4 y 5, es decir, cortocircuito bifásico a tierra con despeje definitivo de la línea sin posibilidad de reconexión automática y desconexión intempestiva de una unidad generadora, respectivamente. También se requiere analizar la salida intempestiva de un transformador.

Bajo estas premisas, y para las condiciones topológicas que se indicaron en el punto anterior, se evaluaran los siguientes eventos:

Contingencias Dinámicas

Caso 1 Falla 2ft circuito proyectado de línea 500 kV Ancoa – Alto Jahuel (al 1 y 99%)

Caso 2 Falla 2ft circuito 3 (estructura común) de línea 500 kV Ancoa – Alto Jahuel (al 1 Y 99%)

Caso 3 Falla 2ft circuito de línea 500 kV Charrúa – Ancoa (al 1 y 99 %)

Caso 4 Falla 2ft circuito 500 kV Alto Jahuel – Lo Aguirre (al 1 y 99%)

Caso 5 F/S ciclo combinado a plena carga (350 MW)

Caso 6 F/S una unidad de central Pehuenche a plena (270 MW)

Cuadro 3 Contingencias dinámicas

De manera análoga a lo señalado para las contingencias estáticas, las simulaciones dinámicas de contingencias, se realizarán sólo en los escenarios en que ello tenga sentido por la disponibilidad previa del circuito bajo falla.

En dicho contexto, para las simulaciones dinámicas el tiempo de despeje para las fallas bifásicas se hará tomando en cuenta la operación secuencial de las protecciones y sus respectivos tiempos de operación.

Por otro lado, tanto la desconexión del transformador como de las unidades generadoras se efectuarán por simulación de salida o falla intempestiva en cada elemento (transformación/generación).

El tiempo total de simulación deberá ser tal que se demuestre que el fenómeno que se esté simulando se encuentre completamente amortiguado o señale claramente su tendencia.

6.5 Estudios estáticos En este ámbito de análisis se consideran los siguientes estudios:

6.5.1 Estudio niveles de cortocircuito

Se efectúa un estudio comparativo de niveles de cortocircuitos, con y sin la nueva instalación de transmisión, para la condición de operación del SIC con pleno despacho del parque de generación disponible en el SIC para el mes de Enero del año 2016.

Se efectúa chequeo de niveles de cortocircuitos con capacidad de ruptura de las instalaciones actuales con que cuenta el sistema. El efecto se medirá, esencialmente entre las barras Charrúa por el sur y Polpaico por el norte.



6.5.2 Estudios de flujos en condiciones normales de operación y con instalaciones en mantenimiento

El estudio deberá verificar que la incorporación de la nueva instalación cumpla con los requerimientos impuestos en la NT de SyCS, en condiciones normales de operación del SIC y con instalaciones fuera de servicio, es decir, los estados N y N-1 respectivamente. Lo anterior mediante flujos de potencia: condiciones de equilibrio estático.

Los análisis se efectúan para los siete (7) escenarios operacionales bases señalados en el Cuadro 1.

Para condiciones de operación del SIC con instalaciones indisponibles (estado N-1) según lo descrito en el Cuadro 2, ya sea por salidas programas o por mantenimientos prolongados, se trate de elementos series del sistema interconectado (circuitos, compensación serie, generadores), el estudio deberá revisar que la operación del sistema cumpla con las disposiciones establecidas en la NT de SyCS.

6.6 Estudios dinámicos de estabilidad transitoria Se evalúa el impacto que provoca en el SIC, en sus variables de frecuencia, tensión, ángulos, flujos, amortiguamiento, etc., la incorporación de la línea Ancoa – Alto Jahuel 2x500 kV segundo circuito. Se trata de una evaluación dinámica, de análisis en el tiempo, que analiza como diversas contingencias según detalle de Cuadro 3, impactan el comportamiento dinámico del SIC.

En términos más específicos, las contingencias consideran lo siguiente:

Para cada contingencia se evalúa el nivel de amortiguamiento de las oscilaciones electromagnéticas para el tiempo de despeje que procura el mayor impacto en el sistema tiempo de protecciones más interruptor.

Para cada contingencia, se determina la estabilidad transitoria de las unidades generadoras

del SIC, a través de la medida del ángulo de rotor respecto de una unidad de referencia.

En cada simulación se registrará la evolución que experimenten las tensiones en las barras principales del SIC y las variaciones que experimenta la frecuencia de esta.

6.7 Análisis del esquema MAIS Como se señaló, es de interés de la DO, el determinar el comportamiento de los nuevos reactores asociados a la línea Ancoa-Alto Jahuel segundo circuito y su integración con el actual esquema MAIS. Para tal efecto se revisará y se adecuará, de ser necesario, los MAIS existentes en cada subestación, incorporando los reactores de los extremos del nuevo circuito.

6.8 Análisis de desbalance de tensiones Para el estudio del desbalance de tensiones en la nueva línea, las evaluaciones por realizar buscan demostrar el cumplimiento de los límites establecidos en la NT de SyCS para la potencia correspondiente a su límite térmico a 25°C con sol, según las indicaciones que se señalan en el artículo 3-22 de la norma.

7 D e s a r r o l l o d e l o s e s t u d i o s


7 Desarrollo de los estudios A continuación se efectúa el desarrollo de los temas antes previstos y que se encuentran descritos en el punto 7 de este informe y que se denominó “Alcances y Estudios Específicos”.

7.1 Revisión de aspectos normativos A continuación se efectúa una revisión del cumplimiento con los estándares definidos para el control de tensión, frecuencia y de oscilaciones electromecánicas dinámicas y estáticas definidos en la NT de SyCS en los Capítulos Nº 3 y 5 y que guardan relación directa con los estudios que se analizan en este informe. Cada una de estos estándares, tal cual se detalla seguidamente, se refiere a un desempeño mínimo que se le exige a determinadas variables eléctricas del sistema, tanto en condiciones estáticas como dinámicas.

7.1.1 Exigencias generales para transmisión Artículo 3-22 Las de líneas de transmisión deben garantizar que al transmitir la potencia correspondiente a su límite térmico a 25 ⁰C con sol, en Estado Normal, el desbalance de tensiones en su extremo receptor no supere los límites siguientes: a) Inferior al 1,0% para líneas de tensión igual o superior a 200 [kV]; b) Inferior al 1,5% para líneas de tensión inferior a 200 [kV]. En caso de no cumplir los límites anteriores, se debe incluir los ciclos de transposiciones necesarios para cumplir los límites indicados. El estudio del impacto de la nueva instalación que el Coordinado que la explote debe presentar a la aprobación de la DO, debe demostrar el cumplimiento de esta exigencia mediante una simulación, que considere en el extremo transmisor una fuente ideal balanceada sólidamente puesta a tierra y en el extremo receptor una carga ideal balanceada con factor de potencia 0,98 inductivo, también puesta a tierra. En conformidad con la norma IEEE 1159, el índice de desbalance se debe medir como la máxima desviación, en módulo, de las tensiones entre fases respecto del promedio de ellas, dividida por dicho promedio, donde los subíndices i y j corresponden a las fases A, B y C, de acuerdo a lo siguiente:

=100× á ( − / ) Asimismo, en el caso de un proyecto de seccionamiento de una línea existente mediante una subestación para efectuar inyecciones o retiros, así como mediante la conexión de una inyección o retiro en derivación, los estudios técnicos realizados por el Coordinado que solicita la conexión, deben verificar que el impacto del Nuevo Proyecto mantiene el cumplimiento de los límites de desbalance establecidos en el presente artículo. En caso contrario, corresponderá adaptar los ciclos de transposición de la línea a las nuevas condiciones

7.1.2 Exigencias Relacionadas con Análisis Estáticos

A continuación se efectúa una revisión del cumplimiento con los estándares definidos para el control de tensión, de transferencias por elementos series y del comportamiento de las unidades generadores, definidos en la NT de SyCS en el Capítulo Nº 5. Cada una de estos estándares, tal cual se detalla seguidamente, se refiere a un desempeño mínimo que se le exige a determinadas variables eléctricas del sistema, en este caso en condiciones de régimen permanente.

Artículo 5-23



El SI deberá operar en Estado Normal con todos los elementos e instalaciones del Sistema de Transmisión y compensación de potencia reactiva disponibles, y suficientes márgenes y reserva de potencia reactiva en las unidades generadoras, compensadores estáticos y sincrónicos, para lo cual el CDC y los CC, según corresponda, deberán controlar que la magnitud de la tensión en las barras del SI esté comprendida entre:

a) 0,97 y 1,03 por unidad, para instalaciones del sistema de transmisión con tensión nominal igual o superior a 500 kV.

b) 0,95 y 1,05 por unidad, para instalaciones del sistema de transmisión con tensión nominal igual o superior a 200 kV e inferior a 500 kV.

c) 0,93 y 1,07 por unidad, para instalaciones del sistema de transmisión con tensión nominal inferior a 200 kV.

Artículo 5-24 En Estado Normal o Estado de Alerta, para mantener las tensiones permanentemente dentro de la banda de variación permitida en el presente título, el CDC podrá instruir a los Coordinados la:

a) Conexión o desconexión de bancos de condensadores shunt. b) Conexión o desconexión de condensadores síncronos. c) Conexión o desconexión de reactores shunt. d) Operación de compensadores estáticos de potencia reactiva. e) Operación de cambiadores de taps bajo carga de transformadores. f) Operación de centrales generadoras con capacidad de inyectar o absorber potencia

reactiva. g) Modificación de consigna de equipos de compensación reactiva activos (STATCOM) h) Modificación de la potencia de referencia de los convertidores HVDC.

Artículo 5-25 En Estado Normal, el control de las tensiones del SI dentro de la banda de regulación permitida deberá efectuarse manteniendo la potencia reactiva de las unidades generadoras dentro del Diagrama P-Q, y con las reservas necesarias de potencia de acuerdo a lo especificado en el Título 6-7 de la presente NT. Artículo 5-26 Para cumplir con lo indicado en el artículo precedente, el aporte de potencia reactiva de las unidades generadoras estará limitado por los valores de la tensión máxima admisible en bornes de la unidad. Artículo 5-27 En Estado de Alerta el CDC y los CC deberán controlar que la magnitud de la tensión en las barras del SI esté comprendida entre:

0,95 y 1,05 por unidad, para instalaciones del Sistema de Transmisión con tensión nominal igual o superior a 500 [kV], siempre que el límite superior no exceda la tensión máxima de servicio de los equipos.

0,93 y 1,07 por unidad, para instalaciones del Sistema de Transmisión con tensión nominal igual o superior a 200 [kV] e inferior a 500 [kV], siempre que el límite superior no exceda la tensión máxima de servicio de los equipos.

0,90 y 1,10 por unidad, para instalaciones del Sistema de Transmisión con tensión nominal inferior a 200 [kV], siempre que el límite superior no exceda la tensión máxima de servicio de los equipos.



Artículo 5-28 En Estado de Alerta, la potencia reactiva aportada por cada unidad generadora síncrona deberá poder alcanzar el 100 % de la capacidad máxima definida en el diagrama P-Q de cada unidad, por un tiempo no superior a 30 minutos, siempre que la tensión en los terminales de la unidad generadora esté comprendida en los rangos admisibles de operación de cada unidad. Artículo 5-30 La DO determinará la Capacidad de Transmisión en Régimen Permanente de cada Elemento Serie del ST a partir del:

a) Límite Térmico (Artículo 5-31, Artículo 5-32, Artículo 5-33); b) Límite por Sobrecargas de Corta Duración (Artículo 5-34); c) Límite por Estabilidad Transitoria (Artículo 5-47); d) Límite por Estabilidad Permanente (Artículo 5-48); e) Límite por Estabilidad de Tensión (Artículo 5-49); y f) Límite por Estabilidad de Frecuencia (Artículo 5-50).

La DO deberá mantener debidamente actualizada esta información en el sitio Web del CDEC. La Capacidad de Transmisión en Régimen Permanente quedará determinada por el menor valor que surge de la comparación de los límites indicados, que incluyen márgenes de seguridad que permiten utilizarlos para el control de las transferencias máximas en Tiempo Real. Para cualquier configuración de demanda y generación del SI, el CDC y los CC, según corresponda, operarán los Elementos Serie manteniendo la corriente transportada en un valor inferior o a lo sumo igual al 100% de la Capacidad de Transmisión en Régimen Permanente. Tanto en Estado Normal como en Estado de Alerta.

7.1.3 Exigencias Relacionadas con Análisis Dinámicos

Artículo 5-38 Encontrándose en Estado Normal al ocurrir una Contingencia hasta severidad 7, la tensión no deberá descender transitoriamente por debajo de 0,70 por unidad luego de 50 ms de despejada la contingencia, en ninguna barra del ST. La tensión tampoco podrá permanecer por debajo de 0,80 por unidad, por un tiempo superior a 1 segundo. La magnitud de la tensión en todas las barras del SI deberá converger a su valor final, ingresando dentro de una banda de tolerancia de ±10 % en torno al mismo, en un tiempo no superior a 20 segundos, medido desde el instante de aplicación de la contingencia. Artículo 5-39 En el caso de una contingencia simple, la frecuencia mínima admitida en instalaciones del sistema de transmisión de tensión igual o superior a 200 kV será igual a 48,30 [Hz], aceptándose un descenso transitorio de la frecuencia por debajo de 48,3 [Hz] durante un tiempo inferior a 200 mseg en ST de tensión inferior a 200 kV.

Artículo 5-40

En el caso que una Contingencia Simple o Extrema dé lugar a una condición de sobrefrecuencia, el incremento transitorio de la frecuencia deberá ser controlado prioritariamente con los recursos de



CPF, y en la medida que sea necesario, deberán implementarse los EDAG, ERAG y/o Sistemas de Protección Multiárea que impidan que la frecuencia alcance valores tales que se activen las protecciones contra sobrefrecuencia y/o sobrevelocidad con que está equipada cada unidad generadora sincrónica o los parques eólicos o fotovoltaicos.

Artículo 5-42

El factor de amortiguamiento ( ζ ) de las oscilaciones electromecánicas luego de ocurrida una Contingencia Simple, medido sobre las oscilaciones de potencia activa en la línea de transmisión que transporta mayor potencia y cuya localización sea la más cercana al lugar de ocurrencia de la contingencia, deberá tener un valor mínimo del 5 %.

Artículo 5-43

La determinación del factor de amortiguación ( ζ ) se realizará a través de la medición de los máximos de la onda de potencia activa en la línea de transmisión evaluada, correspondientes a dos semiciclos consecutivos de igual signo, ya sea positivo o negativo, designados como A1 y A2 respectivamente. El factor ζ resultará de aplicar la siguiente fórmula:

En el caso que las oscilaciones iniciales tengan una forma irregular y en situaciones que ello aplique, se podrán utilizar metodologías para descomponer señales irregulares en sus componentes oscilatorias y amortiguadas. En este caso, se adoptará como valor de amortiguamiento el correspondiente al modo de oscilación amortiguada dominante, es decir aquel que tiene un período similar a la oscilación irregular. En el caso de no ser posible la descomposición anterior el factor de amortiguamiento se calculará luego que la forma de onda presente un comportamiento oscilatorio amortiguado, posterior al comportamiento irregular.

Artículo 5-44 Con el fin de garantizar la recuperación del SI frente a las contingencias y severidad especificadas en el Artículo 5-36 y Artículo 5-37 de la presente NT, los tiempos de actuación de los sistemas de protección propios de la instalación fallada deberán asegurar el efectivo despeje de las fallas en tiempo:

a) Inferior a 6 ciclos (120 ms), en el caso de fallas en unidades generadoras directamente conectadas a instalaciones del ST.

b) Inferior a 20 ciclos (400 ms), para fallas en líneas y transformadores del ST con tensión nominal inferior a 200 [kV].

c) Inferior a 6 ciclos (120 ms), para fallas en líneas y transformadores del ST con tensión nominal igual o superior a 200 [kV], según corresponda.

d) El tiempo máximo de despeje de fallas indicado en c) es exigido ante contingencia simple y estando los esquemas de teleprotecciones en condiciones de operación normal.



e) Para garantizar la selectividad en la operación de los sistemas de protecciones, los pasos de coordinación para operaciones en respaldo deberá ser como mínimo igual a 15 ciclos (300 ms).

No obstante lo anterior, a solicitud del Coordinado y previa entrega del correspondiente estudio de verificación de coordinación de ajustes de protecciones, la DO podrá aceptar tiempos de operación mayores a 20 ciclos en instalaciones del ST con nivel de tensión inferior a 200 [kV], siempre que ello no comprometa la seguridad del sistema ni la continuidad de suministro a clientes finales. Asimismo, los tiempos de operación de los equipos de protección de las Instalaciones de Clientes deberán ser sometidos a la aprobación de la DO mediante la entrega del correspondiente estudio de coordinación de protecciones que deberán realizar los Coordinados que exploten las instalaciones en cada caso. Artículo 5-47 Para las contingencias y severidad especificadas en el Artículo 5-37, la DO determinará el Límite por Estabilidad Transitoria para cada Elemento Serie del ST para las configuraciones de demanda y generación más desfavorables, para lo cual se considerará como margen de seguridad adecuado verificar que la excursión del ángulo del rotor en la primera oscilación de la máquina más exigida no supere los 120º eléctricos medidos respecto del eje inercial del SI, y siempre que se verifique el cumplimiento de los estándares de recuperación dinámica definidos desde el Artículo 5-38 al Artículo 5-43. Dado que la posición del eje inercial puede variar bruscamente al producirse desconexión de generadores durante la simulación, como máquina representativa de la evolución de la posición del eje inercial durante la simulación dinámica (respecto de la cual se medirá la excursión del ángulo del rotor de la máquina más exigida), se usará la máquina que presente el ángulo más cercano a la posición del eje inercial determinado en el flujo de potencia inicial, calculado con una barra libre arbitraria, y cuya energía cinética × [s], sea relevante. El Límite por Estabilidad Transitoria para el Elemento Serie en evaluación, considerando el margen de seguridad adoptado, estará dado por la potencia máxima transmitida que cumple la condición indicada en el presente artículo.

7.2 Actualización bases de datos para estudios A continuación se comenta las consideraciones tenidas en cuenta en la construcción de la base de datos del año y mes de estudio, la cual es utilizada para verificar el comportamiento del SIC con la incorporación de la nueva instalación de transmisión.

El detalle considera informar sobre las nuevas incorporaciones que se han debido incluir en la base de datos para efectuar los análisis correspondientes a estudios estáticos y dinámicos para Enero de 2016. Entre las nuevas incorporaciones se toman en cuentan tanto las relacionadas con el plan de obras de generación y transmisión así como con los niveles de demanda esperados para el periodo de interés, y los diferentes despachos del parque de generación estimados según planteamientos de la DO del CDEC-SIC.

7.2.1 Base de datos inicial

Como información base se utilizó la base de datos en formato del simulador Power Factory, disponible en el sitio web del CDEC-SIC, con escenarios y topología del SIC correspondiente a mayo de 2015, que incluía las siguientes condiciones de operación:



Escenario de Abastecimiento para Día Domingo, Día Laboral y Día Sábado, cada uno de estos

Caso de demanda alta Caso de demanda media Caso de demanda baja

Esta base de datos contaba con la información topológica del SIC vigente a dicha fecha y por lo tanto no incluían ningún proyecto correspondiente a los planes de obras de generación y de transmisión indicativos a Enero del año 2016, así como los proyectos que se señalan en el catastro de proyectos de generación, transmisión y consumos que publica el CDEC-SIC en su página web. Habida consideración de esto, la base se actualizó de acuerdo con planes de obras informadas por la CNE en su Informe Tarifario Definitivo de abril de 2015 [4]. En resumen para adecuar la base de datos se utilizó lo siguiente:

a) Plan de obras de Instalaciones de Transmisión y Generación

Informe Técnico Definitivo Fijación de Precios de Nudo abril del año 2015, Sistema Interconectado Central,

b) Antecedentes y Parámetros técnicos de la Nueva Instalación de Transmisión

Información aportada por AJTESA.

c) Informe Despachos de Generación

Despachos de generación por escenarios siguiendo los lineamientos establecidos por la DO en su carta DO N°0302/2015, especialmente a conseguir altas transferencias por los sistemas de transmisión a evaluar así con los niveles de demanda.

A continuación se muestra un detalle de la información utilizada en cada ítem y las consideraciones principales que se debieron adoptar para la incorporación de la información proporcionada por AJTESA en la base de datos para estudios estáticos y dinámicos.

7.2.2 Plan de obras de generación y transmisión

A las obras existentes en las bases de datos del SIC (corresponde a mayo 2015) se ha agregado las siguientes nuevas instalaciones de relevancia para el estudio de interés, que corresponden a las establecidas en el plan de obras de la CNE y al catastro de proyectos de generación que informa el CDEC-SIC.

7.2.2.1 Obras de generación y transmisión CNE

Fecha de entrada

Obras en Construcción de Generación Potencia MW Tecnología

Mes Año

Abril 2015 Río Picoiquén 19,2 Hidro ‐ Pasada

Abril 2015 El Pilar Los Amarillos 3 Solar Fotovoltaico

Abril 2015 Lalackama Etapa II 16,3 Solar Fotovoltaico

Abril 2015 La Montaña I 3 Hidro ‐ Pasada

Mayo 2015 El Paso 60 Hidro ‐ Pasada

Junio 2015 Los Guindos 132 Diésel



Junio 2015 Papeles Cordillera S.A 50 Gas Natural

Junio 2015 Conejo Etapa I 108 Solar Fotovoltaico

Junio 2015 Luz del Norte Etapa I 36 Solar Fotovoltaico

Julio 2015 Itata 20 Hidro ‐ Pasada

Julio 2015 Malalcahuello 9,2 Hidro ‐ Pasada

Julio 2015 Carilafquén 19,8 Hidro ‐ Pasada

Julio 2015 Luz del Norte Etapa II 38 Solar Fotovoltaico

Agosto 2015 Doña Carmen 66,5 Diésel

Septiembre 2015 CMPC Tissue 5 Gas Natural

Septiembre 2015 Chaka Etapa I 23 Solar Fotovoltaico

Septiembre 2015 Chaka Etapa II 27 Solar Fotovoltaico

Septiembre 2015 Quilapilún 109,9 Solar Fotovoltaico

Octubre 2015 Pampa Solar Norte 90,6 Solar Fotovoltaico

Noviembre 2015 Guanaco Solar 50 Solar Fotovoltaico

Noviembre 2015 Luz del Norte Etapa III 36 Solar Fotovoltaico

Diciembre 2015 Guacolda V 139 Carbón

Diciembre 2015 Carrera Pinto 97 Solar Fotovoltaico

Enero 2016 Luz del Norte Etapa IV 31 Solar Fotovoltaico

Enero 2016 Valleland 67,4 Solar Fotovoltaico

Enero 2016 Renaico 88 Eólico

Cuadro 4 Nuevas instalaciones de generación del Plan de Obras

Fecha de entrada Obras en Construcción de Transmisión Potencia MVA

Mes Año

Septiembre 2015 Subestación seccionadora Lo Aguirre: Etapa I ‐

Septiembre 2015 Línea Ancoa‐Alto jahuel 2x500 kV: Primer circuito 1.400

Enero 2016 Línea Ancoa‐Alto jahuel 2x500 kV: Segundo circuito 1.400

Cuadro 5 Nuevas instalaciones de Transmisión



7.2.2.2 Obras de generación Catastro CDEC-SIC

Fecha de entrada Obras en catastro CDEC‐SIC Potencia MW Tecnología

Mes Año

Abril 2015 Central Andes Generación 32,5 Térmica

Abril 2015 Caracas 1 9,0 Solar

Abril 2015 Caracas 2 9,0 Solar

Abril 2015 Huerto Solar Ravsoe 37,0 Solar

Julio 2015 Planta Solar Fotovoltaica El Salitral 20,0 Solar

Julio 2015 Central de Generación Eléctrica El Molle 4,0 Térmica

Agosto 2015 Parque Eólico Llay Llay 33,6 Eólica

Agosto 2015 Central Hidroeléctrica de pasada Los Mallines ‐Curacautín

3,3 Hidro‐Pasada

Septiembre 2015 PMGD Bellavista 3,0 Solar

Septiembre 2015 Las Tórtolas 2,7 Solar

Octubre 2015 Ampliación Central ERNC Santa Marta 3,9 Térmica

Octubre 2015 PMGD Central Florida 0,8 Térmica‐diésel

Octubre 2015 Trailelfu 2,5 Hidro‐Pasada

Noviembre 2015 Alena 44,0 Eólica

Diciembre 2015 Diego de Almagro Solar 7,5 Solar

Diciembre 2015 Diego de Almagro Solar 2 50,0 Solar

Diciembre 2015 Parque solar Cfarr 2,6 Solar

Diciembre 2015 Parque solar Agronoble 2,6 Solar

Diciembre 2015 Parque Fotovoltaica Lagunilla ‐ El Olivo 40,0 Solar

Diciembre 2015 Punta Sierra 76,8 Eólica

Diciembre 2015 La Chapeana 2,8 Solar

Diciembre 2015 Las Mollacas 2,8 Solar

Diciembre 2015 Parque FV El Queltehue 3,0 Solar

Diciembre 2015 Parque Eólico Las Peñas 8,4 Eólica

Enero 2016 Sol de Atacama Etapa I 50,4 Solar

Enero 2016 Vallesolar 70,0 Solar

Enero 2016 El Pelícano Etapa I 50,4 Solar

Enero 2016 Punta del Viento 2,0 Solar

Enero 2016 PMGD Los Pinos 2,8 Térmica

Cuadro 6 Nuevas instalaciones de Generación Catastro CDEC-SIC



7.3 Modelación Eléctrica de la Línea Según la información aportada por AJTESA [3], el nuevo circuito de transmisión Ancoa – Alto Jahuel 2x500 kV segundo circuito, presenta una longitud de 256,4 kilómetros y está conformada por conductores del tipo ACAR (30/7) de 700 MCM, con cuatro conductores por fase, posee además dos reactores inductivos shunt en cada extremo de 110 MVAr y una compensación capacitiva serie de 27,8 Ohms, que representa un factor de compensación de 44% de la reactancia total de la línea.

La determinación de los parámetros eléctricos de la línea, se efectuará mediante modelación en el programa de simulación Power Factory, de acuerdo con siluetas de torres y disposición geométrica de los conductores.

A continuación se indican las características principales de cada uno de los elementos de la instalación de transmisión, mediante los cuales se podrán obtener sus parámetros eléctricos.

7.3.1 Antecedentes y Parámetros Relevantes

En la modelación de la línea y determinación de los parámetros eléctricos que la representan, se utilizó información de datos generales del diseño de la línea, así como los planos de diseño de las estructuras soportantes que en el trazado de la línea se repiten con mayor frecuencia.

7.3.1.1 Datos de los Conductores Tipo de conductor : ACAR 700 MCM

Cantidad de conductores por fase : Cuatro (4)

Distancia de separación entre conductores : 45 cm

Sección : 354,7 MCM

Resistencia en corriente continua a 20ºC : 0,08329 Ω/km

Resistencia del conductor a 50ºC 50 Hz : 0,09650 Ω/km

Radio medio geométrico (RMG) : 9,443 mm

Diámetro : 24,45 mm

Longitud de la línea : 256.4 km

Número de Hebras : 30/7

Capacidad Térmica por conductor : 860 Amp/conductor

Frecuencia del sistema : 50 Hz

Temperatura de trabajo del conductor : 50ºC

7.3.1.2 Datos de las Estructuras Soportantes Tipo de estructuras : Autosoportantes para doble circuito en

disposición vertical

Tipo de estructura de suspensión más repetitiva DJS6, DJS2 y DJE2

Altura media de la cruceta inferior con respecto al suelo : 34,32 m

Altura media de la cruceta superior con respecto al suelo : 45,22 m

Distancia entre fases : Ver figura Nª1 (datos referenciales)

Longitud Cadena de Aisladores : 4,75 mts

7.3.1.3 Otros datos relevantes

Resistividad promedio del terreno

:

100 Ωm

Transposición de línea

:

SI

Existencia de cable de Guardia

:

SI del tipo OPGW



Figura 2 Modelo de Torre línea 500 kV Tipo DJS6



7.3.2 Modelación de la Línea en Power Factory

Con los antecedentes definidos previamente se procedió al modelado de la línea mediante la aplicación que posee el programa Power Factory para la modelación de líneas en base a estructuras soportantes (torres).

Figura 3 Datos relevantes conductor ACAR 700 MCM

Nota: La capacidad térmica de la cada subconductor es de 745 MVA (860 Amp), lo que para cuatro conductores por fase, permite una capacidad térmica de unos 2.980 MVA por circuito. No obstante, para efectos del estudio se restringe su capacidad a un valor de 1.400 MVA total (según capacidad que se indica en el Informe de Precio de Nudo de abril de 2015). Cabe destacar que este valor es sólo referencial y no posee influencia alguna en la determinación de los parámetros de la línea.

7.3.2.1 Ingreso de datos del Conductor

Figura 4 Datos relevantes Torre soportante



Figura 5 Dimensiones geométricas Torre

7.3.3 Resultados Parámetros de la línea

De acuerdo con los antecedentes aportados al programa de cálculo, se obtienen los siguientes parámetros eléctricos que representan la línea de simple circuito son:

Parámetros Línea Ancoa – Alto Jahuel 500 kV

Impedancia de Secuencia Positiva (Ohm/km) 0,02109 + j 0,24666

Impedancia de Secuencia Negativa (Ohm/km) 0,02109 + j 0,24666

Impedancia de Secuencia Cero (Ohm/km) 0,23250 + j 1,07611

Susceptancia de Secuencia Positiva uS/km j 4,53916

Susceptancia de Secuencia Negativa uS/km J 4,53916

Susceptancia de Secuencia Cero uS/km J 2,33083

Cuadro 7 Parámetros Eléctricos línea en estudio Ohms/Km



7.4 Estudio de niveles de cortocircuito Para el desarrollo de estos cálculos se utiliza lo señalado por la DO en su carta N°302/2015 y que corresponde a la metodología descrita en el procedimiento DO "Términos y condiciones de cálculo de corrientes de cortocircuitos para la verificación del dimensionamiento de interruptores en el SIC" [5] y Anexo Técnico de Cálculo de Nivel Máximo de Cortocircuito [6]. Como establece dicho procedimiento y Anexo Técnico el cálculo de cortocircuitos se efectúa en las condiciones de mayor exigencia, determinados por el despacho de todas las unidades de generación existentes en cada fecha estudiada, la disponibilidad de todas las instalaciones de transmisión y con condiciones de tensión de pre-falla de 110% sobre las tensiones nominales de las barras del SIC.

Con la información de las capacidades de ruptura y de cierre en falla de cada interruptor es posible efectuar comparación con máxima corriente determinada de acuerdo con este procedimiento. Con la finalidad de revisar el cumplimiento del artículo 3-3 literal c) de la NT de SyCS.

Al respecto el procedimiento antes señalado establece dos formas secuenciales de abordar el problema, una determinando cortocircuitos en barras y otras determinando las corrientes de fallas máximas que circulan por cada interruptor, a continuación se describe cada método:

7.4.1.1 Cortocircuitos en Barras

Se efectúan diferentes tipos de fallas en barras del sistema de transmisión, determinando así la máxima corriente de cortocircuito esperada en cada barra, asimilando como si esta corriente circulara por cada interruptor, valor máximo determinado según [6]. Sin embargo, dicho valor carece de sentido físico por cuanto esta corriente nunca circula por los interruptores de dicha barra, al menos no en todos los interruptores. Ésta forma sólo representa una aproximación y una simplificación de los cálculos. La corriente determinada de esta manera es la mayor corriente que se puede esperar (es una cota superior), por lo tanto, si con dicho método ninguna instalación se encuentra con capacidad sobrepasada no lo hará con ningún otro método de cálculo.

En los casos que algún interruptor de la barra no posea una capacidad suficiente, para soportar el cortocircuito en barra, deberá examinarse con un método de mayor precisión.

7.4.1.2 Corrientes de Cortocircuitos en el Interruptor

Para los interruptores, que con el método anterior, vean excedidas sus capacidades de diseño, se debe afinar el cálculo con un método de mayor precisión, pero aplicado sólo a los interruptores que se encuentran en la condición excedida. Para estos casos, en una segunda instancia, y para diversas configuraciones topológicas sobre el interruptor se busca obtener el máximo nivel de cortocircuito que circula por dicho interruptor.

Para tal efecto, se aplicará los siguientes métodos indicados por medio gráfico1:

1 El gráfico se obtenido directamente del procedimiento de la DO.



Figura 6 Método corrientes por interruptor

Para cada una de las configuraciones, las cuatro indicadas en la Figura 6, se obtendrá la corriente que circula por el interruptor, quedándose con el valor máximo entre dichos valores, es decir:

Max ([ICCBarra – IICCLínea], ICCLínea, ICCLineOut, ICCOpenEnd)

Esta forma de determinación del nivel de cortocircuito, permite obtener con mejor precisión la mayor corriente de falla que circula por un interruptor particular en una condición real.

Finalmente se compara para cada interruptor sus características nominales con las máximas corrientes obtenidas de acuerdo con lo ya mencionado antes.



7.4.2 Resultados cortocircuitos en barras (Método 1)

De acuerdo con la solicitud efectuada la DO del CDEC-SIC, el impacto en el SIC por la incorporación de la nueva instalación de transmisión se debe medir entre las subestaciones Charrúa por el sur y Polpaico por el norte. Aunque no se precisa en la carta de la DO, en los casos donde se identifiquen aumentos de las corrientes de cortocircuitos mayores al 2%, se procederá a verificarán las instalaciones adyacentes a ambas SS/EE según corresponda.

Lo anterior se determinará para fallas del tipo Trifásicas, bifásicas a tierra y aisladas de tierra, y monofásicas. En las tablas siguientes se indican las corrientes de cortocircuitos obtenidas en las barras del SIC.

En cada caso se destacarán las barras donde se obtiene un impacto en el aumento de los niveles de cortocircuito mayor a 1% en 500 kV y de 2% para barras con tensiones menores.



7.4.2.1 Cortocircuitos Sin Nueva Instalación de Transmisión

Barra

Tensión Trifásico Monofásico Bifásico Aislado Bifásico a Tierra

kV Ik" Ik Ip Ib Ith Idc Iasy Ik" Ik Ip Ib Ith Idc Iasy Ik" Ik Ip Ib Ith Idc Iasy Ik" Ik Ip Ib Ith Idc Iasy

kA kA kA kA kA kA kA kA kA kA kA kA kA kA kA kA kA kA kA kA kA kA kA kA kA kA kA kA

Charrúa

154 20,3 20,2 52,5 19,8 28,9 23,2 28,7 22,3 22,3 57,6 22,3 31,7 25,5 31,5 17,2 17,2 44,5 17,2 24,5 19,7 24,4 21,8 21,8 56,2 21,8 31,0 24,9 30,8

220 45,4 45,3 116,3 44,4 63,7 51,0 64,2 46,9 46,9 120,2 46,9 65,8 52,6 66,4 39,7 39,7 101,6 39,7 55,7 44,5 56,1 45,8 45,8 117,3 45,8 64,3 51,4 64,8

500 15,3 15,3 40,1 15,3 22,3 17,3 21,7 14,2 14,2 37,1 14,2 20,7 16,0 20,1 13,3 13,3 34,8 13,3 19,4 15,0 18,8 14,7 14,7 38,5 14,7 21,4 16,6 20,8

Ancoa 220 28,9 28,8 75,7 28,3 42,1 32,8 40,9 28,2 28,2 73,9 28,2 41,1 32,0 39,9 24,7 24,7 64,6 24,7 36,0 28,0 34,9 28,2 28,2 73,9 28,2 41,1 32,0 39,9

500 16,4 16,3 42,5 16,4 23,5 18,1 23,1 14,0 14,0 36,3 14,0 20,1 15,5 19,7 14,1 14,1 36,7 14,1 20,3 15,6 20,0 15,1 15,1 39,3 15,1 21,7 16,8 21,4

Alto Jahuel

110 23,4 23,3 57,9 23,3 31,2 23,6 33,0 28,3 28,3 70,2 28,3 37,9 28,6 40,1 20,2 20,2 50,0 20,2 27,0 20,4 28,5 27,7 27,7 68,6 27,7 37,0 28,0 39,2

154 12,6 12,6 32,8 12,6 18,2 14,6 17,8 15,4 15,4 40,2 15,4 22,3 17,9 21,8 10,9 10,9 28,4 10,9 15,7 12,7 15,4 14,9 14,9 38,9 14,9 21,5 17,3 21,1

220 32,5 32,4 81,6 32,3 44,3 33,7 46,0 40,1 40,1 100,5 40,1 54,5 41,5 56,7 28,1 28,1 70,6 28,1 38,3 29,1 39,8 38,7 38,7 97,2 38,7 52,7 40,1 54,8

500 16,0 16,0 41,5 16,0 22,9 17,7 22,7 15,5 15,5 40,0 15,5 22,1 17,1 21,9 13,8 13,8 35,8 13,8 19,8 15,3 19,6 15,7 15,7 40,6 15,7 22,4 17,3 22,2

Lo Aguirre 220 23,7 23,6 58,1 23,6 31,2 23,1 33,6 25,6 25,6 62,7 25,6 33,7 24,9 36,2 20,5 20,5 50,3 20,5 27,0 20,0 29,0 24,9 24,9 60,8 24,9 32,7 24,2 35,2

500 13,8 13,8 35,7 13,8 19,7 15,4 19,5 12,1 12,1 31,3 12,1 17,3 13,5 17,1 11,9 11,9 30,9 11,9 17,0 13,3 16,9 12,9 12,9 33,4 12,9 18,4 14,4 18,3

Polpaico 220 36,5 36,2 93,5 36,4 51,2 39,7 51,6 31,4 31,4 80,4 31,4 44,0 34,1 44,4 31,6 31,6 80,8 31,6 44,3 34,3 44,6 34,0 34,0 87,1 34,0 47,7 37,0 48,1

500 14,0 13,9 36,4 14,0 20,1 15,7 19,8 12,5 12,5 32,3 12,5 17,9 14,0 17,6 12,1 12,1 31,5 12,1 17,4 13,6 17,1 13,2 13,2 34,2 13,2 18,9 14,8 18,6

Pehuenche 220 18,6 18,6 48,2 18,0 26,6 20,9 26,3 18,6 18,6 48,0 18,6 26,5 20,9 26,3 15,9 15,9 41,0 15,9 22,6 17,8 22,4 18,7 18,7 48,5 18,7 26,7 21,1 26,5

Loma Alta 220 8,5 8,5 22,2 8,4 12,3 9,9 12,0 7,0 7,0 18,3 7,0 10,2 8,2 9,9 7,3 7,3 19,0 7,3 10,6 8,5 10,3 7,8 7,8 20,3 7,8 11,3 9,1 11,0

Canal Melado 220 12,3 12,2 31,9 12,1 17,7 14,1 17,3 10,7 10,7 27,9 10,7 15,5 12,4 15,2 10,5 10,5 27,3 10,5 15,1 12,1 14,8 11,5 11,5 29,8 11,5 16,5 13,2 16,2

Colbún 220 28,8 28,7 75,4 28,2 42,0 32,6 40,7 28,2 28,2 73,7 28,2 41,0 31,9 39,8 24,6 24,6 64,4 24,6 35,9 27,9 34,8 28,1 28,1 73,7 28,1 41,0 31,9 39,8

Candelaria 220 18,8 18,7 46,7 18,6 25,2 17,9 26,5 15,9 15,9 39,5 15,9 21,3 15,2 22,4 16,4 16,4 40,7 16,4 22,0 15,6 23,1 17,7 17,7 44,2 17,7 23,9 17,0 25,1

Maipo 220 32,2 32,1 80,8 32,0 43,8 33,3 45,6 39,0 39,0 97,8 39,0 53,0 40,3 55,1 27,8 27,8 69,8 27,8 37,9 28,8 39,4 37,4 37,4 93,8 37,4 50,9 38,7 52,9

Chillan 154 3,3 3,3 7,9 3,3 4,2 3,2 4,6 2,5 2,5 6,0 2,5 3,2 2,4 3,5 2,8 2,8 6,8 2,8 3,6 2,7 4,0 3,0 3,0 7,2 3,0 3,9 2,9 4,3

Parral 154 1,9 1,8 3,7 1,8 2,1 1,0 2,6 2,0 2,0 4,0 2,0 2,3 1,1 2,8 1,6 1,6 3,2 1,6 1,8 0,9 2,3 2,1 2,1 4,1 2,1 2,3 1,1 2,9



Linares 154 2,4 2,4 5,0 2,4 2,8 1,4 3,5 2,6 2,6 5,2 2,6 2,9 1,5 3,6 2,1 2,1 4,3 2,1 2,4 1,2 3,0 2,6 2,6 5,4 2,6 3,0 1,6 3,7

Itahue 154 12,4 12,4 30,3 12,4 16,3 12,1 17,6 15,6 15,6 38,1 15,6 20,5 15,2 22,1 10,7 10,7 26,1 10,7 14,0 10,4 15,1 15,5 15,5 37,8 15,5 20,3 15,1 21,9

220 10,9 10,9 26,9 10,9 14,5 11,0 15,5 12,6 12,6 31,0 12,6 16,7 12,6 17,8 9,4 9,4 23,2 9,4 12,5 9,5 13,3 12,3 12,3 30,3 12,3 16,3 12,4 17,4

Maule 154 4,4 4,3 9,2 4,3 5,1 2,8 6,2 4,3 4,3 9,1 4,3 5,0 2,8 6,1 3,8 3,8 8,0 3,8 4,4 2,4 5,3 4,5 4,5 9,6 4,5 5,3 2,9 6,4

Teno 154 8,2 8,2 19,4 8,2 10,4 7,4 11,7 5,5 5,5 12,9 5,5 6,9 5,0 7,8 7,1 7,1 16,7 7,1 9,0 6,4 10,1 7,4 7,4 17,4 7,4 9,3 6,7 10,5

Tinguiririca 154 11,5 11,5 27,4 11,3 14,7 10,7 16,2 10,4 10,4 24,7 10,4 13,2 9,7 14,7 10,0 10,0 23,9 10,0 12,8 9,4 14,2 11,0 11,0 26,1 11,0 14,0 10,3 15,5

Malloa 154 7,8 7,8 17,9 7,8 9,6 6,6 11,0 6,3 6,3 14,5 6,3 7,8 5,4 8,9 6,8 6,8 15,6 6,8 8,4 5,8 9,6 7,3 7,3 16,7 7,3 9,0 6,2 10,3

Tilcoco 154 7,3 7,3 16,6 7,3 8,9 6,1 10,3 5,8 5,8 13,2 5,8 7,1 4,9 8,2 6,3 6,3 14,4 6,3 7,7 5,3 8,9 6,8 6,8 15,5 6,8 8,3 5,7 9,6

Punta Cortes 154 7,8 7,8 18,0 7,8 9,7 6,7 11,1 7,3 7,3 16,8 7,3 9,0 6,3 10,3 6,8 6,8 15,7 6,8 8,4 5,8 9,6 7,7 7,7 17,8 7,7 9,5 6,7 10,9

Tuniche 154 8,8 8,8 20,7 8,8 11,1 8,0 12,5 7,9 7,9 18,6 7,9 10,0 7,1 11,2 7,7 7,7 18,0 7,7 9,6 6,9 10,8 8,5 8,5 20,0 8,5 10,7 7,7 12,1

Rancagua 154 9,0 9,0 21,2 9,0 11,4 8,2 12,8 8,6 8,6 20,1 8,6 10,8 7,8 12,1 7,8 7,8 18,4 7,8 9,9 7,1 11,1 8,9 8,9 21,0 8,9 11,3 8,1 12,6

Paine 154 8,4 8,4 20,2 8,4 10,8 8,0 11,9 7,3 7,3 17,6 7,3 9,4 7,0 10,4 7,3 7,3 17,5 7,3 9,4 6,9 10,3 8,0 8,0 19,1 8,0 10,2 7,6 11,3

Villaseca 154 9,8 9,8 24,0 9,8 12,9 9,9 13,8 9,1 9,1 22,5 9,1 12,1 9,3 12,9 8,4 8,4 20,8 8,4 11,2 8,6 11,9 9,4 9,4 23,2 9,4 12,5 9,5 13,3

Rapel 220 9,0 9,0 21,3 8,4 11,4 8,0 12,8 10,0 10,0 23,5 10,0 12,6 8,8 14,1 7,8 7,8 18,4 7,8 9,9 6,9 11,0 9,8 9,8 23,2 9,8 12,4 8,7 13,9

Alto Melipilla 220 8,3 8,3 18,5 8,3 10,0 6,3 11,8 6,4 6,4 14,2 6,4 7,6 4,8 9,0 7,2 7,2 16,0 7,2 8,7 5,5 10,2 7,8 7,8 17,2 7,8 9,3 5,9 11,0

Los Almendros 220 15,8 15,8 39,0 15,6 21,0 15,9 22,4 12,7 12,7 31,4 12,7 16,9 12,8 18,0 13,7 13,7 33,7 13,7 18,2 13,8 19,3 14,7 14,7 36,1 14,7 19,4 14,8 20,7

Buin 220 31,9 31,8 80,2 31,7 43,5 33,2 45,1 38,3 38,3 96,3 38,3 52,2 39,9 54,2 27,6 27,6 69,3 27,6 37,6 28,7 39,0 36,8 36,8 92,5 36,8 50,2 38,3 52,0

Chena 220 29,5 29,4 71,6 29,4 38,4 28,2 41,7 28,9 28,9 70,2 28,9 37,7 27,6 40,9 25,5 25,5 61,8 25,5 33,2 24,3 36,0 29,2 29,2 70,8 29,2 38,0 27,9 41,2

Cerro Navia 110 48,7 48,5 122,2 47,9 66,3 51,2 68,9 50,4 50,4 126,5 50,4 68,6 52,9 71,3 42,0 42,0 105,3 42,0 57,1 44,0 59,3 49,9 49,9 125,1 49,9 67,8 52,4 70,5

220 30,0 29,9 73,7 29,9 39,7 29,5 42,4 30,4 30,4 74,7 30,4 40,2 29,9 43,0 25,9 25,9 63,7 25,9 34,3 25,5 36,7 30,2 30,2 74,2 30,2 39,9 29,7 42,7

Minero 220 13,1 13,1 31,4 13,1 16,8 11,6 18,5 11,4 11,4 27,5 11,4 14,7 10,1 16,2 11,4 11,4 27,3 11,4 14,6 10,1 16,1 12,6 12,6 30,3 12,6 16,3 11,2 17,9

Maipo 110 3,8 3,8 9,8 3,7 5,4 4,2 5,4 4,0 4,0 10,1 4,0 5,5 4,3 5,6 3,3 3,3 8,3 3,3 4,6 3,6 4,6 3,9 3,9 10,0 3,9 5,5 4,3 5,5

Cuadro 8 Resumen cálculo de cortocircuitos sin nueva instalación



Barra

Tensión Corrientes Máximas

kV Ik" Ik Ip Ib Ith Idc Iasy

kA kA kA kA kA kA kA

Charrúa

154 22,3 22,3 57,6 22,3 31,7 25,5 31,5

220 46,9 46,9 120,2 46,9 65,8 52,6 66,4

500 15,3 15,3 40,1 15,3 22,3 17,3 21,7

Ancoa 220 28,9 28,8 75,7 28,3 42,1 32,8 40,9

500 16,4 16,3 42,5 16,4 23,5 18,1 23,1

Alto Jahuel

110 28,3 28,3 70,2 28,3 37,9 28,6 40,1

154 15,4 15,4 40,2 15,4 22,3 17,9 21,8

220 40,1 40,1 100,5 40,1 54,5 41,5 56,7

500 16,0 16,0 41,5 16,0 22,9 17,7 22,7

Lo Aguirre 220 25,6 25,6 62,7 25,6 33,7 24,9 36,2

500 13,8 13,8 35,7 13,8 19,7 15,4 19,5

Polpaico 220 36,5 36,2 93,5 36,4 51,2 39,7 51,6

500 14,0 13,9 36,4 14,0 20,1 15,7 19,8

Pehuenche 220 18,7 18,7 48,5 18,7 26,7 21,1 26,5

Loma Alta 220 8,5 8,5 22,2 8,4 12,3 9,9 12,0

Canal Melado 220 12,3 12,2 31,9 12,1 17,7 14,1 17,3

Colbún 220 28,8 28,7 75,4 28,2 42,0 32,6 40,7

Candelaria 220 18,8 18,7 46,7 18,6 25,2 17,9 26,5

Maipo 220 39,0 39,0 97,8 39,0 53,0 40,3 55,1

Chillan 154 3,3 3,3 7,9 3,3 4,2 3,2 4,6

Parral 154 2,1 2,1 4,1 2,1 2,3 1,1 2,9

Linares 154 2,6 2,6 5,4 2,6 3,0 1,6 3,7



Itahue 154 15,6 15,6 38,1 15,6 20,5 15,2 22,1

220 12,6 12,6 31,0 12,6 16,7 12,6 17,8

Maule 154 4,5 4,5 9,6 4,5 5,3 2,9 6,4

Teno 154 8,2 8,2 19,4 8,2 10,4 7,4 11,7

Tinguiririca 154 11,5 11,5 27,4 11,3 14,7 10,7 16,2

Malloa 154 7,8 7,8 17,9 7,8 9,6 6,6 11,0

Tilcoco 154 7,3 7,3 16,6 7,3 8,9 6,1 10,3

Punta Cortes 154 7,8 7,8 18,0 7,8 9,7 6,7 11,1

Tuniche 154 8,8 8,8 20,7 8,8 11,1 8,0 12,5

Rancagua 154 9,0 9,0 21,2 9,0 11,4 8,2 12,8

Paine 154 8,4 8,4 20,2 8,4 10,8 8,0 11,9

Villaseca 154 9,8 9,8 24,0 9,8 12,9 9,9 13,8

Rapel 220 10,0 10,0 23,5 10,0 12,6 8,8 14,1

Alto Melipilla 220 8,3 8,3 18,5 8,3 10,0 6,3 11,8

Los Almendros 220 15,8 15,8 39,0 15,6 21,0 15,9 22,4

Buin 220 38,3 38,3 96,3 38,3 52,2 39,9 54,2

Chena 220 29,5 29,4 71,6 29,4 38,4 28,2 41,7

Cerro Navia 110 50,4 50,4 126,5 50,4 68,6 52,9 71,3

220 30,4 30,4 74,7 30,4 40,2 29,9 43,0

Minero 220 13,1 13,1 31,4 13,1 16,8 11,6 18,5

Maipo 110 4,0 4,0 10,1 4,0 5,5 4,3 5,6

Cuadro 9 Cortocircuitos máximos sin Nueva Instalación



7.4.2.2 Cortocircuitos Con Nueva Instalación de Transmisión

Barra

Tensión Trifásico Monofásico Bifásico Aislado Bifásico a Tierra

kV Ik" Ik Ip Ib Ith Idc Iasy Ik" Ik Ip Ib Ith Idc Iasy Ik" Ik Ip Ib Ith Idc Iasy Ik" Ik Ip Ib Ith Idc Iasy

kA kA kA kA kA kA kA kA kA kA kA kA kA kA kA kA kA kA kA kA kA kA kA kA kA kA kA kA

Charrúa

154 20,3 20,2 52,5 19,8 29,0 23,2 28,8 22,3 22,3 57,6 22,3 31,8 25,5 31,5 17,2 17,2 44,5 17,2 24,6 19,7 24,4 21,8 21,8 56,3 21,8 31,0 24,9 30,8

220 45,6 45,5 116,8 44,6 64,0 51,2 64,5 47,1 47,1 120,6 47,1 66,1 52,9 66,6 39,8 39,8 102,0 39,8 55,9 44,7 56,3 45,9 45,9 117,7 45,9 64,5 51,6 65,0

500 15,5 15,4 40,5 15,5 22,5 17,5 21,9 14,3 14,3 37,4 14,3 20,8 16,1 20,2 13,4 13,4 35,1 13,4 19,5 15,2 19,0 14,8 14,8 38,8 14,8 21,6 16,7 21,0

Ancoa 220 29,0 28,9 76,1 28,4 42,4 33,0 41,0 28,4 28,4 74,4 28,4 41,5 32,3 40,2 24,8 24,8 65,0 24,8 36,2 28,2 35,0 28,4 28,4 74,3 28,4 41,4 32,3 40,1

500 16,7 16,6 43,4 16,7 24,0 18,6 23,6 14,2 14,2 37,0 14,2 20,5 15,9 20,1 14,4 14,4 37,4 14,4 20,7 16,1 20,4 15,4 15,4 40,1 15,4 22,2 17,2 21,8

Alto Jahuel

110 23,4 23,3 58,0 23,4 31,3 23,7 33,1 28,4 28,4 70,3 28,4 38,0 28,7 40,1 20,2 20,2 50,1 20,2 27,0 20,4 28,6 27,7 27,7 68,7 27,7 37,1 28,1 39,2

154 12,6 12,6 32,8 12,6 18,2 14,6 17,8 15,5 15,5 40,2 15,5 22,3 17,9 21,9 10,9 10,9 28,5 10,9 15,8 12,7 15,5 15,0 15,0 38,9 15,0 21,6 17,3 21,2

220 32,8 32,6 82,3 32,6 44,6 34,1 46,3 40,3 40,3 101,3 40,3 55,0 42,0 57,0 28,3 28,3 71,1 28,3 38,6 29,5 40,1 39,0 39,0 97,9 39,0 53,1 40,5 55,1

500 16,4 16,3 42,5 16,4 23,5 18,3 23,2 15,8 15,8 40,9 15,8 22,6 17,6 22,3 14,2 14,2 36,7 14,2 20,3 15,8 20,0 16,0 16,0 41,6 16,0 23,0 17,9 22,7

Lo Aguirre 220 23,9 23,8 58,5 23,8 31,4 23,3 33,8 25,7 25,7 63,0 25,7 33,9 25,1 36,4 20,7 20,7 50,6 20,7 27,2 20,1 29,2 25,0 25,0 61,2 25,0 32,9 24,4 35,3

500 14,0 14,0 36,3 14,0 20,0 15,7 19,9 12,2 12,2 31,7 12,2 17,5 13,7 17,3 12,1 12,1 31,4 12,1 17,3 13,6 17,2 13,1 13,1 33,9 13,1 18,7 14,6 18,5

Polpaico 220 36,7 36,4 94,1 36,6 51,6 40,1 51,9 31,5 31,5 80,8 31,5 44,3 34,4 44,5 31,8 31,8 81,4 31,8 44,6 34,7 44,9 34,2 34,2 87,6 34,2 48,0 37,3 48,3

500 14,2 14,2 37,0 14,2 20,5 16,1 20,1 12,6 12,6 32,7 12,6 18,1 14,2 17,8 12,3 12,3 31,9 12,3 17,7 13,9 17,4 13,3 13,3 34,7 13,3 19,2 15,1 18,9

Pehuenche 220 18,7 18,6 48,3 18,0 26,6 21,0 26,4 18,6 18,6 48,1 18,6 26,6 20,9 26,3 15,9 15,9 41,1 15,9 22,7 17,9 22,5 18,8 18,8 48,6 18,8 26,8 21,1 26,5

Loma Alta 220 8,5 8,5 22,2 8,4 12,3 9,9 12,0 7,0 7,0 18,3 7,0 10,2 8,2 9,9 7,3 7,3 19,0 7,3 10,6 8,5 10,3 7,8 7,8 20,3 7,8 11,3 9,1 11,0

Canal Melado

220 12,3 12,3 32,0 12,2 17,7 14,2 17,4 10,7 10,7 27,9 10,7 15,5 12,4 15,2 10,5 10,5 27,3 10,5 15,1 12,1 14,9 11,5 11,5 29,8 11,5 16,5 13,2 16,2

Colbún 220 28,9 28,8 75,8 28,3 42,3 32,9 40,9 28,3 28,3 74,3 28,3 41,4 32,2 40,1 24,7 24,7 64,7 24,7 36,1 28,1 34,9 28,3 28,3 74,1 28,3 41,3 32,1 40,0

Candelaria 220 18,8 18,7 46,7 18,6 25,3 18,0 26,5 15,9 15,9 39,5 15,9 21,4 15,2 22,4 16,4 16,4 40,7 16,4 22,0 15,7 23,1 17,8 17,8 44,2 17,8 23,9 17,0 25,1

Maipo 220 32,4 32,3 81,4 32,2 44,2 33,7 45,9 39,3 39,3 98,6 39,3 53,5 40,8 55,5 28,0 28,0 70,4 28,0 38,2 29,1 39,7 37,7 37,7 94,5 37,7 51,3 39,1 53,2

Chillan 154 3,3 3,3 7,9 3,3 4,2 3,2 4,6 2,5 2,5 6,0 2,5 3,2 2,4 3,5 2,8 2,8 6,8 2,8 3,6 2,7 4,0 3,0 3,0 7,2 3,0 3,9 2,9 4,3



Parral 154 1,9 1,8 3,7 1,8 2,1 1,0 2,6 2,0 2,0 4,0 2,0 2,3 1,1 2,8 1,6 1,6 3,2 1,6 1,8 0,9 2,3 2,1 2,1 4,1 2,1 2,3 1,1 2,9

Linares 154 2,4 2,4 5,0 2,4 2,8 1,4 3,5 2,6 2,6 5,2 2,6 2,9 1,5 3,6 2,1 2,1 4,3 2,1 2,4 1,2 3,0 2,6 2,6 5,4 2,6 3,0 1,6 3,7

Itahue 154 12,4 12,4 30,4 12,4 16,3 12,1 17,6 15,6 15,6 38,1 15,6 20,5 15,3 22,1 10,7 10,7 26,1 10,7 14,0 10,4 15,1 15,5 15,5 37,8 15,5 20,3 15,1 21,9

220 11,0 10,9 27,0 11,0 14,5 11,0 15,5 12,6 12,6 31,0 12,6 16,7 12,7 17,8 9,4 9,4 23,2 9,4 12,5 9,5 13,3 12,3 12,3 30,3 12,3 16,3 12,4 17,4

Maule 154 4,4 4,4 9,2 4,3 5,1 2,8 6,2 4,3 4,3 9,1 4,3 5,0 2,8 6,1 3,8 3,8 8,0 3,8 4,4 2,4 5,3 4,5 4,5 9,6 4,5 5,3 2,9 6,4

Teno 154 8,2 8,2 19,4 8,2 10,4 7,4 11,7 5,5 5,5 12,9 5,5 6,9 5,0 7,8 7,1 7,1 16,7 7,1 9,0 6,4 10,1 7,4 7,4 17,4 7,4 9,3 6,7 10,5

Tinguiririca 154 11,5 11,5 27,4 11,3 14,7 10,7 16,2 10,4 10,4 24,7 10,4 13,2 9,7 14,7 10,0 10,0 23,9 10,0 12,8 9,4 14,2 11,0 11,0 26,1 11,0 14,0 10,3 15,5

Malloa 154 7,8 7,8 17,9 7,8 9,6 6,6 11,0 6,3 6,3 14,5 6,3 7,8 5,4 8,9 6,8 6,8 15,6 6,8 8,4 5,8 9,6 7,3 7,3 16,7 7,3 9,0 6,2 10,3

Tilcoco 154 7,3 7,3 16,6 7,3 8,9 6,1 10,3 5,8 5,8 13,2 5,8 7,1 4,9 8,2 6,3 6,3 14,4 6,3 7,7 5,3 8,9 6,8 6,8 15,5 6,8 8,3 5,7 9,6

Punta Cortes

154 7,8 7,8 18,0 7,8 9,7 6,7 11,1 7,3 7,3 16,8 7,3 9,0 6,3 10,3 6,8 6,8 15,7 6,8 8,4 5,8 9,6 7,7 7,7 17,8 7,7 9,6 6,7 10,9

Tuniche 154 8,8 8,8 20,7 8,8 11,1 8,0 12,5 7,9 7,9 18,6 7,9 10,0 7,2 11,2 7,7 7,7 18,0 7,7 9,6 6,9 10,8 8,5 8,5 20,0 8,5 10,7 7,7 12,1

Rancagua 154 9,0 9,0 21,2 9,0 11,4 8,2 12,8 8,6 8,6 20,1 8,6 10,8 7,8 12,1 7,8 7,8 18,4 7,8 9,9 7,1 11,1 8,9 8,9 21,0 8,9 11,3 8,1 12,6

Paine 154 8,4 8,4 20,2 8,4 10,8 8,0 11,9 7,3 7,3 17,6 7,3 9,4 7,0 10,4 7,3 7,3 17,5 7,3 9,4 7,0 10,3 8,0 8,0 19,1 8,0 10,3 7,6 11,3

Villaseca 154 9,8 9,8 24,0 9,8 12,9 9,9 13,8 9,2 9,2 22,5 9,2 12,1 9,3 12,9 8,5 8,5 20,8 8,5 11,2 8,6 12,0 9,4 9,4 23,2 9,4 12,5 9,6 13,3

Rapel 220 9,0 9,0 21,3 8,4 11,4 8,0 12,8 10,0 10,0 23,5 10,0 12,6 8,8 14,1 7,8 7,8 18,4 7,8 9,9 6,9 11,1 9,9 9,9 23,2 9,9 12,4 8,7 13,9

Alto Melipilla

220 8,3 8,3 18,5 8,3 10,0 6,3 11,8 6,4 6,4 14,2 6,4 7,7 4,8 9,0 7,2 7,2 16,1 7,2 8,7 5,5 10,2 7,8 7,8 17,2 7,8 9,3 5,9 11,0

Los Almendros

220 15,9 15,8 39,1 15,7 21,1 16,0 22,4 12,8 12,8 31,4 12,8 16,9 12,9 18,0 13,7 13,7 33,8 13,7 18,2 13,8 19,4 14,7 14,7 36,2 14,7 19,5 14,8 20,8

Buin 220 32,1 32,0 80,8 31,9 43,9 33,6 45,4 38,5 38,5 97,0 38,5 52,7 40,3 54,5 27,7 27,7 69,8 27,7 37,9 29,0 39,2 37,0 37,0 93,2 37,0 50,6 38,7 52,3

Chena 220 29,7 29,5 72,0 29,6 38,6 28,4 41,9 29,1 29,1 70,5 29,1 37,9 27,8 41,1 25,6 25,6 62,2 25,6 33,4 24,5 36,2 29,3 29,3 71,2 29,3 38,2 28,1 41,5

Cerro Navia 110 48,9 48,7 122,7 48,0 66,5 51,4 69,2 50,5 50,5 126,8 50,5 68,8 53,2 71,5 42,1 42,1 105,7 42,1 57,3 44,3 59,5 50,0 50,0 125,5 50,0 68,0 52,6 70,7

220 30,2 30,1 74,2 30,1 39,9 29,7 42,7 30,5 30,5 75,1 30,5 40,4 30,1 43,2 26,1 26,1 64,1 26,1 34,5 25,7 36,9 30,3 30,3 74,6 30,3 40,1 29,9 42,9

Minero 220 13,1 13,1 31,4 13,1 16,8 11,6 18,5 11,4 11,4 27,5 11,4 14,7 10,2 16,2 11,4 11,4 27,3 11,4 14,6 10,1 16,1 12,6 12,6 30,3 12,6 16,3 11,2 17,9

Maipo 110 3,8 3,8 9,8 3,7 5,4 4,2 5,4 4,0 4,0 10,1 4,0 5,5 4,3 5,6 3,3 3,3 8,3 3,3 4,6 3,6 4,6 3,9 3,9 10,0 3,9 5,5 4,3 5,6

Cuadro 10 Resumen cálculo de cortocircuitos con nueva instalación



Barra

Tensión Cortocircuitos Máximas con Nueva Instalación

kV Ik" Ik Ip Ib Ith Idc Iasy

kA kA kA kA kA kA kA

Charrúa

154 22,3 22,3 57,6 22,3 31,8 25,5 31,5

220 47,1 47,1 120,6 47,1 66,1 52,9 66,6

500 15,5 15,4 40,5 15,5 22,5 17,5 21,9

Ancoa 220 29,0 28,9 76,1 28,4 42,4 33,0 41,0

500 16,7 16,6 43,4 16,7 24,0 18,6 23,6

Alto Jahuel

110 28,4 28,4 70,3 28,4 38,0 28,7 40,1

154 15,5 15,5 40,2 15,5 22,3 17,9 21,9

220 40,3 40,3 101,3 40,3 55,0 42,0 57,0

500 16,4 16,3 42,5 16,4 23,5 18,3 23,2

Lo Aguirre 220 25,7 25,7 63,0 25,7 33,9 25,1 36,4

500 14,0 14,0 36,3 14,0 20,0 15,7 19,9

Polpaico 220 36,7 36,4 94,1 36,6 51,6 40,1 51,9

500 14,2 14,2 37,0 14,2 20,5 16,1 20,1

Pehuenche 220 18,8 18,8 48,6 18,8 26,8 21,1 26,5

Loma Alta 220 8,5 8,5 22,2 8,4 12,3 9,9 12,0

Canal Melado 220 12,3 12,3 32,0 12,2 17,7 14,2 17,4

Colbún 220 28,9 28,8 75,8 28,3 42,3 32,9 40,9

Candelaria 220 18,8 18,7 46,7 18,6 25,3 18,0 26,5

Maipo 220 39,3 39,3 98,6 39,3 53,5 40,8 55,5

Chillan 154 3,3 3,3 7,9 3,3 4,2 3,2 4,6

Parral 154 2,1 2,1 4,1 2,1 2,3 1,1 2,9

Linares 154 2,6 2,6 5,4 2,6 3,0 1,6 3,7

Itahue 154 15,6 15,6 38,1 15,6 20,5 15,3 22,1

220 12,6 12,6 31,0 12,6 16,7 12,7 17,8

Maule 154 4,5 4,5 9,6 4,5 5,3 2,9 6,4

Teno 154 8,2 8,2 19,4 8,2 10,4 7,4 11,7

Tinguiririca 154 11,5 11,5 27,4 11,3 14,7 10,7 16,2

Malloa 154 7,8 7,8 17,9 7,8 9,6 6,6 11,0

Tilcoco 154 7,3 7,3 16,6 7,3 8,9 6,1 10,3

Punta Cortes 154 7,8 7,8 18,0 7,8 9,7 6,7 11,1

Tuniche 154 8,8 8,8 20,7 8,8 11,1 8,0 12,5

Rancagua 154 9,0 9,0 21,2 9,0 11,4 8,2 12,8

Paine 154 8,4 8,4 20,2 8,4 10,8 8,0 11,9

Villaseca 154 9,8 9,8 24,0 9,8 12,9 9,9 13,8

Rapel 220 10,0 10,0 23,5 10,0 12,6 8,8 14,1



Alto Melipilla 220 8,3 8,3 18,5 8,3 10,0 6,3 11,8

Los Almendros 220 15,9 15,8 39,1 15,7 21,1 16,0 22,4

Buin 220 38,5 38,5 97,0 38,5 52,7 40,3 54,5

Chena 220 29,7 29,5 72,0 29,6 38,6 28,4 41,9

Cerro Navia 110 50,5 50,5 126,8 50,5 68,8 53,2 71,5

220 30,5 30,5 75,1 30,5 40,4 30,1 43,2

Minero 220 13,1 13,1 31,4 13,1 16,8 11,6 18,5

Maipo 110 4,0 4,0 10,1 4,0 5,5 4,3 5,6

Cuadro 11 Cortocircuitos máximos con Nueva Instalación



7.4.2.3 Resumen ordenado de mayor a menor aumento de % de cortocircuito por barra

Barra

Tensión Sin 4to Circuito Con 4to Circuito Crecimiento Porcentual

kV Ik" Ik Ip Ib Ith Idc Iasy Ik" Ik Ip Ib Ith Idc Iasy Ik" Ik Ip Ib Ith Idc Iasy

kA kA kA kA kA kA kA kA kA kA kA kA kA kA % % % % % % %

Alto Jahuel 500 16,0 16,0 41,5 16,0 22,9 17,7 22,7 16,4 16,3 42,5 16,4 23,5 18,3 23,2 2,42 2,43 2,54 2,42 2,63 3,35 2,42

Ancoa 500 16,4 16,3 42,5 16,4 23,5 18,1 23,1 16,7 16,6 43,4 16,7 24,0 18,6 23,6 2,07 2,06 2,14 2,06 2,19 2,91 2,07

Lo Aguirre 500 13,8 13,8 35,7 13,8 19,7 15,4 19,5 14,0 14,0 36,3 14,0 20,0 15,7 19,9 1,60 1,61 1,67 1,61 1,71 2,21 1,60

Polpaico 500 14,0 13,9 36,4 14,0 20,1 15,7 19,8 14,2 14,2 37,0 14,2 20,5 16,1 20,1 1,48 1,48 1,53 1,48 1,57 2,03 1,48

Charrúa 500 15,3 15,3 40,1 15,3 22,3 17,3 21,7 15,5 15,4 40,5 15,5 22,5 17,5 21,9 0,96 0,96 0,94 0,96 0,93 1,15 0,96

Alto Jahuel 220 40,1 40,1 100,5 40,1 54,5 41,5 56,7 40,3 40,3 101,3 40,3 55,0 42,0 57,0 0,69 0,69 0,80 0,69 0,85 1,14 0,69

Maipo 220 39,0 39,0 97,8 39,0 53,0 40,3 55,1 39,3 39,3 98,6 39,3 53,5 40,8 55,5 0,66 0,66 0,77 0,66 0,82 1,11 0,66

Buin 220 38,3 38,3 96,3 38,3 52,2 39,9 54,2 38,5 38,5 97,0 38,5 52,7 40,3 54,5 0,66 0,66 0,77 0,66 0,82 1,10 0,66

Polpaico 220 36,5 36,2 93,5 36,4 51,2 39,7 51,6 36,7 36,4 94,1 36,6 51,6 40,1 51,9 0,62 0,62 0,68 0,62 0,72 0,94 0,62

Chena 220 29,5 29,4 71,6 29,4 38,4 28,2 41,7 29,7 29,5 72,0 29,6 38,6 28,4 41,9 0,60 0,60 0,63 0,61 0,63 0,88 0,60

Lo Aguirre 220 25,6 25,6 62,7 25,6 33,7 24,9 36,2 25,7 25,7 63,0 25,7 33,9 25,1 36,4 0,50 0,50 0,55 0,50 0,56 0,80 0,50

Cerro Navia 220 30,4 30,4 74,7 30,4 40,2 29,9 43,0 30,5 30,5 75,1 30,5 40,4 30,1 43,2 0,44 0,44 0,47 0,44 0,47 0,73 0,44

Ancoa 220 28,9 28,8 75,7 28,3 42,1 32,8 40,9 29,0 28,9 76,1 28,4 42,4 33,0 41,0 0,42 0,42 0,54 0,43 0,64 0,78 0,42

Colbún 220 28,8 28,7 75,4 28,2 42,0 32,6 40,7 28,9 28,8 75,8 28,3 42,3 32,9 40,9 0,41 0,41 0,53 0,42 0,63 0,77 0,41

Charrúa 220 46,9 46,9 120,2 46,9 65,8 52,6 66,4 47,1 47,1 120,6 47,1 66,1 52,9 66,6 0,32 0,32 0,33 0,32 0,35 0,46 0,32

Los Almendros 220 15,8 15,8 39,0 15,6 21,0 15,9 22,4 15,9 15,8 39,1 15,7 21,1 16,0 22,4 0,27 0,28 0,30 0,28 0,30 0,42 0,27

Cerro Navia 110 50,4 50,4 126,5 50,4 68,6 52,9 71,3 50,5 50,5 126,8 50,5 68,8 53,2 71,5 0,25 0,25 0,29 0,25 0,30 0,45 0,25

Alto Jahuel 110 28,3 28,3 70,2 28,3 37,9 28,6 40,1 28,4 28,4 70,3 28,4 38,0 28,7 40,1 0,17 0,17 0,21 0,17 0,23 0,31 0,17

Pehuenche 220 18,7 18,7 48,5 18,7 26,7 21,1 26,5 18,8 18,8 48,6 18,8 26,8 21,1 26,5 0,15 0,15 0,18 0,15 0,20 0,29 0,15

Alto Melipilla 220 8,3 8,3 18,5 8,3 10,0 6,3 11,8 8,3 8,3 18,5 8,3 10,0 6,3 11,8 0,15 0,15 0,12 0,15 0,13 0,16 0,15

Canal Melado 220 12,3 12,2 31,9 12,1 17,7 14,1 17,3 12,3 12,3 32,0 12,2 17,7 14,2 17,4 0,12 0,12 0,14 0,12 0,16 0,22 0,12

Alto Jahuel 154 15,4 15,4 40,2 15,4 22,3 17,9 21,8 15,5 15,5 40,2 15,5 22,3 17,9 21,9 0,09 0,09 0,14 0,09 0,18 0,20 0,09

Loma Alta 220 8,5 8,5 22,2 8,4 12,3 9,9 12,0 8,5 8,5 22,2 8,4 12,3 9,9 12,0 0,08 0,08 0,10 0,08 0,11 0,15 0,08

Rapel 220 10,0 10,0 23,5 10,0 12,6 8,8 14,1 10,0 10,0 23,5 10,0 12,6 8,8 14,1 0,07 0,07 0,05 0,07 0,05 0,07 0,07

Itahue 220 12,6 12,6 31,0 12,6 16,7 12,6 17,8 12,6 12,6 31,0 12,6 16,7 12,7 17,8 0,07 0,07 0,07 0,07 0,07 0,13 0,07

Villaseca 154 9,8 9,8 24,0 9,8 12,9 9,9 13,8 9,8 9,8 24,0 9,8 12,9 9,9 13,8 0,07 0,07 0,09 0,07 0,10 0,13 0,07

Candelaria 220 18,8 18,7 46,7 18,6 25,2 17,9 26,5 18,8 18,7 46,7 18,6 25,3 18,0 26,5 0,05 0,05 0,07 0,05 0,07 0,13 0,05

Paine 154 8,4 8,4 20,2 8,4 10,8 8,0 11,9 8,4 8,4 20,2 8,4 10,8 8,0 11,9 0,05 0,05 0,06 0,05 0,06 0,09 0,05

Charrúa 154 22,3 22,3 57,6 22,3 31,7 25,5 31,5 22,3 22,3 57,6 22,3 31,8 25,5 31,5 0,05 0,05 0,06 0,05 0,06 0,08 0,05

Minero 220 13,1 13,1 31,4 13,1 16,8 11,6 18,5 13,1 13,1 31,4 13,1 16,8 11,6 18,5 0,04 0,04 0,04 0,04 0,04 0,09 0,04

Tuniche 154 8,8 8,8 20,7 8,8 11,1 8,0 12,5 8,8 8,8 20,7 8,8 11,1 8,0 12,5 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,03 0,02

Rancagua 154 9,0 9,0 21,2 9,0 11,4 8,2 12,8 9,0 9,0 21,2 9,0 11,4 8,2 12,8 0,02 0,02 0,02 0,02 0,02 0,03 0,02

Itahue 154 15,6 15,6 38,1 15,6 20,5 15,2 22,1 15,6 15,6 38,1 15,6 20,5 15,3 22,1 0,02 0,02 0,03 0,02 0,03 0,04 0,02

Maipo 110 4,0 4,0 10,1 4,0 5,5 4,3 5,6 4,0 4,0 10,1 4,0 5,5 4,3 5,6 0,02 0,02 0,02 0,02 0,03 0,03 0,02

Punta Cortes 154 7,8 7,8 18,0 7,8 9,7 6,7 11,1 7,8 7,8 18,0 7,8 9,7 6,7 11,1 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,02 0,01

Chillan 154 3,3 3,3 7,9 3,3 4,2 3,2 4,6 3,3 3,3 7,9 3,3 4,2 3,2 4,6 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01

Tilcoco 154 7,3 7,3 16,6 7,3 8,9 6,1 10,3 7,3 7,3 16,6 7,3 8,9 6,1 10,3 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01

Maule 154 4,5 4,5 9,6 4,5 5,3 2,9 6,4 4,5 4,5 9,6 4,5 5,3 2,9 6,4 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,00

Parral 154 2,1 2,1 4,1 2,1 2,3 1,1 2,9 2,1 2,1 4,1 2,1 2,3 1,1 2,9 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

Malloa 154 7,8 7,8 17,9 7,8 9,6 6,6 11,0 7,8 7,8 17,9 7,8 9,6 6,6 11,0 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

Linares 154 2,6 2,6 5,4 2,6 3,0 1,6 3,7 2,6 2,6 5,4 2,6 3,0 1,6 3,7 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

Teno 154 8,2 8,2 19,4 8,2 10,4 7,4 11,7 8,2 8,2 19,4 8,2 10,4 7,4 11,7 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

Tinguiririca 154 11,5 11,5 27,4 11,3 14,7 10,7 16,2 11,5 11,5 27,4 11,3 14,7 10,7 16,2 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

Cuadro 12 Resumen Corriente máxima de cortocircuito



7.4.2.4 Comentarios acerca de los niveles de cortocircuitos con Método 1

De acuerdo con los resultados obtenidos y de acuerdo con lo esperado, se obtiene como relevante lo siguiente:

Con la incorporación de la línea Ancoa - Alto Jahuel 2x500 kV segundo circuito sólo se registra un impacto relevante (aumento porcentual por sobre 1%) en las barras del sistema de 500 kV, especialmente en las subestaciones donde el proyecto se conecta, esto es, la barra de Ancoa y Alto Jahuel y se amplía hacia el resto de las subestaciones de 500 kV en Lo Aguirre, Plpaico y Charrúa, aunque en estas últimas de menor magnitud. El mayor aumento porcentual se registra en la barra de Alto Jahuel con un aumento de 2,4% en la corriente Ik, y en Ancoa el aumento alcanza un 2,1%, iguales valores se registran en la corriente Ik.





A continuación se revisará, para las corrientes máximas alcanzadas en las distintas barras del sistema, la existencia de interruptores que pudieran ver excedidas sus capacidades nominales por la incorporación de este proyecto. Para tal efecto, se obtuvo información de interruptores de la zona, desde las bases de datos con que cuenta el CDEC-SIC en su página web2.

2 Sitio web del CDEC-SIC es www.cdec-sic.cl, sección Norma Técnica



7.4.2.5 Capacidad nominal de los interruptores de la zona

A continuación se resume la información de capacidades nominales de interruptores de 500 kV, donde se consiguen los mayores aumentos por la incorporación de este nuevo proyecto de transmisión.

CARACTERÍSTICAS INTERRUPTORES DE 500 KV

SS/EE o Tap Barra Paño

Tipo

Tensión Nominal

Corriente Nominal

Capacidad de Ruptura

Capacidad de Cierre en Cortocircuito kA

T: Transformación

L: Línea

S: Seccionador Simétrica Asimétrica

A: Acoplador [kV] [A] [kA] [kA]

S/E Alto Jahuel 500

KR A 550 3150 40 57,4 100

KS S 550 2000 40 50 100

KT5 T 550 2000 40 50 100

KT4 T 550 2000 40 50 100

K2 L 550 3150 40 57,4 100

KZ1 R 550 3150 40 50 100

K1 L 550 3150 40 57,4 100

KZ2 R 550 3150 40 50 100

K3 L 550 3150 50 61 125

K4 L 550 3150 50 61 125

S/E Ancoa 500

KT1 T 550 2000 40 50 100

K1 L 550 3150 40 57,4 100

KR A 550 3150 40 57,4 100

KZ2 R 550 3150 40 50 100

K4 L 550 3150 40 57,4 100

KT2 T 550 2000 40 50 100

KZ1 R 550 3150 40 50 100

KZ4 R 550 3150 40 50 100

K2 L 550 3150 40 57,4 100

K3 L 550 3150 40 57,4 100

KZ3 R 550 3150 40 50 100

KS S 550 2000 40 50 100

S/E Charrúa 500

K2 L 550 3150 40 50 100

KT6 T 550 3150 40 50 100

KS S 550 3150 40 50 100

K1 L 550 3150 40 50 100

KT5 T 550 3150 40 50 100

KR A 550 3150 40 50 100

KZ2 R 550 3150 40 50 100



KZ1 R 550 3150 40 50 100

KT8 T 550 4000 50 62,5 125

S/E Polpaico 500

K1 L 550 3150 40 50 100

K2 L 550 3150 40 50 100

KR A 550 3150 40 50 100

KT1 T 550 3150 40 50 100

KS S 550 3150 40 50 100

KZ1 C 550 3150 40 50 100

KZ2 C 550 3150 40 50 100

KT2 T 550 3150 40 50 100

S/E Lo Aguirre 500

K4 T 525 4000 50 SI 125

K5 L‐T 525 4000 50 SI 125

K6 L 525 4000 50 SI 125

K7 L 525 4000 50 SI 125

K8 L 525 4000 50 SI 125

SI: Sin información en sistema Infotecnica del CDEC-SIC

Cuadro 13 Interruptores 500 kV en S/E afectadas por la incorporación de proyectos

CARACTERISTICAS INTERRUPTORES DE 220 KV


Tipo

Tensión Nominal

Corriente Nominal


Capacidad de Cierre en Cortocircuito

R: Reactor

Simétrica Asimétrica T: Transformación

L: Línea

S: Seccionador

A: Acoplador [kV] [A] [kA] [kA] [kA]

Alto Jahuel 220

J10 L 245 3150 40 10 100

JS S 245 2000 40 44 100

JR A 245 2000 31,5 40 79

JT6 T 245 2000 31,5 31,5 125

J8 L 245 4000 50 56,8 125

JT5 T 245 4000 50 56,8 125

JZ3 R 245 4000 40 50 100

J9 L 245 4000 50 61 125

JCE1 C 245 4000 40 50 100

J6 L 245 3150 40 44 100

JT4 T 245 4000 50 61 125

J5 L 245 3150 40 56,6 125

JT2 T 245 2000 50 56,6 125



J7 L 245 3150 40 44 100

J2 L 245 3150 40 46 100

J4 L 245 3150 40 49 100

J3‐AJ L 245 2500 31,5 40 79

JCE2 CE 245 3150 50 70,7 125

S/E AltoMelipilla 220 J1 L 245 2500 40 61 100

J2 L 245 2500 40 61 100

Ancoa 220

J6 L 245 3150 40 46 100

JR A 245 2000 32 36,8 100

J5 L 245 3150 50 64,2 125

JT4 T 245 2000 32 36,8 100

JS S 245 2000 32 36,8 100

JT2 T 245 3150 40 46 100

J8 L 245 2000 32 36,8 100

JT1 T 245 2000 40 46 100

JZ1 R 245 4000 40 46 100

JCE2 C 245 3150 40 46 100

J4 L 245 3150 40 46 100

J9 L 245 4000 50 125

S/E Canal Melado 220

52J1 L 220 3150 40 50 100

52J2 L 220 3150 40 50 100

52JT T 220 3150 40 50 100

Candelaria 220

J1 L 245 3150 40 10 100

J2 L 245 3150 40 10 100

J3 L 245 3150 40 10 100

J4 L 245 3150 40 10 100

J5 L 245 3150 40 10 100

J6 L 245 3150 40 10 100

J7 T 245 4000 40 10 100

J8 T 220 4000 40 10 100

JR A 245 3150 40 10 100

Cerro Navia 220

J1 L 245 3150 40 44 100

J2 L 245 3150 40 44 100

J4 L 245 3150 40 44 100

J5 L 245 3150 40 44 100

J6 L 245 3150 40 44 100

J61 D:Desfasador 245 3150 50 64 125

J62 D:Desfasador 245 3150 50 64 125

J71 D:Desfasador 245 3150 50 64 125



J72 D:Desfasador 245 3150 50 64 125

JCE1 B 245 3150 50 61 125

JR A 245 3150 40 44 100

JS S 245 3150 40 44 100

JT1 T 245 3150 40 51 100

JT2 T 245 3150 40 44 100

JT3 T 245 3150 40 44 100

JT3 T 245 3150 40 44 100

JT6 D:Desfasador 245 3150 50 44 100

JT7 D:Desfasador 245 3150 50 44 100

Charrúa 220

J1 L 245 3150 40 50 100

J10 L 245 2000 40 50 100

J12 L 242 2000 40 10 100

J13 L 242 2000 40 10 100

J15 L 245 3150 40 50 100

J16 L 245 3150 40 50 100

J18 L 245 3150 100 40

J19 L 220 4000 50 50

J21 L 245 2500 63 157 63

J22 L 245 3150 40 50 100

J23 L 245 3150 40 48 100

J24 L 245 3150 40 50 100

J25 L 220 4000 50 50

J26 L 245 4000 50 100

J3 L 245 3150 40 48 100

J4 L 245 3150 40 50 100

J6 L 245 3150 40 50 100

J7 L 245 3150 40 50 100

J8 L 245 3150 40 100

J9 L 245 3150 50 62,5 125

JCE1 C 245 3150 50 62,5 125

JR1 A 245 4000 40 50 100

JR2 A 245 4000 40 100

JR3 R 245 3150 40 100

JS12 S 245 3150 40 100

JS23 S 245 3150 40 100

JS31 S 245 3150 40 50 100

JT1 T 245 4000 40 100

JT4 T 245 3150 40 50 100



JT5 T 245 4000 40 50 100

JT6 T 245 3150 40 50 100

JT8 T 245 4000 50 62,5 125

Chena 220

J1 L 245 3150 40 50 100

J2 L 245 3150 40 50 100

J3 L 245 3150 40 50 100

J4 L 245 3150 40 50 100

52J5 L 245 1250 50 50 135

52J6 L 245 1250 50 50 135

52JT1 T 245 3150 40

100

52JT2 T 245 3150 50 61.65 135

52JS S 245 3150 50 61.65 135

Colbún 220

J1YJ2 S 242 2000 40 10 80

J1YJ5 S 242 2000 40 10 80

J2YJ3 S 242 2000 40 10 80

J3YJ4 S 242 2000 40 10 80

J4YJ6 S 242 2000 40 10 80

J5YJ6 S 242 2000 40 10 80

J7 L 245 4000 50 125

JCH L 245 4000 40 10 100

JTR1 L 245 2500 31,5 79

Itahue 220

J1 L 245 3150 40 46 100

J2 L 245 3150 40 46 100

J3 L 245 3150 40 46 100

Los Almendros 220

J1 L 230 2000 40 100

J1 L 245 2000 40 43.5 100

J2 L 230 2000 40 100

J2 L 245 2000 40 43.5 100

J3 L 245 2000 40 43.5 100

J4 L 245 2000 40 43.5 100

JS1 A 245 3150 40 43.5 100

JT1 T 245 3150 40 43.5 100

Maipo 220

J1 S 242 2000 40 10 80

J2 S 242 2000 40 10 80

J3 S 242 2000 40 10 80

J4 T 245 4000 31,5 79

J‐CP1

L 245 2500 31,5 79

J‐CP2

L 245 2500 31,5 79

J‐ L 245 2500 31,5 79



CP3

J‐CP4

L 245 2500 31,5 79

Pehuenche 220

J1 L 245 2000 32 36.8 80

J2 L 245 3150 50 64 125

JS L 245 2000 32 36.8 80

JU1 T 245 3150 50 64 125

JU2 T 245 2000 32 36.8 80

Polpaico 220

J1 L 245 4000 50 64 125

J13 L 245 4000 50 57 100

J2 L 245 4000 31,5 79

J6 L 245 4000 50 61 125

J7 L 245 4000 50 61 125

J8 L 245 4000 50 61 125

J9 L 245 4000 50 61 125

JT1 T 245 4000 50 100 100

J12 L 245 3150 40 10 100

J5 L 245 3150 40 51 100

JCE1 C 245 3150 50 125

JT2 T 245 3150 50 100

JT4 T 245 3150 50 50 125

JR A 245 2000 32 39 80

JS S 245 2000 32 39 80

JT3 T 245 2000 32 39 80

J14 L 220 4000 50 60 100

J15 L 220 4000 50 60 100

52‐J4 L 220 2500 31,5 79

Rapel 220

J1 L 245 3150 40 46 80

J2 L 245 3150 40 46 80

J3 L 220 3150 40 64 100

JR A 245 3150 40 46 80

JT1 T 245 3150 40 46 80

JT2 T 245 3150 40 46 80

JT5 T 245 3150 40 46 80

Loma Alta 220 J1 L 245 3150 40 46 80

Minero 220

J1 L 245 3150 40 10 100

J2 L 245 3150 40 10 100

JR A 245 3150 40 10 100

JT1 T 245 3150 40 10 100

JT2 T 245 3150 40 10 100



JT3 T 245 3150 40 10 100

Lo Aguirre 220

J1 L 230 4000 50 SI 125

J2 L 230 4000 50 SI 125

J3 L 230 4000 50 SI 125

J4 L 230 4000 50 SI 125

J5 L 230 4000 50 SI 125

J6 L 230 4000 50 SI 125

J7 L 230 4000 50 SI 125

J8 L 230 4000 50 SI 125

Cuadro 14 Interruptores 220 kV en S/E afectadas por la incorporación de proyectos

Nota: celdas destacadas señalan que cálculo de la corriente “Ip” se ha supuesto según: Ip: 2,5xIsimétrica



7.4.2.6 Verificación de cumplimiento Método 1

A continuación se efectúa la comparación de las corrientes de cortocircuitos máximos que se han determinado en el punto anterior y que se resumen en el cuadro Nº 12, con las capacidades nominales de los interruptores resumidos en el Cuadro Nº 13 para interruptores de 500 kV y Cuadro N°14 para interruptores de 220 kV.

En el siguiente cuadro se efectúa la comparación.

VERIFICACIÓN DE INTERRUPTORES DE 500 KV


Tipo

Tensión Nominal

Corriente Nominal

Capacidad de Ruptura Capacidad de Cierre en

Cortocircuito kA

Corrientes máximas reales Verificación

T: Transformación Sin 4to Circuito Con 4to Circuito Sin 4to Circuito Con 4to Circuito

L: Línea

S: Seccionador Simétrica Asimétrica Ib Iasy Ip Ib Iasy Ip Ib Iasy Ip Ib Iasy Ip

A: Acoplador [kV] [A] [kA] [kA] [kA] [kA] [kA] [kA] [kA] [kA]

S/E Alto Jahuel 500

KR A 550 3150 40 57,4 100

15,95 22,66 41,48 16,34 23,21 42,53

KS S 550 2000 40 50 100

KT5 T 550 2000 40 50 100

KT4 T 550 2000 40 50 100

K2 L 550 3150 40 57,4 100

KZ1 R 550 3150 40 50 100

K1 L 550 3150 40 57,4 100

KZ2 R 550 3150 40 50 100

K3 L 550 3150 50 61 125

K4 L 550 3150 50 61 125

S/E Ancoa 500

KT1 T 550 2000 40 50 100

16,30 23,14 42,48 16,64 23,62 43,39

K1 L 550 3150 40 57,4 100

KR A 550 3150 40 57,4 100

KZ2 R 550 3150 40 50 100

K4 L 550 3150 40 57,4 100

KT2 T 550 2000 40 50 100

KZ1 R 550 3150 40 50 100

KZ4 R 550 3150 40 50 100



K2 L 550 3150 40 57,4 100

K3 L 550 3150 40 57,4 100

KZ3 R 550 3150 40 50 100

KS S 550 2000 40 50 100

S/E Charrúa 500

K2 L 550 3150 40 50 100

15,29 21,68 40,12 15,43 21,89 40,50

KT6 T 550 3150 40 50 100

KS S 550 3150 40 50 100

K1 L 550 3150 40 50 100

KT5 T 550 3150 40 50 100

KR A 550 3150 40 50 100

KZ2 R 550 3150 40 50 100

KZ1 R 550 3150 40 50 100

KT8 T 550 4000 50 62,5 125

S/E Polpaico 500

K1 L 550 3150 40 50 100

13,94 19,82 36,40 14,15 20,12 36,96

K2 L 550 3150 40 50 100

KR A 550 3150 40 50 100

KT1 T 550 3150 40 50 100

KS S 550 3150 40 50 100

KZ1 C 550 3150 40 50 100

KZ2 C 550 3150 40 50 100

KT2 T 550 3150 40 50 100

S/E Lo Aguirre 500

K4 T 525 4000 50 SI 125

13,75 19,54 35,73 13,98 19,86 36,32

K5 L‐T 525 4000 50 SI 125

K6 L 525 4000 50 SI 125

K7 L 525 4000 50 SI 125

K8 L 525 4000 50 SI 125

Cuadro 15 Comparación de las corrientes de falla máxima con capacidades nominales de Interruptores de 500 kV

SI: Sin información en sistema Infotecnica del CDEC-SIC



VERIFICACIÓN DE INTERRUPTORES DE 220 KV


Tipo

Tensión Nominal

Corriente Nominal


Capacidad de Cierre en

Cortocircuito

Corrientes máximas reales Verificación

R: Reactor

Simétrica AsimétricaSin 4to Circuito Con 4to Circuito Sin 4to Circuito Con 4to Circuito T: Transformación

L: Línea

S: Seccionador Ib Iasy Ip Ib Iasy Ip Ib Iasy Ip Ib Iasy Ip

A: Acoplador [kV] [A] [kA] [kA] [kA] [kA] [kA] [kA] [kA] [kA] [kA]

Alto Jahuel 220

J10 L 245 3150 40 10 100

40,1 56,7 100,5 40,3 57,0 101,3

X X X X X X

JS S 245 2000 40 44 100 X X X X X X

JR A 245 2000 63,0 84 158

JT6 T 245 2000 31,5 31,5 125 X X X X

J8 L 245 4000 50 56,8 125

JT5 T 245 4000 50 56,8 125

JZ3 R 245 4000 40 50 100 X X X X X X

J9 L 245 4000 50 61 125

JCE1 C 245 4000 40 50 100 X X X X X X

J6 L 245 3150 40 44 100 X X X X X X

JT4 T 245 4000 50 61 125

J5 L 245 3150 40 56,6 125 X X X X

JT2 T 245 2000 50 56,6 125 X

J7 L 245 3150 40 44 100 X X X X X X

J2 L 245 3150 40 46 100 X X X X X X

J4 L 245 3150 40 49 100 X X X X X X

J3‐AJ L 245 2500 31,5 40 79 X X X X X X

JCE2 CE 245 3150 50 70,7 125

S/E Alto Melipilla 220 J1 L 245 2500 40 61 100

8,3 11,8 18,5 8,3 11,8 18,5

J2 L 245 2500 40 61 100



Ancoa 220

J6 L 245 3150 40 46 100

28,8 40,9 75,7 28,9 41,0 76,1

JR A 245 2000 32 36,8 100 X X

J5 L 245 3150 50 64,2 125

JT4 T 245 2000 32 36,8 100 X X

JS S 245 2000 32 36,8 100 X X

JT2 T 245 3150 40 46 100

J8 L 245 2000 32 36,8 100 X X

JT1 T 245 2000 40 46 100

JZ1 R 245 4000 40 46 100

JCE2 C 245 3150 40 46 100

J4 L 245 3150 40 46 100

J9 L 245 4000 50 125

S/E Canal Melado 220

52J1 L 220 3150 40 50 100

12,2 17,3 31,9 12,3 17,4 32,0

52J2 L 220 3150 40 50 100

52JT T 220 3150 40 50 100

Candelaria 220

J1 L 245 3150 40 10 100

18,7 26,5 46,7 18,7 26,5 46,7

X X

J2 L 245 3150 40 10 100 X X

J3 L 245 3150 40 10 100 X X

J4 L 245 3150 40 10 100 X X

J5 L 245 3150 40 10 100 X X

J6 L 245 3150 40 10 100 X X

J7 T 245 4000 40 10 100 X X

J8 T 220 4000 40 10 100 X X

JR A 245 3150 40 10 100 X X

Cerro Navia 220

J1 L 245 3150 40 44 100

30,4 43,0 74,7 30,5 43,2 75,1

J2 L 245 3150 40 44 100

J4 L 245 3150 40 44 100



J5 L 245 3150 40 44 100

J6 L 245 3150 40 44 100

J61 D:Desfasador 245 3150 50 64 125

J62 D:Desfasador 245 3150 50 64 125

J71 D:Desfasador 245 3150 50 64 125

J72 D:Desfasador 245 3150 50 64 125

JCE1 B 245 3150 50 61 125

JR A 245 3150 40 44 100

JS S 245 3150 40 44 100

JT1 T 245 3150 40 51 100

JT2 T 245 3150 40 44 100

JT3 T 245 3150 40 44 100

JT4 T 245 3150 40 44 100

JT6 D:Desfasador 245 3150 50 44 100

JT7 D:Desfasador 245 3150 50 44 100

Charrúa 220

J1 L 245 3150 40 50 100

46,9 66,4 120,2 47,1 66,6 120,6

X X X X X X

J10 L 245 2000 40 50 100 X X X X X X

J12 L 242 2000 40 10 100 X X X X X X

J13 L 242 2000 40 10 100 X X X X X X

J15 L 245 3150 40 50 100 X X X X X X

J16 L 245 3150 40 50 100 X X X X X X

J18 L 245 3150 100 40 X X

J19 L 220 4000 50 50 X X

J21 L 245 2500 63 157 63 X X

J22 L 245 3150 40 50 100 X X X X X X

J23 L 245 3150 40 48 100 X X X X X X

J24 L 245 3150 40 50 100 X X X X X X



J25 L 220 4000 50 50 X X

J26 L 245 4000 50 100 X X

J3 L 245 3150 40 48 100 X X X X X X

J4 L 245 3150 40 50 100 X X X X X X

J6 L 245 3150 40 50 100 X X X X X X

J7 L 245 3150 40 50 100 X X X X X X

J8 L 245 3150 40 100 X X X X

J9 L 245 3150 50 62,5 125 X X

JCE1 C 245 3150 50 62,5 125 X X

JR1 A 245 4000 40 50 100 X X X X X X

JR2 A 245 4000 40 100 X X X X

JR3 R 245 3150 40 100 X X X X

JS12 S 245 3150 40 100 X X X X

JS23 S 245 3150 40 100 X X X X

JS31 S 245 3150 40 50 100 X X X X X X

JT1 T 245 4000 40 100 X X X X

JT4 T 245 3150 40 50 100 X X X X X X

JT5 T 245 4000 40 50 100 X X X X X X

JT6 T 245 3150 40 50 100 X X X X X X

JT8 T 245 4000 50 62,5 125 X X

Chena 220

J1 L 245 3150 40 50 100

29,4 41,7 71,6 29,5 41,9 72,0

J2 L 245 3150 40 50 100

J3 L 245 3150 40 50 100

J4 L 245 3150 40 50 100

52J5 L 245 1250 50 50 135

52J6 L 245 1250 50 50 135

52JT1

T 245 3150 40 100



52JT2 T 245 3150 50 61.65 135

52JS S 245 3150 50 61.65 135

Colbún 220

J1YJ2 S 242 2000 40 10 80

28,7 40,7 75,4 28,8 40,9 75,8

X X

J1YJ5 S 242 2000 40 10 80 X X

J2YJ3 S 242 2000 40 10 80 X X

J3YJ4 S 242 2000 40 10 80 X X

J4YJ6 S 242 2000 40 10 80 X X

J5YJ6 S 242 2000 40 10 80 X X

J7 L 245 4000 50 125

JCH L 245 4000 40 10 100 X X

JTR1 L 245 2500 31,5 79

Itahue 220

J1 L 245 3150 40 46 100

12,6 17,8 31,0 12,6 17,8 31,0

J2 L 245 3150 40 46 100

J3 L 245 3150 40 46 100

Los Almendros 220

J1 L 230 2000 40 100

15,8 22,4 39,0 15,8 22,4 39,1

J1 L 245 2000 40 43.5 100

J2 L 230 2000 40 100

J2 L 245 2000 40 43.5 100

J3 L 245 2000 40 43.5 100

J4 L 245 2000 40 43.5 100

JS1 A 245 3150 40 43.5 100

JT1 T 245 3150 40 43.5 100

Maipo 220

J1 S 242 2000 40 10 80

39,0 55,1 97,8 39,3 55,5 98,6

X X X X

J2 S 242 2000 40 10 80 X X X X

J3 S 242 2000 40 10 80 X X X X

J4 T 245 4000 31,5 79 X X X X

J‐CP1

L 245 2500 31,5 79 X X X X



J‐CP2

L 245 2500 31,5 79 X X X X

J‐CP3

L 245 2500 31,5 79 X X X X

J‐CP4

L 245 2500 31,5 79 X X X X

Pehuenche 220

J1 L 245 2000 32 36.8 80

18,7 26,5 48,5 18,8 26,5 48,6

J2 L 245 3150 50 64 125

JS L 245 2000 32 36.8 80

JU1 T 245 3150 50 64 125

JU2 T 245 2000 32 36.8 80

Polpaico 220

J1 L 245 4000 50 64 125

36,2 51,6 93,5 36,4 51,9 94,1

J13 L 245 4000 50 57 100

J2 L 245 4000 31,5 79 X X X X

J6 L 245 4000 50 61 125

J7 L 245 4000 50 61 125

J8 L 245 4000 50 61 125

J9 L 245 4000 50 61 125

JT1 T 245 4000 50 100 100

J12 L 245 3150 40 10 100 X X

J5 L 245 3150 40 51 100 X X

JCE1 C 245 3150 50 125

JT2 T 245 3150 50 100

JT4 T 245 3150 50 50 125 X X

JR A 245 2000 32 39 80 X X X X X X

JS S 245 2000 32 39 80 X X X X X X

JT3 T 245 2000 32 39 80 X X X X X X

J14 L 220 4000 50 60 100

J15 L 220 4000 50 60 100

52‐J4 L 220 2500 31,5 79 X X X X



Rapel 220

J1 L 245 3150 40 46 80

10,0 14,1 23,5 10,0 14,1 23,5

J2 L 245 3150 40 46 80

J3 L 220 3150 40 64 100

JR A 245 3150 40 46 80

JT1 T 245 3150 40 46 80

JT2 T 245 3150 40 46 80

JT5 T 245 3150 40 46 80

Loma Alta 220 J1 L 245 3150 40 46 80 8,5 12,0 22,2 8,5 12,0 22,2

Minero 220

J1 L 245 3150 40 10 100

13,1 18,5 31,4 13,1 18,5 31,4

X X

J2 L 245 3150 40 10 100 X X

JR A 245 3150 40 10 100 X X

JT1 T 245 3150 40 10 100 X X

JT2 T 245 3150 40 10 100 X X

JT3 T 245 3150 40 10 100 X X

Lo Aguirre 220

J1 L 230 4000 50 SI 125

25,6 36,2 62,7 25,7 36,4 63,0

J2 L 230 4000 50 SI 125

J3 L 230 4000 50 SI 125

J4 L 230 4000 50 SI 125

J5 L 230 4000 50 SI 125

J6 L 230 4000 50 SI 125

J7 L 230 4000 50 SI 125

J8 L 230 4000 50 SI 125

Cuadro 16 Comparación de las corrientes de falla máxima con capacidades nominales de Interruptores de 200 kV

Nota: celdas destacadas señalan que cálculo de la corriente “Ip” se ha supuesto según: Ip: 2,5xIsimétrica



7.4.2.7 Conclusiones aplicación Método 1

De las comparaciones efectuadas, se ha determinado como relevante lo siguiente:





o S/E Alto Jahuel : 9 interruptores de Clase 40 kA





En consideración que con la entrada en servicio de esta nueva instalación de transporte no se observan instalaciones con capacidades nominales excedidas atribuibles al proyecto, no se procede con la aplicación del método 2.

8 C o n c l u s i o n e s C o r t o c i r c u i t o s


8 Conclusiones Cortocircuitos De acuerdo con los resultados obtenidos para el análisis de los cortocircuitos, se concluye como relevante lo siguiente:

Con la incorporación de la línea Ancoa - Alto Jahuel 2x500 kV segundo circuito sólo se registra un impacto relevante (aumento porcentual por sobre 1%) en las barras del sistema de 500 kV, especialmente en las subestaciones donde el proyecto se conecta, esto es, la barra de Ancoa y Alto Jahuel y se amplía hacia el resto de las subestaciones de 500 kV en Lo Aguirre, Polpaico y Charrúa, aunque en estas últimas de menor magnitud. El mayor aumento porcentual se registra en la barra de Alto Jahuel con un aumento de 2,4% en la corriente Ik, y en Ancoa el aumento alcanza un 2,1%, iguales valores se registran en la corriente Ik.





Una vez efectuada la verificación de las corrientes máximas de cortocircuito en cada barra en la zona de análisis, se verificó si dichas corrientes superan o no las condiciones nominales de cada interruptor, concluyéndose lo siguiente:




8 C o n c l u s i o n e s C o r t o c i r c u i t o s



o S/E Alto Jahuel : 9 interruptores de Clase 40 KA





En resumen se concluye que con la entrada en servicio de esta nueva instalación de transporte no se observan instalaciones con capacidades nominales excedidas atribuibles al proyecto.

9 R e f e r e n c i a s


9 Referencias [1] Norma Técnica de Seguridad y Calidad de Servicio, Comisión Nacional de Energía, Noviembre 2014.

[2] DO N° 0302-2015, Carta enviada por la DO a AJTESA, Marzo 2015.

[3] Varios antecedentes aportados por Elecnor para su proyecto de transmisión Ancoa-Alto Jahuel. Se incluyen documentos en pdf y planillas Excel. Septiembre-Octubre 2013.

[4] Informe Técnico Definitivo Fijación de Precios de Nudo Abril del año 2015, Sistema Interconectado Central, Comisión Nacional de Energía.

[5] Procedimiento DO con Términos y condiciones de cálculo de corrientes de cortocircuitos para la verificación del dimensionamiento de interruptores en el SIC, Dirección de Operación CDEC-SIC, septiembre de 2009

[6] Anexo Técnico: Cálculo de Nivel Máximo de Cortocircuito, Septiembre 2015, Comisión Nacional de Energía.

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