Estudio de Suelos CENALBA.pdf

INFORME TÉCNICO.

ESTUDIO GEOTÉCNICO EFECTUADO EN PARCELA IDENTIFICADA CON EL Nº DE CATASTRO

03 18 01 U01 042 001 024 000 000 000 UBICADA EN LA AVENIDA ARGIMIRO GABALDON (ANTIGUA VÍA ALTERNA), BARCELONA, PARROQUIA EL CARMEN,

MUNICIPIO SIMÓN BOLÍVAR DEL ESTADO ANZOÁTEGUI.

PARA :

GRUPO ACOSTA MARINE SERVICE, C.A.

DE :

M & V INGENIERÍA, C.A.

BARCELONA, OCTUBRE DE 2.013.

M & V INGENIERÍA C.A. ESTUDIO DE SUELOS.

2da Carrera Nº C-111 del sector La Aduana, Barcelona Estado Anzoátegui. Teléfono : 0281 275.95.39 - 0426 583.25.60

Barcelona, 29 de Octubre de 2.013.

SRES.

GRUPO ACOSTA MARINE SERVICE, C.A.

CIUDAD.-

ATENCIÓN : SR. JULIO CESAR ACOSTA.

Anexo a la presente les estamos enviando el Informe del Estudio Geotécnico

efectuado en parcela identificada con el número de catastro 03 18 01 U01 042 001

024 000 000 000 ubicada en la Avenida Argimiro Gabaldon (antigua vía Alterna),

Barcelona, Parroquia El Carmen del Municipio Simón Bolívar en el Estado

Anzoátegui. En dicha parcela se construirán 10 galpones de 260 m2 cada uno más

área de oficina en nivel de mezanina de 27 m2 cada una, áreas de vialidad y

estacionamientos.

Sin otro particular a que hacer referencia se despide de ustedes,

Atentamente

Ing. Nicolás Malandra F.

Director Técnico.

Atentamente

Ing. Jorge Rinaldi Prado

C.I.V. 106.105



CONTENIDO.

1. INTRODUCCIÓN. 1

2. ALCANCE. 2

3. EXPLORACIÓN DE CAMPO Y ENSAYOS DE LABORATORIO. 3 3.1 General. 3 3.2 Perforaciones. 3 3.3 Método de Perforación. 3 3.4 Muestreo del Suelo. 4 3.5 Planillas de Registro de las Perforaciones. 4 3.6 Medición del Nivel de Agua Freática. 5 3.7 Ensayos de Laboratorio. 5

4. CONDICIONES DEL SITIO EN ESTUDIO. 6 4.1 Área de la Parcela y Linderos. 6 4.2 Sismicidad Regional. 6 4.3 Estratigrafía y Propiedades de los Suelos. 7 4.4 Suelos Colapsables. 9 4.5 Suelos Expansivos. 10 4.6 Suelos Licuables. 10

5. ANÁLISIS GEOTÉCNICO Y RECOMENDACIONES. 15 5.1 Tipos de Fundaciones Recomendadas. 15 5.2 Excavación para el Tanque Subterráneo. 19 5.3 Generalidades. 19

6. LIMITACIONES 22



ANEXOS.

Figura Nº 1 -. Croquis de ubicación de las perforaciones en la parcela.

Figuras No 2-A, B, C y D -. Columnas litológicas de las perforaciones.

Figura No 3 -. Perfil idealizado del subsuelo y parámetros característicos

empleados en el cálculo de la capacidad de carga y

asentamiento de las zapatas y los pilotes.

Tablas Nº 1 al 6 .- Calculo del potencial de licuación en cada una de las

perforaciones donde se detectó algún estrato de arena.

Tablas Nº 7 al 11 .- Calculo de la capacidad de carga máxima admisible de las

zapatas recomendadas.

-. Planillas de reporte de las perforaciones.


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1. INTRODUCCIÓN.

EL SR. JULIO CESAR ACOSTA en representación de la empresa GRUPO ACOSTA MARINE

SERVICE, C.A. solicitó los servicios de M & V INGENIERÍA C.A. para realizar un Estudio

Geotécnico en parcela identificada con el número de catastro 03 18 01 U01 042 001 024 000

000 000 ubicada en la Avenida Argimiro Gabaldon (antigua vía Alterna), Barcelona, Parroquia

El Carmen del Municipio Simón Bolívar en el Estado Anzoátegui.

El proyecto consiste en la construcción del Centro de Almacenamiento Barcelona (CENALBA) el

cual estará integrado por la construcción de 10 galpones de 260 m2 cada uno más área de oficina

en nivel de mezanina de 27 m2 cada una, áreas de vialidad y estacionamientos.


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2. ALCANCE.

El objetivo del presente estudio es el de determinar las características geotécnicas del subsuelo

para evaluar en función de ellas la capacidad de soporte y deformabilidad de éste, y en

consecuencia establecer los criterios para el diseño de las fundaciones de las estructuras a

construirse.

El estudio incluyó lo siguiente : ubicación de los sitios de perforación utilizando cinta métrica,

exploración de campo para obtener muestras del subsuelo, ensayos de laboratorio de las

muestras representativas, análisis geotécnico para desarrollar los criterios de diseño de las

fundaciones y las recomendaciones. Como parte de este estudio se trataron los siguientes

aspectos :

• Estratigrafía general del suelo y nivel del agua subterránea.

• Revisión de la información disponible sobre la geología y sísmicidad en el área del

proyecto.

• Preparación del Sitio.

• Parámetros del suelo para establecer los criterios de diseño de las fundaciones

recomendadas.

• Capacidad de carga y asentamientos estimados para las fundaciones recomendadas.

La evaluación ambiental, recomendaciones para áreas ubicadas fuera del sitio donde se

realizaron las perforaciones y estudios específicos sobre fallas geológicas están fuera del

alcance de este estudio.


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3. EXPLORACIÓN DE CAMPO Y ENSAYOS DE LABORATORIO.

3.1 General.

El trabajo de campo fue realizado entre los días Martes 8 a Jueves 10 de Octubre del año 2.013

y comprendió las siguientes actividades :

• Reconocimiento visual de la parcela y sus alrededores.

• Ubicación de las perforaciones utilizando cinta métrica.

• Perforación, registro y muestreo del subsuelo en diez sitios de exploración (perforaciones

identificadas como P-1, P-2, P-3, P-4, P-5, P-6, P-7, P-8, P-9 y P-10).

3.2 Perforaciones.

Las perforaciones se realizaron utilizando una máquina perforadora a percusión montada sobre

skids. La profundidad de exploración fue de 5,0 metros en todas las perforaciones para un total

de 50,0 metros lineales de perforación.

En la Figura Nº 1 del anexo se presenta el croquis de ubicación de las perforaciones en la

parcela.

3.3 Método de Perforación.

Las operaciones de campo fueron realizadas en concordancia con la norma Standard Practice

for Soil Investigation and Sampling by Auger Borings (American Society for Testing and

Materials ASTM D-1452) .

Las perforaciones se realizaron en seco y con avance continuo a intervalos de 0,5 m. hasta la

profundidad de 5,0 metros. A partir de esta profundidad se colocó tubería de forro a percusión

de 21/2” de diámetro para evitar el derrumbe de las paredes y, el muestreo se realizo en seco con

avance lavado con presión de agua a intervalos de 1,0 m. de profundidad.


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3.4 Muestreo del Suelo.

Se obtuvieron muestras de suelo perturbadas con el uso del muestreador del tipo cuchara partida

de 2 pulgadas de diámetro.

El muestreador del tipo cuchara partida fue hincado 45 cm., utilizando para ello la energía

desarrollada por un martillo de 140 libras de peso cayendo desde una altura de 76 cm., todo en

concordancia con la norma Standard Method for Penetration Test and Split-Barrel Sampling of

Soils (ASTM D-1586). El técnico perforador registró el número de golpes requerido para hincar

el muestreador en tres intervalos consecutivos de 15 cm. La suma de los golpes requeridos para

penetrar los últimos 30 cm. se reporta como el valor “N” del ensayo SPT (Standard

Penetration Test).

Todas las muestras obtenidas se identificaron y clasificaron visualmente colocándose en

recipientes plásticos herméticos, para luego ser transportadas hasta el laboratorio de

M & V Ingeniería ubicado en la ciudad de Barcelona, Municipio Simón Bolívar del Estado

Anzoátegui.

3.5 Planillas de Registro de las Perforaciones.

Nuestra interpretación de las condiciones generales del suelo y el nivel del agua subterránea

están incluidas en las planillas de registro de las perforaciones. La interpretación de los tipos de

suelos y los cambios de estrato están basados en la clasificación visual realizada durante el

muestreo de campo y en los ensayos de laboratorio, todo en concordancia con la norma

ASTM D 2488, Description and Identification of Soils. Las planillas de registro de las

perforaciones incluyen : la descripción visual de los suelos encontrados, los resultados de los

ensayos de laboratorio, el intervalo de profundidad de cada estrato y los valores obtenidos en el

ensayo de penetración estándar (S.P.T.). Las planillas de registro de las perforaciones se

presentan en los anexos.


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3.6 Medición del Nivel de Agua Freática.

El nivel de agua subterránea se detectó a partir de 2,35 metros de profundidad, subiendo éste y

estabilizándose a 1,50 metros de profundidad con respecto a la cota actual del terreno.

3.7 Ensayos de Laboratorio.

Se realizaron ensayos de laboratorio a las muestras de suelo seleccionadas y representativas de

los tipos de estratos encontrados, para así determinar su clasificación y las propiedades físicas y

mecánicas. En la siguiente tabla se presentan los tipos de ensayos realizados :

Tipo de Ensayo Método

Contenido de Humedad Natural. ASTM D 2216

Límites Líquido y Plástico. ASTM D 4318

Peso Unitario del Suelo. ASTM D 2937

Peso Específico. ASTM D 854-92

Análisis granulométrico. ASTM D 422

Compresión sin Confinar. ASTM D 2166

Penetrometro de Bolsillo. ---------


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4. CONDICIONES DEL SITIO EN ESTUDIO.

4.1 Área de la Parcela y Linderos.

De acuerdo a la información suministrada por el Grupo Acosta Marine Services, C.A. el área

total de la parcela es de 7.143,46 m2 y sus linderos son los siguientnes :

Norte : Terrenos de Bruno Cavalieri y Galpón de Angello Metallo.

Sur : Casa de Carlos Dos Santos, Calle Páez y Casa de Mercedez Bastardo.

Este : su frente, Avenida Argimiro Gabaldon (antigua vía Alterna).

Oeste : su fondo, casa de Erika Smirlak y Regulo Hernández.

4.2 Sismicidad Regional.

El sitio en estudio está localizado en el Municipio Simón Bolívar del Estado Anzoátegui. De

acuerdo con la norma Covenin de Edificaciones Sismorresistentes 1756-1:2001

(1era Revisión), este Municipio esta localizado en la Zona Sísmica 5 correspondiente a un

coeficiente de aceleración horizontal máxima Ao = 0,30g y coeficiente de aceleración vertical

máxima Av = 0,21g. Al no disponer de mediciones de la velocidad de ondas de corte podemos

correlacionar con la información del número de golpes hasta la máxima profundidad perforada,

que fue de 5,0 metros y deducir así la densidad relativa del suelo y su resistencia al corte

no-drenado. En nuestro caso y basados en la Tabla 5-1 (Forma Espectral y Factor de

Corrección ϕ) de dicha norma, los suelos pueden ser clasificados como blandos/sueltos con

H > 15 metros. De acuerdo con esto la forma espectral es del tipo S3 con factor de corrección

ϕ = 0,80.


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4.3 Estratigrafía y Propiedades de los Suelos.

Siguiendo las planillas de registro de las perforaciones, las columnas litológicas y el perfil

idealizado del subsuelo, mostrados en las figuras No 2-A, 2-B, 2-C, 2-D y 3 de los anexos, se

distingue la siguiente secuencia litológica :

A partir de la superficie actual del terreno y hasta la profundidad de 0,7 metros en P-4 y P-10 ;

0,8 metros en P-5, P-6 y P-7 y, de 1,0 metro en el resto de las perforaciones, se detecta : un

estrato de relleno caracterizado como arena limo arcillosa proveniente de grava de origen lutita.

Color marrón oscuro grisáceo. La plasticidad del estrato se mantiene en el rango de baja a media

y la densidad relativa es media a suelta en P-2 y P-10 y media en el resto de las perforaciones.

Los parámetros promedios que caracterizan este estrato, tomados de la perforación más

desfavorable (P-4), son los siguientes :

Número de Golpes promedio obtenidos en el ensayo de penetración

estándar S.P.T. N = 12 Golpes/pie

Peso Unitario Húmedo promedio. γ = 2,0 Ton/m3

Cohesión mínima obtenida con el penetrometro de bolsillo. C = 2,0 Ton/m2

Angulo de fricción interna obtenido de las correlaciones con el

S.P.T. y reducido por el contenido de finos plásticos. φ = 25º

Módulo de Elasticidad promedio obtenido de las correlaciones con el

S.P.T. E = 1.500 Ton/m2

Coeficiente de Poissón tomado de la literatura técnica ν = 0,30 Clasificación S.U.C.S. SM - SC

Subyacente al relleno y hasta las profundidades de 3,0 metros en P-3, P-4 y P-8 ; 3,5 metros en

P-5, P-7 y P-9 ; 4,0 metros en P-10 y hasta la máxima profundidad perforada en el resto de las

perforaciones, la cual fue de 5,0 metros, se detecta : un estrato de arcilla de color marrón oscuro.

La plasticidad del estrato es media y la consistencia es variable, siendo :

.- En P-1 es compacta hasta el metro 1,5 ; dura entre los metros 1,5 a 3,0 y compacta el resto.

.- En P-2 es dura hasta el metro 3,0 y compacta el resto.


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.- En P-3 y P-9 es dura.

.- En P-4 y P-10 es compacta hasta el metro 1,5 y dura el resto.

.- En P-5 y P-6 es compacta hasta el metro 1,0 ; dura entre los metros 1,0 a 3,0 y compacta el

resto.

.- En P-7 es compacta hasta el metro 1,0 y dura el resto.


Los parámetros promedios que caracterizan este estrato, tomados de la perforación más

desfavorable (P-4), son los siguientes :

Estrato de Arcilla de consistencia compacta a dura detectado en P-4 entre 0,7 a 3,0 metros de

profundidad :




Cohesión promedio obtenida con el penetrometro de bolsillo y el

ensayo de compresión sin confinar. C = 10,0 Ton/m2

Módulo de Elasticidad promedio obtenido con el ensayo de

compresión sin confinar. E = 2.450 Ton/m2

Coeficiente de Poissón tomado de la literatura técnica ν = 0,35

Clasificación S.U.C.S. CL

Únicamente en las perforaciones P-1 y P-2 se detectó, intercalado en el estrato de arcilla entre

4,0 a 4,5 metros de profundidad, un estrato de arena limo arcillosa de color marrón claro

amarillento. La plasticidad de los finos es baja y la densidad relativa es media en P-1 y suelta

en P-2.

Subyacente al estrato de arcilla y hasta la máxima profundidad perforada en P-3 y P-4, la cual

fue de 5,0 metros, e intercalado en el estrato de arcilla entre 3,5 a 4,5 metros de profundidad en


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P-5, se detecta : un estrato de arcilla limosa con algo de arena. Color marrón claro amarillento.

La plasticidad del estrato es media y la consistencia es media. Los parámetros promedios que

caracterizan este estrato, tomados de la perforación más desfavorable (P-4), son los siguientes :




Cohesión promedio obtenida con el penetrometro de bolsillo y el

ensayo de compresión sin confinar. C = 3,13 Ton/m2

Módulo de Elasticidad promedio obtenido con el ensayo de

compresión sin confinar. E = 750 Ton/m2

Coeficiente de Poissón tomado de la literatura técnica ν = 0,35

Clasificación S.U.C.S. CL - ML

Subyacente al estrato de arcilla y hasta la máxima profundidad perforada en P-7, P-8, P-9 y

P-10, la cual fue de 5,0 metros, se detecta : un estrato de arena con poco contenido de limo no

plástico. Color amarillo. La densidad relativa del estrato es densa en P-7 y P-8, en el rango de

media a densa en P-9 y media en P-10.

El nivel de agua subterránea se detectó a partir de 2,35 metros de profundidad, subiendo éste y

estabilizándose a 1,50 metros de profundidad con respecto a la cota actual del terreno.

4.4 Suelos Colapsables.

El colapso se presenta en suelos de origen eólico con estructura intergranular abierta (arenas

limosas, limos no plásticos ó de baja plasticidad y mezcla de ellos), presencia de finos, nivel

freático profundo y material cementante (ejemplo : oxido de hierro), que le proporciona una

cementación débil en los contactos entre partículas. Éste tipo de suelos presentan un bajo

número de golpes en el ensayo S.P.T. (N < 15 golpes/pie), una baja densidad seca, un bajo

contenido de humedad natural y una plasticidad baja.


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Los suelos colapsables soportan cargas razonablemente altas cuando están parcialmente

saturados pero, presentan una perdida drástica de volumen por reacomodo de sus partículas

cuando se someten a humedecimiento, aún bajo la aplicación de pequeñas cargas.

En el perfil de suelo de la parcela en estudio ninguno de los estratos es de origen eólico, no

presentan material cementante y además no se encuentran parcialmente saturados sino

completamente sumergidos, debido a que el nivel de agua subterránea se estabiliza a

1,50 metros de profundidad con respecto a la cota actual del terreno.

Por lo anteriormente expuesto se concluye que : el perfil de suelo de la parcela en estudio no

presenta problemas de suelos colapsables, considerando que esto no debe preocuparnos en el

diseño de las fundaciones de las estructuras a construirse.

4.5 Suelos Expansivos.

Los suelos típicamente expansivos son las arcillas montmorilloníticas de media y alta

plasticidad, bajo contenido de humedad natural y que generalmente se encuentran en suelos con

climas áridos ó semi-áridos con nivel freático profundo.

El perfil de suelo de la parcela en estudio no presenta ninguna de las características típicas de

los suelos expansivos, por lo que esto no debe preocuparnos en el diseño de las fundaciones de

las estructuras a construirse.

4.6 Suelos Licuables.

Los suelos no cohesivos (arenas y limos no plásticos) sumergidos sometidos a solicitaciones

cíclicas pueden perder súbitamente la resistencia al corte, lo cual se denomina falla de flujo por

licuación. Los siguientes criterios desarrollados en China y por el U.S. Army Corps of

Engineers pueden ser aplicados para definir la susceptibilidad de licuación de las arenas y limos

no plásticos :


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CARACTERÍSTICA CRITERIO CHINO U.S. Army Corps of Engineers

Contenido de Finos ≤ 15 % ≤ 10 %

Límite Líquido (LL) ≤ 35 % ≤ 36 %

Humedad Natural ≥ 0,90 LL ≥ 0,92 LL

Índice de Líquidez (LI) ≤ 0,75 ≤ 0,75

También deben considerarse como potencialmente licuables las arenas ó limos no plásticos que

estén por debajo del nivel freático y con número de golpes del ensayo de penetración estándar

S.P.T. N1(60) ≤ 15 golpes/pie hasta 15 m. de profundidad.

Cabe destacar que la susceptibilidad de licuación disminuye con el contenido de finos plásticos,

tal que si éste último es mayor que 35 % es muy poco probable que ocurra la licuación.

En nuestro caso de estudio se detectó un estrato de arena limo arcillosa ubicado entre 4,0 a 4,5

metros de profundidad en P-1 y P-2. La densidad relativa del estrato es media en P-1 y suelta en

P-2, producto de un número de golpes obtenidos en el ensayo S.P.T. igual a 13 y 5 golpes/pie

respectivamente.

En las perforaciones P-7, P-8, P-9 y P-10 se detectó un estrato de arena con poco contenido de

limo no plástico ubicado a partir del estrato de arcilla y hasta la máxima profundidad perforada

que fue de 5,0 metros. La densidad relativa del estrato es densa en P-7 y P-8 ; media a densa en

P-9 y media en P-10, producto de un número de golpes obtenidos en el ensayo S.P.T.

comprendido entre 18 a 48 golpes/pie.

De acuerdo con lo anteriormente expuesto se procedió a evaluar el potencial de licuación de

estos estratos de arena utilizando el método simplificado propuesto por Seed e Idriss.

Dicho método evalúa cuantitativamente en términos de un factor de seguridad contra la

licuación inducida por el sismo, el cual se obtiene con la siguiente relación :

F.S. = CRR/CSR


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donde :

CRR = relación cíclica que soporta el suelo de fundación.

CSR = relación cíclica causada por el sismo de diseño.

La interpretación del factor de seguridad es la siguiente :

F.S. > 1 poco probable que ocurra licuación

F.S. < 1 ocurre licuación

La relación cíclica que soporta el suelo de fundación (CRR) se calcula utilizando el grafico

modificado de Seed et al., 1.986 para los porcentajes de finos que contiene el material, mientras

que la relación cíclica causada por el sismo de diseño (CSR) se obtiene con la siguiente

ecuación :

CSR = 0,65 σT rd*amáx./(g*σE) donde :

σT = esfuerzo vertical total (kg/cm2)

σE = esfuerzo vertical efectivo (kg/cm2)

rd = factor de reducción por profundidad.

amáx. = aceleración horizontal máxima para el sismo de diseño.

g = aceleración de la gravedad.

En las siguientes tablas se presentan los factores de seguridad contra la licuación inducida por el

sismo para la aceleración horizontal máxima de 0,30 g, factor de corrección ϕ = 0,80 y sismos

de magnitudes de 7,0 y 7,5 grados en la escala de Ritcher, para cada una de las profundidades de

los estratos de arena detectados :

TABLA Nº 1.

Factores de Seguridad obtenidos con los valores de la perforación P-1

Profundidad NS.P.T. N1 ,60 N1,60,CS CRR CSR1 CSR2 F.S.1 F.S.2

4,0 a 4,5 m. 13 13,0 18,9 0,231 0,216 0,186 1,07 1,24


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TABLA Nº 2.



4,0 a 4,5 m. 5 4,7 10,5 0,118 0,216 0,186 0,55 0,64

TABLA Nº 3.



3,5 a 4,0 m. 40 41,0 41,0 0,500 0,210 0,181 2,38 2,76

4,0 a 4,5 m. 34 37,8 37,8 0,500 0,216 0,186 2,32 2,69

4,5 a 5,0 m. 45 48,0 48,0 0,500 0,207 0,179 2,41 2,80

TABLA Nº 4.



3,0 a 3,5 m. 40 43,1 43,1 0,500 0,203 0,175 2,46 2,86 3,5 a 4,0 m. 44 45,1 45,1 0,500 0,210 0,181 2,38 2,76 4,0 a 4,5 m. 45 50,0 50,0 0,500 0,216 0,186 2,32 2,69 4,5 a 5,0 m. 48 51,2 51,2 0,500 0,207 0,179 2,41 2,80

TABLA Nº 5.



3,5 a 4,0 m. 37 38,0 38,0 0,500 0,210 0,181 2,38 2,76 4,0 a 4,5 m. 18 19,1 19,1 0,221 0,216 0,186 1,02 1,19 4,5 a 5,0 m. 33 35,2 35,2 0,500 0,207 0,179 2,41 2,80

TABLA Nº 6.


Profundidad NS.P.T. N1 ,60 N1,60,CS CRR CSR1 CSR2 F.S.1 F.S.2 4,0 a 4,5 m. 20 21,7 21,7 0,242 0,216 0,186 1,12 1,30 4,5 a 5,0 m. 20 20,6 20,6 0,230 0,207 0,179 1,11 1,29


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donde :

N = Número de golpes obtenidos en el ensayo S.P.T.

N1,60 = Número de golpes obtenidos en el ensayo S.P.T. corregidos por sobrecarga, eficiencia,

diámetro de la perforación, longitud de las barras y método de muestreo.

N1,60,CS = Número de golpes obtenidos en el ensayo S.P.T. corregidos por sobrecarga, eficiencia,

diámetro de la perforación, longitud de las barras, método de muestreo y contenido de

finos.

CSR1 y CSR2 = relación cíclica causada por sismos de diseño de 7,5 y 7,0 grados de magnitud

en la escala de Ritcher respectivamente.

F.S.1 y F.S.2 = Factores de seguridad contra la licuación para sismos de 7,5 y 7,0 grados de

magnitud en la escala de Ritcher respectivamente.

De los resultados obtenidos se concluye que : únicamente el estrato de arena detectado en la

perforación P-2 presenta un elevado riesgo de licuación ante un posible evento sísmico. En el

resto de las perforaciones los estratos de arena detectados no presentan riesgo de licuación.

Cabe destacar que el espesor del estrato de arena detectado en P-2 es de apenas 0,5 metros y

además está confinado por un estrato de relleno y arcilla de 4,0 metros de espesor de

consistencia dura a compacta, que impiden la formación de los conos de arena en la superficie

del terreno (condición necesaria para que se produzca un asentamiento debido a la licuación).

De acuerdo a lo anteriormente expuesto y al tipo de estructuras a construirse (galpones

industriales), se concluye que : el riesgo de licuación ante un posible evento sísmico es mínimo,

considerando que esto no debe preocuparnos en el diseño de las fundaciones de las estructuras a

construirse.

En los anexos se presentan las tablas enumeradas como Nº 1 al 6 con la metodología empleada y

los resultados obtenidos de la evaluación del potencial de licuación en cada una de las

perforaciones donde se detectó algún estrato de arena.


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5. ANÁLISIS GEOTÉCNICO Y RECOMENDACIONES.

5.1 Tipos de Fundaciones Recomendadas.

De acuerdo con las características geotécnicas del suelo de fundación y al tipo de estructuras a

construirse (galpones industriales de 260 m2 cada uno con mezanina de 27 m2 cada una) se

recomienda utilizar el siguiente sistema de fundación :

.- Fundación Superficial basada en Zapatas Aisladas de forma cuadrada, rectangulares

con relación L/B (Largo/ancho) igual a 1,2 ; 1,5 y/ó 2,0 y/ó continuas con L/B > 10. La

cota de asiento de las zapatas estará ubicada a 1,20 metros de profundidad con respecto a la

cota actual del terreno.

En la figura Nº 3 del anexo se indica el perfil litológico idealizado con los parámetros

característicos originales del subsuelo que fueron utilizados para calcular la capacidad de carga

y el asentamiento de los tipos de fundaciones recomendadas. En el cálculo se tomaron en cuenta

las siguientes hipótesis :

Para las Zapatas

.- Cálculo de la capacidad de carga última del suelo de fundación utilizando la ecuación de

Vesic (1.975) para el caso de dos estratos de arcilla saturados bajos condiciones no drenadas

(φ = 0º). Las fórmulas aplicadas para el caso en que el estrato superior es más resistente que

el estrato inferior (C1 > C2) son las siguientes :

qÚltima = C1*Nm + σ

Nm = 1/β + C2/C1*Sc*Nc ≤ dc*Sc*Nc

β = B*L / [2*(B+L)*H]

Sc = 1 + 0,2 *B/L

dc = 1 + 0,4 Df/B

donde :

qÚltima = Capacidad de carga última del suelo de fundación


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C1 = Cohesión promedio del estrato superior reducida al 67% debido al fenómeno de falla

progresiva por punzonado.

C2 = Cohesión promedio del estrato inferior.

Nm = Factor de capacidad de carga modificado que depende de la relación C2/C1 y β.

σ = Presión de confinamiento.

β = Factor que depende de las dimensiones de la zapata y del espesor del estrato superior.

H = Espesor del estrato superior.

B = Ancho de la zapata.

L = Largo de la zapata.

Df = profundidad de asiento de la zapata.

Sc = Factor de forma de la zapata.

dc = Factor de profundidad de la zapata.

Nc = Factor de Capacidad de carga ( Nc = 5,14)

.- La capacidad de carga admisible del suelo de fundación para las zapatas (qAdm. Suelo) se obtuvo

aplicando un factor de seguridad igual a 3,0.

.- Cálculo del asentamiento elástico en todos los estratos componentes del perfil idealizado del

subsuelo empleando la ecuación de Steinbrenner para fundaciones colocadas en la superficie

de un medio elástico de espesor limitado. La ecuación es la siguiente :

SeCentro = 4*q*B*I*(1-ν2)/E

I = F1 + F2*(1-2ν)/(1-ν)

donde :

SeCentro = Asentamiento elástico en el centro de las Zapatas.

q = Capacidad de carga admisible de la zapata.

B = mitad del ancho de la Zapata.

E = Modulo de elasticidad de cada estrato.

ν = Relación de Poissón de cada estrato tomada de la literatura técnica.

I = Factor de influencia.

F1 y F2 = Parámetros obtenidos tomando en cuenta las dimensiones de la zapata y el espesor

de cada estrato.


Pág. 17


De acuerdo a los cálculos efectuados, empleando los criterios planteados, se obtuvieron los

siguientes resultados para las Zapatas Aisladas de forma cuadrada, rectangulares con

relación L/B (Largo/ancho) igual a 1,2 ; 1,5 y/ó 2,0 y/ó continuas con L/B > 10. La cota de

asiento de las zapatas estará ubicada a 1,20 metros de profundidad con respecto a la cota

actual del terreno.

Los resultados se presentan en las siguientes tablas :

Tabla Nº 1

Zapatas Cuadradas (Relación L/B = 1,0)

L/B B (m.) L (m.) q Máx. Adm. (Ton/m2)

1,00 1,00 1,00 19,90

1,00 1,20 1,20 18,40

1,00 1,40 1,40 16,50

1,00 1,60 1,60 15,07

1,00 1,80 1,80 13,96

1,00 2,00 2,00 13,07

Tabla Nº 2

Zapatas Rectangulares (Relación L/B = 1,2)


1,20 1,00 1,20 19,62

1,20 1,20 1,44 17,18

1,20 1,40 1,68 15,43

1,20 1,60 1,92 14,12

1,20 1,80 2,16 13,10

1,20 2,00 2,40 12,29


Pág. 18


Tabla Nº 3



1,50 1,00 1,50 18,17

1,50 1,20 1,80 15,95

1,50 1,40 2,10 14,36

1,50 1,60 2,40 13,17

1,50 1,80 2,70 12,25

1,50 2,00 3,00 11,51

Tabla Nº 4



2,00 1,00 2,00 18,71

2,00 1,20 2,40 16,46

2,00 1,40 2,80 14,86

2,00 1,60 3,20 13,65

2,00 1,80 3,60 12,71

2,00 2,00 4,00 11,96

Tabla Nº 5

Zapatas Continuas (Relación L/B > 10,0)


30,00 1,00 30,00 12,67

25,00 1,20 30,00 11,34

21,43 1,40 30,00 10,39

18,75 1,60 30,00 9,68

16,67 1,80 30,00 9,13

15,00 2,00 30,00 8,69


Pág. 19


En la siguiente tabla se presentan los asentamientos elásticos obtenidos para las zapatas

recomendadas con la capacidad de carga máxima admisible (q Máx. Adm. ) :

Relación (L/B) de las zapatas

ANCHO DE LA

ZAPATA (m.)

Cuadrada L/B = 1,0

Rectangular L/B = 1,2



Continua L/B > 10,0

1,00 m. 1,13 cm. 1,22 cm. 1,29 cm. 1,38 cm. 1,59 cm.

1,20 m. 1,28 cm. 1,34 cm. 1,41 cm. 1,51 cm. 1,64 cm.

1,40 m. 1,39 cm. 1,45 cm. 1,52 cm. 1,62 cm. 1,68 cm.

1,60 m. 1,49 cm. 1,55 cm. 1,63 cm. 1,73 cm. 1,72 cm.

1,80 m. 1,59 cm. 1,65 cm. 1,73 cm. 1,82 cm. 1,76 cm.

2,00 m. 1,68 cm. 1,75 cm. 1,83 cm. 1,91 cm. 1,81 cm.

En las tablas numeradas del Nº 7 al 11, presentadas en los anexos, se encuentran los detalles de

los cálculos de la capacidad de carga máxima admisible para las zapatas recomendadas.

5.2 Excavación para el Tanque Subterráneo.

El tanque subterráneo no presenta problemas en cuanto a capacidad portante y asentamiento del

suelo de fundación ya que, es una estructura parcial ó totalmente compensada.

Para el diseño de los muros del tanque se recomienda utilizar el diagrama de presión triangular

con una sobrecarga mínima 1,0 Ton/m2, peso unitario del suelo húmedo γ = 2,0 Ton/m3, peso

unitario del suelo sumergido γ = 1,0 Ton/m3 y coeficiente de empuje activo de tierra (Ka).

5.3 Generalidades.

.- Se recomienda un diseño adecuado para la evacuación de las aguas de lluvia, el cual funcione

por gravedad.

.- Se recomienda colocar en las áreas de construcción de los galpones, vialidad y

estacionamientos un estrato de relleno proveniente de los saques ubicados en la vía


Pág. 20


hacia Caigua y caracterizado como un granzón natural perteneciente a los grupos A-1

y/ó A-2-4. Se recomienda que el espesor mínimo a colocarse de este estrato sea 25 cm. El

material deberá compactarse en capas de 25 cm. de espesor (como máximo) al 95 % de

los valores que se obtengan del ensayo proctor modificado utilizando una

vibrocompactadora de rodillo liso de 10 toneladas ó mayor.

.- Los pisos de los galpones se apoyarán directamente sobre el material de relleno a colocarse

debidamente compactado. Se recomienda que el piso se vacíe por paños pequeños con la

finalidad de poder repararlos al menor costo posible en el futuro en caso de que se agrieten.

.- Una vez terminadas las fosas para las zapatas se deberá remover del fondo cualquier tipo de

material suelto, producto de los mismos trabajos de excavación, esto se debe realizar

utilizando pico y pala.

.- Inmediatamente después de remover el material suelto, se deberá colocar un colchón de

mortero pobre de 5 cm. de espesor como mínimo. Esto es con la finalidad de evitar cualquier

cambio en el contenido de humedad del estrato de arcilla, trabajar en limpio durante la

colocación y armado del acero y garantizar el recubrimiento del mismo.

.- Bajo ninguna circunstancia se permitirá que las fosas de las zapatas se inunden por aguas de

lluvia u otras causas.

.- Si algunas fosas de las zapatas quedan más profundas que otras y se quiere lograr la misma

cota de asiento, por comodidad constructiva en la colocación del acero, se recomienda

rellenar con mortero pobre en lugar de utilizar relleno granular.

.- Para el relleno de las fosas de las zapatas se utilizará el material de relleno obtenido de las

excavaciones, desechando el material arcilloso. Este relleno se deberá efectuar extendiendo

capas de 12 cm. de espesor en estado suelto y se compactarán al 95% del ensayo proctor

normal utilizando equipo liviano. También se pueden rellenar las fosas de las zapatas

utilizando mortero pobre en lugar del material de relleno obtenido de las excavaciones. La

ventaja de utilizar el mortero pobre es que se evita el proceso de compactación y además se

garantiza que no percolará agua superficial al suelo de fundación de las zapatas.


Pág. 21


.- El mortero pobre se preparará mezclando 4 sacos de cemento por cada metro cúbico de arena.

.- Las tuberías eléctricas, de aguas blancas y servidas deberán estar provistas de juntas flexibles

en las zonas de contacto piso-terreno, esto con la finalidad de garantizar la absorción de los

posibles asentamientos.


Pág. 22


6. LIMITACIONES

Este informe ha sido preparado de acuerdo a las prácticas de la Ingeniería Geotécnica

normalmente aceptadas en Venezuela y para el uso exclusivo de la empresa GRUPO ACOSTA

MARINE SERVICE, C.A. en el diseño y construcción de las fundaciones del Centro de

Almacenamiento Barcelona (CENALBA) el cual estará integrado por la construcción de

10 galpones de 260 m2 cada uno más área de oficina en nivel de mezanina de 27 m2 cada una,

áreas de vialidad y estacionamientos.

La parcela en estudio se i7dentifica con el número de catastro 03 18 01 U01 042 001 024 000

000 000 y esta ubicada en la Avenida Argimiro Gabaldon (antigua vía Alterna), Barcelona,

Parroquia El Carmen del Municipio Simón Bolívar en el Estado Anzoátegui. El área total de la

parcela es de 7.143,46 m2.

Quedamos a la disposición de los ingenieros proyectistas para cualquier aclaración relacionada

con este informe.

Atentamente

Ing. Pedro Santacruz S.

C.I.V. 91.426


2da Carrera Nº C-111 del sector La Aduana, Barcelona Estado Anzoátegui. Teléfono : 0281 275.95.39 – 0426 583.25.60

FIGURA Nº 1.

CROQUIS DE UBICACIÓN

DE LAS PERFORACIONES.

M & V INGENIERÍA, C.A. ESTUDIO DE SUELOS.


16,8 m. 8,0 m. 11,5 m.

20,0 m.

36,7 m.

52,7 m.

P-1

P-3 P-2

10,0 m.

31,0 m. 15,0 m.

10,0 m. 22,6 m.

28,0 m.

10,0 m. 12,0 m.

13,0 m.

P-4

P-5

P-6

P-7

P-8 P-9

6,0 m.

12,0 m.

22,0 m.

P-10

Av.

A R G I

M I R O

G A B A L D Ó N

Hacia Puerto La Cruz

Hacia Barcelona

FIGURA Nº 1

CROQUIS DE UBICACIÓN DE LAS PERFORACIONES EN LA PARCELA



FIGURAS Nº 2-A, B, C Y D.

COLUMNAS LITOLÓGICAS



2da Carrera Nº C-111 del sector La Aduana, Barcelona Estado Anzoátegui. Teléfono : (0281) 275.95.39 - 0426 583.25.60

FIGURA Nº 2-A

COLUMNAS LITOLÓGICAS DE LAS PERFORACIONES P-1, P-2 Y P-3

Superficie Actual del Terreno. 18,1 m.

PROFUNDIDAD

E N

METROS

PROFUNDIDAD

E N

METROS

P-3

1

2

3

4

5

P-1

1

2

3

4

5

1

2

3

4

5

P-2 20,2 m.

??? ???

Relleno caracterizado como arena limo arcillosa proveniente de grava de origen lutita. Color marrón oscuro grisáceo. La plasticidad del estrato se mantiene en el rango de baja a media y la densidad relativa es media en P-1 y P-3 y media a suelta en P-2. S.U.C.S. : SM - SC

Arcilla de color marrón oscuro. La plasticidad del

estrato es media y la consistencia es variable,

siendo :

.- En P-1 es compacta hasta el metro 1,5 ; dura

entre los metros 1,5 a 3,0 y compacta el resto.

.- En P-2 es dura hasta el metro 3,0 y compacta el

resto.

.- En P-3 es dura.

S.U.C.S. : CL

Arcilla limosa con algo de arena. Color marrón claro amarillento. La plasticidad del estrato es media y la consistencia es media. CL - ML 4,50 4,50

Arena limo arcillosa. Plasticidad baja. Densidad relativa suelta. S.U.C.S. : SM - SC

Arena limo arcillosa. Densidad relativa media. SM - SC ?

??

?

N.F. : 1,50 m.



FIGURA Nº 2-B

COLUMNAS LITOLÓGICAS DE LAS PERFORACIONES P-4, P-5 Y P-6


PROFUNDIDAD

E N

METROS

PROFUNDIDAD

E N

METROS

P-6

1

2

3

4

5

P-4

1

2

3

4

5

1

2

3

4

5

P-5 15,0 m.

??? ???

0,70 0,80 0,80

???

???

???

Relleno caracterizado como arena limo arcillosa proveniente de grava de origen lutita. Color marrón oscuro grisáceo. La plasticidad del estrato se mantiene en el rango de baja a media y la densidad relativa es media. S.U.C.S. : SM - SC

Arcilla de color marrón oscuro. La plasticidad del

estrato es media y la consistencia es variable,

siendo :

.- En P-4 es compacta hasta el metro 1,0 y dura

el resto.

.- En P-5 y P-6 es compacta hasta el metro

1,0 ; dura entre los metros 1,0 a 3,0 y

compacta el resto.

S.U.C.S. : CL Arcilla

limosa con algo de arena.

Color marrón claro amarillento.

La plasticidad del estrato es media y

la consistencia es media.

S.U.C.S. : CL - ML

N.F. : 1,50 m.



FIGURA Nº 2-C

COLUMNAS LITOLÓGICAS DE LAS PERFORACIONES P-7 Y P-8


PROFUNDIDAD

E N

METROS

PROFUNDIDAD

E N

METROS

P-8

1

2

3

4

5

P-7

1

2

3

4

5

Relleno caracterizado como arena limo arcillosa proveniente de grava de origen lutita. Color marrón oscuro grisáceo. La plasticidad del estrato se mantiene en el rango de baja a media y la densidad relativa es media.

S.U.C.S. : SM - SC

Arcilla de color marrón oscuro. La plasticidad del estrato es

media y la consistencia es variable, siendo :



S.U.C.S. : CL

0,80

3,50

??? ???

Arena con poco contenido de limo no plástico. Color

amarillo. La densidad relativa del estrato es densa.

S.U.C.S. : SM

N.F. : 1,50 m.



FIGURA Nº 2-D

COLUMNAS LITOLÓGICAS DE LAS PERFORACIONES P-9 Y P-10


PROFUNDIDAD

E N

METROS

PROFUNDIDAD

E N

METROS

P-10

1

2

3

4

5

P-9

1

2

3

4

5

Relleno caracterizado como arena limo arcillosa proveniente de grava de origen lutita. Color marrón oscuro grisáceo. La plasticidad del estrato se mantiene en el rango de baja a media y la densidad relativa es media a suelta en P-9 y media en P-10.

S.U.C.S. : SM - SC

Arcilla de color marrón oscuro. La plasticidad del estrato es

media y la consistencia es variable, siendo :

.- En P-9 es dura.


S.U.C.S. : CL

0,70

3,50

??? ???

Arena con poco contenido de limo no

plástico. Color amarillo. La densidad relativa del estrato es

media a densa en P-9 y media en P-10.

S.U.C.S. : SM

N.F. : 1,50 m.



FIGURA Nº 3.

PERFIL IDEALIZADO DEL SUBSUELO Y

PARÁMETROS CARACTERÍSTICOS.



FIGURA Nº 3

PERFIL IDEALIZADO DEL SUBSUELO Y PARÁMETROS CARACTERÍSTICOS EMPLEADOS EN EL CÁLCULO DE LA CAPACIDAD PORTANTE Y

ASENTAMIENTO DE LAS ZAPATAS DE FUNDACIÓN.

Cota Final de Proyecto.Z = + 0,25 m.

Z = - 5,0 m.

Arcilla de consistencia compacta a dura.

Arcilla limosa con algo de arena. Consistencia media.

H ≥ 2,0 m.

Z = - 3,0 m.

N = 17 Golpes/pie

γ = 2,03 Ton/m3

C = 10,0 Ton/m2

E = 2.450 Ton/m2

ν = 0,35

2,3 m.

N = 6 Golpes/pie

γ = 1,87 Ton/m3

C = 3,13 Ton/m2

E = 750 Ton/m2

ν = 0,35

Zapata

Z = 0,0 m.

Z = - 0,70 m.

Relleno granular

existente de densidad

relativa media.

N = 12 Golpes/pie

γ = 2,0 Ton/m3

Relleno a colocarse : granzón natural compactado al 95 % del Proctor modificado.

Mínimo 0,25 m.

0,7 m.

Relleno con granzón natural compactado con equipo liviano al 95% del proctor normal ó relleno con mortero pobre.

1,20 m. con respecto a la cota actual del terreno.

Cota Actual Terreno



TABLAS Nº 1 AL 6.

EVALUACIÓN DEL

POTENCIAL DE LICUACIÓN.



Profundidad NS.P.T. Prom. σo´ σo CN1 N1 CR CS CB CE N1,60 % F C.F. N1,60,CS CRR rd CSR1 F.S.1 CSR2 F.S.2 CSR3 F.S.3

4,0 a 4,5 m. 13 13,0 0,58 0,85 1,34 17,43 0,85 1,17 1,00 0,75 13,05 30,00 5,833 18,9 0,231 0,936 0,216 1,07 0,16 1,48 0,19 1,24


4,0 a 4,5 m. 5 5,0 0,58 0,85 1,34 6,70 0,85 1,10 1,00 0,75 4,70 30,00 5,833 10,5 0,118 0,936 0,216 0,55 0,16 0,76 0,19 0,64


3,5 a 4,0 m. 40 40,0 0,53 0,75 1,40 56,12 0,75 1,30 1,00 0,75 41,04 5,00 0,000 41,0 0,500 0,944 0,210 2,38 0,15 3,29 0,18 2,764,0 a 4,5 m. 34 34,0 0,58 0,85 1,34 45,58 0,85 1,30 1,00 0,75 37,78 5,00 0,000 37,8 0,500 0,936 0,216 2,32 0,16 3,21 0,19 2,694,5 a 5,0 m. 45 45,0 0,63 0,89 1,29 57,87 0,85 1,30 1,00 0,75 47,96 5,00 0,000 48,0 0,500 0,933 0,207 2,41 0,15 3,34 0,18 2,80


3,0 a 3,5 m. 40 40,0 0,48 0,65 1,48 59,00 0,75 1,30 1,00 0,75 43,15 5,00 0,000 43,1 0,500 0,951 0,203 2,46 0,15 3,41 0,18 2,863,5 a 4,0 m. 44 44,0 0,53 0,75 1,40 61,74 0,75 1,30 1,00 0,75 45,15 5,00 0,000 45,1 0,500 0,944 0,210 2,38 0,15 3,29 0,18 2,764,0 a 4,5 m. 45 45,0 0,58 0,85 1,34 60,33 0,85 1,30 1,00 0,75 50,00 5,00 0,000 50,0 0,500 0,936 0,216 2,32 0,16 3,21 0,19 2,694,5 a 5,0 m. 48 48,0 0,63 0,89 1,29 61,73 0,85 1,30 1,00 0,75 51,16 5,00 0,000 51,2 0,500 0,933 0,207 2,41 0,15 3,34 0,18 2,80

6,5 Grados 7,0 Gradosamáx = 0,30 g Factor de Correción ϕ = 0,80 Nivel freático = 1,50 metros 7,5 Grados

7,0 Grados

TABLA Nº 4Evaluación del Potencial de Licuación en P-8

MAGNITUD DEL SISMO

Factor de Correción ϕ = 0,80 Nivel freático = 1,50 metros 7,5 Grados 6,5 Grados

EVALUACIÓN DEL POTENCIAL DE LICUACIÓN DE LOS ESTRATOS DE ARENA.

MAGNITUD DEL SISMOFactor de Correción ϕ = 0,80

Evaluación del Potencial de Licuación en P-1

amáx = 0,30 g Factor de Correción ϕ = 0,80 Nivel freático = 1,50 metrosMAGNITUD DEL SISMO

7,5 Grados 6,5 Grados 7,0 Grados

7,5 Grados 6,5 Grados 7,0 Grados


MAGNITUD DEL SISMOamáx = 0,30 g

Nivel freático = 1,50 metros

Evaluación del Potencial de Licuación en P-7

amáx = 0,30 g

TABLA Nº 1

TABLA Nº 3




3,5 a 4,0 m. 37 37,0 0,53 0,75 1,40 51,92 0,75 1,30 1,00 0,75 37,96 5,00 0,000 38,0 0,500 0,944 0,210 2,38 0,15 3,29 0,18 2,764,0 a 4,5 m. 18 18,0 0,58 0,85 1,34 24,13 0,85 1,24 1,00 0,75 19,10 5,00 0,000 19,1 0,221 0,936 0,216 1,02 0,16 1,42 0,19 1,194,5 a 5,0 m. 33 33,0 0,63 0,89 1,29 42,44 0,85 1,30 1,00 0,75 35,17 5,00 0,000 35,2 0,500 0,933 0,207 2,41 0,15 3,34 0,18 2,80


4,0 a 4,5 m. 20 20,0 0,58 0,85 1,34 26,81 0,85 1,27 1,00 0,75 21,68 5,00 0,000 21,7 0,242 0,936 0,216 1,12 0,16 1,55 0,19 1,304,5 a 5,0 m. 20 20,0 0,63 0,89 1,29 25,72 0,85 1,26 1,00 0,75 20,61 5,00 0,000 20,6 0,230 0,933 0,207 1,11 0,15 1,54 0,18 1,29

MAGNITUD DEL SISMOamáx = 0,30 g Factor de Correción ϕ = 0,80 Nivel freático = 1,50 metros 7,5 Grados 6,5 Grados 7,0 Grados

MAGNITUD DEL SISMOamáx = 0,30 g Factor de Correción ϕ = 0,80 Nivel freático = 1,50 metros 7,5 Grados 6,5 Grados 7,0 Grados


EVALUACIÓN DEL POTENCIAL DE LICUACIÓN DE LOS ESTRATOS DE ARENA.

CE = Factor de corrección por eficiencia

CR = Factor de corrección por longitud de las barras

CB = Factor de corrección por diámetro de la perforación

σo´ = Esfuerzo vertical efectivo (kg/cm2)

CN1 = Factor de corrección por sobrecarga

N1 = Número de golpes corregidos por sobrecarga

CS = Factor de corrección por método de muestreo

σo = Esfuerzo vertical total (kg/cm2)

F.S.1,2,3 = Factores de seguridad contra la licuación para los simos de 7,5 ; 6,5 y 7,0


N1,60 = Número de golpes corregidos por los factores anteriores

N1,60,CS = Número de golpes corregidos por los factores anteriores y porcentaje de finos

CRR = Relación cíclica que soporta el suelo de fundación

rd = coeficiente de reducción de esfuerzosCSR1 = relación cíclica causada por el sismo (M = 7,5 grados en la escala de Ritcher)

CSR2 = relación cíclica causada por el sismo (M = 6,5 grados en la escala de Ritcher)

CSR3 = relación cíclica causada por el sismo (M = 7,0 grados en la escala de Ritcher)

grados de magnitud en la escala de Ritcher



TABLAS Nº 7 AL 11.

CÁLCULO DE LA CAPACIDAD DE

CARGA MÁXIMA ADMISIBLE DE

LAS ZAPATAS RECOMENDADAS.



10,00 H1 (m.) = 1,80 σ (Ton/m2) = 2,403,13 Nc = 5,14 F.S. = 3,00

1,20

L/B B (m.) L (m.) dc β Sc Nm dc*Sc*Nc qult. (Ton/m2) q Máx. Adm. (Ton/m2)

1,00 1,00 1,00 1,40 0,14 1,19 9,12 8,60 59,71 19,901,00 1,20 1,20 1,40 0,17 1,19 7,92 8,60 55,21 18,401,00 1,40 1,40 1,34 0,19 1,19 7,06 8,25 49,50 16,501,00 1,60 1,60 1,30 0,22 1,19 6,42 7,98 45,21 15,071,00 1,80 1,80 1,27 0,25 1,19 5,92 7,78 41,88 13,961,00 2,00 2,00 1,24 0,28 1,19 5,52 7,61 39,21 13,07


1,20 1,00 1,20 1,40 0,15 1,16 8,47 8,36 58,86 19,621,20 1,20 1,44 1,40 0,18 1,16 7,37 8,36 51,53 17,181,20 1,40 1,68 1,34 0,21 1,16 6,58 8,02 46,29 15,431,20 1,60 1,92 1,30 0,24 1,16 5,99 7,77 42,36 14,121,20 1,80 2,16 1,27 0,27 1,16 5,54 7,57 39,31 13,101,20 2,00 2,40 1,24 0,30 1,16 5,17 7,41 36,86 12,29


1,50 1,00 1,50 1,40 0,17 1,13 7,82 8,13 54,52 18,171,50 1,20 1,80 1,40 0,20 1,13 6,82 8,13 47,85 15,951,50 1,40 2,10 1,34 0,23 1,13 6,10 7,80 43,09 14,361,50 1,60 2,40 1,30 0,27 1,13 5,57 7,55 39,52 13,171,50 1,80 2,70 1,27 0,30 1,13 5,15 7,36 36,74 12,251,50 2,00 3,00 1,24 0,33 1,13 4,82 7,20 34,52 11,51


2,00 1,00 2,00 1,40 0,19 1,10 7,17 7,90 56,14 18,712,00 1,20 2,40 1,40 0,22 1,10 6,27 7,90 49,39 16,462,00 1,40 2,80 1,34 0,26 1,10 5,62 7,57 44,57 14,862,00 1,60 3,20 1,30 0,30 1,10 5,14 7,33 40,95 13,652,00 1,80 3,60 1,27 0,33 1,10 4,77 7,14 38,14 12,712,00 2,00 4,00 1,24 0,37 1,10 4,47 6,99 35,89 11,96


30,00 1,00 30,00 1,40 0,27 1,01 5,34 7,24 38,00 12,6725,00 1,20 30,00 1,40 0,32 1,01 4,74 7,25 34,01 11,3421,43 1,40 30,00 1,34 0,37 1,01 4,31 6,96 31,17 10,3918,75 1,60 30,00 1,30 0,42 1,01 4,00 6,75 29,04 9,6816,67 1,80 30,00 1,27 0,47 1,01 3,75 6,59 27,38 9,1315,00 2,00 30,00 1,24 0,52 1,01 3,55 6,46 26,06 8,69

TABLA Nº 9

TABLA Nº 10

TABLA Nº 11

Df (m.) =

TABLA Nº 7

TABLA Nº 8

CAPACIDAD DE CARGA ADMISIBLE PARA LAS ZAPATAS CUADRADAS,RECTANGULARES CON RELACIÓN L/B = 1,2 ; 1,5 Y 2,0 Y/Ó CONTINUAS CON L/B > 10

C1 (Ton/m2) =C2 (Ton/m2) =



PLANILLAS DE REGISTRO




Clasificacion y Tipo Pene Prof. Resistencia a la penetración No. GRANULOMETRIA (%) Limites de consistencia y Propiedades FisicasDescripcion del de tra según S.P.T. de Grava Arena Humedad natural (%) C Qu P.U.

material Mtra ción mts. 10 20 30 40 50 60 70 80 Golpes Grsa Fina Grsa Media Fina <200 W % 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 IP kg/cm2 kg/cm2 t/m3

0,0Relleno caracterizado como arena limo arcillosa proveniente de grava de origenlutita. Color marrón oscuro grisáceo. Laplasticidad de los finos es baja a media y S 30 0,5 22la densidad relativa es media.

S.U.C.S. : SM - SCS 30 1,0 12 11,9

Arcilla de color marrón oscuro. La plasticidad del estrato es media y la S 30 1,5 10 0,75 1,50consistencia es compacta hasta el metro 1,5 ; dura entre los metros 1,5 a 3,0 y compacta el resto.

S 30 2,0 20 17,6 1,25 2,50

20S 30 2,5 27 2,1 6,3 91,6 22 1,63 3,25

42

S 30 3,0 24 19,3 1,25 2,50

S 30 3,5 15 0,75 1,50

S.U.C.S. : CL

S 30 4,0 9 23,8 0,63 1,25

S 30 4,5 13

S 30 5,0 20 21,9 0,75 1,50Fin de la Perforación

Peso del martillo: 140 Lbs Longitud de Sondeo: 5,0 m. Cota Observaciones : N.P. = No Plástico LP ESTUDIO GEOTECNICOCaida del Martillo: 76cm Nivel de agua subterránea : 1,50 m. S/C LL Fecha: Octubre de 2.013

W = Humedad Qu = Compresion no confinada Hoja 1/1

Perforación : P-1

φ = Ángulo de Fricción C = Cohesión γ = Peso Unitario Húmedo

Obra : Construcción de 10 Galpones con mezanina.M & V Ingeniería C.A.

N.R. = No RecuperoCoordenadas U.T.M.

S/CS/C

Arena limo arcillosa de color marrónclaro amarillento. La plasticidad delos finos es baja y la densidad relativaes media. S.U.C.S. : SM - SC





0,0Relleno caracterizado como arena limo arcillosa proveniente de grava de origenlutita. Color marrón oscuro grisáceo. Laplasticidad de los finos es baja a media y S 30 0,5 12la densidad relativa es media a suelta.

S.U.C.S. : SM - SCS 30 1,0 6 13,1

Arcilla de color marrón oscuro. La plasticidad del estrato es media y la S 30 1,5 11 1,00 2,00consistencia es dura hasta el metro 3,0y compacta el resto.

S 30 2,0 19 18,2 1,25 2,50

S 30 2,5 26 1,25 2,50

S 30 3,0 32 17,0 1,50 3,00

S 30 3,5 16 0,75 1,50

S.U.C.S. : CL

S 30 4,0 5 22,8 0,50 1,00

19S 30 4,5 5 2,8 7,4 12,8 39,4 37,6 8

27




Perforación : P-2




S/CS/C

Arena limo arcillosa de color marrónclaro amarillento. La plasticidad delos finos es baja y la densidad relativaes suelta. S.U.C.S. : SM - SC






S.U.C.S. : SM - SCS 30 1,0 21 9,7 2,00

Arcilla de color marrón oscuro. La plasticidad del estrato es media y la S 30 1,5 20 1,25 2,50consistencia es dura.

S 30 2,0 25 16,8 1,25 2,50

S 30 2,5 24 1,50 3,00S.U.C.S. : CL

S 30 3,0 18 18,4 1,25 2,50 2,03

Arcilla limosa con algo de arena. Colormarrón claro amarillento. La plasticidad delestrato es media y la consistencia es media. S 30 3,5 11 0,50 1,00

19S 30 4,0 7 2,7 7,4 22,1 67,8 23,5 18 0,38 0,75

37

S 30 4,5 5 0,25 0,50S.U.C.S. : CL - ML




Perforación : P-3




S/CS/C






S.U.C.S. : SM - SC 0,7S 30 1,0 10 18,5 0,75 1,50

Arcilla de color marrón oscuro. La plasticidad del estrato es media y la S 30 1,5 16 0,88 1,75consistencia es compacta hasta el metro 1,5 y dura el resto.

S 30 2,0 20 16,5 1,25 2,50 2,03

S 30 2,5 22 1,13 2,25S.U.C.S. : CL

S 30 3,0 18 17,8 1,00 2,00

Arcilla limosa con algo de arena. Colormarrón claro amarillento. La plasticidad delestrato es media y la consistencia es media. S 30 3,5 5 0,38 0,75

S 30 4,0 4 24,7 0,25 0,50

S 30 4,5 5 0,38 0,75 1,87S.U.C.S. : CL - ML

19S 30 5,0 4 2,5 6,8 25,3 65,4 26,1 17 0,25 0,50

Fin de la Perforación 36



Perforación : P-4




S/CS/C






S.U.C.S. : SM - SC 0,8S 30 1,0 12 18,0 0,63 1,25


S 30 2,0 28 16,1 1,75 3,50

S 30 2,5 29 1,75 3,50

S 30 3,0 19 19,3 1,00 2,00

S.U.C.S. : CL S 30 3,5 8 0,75 1,50

S 30 4,0 6 26,8 0,25 0,50

19S 30 4,5 8 2,1 6,6 19,8 71,5 19 0,38 0,75

38




Perforación : P-5




S/CS/C

Arcilla limosa con algo de arena.Color marrón claro amarillento.La plasticidad es media y laconsistencia es media. S.U.C.S. : CL - ML






S.U.C.S. : SM - SC 0,8S 30 1,0 16 17,9 0,75 1,50


S 30 2,0 18 16,3 1,63 3,25

S 30 2,5 21 1,25 2,50

S 30 3,0 19 19,5 1,25 2,50

S 30 3,5 9 0,63 1,25

S 30 4,0 9 22,7 0,50 1,00

21S 30 4,5 12 2,0 8,7 89,3 19 0,50 1,00

S.U.C.S. : CL 40




Perforación : P-6




S/CS/C






S.U.C.S. : SM - SCS 30 1,0 14 17,3 0,75 1,50

Arcilla de color marrón oscuro. La plasticidad del estrato es media y la S 30 1,5 23 1,50 3,00consistencia es compacta hasta el metro1,0 y dura el resto.

S 30 2,0 23 15,7 1,50 3,00

S 30 2,5 22 1,00 2,00

S 30 3,0 15 18,9 1,00 2,00S.U.C.S. : CL

S 30 3,5 27 1,13 2,25

Arena con poco contenido de limo no plástico.Color amarillo. La densidad relativa es densa.

S 30 4,0 40 14,6

S 30 4,5 34 3,5 10,2 20,6 48,6 17,1 N.P.S.U.C.S. : SM

S 30 5,0 45 13,5Fin de la Perforación



Perforación : P-7




S/CS/C






S.U.C.S. : SM - SCS 30 1,0 21 9,9

Arcilla de color marrón oscuro. La plasticidad del estrato es media y la S 30 1,5 14 1,13 2,25consistencia es dura hasta el metro 2,0 y compacta el resto.

S 30 2,0 10 17,6 1,25 2,50

S 30 2,5 19 0,75 1,50S.U.C.S. : CL

S 30 3,0 19 20,1 0,75 1,50

Arena con poco contenido de limo no plástico.Color amarillo. La densidad relativa es densa.

S 30 3,5 40

S 30 4,0 44 15,6

S 30 4,5 45S.U.C.S. : SM

S 30 5,0 48 4,1 11,4 23,4 46,3 14,8 13,9 N.P.Fin de la Perforación



Perforación : P-8




S/CS/C





0,0Relleno caracterizado como arena limo arcillosa proveniente de grava de origenlutita. Color marrón oscuro grisáceo. Laplasticidad de los finos es baja a media y S 30 0,5 17la densidad relativa es media a suelta.

S.U.C.S. : SM - SCS 30 1,0 9 12,1

Arcilla de color marrón oscuro. La 20plasticidad del estrato es media y la S 30 1,5 13 5,2 94,8 21 1,50 3,00consistencia es dura. 41

S 30 2,0 22 18,2 1,25 2,50

S 30 2,5 15 1,25 2,50S.U.C.S. : CL

S 30 3,0 17 19,5 1,13 2,25

S 30 3,5 20 1,13 2,25

Arena con poco contenido de limo no plástico.Color amarillo. La densidad relativa se mantiene en el rango de media a densa. S 30 4,0 37 15,9

S 30 4,5 18S.U.C.S. : SM

S 30 5,0 33 14,0Fin de la Perforación



Perforación : P-9




S/CS/C






S.U.C.S. : SM - SC 0,7S 30 1,0 6 19,6 0,75 1,50

Arcilla de color marrón oscuro. La plasticidad del estrato es media y la S 30 1,5 11 0,88 1,75consistencia es compacta hasta el metro 1,5 y dura el resto.

S 30 2,0 18 16,8 1,38 2,75

S 30 2,5 24 1,25 2,50S.U.C.S. : CL

S 30 3,0 22 18,9 1,00 2,00

S 30 3,5 17 1,00 2,00

S 30 4,0 17 20,6 1,13 2,25

Arena con poco contenido de limo no plástico.Color amarillo. La densidad relativa es media.

S 30 4,5 20

S.U.C.S. : SMS 30 5,0 20 11,2 24,5 47,1 17,2 17,1 N.P.

Fin de la Perforación



Perforación : P-10




S/CS/C

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