Estabilidad Excavaciones Subterráneas-JV

8/12/2019 Estabilidad Excavaciones Subterrneas-JV

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Ph.D. Javier Vallejos U. de Chile / Ing. de Minas (Septiembre, 2013) 1

Caracterizacin Geotcnica y Principios deMecnica de Rocas.

Enfocado a ingenieros civiles.

ESTABILIDAD DE

EXCAVACIONESSUBTERRANEAS

Javier Vallejos


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Inestabilidades controladas por estructuras

acta la gravedad principalmente

Tipos de fallas

zzyzxz

yzyyxy

xzxyxx

Inestabilidades controladas por esfuerzos

tensor con seis componentes independientes


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Tipos de fallas


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5/75Ph.D. Javier Vallejos U. de Chile / Ing. de Minas (Septiembre, 2013) 5

El objetivo de un anlisis de estabilidad es determinar como losesfuerzos se redistribuyen relativo a la resistencia del macizo rocoso

Esfuerzos in-situ

Envolvente de falla

Esfuerzos totales

Esfuerzos inducidos

Esfuerzos totales = esfuerzos in-situ + esfuerzos inducidos

totalesEsfuerzosaResistenciFS

Anlisis de esfuerzos


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Anlisis de esfuerzos

Comportamiento de la roca es complejo, pero se puede realizar unaprimera aproximacin considerando la roca:

Continua, Homognea, Istropa, Lineal-Elstica (CHILE)

Recordar que en general la roca es: discontinua, heterognea,anistropa, no-elstica

Solucin simplificada (CHILE) funciona relativamente bien:

a grandes profundidades

con esfuerzos altos (que han cerrado las fracturas) y

con un macizo rocoso relativamente homogneo e istropo

La hiptesis se debilita al estar afectado por:

esfuerzos menores

con fracturamiento ms importante

con un macizo rocoso ms alterado y meteorizado


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Las siguientes soluciones analticas son particularmente tiles paraminera:

Esfuerzos alrededor de un tnel circular (solucin de Kirsch)

Ecuaciones de esfuerzos para un cilindro hueco

Esfuerzos alrededor de una cavidad esfrica en un campo deesfuerzos hidrosttico

Esfuerzos alrededor de una excavacin elptica

Esfuerzos alrededor de un tnel circular con una zona de falla Mohr-Coulomb

Soluciones elsticas para esfuerzos alrededor de excavacionestabulares

Soluciones analticas


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Excavacin circular

Kirsch (1898)

2cos144 2

2

2121

2

r

Rpppp

Gr

Rur

2sin2124 2

2

21

2

r

Rpp

Gr

Ru

Desplazamientos inducidos por la excavacinEsfuerzos totales debido a la excavacin

2cos34

1

2

11

2

14

4

2

2

212

2

21

r

R

r

Rpp

r

Rppr

2cos3

12

11

2

14

4

212

2

21

r

Rpp

r

Rpp

2sin32121 4

4

2

2

21

r

RrRppr

CHILE

Campo de esfuerzos biaxial

,E

vE

G 12

1p

2p

R


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Excavacin circular

2cos34

1

2

11

2

14

4

2

2

212

2

21

r

R

r

Rpp

r

Rppr

2cos3

12

11

2

14

4

212

2

21

r

Rpp

r

Rpp

2sin32

12

14

4

2

2

21

r

R

r

Rppr

Esfuerzos permetro excavacin, r= R:

0r 2cos2 2121 pppp

0r : libre de esfuerzos de corte!

: no hay presin interna


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-2

0

2

4

6

8

10

12

0.0 1.0 2.0 3.0 4.0 5.0

Razon de esfuerzos in-situ, k

/p

-2

0

2

4

6

8

10

12

0.0 1.0 2.0 3.0 4.0 5.0

Razon de esfuerzos in-situ, k

/p

B

Excavacin circular

2cos121

2

kkp

vh kp 1

zp v 2

0: A

90: B

A

A:

kp

A 32

B:

132

kp

B

Esfuerzos permetro excavacin, r= R:

/p2


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Excavacin circular

Esfuerzos alrededor de la excavacin:

Relajacin de esfuerzos = falla estructural

Concentracin = fracturamiento

situin1

situin3

:1k

Relajacin de esfuerzos

Concentracin deesfuerzos

:1ksituin

1

situin3

Relajacin de esfuerzos

Concentracin deesfuerzos


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Excavacin circular

Caso hidrosttico, k = 1:

ppp 21

pGrRur2

2

0u

2

2

1r

Rpr

2

2

1rRp

0r

1p

2p


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Zona de influencia

Dominio sobre el que una excavacin genera una perturbacinsignificativa del estado de esfuerzos

La presencia de una excavacin vecina puede afectar el estado deesfuerzos del rea donde se va a realizar otra excavacin al punto dehacerla fallar

Esfuerzos totales = Esfuerzos in-situ + esfuerzos inducidos

ppp 21

2

2

1r

Rpr

2

2

1r

Rp

Ejemplo: excavacin circular con campo de esfuerzos hidrosttico

2

2

r

Rppr

2

2

r

Rpp

Campo lejano(constante)

Esfuerzos inducidos(decae con 1/r2)


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Zona de influencia

2

2

r

R

p

ind

2

2

r

R

p

ind

r

-1.2

-1.0

-0.8

-0.6

-0.4

-0.2

0.0

0.2

0.4

0.6

0.8

1.0

1.2

1.0 2.0 3.0 4.0 5.0

r/R

pind

pindr

pind

R11.0

11.03

p

pRr

ind

ind

r

04.0

04.05

p

pRr

ind

ind

r


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Diseo de excavaciones en roca CHILE

Dos tipos de excavaciones mineras:

Servicio: permanente (accesos de la mina y nivel de transporte,vas de ventilacin, caverna chancador, talleres, etc.

Produccin: temporales (caserones, acceso a caserones, etc.)

Se considerara el diseo de ambos tipos de excavaciones con

entrada de personal

El diseo de excavaciones sin entrada de personal se estudiara ms

adelante


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Para evaluar la estabilidad se debe comparar los esfuerzos principalestotales debido a la excavacin con la resistencia de la roca

Por ej: Esfuerzos totales debido a una excavacin circular

2cos34

12

11

2

14

4

2

2

212

2

21

r

R

r

Rpp

r

Rppr

2cos3

1

2

11

2

14

4

212

2

21

r

Rpp

r

Rpp

2sin32

12

14

4

2

2

21

r

R

r

Rppr

1p

2p

R

1

1

rFS

a

c

bc

r sm

331

Resistencia (por ej: Hoek-Brown)

2

2

3,122

rrr


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a

c

bc sm

331

En el borde de la excavacin, 3 = 0:

a

c s 1

Si el material es intacto, s = 1c 1

Observaciones en minas subterrneas en rocas masivas de altaresistencia sugieren que la falla comienza cuando el esfuerzotangencial mximo en el borde de la excavacin alcanza 40% de laresistencia a la compresin uniaxial


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c

f

a

R

max25,149,0

c

4,0max

fR

a

situinsituin 31max 3


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UCScd 8,0

UCSci 4,0


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URL test tunnel(Martin, 1997)


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Delineado de zonas de falla en la superficie de la excavacin


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Inestabilidad por control estructural

cuapeso

pernoscapacidadFS

paredes5,1FS

techo0,2FS


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Cuas se forman debido a la interseccin de discontinuidades ms laexcavacin la que entrega una potencial cara libre para que puedandeslizar bloques

Mapeo de discontinuidades en el techo

North Mine 175 OB

Formacin de cuas potenciales aldeslizamiento North Mine 175 OB

Diederichs(1999)



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Died

erichs(1999)

Ambientes de bajos esfuerzos (cerca de superficie), relajacin debido ala deflexin del techo, o cambios en la geometra de la mina queproduce una disminucin de esfuerzos



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194 casos de cadas de rocas entre1985 a 1996

12 minas en Sudbury, Ontario,Canad

Profundidades entre 150 a 2300 m

Dip estructuras > 60

Catalizadores falla estructural:Tronadura (42%)

Perforacin (13%)

Carguo (10%)

Hutchinson (1998)



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Geometra tpica de cuas (terica) de la base de datos de las minas deSudbury considerando la interseccin de las discontinuidades mayores

Se asume que las cuas utilizan la luz completa de la excavacin (caso msdesfavorable)

Se predicen cuas tpicas de altura en exceso a la luz de la excavacin

Diederich

s(1999)



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Valores actuales para la razn entre altura cua-luz excavacin: Considerablemente menores a los estimados

Existe un efectos significativo de sostenimiento de los esfuerzos horizontales que nopermite que las cuas de razones de aspecto altura cua-luz excavacin altosdeslicen

Hutchinson(1998)



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Principio de soporte de un bloque/cua

W

T rea de contactoACohesin cFriccin

Tensin en el perno T

cossin

tansincos

TW

TWcAFS

tansincos

tancossin

FS

WcAFSWT

Para encontrar el ptimo: 0d

dT

FS

opt

tanatan

optFS 1

El refuerzo tensado aumenta la friccin

El refuerzo tensado reduce la componente del peso que hace que el bloque deslice

Si el refuerzo no es tensionado, movimientos del bloque (dilatancia) pueden ocurrirdisminuyendo el ngulo de friccin

El refuerzo debe ser rgido



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Cua deslizante

C

hoquetandHadjigeorgiou(1993)

Notar que el largo del refuerzo debe ser mayor al desarrollo de la cua

N = nmero de pernos

W = peso de la cua

fr= capacidad del refuerzo

b = dip de la superficie de deslizamiento

c = cohesin de la superficie de deslizamiento

= friccin de la superficie de deslizamiento

A = rea base de la superficie de deslizamiento

a = ngulo entre el plunge del perno y la normal a lasuperficie deslizante

aFSafr

cAbbFSWN

sintancos

tancossin

mecanicosanclajespara2,0

adheridospernospara5,1

FS

FS



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Cuas 2D

Seleccionar espaciamiento a

Cables a lo largo de la luz fr

HSa

N

2

1

N

Sb

fr= capacidad del refuerzo



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Cuas 3D

La identificacin de bloques potenciales al deslizamiento se realizamediante la teora de bloques de Goodman and Shi (1985)

El mtodo es ms complejo que el de 2D (definicin de cuas, calculo delpeso y factor de seguridad) por lo que un tratamiento rutinario manual espoco comn

El programa Unwedge (Rocsciene) resulta bastante til para este tipo de

problema

Deslizamiento

Cada


I bilid d l l


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Unwedge

Discontinuidades:

c = 0

= 35

Set Dip DipDirection

1 70 5 036 122 85 8 144 10

3 55 6 262 15

Eje tnel:Trend = 0

Plunge = 0

5 m

7,5 m

(http://www.rocscience.com/)


I t bilid d t l t t l


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Unwedge Input




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Unwedge Visualizacin




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Unwedge Visualizacin por cua




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Se prefiere estimar los

factores de seguridad delargo plazo de las cuas sinincluir esfuerzosgravitacionales ni inducidos,es decir el esfuerzo normal a

la estructura no existe

El incorporar esfuerzos en elsistema aumenta los factoresde seguridad

FS = 0,4410,1 t

estable

53,6 t

FS = 0,498,7 t

FS = 0,0011,5 t


Unwedge Cuas deslizantes



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FS = 0,9010,1 t

estable

53,6 t

FS = 0,908,7 t

FS = 1,7811,5 t


Unwedge Cuas deslizantes

Tnel ubicado a 500 m de profundidad

Diseo de excavaciones


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Diseo de excavaciones

: Iniciacin de grietasci

0T : Resistencia a la traccin

Sistema de refuerzo/soporte/retencin


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Sistema de refuerzo/soporte/retencin

REFORZAR

RETENER

SOPORTAR

Cargas dela roca

Esfuerzosen la roca Reforzar Integral con la roca

Prevenir la separacin y deslizamiento de

bloques a lo largo de planos de debilidadal interior de la roca de manera deconservar la resistencia inherente delmacizo rocoso

Soportar Externo a la rocaSostener la carga de los elementos deroca fracturados o bloques individuales

RetenerMantener los fragmentos de rocafracturada entre los elementos soportantes

Refuerzo/soporte


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Refuerzo/soporte

ADHERENCIA FRICCION

RESINA

BARRAS

CEMENTOALTA CARGADE CONTACTO

ANCLAJEMECANICO

BARRASCABLES

BAJA CARGADE CONTACTO

COMPRESIONDEL BULON

SPLIT SET

EXPANSIONDEL BULON

SWELLEX

Retencon: Malla


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Malla soldada (welded)

Malla trenzada (chainlink)

Malla soldada forma cuadrados de 4

Malla trenzada es mas fcil de adaptar auna superficie irregular

Si en la malla trenzada se produce unarotura en una fibra el material deslizara

Difcil de aplicar shotcrete sobre mallatrenzada ya que forma paquetes de aire

Retencon: Malla

Retencin: Shotcrete


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Shotcrete en una mezcla de:

Cemento

Agua

Agregados (grava pequea, arena)

Aditivos, fibra (para modifica propiedades)

Retencin: Shotcrete

Ciclo minero


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Ciclo minero

CARGA DE EXPLOSIVOS

TRONADURA Y VENTILACION

CARGA

PERFORACIONMAPEO YCARACTERIZACION

INSTALACION DEREFUERZO

ACUAMIENTO

CARGUIO Y TRANSPORTE

Perforacin


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Perforacin

Perforacin


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Calidad del perfil causas de sobre-excavacin sub-excavacin

Perfi l actual

Perfil perforacin

Sobre-excavacin debido a tronadura/geologa

Perfi l de diseo

Sub-excavacin debidoa perforacinSub-excavacin debido a

tronadura/geologa

Perforacin

Sobre-excavacindebido a perforacin

Perforacin


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e o ac

Calidad del perfil

TronaduraRainura (Burn Cut):


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Definiciones

Serie de perforaciones en un

patrn regular alrededor detiros no cargados

Tronadura


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Definiciones

Rainura (Burn Cut):

Serie de perforaciones en unpatrn regular alrededor detiros no cargados

Tronadura


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Es posible estimar (2DFace, JK Simblast) con bastante confianza las

vibraciones que se generarn en los alrededores de una carga explosiva

tpica en desarrollo horizontal.

Simulacin de vibraciones

Anlisis de la distribucin de energa o factor de carga

Acuamiento


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Acuamiento manual Acuamiento mecnico

Diseo del sistema de estabilizacin


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Factores que afectan al diseo:

Condicin de esfuerzos

Geometra de las excavaciones Geologa y condiciones del macizo rocoso

Dao por tronadura

Caractersticas del sistema de fortificacin

Secuencia: instalacin del sistema de fortificacin excavacin

Propsito y tipo de excavacin

Experiencia y seguridad de los trabajadores

Elementos de estabilizacin


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Perno adherido con resina

Cone bolts (ensayo GRC)

Cone bolts (ensayos

Sudafricanos)

Anclaje mecnico

Swellex

Split set

Malla soldada #6(pao 1,5 x 3 m)

Malla trenzada #9(pao 1,5 x 1,5 m)

Malla soldada #6(pao 1,5 x 1,5 m)

Malla soldada #6reforzada con shotcrete(panel 1,5 x 3,0 m)

Malla soldada #6reforzada con shotcrete(panel 1,5 x 1,5 m)

Seleccin del sistema de estabilizacin


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El factor ms importante es considerar el modo de falla potencial y elmecanismo que controla, por ejemplo:

Esfuerzos altos

Bloques deslizando por gravedad (grado de fracturamiento)

Convergencia en roca dbil

Un buen sistema de estabilizacin es el que ajusta el modo de falla

del macizo rocoso con las caractersticas del sistema

Es necesario determinar:

Tipo de soporte, incluyendo combinaciones si es necesario Longitud

Espaciamiento

Activo o pasivo

Cuando instalar



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Roca masiva sujeta aesfuerzos in-situ bajos. Sin

soporte o pernos deseguridad y malla

Rocamasiva

Esfuerzos bajos Esfuerzos altos

Roca masiva sujeta a esfuerzosin-situ altos. Patrn de pernoscon malla o shotcrete para inhibir

el fracturamiento y retener losbloques de roca



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Ro

camoderadamente

fracturada

Roca masiva con relativamentepocas discontinuidades sujeta aesfuerzos in-situ bajos. Pernos

locales para prevenir la falla debloques individuales y cuas.Pernos deben ser tensionados

Roca masiva con relativamentepocas discontinuidades sujeta aesfuerzos in-situ altos. Patrndenso de pernos inclinados paracruzar las estructuras de la roca,con malla o shotcrete reforzadocon fibra en techo y paredes



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Roca altamente fracturada sujeta a esfuerzos in-situaltos. Patrn denso de pernos con shotcretereforzado con fibra. En casos extremos, arcos deaceros con juntas deslizantes pueden ser requeridos.Contra bveda o losas de hormign pueden serrequeridas para controlar levantamiento del piso

Rocaaltame

nte

fracturada

Roca altamente fracturada sujetaa esfuerzos in-situ bajos. Patrnliviano de pernos con malla y/oshotcrete controlaran la sobreexcavacin de los trozos de rocaalrededor de la excavacin

Diseo de soporte Carga esttica


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Resistencia soporte requerida

Rs

> h

: Peso unitario

h: espesor del bloque

A Soportar peso muerto

B Aumento friccin

Resistenciasoporte, RS

Mtodos empricos de diseo RMRB


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Hutchinsonan

dDiederichs(1996)

Mtodos empricos de diseo - Q


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RQD Rock Quality Designation (%)

Intervalos de 5 puntosSi RQD10 RQD = 10 para evaluar Q

Jn Nmero de sistemas de discontinuidades

Jr Nmero de rugosidad de discontinuidades

Ja Nmero de alteracin de discontinuidades Jw Agua en discontinuidades

SRF Factor de reduccin por esfuerzos

SRF

J

J

J

J

RQDQ w

a

r

n

: Tamao de bloques

: Resistencia al corte entre bloques

: Esfuerzos activos

nJ

RQD

a

r

J

J

SRF

Jw

Descripcin del macizo Q Q

Excepcionalmente malo 0,001 0,01 0,0005

Extremadamente malo 0,01 0,1 0,005

Muy malo 0,1 1 0,01

Malo 1 4 0,3

Regular 4 10 1,5

Bueno 10 40 3

Muy bueno 40 100 8

Extremadamente bueno 100 400 40

Excepcionalmente bueno 400 1000 100



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SRF

Asociado al posible efecto de la condicin de esfuerzos en el macizorocoso, y puede considerarse una medida de:

a) La presin causada por el material suelto, en el caso de un tnel queatraviesa una zona de cizalle o un macizo rocoso arcilloso y de malacalidad geotcnica

b) La concentracin de esfuerzos que se produce en la periferia de tnelesexcavados en macizos rocosos competentes

c) Las presiones asociadas al flujo plstico (squeezing) o al hinchamiento(swelling) que encuentra tneles que cruzan macizos rocosos arcillosospoco competente bajo un estado de esfuerzos importante, o macizosarcillosos y expansivos



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(a) Zonas dbiles interceptan la posicin que tendr la excavacin subterrnea, lo que puede causar aflojamiento(loosening) del terreno cuando se desarrolle la excavacin subterrnea

Caso Condicin SRF

A Mltiples zonas dbiles que contienen arcillas y/o roca qumicamente desintegrada, conroca suelta en su periferia (a cualquier z) 10,0

B Mltiples zonas dbiles, con roca suelta en su periferia, en un macizo rocosocompetente y libre de arcilla (a cualquier z) 7,5

C Macizo rocoso muy fracturado, con estructuras abiertas que definen bloques en formade cubos (a cualquier z) 5,0

D, E Una zona dbil que contienen arcillas y/o roca qumicamentedesintegrada, con roca suelta en su periferia

z50 mz > 50 m

5,02,5

F, G Una zona dbil, con roca suelta en su periferia, en un macizorocoso competente y libre de arcilla

z50 mz > 50 m

5,02,5

SRF: (a) zonas dbiles

Notas: Los valores de SRF deben reducirse en un 25% a 50% si las zonas de cizalle relevantes solo influencian eltnel, pero no lo intersectan

z: profundidad



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(b) Macizos rocosos competentes, problemas asociados a concentraciones de esfuerzos

Caso Condicin UCS/1 /UCS SRFH Estado de esfuerzos de magnitud baja, estructuras superficiales abiertas > 200 < 0,01 2,5

I Estado de esfuerzos moderados, condicin de esfuerzos favorable 200 10 0,01 0,3 1,0

J Estado de esfuerzos de magnitud alta, estructuras bien trabadas (usualmentefavorable para la estabilidad, aunque puede presentar problemas en las cajas)

10 5 0,3 0,40,5 2,0

K Macizo rocoso que presenta lajamientos moderados 1 hora despus deldesarrollo de la excavacin subterrnea

5 3 0,5 0,655 50

L Macizo rocoso que presenta lajamientos e incluso estallidos de roca pocodespus del desarrollo de la excavacin subterrnea 3 2 0,65 - 1,0 50 200

M Macizos rocosos que sufren notorios estallidos de roca y deformacionesinmediatas despus del desarrollo de la excavacin subterrnea

< 2 > 1200 - 400

SRF: (b) macizo rocoso competente

Notas:

Si el estado de esfuerzos in-situ es muy anistropo, entonces para evaluar SRF utilice el siguiente UCS reducido:Si 5 1/3 10: reduzca UCS a 0,75UCS ; Si 1/3 > 10: reduzca UCS a 0,5UCS La base de datos del mtodo incluye pocos casos en que la profundidad del techo del tnel respecto a la superficie delterreno es menor que el ancho del tnel. Si este es el caso, entonces SRF debe incrementarse de 2,5 a 5 (ver H)

Casos K, L, M son usualmente los ms relevantes para el diseo de soporte en excavaciones profundas UCS: resistencia a la compresin uniaxial roca intacta 1, 3: esfuerzos in-situ principales mayor y menor

: mximo esfuerzo tangencial en el contorno de la excavacin estimado mediante la teora de elasticidad



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0.1

1

10

100

1000

1 10 100

UCS /1

S

RF

Barton et al. (1974)

Barton (2002)

c/1 bajo:

fracturamiento por esfuerzos altos

SRF Q

c/1 medio:

bloques quedan ajustados

SRF Q

c/

1alto:

bloques quedan sueltosconllevando a inestabilidades

SRF Q

Zona deestallidosde roca

Esfuerzosaltos

2 5 20 50 200

Confinamientomedio

Confinamientobajo

SRFQ

1

SRF: (b) macizo rocoso competente



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SRF: (c) Flujo plstico(c) Macizos rocosos que fluyen plsticamente (squeezing rock)

Caso Condicin UCS/1 SRFO El flujo plstico genera presiones leve a moderadas 1 5 5 10

P El flujo plstico genera presiones importantes > 5 10 20

SRF: (d) Hinchamiento

(d) Macizos rocosos expansivo (swelling rock), expansin o hinchamiento debido a reacciones qumicas causadas por lapresencia de agua

Caso Condicin SRF

R El hinchamiento genera presiones leves a moderadas 5 10

S El hinchamiento genera presiones importantes 10 15



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Barton(1974)

buena)aregular(calidad10

0,166,00,15,1990

Granito

Q

Q regular)(calidad2,9

0,166,00,10,31570

Granito

Q

Q mala)(calidad5,1

0,166,00,20,1940

aArcillolit-Arenisca

Q

Q

mala)muy(calidad24,0

0,566,00,50,1980

Caliza

Q

Q

mala)enteextremadam(calidad09,0

0,566,00,50,1930

Lutita

Q

Q

mala)lmenteexcepciona(calidad009,0

0,666,00,60,12010

0)(todescompuesGranito

Q

Q

RQD



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ESRSpanDe

ESR es un factor que toma en cuenta el grado de inestabilidadpermitido de la excavacin basado en el tiempo de servicio y uso

Al igual que para cualquier sistema emprico, la aplicacin de lasguas debe estar en el rango de casos con el que se desarrollaron

Notar la ausencia de casos en ambientes mineros de altos esfuerzos.

Se recomienda ESR3



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Base de datos utilizados en desarrollar en sistema Q

La mayora de casos de la ingeniera civil

Probablemente conservativo para aplicaciones mineras



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Hutchinson and Diederichs (1996)

(m)2 4,0QESRLuz mxima sin refuerzo



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Las longitudes de cables en la ordenada derecha son vlidas para ESR = 1

Para valores de ESR mayores estas longitudes deben ser aumentadas deacuerdo a la luz actual de la excavacin

Una aproximacin razonable para minera es multiplicar las longitudes por ESR0,5



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Guas para el diseo de refuerzo en paredes

Para las paredes, la demanda por refuerzo es menor, y lassiguientes guas han sido sugeridas

10para5 QQQw100,1para5,2 QQQw

1,0para QQQw

Longitud del refuerzo en excavacin de luz B (m)

(m)15,0

2ESR

BL

Referencias Bieniawski, Z.T. (1989). Engineering rock mass classifications. New York: Wiley.


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( ) g g y

Hoek, E., and Brown, E.T. (1997). Practical estimates of rock mass strength. Int. J. Rock Mech. Min. Sci., 8, 1165-1186.

Barton, N.R., Lien, R., and Lunde, J. (1974). Engineering classification of rock masses for the design of tunnelsupport. Rock mechanics, 6, 4, 189-239.

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