ENTREGA1

Universidad de Concepcin

Facultad de Ingeniera

Departamento Ingeniera Civil

Entrega N1

Proyecto de Estructuras

Hormign Armado

Integrantes: Yessenia Mansilla M.

Felipe Parra J.

Pablo Seplveda M.

Fecha: 21 de octubre, 2015

Profesor: Alexander Opazo V.

Ayudante: Diego Lermanda H.

2

ndice

1. Descripcin del proyecto 3

2. Modelacin estructural 6

2.1 Modelacin geomtrica 6

2.2 Mallado 10

2.3 Modelacin materiales 12

2.4 Modelacin de cargas 13

3. Modos y perodos de vibracin 16

3.1 Perodos y participacin modal 16

3.2 Perodos con mayor masa traslacional 17

3.3 Justificacin de perodos 19

4. Corte basal mnimo y torsin accidental 20

4.1 Espectro elstico 20

4.2 Corte basal 22

4.3 Torsin accidental 23

5. Deformaciones ssmicas 26

5.1 Drift en el CM 26

5.2 Diferencia de drift entre CM y punto ms alejado 28

6. Conclusiones 32

3

1. Descripcin del proyecto

Se pide analizar el diseo estructural de un edificio de uso pblico de ocho pisos,

diseado en base a muros de hormign armado ste corresponde al Edificio Consistorial

que se ubica en la comuna de Talcahuano, regin del Bo Bo. El diseo se ha de regir

bajo las estipulaciones dadas por el cdigo ACI 318-2011, la norma NCh433 of.96

mod.2009, ms los decretos D60 y D61, principalmente.

El edificio en anlisis, dada la zonificacin ssmica definida para Chile en la norma

NCh433, se encuentra emplazado en la zona 3, cuya aceleracin efectiva del suelo

corresponde a 0,4g (Ao).

Del estudio realizado a los planos arquitectnicos proporcionados para el proyecto, se

observa:

- Presencia de un gran muro perimetral en la primera planta, que se va reduciendo

al subir en altura.

- Variacin del rea en planta a lo largo de la altura total del edificio. Los cambios

ms notorios se presentan al pasar del piso 1 al 2 y al pasar del piso 4 al 5.

- Gran rigidez en el centro del edificio debido a la presencia de cajas de escala-

ascensor.

4

Plantas de la estructura:

Piso N1 Piso N2 Piso N3

Piso N4 Piso N5 Piso N6

Piso N7 Piso N8

5

Las elevaciones ms representativas se observan a continuacin:

Elevacin Frontal Elevacin Posterior

Elevacin Lateral Derecha Elevacin Lateral Izquierda

Elevacin Corte C-C Elevacin Corte A-A

6

2. Modelacin estructural

2.1 modelacin geomtrica

Modelacin muros:

Los muros fueron modelados como elemento de placa tipo Shell, de material H30, con

un grosor de 25. Los muros se consideraron como simplemente apoyados en su base.

Modelacin losa:

La losa se model con elemento tipo Shell, con material H30 y espesor de 15 cm.

7

Modelacin columnas:

Se modelaron 7 secciones para columnas, todas de material H30 y modeladas como

empotradas en su base, sus respectivas propiedades geomtricas son:

COL40x35:

COL40x40:

COL50x50:

8

COL60x30:

COL60x60:

COL68x50:

9

COL70x70:

Vigas:

Para la modelacin de vigas se ocuparon dos secciones segn la estructuracin

procedente de los planos de arquitectura, las cuales fueron modeladas como

elementos de barra y con las siguientes medidas y materiales.

Viga alta: material H30, la cual fue ubicada en su posicin sujeto a lo dispuesto en

las vistas de arquitectura, mediante insertion point en una distancia del fondo de

la viga de -0.65m.

.

10

VN25x65: material H30, medidas de 0.65x0.25 m, modelada como elemento de

barra.

2.2 Mallado

Mallado de muros:

Se comenz discretizando los muros correspondientes al ncleo del edificio, los

cuales pertenecen a las caja de ascensores y de escalas, que son los que mayor

complejidad traan pues se encontraban en toda la elevacin del edificio, y adems

que sus medidas no eran del mismo tamao que los ejes perpendiculares a los

cuales se encontraban. El proceso se hizo de manera manual, con elementos

finitos de no ms de 1.3 m de lado, y una razn de lados en ellos nunca mayor a

1:3.

11

Luego se hizo coincidir la discretizacin de los muros del ncleo con los muros

perimetrales de los primeros pisos, haciendo cumplir las restricciones de medidas.

Mallado de losa:

Para el mallado de las losas se ocup la herramienta de automesh para losas,

teniendo especial cuidado de que existiera en la medida de lo posible una

conectividad total de nodos, para esto se tuvieron que crear lneas nulas para

asegurar la conectividad entre nodos.

12

2.3 Modelacin materiales

Se modelo para los distintos elementos constituyentes de la estructura un hormign

armado H-30 con las siguientes propiedades

Peso especifico 2,5 Ton/m3

Mdulo de elasticidad 2.390.000 Ton/m2

Mdulo de poisson 0,2

Coeficiente de expansin trmica 9,9*10^-6

Mdulo de corte 995833,33

Resistencia a la compresin (fc) 250 Kg/cm2

Tensin de fluencia del acero (fy) 4200 Kg/cm2

Lo anterior se ingresa al programa ETABS de la siguiente forma

13

2.4 Modelacin de cargas

Para la modelacin de las distintas cargas a las cuales est sometida la estructura se

definieron distintos estados de carga, diferenciando a grandes rasgos si esta se trataba de

una carga muerta, viva o producto de un sismo.

El peso propio de la estructura fue dividido en dos, por un lado se tiene el peso

estructural, el cual ya incorpora el programa ETABS en el anlisis y que es representado

mediante el estado de carga DEAD. Por otro lado, se tiene el peso propio no estructural,

correspondiente a mobiliario, tabiquera y afinado de piso, el cual se modela mediante un

estado de carga definido como PPNOEST y se aplic uniformemente a las losas del piso

1 al 7. Para este estado de carga se consideraron los siguientes valores de espesor de

afinado de piso y peso especfico, junto con la carga correspondiente a mobiliario y

tabiquera

Espesor afinado de piso 0,03 m

Peso especifico 2 Ton/m3

Afinado de piso 0,06 Ton/m2

Mobiliario ms tabique 0,09 Ton/m2

Total 0,15 Ton/m2

Para la carga viva se consider de acuerdo a la norma NCh 1537 y al perfil de la

estructura correspondiente a oficinas pblicas o privadas con equipos, una sobrecarga de

uso de

SC de uso 0,5 Ton/m2

Esta sobrecarga de uso se modelo en el programa ETABS mediante el estado de carga

denominado LIVE y cabe destacar que esta sobrecarga de uso fue aplicada

uniformemente para las losas del piso 1 al 7.

Para la losa del piso 8 se cre un nuevo estado de carga denominado TECHO que

considera solo la sobrecarga de techo, la cual fue obtenida de la norma NCh 1537

considerando acceso solo de mantencin. As, se tiene

SC de techo 0,1 Ton/m2

14

Finalmente se crearon dos estados de carga denominados MTSPECX y MTSPECY, los

cuales representan la torsin accidental a la cual se ve enfrentada la estructura frente a

un sismo. Esta torsin ser calculada en base a los cortes por piso de acuerdo a la

metodologa b del punto 6.3.4 de la norma NCh 433. Of 1996 mod. 2009 DS 61 del 2012,

cuyo procedimiento ser explicado ms adelante en este informe.

Luego, se obtienen los distintos estados de carga antes mencionados

Para concluir la modelacin de las cargas, a partir de los distintos estados de carga ya

mencionados se crearon cuatro combinaciones de cargas las cuales permiten estimar los

cortes y drift por piso de la estructura. Estas combinaciones de carga corresponden a la

combinacin de los espectros inelsticos en cada direccin junto con el estado de carga

de los momentos torsores accidentales. As, se tienen las siguientes combinaciones de

carga

DEFSPECXMTP Espectro inelstico en X ms momento torsor positivo

DEFSPECXMTN Espectro inelstico en X ms momento torsor negativo

DEFSPECYMTP Espectro inelstico en Y ms momento torsor positivo

DEFSPECYMTN Espectro inelstico en Y ms momento torsor negativo

15

Lo anterior se incorpora al programa ETABS y se realiza el anlisis correspondiente.

16

3. Modos y periodos de vibracin

3.1 Perodos y participacin modal

Los modos y periodos de vibracin se obtuvieron mediante el programa ETABS utilizando

el mtodo de los valores y vectores propios. Para este anlisis se restringieron los modos

a considerar a 3 por nivel, haciendo un total de 24 modos considerados en el anlisis.

Con lo anterior y realizando el anlisis descrito mediante el programa ETABS se obtienen

los siguientes periodos y Participaciones modales:

Modo Periodo UX UY RZ SumUX SumUY SumRZ

1 0,3916 60,8308 0,0501 1,4436 60,8308 0,0501 1,4436

2 0,240448 0,2255 49,9929 3,241 61,0563 50,0429 4,6846

3 0,197743 1,1501 3,4889 31,8308 62,2064 53,5318 36,5154

4 0,130856 17,3671 0,003 5,6573 79,5735 53,5348 42,1727

5 0,08934 1,2987 4,7208 21,7275 80,8722 58,2556 63,9002

6 0,083688 0,0474 23,8663 6,2968 80,9195 82,1219 70,197

7 0,061888 9,2765 0,0933 0 90,196 82,2151 70,197

8 0,047457 2,4698 0,0143 5,7696 92,6659 82,2294 75,9666

9 0,04232 2,1656 0,0027 1,5846 94,8314 82,2322 77,5512

10 0,041517 0,0013 5,9852 0,007 94,8328 88,2174 77,5581

11 0,035784 0,138 0,002 9,8171 94,9707 88,2193 87,3752

12 0,0313 2,8517 0,0418 0,012 97,8224 88,2611 87,3872

13 0,029151 0,0062 6,8965 0,0054 97,8286 95,1576 87,3927

14 0,025857 1,1717 0,0132 0,6145 99,0003 95,1709 88,0072

15 0,023058 0,0076 1,0198 0,0055 99,0079 96,1906 88,0126

16 0,022722 0,5614 0,013 0,2221 99,5693 96,2036 88,2347

17 0,021983 0,0644 0,1057 1,88 99,6337 96,3092 90,1147

18 0,021146 0,0725 0,0053 2,846 99,7063 96,3145 92,9607

19 0,019154 0,0033 2,9691 0,0036 99,7096 99,2836 92,9643

20 0,017668 0 0,0173 0,1374 99,7096 99,3009 93,1017

21 0,01651 0,2399 0,0453 2,8587 99,9495 99,3462 95,9603

22 0,015757 0,0005 0,6434 0,0001 99,9499 99,9897 95,9604

23 0,013608 0,0501 0,0103 0,6665 100 100 96,6269

24 0,004514 0 0 0,8716 100 100 97,4985

17

3.2 Periodos con mayor masa traslacional

De la tabla anterior se puede observar que los periodos con mayor masa traslacional

corresponden a los asociados al modo 1 y modo 2 en X e Y respectivamente. El modo 1

presenta un periodo de 0,3916 s y cuenta con una masa traslacional en X del 60,8308%,

siendo la mayor de todos los modos. Por su parte, el modo 2 presenta un periodo de

0,240448 s con una masa traslacional en Y del 49,9929% y que corresponde al mayor

porcentaje que presentan los distintos modos. Cabe destacar que el tercer modo es de

carcter rotacional con un periodo de 0,197743 s y con una masa rotacional del

31,8308%, que corresponde al mximo porcentaje de masa traslacional aportada por los

distintos modos.

As, se tiene la siguiente tabla resumen

Modo Periodo UX UY RZ

1 0,3916 60,8308 0,0501 1,4436

2 0,240448 0,2255 49,9929 3,241

3 0,197743 1,1501 3,4889 31,8308

Figura del modo de vibracin 1 (traslacin en X)

18

Figura del modo de vibracin 2 (traslacin en Y)

Figura del modo de vibracin 3 (rotacional)

19

3.3 Justificacin de periodos

Una forma de justificar los valores obtenidos en los periodos de vibracin puede realizarse

a travs de frmulas empricas las cuales dependen de la caracterizacin de la estructura

como flexible o rgida. As, se puede definir que la estructura ser flexible si la razn entre

rea de muros en planta y rea total de planta es menor al 0,5%. Por otro lado, se tiene

que la estructura es rgida si la razn entre rea de muros en planta y rea total de planta

es mayor al 2%.

Resumiendo lo anterior se tiene:

Flexible

Rgida

Con n: Nmero de pisos de la estructura, que en este caso corresponde a 8.

Calculando lo anterior se tiene el siguiente rango de pedidos dentro del cual debera estar

nuestra estructura, puesto que esta no es 100% rgida o flexible.

Tn para estructura flexible 0,8 s

Tn para estructura rgida 0,2 s

De lo anterior se puede observar que el periodo fundamental obtenido del anlisis igual a

0,3916 s est dentro del rango esperado para el tipo de estructura analizada.

20

4. Corte basal mnimo y torsin accidental

Para poder estimar correctamente cules sern los drifts que sufrir la estructura, primero

es necesario estimar cul es el corte basal que el sismo induce sobre el edificio y, en

consecuencia, cul es la torsin accidental producto del mismo. Adems, se debe verificar

que el corte basal sobre la estructura sea superior al corte basal mnimo especificado en

la norma NCh433 para un sismo especfico.

4.1 Espectro elstico

Primero que nada, es necesario determinar el espectro inelstico de respuesta. Para ello

se requiere de datos del suelo de fundacin y parmetros asociados a la estructura, que

corresponden a los siguientes:

S 1,2

I 1,2

A0 0,4g

T 0,85

n 1,8

R 7

R0 11

Con los parmetros anteriores y teniendo en consideracin los perodos de los dos

primeros modos traslacionales de la estructura se obtienen los factores R* para cada

direccin de anlisis:

R*x 4,54

R*y 3,5

Con los factores R* calculados se estiman los factores de reduccin para el espectro

elstico de respuesta calculado mediante la planilla Excel proporcionada por el profesor.

El factor de reduccin para cada direccin de anlisis se calcula como sigue:

21

Reemplazando datos se obtiene:

f en la direccin x 0,2643

f en la direccin y 0,3438

En el programa ETABs se observa lo siguiente:

Espectro elstico de respuesta

Factores de reduccin del espectro elstico por direccin de anlisis

22

4.2 Corte basal

Una vez ingresados los espectros inelsticos al programa ETABs, se procede a realizar el

anlisis y se obtienen los cortes por piso en la estructura.

Cortes por piso para sismo aplicado en la direccin X

Story Load VX (Ton)

STORY8 SPECX 84,41

STORY7 SPECX 466,87

STORY6 SPECX 788,89

STORY5 SPECX 1056,58





Cortes por piso para sismo aplicado en la direccin Y

Story Load VY (Ton)

STORY8 SPECY 89,02

STORY7 SPECY 494,79

STORY6 SPECY 802,66

STORY5 SPECY 1033,46





Antes de continuar, es necesario verificar que el corte en la base es superior al corte

basal mnimo, el cual est dado por:

P corresponde al peso ssmico y del programa se obtuvo un valor de 7032,87 Ton.

Reemplazando datos se obtiene que el corte basal mnimo es de 675,16 Ton.

Verificando para cada direccin de anlisis:

Qb (Ton) Qb > Qb,min?

Direccin x 1641,17 OK

Direccin y 1500,18 OK

23

4.3 Torsin accidental

Finalmente, se estima el momento torsor accidental segn la metodologa b del punto

6.3.4 de la norma NCh433 Of.96 mod.2009 ms el DS 61 del 2012. Esta metodologa

considera los siguientes parmetros:

Fk: Corresponde a la diferencia de corte por piso (Ton)

o Fk para sismo en la direccin X

o Fk para sismo en la direccin Y

Zk: Altura del piso con respecto a la base (m)

bk: Corresponde a la longitud ms larga para cada piso, perpendicular a la

direccin de anlisis (m)

H: altura total de la estructura (m)

0 50 100 150 200 250 300 350 400 450

1 2 3 4 5 6 7 8

Corte Por piso Fk (Ton)

Pis

o

Diferencia de corte por piso Sismo en X

0 50 100 150 200 250 300 350 400 450

1 2 3 4 5 6 7 8

Corte Por piso Fk (Ton)

Pis

o

Diferencia de corte por piso Sismo en Y

24

ek: excentricidad por piso, dada por la ecuacin

Mt,k: Momento torsor accidental por piso, definido como sigue

Luego, se obtuvo la torsin accidental para cada direccin de anlisis:

Torsin accidental para sismo en la direccin X

Piso Vx (T) Fk (T) Zk (m) Bky (m) ek (m) Mt,k (T-m)

8 84.4 84.4 27,36 12 1,2 101.28

7 466.84 382.44 23,94 32 2,8 1070.832

6 788.85 322.01 20,52 32 2,4 772.824

5 1056.54 267.69 17,1 36 2,25 602.3025

4 1321.72 265.18 13,68 37 1,85 490.583

3 1504.56 182.84 10,26 43 1,6125 294.8295

2 1601.42 96.86 6,84 43 1,075 104.1245

1 1641 39.58 3,42 43 0,5375 21.27425

Torsin accidental para sismo en la direccin Y

Piso Vy (T) Fk (T) Zk (m) Bkx (m) ek (m) Mt,k (T-m)

8 89.01 89.01 27,36 9 0,9 111.2625

7 494.78 405.77 23,94 19 1,6625 653.2897

6 802.65 307.87 20,52 19 1,425 484.89525

5 1033.46 230.81 17,1 19 1,1875 302.938125

4 1220.04 186.58 13,68 29 1,45 270.541

3 1368.1 148.06 10,26 29 1,0875 161.01525

2 1459.47 91.37 6,84 29 0,725 66.24325

1 1500.08 40.61 3,42 29 0,3625 14.721125

En el programa ETABs se crean dos estados de carga denominados MTSPECX y

MTSPECY, a los cuales se le ingresan estos resultados de momento torsor,

observndose lo siguiente en el programa.

25

Para MTSPECX

Para MTSPECY

26

5. Deformaciones ssmicas

En este punto se trabaja con el inciso 5.9 de NCh433 Of.96 mod.2009.

5.1 Drift en el CM

En primer lugar, obtenidos los desplazamientos de los centros de masa para cada

direccin de sismo ms la componente torsional de este, se procede a verificar que la

diferencia entre los desplazamientos de centros de masas de pisos consecutivos sea

menor a la altura de entrepiso multiplicada por 0.002.

Procedimiento: se obtienen los valores de los desplazamientos para el sismo aplicado en

las direcciones de anlisis x e y, ms su componente por torsin accidental de la tabla CM

displacements del programa ETABS, mediante el cual se procede al clculo de los Drifts,

restando el desplazamiento acumulado de entre piso y dividindolo por la altura,

comparando este valor con 0.002, debiendo ser menor para que est dentro de norma.

Story Load UX UY Z Drift X Drift Y OK/NO X OK/NO Y

STORY8 DEFESPECXMTP MAX 0.0244 0.0006 27.36 0.001234568 -9.25926E-05 ok ok

STORY8 DEFESPECXMTP MIN -0.0227 -0.0005 27.36 -0.000906433 2.92398E-05 ok ok

STORY8 DEFSPECXMTN MAX 0.0227 0.0005 27.36 0.000906433 -2.92398E-05 ok ok

STORY8 DEFSPECXMTN MIN -0.0244 -0.0006 27.36 -0.001169591 8.77193E-05 ok ok

STORY8 DEFESPECYMTP MAX 0.0015 0.0091 27.36 8.77193E-05 0.000321637 ok ok

STORY8 DEFESPECYMTP MIN -0.0004 -0.0091 27.36 8.77193E-05 -0.000380117 ok ok

STORY8 DEFSPECYMTN MAX 0.0004 0.0091 27.36 -8.77193E-05 0.000380117 ok ok

STORY8 DEFSPECYMTN MIN -0.0015 -0.0091 27.36 -8.77193E-05 -0.000321637 ok ok

STORY7 DEFESPECXMTP MAX 0.0204 0.0009 23.94 0.000987654 6.17284E-05 ok ok

STORY7 DEFESPECXMTP MIN -0.0196 -0.0006 23.94 -0.000935673 -2.92398E-05 ok ok

STORY7 DEFSPECXMTN MAX 0.0196 0.0006 23.94 0.000935673 2.92398E-05 ok ok

STORY7 DEFSPECXMTN MIN -0.0204 -0.0009 23.94 -0.000935673 -5.84795E-05 ok ok


STORY7 DEFESPECYMTP MIN -0.0007 -0.0078 23.94 -5.84795E-05 -0.000526316 ok ok

STORY7 DEFSPECYMTN MAX 0.0007 0.0078 23.94 5.84795E-05 0.000526316 ok ok






27























STORY3 DEFESPECXMTP MIN -0.0058 -0.0001 10.26 -0.000877193 0 ok ok

STORY3 DEFSPECXMTN MAX 0.0058 0.0001 10.26 0.000877193 0 ok ok











STORY2 DEFESPECYMTP MIN 0 -0.0008 6.84 0 -0.000175439 ok ok

STORY2 DEFSPECYMTN MAX 0 0.0008 6.84 0 0.000175439 ok ok

28



STORY1 DEFESPECXMTP MAX 0.0008 0 3.42 0.000246914 0 ok ok

STORY1 DEFESPECXMTP MIN -0.0008 0 3.42 -0.000233918 0 ok ok

STORY1 DEFSPECXMTN MAX 0.0008 0 3.42 0.000233918 0 ok ok

STORY1 DEFSPECXMTN MIN -0.0008 0 3.42 -0.000233918 0 ok ok

STORY1 DEFESPECYMTP MAX 0 0.0002 3.42 0 5.84795E-05 ok ok

STORY1 DEFESPECYMTP MIN 0 -0.0002 3.42 0 -5.84795E-05 ok ok

STORY1 DEFSPECYMTN MAX 0 0.0002 3.42 0 5.84795E-05 ok ok

STORY1 DEFSPECYMTN MIN 0 -0.0002 3.42 0 -5.84795E-05 ok ok

5.2 Diferencia de Drift entre CM y punto ms alejado

Luego se debe verificar que para cualquier punto de la planta, el desplazamiento mximo

relativo entre dos pisos no debe ser superior a ms de 0.001h el desplazamiento del

centro de masa.

Procedimiento: se obtienen los drift mximos para cada direccin de anlisis de un punto

en la planta, este se compara con el drift anteriormente calculado para los CM y la

diferencia no debe ser mayor a 0.001

A continuacin para cada estado de carga la comprobacin del punto anterior:

DEFESPECXMTP MAX

Piso Drift CM X Drift CM Y Drift X Drift Y Diferencia X Diferencia Y OK/NO X OK/NO Y

8 0.001234568 -9.2593E-05 0.000988 0.000131 0.00024657 3.8407E-05 ok ok

7 0.000987654 6.1728E-05 0.001375 0.00029 0.00038735 0.00022827 ok ok

6 0.001265432 6.1728E-05 0.001578 0.00033 0.00031257 0.00026827 ok ok

5 0.001080247 6.1728E-05 0.001603 0.000303 0.00052275 0.00024127 ok ok

4 0.001080247 3.0864E-05 0.001324 0.000228 0.00024375 0.00019714 ok ok

3 0.00095679 3.0864E-05 0.001182 0.000223 0.00022521 0.00019214 ok ok

2 0.000679012 3.0864E-05 0.000871 0.000209 0.00019199 0.00017814 ok ok

1 0.000246914 0 0.000365 0.000083 0.00011809 0.000083 ok ok

29

DEFESPECXMTP MIN


8 -0.00090643 2.924E-05 0.000988 0.000131 8.1567E-05 0.00010176 ok ok

7 -0.00093567 -2.924E-05 0.001375 0.00029 0.00043933 0.00026076 ok ok

6 -0.00114035 -2.924E-05 0.001578 0.00033 0.00043765 0.00030076 ok ok

5 -0.00096491 -5.848E-05 0.001603 0.000303 0.00063809 0.00024452 ok ok

4 -0.00099415 -2.924E-05 0.001324 0.000228 0.00032985 0.00019876 ok ok

3 -0.00087719 0 0.001182 0.000223 0.00030481 0.000223 ok ok

2 -0.0005848 -2.924E-05 0.000871 0.000209 0.0002862 0.00017976 ok ok

1 -0.00023392 0 0.000365 0.000083 0.00013108 0.000083 ok ok

DEFESPECYMTP MAX


8 8.77193E-05 0.00032164 0.000149 0.000533 6.1281E-05 0.00021136 ok ok

7 5.84795E-05 0.00052632 0.000442 0.000727 0.00038352 0.00020068 ok ok

6 5.84795E-05 0.00055556 0.000525 0.000811 0.00046652 0.00025544 ok ok

5 8.77193E-05 0.00055556 0.000284 0.000662 0.00019628 0.00010644 ok ok

4 5.84795E-05 0.00026316 0.000182 0.000349 0.00012352 8.5842E-05 ok ok

3 2.92398E-05 0.00020468 0.000142 0.000298 0.00011276 9.3322E-05 ok ok

2 5.84795E-05 0.00017544 0.000104 0.000223 4.552E-05 4.7561E-05 ok ok

1 0 5.848E-05 0.00004 0.000082 0.00004 2.352E-05 ok ok

DEFESPECYMTP MIN


8 8.77193E-05 -0.00038012 0.000149 0.000533 6.1281E-05 0.00015288 ok ok

7 -5.848E-05 -0.00052632 0.000442 0.000727 0.00038352 0.00020068 ok ok

6 -2.924E-05 -0.00052632 0.000525 0.000811 0.00049576 0.00028468 ok ok

5 -5.848E-05 -0.00055556 0.000284 0.000662 0.00022552 0.00010644 ok ok

4 -2.924E-05 -0.00023392 0.000182 0.000349 0.00015276 0.00011508 ok ok

3 -2.924E-05 -0.00020468 0.000142 0.000298 0.00011276 9.3322E-05 ok ok

2 0 -0.00017544 0.000104 0.000223 0.000104 4.7561E-05 ok ok

1 0 -5.848E-05 0.00004 0.000082 0.00004 2.352E-05 ok ok

30

DEFSPECXMTN MAX


8 0.000906433 -2.924E-05 0.000988 0.000131 8.1567E-05 0.00010176 ok ok

7 0.000935673 2.924E-05 0.001375 0.00029 0.00043933 0.00026076 ok ok

6 0.001140351 2.924E-05 0.001578 0.00033 0.00043765 0.00030076 ok ok

5 0.000964912 5.848E-05 0.001603 0.000303 0.00063809 0.00024452 ok ok

4 0.000994152 2.924E-05 0.001324 0.000228 0.00032985 0.00019876 ok ok

3 0.000877193 0 0.001182 0.000223 0.00030481 0.000223 ok ok

2 0.000584795 2.924E-05 0.000871 0.000209 0.0002862 0.00017976 ok ok

1 0.000233918 0 0.000365 0.000083 0.00013108 0.000083 ok ok

DEFSPECXMTN MIN


8 -0.00116959 8.7719E-05 0.000988 0.000131 0.00018159 4.3281E-05 ok ok

7 -0.00093567 -5.848E-05 0.001375 0.00029 0.00043933 0.00023152 ok ok

6 -0.00119883 -5.848E-05 0.001578 0.00033 0.00037917 0.00027152 ok ok

5 -0.00102339 -5.848E-05 0.001603 0.000303 0.00057961 0.00024452 ok ok

4 -0.00102339 -2.924E-05 0.001324 0.000228 0.00030061 0.00019876 ok ok

3 -0.00090643 -2.924E-05 0.001182 0.000223 0.00027557 0.00019376 ok ok

2 -0.00064327 -2.924E-05 0.000871 0.000209 0.00022773 0.00017976 ok ok

1 -0.00023392 0 0.000365 0.000083 0.00013108 0.000083 ok ok

DEFSPECYMTN MAX


8 -8.7719E-05 0.00038012 0.000149 0.000533 6.1281E-05 0.00015288 ok ok

7 5.84795E-05 0.00052632 0.000442 0.000727 0.00038352 0.00020068 ok ok

6 2.92398E-05 0.00052632 0.000525 0.000811 0.00049576 0.00028468 ok ok

5 5.84795E-05 0.00055556 0.000284 0.000662 0.00022552 0.00010644 ok ok

4 2.92398E-05 0.00023392 0.000182 0.000349 0.00015276 0.00011508 ok ok

3 2.92398E-05 0.00020468 0.000142 0.000298 0.00011276 9.3322E-05 ok ok

2 0 0.00017544 0.000104 0.000223 0.000104 4.7561E-05 ok ok

1 0 5.848E-05 0.00004 0.000082 0.00004 2.352E-05 ok ok

31

DEFSPECYMTN MIN


8 -8.7719E-05 -0.00032164 0.000149 0.000533 6.1281E-05 0.00021136 ok ok

7 -5.848E-05 -0.00052632 0.000442 0.000727 0.00038352 0.00020068 ok ok

6 -5.848E-05 -0.00055556 0.000525 0.000811 0.00046652 0.00025544 ok ok

5 -8.7719E-05 -0.00055556 0.000284 0.000662 0.00019628 0.00010644 ok ok

4 -5.848E-05 -0.00026316 0.000182 0.000349 0.00012352 8.5842E-05 ok ok

3 -2.924E-05 -0.00020468 0.000142 0.000298 0.00011276 9.3322E-05 ok ok

2 -5.848E-05 -0.00017544 0.000104 0.000223 4.552E-05 4.7561E-05 ok ok

1 0 -5.848E-05 0.00004 0.000082 0.00004 2.352E-05 ok ok

32

6. Conclusiones

Observando los resultados obtenidos en este informe se puede apreciar que la propuesta

arquitectnica modelada no presenta mayores problemas para su realizacin, ya que los

resultados estn dentro de los parmetros aceptados para una estructura de este tipo.

Otro punto a destacar es que la modelacin de la propuesta arquitectnica fue realizada

simultneamente por los integrantes del grupo obteniendo resultados muy similares, por lo

cual se eligi sin ningn parmetro de decisin un modelo con el cual se seguir el

proyecto. Desde el punto de vista de los periodos de vibracin, se puede observar que el

periodo fundamental obtenido del anlisis igual a 0,3916 s est dentro del rango de

periodos esperado para el tipo de estructura analizada.

Con respecto a los resultados debido a la aplicacin de una carga ssmica, se observa

que los cortes basales sobre la estructura (direccin x e y) estn por sobre el corte

mnimo estipulado por la norma NCh433 por lo que no se requiri ajustar los parmetros

de reduccin del espectro elstico de diseo.

De los resultados de Drifts se desprende que el mximo Drifts se genera en la planta

nmero 6, para la combinacin de carga que conjuga el espectro en x ms el momento

torsor accidental en el sentido positivo, en este nivel y para este estado de carga se

genera el mximo Drifts en la direccin X, la cual es igual a 1.26 . El mximo Drifts en la

direccin Y se genera para las combinaciones de espectro en Y ms momento torsor

positivo y negativo para las losas 5 y 6, las cuales poseen igual Drifts, correspondiente a

0.556 .

Al revisar los resultados de los Drifts rotacionales, esto es comparando los Drifts

Traslacionales de los centros de masa con el Drifts del punto ms alejado de este, se

encuentra que la mayor distorsin ocurre para la combinacin de carga correspondiente al

espectro en direccin X ms el momento torsor negativo y positivo, para los cuales se

encuentra una distorsin de 0.00063809 entre el Drifts del centro de masa y del punto de

la losa ms alejado del mismo, en la direccin X y para el nivel de losa nmero 5, as

como la mayor distorsin de Drifts en el eje Y ocurre para la losa numero 6 y para la

misma combinacin de carga anteriormente mencionada.

Finalmente, debido a lo antes mencionado, se puede continuar con el diseo de los

distintos elementos de la estructura de hormign armado.

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