E1 - NOR - 11.1.- Estudio de suelos.pdf

INGEOTECNIA INGEOLAB

Geociencias Aplicadas

Estudio Geotcnico con fines de Muros de Contencin :

MEJORAMIENTO DE LA TRANSITABILIDAD VEHICULAR, PEATONAL Y ACONDICIONAMIENTO URBANO EN VIA PRINCIPAL PUQUIN ARCO TICATICA DE LA CIUDAD DEL CUSCO

Urb. Ttio W 26 Wanchaq Tel. 084 9737162-9949370 / 228803 Ing Esp. Rosendo Y. Motta Zevallos Especialista en Geociencias Aplicadas

Consultor C-4229

PPPRRROOOYYYEEECCCTTTOOO:::

MEJORAMIENTO DE LA TRANSITABILIDAD

VEHICULAR, PEATONAL Y

ACONDICIONAMIENTO URBANO EN VIA

PRINCIPAL PUQUIN ARCO TICATICA DE LA

CIUDAD DEL CUSCO

SSSOOOLLLIIICCCIIITTTAAANNNTTTEEE ::: MMMuuunnniiiccciiipppaaallliiidddaaaddd PPPrrrooovvviiinnnccciiiaaalll dddeeelll CCCuuussscccooo

UUUBBBIIICCCAAACCCIIINNN ::: Departamento Cusco Provincia Cusco

Distrito Cusco

EEEnnneeerrrooo 222000111333






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1.0 GENERALIDADES.

OBJETIVO.

Constituyen el objetivo del presente informe tcnico, la toma de muestras, las pruebas

, ensayos "in situ" y en laboratorio, con la finalidad de obtener el reconocimiento geotcnico

del mismo, con aplicacin al clculo de la capacidad de carga y asentamientos del suelo para

su aplicacin en el clculo de las propiedades de resistencia y deformabilidad del suelo de

fundacin y Muros de Contencin en toda la va.

El alcance del trabajo, determinar en primer lugar las condiciones del suelo como

material de fundacin y en segundo lugar establecer dicha capacidad en relacin a la

interaccin suelo-estructura prediseada, como lo expresa el Reglamento de Cimentaciones.

MARCO NORMATIVO.

Se ha considerado como mnimo, lo estipulado en el Reglamento Nacional de

Edificaciones en su Norma E - 050 de Suelos y Cimentaciones, la Norma Bsica de Diseo

Sismo-Resistente Norma E - 030 y la Norma E-020 de Cargas.

2.0 ANTECEDENTES

GEOLOGIA LOCAL.

La zona donde se sita el edificio se encuentra dentro del cuadrngulo 28-s

correspondiente al cuadrngulo de Cusco, publicada por INGEMMET. Los materiales que

afloran en la zona corresponden principalmente a :

DEPOSITOS ALUVIALES

Litolgicamente esta constituido por depsitos de gravas, arenas correspondientes a

conos de deyeccin, flujos de barro, diatomitas extendidas en toda la unidad litoestratigrafica,

limos, arcillas intercalados con horizontes de paleosuelos de colores claros, tambin se

encuentra turba. El ambiente de sedimentacin de esta secuencia correspondera a una

cuenca de sedimentacin aluvial. Se ha evidenciado la existencia de rocas de hasta 3m. de

dimetro.






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SISMICIDAD DE LA ZONA.

El Distrito de Cusco se encuentra geogrficamente en una zona de sismicidad media.

Segn el Reglamento Nacional de Construcciones, con fines de diseo estructural, se

considera en forma general los siguientes parmetros ssmicos de diseo para suelos del

Departamento del Cusco:

PARAMETRO MAGNITUD DESCRIPCION

Zona 2 Mapa de Zonificacin Ssmica

Factor de Zona 0,3g. Tabla N 1

Perfil de Suelo Tipo S2 Suelos finos, blandos. e






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3.0 INVESTIGACION EXPLORATORIA Y MUESTREO.

Los trabajos de campo siguieron el siguiente procedimiento:

Prospecciones.

Se realizaron excavaciones con pozos a cielo abierto (16 calicatas) hasta los 3,00m. de

profundidad, suficiente para la carga estimada proveniente de la estructura que soportar el

suelo y segn nos muestra el diagrama de presiones inducidas en el suelo ( Boussinesq ).

TENSION INDUCIDA EN EL SUBSUELO.

( Boussinesq )

Distancia al punto de aplicacin de la carga : r = 0,0m.

Carga concentrada : Q = 40 Tn.

Muestreo.

Debido al tipo de suelo encontrado, se tomaron muestras alteradas por estrato identificado

Mab.

Estratigrafa.

Se realiz la descripcin de las capas de sedimentacin del suelo.

Ensayos In situ.

Segn las condiciones del suelo encontrado, se realizaron los siguientes procedimientos de

identificacin y muestreo in situ.






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ENSAYOS DE LABORATORIO.

Para determinar los parmetros de caracterizacin del terreno en cuanto a sus

propiedades ndices y estructurales, se realizaron los siguientes ensayos normalizados:

TCNICAS AUXILIARES NORMAS APLICABLES

Pozos o Calicatas y Trincheras ASTM D 420, UNE 7-371:1975

Tcnicas de muestreo ASTM D 420

Descripcin Visual de Suelos y Rocas ASTM D 2487 - ISRM

Standard Practice for Soil Investigation and

Sampling by Auger Borings ASTM D1452-80(2000)

ENSAYO DE LABORATORIO NORMAS APLICABLES

Preparacin de Muestras ASTM D 420-69, UNE 103-100-

95

Anlisis Granulomtrico ASTM D 422, UNE 103-101-95

Determination of Water (Moisture) Content of Soil and Rock ASTM D 4643, WK14112

Lmite Lquido y Plstico ASTM D 4318, UNE 103-103-94

Clasificacin Unificada de Suelos SUCS - AASHTO ASTM D 2487/00






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UBICACIN DE SONDEOS.

S-01 MURO 01

S-02 MURO 02

S-03 MURO 03

S-04 MURO 04

S-05 MURO 05

S-06 MURO 06

S-07 MURO 07

S-08 MURO 08






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S-09 MURO 09 S-10 MURO 10 S-11 MURO 11

S-12 MURO 12

S-13 MURO 13

S-14 MURO 14

S-15 MURO 15

S-16 MURO 16






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4.0 DESCRIPCION ESTRATIGRAFICA. CALICATA 01. Muro Mampostera de Piedra en Progresivas 01 + 040 - 01 + 103

o Primer Estrato de 0.00 a -0,30 m. corresponde a material grueso inorgnico

constituido por gravas, arenas, limos y piedras en matriz arcillosa.

o Segundo Estrato de -0,30 m. a 3,00 m. corresponde a un suelo grueso identificado

como una GRAVA ARCILLOSA ARENA GC, que presenta una consistencia media

y color marrn claro.

o No se ha evidenciado nivel fretico superficial.

CALICATA 02. Muro Mampostera de Piedra en Progresivas 01 + 180 - 01 + 250












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CALICATA 10. Muro Concreto Ciclpeo en Progresivas 03 + 760 - 03 + 830



















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CALICATA 12. Muro Concreto Ciclpeo en Progresivas 03 + 940 - 03 + 960












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CALICATA 13. Muro Concreto Armado en Progresivas 04 + 087 - 04 + 122



















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5.0.- CAPACIDAD DE CARGA . Frmula de Meyerhof (1963)

Meyerhof propuso una frmula para calcular la carga ltima parecida a la de Terzaghi. Las

diferencias consisten en la introduccin de nuevos coeficientes de forma.

Introdujo un coeficiente sq que multiplica el factor Nq, factores de profundidad di y de pendencia ii

para el caso en que la carga trasmitida a la cimentacin sea inclinada en la vertical.

Los valores de los coeficientes N se obtuvieron de Meyerhof hipotizando varios arcos de prueba

BF (v. mecanismo Prandtl), mientras que el corte a lo largo de los planos AF tena valores

aproximados.

A continuacin se presentan los factores de forma tomados de Meyerhof, junto con la expresin de

la frmula.

Carga vertical qult = c Nc sc dc+ D Nq sq dq+ 0.5BN s d Carga inclinada qul t=c Nc ic dc+ D Nq iq dq + 0.5 B Nid

4.1tan1

cot)1(

2/452

tantan

qNN

qNcN

eNq

factor de forma:

0 para 1.01

10 para 2.01

L

Bpksqs

L

Bpkcs

factor de profundidad:

0 para 1

10 para 1.01

2.01

dqd

B

Dpkdqd

B

Dpkcd

inclinacin:

0 para 0i

0 para

2

1

2

901

i

ici

donde :

Kp = tan2(45+/2)

= Inclinacin de la resultante en la vertical.






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1 si 1tan

1 si

cualquier para 1

)sin1(tan21

4.01

4.0''

B

D

B

Dk

B

D

B

Dk

d

kqd

kcd

kcd

DATOS GENERALES DE CLCULO

======================================================

Ancho cimentacin 1.5 m

Largo cimentacin 1.5 m

Profundidad plano de cimentacin 1.5 m

Inclinacin plano de cimentacin 0.0

Inclinacin talud 20.0

Factor de seguridad (Fc) 3.0

Factor de seguridad (Fq) 3.0

Factor de seguridad (Fg) 3.0

Aceleracin mxima horizontal 0.15

Asientos despus de T aos 5.0

========================================================






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ESTRATIGRAFIA TERRENO

DH: Espesor del estrato; Gam: Peso especfico; Gams:Peso especfico saturado; Fi: ngulo de rozamiento interno; ;

c: Cohesin; Ni: Poisson.

DH

(m)

Gam

(kN/m)

Gams

(kN/m)

Fi

()

Fi Corr.

()

c

(kN/m)

c Corr.

(kN/m)

Ey

(kN/m)

Ed

(kN/m)

1.5 18.63 19.85 15.0 10.18 1.96 1.313 0.0 2451.66

5.0 19.12 20.59 32.0 22.72 3.58 2.399 49033.2

5

0.0

CARGA LTIMA SEGN MEYERHOF (1963)

======================================================

Factor Nq 8.42

Factor Nc 17.71

Factor Ng 4.6

Factor Sc 1.45

Factor Dc 1.3

Factor Sq 1.23

Factor Dq 1.15

Factor Sg 1.23

Factor Dg 1.15

======================================================

Presin ltima 372.2 kN/m

Presin admisible 124.07 kN/m = 1.25 Kg/cm ======================================================

6.0 ASENTAMIENTOS. ASIENTOS DE SCHMERTMANN

Un mtodo alternativo para calcular los asientos es el propuesto por Schmertmann (1970), el

cual ha correlaciona la variacin del bulbo tensiones a la deformacin. Schmertmann por lo

tanto propone considerar un diagrama de las deformaciones de forma triangular donde la

profundidad a la cual se tienen deformaciones significativas se toma como igual a 4B, en el

caso de cimentaciones corridas, para cimentaciones cuadradas o circulares es igual a 2B.

Segn este acercamiento el asiento se expresa con la siguiente ecuacin:

E

zzIqCCw21

en la cual:

q representa la carga neta aplicada a la cimentacin; Iz es un factor de deformacin cuyo valor es nulo a la profundidad de 2B, para

cimentaciones circulares o cuadradas, y a profundidad 4B, para cimentaciones corridas

(lineales).

El valor mximo de Iz se verifica a una profundidad respectivamente igual a:

B/2 para cimentaciones circulares o cuadradas

B para cimentaciones corridas y vale 5.0

'1.05.0max

vi

qzI

donde vi representa la tensin vertical eficaz a la profundidad B/2 para cimentaciones

circulares o cuadradas, y a profundidad B para cimentaciones corridas.






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Ei representa el mdulo de deformacin del terreno correspondiente al estrato i-simo

considerado en el clculo.

zi representa el espesor del estrato i-simo;

C1 e C2 son dos coeficientes correctores.

El mdulo E se considera igual a 2.5 qc para cimentaciones circulares o cuadradas e igual a

3.5 qc para cimentaciones corridas. En los casos intermedios, se interpola en funcin del valor

de L/B. El trmino qc que interviene en la determinacin de E representa la resistencia a la

puntaza obtenida con la prueba SPT.

ASIENTOS POR ESTRATO

Z: Profundidad promedio del estrato; Dp: Incremento de tensiones; Wc: Asiento de consolidacin; Ws:Asiento

secundario (deformaciones viscosas); Wt: Asiento total.

Estrato Z

(m)

Mtodo Wc

(cm)

Ws

(cm)

Wt

(cm)

2 4 Schmertmann 0.321 0.041 0.362

Asiento total Wt=0.362 cm.

7.0 DETERMINACIN DEL ANGULO DE FRICCION INTERNA .

El objetivo de este ensayo es la determinacin directa de la densidad in situ d que posteriormente con los ensayos correspondientes de laboratorio (d mx y d mn) nos

permitirn obtener la densidad relativa Dr (%) del material que estamos estudiando. La

tcnica de este ensayo consiste en aplanar o alisar una superficie de 1 m, tratando de no

modificar la estructura original del terreno a ensayar. Para estas determinaciones se utilizar

una platina metlica con un aro en su parte media de aproximadamente 50 cm de dimetro o

ms, dependiendo este valor, del tamao mximo de la muestra a ensayar.

Posteriormente con las determinaciones hechas en el laboratorio de d mx y d mn

Podemos calcular la densidad relativa del suelo granular con la siguiente ecuacin:






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Esta determinacin de la densidad relativa Dr nos permite conocer el valor del

ngulo de friccin efectivo de los materiales granulares, utilizando para ello la siguiente

ecuacion:

Con los datos obtenidos de los ensayos de laboratorio, obtenemos una Densidad

Relativa Dr = 50.36 %; y empleando la relacin de Giuliani Nicoll , obtenemos un = 32.

8 .- ENSAYO DE PENETRACION DINAMICA. ( SP 200 SOWERS )

El Penetrmetro Dinmico original de Cono (DCP) fue desarrollado en 1959 por el

profesor George F. Sowers. El DCP utiliza una masa de acero descendente de 15 libras en

50.8 centmetros de cada sobre el yunque para causar una penetracin de 1.5 en el cono del

dimetro (3.8 centmetros) que se ha asentado en el fondo de un agujero barrenado a mano

con la posteadora. Los golpes requeridos para introducir el cono a una profundidad de 1.5

adentro, han sido correlacionadas por valores de N derivados de la prueba de penetracin

estndar (SPT).

La experiencia ha demostrado que el DCP se puede utilizar con eficacia en agujeros

barrenados hasta una profundidad de 6.00 m. Para la elaboracin e interpretacin de los

resultados del Ensayo de Penetracin Dinmica se empleo el software profesional

denominado Dynamic Probing de Geostru, cuyos resultados se presentan a continuacin.






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Correlacin con Nspt

Ya que el ensayo de penetracin estndar (SPT) representa hoy en da uno de los

medios ms conocidos y econmicos para adquirir informacin sobre el subsuelo, la mayor

parte de las correlaciones existentes tienen que ver con los valores del nmero de golpes Nspt

obtenido con dicha prueba, por lo tanto se presenta la necesidad de relacionar el nmero de

golpes de un ensayo dinmico con Nspt. El pasaje se da por:

Nspt = t N Donde:

SPT

tQ

Q

en donde Q es la energa especfica por golpe y Qspt es la referida a la prueba SPT.

La energa especfica por golpe se calcula como sigue:

'

2

MMA

HMQ

donde

M = peso masa de golpeo;

M = peso varillaje;

H = altura de cada;

A = rea base punta cnica;

= intervalo de avance.

Valuacin resistencia dinmica a la punta (Rpd)

Formula Olandesi

PMANHM

PMeA

HMRpd

22

Rpd = resistencia dinmica punta (rea A)

e = hinca promedio por golpe / N

M = peso masa de golpeo (altura cada H)

P = peso total varillaje sistema golpeo

Metodologa de Elaboracin

Las elaboraciones han sido efectuadas mediante un programa de clculo automtico,

Dynamic Probing, de GeoStru Software. El programa calcula el porcentaje de energas

transmitidas (coeficiente de correlacin con SPT) con las elaboraciones propuestas por

Pasqualini 1983 - Meyerhof 1956 - Desai 1968 - Borowczyk-Frankowsky 1981.

Permite adems utilizar los datos obtenidos de la realizacin de ensayos de

penetracin dinmica para extrapolar tiles informaciones geotcnicas y geolgicas. Una

vasta experiencia adquirida, unida a una buena interpretacin y correlacin permiten a






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menudo obtener datos tiles para el proyecto y frecuentemente datos ms verdicos que

muchos de los de las bibliografas sobre litologas y datos geotcnicos determinados en las

verticales litolgicas de pocos ensayos de laboratorio efectuados como representacin general

de una vertical heterognea no uniforme y/o compleja.

En particular obtener informacin sobre:

El avance vertical y horizontal de los intervalos estratigrficos.

La caracterizacin litolgica de las unidades estratigrficas.

Los parmetros geotcnicos sugeridos por varios autores en funcin de los valores del

nmero de golpes y de la resistencia en la punta.

Correlaciones geotcnicas terrenos sin cohesin

ngulo de Rozamiento Interno

(Peck-Hanson-Thornburn-Meyerhof 1956) vlida para suelos que no sean blandos en

prof. < 5 mt.; correlacin vlida para arenas y gravas representa valores medios. -

Correlacin histrica muy usada, vlida para prof. < 5 mt. para suelos sobre nivel

fretico y < 8 mt. para terrenos en nivel fretico (tensiones < 8-10 t/mq).

(Meyerhof 1956) Correlacin vlida para suelos arcillosos y arcillosos-margosos

fracturados, terrenos sueltos mantos fragmentados.

(Sowers 1961) ngulo de rozamiento interno en grados vlido para arenas en general

(cond. ptimas para prof. < 4 mt. sobre nivel fretico y < 7 mt. para terrenos en nivel

fretico) >5 t/mq.

(De Mello) Correlacin vlida para suelos predominantemente arenosos y arenosos-

gravosos (en variacin experimental de datos) con ngulo de rozamiento interno < 38.

(Schmertmann 1977) ngulo de rozamiento interno (grados) para varios tipos

litolgicos (valores mximos). Nota: valores a menudo demasiado

optimistas ya que se deducen de correlaciones indirectas de Dr %.

Peso Especfico Gama

Meyerhof y otros, vlida para arenas, gravas, limos, limo arenoso.






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Peso Especfico Saturado

Bowles 1982, Terzaghi-Peck 1948-1967.Correlacin valida para especifico del

material igual a cerca G=2,65 t/mc) y para peso especfico seco variable de 1,33

(Nspt=0) a 1,99 (Nspt=95)

Correlaciones Geotcnicas Terrenos Cohesivos

Cohesin no drenada

Benassi & Vannelli- correlaciones provenientes de experiencias de la empresa

constructora Penetrometri SUNDA 1983

Terzaghi-Peck (1948-1967), correlacin valida para arcillas arenosas orgnicas NC

con Nspt






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1,00 0 0,840 0,00 0,00 0,00 0,00

1,10 0 0,838 0,00 0,00 0,00 0,00

1,20 0 0,836 0,00 0,00 0,00 0,00

1,30 0 0,835 0,00 0,00 0,00 0,00

1,40 7 0,823 17,37 21,11 0,87 1,06

1,50 7 0,822 17,34 21,11 0,87 1,06

1,60 8 0,820 19,78 24,12 0,99 1,21

1,70 6 0,819 14,81 18,09 0,74 0,90

1,80 9 0,817 22,17 27,14 1,11 1,36

1,90 6 0,825 14,92 18,09 0,75 0,90

2,00 7 0,823 17,37 21,11 0,87 1,06

2,10 7 0,822 17,34 21,11 0,87 1,06

2,20 8 0,820 19,78 24,12 0,99 1,21

2,30 6 0,819 14,81 18,09 0,74 0,90

2,40 9 0,817 22,17 27,14 1,11 1,36

2,50 10 0,816 24,59 30,15 1,23 1,51

2,60 10 0,814 24,55 30,15 1,23 1,51

2,70 11 0,813 26,96 33,17 1,35 1,66

2,80 12 0,811 29,36 36,18 1,47 1,81

2,90 14 0,760 30,60 40,26 1,53 2,01

3,00 16 0,759 34,90 46,01 1,75 2,30

ESTIMA PARMETROS GEOTCNICOS ENSAYO Nr.1

SUELOS SIN COHESIN

Densidad relativa

Nspt Prof. estrato

(m)

Nspt corregido

debido al Nivel

Fretico

Correlacin Densidad relativa

(%)

Estrato 2 7,61 3,00 7,61 Gibbs & Holtz

1957

53,44

ngulo de rozamiento interno

Nspt Prof. estrato

(m)

Nspt corregido

debido al Nivel

Fretico

Correlacin ngulo de

rozamiento

()

Estrato 2 7,61 3,00 7,61 Sowers (1961) 32,27

Clasificacin AGI (Assoc. It. Geolog.)






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Nspt Prof. estrato

(m)

Nspt corregido

debido al Nivel

Fretico

Correlacin Clasificacin AGI

(Assoc. It.

Geolog.)

Estrato 2 7,61 3,00 7,61 Classificazione

A.G.I. 1977

POCO DENSO

Peso especfico

Nspt Prof. estrato

(m)

Nspt corregido

debido al Nivel

Fretico

Correlacin Peso especfico

(t/m)

Estrato 2 7,61 3,00 7,61 Meyerhof ed altri 1,64

Mdulo de Poisson

Nspt Prof. estrato

(m)

Nspt corregido

debido al Nivel

Fretico

Correlacin Poisson

Estrato 2 7,61 3,00 7,61 (A.G.I.) 0,34

ENSAYO... Nr.2 Km. 01 + 180

Equipo utilizado... DPM (DL030 10) (Medium)

Profundidad ensayo 3.50 mt

Profundidad

(m)

N de golpes Clculo coef.

reduccin del

penetrmetro

Chi

Res. dinmica

reducida

(Kg/cm)

Res. dinmica

(Kg/cm)

Pres. admisible

con reduccin

Herminier -

Olandesi

(Kg/cm)

Pres. admisible

Herminier -

Olandesi

(Kg/cm)

0.10 0 0.857 0.00 0.00 0.00 0.00

0.20 0 0.855 0.00 0.00 0.00 0.00

0.30 19 0.803 50.93 63.45 2.55 3.17

0.40 18 0.801 48.14 60.11 2.41 3.01

0.50 21 0.749 52.52 70.13 2.63 3.51

0.60 18 0.797 47.91 60.11 2.40 3.01

0.70 15 0.795 39.83 50.09 1.99 2.50

0.80 14 0.793 37.09 46.75 1.85 2.34

0.90 13 0.792 32.61 41.20 1.63 2.06

1.00 12 0.840 31.93 38.03 1.60 1.90

1.10 14 0.788 34.96 44.37 1.75 2.22

1.20 12 0.836 31.80 38.03 1.59 1.90

1.30 12 0.835 31.74 38.03 1.59 1.90

1.40 14 0.783 34.73 44.37 1.74 2.22

1.50 15 0.781 37.13 47.54 1.86 2.38

1.60 12 0.830 31.55 38.03 1.58 1.90

1.70 14 0.778 34.51 44.37 1.73 2.22

1.80 12 0.826 31.42 38.03 1.57 1.90

1.90 11 0.825 27.35 33.17 1.37 1.66

2.00 15 0.773 34.97 45.23 1.75 2.26

2.10 14 0.772 32.57 42.21 1.63 2.11

2.20 16 0.770 37.15 48.24 1.86 2.41

2.30 18 0.769 41.71 54.27 2.09 2.71

2.40 14 0.767 32.38 42.21 1.62 2.11

2.50 17 0.766 39.25 51.26 1.96 2.56

2.60 18 0.764 41.48 54.27 2.07 2.71

2.70 15 0.763 34.50 45.23 1.72 2.26

2.80 16 0.761 36.73 48.24 1.84 2.41

2.90 14 0.760 30.60 40.26 1.53 2.01

3.00 17 0.759 37.09 48.88 1.85 2.44






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SUELOS COHESIVOS

Cohesin no drenada

Descripcin Nspt Prof. estrato

(m)

Correlacin Cu

(Kg/cm)

[2] - RELLENO 14.84 0.50 Terzaghi-Peck 1.00

[3] - GRAVA

ARCILLOSA

10.58 1.50 Terzaghi-Peck 0.71



(m)

Correlacin Clasificacin

[2] - RELLENO 14.84 0.50 Classificaz. A.G.I. (1977) CONSISTENTE

[3] - GRAVA

ARCILLOSA

10.58 1.50 Classificaz. A.G.I. (1977) CONSISTENTE

Peso especfico


(m)


(t/m)

[2] - RELLENO 14.84 0.50 Meyerhof ed altri 2.06

[3] - GRAVA

ARCILLOSA

10.58 1.50 Meyerhof ed altri 1.98

Velocidad ondas transversales


(m)

Correlacin Velocidad ondas

transversales

(m/s)

[2] - RELLENO 14.84 0.50 Ohta & Goto (1978)

Arcillas limosas y arcillas

de baja plasticidad

89.08

[3] - GRAVA

ARCILLOSA

10.58 1.50 Ohta & Goto (1978)

Arcillas limosas y arcillas

de baja plasticidad

102.89

SUELOS SIN COHESIN

Densidad relativa






Consultor C-4229


(m)

Nspt corregido

debido al Nivel

Fretico


(%)

[2] - RELLENO 14.84 0.50 14.84 Gibbs & Holtz 1957 49.18

[3] - GRAVA

ARCILLOSA

10.58 1.50 10.58 Gibbs & Holtz 1957 38.24



(m)

Nspt corregido

debido al Nivel

Fretico

Correlacin ngulo de

rozamiento

()

[2] - RELLENO 14.84 0.50 14.84 Sowers (1961) 32.16

[3] - GRAVA

ARCILLOSA

10.58 1.50 10.58 Sowers (1961) 30.96



(m)

Nspt corregido

debido al Nivel

Fretico


(Assoc. It. Geolog.)

[2] - RELLENO 14.84 0.50 14.84 Classificazione

A.G.I. 1977

MODERATAMENT

E ADDENSATO

[3] - GRAVA

ARCILLOSA

10.58 1.50 10.58 Classificazione

A.G.I. 1977

MODERATAMENT

E ADDENSATO

Peso especfico


(m)

Nspt corregido

debido al Nivel

Fretico


(t/m)

[2] - RELLENO 14.84 0.50 14.84 Meyerhof ed altri 1.88

[3] - GRAVA

ARCILLOSA

10.58 1.50 10.58 Meyerhof ed altri 1.75

Mdulo de Poisson


(m)

Nspt corregido

debido al Nivel

Fretico

Correlacin Poisson

[2] - RELLENO 14.84 0.50 14.84 (A.G.I.) 0.32

[3] - GRAVA

ARCILLOSA

10.58 1.50 10.58 (A.G.I.) 0.33

Mdulo de reaccin Ko


(m)

Nspt corregido

debido al Nivel

Fretico

Correlacin Ko

[2] - RELLENO 14.84 0.50 14.84 Navfac 1971-1982 3.09

[3] - GRAVA

ARCILLOSA

10.58 1.50 10.58 Navfac 1971-1982 2.23

ENSAYO... Nr.3 Km. 01 + 615



Profundidad

(m)


reduccin del

penetrmetro

Res. dinmica

reducida

(Kg/cm)

Res. dinmica

(Kg/cm)

Pres. admisible

con reduccin

Herminier -

Pres. admisible

Herminier -

Olandesi






Consultor C-4229

Chi Olandesi

(Kg/cm)

(Kg/cm)

0.10 0 0.857 0.00 0.00 0.00 0.00

0.20 0 0.855 0.00 0.00 0.00 0.00

0.30 15 0.803 40.21 50.09 2.01 2.50

0.40 18 0.801 48.14 60.11 2.41 3.01

0.50 22 0.749 55.02 73.47 2.75 3.67

0.60 17 0.797 45.25 56.77 2.26 2.84

0.70 16 0.795 42.49 53.43 2.12 2.67

0.80 15 0.793 39.74 50.09 1.99 2.50

0.90 18 0.792 45.15 57.04 2.26 2.85

1.00 16 0.790 40.04 50.70 2.00 2.54

1.10 15 0.788 37.46 47.54 1.87 2.38

1.20 14 0.786 34.88 44.37 1.74 2.22

1.30 13 0.785 32.32 41.20 1.62 2.06

1.40 17 0.783 42.18 53.87 2.11 2.69

1.50 13 0.781 32.18 41.20 1.61 2.06

1.60 14 0.780 34.59 44.37 1.73 2.22

1.70 17 0.778 41.91 53.87 2.10 2.69

1.80 18 0.776 44.28 57.04 2.21 2.85

1.90 13 0.775 30.37 39.20 1.52 1.96

2.00 15 0.773 34.97 45.23 1.75 2.26

2.10 14 0.772 32.57 42.21 1.63 2.11

2.20 12 0.820 29.67 36.18 1.48 1.81

2.30 18 0.769 41.71 54.27 2.09 2.71

2.40 16 0.767 37.01 48.24 1.85 2.41

2.50 19 0.766 43.86 57.29 2.19 2.86

2.60 16 0.764 36.87 48.24 1.84 2.41

2.70 18 0.763 41.40 54.27 2.07 2.71

2.80 19 0.761 43.62 57.29 2.18 2.86

2.90 20 0.760 43.71 57.51 2.19 2.88

3.00 19 0.759 41.45 54.63 2.07 2.73


SUELOS COHESIVOS






Consultor C-4229

Cohesin no drenada


(m)

Correlacin Cu

(Kg/cm)


[3] - GRAVA

ARCILLOSA


Mdulo edomtrico


(m)

Correlacin Eed

(Kg/cm)

[2] - RELLENO 13.95 0.50 Stroud e Butler (1975) 64.00

[3] - GRAVA

ARCILLOSA

11.72 1.50 Stroud e Butler (1975) 53.77



(m)

Correlacin Clasificacin

[2] - RELLENO 13.95 0.50 Classificaz. A.G.I. (1977) CONSISTENTE

[3] - GRAVA

ARCILLOSA

11.72 1.50 Classificaz. A.G.I. (1977) CONSISTENTE

Peso especfico


(m)


(t/m)


[3] - GRAVA

ARCILLOSA


SUELOS SIN COHESIN

Densidad relativa


(m)

Nspt corregido

debido al Nivel

Fretico


(%)


[3] - GRAVA

ARCILLOSA

11.72 1.50 11.72 Gibbs & Holtz 1957 40.47



(m)

Nspt corregido

debido al Nivel

Fretico

Correlacin ngulo de

rozamiento

()

[2] - RELLENO 13.95 0.50 13.95 Sowers (1961) 31.91

[3] - GRAVA

ARCILLOSA

11.72 1.50 11.72 Sowers (1961) 31.28



(m)

Nspt corregido

debido al Nivel

Fretico




A.G.I. 1977

MODERATAMENT

E ADDENSATO

[3] - GRAVA

ARCILLOSA


A.G.I. 1977

MODERATAMENT

E ADDENSATO

Peso especfico


(m)

Nspt corregido

debido al Nivel


(t/m)






Consultor C-4229

Fretico


[3] - GRAVA

ARCILLOSA


Mdulo de Poisson


(m)

Nspt corregido

debido al Nivel

Fretico

Correlacin Poisson

[2] - RELLENO 13.95 0.50 13.95 (A.G.I.) 0.33

[3] - GRAVA

ARCILLOSA

11.72 1.50 11.72 (A.G.I.) 0.33

Mdulo de reaccin Ko


(m)

Nspt corregido

debido al Nivel

Fretico

Correlacin Ko

[2] - RELLENO 13.95 0.50 13.95 Navfac 1971-1982 2.92

[3] - GRAVA

ARCILLOSA

11.72 1.50 11.72 Navfac 1971-1982 2.46

ENSAYO... Nr.4 Km. 01 + 770



Profundidad

(m)


reduccin del

penetrmetro

Chi

Res. dinmica

reducida

(Kg/cm)

Res. dinmica

(Kg/cm)

Pres. admisible

con reduccin

Herminier -

Olandesi

(Kg/cm)

Pres. admisible

Herminier -

Olandesi

(Kg/cm)

0.10 0 0.857 0.00 0.00 0.00 0.00

0.20 0 0.855 0.00 0.00 0.00 0.00

0.30 18 0.803 48.25 60.11 2.41 3.01

0.40 22 0.751 55.16 73.47 2.76 3.67

0.50 24 0.749 60.02 80.15 3.00 4.01

0.60 16 0.797 42.59 53.43 2.13 2.67

0.70 17 0.795 45.14 56.77 2.26 2.84

0.80 14 0.793 37.09 46.75 1.85 2.34

0.90 15 0.792 37.63 47.54 1.88 2.38

1.00 13 0.790 32.54 41.20 1.63 2.06

1.10 12 0.838 31.87 38.03 1.59 1.90

1.20 15 0.786 37.38 47.54 1.87 2.38

1.30 17 0.785 42.27 53.87 2.11 2.69

1.40 13 0.783 32.25 41.20 1.61 2.06

1.50 15 0.781 37.13 47.54 1.86 2.38

1.60 18 0.780 44.47 57.04 2.22 2.85

1.70 16 0.778 39.44 50.70 1.97 2.54

1.80 17 0.776 41.82 53.87 2.09 2.69

1.90 14 0.775 32.70 42.21 1.64 2.11

2.00 15 0.773 34.97 45.23 1.75 2.26

2.10 18 0.772 41.88 54.27 2.09 2.71

2.20 19 0.770 44.12 57.29 2.21 2.86

2.30 19 0.769 44.03 57.29 2.20 2.86

2.40 17 0.767 39.32 51.26 1.97 2.56

2.50 18 0.766 41.55 54.27 2.08 2.71

2.60 17 0.764 39.17 51.26 1.96 2.56

2.70 17 0.763 39.10 51.26 1.95 2.56






Consultor C-4229

2.80 16 0.761 36.73 48.24 1.84 2.41

2.90 15 0.760 32.78 43.13 1.64 2.16

3.00 14 0.759 30.54 40.26 1.53 2.01


SUELOS COHESIVOS

Cohesin no drenada


(m)

Correlacin Cu

(Kg/cm)


[3] - GRAVA

ARCILLOSA


Mdulo edomtrico


(m)

Correlacin Eed

(Kg/cm)


[3] - GRAVA

ARCILLOSA

11.19 1.50 Stroud e Butler (1975) 51.34

Peso especfico


(m)


(t/m)


[3] - GRAVA

ARCILLOSA


SUELOS SIN COHESIN

Densidad relativa


(m)

Nspt corregido

debido al Nivel

Fretico


(%)


[3] - GRAVA

ARCILLOSA

11.19 1.50 11.19 Gibbs & Holtz 1957 39.44






Consultor C-4229



(m)

Nspt corregido

debido al Nivel

Fretico

Correlacin ngulo de

rozamiento

()

[2] - RELLENO 16.23 0.50 16.23 Sowers (1961) 32.54

[3] - GRAVA

ARCILLOSA

11.19 1.50 11.19 Sowers (1961) 31.13



(m)

Nspt corregido

debido al Nivel

Fretico




A.G.I. 1977

MODERATAMENT

E ADDENSATO

[3] - GRAVA

ARCILLOSA


A.G.I. 1977

MODERATAMENT

E ADDENSATO

Peso especfico


(m)

Nspt corregido

debido al Nivel

Fretico


(t/m)


[3] - GRAVA

ARCILLOSA


Mdulo de Poisson


(m)

Nspt corregido

debido al Nivel

Fretico

Correlacin Poisson

[2] - RELLENO 16.23 0.50 16.23 (A.G.I.) 0.32

[3] - GRAVA

ARCILLOSA

11.19 1.50 11.19 (A.G.I.) 0.33

Mdulo de reaccin Ko


(m)

Nspt corregido

debido al Nivel

Fretico

Correlacin Ko

[2] - RELLENO 16.23 0.50 16.23 Navfac 1971-1982 3.36

[3] - GRAVA

ARCILLOSA

11.19 1.50 11.19 Navfac 1971-1982 2.35

ENSAYO... Nr.5 Km. 01 + 820



Profundidad

(m)


reduccin del

penetrmetro

Chi

Res. dinmica

reducida

(Kg/cm)

Res. dinmica

(Kg/cm)

Pres. admisible

con reduccin

Herminier -

Olandesi

(Kg/cm)

Pres. admisible

Herminier -

Olandesi

(Kg/cm)

0.10 0 0.857 0.00 0.00 0.00 0.00

0.20 0 0.855 0.00 0.00 0.00 0.00

0.30 18 0.803 48.25 60.11 2.41 3.01

0.40 20 0.801 53.48 66.79 2.67 3.34

0.50 24 0.749 60.02 80.15 3.00 4.01

0.60 16 0.797 42.59 53.43 2.13 2.67

0.70 18 0.795 47.80 60.11 2.39 3.01






Consultor C-4229

0.80 16 0.793 42.39 53.43 2.12 2.67

0.90 17 0.792 42.64 53.87 2.13 2.69

1.00 15 0.790 37.54 47.54 1.88 2.38

1.10 18 0.788 44.95 57.04 2.25 2.85

1.20 14 0.786 34.88 44.37 1.74 2.22

1.30 15 0.785 37.29 47.54 1.86 2.38

1.40 13 0.783 32.25 41.20 1.61 2.06

1.50 17 0.781 42.09 53.87 2.10 2.69

1.60 16 0.780 39.53 50.70 1.98 2.54

1.70 19 0.778 46.84 60.21 2.34 3.01

1.80 12 0.826 31.42 38.03 1.57 1.90

1.90 14 0.775 32.70 42.21 1.64 2.11

2.00 15 0.773 34.97 45.23 1.75 2.26

2.10 15 0.772 34.90 45.23 1.74 2.26

2.20 17 0.770 39.47 51.26 1.97 2.56

2.30 13 0.769 30.13 39.20 1.51 1.96

2.40 15 0.767 34.69 45.23 1.73 2.26

2.50 16 0.766 36.94 48.24 1.85 2.41

2.60 13 0.764 29.96 39.20 1.50 1.96

2.70 15 0.763 34.50 45.23 1.72 2.26

2.80 12 0.811 29.36 36.18 1.47 1.81

2.90 17 0.760 37.15 48.88 1.86 2.44

3.00 14 0.759 30.54 40.26 1.53 2.01


SUELOS COHESIVOS

Cohesin no drenada


(m)

Correlacin Cu

(Kg/cm)


[3] - GRAVA

ARCILLOSA


Mdulo edomtrico

Descripcin Nspt Prof. estrato Correlacin Eed






Consultor C-4229

(m) (Kg/cm)


[3] - GRAVA

ARCILLOSA

12.1 1.50 Stroud e Butler (1975) 55.52

Peso especfico


(m)


(t/m)


[3] - GRAVA

ARCILLOSA


SUELOS SIN COHESIN

Densidad relativa


(m)

Nspt corregido

debido al Nivel

Fretico


(%)


[3] - GRAVA

ARCILLOSA

12.1 1.50 12.1 Gibbs & Holtz 1957 41.16



(m)

Nspt corregido

debido al Nivel

Fretico

Correlacin ngulo de

rozamiento

()

[2] - RELLENO 15.73 0.50 15.73 Sowers (1961) 32.4

[3] - GRAVA

ARCILLOSA

12.1 1.50 12.1 Sowers (1961) 31.39



(m)

Nspt corregido

debido al Nivel

Fretico




A.G.I. 1977

MODERATAMENT

E ADDENSATO

[3] - GRAVA

ARCILLOSA


A.G.I. 1977

MODERATAMENT

E ADDENSATO

Peso especfico


(m)

Nspt corregido

debido al Nivel

Fretico


(t/m)


[3] - GRAVA

ARCILLOSA


Mdulo de reaccin Ko


(m)

Nspt corregido

debido al Nivel

Fretico

Correlacin Ko

[2] - RELLENO 15.73 0.50 15.73 Navfac 1971-1982 3.27

[3] - GRAVA

ARCILLOSA

12.1 1.50 12.1 Navfac 1971-1982 2.54






Consultor C-4229

ENSAYO... Nr.6 Km. 02 + 150



Profundidad

(m)


reduccin del

penetrmetro

Chi

Res. dinmica

reducida

(Kg/cm)

Res. dinmica

(Kg/cm)

Pres. admisible

con reduccin

Herminier -

Olandesi

(Kg/cm)

Pres. admisible

Herminier -

Olandesi

(Kg/cm)

0.10 0 0.857 0.00 0.00 0.00 0.00

0.20 0 0.855 0.00 0.00 0.00 0.00

0.30 20 0.803 53.61 66.79 2.68 3.34

0.40 18 0.801 48.14 60.11 2.41 3.01

0.50 26 0.749 65.02 86.83 3.25 4.34

0.60 17 0.797 45.25 56.77 2.26 2.84

0.70 14 0.795 37.18 46.75 1.86 2.34

0.80 13 0.793 34.44 43.41 1.72 2.17

0.90 16 0.792 40.13 50.70 2.01 2.54

1.00 18 0.790 45.05 57.04 2.25 2.85

1.10 20 0.788 49.94 63.38 2.50 3.17

1.20 17 0.786 42.36 53.87 2.12 2.69

1.30 19 0.785 47.24 60.21 2.36 3.01

1.40 17 0.783 42.18 53.87 2.11 2.69

1.50 16 0.781 39.61 50.70 1.98 2.54

1.60 14 0.780 34.59 44.37 1.73 2.22

1.70 12 0.828 31.48 38.03 1.57 1.90

1.80 16 0.776 39.36 50.70 1.97 2.54

1.90 15 0.775 35.04 45.23 1.75 2.26

2.00 17 0.773 39.63 51.26 1.98 2.56

2.10 14 0.772 32.57 42.21 1.63 2.11

2.20 15 0.770 34.83 45.23 1.74 2.26

2.30 18 0.769 41.71 54.27 2.09 2.71

2.40 19 0.767 43.95 57.29 2.20 2.86

2.50 14 0.766 32.32 42.21 1.62 2.11

2.60 16 0.764 36.87 48.24 1.84 2.41

2.70 12 0.813 29.41 36.18 1.47 1.81

2.80 15 0.761 34.44 45.23 1.72 2.26

2.90 16 0.760 34.97 46.01 1.75 2.30

3.00 15 0.759 32.72 43.13 1.64 2.16






Consultor C-4229


SUELOS COHESIVOS

Cohesin no drenada


(m)

Correlacin Cu

(Kg/cm)


[3] - GRAVA

ARCILLOSA


Mdulo edomtrico


(m)

Correlacin Eed

(Kg/cm)


[3] - GRAVA

ARCILLOSA

12.71 1.50 Stroud e Butler (1975) 58.31

Peso especfico


(m)


(t/m)


[3] - GRAVA

ARCILLOSA


SUELOS SIN COHESIN

Densidad relativa


(m)

Nspt corregido

debido al Nivel

Fretico


(%)


[3] - GRAVA

ARCILLOSA

12.71 1.50 12.71 Gibbs & Holtz 1957 42.25



(m)

Nspt corregido

debido al Nivel

Fretico

Correlacin ngulo de

rozamiento

()

[2] - RELLENO 16.23 0.50 16.23 Sowers (1961) 32.54

[3] - GRAVA

ARCILLOSA

12.71 1.50 12.71 Sowers (1961) 31.56



(m)

Nspt corregido

debido al Nivel

Fretico




A.G.I. 1977

MODERATAMENT

E ADDENSATO

[3] - GRAVA

ARCILLOSA


A.G.I. 1977

MODERATAMENT

E ADDENSATO

Peso especfico


(m)

Nspt corregido

debido al Nivel

Fretico


(t/m)


[3] - GRAVA

ARCILLOSA







Consultor C-4229

Mdulo de Poisson


(m)

Nspt corregido

debido al Nivel

Fretico

Correlacin Poisson

[2] - RELLENO 16.23 0.50 16.23 (A.G.I.) 0.32

[3] - GRAVA

ARCILLOSA

12.71 1.50 12.71 (A.G.I.) 0.33

Mdulo de reaccin Ko


(m)

Nspt corregido

debido al Nivel

Fretico

Correlacin Ko

[2] - RELLENO 16.23 0.50 16.23 Navfac 1971-1982 3.36

[3] - GRAVA

ARCILLOSA

12.71 1.50 12.71 Navfac 1971-1982 2.67

ENSAYO... Nr.7 Km. 02 + 860



Profundidad

(m)


reduccin del

penetrmetro

Chi

Res. dinmica

reducida

(Kg/cm)

Res. dinmica

(Kg/cm)

Pres. admisible

con reduccin

Herminier -

Olandesi

(Kg/cm)

Pres. admisible

Herminier -

Olandesi

(Kg/cm)

0.10 0 0.857 0.00 0.00 0.00 0.00

0.20 0 0.855 0.00 0.00 0.00 0.00

0.30 17 0.803 45.57 56.77 2.28 2.84

0.40 15 0.801 40.11 50.09 2.01 2.50

0.50 19 0.799 50.69 63.45 2.53 3.17

0.60 17 0.797 45.25 56.77 2.26 2.84

0.70 18 0.795 47.80 60.11 2.39 3.01

0.80 12 0.843 33.80 40.07 1.69 2.00

0.90 14 0.792 35.12 44.37 1.76 2.22

1.00 15 0.790 37.54 47.54 1.88 2.38

1.10 14 0.788 34.96 44.37 1.75 2.22

1.20 12 0.836 31.80 38.03 1.59 1.90

1.30 15 0.785 37.29 47.54 1.86 2.38

1.40 16 0.783 39.69 50.70 1.98 2.54

1.50 16 0.781 39.61 50.70 1.98 2.54

1.60 13 0.780 32.12 41.20 1.61 2.06

1.70 13 0.778 32.05 41.20 1.60 2.06

1.80 15 0.776 36.90 47.54 1.85 2.38

1.90 14 0.775 32.70 42.21 1.64 2.11

2.00 15 0.773 34.97 45.23 1.75 2.26

2.10 12 0.822 29.73 36.18 1.49 1.81

2.20 14 0.770 32.51 42.21 1.63 2.11

2.30 15 0.769 34.76 45.23 1.74 2.26

2.40 16 0.767 37.01 48.24 1.85 2.41

2.50 17 0.766 39.25 51.26 1.96 2.56

2.60 16 0.764 36.87 48.24 1.84 2.41

2.70 13 0.763 29.90 39.20 1.49 1.96

2.80 14 0.761 32.14 42.21 1.61 2.11

2.90 11 0.810 25.62 31.63 1.28 1.58

3.00 16 0.759 34.90 46.01 1.75 2.30






Consultor C-4229


SUELOS COHESIVOS

Cohesin no drenada


(m)

Correlacin Cu

(Kg/cm)


[3] - GRAVA

ARCILLOSA


Mdulo edomtrico


(m)

Correlacin Eed

(Kg/cm)


[3] - GRAVA

ARCILLOSA

11.34 1.50 Stroud e Butler (1975) 52.03

Peso especfico


(m)


(t/m)


[3] - GRAVA

ARCILLOSA


SUELOS SIN COHESIN

Densidad relativa


(m)

Nspt corregido

debido al Nivel

Fretico


(%)


[3] - GRAVA

ARCILLOSA

11.34 1.50 11.34 Gibbs & Holtz 1957 39.76


Descripcin Nspt Prof. estrato Nspt corregido Correlacin ngulo de






Consultor C-4229

(m) debido al Nivel

Fretico

rozamiento

()

[2] - RELLENO 12.94 0.50 12.94 Sowers (1961) 31.62

[3] - GRAVA

ARCILLOSA

11.34 1.50 11.34 Sowers (1961) 31.18



(m)

Nspt corregido

debido al Nivel

Fretico




A.G.I. 1977

MODERATAMENT

E ADDENSATO

[3] - GRAVA

ARCILLOSA


A.G.I. 1977

MODERATAMENT

E ADDENSATO

Peso especfico


(m)

Nspt corregido

debido al Nivel

Fretico


(t/m)


[3] - GRAVA

ARCILLOSA


Mdulo de Poisson


(m)

Nspt corregido

debido al Nivel

Fretico

Correlacin Poisson

[2] - RELLENO 12.94 0.50 12.94 (A.G.I.) 0.33

[3] - GRAVA

ARCILLOSA

11.34 1.50 11.34 (A.G.I.) 0.33

Mdulo de reaccin Ko


(m)

Nspt corregido

debido al Nivel

Fretico

Correlacin Ko

[2] - RELLENO 12.94 0.50 12.94 Navfac 1971-1982 2.71

[3] - GRAVA

ARCILLOSA

11.34 1.50 11.34 Navfac 1971-1982 2.39

ENSAYO... Nr.8 Km. 03 + 480



Profundidad

(m)


reduccin del

penetrmetro

Chi

Res. dinmica

reducida

(Kg/cm)

Res. dinmica

(Kg/cm)

Pres. admisible

con reduccin

Herminier -

Olandesi

(Kg/cm)

Pres. admisible

Herminier -

Olandesi

(Kg/cm)

0.10 0 0.857 0.00 0.00 0.00 0.00

0.20 0 0.855 0.00 0.00 0.00 0.00

0.30 19 0.803 50.93 63.45 2.55 3.17

0.40 24 0.751 60.17 80.15 3.01 4.01

0.50 23 0.749 57.52 76.81 2.88 3.84

0.60 19 0.797 50.57 63.45 2.53 3.17

0.70 18 0.795 47.80 60.11 2.39 3.01

0.80 17 0.793 45.04 56.77 2.25 2.84

0.90 18 0.792 45.15 57.04 2.26 2.85

1.00 15 0.790 37.54 47.54 1.88 2.38






Consultor C-4229

1.10 17 0.788 42.45 53.87 2.12 2.69

1.20 15 0.786 37.38 47.54 1.87 2.38

1.30 18 0.785 44.75 57.04 2.24 2.85

1.40 18 0.783 44.66 57.04 2.23 2.85

1.50 16 0.781 39.61 50.70 1.98 2.54

1.60 13 0.780 32.12 41.20 1.61 2.06

1.70 15 0.778 36.98 47.54 1.85 2.38

1.80 17 0.776 41.82 53.87 2.09 2.69

1.90 12 0.825 29.84 36.18 1.49 1.81

2.00 14

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