DISEÑO DE ESTRUCTURAS DE ACERO - · PDF fileParte 4: Ayudas de diseño y tablas...
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Traducido y adaptado por Héctor Soto RodríguezCentro Regional de Desarrollo en Ingeniería CivilMorelaia Mich.Miembros en Compresión M AISC 13a Ed
DISEÑO DE
ESTRUCTURAS DE ACERO
DISEÑO DE
ESTRUCTURAS DE ACERO
Miembros en Compresión M AISC 13a Ed
Miembros en compresión: Capítulo E: Resistencia en compresión Capítulo I: Resistencia de miembros compuestos Parte 4: Ayudas de diseño y tablas Capítulo C: Secuela de análisis
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Pandeo local: Criterio en Tabla B4.1 Resistencia en el Capítulo E: Miembros con elementos
esbeltos
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Criterio de pandeo localLa esbeltez de los patines y del alma , l, se utiliza como un criterio general para determinar si el pandeo local puedecontrolar en el intervalo de comportamiento elástico o inelástico, de no ser así, el criterio de pandeo general rige el diseño de los miembros comprimidos axialmente.El criterio r se basa en la teória de pandeo de placas planasde Timoshenko.
Para perfiles IR ó W
FLB, = bf /2tf rf =
WLB, = h/tw rw =
yFE.560
yFE.491
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> r “Elementoesbelto”
Ocurre la falla por pandeo local. Cubierto en la Sección E7 de lasEspecificaciones AISC 2005.
La mayoría de los perfiles estructurales laminados IR óW tienen dimensiones tales que la posibilidad de quese presente el pandeo local es remota. El diseño quedacontrolado por criterios generales.
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Pandeo local
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Capítulo E: Resistencia en compresión
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c= 0.90 (c= 1.67)
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Resistencia en compresión
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Las Especificaciones consideran las siguientescondiciones:
Pandeo por flexiónPandeo por torsiónPandeo de los patines porflexotorsión
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Resistencia en compresión
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Resistencia en compresión
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Las siguientes diapositivas consideran: Miembros con dos ejes de simetría Secciones con almas y patines compactos (no
esbeltos)
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Resistencia en compresión
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Como los miembros no son esbeltos y tienen dos ejes de simetría, el pandeo por flexión (pandeo general) es el querepresenta el modo potencial de falla antes de que se alcance la carga crítica .
La resistencia al pandeo depende de la relación de esbeltez del miembro comprimido axialmente, definidacomo KL/r.
La resistencia se define comoPn= FcrAg Ecuación E3-1
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Resistencia en compresión
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Fe = esfuerzo crítico de pandeo elástico (Euler), Ecuación E3-4
Sí , Fcr = 0.877Fe E3-3
Esta ecuación define el límite de pandeo elástico con un factor de reducción, 0.877veces el límite téorico.
Sí , . E3-2
Esta ecuación define el límite de pandeo inelástico”. yF
E.r
KL 714 yFF
cr F.F e
y
6580
yFE.
rKL 714
2
2π
rKL
EFe
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KL/r
2
2π
rKL
EFe
Efectos del material inelástico
s
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Comportamientoelástico
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KL/r
2
2π
rKL
EFe
s
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Fy-Fres
Fy
2
2π
rKL
EF Tc
Inelastico
Elástico
Efectos del material inelástico
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KL/r
2
2π
rKL
EFe
s
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Fy-Fres
Fy
2
2π
rKL
EF Tc
Inelástico
Elástico
Efectos del material inelástico
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KL/r
2
2π
rKL
EFe
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Fy
Inelático
Elástico
Efectos del material inelástico
yFF
cr F.F e
y
6580
ecr F.F 8770
yFE.714
0.44
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Ayudas de diseño
Tabla 4-22cFcr en función de KL/r
Tablas 4-1 a 4-20cPn en función de KLy
Útil para todos los perfiles laminados.La mayor relación de esbeltez KL/rrige el diseño.
Puede aplicarse KLx perodividiendo KLy entre rx/ry.
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Criterio de esbeltez
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De acuerdo con la Sección E.2
Recomendado para proporcionar relacionesde esbeltez KL/r menor que 200
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Procedimiento con nomogramas
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Para tomaar en cuenta los efectos de columna inelástica, se utiliza un factor de reducción de rigidez, a, para disminuir la rigidez EI de las columnas.
El factor de reducción de rigidezse indica en la
Tabla 4-21, pág. 4-317
Nomógrama
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Sí las vigas soportan carga axial importante, éstas proporcionan menos restricción a la rotación.
1-Q/Qcr
Q = carga axialQcr = resistencia por pandeo en el plano axial con K=1
La componente de rigidez rotacional de las vigas(EI/L) se reduce con el siguiente factor,
Esto también es válido para columnas en una junta (variosniveles), que soportan carga axial mínima en comparación con susresistencias.
Nomograma
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Para tomar en cuenta el concepto de pandeo de entrepiso, todas lascolumnas deben alcanzar su capacidad para permitir la falla de entrepiso.Se revisa el valor de K para tomar en cuenta los efectos de entrepiso.
Nomograma
2
22
2
22
2 85
π
πn
n
r
r
K
LKEIΣ
ΣPP
LEI
K
Kn2 = K factor que se toma directamente del nomograma.
Pr = carga en la columna (factorizada de acuerdo con las combinaciones de carga LRFD)
K2 se obtiene con la ecuación C-C2-8
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