DISEÑO DE PLANTA DE CHANCADO CONVENCIONAL-2final (1).pptx

8/18/2019 DISEÑO DE PLANTA DE CHANCADO CONVENCIONAL-2final (1).pptx

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INTRODUCCION El objetivo fundamental del diseño de plantas de chancado es obtener una

instalación que cumpla con los requerimientos de producción operando acostos competitivos cumpliendo con las condiciones ambientales de acuerdoa las regulaciones vigentes que son cada vez mas demandantes, también laplanta deberá ser construida a un precio razonable a pesar de los costos

crecientes incluyendo los de energía y del costo de mano de obra !as siguientes tendencias en la industria deberán ser tenidas en cuenta"

# !os proveedores de Equipos ofrecen cada vez más grandes chancadorasprimarias hasta haber alcanzado chancadoras giratorias de $,%&& mm '()pulg*, así como chancadoras secundarias y terciarias de hasta +,&&& mm'$)& in*

# !os crecientes costos del suministro de energía eléctrica están causandoque los propietarios incrementen la integración de los diseños de la mina yplanta, de tal manera que puedan identificar formas de reducir los consumostotales de energía

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ETAPAS DE DISEÑO

4ay tres etapas principales en el diseño de buenas plantas de chancado"diseño de procesos, selección de equipos y, disposición de planta

!as primeras dos son establecidas por los requerimientos de producción yparámetros de diseño, pero la disposición de planta puede reflejarse en lacapacidad, así como preferencias y e5periencia operacional de loscomponentes

Entre estos se debe incluir al staff de ingeniería del propietario, personal de

seguridad al personal de operaciones y de mantenimiento, fabricante de losequipos y la ingeniería del grupo consultor, idealmente debe combinar sue5periencia y conocimiento con comprensión de todas las necesidades delas partes para proveer un diseño de planta balanceado, operable, segura yeficiente económicamente

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PARAMETROS DE DISEÑO

!os principales parámetros de diseño que dirigen la selección yconfiguración de plantas de chancado incluyen"

6 7equerimientos de 8roducción

6 ostos de 9nversión

6 aracterísticas del /ineral o /ena

6 0eguridad en :peraciones y .mbientales

6 ;bicación del 8royecto

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REQUERIMIENTOS DE

PRODUCCIONEl criterio de diseño define los requerimientos de producción ytípicamente incluyen lo indicado a continuación"

Descripción General de Procesos de Acuerdo a Características delMineral Crono!ra"a de Operación

2eneral hancado 8rimario hancado =ino .lmacenaje y recuperación >amaño /á5imo de 7ocas en el alimento >ipos de /inerales de acuerdo a su 7esistencia a la ompresión e índices

de abrasión 2ravedad Específica de los /inerales -ensidad ?ul@ de los /inerales

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REQUERIMIENTOS DE

PRODUCCION 4umedad de /inerales en Apoca 4Bmeda 4umedad de minerales en época seca .ngulo de reposo .ngulo de e5tracción .ngulo sobrecarga -ías por año 4oras por día apacidad .nual Cominal de hancado 2uardias de /inado por día 2uardias de :peración de 8lanta de hancado por día

-isponibilidad de 8lanta y ;tilización

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DIAGRAMA DE PROCESOS El diagrama de flujos debe especificar el diseño nominal, los flujos en laproducción pico y dimensionamiento de los equipos para manejar lascapacidades indicadas !os =abricantes proveen gradaciones para susequipos, preferiblemente basados en trabajos e5perimentales y3o

e5periencia, por lo que el diagrama de flujos del proyecto especifica losrequerimientos de tonelajes y el equipo es seleccionado para cumplir oe5ceder las capacidades El criterio de -iseño puede ser calculado de unasimple hoja de cálculo tal como se presenta en la >abla )

!a capacidad de los camiones de transporte del mineral de mina es factorimportante para las instalaciones del chancado primario, por que esta debeser efectiva en términos de costos para integrarlo al tiempo del ciclo en laestación de chancado con la operación de mina3pala 0i el bolsillo echaderode la chancadora primaria es sub dimensionado e incapaz de manipular loscarros o camiones de la mina, luego los operadores deberán acarrear

lentamente el mineral dentro de la tolva o bolsillo de recepción 8


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CARACTERISTICAS GENERA#ES

El mineral problema es de mayor gravedad especifica encomparación con los denominados típicos como son los de gangasilícea, los Bltimos reportan gr, sp en el rango de )D a )% condensidades aparentes en el rango de $&& a $)& lbs3pie+

El mineral problema reporta gravedad especifica de +D+ y ladensidad aparente o bul@ del mineral arrancado de la mina '7:/ore*1 $& lbs3pie+ para el mineral chancado grueso y $)& lbpie+para el mineral chancado fino

!as >ablas de capacidad de chancadoras y zarandas están basadasen minerales de densidad aparente de $&& F $$& lbs3pie+ El uso

de estas >ablas indicaran por lo tanto dimensionamiento de losequipos en dimensiones y numero que los que serán realmenterequeridos

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DIAGRAMA DE PROCESO

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CARACTERISTICAS GENERA#ES$Continuación%

El volumen de mineral de una densidad aparente particular, en lacual las >ablas de capacidad están basadas variaran de acuerdo deacuerdo con su densidad bul@

DENSIDAD

APARENTE #&'Pie()O#UMEN

Pie('Ton

$&& )&&

$$& $%)

$)& $D(

$& $+

$%& $$$

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CA#CU#O DE *#U+O )O#UMETRICO DE

MINERA# TRATADO, -./010 TMS'díaMINERA# PRO2#EMA 7:/" $&,G)GH)&&&3$%&I $$D,J ft+3díahanca 2rueso" $&,G)GH)&&&3$&I$G&,+G( ft+3día hancado =ino" $&,G)GH)&&&3$)&I$(G,$( ft+3día

MINERA# STANDARD, 7:/" $&,G)GH)&&&3$)&I $(G,$( ft+3día hancado " $&,G)GH)&&&3$&&I)$&,G&& ft+3día

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CAPACIDAD DE P#ANTA

4.C.-: 879/.79:?asado en JG K de disponibilidad de la concentradora 'molienda*,

$&,G)G >8- deberán ser procesadas para obtener un rate de

producción de $&,&&& >8-

!a planta de chancado primario operara en dos guardias por día, (

horas por guardia con una base de D días por semana dando untiempo total de operación semanal de

-./...'.450 -./010 TPD

CALCULO TIEMPO DEOPERACION

)H(HD % horas por semana 14


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CAPACIDAD DE P#ANTA C6ANCADO 7 PRODUCCION DE MINA

8or lo tanto la capacidad de la chancadora primaria será"

!as %(( tph de alimentación son equivalentes a "

8ara proveer el alimento requerido a la concentradora considerandohumedad del mineral de K, la mina deberá producir

-.010898-':; :99 tp< $Peso seco%

:998-4.;8-; -19=5 tpd $Peso "edo%

:998.4=9 0:: tp<

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MINERA# E3UI)A#ENTE

!as operaciones de chancado y de tamizaje están basadas encapacidad volumétrica, los cálculos para el mineral problemausando datos estándar darán tonelajes mas bajos de los que en lapractica serán e5perimentados

8or lo tanto mineral equivalente deberá ser utilizado para loscálculos de capacidad, estas equivalencias deberán ser calculadas"

/ineral 8roblema"

Calculo Pie3/día TAMAÑO PART

10525TPD*2000/180 116944 Mi!"#$ %! Mi# R&M

10525TPD*2000/140 150357 C'#(#%) G"!+)

10525,-%*2000/120 175417 C'#(#%) .i)

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SE#ECCI?N DE C6ANCADORA

PRIMARIA?asado en datos de dimensiones y capacidades de chancadoras

primarias giratorias" 7e5nord y .llis halmers '.* se seleccionande )L que serian adecuadas para el trabajo ala capacidad indicada

!a ;nidad 7e5nord con e5centricidad de $M y un ajuste de ladoabierto ':00* de G M tratará (&& tpd 'de mineral equivalente*!a ;nidad . con GL de ':00* y $ NL de e5centricidad establece

capacidad 'de mineral equivalente*, estas capacidades seránequivalentes a mineral problema de"

CALCULO td CHANCADORA

700/067 1045 R!)"%

1000/067 1493 A$$i+ C'#$!"+

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SE#ECCI?N DE C6ANCADORA

PRIMARIA?asado en datos de performance de estas dos unidades, el producto tendría

las siguientes características granulométricas, !os datos de tamaño departículas del producto fueron tomadas de tablas y gráficos de los catálogosde cada una de estas unidades

HH?asado en mineral duro, quebradizo

TAMAÑOpul!

AC @RETEN

RE @88RETEN

PROM @RETEN

TONSE3UI)8

#%L O DL G& & G& )J

#DL O L $(& $J& $%& $&G%

#L O )L +G& +(& +D& )$$%

#)L O $L $%& $%& $%& $&G%

# $L O NL (& J& %& (&

# NL $%& $+& $G& %%)

>:>.! $&&& $&&& $&&& G%%&

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A#MACENAMIENTO INTERMEDIO DE

MINERA#0e desea disponer de un día de suministro de mineral chancado

primariamente como carga viva en una pila o ruma dealmacenamiento intermedio" $&,G)G tons

0u recuperación del almacenaje será realizada por + o alimentadores vibratorios, cada unidad tendrá una capacidad de +G&tph ;na pila circular y cónica es recomendada

0e asume una carga viva de )& K en la pila considerando un ángulode reposo del mineral de +(P

El volumen de la carga viva se establece a continuación"

-./010TPD81...'-;. -0./(09 pies( Car!a BiBa

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A#MACENAMIENTO INTERMEDIO

apacidad >otal de .lmacenamiento

;sando +(P como ángulo de reposo, las dimensiones de la pila dealmacenamiento resulta"


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DISEÑO C6ANCADO SECUNDARIO

!a capacidad unitaria especificada para la planta de chancado finoy tamizaje fue establecido en D&& >84 El alimento de mineralequivalente al tamizaje secundario y su respectivo chancado sedetermina a continuación"

Qaranda vibratoria de doble piso se establece con grizzly en el pisosuperior y de malla tejida en el piso inferior para remover los finos

que deben ser removidos del alimento a la chancadora secundariaEl grizzly en el piso superior es utilizado para proteger a la mallainferior e incrementar su eficiencia

El alimento a la zarandea secundaria tendrá la misma distribuciónde tamaño de partículas que la descarga de la chancadora primaria

=..8.49- ;1= TP6

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DISEÑO DE ARANDASECUNDARIA

0e considera al piso superior constituido por grizzly con caída poretapas con )L de apertura /ientras que el segundo piso es de mallatejida con apertura de $L nominal

8ara los requerimientos de áreas de tamizaje e5isten diversas

formulas, entre las que se tiene la de 7e5nord

En la que los factores son los siguientes

AREA0 Tons pasantes'$A828C8D8E8*%

A Facto, de To-ela1e a2a-te

?I .#(,)" %! ; %! +) %!$ ,##=) %! -#",?($#-#++

-I .#(,)" %! U


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ANA#IS GRANU#OMETRICO DE

A#IMENTO A TAMIA+E SECUNDARIO8ara utilizar las >ablas de capacidad efectivamente, el tonelaje de

mineral equivalente debe ser utilizado ?asado en esta cifra, )D

>8-, el análisis granulométrico se presenta a continuación

TAMAÑO ul. PESO RETEN TONS E3UI)

# %LO DL G& )$+

#DL O L $%& (D(

# L O )L +D& $G++

# )L O $L $%& (D(

# $L O NL %& +$

# NL $G& D+J

TOTA# -..4. ;1=4.

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CA#CU#OS DE PISO SUPERIOR

;tilizando el método 7e5nord, el área del piso superior se determinaa continuación"

;sando eficiencia de tamizaje de &%G K, el área final resulta"

AREA -9;49'$(41(8-4-(8-4..8-4..8-4..8-4..

.7E.I $((3+DG (%D pies )

;94:='.4:0 0=4(- pies 1 reuerido

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CA#CU#OS DE PISO IN*ERIOR

El área requerida para el piso inferior es"

;sando eficiencia de tamizaje de &%G K, el área final resulta"

AREA 5:4.'14;;8.4508-4:08.45.8-4..8-4..

.7E.I J%#&3+%D )G+J pie )

104(5'.4:0 1545 pie 1 reuerido

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METODO PIONEER

=ormula de área requerida

En la que los factores son"

AREA0

TPH/'A)4)C)D)E)F(

A *actor del piso de la Faranda

?I =actor de K N de >amaño de partícula

I =actor de >amizaje en hBmedo-I =actor de K sobre tamaño

EI =actor del tipo de material

=I =actor de 8eso

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CA#CU#O DE PISO SUPERIOR

El área calculada es

9ncluyendo el factor de eficiencia de %G K, el área requerida resulta"

AREA -9;49'$;408-4..8-4(.8-4..8.4508.45.8-4..

.7E.I $(J3G&I+J pie)

(;45'.4:0 ;-4-. pie 1 Hrea reuerida

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CA#CU#O DE PISO IN*ERIOR

El área de tamizaje resulta

9ncluyendo eficiencia de tamizaje de %G K, el área requeridaaumenta a"

AREA 5:4.'$(4-.8.45.8-40.8-4..8.4508.45.8-4..

.7E.I J%3+G% )(+ pie )

194('.4:0 (141 pie 1

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CONCLUSIONES?asado en los cálculos de capacidad anteriores una zaranda para

trabajo e5tra pesado con doble piso de DR5 $DR se recomiendaEsta unidad tiene apro5imadamente J& pies ) por lo tanto la

utilización del piso superior resulta

-e manera similar, el )do piso resulta"

$5.0=%8-..'0= =- @ de capacidad en eJceso

$5.(1%8-..'(1 -:- @ de capacidad en eJceso

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METODO K* T7#ER

!as capacidades básicas, factores modificadores usados para ladeterminación de aéreas de tamizaje fueron desarrolladasempíricamente y modificados por años de e5periencia en aplicaciónpractica

0e debe puntualizar que tamizaje es mas un arte que una cienciae5acta, sin embargo, la información presentada por >yler y olmanprovee razonable e5actitud en el dimensionamiento de zarandascuando se aplican a minerales metálicos

El método generalmente aceptado para la selección de área detamizaje es el de alimentación el cual esta basado en la cantidad dematerial '>084* que pasará a través de un área de &&J)J m) '$pie )* del piso de zaranda correspondiente teniendo una aperturaespecifica

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*ORMU#A PARA CA#CU#O DEAREA, A

El área total . es definida segBn

En la que cada uno es lo siguiente"

A 'ie5(0

TCPH 6-72 e- ali8/'C)de-2idad 9ul:)'Facto,e2;F$E$S$D$O$


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METODO K* T7#ER, *ACTOR C

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*ACTOR C

El factor esta basado en material de densidad aparente de $D&)@g3m+ '$&& lbs3pie +*, la capacidad unitaria se establece para lascorrespondientes aperturas

El factor de densidad bul@ se determina como un decimal de ladivisión de la densidad aparente del mineral '@g3m+* por $D&) @g3m+'$&& lbs3pie+*

!a mayoría de minerales metálicos tienen características similaresen tamizaje y los valores de pueden ser determinados utilizando lasimple relación de densidades aparentes

0in embargo todos los materiales no tienen las mismas propiedadeso características de tamizaje por lo que se recomienda no intentarlas capacidades dadas en la =ig ) a coque ni a arenas, etc Estosmateriales tienen sus propias curvas de capacidad

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*ACTOR DE *INOS *

Es una medida de la cantidad de material, en el alimento al piso dela zaranda , el cual es menor que N del tamaño de la apertura en elpiso

Es por lo tanto una medida de la dificultad de tamizaje cuando secompara frente a contenidos de & K de finos '=I$&&* el cual es elvalor usado para determinar la capacidad básica '* que sepresenta en la =ig )

!os valores de = para diferentes porcentajes de finos están dadosen la =ig +

uestión importante a recordar es usar el porcentaje del tamañomedio ingresando al correspondiente piso siendo analizadoe5presado como porcentaje del al alimento a al piso respectivo

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*ACTOR DE E*ICIENCIA, E

!a eficiencia de tamizaje esta e5presada como la relación de lacantidad de material que actualmente pasa por la apertura divididopor la cantidad en el alimento que debiese haber pasado

>amizaje comercialmente perfecto se considera cuando loaeficiencia es JG K, por lo tanto el factor E es $&& tal como se indicaen la =ig +

8ara aplicación en protección por remoción del alimento achancadoras, una eficiencia en el rango de %& F %G K seríasuficiente y generalmente aceptable, salvo el caso de distribucionesanormales

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*ACTORES * E, *i!4 (

@ *INOS*

E*ICIENCIAE

& &

$& &GG

)& &(&

+& &%&

& $&&

G& $)&D& $&

(& $%& ))G

%& ))& $(G

%G )G& $G&

J& +&& $)G 37


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*ACTOR DE *ORMA DE APERTURA S El factor 0 por forma de apertura compensa por la tendencia de un mayor

nBmero de partículas a pasar a través del medio de tamizaje debido alnBmero de alambres o varillas que obstruyen el pase de las partículas por elpiso

PREPERACION TIPICADE# PISO

RADIO#ARGO'ANC6O

*ACTOR S DEAPERTURA

.bertura cuadrada oligeramente rectangular

S) $&

.bertura 7ectangular >on ap T) pero S $$G

.berturas alargadas>y 7od

T pero S )G $)&

?arras paralelas T)G 08 $7. $+

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*ACTOR DE U2ICACION DE# PISO

DEl factor de ubicación del piso permite el hecho de que la

estratificación no tiene lugar en el e5tremo final del piso, por lo quela mayoría de los finos no ingresan hasta que haya viajado algunadistancia en el piso

8or lo tanto, e5cepto para el piso superior, el alimento total noingresa en el e5tremo de alimentación resultando que parte del áreasea inefectiva

PISO FACTOR DE PISO

DS-!"i)" 100

2 %) 090

3 ") 080

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*ACTOR AREA A2IERTA

O!as cifras de capacidad básica están basadas en aberturas

cuadradas fabricadas de alambres tejidos con área abierta tal comose indica en la >abla Co$

uando se utilicen mallas con área abierta significativamentediferente a la mostrada, el =actor : es estimado por la relación delárea abierta usada a la referida en la en la =ig $

8or ej 0i para separación de ) mm un piso con malla de +D K áreaabierta es utilizada, el factor seria de +D3G% o &,D), alternativamentesi la malla usada fuese de () K área abierta, el factor : seria de()3G%I$)

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*ACTOR DE TAMIA+E EN 6UMEDO

KEste factor es aplicado cuando el tamizaje se realiza con la ayuda

de adición de agua distribuida sobre el material en el tamiz

El beneficio derivado de la inyección de agua varia de acuerdo conlas aberturas utilizadas en la malla y el =actor U es determinado deacuerdo a la >abla ) relacionando la columna de la abertura con elde la columna del factor U

El volumen de agua recomendado para eficiente tamizaje enhBmedo es $$+G litros3minuto '+gpm* mínimo a $%J) litros3minuto'G gpm* por &(DG metros cBbicos '$% yardas cubicas* de mineralalimentado

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CA#CU#O PISO SUPERIOR

C0 #!+*! TCPH$ C0+*77 TCPH/ie 5

D!+ $F 140/100

. 23 ; .073

E 95 ; E100

S .#(,)" .)"# T)G 08I$&

D Pi+) S-!"i)" D100

& 1 67 ; +! ,i$i# 58 ; &0865

W N) +! #-$i(# W100

AREA 1747/400*140*073*100*140*100*0865*100:3"*5> ie5

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CA#CU#O PISO IN*ERIOR

C 5:4. TCP6/ C14=9 TCP6'pie 1

-ens ?ul@ $)&3$&&

=I DG)$ K, =I$D&

EI JG K, EI$G&0I =actor =orma" " S) 0I$&&

-I 8isos 9nferior -I&J&

:I $L G%K K, se utiliza G% K :I$&&

UI Co se aplica, UI$&&

.7E. J%&3')D(H$)&H$D&H$G&H$&&H&J&H$&&H$&&*I 1-41; pie1

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C6ANCADORA SECUNDARIA

El alimento a la chancadora secundaria se estima en D&& >84 delmineral problema, es decir )D >84 de mineral equivalente menosla cantidad de finos removidos en por el )do piso de la zarandasecundaria '$+% >84 /ineral 8roblema o J% >84 de /ineral

Equivalente"

?asado en -atos de 7e5nord, una chancadora 0ymons 0tandard de( pies con blindajes de cavidad fina y ajuste cerrado a VL '00*,una capacidad de +(& >84 puede ser obtenido

&77?#3%0 +&5 TCPH Mi-e,al P,o9le8a

426K98 328 TCPL Mi!"#$ Ei#$!,!

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C6ANCADORA SECUNDARIA

!a pieza o partícula mas grande del alimento que puede estarpresente en el alimento a esta chancadora es de $& pulg, muysuperior al tamaño má5imo esperado de % pulg segBn el análisis

granulométrico de la descarga de la chancadora primaria

0egBn las >ablas de capacidad de esta chancadora podrá serincrementada a (G& >84 de mineral equivalente I $&G& >84 delmineral problema incrementando el ajuste cerrado '00*

!a descarga total de la chancadora secundaria y de los finos de lazaranda vibratoria será de D&& >84 del mineral problema o )D>84 del mineral equivalente

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CIRCUITO DE C6ANCADO 7

TAMIA+E TERCIARIO0e considera utilizar tamizaje terciario de con zaranda de piso

simple con mallas de +3%L pulg de aperturas operando a unaeficiencia de %G K

0e considera que la chancadora terciaria operará con ajuste cerradoa WL 00

!as zarandas terciarias y las chancadoras operaran en circuitocerrado, todos los cálculos se realizan en tonelaje equivalente de

/ineral 8roblema chancado fino

&77TCPH)7*%30

+>% TCPH E@uiale-te

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ANA#ISIS GRANU#OMETRICO PRO7ECTADO DE #ADESCARGA CSS

TAMAÑO RETENIDO ACUMUL RET TONS'EQUIB()

1 > -$ 0 0 0

K 1 > 1 -$ 16 16 525K 1 O -$ 24 40 787

K O > -$ 26 66 853

K > 3/8 -$ 12 78 394

K 3/8 -$ 8 86 262K -$ 14 100 459

TOTAL ) )35% 35%

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ANA#ISIS GRANU#OMETRICO DE PRODUCTOTOTA# DE ETAPA SECUNDARIA

TAMAÑO TCPH e@DCH

TCPH e@ F TOTAL PESO

O $ N pulg & & & &

# $ N O $ pulg G)G & G)G $)+

# $L O V pulg (%( & (%( $%G

# VL O N pulg %G+ +$ $$J )%&

# NL O +3% pulg +J )$+H D&( $)

# +3%L O W pulg )D) )$+H (G $$)

# W pulg GJ )$+H D() $G%

TOTA# +)% J%& )D& $&&&

H Estimado $3+ en cada fracción

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DESCARGA DE C6ANCADO 7 TAMIA+E

SECUNDARIO, ;5: TCP6TAMAÑO @ PESO TCP6 e ACUM

O $ N pulg & &

# $ N O $ pulg $)+ D$)# $L O V pulg $%G J)$

# VL O N pulg )%& $)JG

# NL O +3% pulg $) (&( +D+G

# +3%L O W pulg $$) GG%# W pulg $G% (%(

TOTA# $&&& J%&

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CA#CU#OS DE - ER CIC#O .limento >otal al ircuito '.>*I J% >84 'equivalente* El análisis granulométrico .> del chancado3tamizaje secundario se

muestran en la pagina anterior y se obtiene =inos de Qaranda >erciaria" '8=Q*

2ruesos de Qaranda >erciaria '82Q*

!a chancadora terciaria con 00 de $3L descargará el siguiente producto"

.4:08$004:9:49% --;4( TCP6

;5:--;4( (:(49 TCP6

TAMAÑO @ RET TCP6 eO +3% pulg % +&(

# +3%L O W pulg +) $))%

# W pulg D& )+&)

>:>.! $&& +%+(

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1DO CIC#O

.>I J%O+%+(I %%$( >84 eq .> análisis granulométrico"

TAMAÑO PROD CHSEC

PROD CHTERC

ATC e@

O +3% pulg +D+G +&( +J)

# +3%L O W pulg GG% $))% $(%D

# W pulg (%( )+&) +&%J

TOTA# ;5:4. (:(49 ::-49

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CA#CU#OS 1DO CIC#O

.nálisis 2ranulométrico de descarga de hancadora >erciaria"

P* *inos $.4:0%8$-9:4=(.:45% ;-;4;

82Q 2ruesos %%$(#$ D(+

TAMAÑO @ RET TCP6 $e%

O +3% pulg % +(

# +3%L O W pulg +) $JG

# W pulg D& )%&TOTA# -.. ;=94(

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( er CIC#O

.>I J%OD(+I JDG+ >84 eq .> análisis granulométrico"

TAMAÑO PROD CHSEC PROD CHTERC ATC e@

O +3% pulg +D+G +( &&J

# +3%L O W pulg GG% $JG )&G+

# W pulg (%( )%& +GJ$

TOTA# ;5:4. ;=94( 5=04(

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CA#CU#OS ( ER CIC#O


P* *inos $.4:0%8$1.04((054-% ;9549 TCP6 e

82Q 2ruesos JDG+#(J( %GD >84 eq

TAMAÑO @ RET TCP6 e

O +3% pulg % +%%

# +3%L O W pulg +) $GG

# W pulg D& )J$

TOTA# -.. ;:04=

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; toCIC#O

.>I J%O%GDI J%+D >84 eq

.> análisis granulométrico"

TAMAÑO PROD CHSEC PROD CHTERC ATC e@

O +3% pulg +D+G +%% &)+

# +3%L O W pulg GG% $GG )$$)

# W pulg (%( )J$ +(&$

TOTA# ;5:4. ;:04= 5:(4=

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CA#CU#OS ; to CIC#O


P* *inos $.4:0%8$1--41(9.4-% ;5;4- TCP6 e

82Q 2ruesos J%+D#J$ %JG >84 eq


O +3% pulg % +J)

# +3%L O W pulg +) $GDD

# W pulg D& )J+(TOTA# -.. ;:540

56


57/68

CA#CU#OS 0 to CIC#O


P* *inos $.4:0%8$1-14;(914;% ;594- TCP6 e

82Q 2ruesos J%(G#J($ J& >84 eq


O +3% pulg % +J)

# +3%L O W pulg +) $GDJ

# W pulg D& )J+TOTA# -.. ;5.4;

57


58/68

0 to CIC#O

.>I J%O%JGI J%(G >84 eq .> análisis granulométrico"

TAMAÑO PROD CH

SEC

TCP6 e ATC e@

O +3% pulg +D+G +J) &)(

# +3%L O W pulg GG% $GDD )$)

# W pulg (%( )J+( +()

TOTA# ;5:4. ;:540 5:940

58


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= to CIC#O

.>I J%OJ&I J%% >84 eq .> análisis granulométrico"

TAMAÑO PROD CHSECTCP6 e ATC e@

O +3% pulg +D+G +J) &)(

# +3%L O W pulg GG% $GDJ )$)(

# W pulg (%( )J+ +(+&

TOTA# ;5:4. ;5.4; 5::4;

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CA#CU#OS = to CIC#O


P* *inos $.4:0%8$1-149(9(4.% ;594:

82Q 2ruesos J%%#J(% J&D


O +3% pulg % +J)

# +3%L O W pulg +) $G(&# W pulg D& )J

TOTA# -.. ;5.4=

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9 "o CIC#O

.>I J%OJ&DI J%%D >84 eq .> análisis granulométrico"

TAMAÑO PROD CH

SEC

TCP6 e ATC e@

O +3% pulg +D+G +J) &)(

# +3%L O W pulg GG% $G(& )$)%

# W pulg (%( )J +(+$

TOTA# ;5:4. ;5.4= 5::4=

61


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CA#CU#OS 9 "o CIC#O


EX;9!9?79: :?>EC9-:

P* *inos $.4:0%8$1-14:(9(4-% ;5:4.

82Q 2ruesos J%%D#J%& J&D


O +3% pulg % +J)

# +3%L O W pulg +) $G(&

# W pulg D& )J

TOTA# -.. ;5.4=

62

CONC#USIONES 7


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CONC#USIONES 7RECOMENDACIONES

?asado en los resultados obtenidos y en el balance alcanzado esposible dimensionar las chancadoras y zarandas requeridas

!os datos de Codberg indican que una chancadora de ( pies deabeza orta utilizando el ajuste cerrado indicado '00 WL# forros

de cavidad fina* tienen una capacidad de" )%& >84 de producto terminado+J& >84 de producto terminado Ocarga circulante a través de la

chancadora

Estos datos indican que dos chancadoras de cabeza corta de (Rpiesproveerán la capacidad deseada

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CONC#USIONES 7


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CONC#USIONES 7RECOMENDACIONES

)H)%&IGD& >084 actual1 J% >84 requeridaEsta producción es la total, sin embargo en la etapa de chancado

secundario se tienen $+G >84 de finos F +3% pulg ya producidosque deducidos de la producción total establecen que la producción

en chancado terciario deberá ser de +%+( >084)H+J&I(%& >084 actual1 J$ >84 requeridaEl equipo seleccionado tendría capacidad en e5ceso, tal como se

indica a continuación"

'GD+%+(*H$&&3+%+( IGJG K

onsiderable mayor capacidad se obtendrá utilizando forros decavidad media sin embargo la producción será mas gruesa

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DIMENSION DE ARANDAS

TERCIARIA;tilizando el método 7e5nord, el área del piso superior se determinaa continuación"

U+#%) !$ MQ,)%) Pi)!!"

AREA TCP6'A828C8D8E8*

.7E.I J%3'$(H$$+H$&&H$&&H$&&H$&& )JJ% pie )

Eff %G K )JJ%3&%G +G)( pie )

AREA TCP6'A828C8D8E8* .7E.I J%3')GH$&&H&(+H$&&Y&JGH&J&H$&&* +)GGD pie )

Eff %G K +)GGD3&%G +%+$ pie )

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SE#ECCI?N DE ARANDAS

TERCIARIAS0e utiliza el peor caso '8ioneer* que establece necesarios +%+ pie )-os alternativas propusieron " ;sar zarandas D R5 $DR o %R5 )&R8ara la alternativa $ cada zaranda posee J& pie ) efectivos de área

de tamizaje, por lo tanto serian necesarias +%+3J&I G zarandas8ara la alternativa ) se consideran $G& pie ) de área efectiva en

cada zaranda y por lo tanto se requerirán +%+3$G&I )GG unidades,digamos + unidades

Esta ultima alternativa es adoptada en razón de configuración delcircuito y economía del proyecto Esto resultará en un e5ceso decapacidad de"

$;0.(:(%8-..'(:( -940 @

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CA#CU#O ARANDA METODO

T7#ERC ;5:4. TCP6/ C-4;. TCP6'pie 1

-ens ?ul@ $)&3$&&

=I )G( K, =I&(GEI JG K, EI$&&

0I =actor =orma" " S) 0I$&&

-I 8iso 0uperior -I$&&

:I $L G%K K, se utiliza G% K :I$&&

UI Co se aplica, UI$&&

.7E. J%&3'$&H$)&H&(GH$&&H$&&H$&&H$&&H$&&*I (504( pie1

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CONSIDERACIONES


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CONSIDERACIONESCOMP#EMENTARIAS

;tilizando zarandas DR 5 $DR se requerirían G de DR5 $DR, mientras que delas %R5 )&R serian necesarias + unidades y la capacidad en e5cesoresultaría de $+% K

8or lo tanto los cálculos anteriores, aunque conservadores, hacen uso delos ajustes cerrados mas finos recomendados para las chancadorasseleccionadas, desgaste de blindajes y aberturas en las zarandas, por loque capacidad adicional en el equipo podría ser considerado ,particularmente en las chancadoras de cabeza corta

8or las razones anteriores y posibilidades de e5pansión en el futuro,producto con $&& K # +3%L pulg podría no alcanzarse siempre

8or Zuan Qegarra Uuest

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