Diseño de Motor

8/18/2019 Diseño de Motor

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Diseño de un motor


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Índice.

Introducción………………………………………………………………………………..3

1. Planteamiento del problema…………………………………………………….42. Hipótesis. ………………………………………………………………………….43. Procedimiento a seguir. ………………………………………………………....54. Composición del hidrocarburo…………………………………………………..5

4.1. Gas atural Comprimido………………………………………………….!5. Generalidades de la combustión………………………………………………..!

5.1. Coe"iciente de e#ceso de aire…………………………………………...!5.2. $sos del coe"iciente de aire……………………………………………..%5.3. Combustión incompleta & productos de la combustión……………..11

!. Proceso de admisión……………………………………………………………13!.1. Presión en el cilindro en el proceso de admisión……………………14!.2. Gases residuales & coe"iciente de gases residuales………………..15

'. (emperatura de admisión………………………………………………………1!'.1. Coe"iciente de llenado o rendimiento )olum*trico…………………..1!

+. Proceso de compresión…………………………………………………………1'%. Proceso de combustión…………………………………………………………1%

%.1. Caracter,sticas del c-lculo de los par-metros de la combustión )isible en

motores gasolineros. ………………………………………..1%%.2. Calculo de la presión m-#ima al "inal de la combustión )isible…….23

1. Proceso de e#pansión……………………………………………….................23

11. Par-metros indicados & par-metros e"ecti)os………………………………..2411.1. Par-metros indicados……………………………………………………2511.2. Par-metros e"ecti)os………………………………………………........25

12. /imensiones principales del motor…………………………………………….2'

0ne#os………………………………………………………………………………...2%

Conclusiones…………………………………………………………………………31

ibliogra",a……………………………………………………………………………31

Introducción.

l obeti)o principal del presente in"orme es calcular las presiones & temperaturas en los

procesos de admisión compresión e#pansión & escape a partir de los balances de

energ,a6 & las aplicaciones de los principios de la termodin-mica.


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0nali7aremos el poder calor,"ico del combustible & su )ital importancia en el proceso de

combustión )isible.

(ambi*n se podr- de"inir las dimensiones principales del motor 8cilindrada carrera

di-metro del pistón consumo de combustible e"iciencias9 teniendo como dato

esencialmente la potencia nominal )elocidad nominal relación de compresión. s

necesario mencionar :ue la obtención de los principales par-metros dimensionales del

motor se desarrollara en el cap,tulo "inal &a :ue re:uieren de la obtención de los

par-metros termodin-micos desde el proceso de admisión.

;os motores de combustión interna son ma:uinas t*rmicas cu&o obeti)o es trans"ormar

una unidad de combustible en energ,a mec-nica.

$n usuario de los motores de combustión interna tiene la necesidad de satis"acer

utili7ando de meor manera la energ,a mec-nica :ue le proporciona su motor para ello

calcula pre)iamente la potencia :ue necesita & luego un ingeniero mec-nico reali7a los

c-lculos de dise? / $ @?(?A / C?@$=(I? I(A0.

1. Planteamiento del problema.

;o :ue se )a a calcular en este in"orme ha de ser el ciclo de trabao de un motor de

combustión interna de encendido por chipa o :ue "unciona con gasolina. (ambi*n a partir


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de los datos se han de calcular las principales dimensiones del motor & su supuesto

rendimiento económico.

;os datos nominales :ue nos dan sonB

Potencia nominalB 125hp. Delocidad nominalB 3!5rpm. Aelación de compresiónB E F 1'.5 CombustibleB gas natural comprimido 8GC9.

2. Hipótesis.a9 (omaremos los c-lculos para un motor de combustión interna de cuatro tiempos.b9 uestro motor ser- de 4 cilindros debido a la ele)ada )elocidad nominal &

potencia.c9 =e trabaara en condiciones normales de temperatura & presión de las

propiedades del combustible & promediando con las del ambiented9 o usaremos un turbocompresor.

3. Procedimiento a seguir.

• Primero )eremos la composición del hidrocarburo.• C-lculos en el proceso de admisión.• Calculo de las temperaturas de admisión.• C-lculos en el proceso de compresión.• C-lculos en el proceso de combustión.• C-lculos en el proceso de e#pansión.• ?cta)o el proceso de escape.• Calculo de los par-metros indicados & par-metros e"ecti)os.• "inalmente calcularemos las principales dimensiones del motor.4. Composición del hidrocarburo.

Composición gra)im*trica de la gasolinaB

C F .+55

H F .145 ?C F

Poder calor,"icoB Hu F 44 @g.

Poder calor,"ico de la me7cla para J F 1 Hu F +3.% @mol


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Cantidad de aire teóricamente necesaria 8este:uiometrica9 para :uemar por completo

1g. /e combustible es .51! mol.

@asa molecular del combustible mediaB 11 K 12.

4.1. !" #!$%&!' C()P&I)ID( #C.

P($*#CI! D*' )($(& 125HP&P) 3!5rpm

$*)P*&!$%&! +$o, 2LCP&*"I(# +Po, 1atmF.11325@Pa

&*'!CI(# D* C()P&*"I(# 1'.5#%)*&( D* CI'I#D&(" +i, 4#%)*&( D* $I*)P(" 4

-. eneralidades de la combustión.-.1. Coeiciente de e/ceso de aire.

;os motores gasolineros 8o bien llamados encendidos por chispa9 tradicionalmente se

caracteri7an por :ue tienen un carburador :uien se encarga de dosi"icar a la c-mara de

combustión del motor me7clas de aire K combustible en "unción de las e#igencias &

necesidades del motor al igual :ue en los motores a in&ección. stas me7clas de aire K

combustible )ar,an en el proceso de trabao desde me7clas ricas en el arran:ue & en el

desarrollo de m-#imas potencias me7clas pobres en el trabao hasta me7clas ricas para

el desarrollo de la potencia m-#ima.


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Con el propósito de tener claro los conceptos de me7cla rica & pobre es necesario

recordar :ue la relación entre la cantidad real de aire :ue ingresa al cilindro del motor 8 M 9

& la cantidad teóricamente necesaria 8 Mo 9 para la combustión de un Ng. /e combustible

se denomina coe"iciente de e#ceso de aire 8 J 9 es decirB

J F M Mo

;a cantidad de aire teóricamente necesaria se caracteri7a por:ue presenta la menor

cantidad de o#igeno del aire :ue se necesita suministrar al combustible para su completa

combustiónO por tanto J ser- igual a la unidad si M F Mo F 1. /icho en otras palabras al

cilindro ingreso aire igual a la necesaria teóricamenteO a esto se le denomina me7cla

este:uiometrica. Pero no siempre se necesita J F 1 ocurre :ue necesitamos me7clas

ricas & esto es cuando J 1 8.+5 K .% en motores a gasolina9 es decir e#iste una

insu"iciencia de o#igeno.

;as me7clas pobres se suceden cuando J Q 1 es decir e#iste e#ceso de o#igeno 8J F 1.4

1.!9 en motores a diesel. n los motores diesel sobrealimentados estos )alores )ar,an

λ 8J F 1.4 1.259 para plena carga. 0hora bien la cantidad de aire necesaria para la

combustión este:uiometrica de un Ng. /e combustible est- entre 14.45 & 15 partes de aire

por una de combustible es decir la relación aire combustible 0R F 151O & J F 1O est-

claro :ue 0R15 son me7clas ricas & 0RQ15 son pobres.

n nuestro dise


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lo= 1

0.23 (83 C +8 H −Oc)

lo= 1

0.23

(8

3

∗0.7541+8∗0.2459

)=17.29

kg aire

kgcomb

.

Para calcular las magnitudes Mo & ;? se ha asumido :ue el contenido de o#igeno en el aire

es un 2.%S en )olumen & un 23S en masa.

Por la e#presiónB

Lo= 1

0.21 ( C 12+ H 4 −Oc

32 )

Lo= 1

0.21 (0.7541

12+0.2459

4 )=0.5919 kmol aire

kmol comb

HallamosB

lo= μo∗ LO → μo=

lo

LO =

17.29

0.5919=29.216

kg

kmol

μo=29.216 kg

kmol :masamolecular aparente del aire .

;a cantidad real de aire :ue participa en la combustión de 1Ng de combustible para J F

.% de acuerdo con la ecuaciónB

l=α ∗lo=0.9∗17.29=15.561 kgairekg comb

(ambi*nB

L=α ∗ LO=0.9∗0.5919=0.53271 kmol aire

kmolcomb


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-.2. %sos del coeiciente de e/ceso de aire.

;a cur)a in"erior de la gra"ica representa la )ariación del coe"iciente de e#ceso de aire en

los motores encendidos por chispas. 8gasolinero9O en el dise


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-.3. Combustión incompleta 0 productos de la combustión.

8 α ≤1¿ n los motores a gasolinaB

;a cantidad total de la me7cla carburanteB

M 1=α LO+

1

μC [ kmol ]

μC B @asa molecular del combustible ma&or porcentae de metano 1+ NgNmol.

M 1 B ingresa al cilindro & se mide en Nmol o en Ng.

ntoncesB

M 1=0.9∗0.5919+

1

18=0.5883655 kmol

;a cantidad de me7cla "resca de carburanteB

G1=1+α lO=1+0.9∗17.29=16.51 kg

=i tenemos la necesidad de trabaar con α ≤1 implica una me7cla rica & por lo tanto

e#iste una insu"iciencia de o#igeno en el proceso de combustión. sto sucede en los

motores gasolineros en los cuales para el dise


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=i H

C =0.17−0.19 entonces K =0.45−0.50

=i H

C

=0.13; K =0.30

Por consiguiente tomamos HC F .32 :ue con una interpolación :uedaB

0.19−0.140.32−0.14

=0.5−0.45 K −0.45

K =0.63

;os productos de la combustión @2 representa la suma de cada uno de sus componentes

para un F .45 se tienenB

M CO=0.421−α 1+ K

LO [ Kmol ]

M CO=0.42∗1−0.9

1+0.63∗0.5919=0.01525 kmol

M CO2= C

12− M CO [ Kmol ]

M CO2=0.7541

12−0.014946=0.04759 kmol

M H 2

= K M CO [ Kmol ]

M H 2=0.63∗0.01525=0.0096kmol

M H 2

O= H

2− M H

2

[ Kmol ]

M H 2 O=0.2459

2−0.0096=0.11334 Kmol


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M 2=0.79α LO [ Kmol ]

M 2=0.79∗0.9∗0.5919=0.294588 kmol

M 2= M CO+ M CO2+ M H 2+ M H 2 O+ M 2

M 2=0.01525+0.04759+0.0096+0.11334+0.294588

M 2=0.600368 Kmol

ntonces el incremento de )olumen esB

! M =( M 2)α


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l proceso en admisión se encarga de introducir la me7cla aire K combustible al cilindro

con a&uda o no de un turbocompresor pero par nuestro caso es de aspiración natural no

usaremos un turbocompresor.

"0= "k "0=1.1949

kg

m3 #

0= # k #0=0.101325 M#a

$a=8314

μa=

8314

29.216

$a=284.57 ; % 0

= #O

$a∗ "010

6%

0=298.6 K

.1. Presión en el cilindro en el proceso de admisión.

Para nuestro caso el motor no es sobrealimentado

! #a= #k − #a=( &2

+' ad )

(ad2

2 "k 10

−6

[ M#a ]

! #a : perdidas )idra)ulicas enel multiplede admison

& : *actor de amortiguamiento dela carga *resca


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'ad :coe*icientede amortiguamientode la carga *rescaen la seccionmas estrec)a

(ad=+elocidaddel aire enel multiplede admison ( &2+'ad )=(2.5,4,0 )=4

(ad=(50,130)=80 [ m /s ]

#a= #O−( &2+'ad )

(ad2

2 "o10

−6

#a=0.101325−(4 )∗802

2∗1.1949∗10−6=0.08603028 M#a

.2. ases residuales 0 coeiciente de gases residuales.

/ebemos recordar :ue la )-l)ula de admisión se abre grados antes de P@=

8dependiendo del dise


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! % B (emperatura de calentamiento de la carga )ar,a entre a 2 ! % =10 K .

;a carga "resca durante su mo)imiento por el sistema de admisión & dentro del cilindro

entra en contacto con las paredes calientes ele)-ndose su temperatura en ! % . el

grado de calentamiento de la carga depende de la )elocidad de su mo)imiento en el

mWltiple de admisión & de la di"erencia de temperaturas entre las paredes & la carga.

(r B temperatura de los gases residuales en grados . este )alor se tiene :ue asumir por el

momento & )ar,a para los motores gasolineras entre % & 1. 0sumiremos un )alor

de %.

Pr B presión de los gases residuales en @Pa.

#r= (1.1,1.25 ) #O # r=(1.1 ) #O # r=0.1114575 M#a

ntoncesB

- r=

298.6+10900

∗0.1114575

17.5∗0.08603028−0.1114575=0.027414313

. $emperaturas en la admisión.

;a temperatura al "inal de la admisión para (N F (o se determina mediante la ecuaciónB

0sumiendo :ueB =1

% a=% o+!% +- r % r

1+- r=298.6+10+0.027414313∗900

1+0.027414313=324.38 K =51.38 / C

M r= M 1 - r=0.58826555∗0.027414313=0.16126896 Kmol

.1. Coeiciente de llenado o rendimiento olumtrico.


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s precisamente el coe"iciente de llenado0+ el :ue nos permite cali"icar la calidad de

la admisión & sobre todo saber si la capacidad del cilindro "ue saturada con carga "resca

en su totalidad.

0+ es la ra7ón entre la cantidad de carga "resca :ue se encuentra en el cilindro al

inicio de la compresión real & a:uella cantidad de carga "resca :ue podr,a llenar el cilindro

8)olumen de trabao del cilindro9 en las condiciones de admisión.

?tro nombre atribuido a este coe"iciente es el rendimiento )olum*trico

=iendo (N F (o PN F Po & asumiendo :ue=

1=s=1

0+=1ϵ

ϵ −1 #a # k

% k

% a (1+- r )=

17.516.5

∗0.08603028

0.101325∗298.6

324.38 (1+0.027414313 ) =0.806824264

0+= (0.75,0.85 )rapidos sin turbo

5. Proceso de compresión.

/ebido a la trans"erencia de calor desde las paredes del cilindroO el calor especi"ico de las

me7cla es ma&or :ue en los motores diesel adem-s los gasolineros tienen m-s gases

residuales :ue los diesel. Por lo tanto el )alor promedio del e#ponente adiab-tico para esa

me7cla en el mismo inter)alo de temperaturas resulta menor en los motores diesel.

?tra consideración importante es la comparación de las presiones & temperaturas al "inal

de la compresión. ;os motores gasolineros trabaan con relaciones de compresión baas

comparado con los diesel & como consecuencia lógica estos Wltimos tendr-n ma&ores

presiones & temperaturas estas caracter,sticas in"lu&en de manera sustanti)a en lasegunda etapa de la compresión cuando n1 N.


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( ) ( ) ( )TaTc Rn

Mr M aMr U UaM cMr U UcM Qac −

−+−+−+=

11

1¨1¨1

Para motores a

gasolina n1 K 13 13' entonces adoptamos un e#ponente politropico de compresiónB n1

F 13' pero debemos tabular el n1 para obtener su )alor correctamente.

+=

Yr

Yr roq

1

*2

+−=

Yr

r Yr q

1

*11

α

dividiendo entre

M 1 (1+- r )

obtenemos:

11=0.96371

2=0.036293757

( ) 011

)¨¨)(2())(1( =−−

−−+− TaTcn

RaU cU qUaUcq

11+1

2=0.9637+0.036293757=1

Considerando la temperatura al "inal de la compresiónB

% c=% a ϵ n1−1=324.38∗17.51.37−1=935.36 K =662.36/ C


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Interpolamos de las tablas 2 & 4 para obtenerB

Con% a 2 3 a B

51.38 / C

100/ C =

3 a

20153 a=1035.307 $=8.314

Con% a 2 3 4 a B

51.38 / C 100/ C

=3 4 a

2204.53 a=1132.6721

Con% c 2 3 c :

500−400/ C 662.36−500/ C

=10890−8591

3 c−108903 c=14622.6564

Con% c 2 3 4 c :

500−400/ C 662.36−500/ C

=11938.6−9384.2

3 c−11938.63 4 c=16085.92

Para interpolar necesito )aloresB

n1=1.37 &

1=−92n

2=1.38 &

1=2669.23889

1.38−1.371.38−n

1

=269.23889−(−92 )

269.23889−0n

1=1.372546791

Presion & (emperatura al "inal de la CompresionB

#c= #aϵ

n1

=0.01529472

∗17.5

1.372546791

=4.3729974

M#a

% c=% a ϵ n1−1=324.38∗17.51.372546791−1=942.2 K =669.2/ C


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6. Proceso de combustión.

;os par-metros al "inal de la combustión el coe"iciente de )ariación molecular esB

μr= M

2+- r M 1

M 1 (1+- r )

= μo+- r1+- r

=0.600368−0.027414313∗0.58826555

0.58826555∗(1+0.027414313) =0.82147766

l calor no desprendido por e"ecto de la combustión incompleta cuando α


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introducimos el concepto de calor especi"ico6 :ue se conoce por termodin-mica

( μ C +) .

0sumimos :ue el coe"iciente de apro)echamiento del calor ' 5=0.9

Por cierto :ue 3 7 7

c signi"ica la energ,a interna de 1@ol de productos de la combustión

al "inal del proceso de compresión punto c6 necesitamos el )alor de3 c :ue es la

energ,a interna de 1@ol de me7cla "resca al "inal de la compresiónB

3 c=( μ C + )c∗% c

con% c 2 ( μ C + )c :

500−400/ C 662.36−500/ C

=21.78−21.474

( μ C + )c−21.78 ( μC + )c=22.2768216

3 c=( μ C + )c∗% c=22.2768216∗662.36=14755.27555 K6

Kmol

;a energ,a interna de los productos de la combustiónB

3 7 7

c= ( μ C + )7 7

c∗% c

( μ C +) 7 7 c s el calor espec,"ico de los productos de combustión al "inal de la

compresión.

=abemos :ueB

( μ C +)7 7

c=( μ C + )CO rCO+( μ C +)CO2 rCO2+( μ C + ) H 2 r H 2+( μ C + ) H 2 O r H 2 O+( μ C + ) 2 r 2

( μ C +)7 7

c=( μ C + )CO(

M CO

M 2

)+ ( μC + )CO2( M CO2

M 2

)+ ( μ C +) H 2( M H 2 M

2

)+ ( μ C +) H 2 O( M H 2 O

M 2

)+ ( μ C +) 2( M 2 M

2

)


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Interpolando tabla 1 con% c 2 ( μ C + )c :

CO 600−500/ C

662.36−600/ C =

22.11−21.7844

( μC + )c−22.11 ( μ C + )CO=22.3133

CO2

600−500 / C 662.36−600 /C

=37.438−36.258

( μ C + )c−37.438 ( μ C + )CO

2

=38.173848

H 2

600−400/ C 662.36−600/C

=20.934−20.871

( μ C + )c−20.934 ( μ C + ) H

2

=20.9536

H 2O

600−400 / C 662.36−600 /C =

27.315−26.775

( μ C + )c−27.315 ( μ C + ) H 2O=27.4834

2

600−400/ C 662.36−600/ C

=21.449−21.185

( μ C + )c−21.449 ( μ C + )

2

=21.5313

( μ C +)7 7

c=22.3133∗0.0317465+38.173848∗0.09906988+20.9536∗0.019984678+27.4834∗0.23594

k6

Kmol

3 7 7

c= ( μ C + )7 7

c∗% c 3

7 7

c=16292.55 k6

Kmol

ntonces el primer miembro de la ecuaciónB

' 5 ( H u )(1+- r ) M 1

+3 c+- r 3

7 7 c

1+- r= μr 3

77

5126.5733877+14755.27555=0.82147766∗3 7 7

5


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3 7 7

5=19.3556 M6 /kmol

Interpolando

con % 5 2 3 77

5 : 2500−2400/ C 2400−% 5 / C

= 73.882−70.543270.5432−19.3556

% 5=866.8863 / C =1139.886 K

6.2. Calculo de la presión m8/ima al inal de la combustión isible.

;a presión calculada para el "inal de la combustión P7 ser-B

# 5%9O= μr% 5

% c #c=

0.82147766∗1139.886942.2

∗+4.3729974 # 5%9O=4.701571212 M#a

0hora podemos hallar el grado de ele)ación de la presiónB

λ= # 5%9O

#c=

4.701571212

4.3729974

λ=1.075137

;a presión m-#ima considerando el redondeamiento del diagramaB

# 5real¿ # 5

7 7 =0.85 # 5%9O=0.85∗4.701571212

# 57 7 =3.99633553 M#a

19. Proceso de e/pansión.


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)¨¨(*)()(*)()(1)2()(*1

)(bU z U or UbUz r TbTz

n

R

Yr uo M

Hu z b −−−−−−

=+

−α

ξ ξ

0sumimos el

e#ponente politropico de e#pansión n2=1.25 :ue para gasolineros est- en el inter)alo

n2=1.23−1.30

&' 5=0.9,

InterpolamosB

Con% 5 2 3 5 :

2400−2300 / C 2300−866.8863 / C

=62090−5920159201−3 5

3 5=17798,345

Con% 5 2 3 4 5 :

2400−2300 / C

2300−866.8863 / C =

73882−70543.2

3 4 5−70543.23 4 5=17798,345

0sumo tambi*nB % b= % 5

ϵ n2−1

=557.316655 K =284.316655 / C

Con% b 2 3 b :

1400−1300/ C 1300−284.316655/ C

=33951−3123831238−3 5

3 b=3682.51

Con% b 2 3 4 b :

1400−1300 / C 1300−284.316655 / C

=38053.1−34956.534956.5−3 4 5

3 4 5=3504.8495

n la primera ecuaciónB

la presión al "inal de la e#pansión #b se halla medianteB

#b= # 5

ϵ n2=

5.32

10.51.24


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#b=0.288 M#a

;a temperatura al "inal de la e#pansión ser-B

% b= % 5ϵ

n2−1=2647.4

10.50.24

% b=1505.7 K

11. Par8metros indicados 0 par8metros eectios.

;os par-metros indicados caracteri7an la per"ección del ciclo a reali7ar en cuanto al

apro)echamiento del calor caracteri7an la calidad de organi7ación de los procesosO en

cambio los par-metros e"ecti)os consideran adem-s de los indicados el grado de

per"ección mec-nica del motor.

l trabao & la potencia e"ecti)a :ue recibe el cigYe


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;e K trabao e"ecti)o

;i K trabao indicado

;m K trabao por p*rdidas mec-nicas

e K potencia e"ecti)a

i K potencia indicada

m K potencia :ue se gasta en las perdidas mec-nicas

11.1. Par8metros indicados.

Presión media indicada calculada del diagrama indicado para un motor a gasolina

( #i )cal= #a:

n1

:−1 [ λn2−1 (1− 1:n2−1 )− 1n1−1 (1− 1:n1−1 )]

( #i )cal=0.0586 10.5

1.33

10.5−1 [ 3.971.24−1 (1− 110.51.24−1 )− 11.33−1 (1− 110.51.33−1 )]

( #i )cal=0.7737 M#a

Presión media indicada real

#i= i ( #i )cal

i B Coe"iciente de redondeo o plenitud del diagrama indicado 8.%5 K .%'9 asumimos

un )alor de i=0.96 .

#i=0.96∗0.7737=0.74275 M#a

11.2. Par8metros eectios.


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Par-metros principales del ciclo. ;a "racción de la presión indicada :ue se gasta al )encer

la "ricción & accionar los mecanismos au#iliares se determina recurriendo a los

coe"icientes e#perimentalesB

#m= 8+ + p

/onde+ p es la )elocidad media del pistón 8ms9O

+ p=10−16m/s asumimos la

)elocidad media del pistón de+ p=14m/s .

Dalores de los coe"icientes 0 & para motores gasolinerosB

0l tratarse de un motor r-pido

0+=0.77

:ue est- entre los )alores de '5…...+5 :uecorresponde a los motores r-pidos sin turbo.

ntonces =/ menor :ue 1 0 F .4 F .135

#m=0.04+0.0135∗14≅0.229 M# a

ntonces la presión media e"ecti)a del ciclo ser-B

#e= #i− #m=0.74275−0.229

#e=0.51375 M#a

l rendimiento mec-nicoB

0m= #e

#i=

0.51375

0.74275

0m=0.692

l consumo especi"ico indicado de combustibleB


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gi=36000+ " o

# i α lo=

3600∗0.77∗0.84290.74275∗0.9∗14.96

gi=233.6 g

K


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;a cilindrada total del motorB

i > )=45 e ?

#e n (lts )

? =4 por ser unmotor de4 tiempos

i > )= 45∗96.941∗40.51375∗5200

=6.35 lts

Dolumen de trabao de un cilindroB

> )=6.35

6=0.725 lts

;a relación =/ F la supondremos igual a .+5 1 8motor r-pido9.

> )=@

4 A

2B=

@

4 A

3

A=3

√4> )

@ = 3√

4∗0.725@ ∗0.85

=1.028dm=102.8mm

0doptamos un di-metro / F 13 mm por lo :ueB

B= > )

@

4 A

2

= 0.725

@

41.03

2

=0.87dm

(omamos una carrera = F +' mm entoncesB

> )=@

4 A

2B=

@

4¿1.032∗0.87=0.7249 lts

ntonces la cilindrada real del motor ser-B


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i > )=6∗0.7249=4.4 lts

;a )elocidad media del pistón ser-B

> p=Bn30=0.087∗520030 =15m/s

!#*:(".


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Conclusiones.

Demos :ue tu)imos :ue suponernos algunos )alores con la intención de proseguir con los

c-lculos & poder determinar los )alores promedios del "uncionamiento de nuestro motorO

pero dichas suposiciones son )alidas & est-n dentro de los inter)alos :ue recomiendan

los di"erentes autores :ue los tomaron de la e#perimentación & d-ndonos )alores

relati)amente promedios pudimos hallar los par-metro indicados e"ecti)os las

dimensiones principales del motor para :ue pueda operar correctamente en la ciudad del

cusco.

0dem-s de esto debemos acotar :ue la presión atmos"*rica en el cusco es un )alor

promedio dado :ue no solo )ar,a con la altura sino :ue tambi*n con las condiciones

clim-ticas del medio igualmente la temperatura es un promedio durante todo un a


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