DISEÑO DE CAPTACION.xlsx

Municipalidad Distrital de Tantamayo

“INSTALACIÓN DEL SERVICIO DE AGUA POTABLE Y CONSTRUCCIÓN DE LETRINAS CON ARRASTRE HIDRÁULICO EN EL BARRIO DE SUSUPILLO EN LA LOCALIDAD DE PAMPA FLORIDA"

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PROYECTO :

SUB PROYECTO: SISTEMA DE AGUA POTABLE - SUSUPILLO

LOCALIDAD : Barrio de susupillo PROVINCIA: HuamaliesDISTRITO : Tantamayo REGION: Huanuco

NORMA OS. 100CONSIDERACIONES BÁSICAS DE DISEÑO DE INFRAESTRUCTURA SANITARIA

POBLACION ACTUAL : 48 HABITANTESTOTAL DE VIVIENDAS REGISTRADAS : 62 VIVIENDASPROMEDIO DE HABITANTES POR VIVIENDA : 0.77 HAB/VIVPOBLACION DE DISEÑO : 75 HABITANTESCAUDAL DE DISEÑO PARA AGUA POTABLE : 0.19 LTS/SEG

NOTA:

** SE TIENE COMO DATO DE POBLACIÓN INICIAL PADRON DE USUARIOS (HERRAMIENTA 7b)-FUENTE PROPIA

I.- PERIODO DE DISEÑO:

CUADRO N° 1HORIZONTE DE EVALUACION DEL PROYECTO (PERIODO DE DISEÑO)

PERIODO DE REINVERSION

INDIVIDUAL

20

20

10**

10

** El periodo de diseño dependera del material que use el constructor para su diseño

CALCULO DE PERIODO DE DISEÑO, POBLACION Y DOTACION DE AGUACAUDAL DE DISEÑO PARA SISTEMA DE AGUA POTABLE

“INSTALACIÓN DEL SERVICIO DE AGUA POTABLE Y CONSTRUCCIÓN DE LETRINAS CON ARRASTRE HIDRÁULICO EN EL BARRIO DE SUSUPILLO EN LA LOCALIDAD DE PAMPA FLORIDA DEL DISTRITO DE TANTAMAYO - HUAMALIES - HUANUCO"

La solucion tecnica que resulta optima desde el punto de vista economico,es aquella que reduce al minimo la suma descontada de los costos de inversion y operación durante el periodo analizado.

De acuerdo al Anexo SNIP 10 el horizonte de evaluacion de agua potable y alcantarillado es de 20 años.

TIPO DE SOLUCION

OPCION TECNOLOGICA

HORIZONTE DE EVALUACION

(AÑOS)

UBS con Arastre Hidraulico

Reinversion: construccion de un nuevo pozo o zanja de percolacion cada 10 años

UBS Ecologico o Compostera

Reinversion: construccion de un nuevo pozo, zanja de percolacion o biofiltro cada 10 años

UBS de Compostaje

Continuo

UBS de Hoyo seco ventilado

Reinversion: construccion de un nuevo Hoyo cada 5 años

Fuente: Cuadro N° 3 Guia para elaboracion de proyectos de agua y saneamiento del programa Nacional de saneamiento Rural - Anexo K1



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II.- CALCULO DE LA POBLACIONSe determina la poblacion futura en base a alguno de los siguientes metodos de proyeccion u otros: Metodos matematicos,metodos demograficos y metodos economicos. Abordar cada uno de estos metodos se sale del alcance de este capitulo. En este sentido se estudia los metodos matematicos y demograficos.

a) Metodo aritmetico

Donde :Pf : Poblacion FuturaPi : Poblacion Inicial del año baser : Constante de Crecimiento Aritmeticot : Tiempo en Años

b) Metodo Geometrico

Donde :Pf : Poblacion FuturaPi : Poblacion Inicial del año baser : Constante de Crecimiento geometricotm : Tiempo en Años

c) Metodo de Parabola de segundo grado

Donde :Y : Poblacion FuturaA : Poblacion Inicial del año baseB Y C : Constante de Ecuacion (adimensionales)x : Tiempo en Años

d) Metodo de incremento variables

Donde :Pt : Poblacion Futura en t AñosPn : Poblacion ultima del censom : Numero de intervalos de tiempo de Pn a PrA1P : Promedio de intervalos variables de poblacion por:

Siendo :Po : Poblacion Inicial o en el año de partidan : Numero de clases con 10 años de intervalo en cada clase.A2P : Promedio de incrementos variables dado por :

Pn-1 : Poblacion penultima de referenciaP1 : Poblacion siguiente a la inicial (Po)

e) Metodo de incremento variables

Donde :Pf : Poblacion Futura Pn : Poblacion del año baseCv : Crecimiento negativo (Hab/año)

= Nacimiento-Defunsiones=N-DM : Migraciones (Hab/año)

= Inmigraciones-Emigraciones=I-En : Numero de Años

f iP P r t

tmf iP P r

2Y A Bx Cx

1 ( 1/ 2) 2nPt P MA P m m A P

11

Pn PoA P

n

( 1) ( 1 )2

2

P Pn P PoA P

n

( )fP Pn Cv M n



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PERIODO DE DISEÑO PARA EL PROYECTO :Para el calculo de la poblacion futura existen 3 metodos, el metodo lineal, el gelometrico y exponencial

Proyeccion De la Poblacion

Pi ( Poblacion Inicial del año base) (hab) = 48r (Constante de Crecimiento Lineal) (%) = 2.80%t ( Tiempo en Años) (años) = 20Fuente: propia

Pf= 75 HAB

Por lo tanto Tomamos poblacion de Diseño de 75 HAB

III.- DOTACIONExiste correlacion entre la contribucion percapita del abastecimiento de agua y la contribucion de desague,ya que uno provine del otro

Dotacion Promedia= 80.00 lts/seg

Cada uno de estos metodos es para una determina forma de crecimiento de la poblacion, el consultor deberá elegir el que mejor se adecue

La dotación promedio diaria anual por habitante, se fijará en base a un estudio de consumos técnicamente justificado, sustentado en informaciones estadísticas comprobadas.

Para nuestro caso se tomara los criterios estabeciodos por el Programa Nacional de saneamiento Rural PNSR, las cuales se indican a continuacion



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IV.- CONSUMO DE AGUA

Los consumos de agua de la ciudad tiene pues variaciones mensuales,diarias,horarias.Estas variaciones pueden expresarse en un porcentaje del consumo o gastos promedio(Qo)

a) GASTO PROMEDIO

Tambien por :

Qp= 0.07 l/seg

VARIACION DE CONSUMO

b) GASTO MAXIMO DIARIO

Se define como maximo diario al dia de maximo consumo de unaserie de registros observados durante 365 dias de un año.

COEFICIENTE DE VARIACION DIARIA.K1

Es la relacion existente entre el gasto efectuado en el dia de maximo consumo y el gasto promedio.

K1 = 1.3

El gasto maximo diario representa pues el promedio diario por el coeficiente de variacion diaria, o sea:

DONDE :Qmd = Gasto maximo diario expresado en lts/s

Qp = Gasto promedio expresado en Hs/sK1= Coeficiente de variacion diaria que varia 1.3-2.0 (Según tipo de habilitacion)

Qmd= 0.09 l/seg

La cantidad de agua que se consume en una red publica varia continuamente bajo la influnencia de las actividades y habitos de la poblacion,condiciones del clima,costumbres .Hay meses en el que el consumo de aguas de agua es elevado,asi tambien durante un mes hay dias de mayor consumo, lo mismo que durante el dia,el consumo varia constantemente.

El gasto promedio diario se define como el promedio de los consumos diarios durante un año.Por lo tanto, el gasto promedio diario expresa la relacion entre el volumen total consumido por la poblacion en un dia se expresa generalmente en lts/seg y esta represntado por:

De acuerdo a condiciones de cada ciudad el consumo de agua sufre variaciones diarias determinadas por las estaciones, costumbres,etc. Lo cual hace determinar dias del año se presenten maximos y minimos consumos,igualmente existen horas en que se presentan maximos y minimos consumos.

De acuerdfo a las variaciones de todo un año se puede determinar el dia mas critico que nesesariamente tiene que ser satisfecho por el sistema de agua potable. Este valor, relaciona con el consumo promedio diario permite establecer coheficiente de variacion horaria

/86400P

Poblacion DotacionQ l seg

24 3600P

Poblacion DotacionQ

horas s

1

. . . .

.

Gasto del Día máximo consumok

Gasto promedio

1md pQ Q k



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c) GASTO MAXIMO HORARIO

El valor maximo que se tiene durante un dia sera hora de maximo consumoEl gasto maximo horario sera relacionado respecto al gasto promedio,según la siguiente expresion:

K2= 2.5

DONDE :Qmh= Gasto maximo Horario expresado en lts/sQp = Gasto promedio expresado en lts/sK2= Coeficiente de variacion Horaria que varia entre 1.8-2.5 (Según tipo de habilitacion)

respecto al gasto promedio.

Qmh= 0.17 l/seg

SE CONSIDERA UN 10% POR PERDIDAS DE TUBERIAS Y ACCESORIOS

0.02 l/seg

POR LO TANTO EL CAUDAL DE DISEÑO PARA EL SISTEMA DE AGUA POTABLE SERA LA SUMA DE QMH + QPU

Qmh = 0.19 l/seg

QPU =

2mh pQ Q k



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ECUACIÓN DE EQUILIBRIO

PROYECTO :



Por lo tanto debera de cumplir la ecuacion de equilibrio

I.- ANALISIS DEL CAUDAL DE OFERTA

El caudal de oferta será un tercio del caudal de minimo

Para el aforamiento se empleo el metodo volumentrico

Manante

Aforo Manante Nº 1 4.00 27.00 27.00 26.00 26.67 0.15Aforo Manante Nº 2 4.00 20.00 21.00 19.00 20.00 0.20Aforo Manante Nº 3 4.00 28.00 26.00 26.00 26.67 0.15Aforo Manante Nº 4 4.00 26.00 27.00 27.00 26.67 0.15Aforo Manante Nº 5 4.00 42.00 38.00 40.00 40.00 0.10Aforo Manante Nº 6 4.00 28.00 26.00 26.00 26.67 0.15

0.90II.- ANALISIS DEL CAUDAL DE DEMANDA

Demanda global

Caudal de diseño (Qm) (l/s) = 0.07Porcentaje de perdida en la red y Linea (%) = 10

Perdida total = 10 %

Qa = 0.08 l/s (Caudal a Captar)

demanda local

Qa = 0.08 l/seg#vivienda = 76


Para determinar si la fuente proporcina el caudal adecuado sin afectar al medio ambiente y a otros usuarios del mismo. Por tal motivo se tendra que determinar cual es caudal maximo que se podra obtener de la fuente de captacion y comparar con el caudal de demanda de la loaclidad en analisis.

vol l

tiempo 1s

tiempo 2s

tiempo 3s

tiempo prom.

caudall/s

Para el analisis de demanda se empleara el caudal promedio obtenido en el analisis anterior y redistribuidos según la cantidad de viviendas.

𝑄=𝑉𝑜𝑙/𝑡

OFERTA DEMANDAQ Q

.OFERTA MIN RIOQ Q



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El caudal se distribuira en forma equtativa en las viviendasQa/#viv = 0.0010 l/s/viv

Manante Qa/#viv

Aforo Manante Nº 1 18 0.0010 0.02Aforo Manante Nº 2 13 0.0010 0.01Aforo Manante Nº 3 10 0.0010 0.01Aforo Manante Nº 4 10 0.0010 0.01Aforo Manante Nº 5 13 0.0010 0.01Aforo Manante Nº 6 12 0.0010 0.01

Total = 76 0.08

III.- EQUACION DE EQUILIBRIO

Manante

Aforo Manante Nº 1 0.02 0.15 OKS!!!Aforo Manante Nº 2 0.01 0.20 OKS!!!Aforo Manante Nº 3 0.01 0.15 OKS!!!Aforo Manante Nº 4 0.01 0.15 OKS!!!Aforo Manante Nº 5 0.01 0.10 OKS!!!Aforo Manante Nº 6 0.01 0.15 OKS!!!

viv. Proyec

Qdl/s

Qdl/s

Qol/s

OFERTA DEMANDAQ Q



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DISEÑO DE LA RED DE DISTRIBUCION

PROYECTO :



I.- DATOS INICIALES

Poblacion de Diseño : (hab) : 75Promedio de personas por lotes proyectada (hab/viv) : 0.77Total de Lotes y/o viviendas (und) : 97.00Lotes y/o viviendas existentes (und) : 62.00Lotes y/o viviendas proyectados (und) : 35.00

II.- ESQUEMA DE LA RED

RED R1

RED R2


R

R

J-04

J-10

J-11

J-12

J-14

J-17

J-25

J-33

J-37

J-40

J-46

R



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RED R3

RED R4

RED R5

J-04

J-10

J-11

J-12

J-14

J-17

J-25

J-33

J-37

J-40

J-46

R



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III.- ZONIFICACION

El area de presenta una unica zona, con los siguientes parametros.

Coeficiente de Mayoracion Diaria (k1) Adm = 1.30Coeficiente de Mayoracion Horaria (k2) Adm = 2.50

IV.- DOTACION EN LOS NUDOS DE ANALISIS

Qmh = 0.190 l/seg#vivienda = 97.00

El caudal se distribuira en forma equtativa en las viviendasQmh/#viv = 0.0020 l/s/viv

las vivendas se encuemtran dispresas de tal forma que 76 viviendas proyectas se abasteceran de la siguiente forma:54 viviendas existente y 14 proyectadas de abasteceran de los reservorios existente8 viviendas existentes se abasteceran de la captacion o de camras distribuidor de caudal de forma directa

Nodo

J-01 1 1 0.0020 0.0020 173 3832.93J-02 0 0.0020 0.0000 0 3921.24J-03 0 0.0020 0.0000 0 3789.92J-04 1 1 2 0.0020 0.0040 346 3854.42J-05 0 0.0020 0.0000 0 3804.45J-06 1 1 0.0020 0.0020 173 3792.97J-07 1 1 0.0020 0.0020 173 3915.44J-08 1 1 0.0020 0.0020 173 3917.33J-09 0 0.0020 0.0000 0 3960.00J-10 1 1 0.0020 0.0020 173 3793.69J-11 2 1 3 0.0020 0.0060 518 3948.00J-12 1 1 0.0020 0.0020 173 3945.08J-13 2 2 0.0020 0.0040 346 3854.17J-14 1 1 0.0020 0.0020 173 3853.12J-15 2 2 0.0020 0.0040 346 3767.50J-16 1 1 0.0020 0.0020 173 3747.24J-17 1 1 2 0.0020 0.0040 346 3792.94J-18 3 1 4 0.0020 0.0080 691 3805.98J-19 1 1 0.0020 0.0020 173 3801.94J-20 1 1 0.0020 0.0020 173 3713.83J-21 1 1 2 0.0020 0.0040 346 3702.88J-22 1 1 0.0020 0.0020 173 3800.91J-23 2 1 3 0.0020 0.0060 518 3923.99J-24 1 1 0.0020 0.0020 173 3781.26J-25 1 1 0.0020 0.0020 173 3768.98J-26 1 1 0.0020 0.0020 173 3715.11J-27 1 1 0.0020 0.0020 173 3880.50J-28 1 1 0.0020 0.0020 173 3883.08J-29 1 1 0.0020 0.0020 173 3775.38

La cantidad de agua que se consume en una red publica varia continuamente bajo la influnencia de las actividades y habitos de la poblacion,condiciones del clima,costumbres .

Para el diseño de la Red se empleara el caudal maximo horario obtenido en el analisis anterior y redistribuidos según la cantidad de viviendas.

Loete y/o vivienda existente

Loete y/o vivienda

proyectada

Loete y/o vivienda

TotalDotacion(L/s/viv)

Qdiseño(l/s)

Qdiseño(l/d)

ELEV(m)



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Nodo

J-30 1 1 0.0020 0.0020 173 3810.95J-31 0 0.0020 0.0000 0 3854.79J-32 2 1 3 0.0020 0.0060 518 3749.70J-33 2 1 3 0.0020 0.0060 518 3776.94J-34 0 0.0020 0.0000 0 3970.00J-35 2 1 3 0.0020 0.0060 518 3851.09J-36 2 1 3 0.0020 0.0060 518 3825.30J-37 1 1 0.0020 0.0020 173 3854.65J-38 2 1 3 0.0020 0.0060 518 3860.02J-39 1 1 0.0020 0.0020 173 3831.07J-40 1 1 0.0020 0.0020 173 3953.88J-41 1 1 2 0.0020 0.0040 346 3835.06J-42 0 0.0020 0.0000 0 3854.44J-43 2 1 3 0.0020 0.0060 518 3756.99J-44 2 1 3 0.0020 0.0060 518 3699.37J-45 2 2 0.0020 0.0040 346 3687.08J-46 2 2 0.0020 0.0040 346 3830.86

TOTAL = 54 14 68 0.136

Loete y/o vivienda existente

Loete y/o vivienda

proyectada

Loete y/o vivienda

TotalDotacion(L/s/viv)

Qdiseño(l/s)

Qdiseño(l/d)

ELEV(m)



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V.- PROPIEDADES DE LOS MATERIALES

Las tuberías emplear serán de material de fácil adquisición, de diámetros comerciales, tal como se muestra en la siguiente tabla.

Tuberia Longitud Nudo Inicio Nudo Final Material

P-01 8.98 J-01 CRP T7-1 3/4 PVC 150P-02 31.55 R-4 J-03 1 PVC 150P-03 31.88 J-04 CRP T7-4 1 PVC 150P-04 34.85 J-05 J-06 3/4 PVC 150P-05 34.97 J-08 J-07 3/4 PVC 150P-06 36.23 CRP T7-5 J-10 1 PVC 150P-07 32.92 J-11 J-12 3/4 PVC 150P-08 43.16 CRP T7-3 J-13 1 PVC 150P-09 43.07 J-14 J-04 1 PVC 150P-10 43.42 J-15 CRP T7-6 3/4 PVC 150P-11 47.42 R-2 J-16 1 PVC 150P-12 52.53 J-10 J-17 3/4 PVC 150P-13 53.03 J-18 J-19 3/4 PVC 150P-14 54.86 J-20 J-21 3/4 PVC 150P-15 63.64 J-05 J-22 3/4 PVC 150P-16 63.15 J-23 CRP T7-02 1 PVC 150

P-17 66.63 CRP T7-4 CRP T7-5 1 PVC 150P-18 70.46 J-03 J-24 3/4 PVC 150P-19 68.83 J-17 J-25 3/4 PVC 150P-20 69.08 R-1 J-23 1 1/2 PVC 150P-21 74.17 J-20 J-26 3/4 PVC 150P-22 76.19 CRP T7-02 J-27 1 PVC 150

P-23 78.09 J-24 J-29 3/4 PVC 150P-24 81.85 CRP T7-1 J-05 3/4 PVC 150P-25 75.38 J-24 J-32 3/4 PVC 150P-26 91.17 J-10 J-33 3/4 PVC 150P-27 111.56 J-35 J-36 3/4 PVC 150P-28 105.95 CRP T7-6 J-20 3/4 PVC 150P-29 114.26 J-04 J-37 3/4 PVC 150P-30 122.11 R-5 J-38 1 PVC 150P-31 131 J-13 J-39 3/4 PVC 150P-32 137.13 J-11 J-40 3/4 PVC 150P-33 127.11 J-38 J-41 3/4 PVC 150P-34 146.27 J-23 J-02 1 PVC 150P-35 168.58 J-44 J-45 3/4 PVC 150P-36 176.48 J-13 J-35 3/4 PVC 150P-37 180.76 J-16 J-43 3/4 PVC 150P-38 184.65 J-03 J-15 3/4 PVC 150P-39 29.05 J-02 CRP T7-7 3/4 PVC 150P-40 228.71 J-02 J-08 3/4 PVC 150P-41 75.08 CRP T7-7 J-28 3/4 PVC 150P-42 248.07 J-14 J-46 3/4 PVC 150P-43 38.52 J-42 CRP T7-8 3/4 PVC 150P-44 93.02 CRP T7-8 J-18 3/4 PVC 150P-45 263.53 J-38 J-42 3/4 PVC 150P-46 65.21 J-43 CRP T7-9 3/4 PVC 150P-47 176.45 J-42 J-31 3/4 PVC 150P-48 75.68 CRP T7-9 J-44 3/4 PVC 150P-49 283.92 J-39 J-01 3/4 PVC 150P-50 20.5 J-27 CRP T7-3 1 PVC 150

Diametro (in)

Hazen-Williams



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P-51 294.18 J-19 J-30 3/4 PVC 150P-52 22.83 R-3 J-34 1 PVC 150



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VI.- PROCESAMIENTO DE DATOS

Los datos serán procesados en el software WaterCad empleando los siguientes modelos matemáticos

Hazen-Williams

k = Constante (0.85 en SI , 1.32 en US ).

Darcy-Weisbach

VII.- RESULTADOS DE PROCESAMIENTO

A) RESULTADO DE CARGA DE PRESIONES

Pmax = 50 Pmin = 10

NUDO OBSERVACION

J-01 3,832.93 0.0130 3,869.15 36.10 ok!!!J-02 3,921.24 0.0000 3,949.84 28.50J-03 3,789.92 0.0000 3,799.89 9.90J-04 3,854.42 0.0260 3,879.48 25.00 ok!!!J-05 3,804.45 0.0000 3,829.96 25.40J-06 3,792.97 0.0100 3,829.96 36.90 ok!!!J-07 3,915.44 0.0100 3,949.69 34.20 ok!!!J-08 3,917.33 0.0130 3,949.70 32.30 ok!!!J-09 3,960.00 0.0000 3,979.69 19.60J-10 3,793.69 0.0130 3,809.93 16.20 ok!!!J-11 3,948.00 0.0390 3,979.65 31.60 ok!!!J-12 3,945.08 0.0130 3,979.64 34.50 ok!!!J-13 3,854.17 0.0300 3,869.78 15.60 ok!!!J-14 3,853.12 0.0100 3,879.64 26.40 ok!!!J-15 3,767.50 0.0260 3,798.80 31.20 ok!!!J-16 3,747.24 0.0130 3,769.88 22.60 ok!!!J-17 3,792.94 0.0260 3,809.84 16.90 ok!!!J-18 3,805.98 0.0520 3,839.45 33.40 ok!!!J-19 3,801.94 0.0130 3,839.41 37.40 ok!!!J-20 3,713.83 0.0130 3,749.71 35.80 ok!!!J-21 3,702.88 0.0260 3,749.66 46.70 ok!!!J-22 3,800.91 0.0100 3,829.95 29.00 ok!!!J-23 3,923.99 0.0390 3,949.89 25.80 ok!!!

Donde:

En la tabla se presenta como resultado de la solución de la red las presiones que existen en los nudos de los puntos. Las presiones máximas están dadas por la calidad de tubería en este caso es de 50 mH2O y la presión de mínima no de ser menor a 10 mH2O según RNE.

Elevacion(m)

Demanda(L/s)

Energia(m)

Presion(m H2O)



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NUDO OBSERVACION

J-24 3,781.26 0.0100 3,799.71 18.40 ok!!!J-25 3,768.98 0.0130 3,809.83 40.70 ok!!!J-26 3,715.11 0.0130 3,749.69 34.50 ok!!!J-27 3,880.50 0.0130 3,899.55 19.00 ok!!!J-28 3,883.08 0.0130 3,909.98 26.80 ok!!!J-29 3,775.38 0.0130 3,799.70 24.30 ok!!!J-30 3,810.95 0.0130 3,839.35 28.30 ok!!!J-31 3,854.79 0.0130 3,882.27 27.40 ok!!!J-32 3,749.70 0.0260 3,799.65 49.80 ok!!!J-33 3,776.94 0.0390 3,809.78 32.80 ok!!!J-34 3,970.00 0.0000 3,979.75 9.70J-35 3,851.09 0.0390 3,868.74 17.60 ok!!!J-36 3,825.30 0.0390 3,868.56 43.20 ok!!!J-37 3,854.65 0.0130 3,879.45 24.70 ok!!!J-38 3,860.02 0.0390 3,884.36 24.30 ok!!!J-39 3,831.07 0.0130 3,869.49 38.30 ok!!!J-40 3,953.88 0.0130 3,979.62 25.70 ok!!!J-41 3,835.06 0.0260 3,884.27 49.10 ok!!!J-42 3,854.44 0.0000 3,882.30 27.80J-43 3,756.99 0.0390 3,768.47 11.50 ok!!!J-44 3,699.37 0.0390 3,729.79 30.30 ok!!!

B) RESULTADO DE VELOCIDADES

P-01 8.98 3/4 150 0.02 0.07P-02 31.55 1 150 0.13 0.25P-03 31.88 1 150 0.09 0.18P-04 34.85 3/4 150 0.01 0.04P-05 34.97 3/4 150 0.01 0.04P-06 36.23 1 150 0.09 0.18P-07 32.92 3/4 150 0.01 0.05P-08 43.16 1 150 0.15 0.3P-09 43.07 1 150 0.13 0.26P-10 43.42 3/4 150 0.05 0.18P-11 47.42 1 150 0.10 0.21P-12 52.53 3/4 150 0.04 0.14P-13 53.03 3/4 150 0.03 0.09P-14 54.86 3/4 150 0.03 0.09P-15 63.64 3/4 150 0.01 0.04P-16 63.15 1 150 0.17 0.33P-17 66.63 1 150 0.09 0.18P-18 70.46 3/4 150 0.05 0.17P-19 68.83 3/4 150 0.01 0.05P-20 69.08 1 1/2 150 0.24 0.21P-21 74.17 3/4 150 0.01 0.05P-22 76.19 1 150 0.17 0.33P-23 78.09 3/4 150 0.01 0.05

Elevacion(m)

Demanda(L/s)

Energia(m)

Presion(m H2O)

La verificación de las velocidades se realizar en la Tuberías, las velocidad no superaran a 3 m/s para evitar el desgaste de la tubería de PVC.

Longitudm

Diametro(in)

Hazen-WilliamsC

Caudal(L/s)

Velocidad(m/s)



-- Página 16 --

P-24 81.85 3/4 150 0.02 0.07P-25 75.38 3/4 150 0.03 0.09P-26 91.17 3/4 150 0.04 0.14P-27 111.56 3/4 150 0.04 0.14P-28 105.95 3/4 150 0.05 0.18P-29 114.26 3/4 150 0.01 0.05P-30 122.11 1 150 0.16 0.31P-31 131 3/4 150 0.05 0.16P-32 137.13 3/4 150 0.01 0.05P-33 127.11 3/4 150 0.03 0.09P-34 146.27 1 150 0.04 0.07P-35 168.58 3/4 150 0.01 0.05P-36 176.48 3/4 150 0.08 0.27P-37 180.76 3/4 150 0.09 0.32P-38 184.65 3/4 150 0.08 0.27P-39 29.05 3/4 150 0.01 0.05P-40 228.71 3/4 150 0.02 0.08P-41 75.08 3/4 150 0.01 0.05P-42 248.07 3/4 150 0.03 0.09P-43 38.52 3/4 150 0.08 0.27P-44 93.02 3/4 150 0.08 0.27P-45 263.53 3/4 150 0.09 0.32P-46 65.21 3/4 150 0.05 0.18P-47 176.45 3/4 150 0.01 0.05P-48 75.68 3/4 150 0.05 0.18P-49 283.92 3/4 150 0.03 0.12P-50 20.5 1 150 0.15 0.3P-51 294.18 3/4 150 0.01 0.05P-52 22.83 1 150 0.23 0.46P-53 61.65 1 150 0.17 0.33P-54 58.36 1 150 0.07 0.13P-55 43.86 1 150 0.07 0.13P-56 105.33 1 150 0.17 0.33P-57 154.81 1 150 0.17 0.33

Vmax = 0.46

Longitudm

Diametro(in)

Hazen-WilliamsC

Caudal(L/s)

Velocidad(m/s)



-- Página 17 --

C) GRAFICO DE ALTURA DE PRESIONES

Se presenta las líneas de conducción mas criticas del sistema planteado.



-- Página 18 --



-- Página 19 --

VII.- CONCLUSIONES

VIII.- RECOMENDACIONES

La tubería es de Policloruro de Vinilo (PVC).

· Las presiones en todos los puntos críticos son menores a 50 m de altura, por lo tanto, se empleara tubería de clase 10

· Las velocidades en las tuberías son menores a 3 m/s, cumpliendo el RNE y pudiéndose dar el uso de tuberías de PVC

· Los diámetros a emplear en el sistema SON DE 3/4", 1" 1 1/2" según se indican

· Para las tuberías se recomienda que cumplan con la Norma Técnica Peruana: ITINTEC 399-002, en la que indica lo siguiente:



-- Página 20 --

DISEÑO DE LA LINEA DE CONDUCCION

PROYECTO :



I.- MARCO TEORICO

Para el calculo del diametro de la tuberias de conduccion se emplearan el metodo de Hanzaen y William donde:

Coeficiente del diámetroC : Coeficiente de rugosidad del material de la tuberíaD : Diámetro de la tubería

VERIFICACIÓN DE LA APLICACIÓN DE LA FÓRMULA DE HAZEN Y WILLIAM:

Se debe cumplir: Tipo de flujo : Turbulento Re > 2300Velocidad < 3 m/seg

Si el flujo es de tipo Laminar entonces usar ecuación de DARCY Tipo de flujo :Hallando la velocidad media:

Re : Velocidad media del flujo

V : Velocidad media del flujo Caudal de diseño

Caudal de diseño D : Área de la sección tubería

A : Área de la sección tubería viscosidad del flujo

CHEQUEANDO PRESIÓN POR PERDIDAS

Donde: J < ΔH


α :

V :

Q : DV

Re

A

QV

85.11 QLJ AD

87.485.1

31072.1

DC



-- Página 21 --

II.- DATOS INICIALES

Poblacion de Diseño : (hab) : 75Total de Lotes y/o viviendas (und) : 97.00Gasto Maximo Diario (l/s) : 0.09

IV.- CALCULO DE CAUDAL DE LA RED

Caudal maximo diario = 0.09 l/seg# Vivendas = 97.00

Qmd/#Viv 0.001 l/s/viv

TRAMO#Viv Qmd/#Viv Qneto

INICIO FINCAP1 CDC1 15 0.0009 0.01CDC1 CDC2 13 0.0009 0.01CDC2 R1 19 0.0009 0.02CAP2 CRP4 20 0.0009 0.02CRP4 R2 8 0.0009 0.01CAP3 CDC3 22 0.0009 0.02CAP4 CDC3 22 0.0009 0.02CDC3 CRP1 20 0.0009 0.02CRP1 CRP2 20 0.0009 0.02CDC3 R3 20 0.0009 0.02CAP5 R4 11 0.0009 0.01CAP6 CRP3 12 0.0009 0.01CRP3 CDC4 12 0.0009 0.01CDC4 R5 11 0.0009 0.01



-- Página 22 --

IV.- CALCULO DE DIAMETRO

50 5

TRAMO C α Re Re>23,000 Verific

CAP1 -CDC1 0.014 4036 4009 53 25.4 1 1/2 150 27 0.001 0.0225 0.03 1143NO Funciona 0.00 27.00 oksCDC1 -CDC2 0.012 4009 3980 345 25.4 1 1/2 150 29 0.001 0.0225 0.02 762NO Funciona 0.00 29.00 oksCDC2 -R1 0.018 3980 3950 81 25.4 1 1/2 150 30 0.001 0.0225 0.03 1143NO Funciona 0.00 30.00 oksCAP2 -CRP4 0.019 3843 3820 76 25.4 1 150 23 0.001 0.1621 0.04 1016NO Funciona 0.01 22.99 oksCRP4 -R2 0.007 3820 3770 104 25.4 1 150 50 0.001 0.1621 0.01 254 OK 0.00 50.00 oksCAP3 -CDC3 0.020 4036 4023 51 25.4 1 150 13 0.001 0.1621 0.04 1016NO Funciona 0.01 12.99 oksCAP4 -CDC3 0.020 4030 4023 41 25.4 1 150 7 0.001 0.1621 0.04 1016NO Funciona 0.01 6.99 oksCRP1 -CRP2 0.019 3970 3920 175 25.4 1 150 50 0.001 0.1621 0.04 1016NO Funciona 0.02 49.98 oksCDC3 -R3 0.019 4023 3980 103 25.4 1 150 43 0.001 0.1621 0.04 1016NO Funciona 0.01 42.99 oksCAP5 -R4 0.010 3825 3800 82 25.4 1 1/2 150 25 0.001 0.0225 0.02 762NO Funciona 0.00 25.00 oksCAP6 -CRP3 0.011 4040 3990 195 25.4 1 150 50 0.001 0.1621 0.02 508NO Funciona 0.01 49.99 oksCRP3 -CDC4 0.011 3990 3940 260 25.4 1 151 50 0.001 0.1601 0.02 508NO Funciona 0.01 49.99 oksCDC4 -R5 0.010 3940 3890 220 25.4 1 152 50 0.001 0.1582 0.02 508NO Funciona 0.01 49.99 oks

Min: 0.01 Min: 6.99Max: 0.04 Max: 50.00

VII.- CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES

Pmax = Pmin =

Qdiseño(l/s)

Cota sup(m)

Cota Inf(m)

Longitud(m)

Diam(mm)

Diam(in)

ΔH(m)

A(m2)

V(m/s)

hf(m)

Pp(m H2O)

· Las presiones en todos los puntos críticos son menores a 50 m de altura, por lo tanto, se empleara tubería de clase 7.5 ó 5

· Las velocidades en las tuberías son menores a 3 m/s, cumpliendo el RNE y pudiéndose dar el uso de tuberías de PVC

· El diametro a emplear para toda la linea de conduccion será de 2"

· Para las tuberías se recomienda que cumplan con la Norma Técnica Peruana: ITINTEC 399-002, en la que indica lo siguiente:

· La tubería es de Policloruro de Vinilo (PVC).

· El diámetro nominal esta dado en milimetros

DISEÑO DE CAPTACION

PROYECTO :


LOCALIDAD : CHONTA PROVINCIA: LAURICOCHADISTRITO : BAÑOS REGION: HUANUCO

1.0 DATOS GENERALES DE DISEÑO1.1 OBJETIVO

Población Actual: 25.00 Caudal de Diseño: 0.25Población Futura: 75.00 Caudal Máximo: 0.30 Asumido

1.2 ESQUEMA DE ESTRUCTURA DE CAPTACIÓN DE MANANTIAL DE LADERA

1.3 CÁLCULO DE LA DISTANCIA ENTRE EL AFLORAMIENTO Y LA CÁMARA HÚMEDA

El método más utilizado es a traves de la siguiente fórmula

L = 3.33

DONDE:ho :

DATOS DEL AFORO:SECCIÓN DE SALIDA= 1/5 de tubo de 4"

Radio de la sección mojada= 0.05 m2Área de la seccón mojada= 0.003927 m2

ho = 0.4 Velodidad de Salida del Aforo= 0.0763944 m/sg = 9.81

0.0763944 L= 1.33 Recomendable

"INSTALACION, MEJORAMIENTO Y AMPLIACION DE SISTEMAS DE SANEAMIENTO DE AGUA POTABLE Y TRATAMIENTO DE EXCRETAS DE LOS CASERIOS DEL DISTRITO DE BAÑOS, LAURICOCHA,HUANUCO".

Los Datos a Continuación son indispensables para el dimensionamiento de la estructura de captación

(ho - 1.56V22/2g)

Valores recomendables entre 0.40 y 0.50m.

V2: Velocidad de salida. recommendable menor a 0.6m/s

V2 =

1.4 CÁLCULO DEL ANCHO DE PANTALLA

La fórmula a tomar en cuenta es la siguiente:

A =

Donde:Cd: Coeficiente de descarga(0.6 - 0.8)V : Velocidad de descarga ≤ 0.6m/seg.

A :

Tomando valores:

V : 0.0763944 m/s A Total= 0.006545 m2Qmax: 0.0003 m3/s D Total= 9.13 cm.

Cd : 0.6Asumiendo:

D asumido=

1.5 pulg

A asumido= 0.0011401 m2

Area Total+ 1

Donde:

Número de orificios

6.74 7.00 Unidades

b = 0.61 m

1.5 DETERMINACIÓN DE LA ALTURA DE LA CÁMARA HÚMEDA (Ht)

Ht = A + B + H + D + E

DONDE:A = 10.00 cm.(Mínimo)B = 1.5" Diámetro de la canastilla.D = Desnivel mínimo (3.00 cm)E = Borde Libre ( 10 - 30 cm.)

Asumiendo :Dc = 1.50 Pulg.E = 0.30 m.

Qmd = 0.000250 m3/seg D = 0.03 m.g = 9.81 m/seg2 A = 0.10 m.

Ac = 0.001140 m2 B = 0.038 m.V = 0.219 m/segH = 0.004 m. (altura mim. Recomendado 0.30m) Ht= 0.77 m.

Qmax / Cd * V

Qma

x. :

Caudal máximo del manantial

(m3/seg)Área total de las tuberias de salida.

NA =Area Dasumido NA:

NA= NA=

b = ( 9 + 4 NA ) * D

H = Altura del agua que permita una velocidad determinada a la salida de la tuberia a la linea de conducción.(min

30cm.)

g

VH

2

.56.1 2

c

md

A

QV

1.6 DISEÑO DE LA CANASTILLA

CONDICIONES:At = 2 Ac

N° ranura =At

3 Dc < L < 6 Dc. Área de una ranuraAt ≤ 0.50 * Dg * L

Donde :At : Área total de las ranurasAg : Área de la granada. At = 0.0022802 m2

CÁLCULO DE L:3*Dc = 11.43 cm6*Dc = 22.86 cm L = 0.12 m

Ag = 0.0011401 m2At = 0.0022802 m2

0.5*Dc*L = 0.0143634 m2

0.0143634 > 0.0022802 OK

N° ranuras = 65.1483

Por lo tanto : N° ranuras = 65

1.7 DIMENSIONAMIENTO DE LA TUBERÍA DE REBOSE Y LIMPIEZA

Fórmula:Donde :Q = Caudal máximo de la fuente en m3/segS = Pendiente mínima (1 - 1.5 %) m/mn = coeficiente de rugosidad de manning

Datos: D = diámetro de la tuberia en m.n = 0.01 PVCS = 1 %Q = 0.30 lt/seg(caudal maximo)

n*Q = 0.000003√ S = 0.1

D = 0.03 m. ≈ 1.23 Pulg. 2.00 Pulg

8/3(548.1S

nQD

Q131

Asumir según el rango anterior

Municpalidad Distrital de Margos

"INSTALACIÓN DEL SERVICIO DE AGUA POTABLE Y CONSTRUCCION DE LETRINAS CON ARRASTRE HIDRAULICO EN LA LOCALIDAD DE SAN JUAN DE PUMAMAYO"

-- Página 26 --

DISEÑO DE RESERVORIO

PROYECTO :



NORMA OS. 030

ALMACENAMIENTO DE AGUA PARA CONSUMO HUMANO

POBLACION ACTUAL : 48 HABITANTESPOBLACION DE DISEÑO : 75 HABITANTESCAUDAL PROMEDIO PARA AGUA POTABLE: 0.07 LTS/SEG

I.- VOLUMEN DE ALMACENAMIENTO(reservorio)El volumen total de almacenamiento estara conformada por los siguientes elementos.

2.25 M3

a.- VOLUMEN DE REGULACION:El volumen de regulacion deberia ser calculado con el diagrama masa correspondiente a las variaciones horarias de la demanda.

0.25xQpx24horas de funcionamiento

1.50 m3

b.- VOLUMEN DE RESERVA:

El volumen de reserva se justifica con el volumen adicional que se requiera para un abastecimiento de 2 horasVreserv.= QpxT

con:2Hr.<T<4hr.

Vreserv.= 0.75 m3

c.- VOLUMEN CONTRA INCENDIOPoblacion<10,000 ------------10,000-100,000 2 grifos;Tmin=2Hr.>100,000 1 en zona residencial con 2 grifos.

1 en zona iM3Tmin=2Hr.

VINCEN.= 0.00 m3Pero como la poblacion es menor a 10,000 habitantes no se considera.

Volumen a Represar = Reservorio Propuesto =2.3 m3 6.0 m3 Oks


VALMACENAMIENTO=VREGUL.+VINCEN.+VRESEVA

VALMACENAMIENTO=

Como se carece de la disponibilidad de esta informacion se esta optando por adoptar el 25% del promedio anual de la demanda como capacidad de regulacion ya que el servico esta calculado para las horas de servicio. (12 horas)

VREGULACION=

VREGULACION=



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DISEÑO DE RESERVORIO

PROYECTO :



NORMA OS. 030

ALMACENAMIENTO DE AGUA PARA CONSUMO HUMANO

POBLACION ACTUAL : 48 HABITANTESPOBLACION DE DISEÑO : 75 HABITANTESCAUDAL PROMEDIO PARA AGUA POTABLE: 0.07 LTS/SEG

I.- VOLUMEN DE ALMACENAMIENTO(reservorio)El volumen total de almacenamiento estara conformada por los siguientes elementos.

2.25 M3

a.- VOLUMEN DE REGULACION:El volumen de regulacion deberia ser calculado con el diagrama masa correspondiente a las variaciones horarias de la demanda.

0.25xQpx24horas de funcionamiento

1.50 m3

b.- VOLUMEN DE RESERVA:

El volumen de reserva se justifica con el volumen adicional que se requiera para un abastecimiento de 2 horasVreserv.= QpxT

con:2Hr.<T<4hr.

Vreserv.= 0.75 m3

c.- VOLUMEN CONTRA INCENDIOPoblacion<10,000 ------------10,000-100,000 2 grifos;Tmin=2Hr.>100,000 1 en zona residencial con 2 grifos.

1 en zona iM3Tmin=2Hr.

VINCEN.= 0.00 m3Pero como la poblacion es menor a 10,000 habitantes no se considera.

Volumen a Represar =2.3 m3


VALMACENAMIENTO=VREGUL.+VINCEN.+VRESEVA

VALMACENAMIENTO=

Como se carece de la disponibilidad de esta informacion se esta optando por adoptar el 25% del promedio anual de la demanda como capacidad de regulacion ya que el servico esta calculado para las horas de servicio. (12 horas)

VREGULACION=

VREGULACION=



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II.- VOLUMEN DE ALMACENAMIENTO POR ZONAS

Vot Total = 2.3 m3# Vivendas = 68

Volt/#Viv 0.03 m3/viv

Reserv. #Viv Vol/#Viv Vol Neto

Sistema 1: R1 19 0.03 0.6 5Sistema 2: R2 8 0.03 0.3 3Sistema 3: R3 19 0.03 0.6 5Sistema 5: R4 11 0.03 0.4 3Sistema 6: R5 11 0.03 0.4 3

68 2.3 19.0

El volumen de almacenamiento será redistribuido en la cantidad de reservorios propuestos y distribuidos de forma proporcional a la cantidad de viviendas beneficiadas

Resv. Prop.

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