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1DISEO DE CIMENTACIONES

SUPERFICIALESDr. Jorge E. Alva HurtadoCENTRO DE ACTUALIZACIN PROFESIONAL PARA

INGENIERAS - FILIAL HUARAZ

1CRITERIOS DE DISEO DE CIMENTACIONES

TIPOS DE CRITERIOS

Esfuerzo Permisible Transmitido

Factor de Seguridad contra Falla por Capacidad Portante

Movimientos PermisiblesMOVIMIENTOS PERMISIBLES

Criterios de Diseo

Relacin entre Asentamiento y DaoSUELO2q(Ton/pie)a1.Arenamovediza0.52.Arenahmeda2.03.Arenafina,compactayseca2.5a3.04.Arenamovedizadrenada3.05.Arenagruesabiencompacta3.0a6.06.Gravayarenagruesaencapas5.0a8.0VALORES DE S/S11Valores de Soporte Permisibles para Arenas antes de los Cdigos de 1930(c)(b)(a)14

12

10

864

2

005101520ANCHO B DE LA ZAPATA

Relacin aproximada entre el ancho B de cimentacin sobre arena y la relacin S/St, donde S representa elasentamiento de una cimentacin con ancho B y St el asentamiento de una cimentacin de un pie de anchosujeta a la misma carga por unidad de rea. La curva (a) se refiere a condiciones usuales. La curva (b)representa la posible relacin con arenas sueltas. La curva (c) se refiere a arena con un pequeo contenidoorgnico.Presin admisiblePresin que producela falla localCapacidad de cargaAsentamientoCapacidadde cargafinalqs(qs)l(qs)b(qs)u(qs)aRELACIN ENTRE LAS PRESIONES SOBRE EL TERRENO Y LASCAPACIDADES DE CARGACIMENTACIN SUPERFICIAL

Presin sobre el terreno

mn mx mx mnl=lDistorsinangular=ll = mxmn = mxmnTIPOS DE ASENTAMIENTO: a) ASENTAMIENTO UNIFORME b) VOLTEO c) ASENTAMIENTO NO UNIFORME(a)(b)(c)ASENTAMIENTO DE CIMENTACIONES SUPERFICIALES

l=

lDistorsinangular =TipodemovimientoFactorlimitativoAsentamientomximoAsentamientototalDrenajeAccesoProbabilidaddeasentamientonouniformeEstructurasconmurosdemamposteraEstructurasreticularesChimeneas,silos,placas6-12plg.12-24plg.1-2plg.2-4plg.3-12plg.InclinacinogiroEstabilidadfrentealvuelcoDependedelaalturayelanchoInclinacindechimeneas,torresRodaduradecamiones,etc.AlmacenamientodemercancasFuncionamientodemquinas-telaresdealgodnFuncionamientodemquinas-turbogeneradoresCarrilesdegrasDrenajedesoleras0.004l0.01l0.01l0.003l0.0002l0.003l0.01-0.02lAsentamientodiferencialMurosdeladrillocontinuosyelevadosFactoradeunaplanta,fisuracindemurosdeladrilloFisuracinderevocos(yeso)PrticosdeconcretoarmadoPantallasdeconcretoarmadoPrticosmetlicoscontinuosPrticosmetlicossencillos0.0005-0.001l0.001-0.002l0.001l0.0025-0.004l0.003l0.002l0.005lRef. (Sowers, 1962)ASENTAMIENTO ADMISIBLE

CRITERIO DE DAOS EN ESTRUCTURAS

Distorsin angular / LLmite para el que son de temer dificultadesen maquinaria sensible a los asentamientos.

Lmite de peligrosidad para prticos arriostrados.

Lmite de seguridad para edificios en los que no son admisibles grietas.

Lmite para el que comienza el agrietamiento de paneles de tabique.

Lmite para el que son de esperar dificultades en gras-puente.

Lmite para el que se hace visible la inclinacin de edificios altos y rgidos

Agrietamiento considerable de tabiques y muros de ladrillo

Lmite de seguridad para muros de ladrillo flexibles h / l < 1/4

Lmite correspondiente a daos estructurales en edificiosDistorsin severa del prtico11001200130014001500160017001800190011000Ref. (Bjerrum, 1963)Distorsin mxima, ( / l )Asentamiento diferencial mximo, (cm)ASENTAMIENTO DE ESTRUCTURAS CIMENTADAS SOBREARENAAsentamiento diferencial mximo, (cm)(a)0246810110,000

15,00013,000

11,000

15001300010

8

6

5

4

20245681012Asentamiento mximo, (cm)(b)(Bjerrum, 1963)

Capacidad Portante de Suelos

Modos de Falla por CapacidadPortante en ZapatasRef. (Vesic, 1963)(a) Falla por corte general(arena densa)(c) Falla por punzamiento(arena muy suelta)(b) Falla por corte local(arena medio densa)

AsentamientoAsentamientoAsentamientoCargaFalla local

Falla general

a) Falla General

Carga

Carga ltimab) Falla Local

CargaPrueba a gran profundidadPrueba superficial

c) Falla por PunzonamientoCapacidad Portante de Suelo

Curvas Tpicas Carga-DesplazamientoRef. (Vesic, 1963)FallaporcortegeneralFallapor

corteFallaporpunzonamientoProfundidad relativa, D/B*00.20.40.60.81.00

1

2

3

4

5Ref. (Vesic, 1963)CAPACIDAD PORTANTE DE SUELODensidad relativa de la arena, Dr

B*= B para zapatas cuadradas o circularesB* = 2 BL / (B + L) para zapatas rectangulares

FORMAS TPICAS DE FALLA EN ARENA

NqN'qN'N'cNNc=45,N=240VALORES DE VALORES DE Nc y Nq5.14 1.00VALORES DE N BN12qd = cNc +Df Nq +

Falla local por corte: BNcNc + Df Nq + qd =12236050403020100204060800BSuperficieaspera

Peso unitario de terreno = Resistencia al corte unitarioS = C + P tan DfCarga por unidad de rea:

qds =1.2cNc +Df Nq + 0.4 BN

40

30

20

10CARTA MOSTRANDO LA RELACIN ENTRE Y FACTORES DE CAPACIDADDE CARGAFranja cargada, ancho BCarga por unidad de rea de cimentacinZapata cuadrada de ancho B

Falla general por corte:

Nq = e tg tg 2 (45 + )N = 2tg (Nq +1)Bdqult = cNc + B N + q Nq12Nc = cotg (Nq 1)

2 (Caquot y Kerisel,1953)Bqultq = dC, , sueloCapacidad Portante de Zapatas

Carga Continua (L/B>5) Corte General

Q

FormaoScSSqRECTANGULAR030451+(Nq/Nc)(B/L)1-0.4(B/L)1+tg(B/L)1+0.20(B/L)1+0.61(B/L)1+1.01(B/L)1.001+0.58(B/L)1+1.00(B/L)CIRCULAROCUADRADA030451+(Nq/Nc)0.601+tg1.201.612.011.001.582.01) (1 2 1 2Factores de Forma (Vesic, 1973)+ Sq q Nqqult = Sc cNc B N + S12QvQCarga Excntrica e Inclinada (Meyerhof, 1953)

BeQvB) qNq902eB2)2e 2B)(1= (1 (qv)ult =BN + (1NcNqNNq/Nctg05.141.000.000.200.00123455.355.635.906.196.491.091.201.311.431.570.070.150.240.340.450.200.210.220.230.240.020.030.050.070.096789106.817.167.537.928.351.721.882.062.252.470.570.710.861.031.220.250.260.270.280.300.110.120.140.160.1811121314158.809.289.8110.3710.982.712.973.263.593.941.441.691.972.292.650.310.320.330.350.360.190.210.230.250.27161718192011.6312.3413.1013.9314.834.344.775.265.806.403.063.534.074.685.390.370.390.400.420.430.290.310.320.340.36212223242515.8216.8818.0519.3220.727.077.828.669.6010.666.207.138.209.4410.880.450.460.480.500.510.380.400.420.450.47262728293022.2523.9425.8027.8630.1411.8513.2014.7216.4418.4012.5414.4716.7219.3422.400.530.550.570.590.610.490.510.530.550.58313233343532.6735.4938.6442.1646.1220.6323.1826.0929.4433.3025.9930.2235.1941.0648.030.630.650.680.700.720.600.620.650.670.70363738394050.5955.6361.3567.8775.3137.7542.9248.9355.9664.2056.3166.1978.0392.25109.410.750.770.800.820.850.730.750.780.810.84414243444583.8693.71105.11118.37133.8873.9085.3899.02115.31134.88130.22155.55186.54224.64271.760.880.910.940.971.010.870.900.930.971.004647484950152.10173.64199.26229.93266.89158.51187.21222.31265.51319.07330.35403.67496.01613.16762.891.041.081.121.151.201.041.071.111.151.19Factores de Capacidad deCarga(VESIC, 1973)

ro ro rrCapacidad PortantebPghBcaDfr=ro e tanP

Bcg

DfE45-2daE45+2(a)(b)CimentacionesenTaludes(Meyerhof,1970)DEFINICIONES

Dimensiones

Cargas

Esfuerzos

DeformacionesMTODO DE TERZAGHI Y PECK

Suposiciones

Pasos en el DiseoPROCEDIMIENTOS DE DISEO PARA ZAPATAS ENARENAFactoresdecapacidad decargaN y NqPenetracin estndar N (golpes/30 cm)Capacidad Portante deZapatas en Arena28 3032 34363840 42 4446140

130120

1101009080

70605040

30

20100010

20

30

4050

6070

80Muy sueltaSueltaMuycompactaCompacta/Angulo de friccin interna, o (grados)

Factoresde capacidad de cargateniendo en cuentalafallalocal.

Ref. (Peck, Hansen y Thornburn, 1953)Media

NNNq

MuydensaN=50N=Densa30MN=edia

S10ueltaqs (Kg/cm2) para producir un asentamiento de 1" (2.54 cm)0123456Ancho de la zapata (m)0ASENTAMIENTO DE ZAPATAS DEDUCIDOS DE LAPENETRACIN ESTANDAR7

6

5

4

3

2

1(Terzaghi y Peck, 1948) Iz = Asentamiento (Unidades de z)Mtodo de Schmertmann ParaPredecir el Asentamiento deCimentaciones Superficialesen Arena000.20.40.600.40.5

1.0

1.5

2.00.6IzdBvo = d tz z Es

q2B = C1 C2 qnet 0C1 = [1 0.5 vo/ qnet] Efecto de empotramientoC2 = [1 + 0.2 log (10tyr)]qnet= q - voq= Esfuerzo aplicado a la cimentacin (TSF, Kg/cm2)Izvo = Esfuerzo de sobrecarga total en la base de la cimentacin= Factor de influencia para deformacin verticalZ= Profundidad debajo de la cimentacinEs = Mdulo de Young promedio equivalente en profundidad z = 2qcqc = Resistencia promedio del Cono Holands (TSF, Kg/cm2) en zCorrelacinAproximadaCono Holands qc vsTipo de SueloML, SM-ML, SCSW, SP, SM (Fina-Media)qc / N2.03.5SPT NSW, SP(Gruesa)5GW, GP60.5

1.0ZB

1.5

2.00 0.2

Efecto de CREEPASCE JSMFD (v96 SM3. p.1011 1043)(VESIC, 1973)SubcapaProfundidadmts.Zmts.qcPromedio2kg/cmIzIzz(m3/ton)qc1231.5-3.03.0-4.54.5-7.51.51.53.01301002400.30.50.20.0003460.0007500.000250Profundidad, mts.qc -qkg/cm 52150 tons

ZapataCuadrada3.0 mts.3000 100 2000

1.53.0

4.5

6.0

7.5

9.0 = 0.001346Calcule Cp :Asuma t = 1.76 ton/m3p0 = 1.5 x (1.76) = 2.64 ton/m2Asuma que el peso de la zapata y el relleno es el mismo que la arena excavadaCp = 0.92= 0.010 m.Asentamiento inmediato :i = 1/(2) (0.92) (16.67) (0.001346)

Asentamiento despus de 10 aos= (0.010) (1.4) = 0.014 m.c - kg/cm2.64 = 0.1616.67P0 /P =1509.0= 16.67 ton/m2P =Clculo de Asentamiento deZapata en Arena con Ensayode Cono HolandsReferenceCorrectionFactorCN(1)(2)Unitsof(3)Teng(1962)50CN=10+r41+2rr1.5Peck,Hansen,and20CN=0.77log10Thornburn(1974)rSeed(1976)CN=1-1.25log10rSeed(1979)VerFig.1(b)1.7TokimatsuandCN=Yoshimi(1983)0.7+rpsiksftsftsftsfkg/cmEffective Overburden Stress - TSF - VEffective Overburden Stress - TSF -VEffective Overburden Stress - TSF - V01.01.52.02.50

123450

123451.02.5SPT Correction Factor CNSPT Correction Factor CN(a)(b)01

2

340.501.01.52.02.5Proposed CN(Dashed Line)Bazaraa(1967)

Seed(1967)1vProposed CN0.5Tokimatsu andYoshimi (1983)(Dashed Line)Seed(1976)Bazaraa (1967)Teng (1962)0.5

Bazaraa (1967)v in units of TSF

5

Comparison of Proposed CN with Bazaraa (1967) and Seed (1969) Correction FactorsSeed(1979)Dr40-60%Dr60-80%1.5 2.0

Peck, Hansen andThornburn (1974)InconsistentConsistentSPT Correction Factor CNEnsayos In-Situ - SPT45=0=4=35=30=25DensidadDr%SPTNConoHolandsqu(TSF)MuySueltaSueltaCompactaDensaMuyDensa60502004550 =Relacin de Densidad y Angulo de Friccin

(Meyerhof, 1953)05101520253030

20

10

060

50

407030

20

10

060

50

4070051015202530SPTNvo Ton/m

Efecto de Sobrecarga en Angulo de Friccin(De Mello, 1970)(De Mello, 1970)Ensayos In-SituSueltoMediodensoDensoMuyDensoResistencia a la penetracin standard N(golpes por 300 mm)Muy Suelto0

10

20

30

40

50

60

70283032343640384244Angulo de resistencia cortante en grados

Correlacin de Angulo de Friccin y el N(SPT)

Ref. (Peck, Hanson y Thorburn, 1974)Ensayos In-Situv ' (k Pa)Esfuerzo Efectivo Vertical, ' (lb/pie ) v2010020030040050050100150

200250

30035040042403834 363230800060004000200004446 = 48Relacin entreqc, 'v y para arenas

Ref. (Robertson y Campanella, 1983)Ensayos de Cono Holands

2Resistenciaen Punta, q (kg/cm ) cN 600.005 0.010.050.10.5151000.0012

14

3512

11

10

9

8

7

6Robertson y Campanella, 1983Kulhawy y Mayne, 1990xxxxxxxxxxxDimetro Promedio dePartcula, D50(mm)

Relacin entre EnsayosCPT y SPT en funcin delagranulometraEnsayos In-SituTIPODEASENTAMIENTOMETODOPARMETROBASEAPLICACININMEDIATOELSTICOPROPIEDADESELASTICASDELSUELOARENAS,GRAVAS,SUELOSNOSATURADOS,ARCILLASDURASYROCASINMEDIATOMEYERHOFN(SPT)ARENAS,GRAVASYSIMILARESINMEDIATOPRUEBADECARGAPRUEBADECARGAARENAS,GRAVAS,SUELOSNOSATURADOS,ARCILLASDURASYROCASCONSOLIDACINPRIMARIATEORIADELACONSOLIDACINENSAYOCONSOLIDACINARCILLASBLANDASAMEDIASSATURADASCONSOLIDACINPRIMARIAYSECUNDARIAIDEM.IDEM.ARCILLASBLANDASAMUYBLANDAS,TURBASYSUELOSORGANICOSYSIMILARESMTODOS DE CLCULO DE ASENTAMIENTOSASENTAMIENTO TOTAL ST = Si + Scp + ScsSiScpScs===ASENTAMIENTO INMEDIATOASENTAMIENTO POR CONSOLIDACIN PRIMARIAASENTAMIENTO POR CONSOLIDACIN SECUNDARIAEN ARENAS, GRAVAS, ARCILLAS DURAS Y SUELOS NO SATURADOS EN GENERAL ST ~ SiEN ARCILLAS SATURADAS : ST ~ ScpEN SUELOS DE GRAN DEFORMABILIDAD COMO TURBAS Y OTROS: ST ~ Scp + ScsTipodeSuelo2Es(Ton/m)ArcillaMuyBlandaBlandaMediaDuraArcillaArenosaSuelosGlaciaresLoessArenaLimosaArena:Suelta:DensaGravaArenosa:Densa:SueltaArcillaEsquistosaLimos30-300200-400450-900700-20003000-42501000-160001500-6000500-20001000-25005000-100008000-200005000-1400014000-140000200-2000TipodeSuelo(-)Arcilla:SaturadaNoSaturadaArenosaLimoArena:DensaDeGranoGruesoDeGranoFinoRocaLoessHieloConcreto0.40.50.10.30.20.30.30.350.20.40.150.250.10.40.10.30.360.15FormadelaZapataValoresdeIf(cm/m)Cim.FlexibleRgidaUbicacinCentroEsq.Medio---RectangularL/B=2L/B=5L/B=1015321025477105127130183225120170210Cuadrada112569582Circular100648588Simbologia : Si = Asentamiento Probable (cm)= Relacion de Poisson ( -)Es = Mdulo de Elasticidad (ton/m2)IfqB===Factor de Forma (cm/m)Presin de Trabajo (ton/m2)Ancho de la Cimentacin (m)I fqB (1 2)EsSi =MTODO ELSTICO PARA EL CLCULO DE ASENTAMIENTOS INMEDIATOSCuadros AuxiliaresFormula :Frmulas Para Estimar Es :Arenas: Es = 50 (N +15) Ton/m2Arenas Arcillosas: Es = 30 (N + 5) Ton/m2Arcillas Sensibles Normalmente Consolidadas Es = (125 a 250) quArcillosa Poco Sensibles: Es = 500 quNqu: Spt: Compresin Simple (Ton/m2) Sz= Sp B + B B B 22 Bz z p n +1ARCILLAARCILLA ARENOSAARENA DENSAARENA MEDIA A DENSAARENA SUELTAn = 0.03n = 0.08n = 0.40n = 0.25n = 0.20AAAAA0.050.100.500.350.25SIMBOLOGIA: Sz = ASENTAMIENTO DE LA ZAPATA (cm)Sp = ASENTAMIENTO MEDIDO EN LA PRUEBA (cm)Bz= ANCHO DE LA ZAPATA (m)Bp= ANCHO DE LA PLACA (m)(1961)

Sz = Sp z p METODO DE BOND

FORMULA :SIMBOLOGIA: COMO EN EL CASO ANTERIOR, SIENDO

n: COEFICIENTE QUE DEPENDE DEL SUELO SEGN LA TABLA SIGUIENTECLCULO DEL ASENTAMIENTO INMEDIATO ENFUNCIN DE UNA PRUEBA DE CARGA DIRECTA

METODO DE TERZAGHI-PECK (1967) (VALIDO SOLO EN ARENAS)FORMULA :

s8ER qI =Valores deI8Valores deIValores deAsentamiento Elstico(a)Distancia radial1

20R0.30.20=DR== 0.50.30.20=D=D = 5RDR= 5R

= 0.50.30.20=DR=23R

= 0.50210RRqRRD= 2/3RRR(b)1

(c)

Coeficiente de influencia para el asentamientobajo carga uniforme repartida sobre superficie circular

Ref. (Terzaghi, 1943)

CompactaMediaSueltaPlacasyzapatasaisladasOrgnicaZapatascorriTerzaghi-PeD=m0D00.36=0.32m(circula(cuadrada)r)/Asentamiento relativo0Asentamiento en Arenas1101001000110100Relacin deanchuraD/D0Relacin entre el asentamiento y lasdimensionesde lasuperficie cargadasegndatosrecogidosde casosreales.

Ref. (Bjerrum y Eggestad, 1963)CRITERIOS DE CAPACIDAD PORTANTE

Efecto de la Anisotropa

Efecto de la HeterogeneidadCRITERIOS DE ASENTAMIENTO

METODOS DE ESTIMACION DE ASENTAMIENTOS

Asentamiento Inicial

Asentamiento por Consolidacin

Consolidacin SecundariaCIMENTACIONES SUPERFICIALES EN ARCILLA

CuadrCircularada6.2Continua5.14CAPACIDAD PORTANTE NO-DRENADA (Ladd, 1974)N c (Rectangular)Nc (Cuadrada)(0.84 + 0.16)BL=Su(45)b2Su ()Su (H)Su (V)aa0Grfico de ResistenciaElpticaCarga Continua(= 0 )[ Su (V)+ Su(H) ] N'c12qult =CB. N'vsN'c4.06.0

5.5

5.0

4.500.40.60.81.01.2b/a0.28765012345d/B

b / a [Davis y Christian, (1971) JSMFD V 97 SM5]7.59.0NcdBxLqult = Su Nc + t dtC = Su = 0CA. N vsd / B (Skempton, 1951)10Su (45)Su (V) x Su (H)b/a =9

SiC2/C1alaparteexcedelossuperiordelavaloresmostcapa2radoselcrculoestangente3.02.51.21.1.25452.0D/BNCD/NC01.000.51.1511.2421.3631.4341.46NcFactor Capacidad Portante, NcN c para crculos tangente51.01.250.50.NCNFactor Capacidad Portante, Nc1.5.25.5T1.Capacidad Portante enSuelo Cohesivo Bicapa = O (Dm-7)C1C2xxxxBq0.10.20.398710Valor de T / B1.21.61.41.82.00.40.5

2.22.465.532.60.20.81.05.535

43210Valor de T / BRazn C2 / C10.4 0.650403020Nc para capas con resistencia al corte constante105Razn C2 / C1.7.6.3.10.2

Efecto de D10

98765.532.01.81.61.41.21.05.530.20.40.60.854

3

2V alor de T / BRazn C2 / C10

Nc para cimentacin con capaSuperior de resistencia al cortevariableRazn C2 / C1Valor de T / B.25.5.751.0Perfil de ResistenciaC2 / C1 < 1 C2/ C1 > 1Capa 1Capa 2BqC2C2///////////////////////////////////////Capa 2.5 .4Razn T / B0xxxxxxxxxxxxxxxxxDCapa 1xxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxDLEYENDA:DNcNCDNCR====Profundidad de CimentacinFactor de Capacidad Portante Zapata Continua D = 0Factor de Zapata Contnua D > 0Factor Zapata Rectangular D = 0

Zapata ContinuaZapataRectangularqult = C1 NCD + DNCR = NCD (1+0.2(B))Lqult = C1 NCR + DNCD / NC de la TablaC1xxxxxC2TPerfil de ResistenciaC2 / C1< C2 / c2 > 1C1 C1

ArenayGravawN,wIywPVirgenRecomp.VirgenRecomp.SRRRRRCRCREsfuerzosEfectivosVerticalesArcillamediaablandaH1H2vmH3vovfH4TillProfundidadvm +CONSIDERACIONES PRCTICAS EN EL ANLISIS DE ASENTAMIENTOScf= HRR logCR logvo vf vmPerfilPropiedades IndiceCvCompresibilidadHistoria de EsfuerzosCOMENTARIOS:

A. HISTORIA DE ESFUERZO

1.- Use curva de compresin tp2.- Considere la geologa al seleccionar vm3.- Valores de laboratorio de vm probablementemuy bajosB. COMPRESIBILIDAD Y COEFICIENTE DE CONSOLIDACIN1.- Use informacin deformacin log vc2.- Grafique todos los valores de CR, RR, SR y Cv3.- Seleccione los valores de diseo en funcin de los datosy el efecto de pertubacin en las muestras

RelacindeRelacindeRelacindeCRrecompresin,RRvirgen,expansin,SRRelacin de Vacios, eDeformacin Vertical, v (%)Curvas de Compresiny Parmetros deCompresibilidad0

5

10

15

20

25

30

35401250100Indice de recompresin, Crvm (Casagrande)Indice de compresin virgen, Cc

Indice de expansin, CS2.6

2.4

2.23.0

2.82.0

1.8

1.61.4125102050100Radio mnimo5 10 20Esfuerzo de Consolidacin,VC (Ton / m2)

voCr RRCc CRvm

12eO-e0ve ,vvflogvc v ==av vc(1 + eo ) e(1 + eo )= mv vca v = Coeficiente de compresibilidadm v = Coeficiente de cambio volumtricovmvoV= RR log vfvm+ CR logvmvo vfvm+ Cc loge = C r logA una profundidad dada, (eo, vo)ENSAYO DE CONSOLIDACIN UNIDIMENSIONAL0Lectura del dialLectura del dialtent90d90d100Pendienteinicial0.848 Hd2t90( ds- d90)( do df)T =109dodsdddodst4 tTangented50t 50

d1001101001000log t, min.=Cv =0.197 Hd 2t 50( ds - d100)T = ( do - df)

dfdf

min.

(b) Mtodo log t (Casagrande)CLCULO DEL COEFICIENTE DE CONSOLIDACIN Y RELACIN DECOMPRESIN PRIMARIACv =ds + d2100(a) Mtodo t (Taylor)

1.15 x Pendiente inicial1) De la curva

2) FHWAe-log v

Cc = w% / 1003) TERZAGHI & PECK (1967) Cc = C1 (LL-C2)

C1 = 0.009 C2 = 104) NISHIDA (1973)Cc = C1 (e - C2)

C1 = 0.54 C2 = 0.35ANALISIS DE CONSOLIDACIN

Estimacin de Cc1) De la curva

2) FHWA (1982)

3) LADDEstimacin de Cr

e-log v

Cr = w% /1000

Cr = C x Cc

C = 0.1 0.21) De la curva

2) Cs = CrEstimacin de Cs

e-log v

COEFICIENTE DE CONSOLIDACIN, Cv, cm2/seg.Cv, Pies2/diaMUESTRAS COMPLETAMENTEREMODELADAS:Cv POR DEABAJO DE ESTE LMITE SUPERIORVC LMITE LQUIDO

MUESTRAS INALTERADAS:Cv EN RANGO VIRGENCv EN RANGO RECOMPRESIN PORENCIMA DE ESTE LMITE INFERIOR2

1

.7

.5

.3

.2

.1

.07

.05

.03

.0220406080100120140160LMITE LQUIDO,WL2

10-28654

3

2

10-38

6543

210-486510-5.01

.007

.005CORRELACIN EMPRICA DEL COEFICIENTE DE CONSOLIDACIN

3COEFICIENTE DE CONSOLIDACINNavdocks DM-7 (1961)

BH=0=0.44H/BSkempton-Bjerrum(1957)CircularCorridaHwangetal(1972)TeoradeBiotH/B=2 = cf / oedMeyerhof (1953) Geot. Vol. 8 N 2 P. 101MUY SOBRECONSOLIDADASOBRECONSOLIDADANORMALMENTE CONSOLIDADAMUY SENSIBLE00.20.40.60.81.01.21.2

1.0

0.8

0.6

0.4

0.2

000.20.40.60.81.01.2Parmetro de Presin de Poros A1.2

1.0

0.8

0.6

1/2

0.41

2

0.2

03 (1 A)4 + B H = 1 PARA AREAS CIRCULAR O CUADRADAInfluencia del Prametro A y laGeometra en el AsentamientoFinal de ConsolidacinTridimensional VsUnidimensional (Ladd, 1972)

Factor de correccin, J1.0

0.8

0.6

0.4

0.20246810Espaciamiento Vertical de DiscontinuidadesAncho de Zapata, H/BRef. (Carter y Kulhawy, 1988)'========capacidad portante ltima.factor de correccin.cohesin de laroca.friccin de laroca.factor de capacidad portante.Espaciamiento vertical de discontinuidades.Espaciamiento horizontal de discontinuidades.Ancho de lazapata.quJcNcrHSBCAPACIDAD PORTANTE DE ROCA

q'u = Jc NcrFactor deCapacidad Portante, Ncr30

20

10110200.1110CAPACIDAD PORTANTE DE ROCA

300

100

o = 70

60

50

40 = 0/Espaciamiento deDiscontinuidades,S/B

Ref.(Carter y Kulhawy,1988)