Diseño Bocatoma y Otros

8/15/2019 Diseño Bocatoma y Otros

1/221

CAUDAL DE DISEÑO DE UNA CIUDAD FICTI

A. CÁLCULO DEL PERIODO DE DISEÑO

A.1 CÁLCULO DE LA TASA DE CRECIMIENTO PROMEDIO SEGÚN EL INTERÉS COMPUESTO

CENSO (Año) POBLACIÓN (Ha.)

1965 15789

1981 18159

1993 18345

2005 18933

2007 19245

calculo de la tasa de crecimiento

0.00878

0.00085

0.00263

0.00821

Notamos que tenemos una tasa de crecimiento negativa, por lo tanto consideraremos tres criterios consideran

0.00473

0.47%

%ste par&metro es pro'a'lemente uno de los m&s importantes para todo tipo de pro#ecto. (e lo de)ine como'*etivo en un 100+, ara el c&lculo del periodo de dise-o, se necesita conocer la tasa de crecimiento po'laci

Datos:

TABLA Nº 01: Datos de censos

Aplicando la Fórmula: Interés Compuesto Donde:

!"#

$ %(P&'P

#)(1'(T

&T

#))*1

rc1

/

rc2

/

rc3

/

rc4

/

Ta+a ,- C!-"##-/0o P!o-,#o

Considerando la tasa negativa:

rcp1

/ rc1

t1$ r

c2

t2$ r

c3

t3$

t1

t2

t3

t4

rcp1 /

r cp1

1

1Tf Ti Pf

r Pi

− = −


2/221

0.004730.47%

0.00473

0.47%

A.2 CÁLCULO DEL PERIODO DE DISEÑO UTILI3ANDO EL !"4 MAS DESFABORABLE

Pa!a -+0a Ta+a ,- C!-"##-/0o "o!!-+4o/,- 5/ P-!

B. ESTIMACIÓN DE LA POBLACIÓN DE DISEÑO

ara calcular la po'lacin )utura usaremos los siguientes m"todos matem&ticos

B.1 MÉTODO ARITMÉTICO

i o'lacin ini

) o'lacin )i

i -o inicial

) -o )inal

a asa creci

Considerando cero la tasa negativa:

rcp2

/ rc1

t1$ r

c2

t2$ r

c3

t3$

t1

t2

t3

t4

rcp2 /r

cp!

Sin considerar la tasa negativa

rcp3

/ rc1

t1$ r

c2

t2$ r

c3

t3$

t1

t2

t3

rcp3

/

r cp"

omamos la asa de recimiento m&s des)avora'le, en este caso es el valor que produce ma#or po'lacion, #periodo de dise-o sera menor.

Aplicando las Fórmulas: Donde:

( ) f i a f i P P K T T = + −

f i

a

f i

P P K

T T

−= −

rcp e2+ 10


3/221

calculo de la tasa de crecimiento aritmetico

148.12500

15.50000

49.00000156.00000

82.28571

#!!#.$7%

82.28571

#!!#.$7%

82.28571

#!!#.$7%

6a# $ (P

& P

#)'(T

2T

1)

a1

/

a2

/

a3 /

a4 /


ap

/ a1

t1$ a2t2$ a3t3$

t1

t2

t3

t4

ap

/

ap


ap

/ a1

t1$ a2t2$ a3t3$

t1

t2

t3

t4

ap

/

ap

Sin considerar la tasa negativa:

ap

/ a1

t1$

a2

t2$

a3

t3$

t1

t2

t3

ap

/

ap


4/221

2015 / 2007 ap 2015=2007$

2045 / 2015 ap 2045=2015$

6a4 P2718Ka NEGATIVO 82.2857 19903

Ka CEO 82.2857 19903

Ka AN!"ADO 82.2857 19903

Toao+ 9a Ta+a ,- C!-"##-/0o

&o'lación Actual 19,903.00

&o'lación Futura 22,372.00

(ariación de &o'lación 2,469.00

A#uste por minimos cuadrados $Ecuacion Empirica% Donde:

? / @ A

/ =133380.5937

@ / 76.1124

r / 0.9818

Buego

)uadro *esumen:

1960 1970 1980 11000

6000

11000

16000

21000

26000

15789

18159f(x) = 76.11235

MET

POBLACIÓN

* Pi Ai

A Bn n

= −∑ ∑

(( 2*

*

N r

N Ti

=−∑


5/221

i o'lacin ini

) o'lacin )i

i -o inicial ) -o )inal

g asa creci

0.00874

0.00085

0.00263

0.00817

0.00471

0.47+

0.00471

0.47+

0.00471

0.47+

B.2 MÉTODO GEOMÉTRICO

Aplicando la &'rmula:

Donde

6


6/221

2015 /

2045/

6


7/221

i o'lacin ini

) o'lacin )i i -o inicial

) -o )inal

0.00938

0.00085

0.00267

0.00824

0.00497

0.50+

0.00497

0.50+

0.00497

0.50+

B.= MÉTODO DEL INTERÉS SIMPLE


Donde:

!#$ (P

&P

#)'(P

#(T

&T

#))

r1 /

r2 /

r3 /

r4 /


rp/ r

1

t1$ r

2

t2$ r

3

t3$

t1t2t3t4r

p /

rp /


rp/ r

1

t1$ r

2

t2$ r

3

t3$

t1

t2

t3

t4

rp /

rp /

(in considerar la tasa negativa

rp/ r

1

t1$ r

2

t2$ r

3

t3$

t1

t2

t3

rp /

rp /

15000

20000

25000

15789

18159f(x) = 83.36633

MET

POBLACIÓN

[ ])(1 i f i f T T r P P −+=

)(

)(

i f i

i f

T T P

P P r

−

−=


8/221

2015 / 2007 2007 r2015=2007$

2030 / 2015 2015 r2045=2015$

6+4 P2718Ks NEGATIVO 0.004973306 20011

Ks CEO 0.004973306 20011

Ks AN!"ADO 0.004973306 20011

Toao+ 9a Ta+a ,- C!-"##-/0o


&o'lación Futura 22,997.002,986.00


? / @ A

/ =147795.2518

@ / 83.3663

r / 0.9808

"uego:

)uadro *esumen:

(ariación de &o'lación (

1960 1970 1980 1

0

5000

10000

* Pi

A Bn

= −∑

( *r

N

=

∑


9/221

i o'lacin ini

) o'lacin )i

i -o inicial ) -o )inal

0.00878

0.00085

0.00263

0.00821

0.00473

0.47+

0.00473

0.47+

Sin considerar la tasa negativa:

0.00473

0.47+

B.> MÉTODO DEL INTERÉS COMPUESTO


Donde:

!# $ %(P

&'P

#)(1'(T

&T

#))*1

r1 /

r2 /

r3/

r4 /


rp/ r

1

t1$ r

2

t2$ r

3

t3$

t1

t2

t3

t4

rp /

rp /


rp/ r

1

t1$ r

2

t2$ r

3

t3$

t1

t2

t3

t4

rp /

rp /

rp/ r1t1$ r2t2$ r3t3$

t1

t2

t3

rp /

rp /

1960 1970 1980 10

5000

10000

15000

20000

25000

15789

18159f(x) = 83.57523

MET

POBLACIÓN

i f T T

i f r P P −+= )1(

1)( )/(1

−−=− i f T T

i f P P r


10/221

2010 / 2001 1r$C2010=2001$

2030 / 2010 1r$C2030=2010$

6"4 P2717Kc NEGATIVO 0.0047300857 19985

Kc CEO 0.0047300857 19985

Kc AN!"ADO 0.0047300857 19985

Toao+ 9a Ta+a ,- C!-"##-/0o


&o'lación Futura 23,024.00(ariación de &o'lación 3,039.00


? / @ A

/ =148213.2395

@ / 83.5752

r / 0.9804

"uego:

)uadro *esumen:

* Pi

A Bn

= −∑

( *r

N = ∑


11/221

MÉTODO

;:D; 19903

E%:D; 19984;N%D( (;:B% 20011

INTERÉS COMPUESTO 1?@?8.77

escartamos el m"todo que presenta valores de po'lacin con ma#or des)ase con relacin a los dem&s. %n e

&o'lación Actual 1??8

&o'lación Futura 2=72>

(ariación de &o'lación =7=?

D.1 CONSUMO DOMÉSTICO

Ho!a Da L-"05!a(=) Co/+5o(90)

700 : 9F24F2010 716.1422 =

700 : 9F25F2010 716.9657 823.5

700 : 9F26F2010 718.0832 1117.5000000001

700 : 9F27F2010 719.1653 1082.1

Co/+5o ,o

Co/+5o ,o

onsumo om"stico / 23024 !a'. A 100.

onsumo om"stico segGn medidores / 2320128.48

Co/+5o Do+0#"o $ 2.8

D.2. S-


12/221

DOTACION (L'4',)

FRIO

2,000 = 10,000 120

10,000 = 50,000 18750,000 a m&s 200

(egGn el N recomienda 200 ltFdHa, para po'laciones de 10,000=50,000, vemos

que "ste valor di)iere del o'tenido en las lecturas !ec!as en el medidor, pero para

este caso asumiremos dic!o valor o'tenido del medidor$ #a que podrHa ser el m&s

adecuado para la o'tencin de resultados posteriores.

. otacion domestica 200 BFpFd

=@>[email protected] L', (egGn otacion de

=?.? L'+

POBLACION(Ha)

J omestico / otal otacin

Do-+0#"o$

Do-+0#"o

$


13/221

D.2 CONSUMO COMPLEMENTARIO

USOS DOTACIÓN

)la*a de Armas 5 BFmKFd

+anco 30 BFpersFdia

,otel 500 BFor.Fd

Iglesia 0.5 BFmKFd

-unicipalidad 6 BFmKFd

,ospital 600 BFcam.Fd

)olicia Nacional 100 BFol.Fd

Colegio )rimario 40 BFlum.Fd

Colegio Secundario 40 BFlum.Fd

-ercado 5 BFmKFd

Estadio 1 BF%sp.Fd

)ar.ue 5 BFmKFd

Cementerio 6 BFmKFd

Co/+5o (90',)

Dom+stico 3453600.00

)omplementario 266800.00

Total 3720400.00

NOTA ara de)inir el consumo de usos complementarios, se utiliI el eglamento Nacional de %di)icacioneproceso se calcularon los porcenta*es de estos caudales esperando que cumplan con los lHmites esta'lecidos

uadro esumen


14/221

D.= DOTACIÓN PERCAPITA

otacin er=c&pita / 3720400 ltFd F 23024

Do0a"#/ P-!":4#0a $ 11.8?

E.1 COEFICIENTE DE ARIACIÓN DIARIA

61 $ 1.= e acuerdo al N%, ;ndicacin del oce

61 $ 1.27 e acuerdo al tra'a*o de investigacin, v

E.2 COEFICIENTE DE ARIACIÓN HORARIA

62 $ 2.77 e acuerdo al N%, ;ndicacin del oce

Jm / 3720400 ltFdHa

$ >=.7 90'+-<

E. ARIACIONES EN EL CONSUMO

N,TA: ara el presente tra'a*o utiliIaremos 11." de'ido a que lo esta'lecen las normas, sin em'argo es ccomo se ad*unta en los aneLos #a que tal veI en la vida pro)esional se pueda *usti)icar dic!a variacin mediantperiodo de un a-o, para e)ectos acad"micos se tom 8 lecturas a )in de tener una re)erencia de la variacin e

N,TA: %n el presnete tra'a*o utiliIaremos !!.00 de'ido a esta esta'lecio u

F. CAUDALES DE DISEÑO

F.1 CAUDAL MEDIO Jm$

Consum Dotacion Per capita

Poblacio− =

( )Qm Población Total x Dotacion Percápita=


15/221

F.2 CAUDAL MÁJIMO DIARIO (:K,)

:K, $ 88.? 90'+-<

F.= CAUDAL MÁJIMO HORARIO (:K)

:K $ .12 90'+-<

ara toda la o'lacin ara 10

ltFseg ltFs

>=.7 1.

:K, 88.? 2.

:K .12 =.

D-)*/&)/N *-LTAD,

%; % ;(%M =7.77

@B;N % ;(%M 2=72>.77

N(: ;; %(N 177.

;ON B :%(; 2=2712.>

B % (( :B%:%N;( 277.77

;ON %P; 11.8?

B :%; >=.7

B :PA;: ;; 88.?

B :PA;: Q; .12

B :%; 1000 Q@. 1.

B :PA;: ;; 1000 Q@. 2.>=

B :PA;: Q; 1000 Q@. =.>

C5a,!o R-+5-/

G. CUADRO DE RESULTADOS

1*Qmáx d Qm K =

2*Qmáx h Qm K =


16/221

IA

T

=== -o actual 2015

16

12

12

2

i o'lacin inicial

) o'lacin )inal

i a-o inicial

) a-o )inal

t )=i

D0

16

12

12

2

do la tasa negativa, !aci"ndola cero, # no considerandola$.

el tiempo que dic!o pro#ecto cumplir& e)icientemente con sunal, para la cual empleamos el m"todo de inter"s compuesto

rc4

t4$


17/221

0.47+

#o,o ,- D#+-ño ,- =7 año+

cial

al

iento aritm"tico

0t4$

or lo cual elrcp /

iodo ise-o :%;a m&s a-os 30 -os=30 a-os 25 -os=20 a-os 15 -os


18/221

D0

16

12

122

a4t4$

0t4$


19/221

P27>822372

22372

22372

:+ ,-+&a;o!a9- 8228.57+

!a'.

!a'.

!a'.

.

90 2000 2010 2020 2030 2040 2050

18345 189331924519903

22372

4062x - 133380.593650333

DO ARITMÉTICO

AÑOS

) ) ( )( )2 22

* *

* *

Pi Ti Ti Pi

Ti N Pi Pi

−

−

∑ ∑

∑ ∑ ∑

( ) 22

* * *

*

N Pi Ti Ti Pi B

N Ti Ti

−=

−

∑ ∑ ∑∑ ∑


20/221

cial

al

iento geom"trico

D0

16

12

12

2

g4

t4$

0t4$


21/221

P27>8

2301923019

23019

0.47+

!a'.

!a'.

!a'.

90 2000 2010 2020 2030 2040 2050

18345 189331924519984

23019

9838x - 148097.014279501

AÑOS

Ai

n

∑

( ) ) ( )( )2 22 2

* * *

* *

N Pi Ti Ti Pi

i Ti N Pi Pi

−

− −

∑ ∑ ∑

∑ ∑ ∑

( )2

2

* * *

*

N Pi Ti Ti Pi B

N Ti Ti

−=

−

∑ ∑ ∑∑ ∑


22/221

cial

al

D0

16

12

12

2

r4

t4$

0t4$

18345 18933

19245

20011

22997

069x - 147795.251812119

DO INTERES SIMPLE


23/221

P27>822997

22997

22997

:+ ,-+&a;o!a9- 0.50+

!a'.

!a'.!a'.

990 2000 2010 2020 2030 2040 2050AÑOS

Ai

n

∑

( ) ) ( )( )2 2

2 2

* * *

* *

N Pi Ti Ti Pi

i Ti N Pi Pi

−

− −

∑ ∑ ∑

∑ ∑ ∑

( ) 22

* * *

*

N Pi Ti Ti Pi B

N Ti Ti

−=

−

∑ ∑ ∑∑ ∑


24/221

cial

al

D0

16

12

12

2

r4

t4$

0t4$

90 2000 2010 2020 2030 2040 2050

18345 18933

19245

19985

23024

1998x - 148213.239489707

DO INTERES COMPUESTO

AÑOS


25/221

P27=723024

23024

23024

:+ ,-+&a;o!a9- 0.47+

!a'.

!a'.!a'.

Ai

n

∑

( ) ) ( )( )2 22 2

* * *

* *

N Pi Ti Ti Pi

i Ti N Pi Pi

−

− −

∑ ∑ ∑

∑ ∑ ∑

( )2

2

* * *

*

N Pi Ti Ti Pi B

N Ti Ti

−=

−

∑ ∑ ∑∑ ∑


26/221

22372

2301922997

2=@72>.77

te caso es el m"todo rtm"tico

a.

a.

a.

Ha#0a/0-+ Co/+5o K P-!+o/a(90'4',)

= =

10 82.35

10 111.75

10 108.21

+0#"o ,- = ,a+ $ 302.31

+0#"o 4!o-,#o $ 100.77

77 ltFpFd

ltFd

90'+-


27/221

CLIMA

TEMPLADO CALIDO

150

200250

l reglamento. %ste es el que se utuliIara


28/221

Ma


29/221

!a'.

90'4',

te$

er aneLos$

te$

nveniente sa'er el proceso de c&lculo de dic!a variacin tale un tra'a*o de investigacin, que generalmente se da en eluna semana muestra no signi)icativa$

valor )i*o en las nuevas normas.

Total

nTotal


30/221

00 !a'.

eg

=

>

N/DAD

-os

Qa'itantes

ltFpFd

ltFd

ltFd

ltFpFd

ltFs

ltFs

ltFs

ltFs

ltFs

ltFs


31/221

CÁLCULO DEL COSUMO DOMÉSTICO MÉTODO DIRECTO

2-D/D,* &-*/,D, L-)T

N 7F21F2010 nterior

Co/+. B =7 = 8F21F2010 ctual

CONSUMO

litros 30000

dHas 31

onsumo arpoL. por dHa 967.74

NGmero de !a'itantes 10

Co/+5o ,- a1?=8>>

CÁLCULO DEL 61

Ho!a Da L-"05!a(=) Co/+5o(90) Ha#0a/0-+

700 : 9F20F2010 712.4563 = =700 : 9F21F2010 713.3494 893.0999999999 10

700 : 9F22F2010 714.2756 926.2000000001 10

700 : 9F23F2010 715.1841 908.4999999999 10

700 : 9F24F2010 716.1422 958.1 10

700 : 9F25F2010 716.9357 793.5 10

700 : 9F26F2010 718.0832 1147.5 10

700 : 9F27F2010 719.1653 1082.1 10

Co/+5o ,o+0#"o ,- ,a+ $

Co/+5o ,o+0#"o 4!o-,#o $

1/ 1.20

2>22=> ? 7?77=121


32/221

GRÁFICO ARIACIÓN DE LA POBLACIÓN

)-N, &,BLA)/N 3a'.5

1965 15789

1981 18159

1993 18345

2005 189332007 19245

2015 19985

2045 23024

rcp

/

Nota (e o'serva que en el periodo 1987 a 2001 eListe una disminucin de la po'lacin, generando una tasa deprocede de la manera eLplicada en el tra'a*o presentado.

1965 1981 1993 2005 2007 2015

1000

2500

4000

5500

7000

8500

10000

11500

1300014500

1600015789

VARIACION DE LA POBLACIÓN

CENSOS

POBLACIÓN

Periodo d


33/221

*A

650

680

Co/+5o K P-!.(90'4',)

=89.31

92.62

90.85

95.81

79.35

114.75

108.21

670.90

95.84

100.77


34/221

o'. ctual

o'. otal

0.47+

crecimiento negativa, en este caso se

2045

e diseño

17059


35/221

DISEÑO DE LA BOCATOMA

CAUDAL MAXIMO DEL RIO: 209.79m3/s

CAUDAL MINIMO DEL RIO: 6 m3/s

ESTIMADO DEL ANCHO DEL RIO

Utilizand las !"m#las $%&i"$m$ntal$s d$ :

a' (l$n)*:

Donde:(+ an)* d$ $n)a#zami$nt

,+ )a#dal ma%im d$ dis$-

'Alt#nin: + !a)t" d$ !nd

s+ !a)t" d$ d$ "illa

a+ &a"am$t" #$ )a"a)t$"iza $l )a#)$

1+ &$ndi$nt$ d$l "i

)'$tit:

+ .2

s+ 0.04

a+ .

ANCHO DEL RIO 1+ 0.02

s$5n (

(l$n)* 2.83 Alt#nin 38.8

&$tit 34.89

&"m$di 66.24


36/221

ANCO DEL RIO t&5"a!ia d$l "i 6.0 m

tmams $l al" &"m$di66.3 m

" l tant $l an)* d$l "i tma"$ms $l &"m$di s$5n s# !#n)in:

ANCO DEL RIO ;(' 8. m

CALCULO DEL TIRANTE NORMAL DEL RIO

Cn la !m#la d$ mannin5 as#mi$nd #$ la s$))in $s "$)tan5#la":

,+ )a#dal d$l "i 209.79 m3/s

n+ )$! d$


37/221

DISEÑO DEL CANAL DE DERIVACION

Canal d$ s$))in "$)tan5#la" d$ ma%ima $!i)i$n)ia *id"a#li)a:

El )a#dal d$ d$"ia)in $s $l )a#dal ma%im dia"i &" #n !a)t" d$ s$5#"idad d$l 30?

,md+ 0.83

s+ .30

D$t$"mina)in d$l ti"ant$ ,d$"ia)in+ 0.444

&" mannin5: n+ 0.03

s+ 0.00

= 0.6

Eal#a)in d$l ti"ant$:

+

0.6 + 0.6

CARAC@ERI1@ICA1 DE LA 1ECCION DEL CANAL DE DERIACION

0.72 .2

0.30 2.8.2 0.6

0.6

1.2


38/221

in5 nzaBi & +2

+ ti"ant$ d$l )anal d$ d$"ia)in

&+ .2 mz+ 0.4 m

Cnsid$"and la )a"5a & + .2

Cálculo de l c!" de "u:

,+ )a#dal ma%im minim d$l "i

M+ 2.2 )#and la &"$sa $s &$"&$ndi)#la" al "i

+ an)* d$l "i

*+ )a"5a d$ a5#a ma%ima minima

DISEÑO DE LA ALTURA DE LA #ANTALLA $RONTAL MURO DETRANSICION % MURO DEL CANAL

, RIO0

hmin

hmax

HminHmax


39/221

clculo de l c!" &'(& clculo de l c!" &(n(&

,+ 209.79 m3/s ,+ 6 m3/s

M+ 2.2 M+ 2.2

+ 8. m + 8. m

*ma%+ .74 m *min+ 0.6 m

d$t$"mina)in d$l ma% min

ma%+ *ma%FG 2.84 m

min+ *minFG 0.6 m

DISEÑO DE LA COM#UERTA"m#las d$ dis$- &a"a )m$"tas:

+ 0.6

+ 0.6

(+ an)* d$l )anal

clculo de d:

d) 0.20 m 0.444 m3/s

I*e!ndo: B) .200 m

+

0. + 0.

+D)


40/221

&" l tant $l al" d$ d $s: 0.,0 &

Clculo del cudl e'ceden*e -cudl de &'(& en(d/:

+ 0.99 m3/s

#o! lo *n*o el cudl e'ceden*e e! :

+ 0.838 m3/s

)a#dal d$l $"t$d$"

1

Hmax

Hmin


41/221

Clculo del nueo *(!n*e del cnl

D$t$"mina)in d$l ti"ant$:

+ 0.99

" mannin5: n+ 0.03

s+ 0.00

.8

Eal#a)in d$l ti"ant$:

+

0.47 + 0.47

CARAC@ERI1@ICA1 DE LA 1ECCION DEL CANAL DE DERIACION

.7 8.6

0.83.2

.8

=ma%

=∗

_ =/

= 2

1.48


42/221

s$))in d$ la )m$"ta

s$))in d$ la )m$"ta 0.60H0.04

Se e&le!n l ("u(en*e ecuc(one:

"$s#m$n d$ dats cn*(dd de &o(&(en*o:

(+ .20

,+ 0.46

d+ 0.20 Con*(nu(dd:

C)+ 0.6

*+ .8 Ecuc(on de 2e!noull(:

*3+ 0.6

*2+ .07

De la ecuacion 1:

(Hd

1

Hmin

!"1

"1

"2

!"2

1

2

"3

3

1

2

3

1.2


43/221

Ecuacion 2 en ecuacion 4: + F7.42 = 0.088

+ .07 m

+ 0.22 m

)m :

DISEÑO DEL VERTEDERO

De*e!&(nc(on del 3lu4o del e!*ede!o:

Nu&e!o de 3!oude: + 0.838

A+ 0.72

=+ 0.6

" + !l#> )"iti) 0.24

" s#&$")"iti) ;!l#> "a&id' )m " $l !l#> $s l$nt

" s#)"iti) ;!l#> l$nt'

4

h0

b

h

y1

#$ desc$r%$ es su&er%id$


44/221

=ma% .8

0.0 = 0.6

Cd+ 0.6

As#mi$nd

+ m

0.0 m

)m

+

0.60 + 0.3

a"a $l dis$- s$ tma $l al" d$ *+)m

DISEÑO DEL BARRA5E

TABLA PARA DIMENSIONAR LAS SECCIONES DEL BARRAJE

SEGMENTOP=H=1 P=H=2 P=H=3

h=0 h=5 h=0 h=5 h=0 h=5A 5.00 10.00 9.00 1.00 13.00 1!.00E .20 5.20 ".0 !.0 10.#0 11.#0C 0.!0 ."0 1.50 5.50 2.0 #.0D 1.!0 2.!0 3.50 .50 5.20 #.20$ 1.00 1.00 1.50 1.50 1.90 1.90B 0."0 0."0 0.90 0.90 1.20 1.20G 0.25 0.50 0.0 0.#0 0.50 0."0 % 0.50 0.50 0.#0 0.#0 0."0 0."0

D$t$"$mina)in d$ *0:

*+

−

−=

01

2

5

02

5

1215

4

hh

hhb g C Q

'= _ á− _1

'_0=

(15 )/∗_(4 )∗∗ 2 ( '〖

_1〗

*(5+2),'〖 _0〗

*(5+2))/('_1,'_0)

'_0=


45/221

& 0.0 0.0 0.50 0.50 0.#0 0.#0

SECCIONES Y DIMENSIONES DEL BARRAJE


46/221

DEL CLCULO EN EL DISEÑO DE LA ALTURA DE LA #ANTALLA $RONTAL7 MURO DE

TRANSICI8N % MURO DEL CANAL7 SE TIENEN LOS DATOS #ARA EL DIMENSIONAMIENTO

DEL BARRA5E

.74 m

+ .20 m

CALCULO DE 'A'

()*) P = 1 + ()*) P = 2 + ()*) P = 1.20

h A h A P A

0 5 0 9 1 6.751.75 1.75 1.20

5 10 5 14 2 10.75

,=#."5 ,= 10."5 ,=".55

A= ".55+

CALCULO DE 'E'

*ma%+


47/221

()*) P = 1 + ()*) P = 2 + ()*) P = 1.20

h E h E P E0 4.2 0 7.4 1 4.55

1.75 1.75 1.20 5 5.2 5 8.4 2 7.75

,= .55 ,="."5 , = 5.19

E= 5.19 +

CALCULO DE 'C'

()*) P = 1 + ()*) P = 2 + ()*) P = 1.20

h C h C P C0 0.8 0 1.5 1 2.16

1.75 1.75 1.20 5 4.7 5 5.5 2 2.90

,= 2.1# ,=2.90 , = 2.31

C = 2.31 +

CALCULO DE 'D'

()*) P = 1 + ()*) P = 2 + ()*) P = 1.20

h D h D P D0 1.8 0 3.5 1 2.15

1.75 1.75 1.20


48/221

5 2.8 5 4.5 2 3.85

,= 2.15 ,= 3.!5 , = 2.9

D= 2.9+

CALCULO DE '$'

()*) P = 1 + ()*) P = 2 + ()*) P = 1.20

h $ h $ P $0 1 0 1.5 1 1.00

1.75 1.75 1.20 5 1 5 1.5 2 1.50

,= 1.00 ,= 1.50 , = 1.10

$ = 1.10+

CALCULO DE 'B'

()*) P = 1 + ()*) P = 2 + ()*) P = 1.20

h B h B P B


49/221

0 0.7 0 0.9 1 0.701.75 1.75 1.20

5 0.7 5 0.9 2 0.90

,=0."0 ,= 0.90 , = 0."

B = 0."+

CALCULO DE 'G'

()*) P = 1 + ()*) P = 2 + ()*) P = 1.20

h G h G P G0 0.25 0 0.4 1 0.34

1.75 1.75 1.20 5 0.5 5 0.6 2 0.47

,=0.3 ,= 0." , = 0.3#

G = 0.3#+

CALCULO DE '%'

()*) P = 1 + ()*) P = 2 + ()*) P = 1.20


50/221

h % h % P %0 0.5 0 0.6 1 0.50

1.75 1.75 1.20 5 0.5 5 0.6 2 0.60

,= 0.50 ,=0.#0 , = 0.52

% = 0.52+

CALCULO DE '&'

()*) P = 1 + ()*) P = 2 + ()*) P = 1.20

h & h & P &0 0.4 0 0.5 1 0.40

1.75 1.75 1.20 5 0.4 5 0.5 2 0.50

,= 0.0 ,=0.50 , = 0.2

& = 0.2 +

DETERMINACION DE L'

L-=

CUADRO DE RESUMEN DELA SECCIONES DEL

BARRA%E 0.#2Ch+)/


51/221

SEGM DIMENSION

A ".5 1."5E 5.2C 2.3 C= 4 )*) *66) 47 87D 2.5 C= 12.0 )*:) ;*8)$ 1.1 C= 1!.0 )*:)


52/221


53/221


54/221


55/221


56/221


57/221


58/221


59/221


60/221


61/221


62/221


63/221

+


64/221

+

+

+


65/221

+

+


66/221

+


67/221

+

+


68/221


69/221

DISEÑO DE DESARENADORV764)4 4 >? 47 48)*:)4*@

#$ e#ocid$d ode&os c$#cu#$r en for&$ $rir$ri$ o se%n #$ for&u#$

donde

d di$&ero de $ricu#$s (&&)$ cons$ne en funcin de# di$&ero

) 4++

54 0.544 1 - 0.536 1

onsider$ndo

# $&$ño de $ricu#$ de 0.3&& es &enor $ 0.5 enonces

$= 54

d= 0.3 &&

= 29.58 c&/se%= 0.30 +8;

P*:464)4 47 ):

P$r$ #$ e#ocid$d c$#cu#$d$ (de 0.2 $ 0.6) se reco&iend$ un$ rofundid$d :ue $r;e enre 1.5 $ 4

h= 2.00 +

V764)4 4 846+:)6: F

"$n%e#s>i #$ e#ocid$d de sedi&en$cin se uede c$#cu#$r en funcion de# di$&ero

de $ricu#$s? se iene #$ $#$

4++ F+8;

0.05 0.178

0.10 0.692

0.15 1.560

0.20 2.160

0.25 2.700

0.30 3.240

0.35 3.780

0.40 4.320

0.45 4.860

0.50 5.40

0.55 5.940

0.60 6.480

0.70 7.320

0.80 8.070

1.00 9.440

2.00 15.290

3.00 19.250

/v a d en cm seg =


70/221

5.00 24.900

@e #$ $#$ $nerior se iene

A= 3.240 c&/se%

A= 0.0324 &/se%


71/221

P$r$ e# f$ci#id$d de #$$do $# fondo de# des$ren$dor se #e d$rG un$ endiene de# 2E.

s$ inc#in$cin co&ienH$ $# Dn$#iH$r #$ r$nsicin

D6+:86:8 47 ): 846+:)4*

I= 22 &

= 0.94 &"= 2.00 &

Ju&ero de n$es = 1

L

B

H

KLPMNOILPKLPMNOILPKLPMNOILP

0.20


72/221

ocenr$cion de sedi&enos %r/# 3.00F= 0.56

Q = 1665.30 %/sPor di$ = 143881920.000 %/d;$

eso eseciDco de# so#ido 2600.00 %/&3

Q= 143881.92 C%/d;$Qo#u&en Q= 55.34 &3/d;$

c$#cu#$ndo #$ $#ur$ R22S0.20SR= 55.34

R= 2.68 &R= 3 &

22


73/221


74/221


75/221


76/221


77/221

ANALISIS DE ESTABILIDAD DEL BARRA%E

0.9 3.2 "."5

2.0 1

3.9 2

A2 A3 0.5 AT A

A11.9

9.3

0.#0 0.35 0.2511.0


78/221

A51.5

0.5


79/221

CAPTACIÓN

@$o de diseño 55.98 Is/se%

T $$cin de &$n$ni$# de #$der$ U 1 #/s T $$cin de &$n$ni$# de fondo o $scendene U 5 #/s

M):):6)7 J )*)4 NK T)7 LS

I$er$# 0.88 V 1 #/s 0.80 3 2.40scendene 8.42 V 5 #/s 7.65 7 53.58

T)7 10 55.98

NOTA: Asumimos que el caudal maximo de aforo es el 10% mas que el cauda maximo

A. DISEÑO DE MANANTIAL LATERAL TPICO

F c$$do = 0.80 I/se%.F &Gxi&o $for$do = 0.88 I/se%.

-


80/221

6 x 1.2257.35

$67* III@

6 5 ondicin de Werr$&

6 x 7.3544.1

- P$r$ ZuYos #$&in$res @$rcX enconr

($.1)


81/221

0.3 (ren$ \rues$)0.3 (\r$$ Ledi$)0.4 (\r$$ \rues$)

I = 1.00 (Ion%iud de# D#ro)

. ren$ \rues$ 0

. \r$$ Ledi$ 0

. \r$$ \rues$ 0

V68) : P*


82/221

2.#

2.1 0.30 &

1.# 0.30 & Profun

0.40 &

0.92

E8*) I

.


83/221

1.6 0.920.75

2

0.945100

1.00 &/se%0.00088

i= 0.000931217 O&

A. CHEJUEO DEL $ENÓMENO DE TUBI$ICACIÓN PARA TODA LA

2.6 0.920.75

2

1.320.0158 &/s

0.00088

i= 0.04 O&

A.5 CLCULO DEL CAUDAL CAPAQ DE ATRAVESAR POR LA ESTRA

1.320.0158 &/s

. @e #$ fr&u#$

0.00249842272.5 #/s

V

0.00088 V 0.0024984227

3=

3 =C 3 =

C 3 =FBKN@K = &3/se%

S Bin$#&ene ode&os decir :ue no ex!te T"b#$a$%n en nn&n e!

=

=C =

FBKN@K = &3/se%

Nota: desues de $#ic$r #$ #eX de @$rcX no$&os :ue no se resen$ e# fenuiDc$cin.

=C =

FB=FB=

.


84/221


85/221

(d..4.1)

- Nee&#$H$ndo oene&os

=0.002 &

=22.86 c&

$ = 5.07 c&

- Iue%o e# nu&ero de oriDcios serG

J` de oriDcios4.51N 4 O*6


86/221

R = 0.60 &

= 0.60 &

$ = 0.50 &

A.9 CLCULO DEL DIMETRO DE SALIDA DE LA TUBERIA DE CON

Donde:

F&$xd $ud$# &Gxi&o di$rio = 0.00080

d oef. @e desc$r%$ (0.60 - 0.82) = 0.70KJ@

% %r$ed$d (9.81&/se%)." $r%$ sore #$ ueri$

"=0.528@eseY$ndo en (f)

@eseY$ndo en (f.1)

@ = 0.0213 &@ = 2.1263 c&@ = 0.8371 bb

D = 1.00 --

A.10 CLCULO DEL DIMETRO DE LA TUBERA DE DESAGWE O LI

($.7)

@ondeFs $ud$# de s$#id$Q$ Qo#&en $#&$cen$do 0.1

ie&o de s$#id$ 12

-


87/221

J8= 0.0022

($.8)@onde

Fs $ud$# de s$#id$

oeDciene de %$soR #ur$ de #$ cG&$r$ de c$$cin

@eseY$ndo en ($.8)

@eseY$ndo en ($.8.1)

@ = 0.0316 &@ = 3.1553 c&@ = 1.2423 bb

D = 2.00 --

A.11 CLCULO DEL DIMETRO DE LA TUBERA DE REBOSE

- $ud$# $ e$cu$r

0.00088 0.00080

0.00008

0.00088Q= 1.5 ($su&id$)=0.00059 &

@ = 0.027330701 @ = 1.076 Pu#%.

X*8=2

-


88/221

A.12 CLCULO DEL DIMETRO DE LA TUBERA DE VENTILACIÓN

-


89/221

e%e%

captado

n

n #$ disonii#i$d dede&$nd$ e# c$ud$#

F&Gxd

de# iner$#o de (1


90/221

o I

$#$

de# iner$#o de (5-

ro de# iner$#o de

D#ros for&$dos or


91/221

3

3

4

TRATO

o oene&os

en c&.


92/221

I1=2.60 &I2=2.10 &I3=1.60 &I4=0.92 &

id$d= 0.75 &

d. Pero $r$ unr$Dco X de #$s


93/221

STRATI$ICACIÓN

I$ICACIÓN

(ato.

eno de

enes


94/221

RESO

0.00088 &3/se%0.70 ($su&ido)

0.55 ($su&ido)

D#r$r e#


95/221

0.88 I/se%.3.0 &inuos180 se%.

G&ero de# &$eri$#


96/221

UCCIÓN

($.6)

(su&ido)

($.6.1)

($.6.2)

PIEQA

84 s (esi&$do)

&3/s


97/221

0.0022

0.820.60 &

($.8.1)

($.8.2)

($.9)

de&Gs se co&or$


98/221

n cuXo exre&o se


99/221

B. DISEÑO DE MANANTIAL ASCENDENTE

F &Gxi&o $for$do (F&Gxd) 8.42 I/se%F c$$do 7.65 I/se%Presin de s$#id$ de# $%u$ 0.30 &.c.$ ($su&ido)

Oie&o de reencin 3.00&in

Oie&o de reencin 180 se%

B.1 CLCULO DEL VOLMEN DE ALMACENAMIENTO

(.1)

Donde:

c$ud$# &Gxi&o di$rioQ$ = Qo#u&en $#&$cen$do Or = Oie&o de reencin (nre 1 X 3 &

8.42 I/se% Or = 3 &inuos Or = 180 se%

Q$ = 1.515

B.2 CLCULO DEL REA DE LA QONA HMEDA

0.30

"o= c$r%$ sore e# eredero rec$n%u#$r

Donde:

R #ur$ de# es$n:ue. % 9.81 &/se%R 0.3 d oeDciene d"o $r%$ sore e# eredero rec$n%u#$r. d 0.65

F&Gxd =

F&Gxd =

&3

-


100/221

R #ur$ de# eredero. I Ion%iudF= 8.42 I/se% I 2.80 &F= 0.0084

"o = 0.010

Iue%oR = 0.3- 0.0001

H = 0.2999 &

- onsider$ndo un$ $#ur$ de o#u&en &uero de 0.1 & #$ $#ur$ efeci$ ser

Ref = 0.2999 - 0.10

H = 0.200 +

- Por efecos de $ire$cin X consruccin se consider$rG"= 0.40 &

Iue%o s$e&os :ue

(.3)

Q = 1.51550 (o#u&en $#&$cen$do)I = 2.80 &W = 2.71 &W = 2.70 (N$Hones consruci$s)

B.3 ALTURA TOTAL DE LA QONA HMEDA

RO= R "o WI "

W.I. = 0.20 & (Worde #ire $su&ido)

P* 7 ): 7)8 46+:86:8 4 7) Y:) hZ+4)

H = 0.90 +L = 2.!0 +B = 2."0 +

B. CLCULO DEL DIMETRO DE LA TUBERA DE CONDUCCIÓN

&3/se%

N)@ I$ $#ur$ de# eredero deerG ser co&o &Gxi&o #$ $#ur$ de #$ resiconsecuenci$ cu&#e ueso :ue #$ resin de# $%u$ es 0.30&.

&3

-


101/221

@onde

F&$xd $ud$# &Gxi&o di$rio = 0.0d oef. @e desc$r%$ = 0.65

" $r%$ sore #$ ueri$

"= 0.200 &@eseY$ndo en (.4)

@eseY$ndo en (.4.1)

@ = 0.0912 &@ = 9.1192 c&@ = 3.5902 bb

D = .00 -- @i$&ero co&erci$#

B.5 CLCULO DEL DIMETRO DE LA TUBERA DE DESAGWE O LIMPIEQ

F$for$do = 0.00842 =Q$ = Qo#. $#&$cen$do =Q$ = 1.515

Fs = 0.02105

@ondeFs $ud$# de s$#id$

oeDciene de %$soR #ur$ de #$ cG&$r$ de c$$cin

@eseY$ndo en (.6)

&3/se%

&3

&3/se%

-


102/221

@eseY$ndo en (.6.1)

@ = 0.0882 &@ = 8.8213 c&@ = 3.4730 bb

D = .00 -- = 3.00 @i$&ero co&

B.# CLCULO DEL DIMETRO DE LA TUBERA DE REBOSE

- $ud$# $ e$cu$r

0.00842 0.0

0.000770

0.0084194Q= 2.00 &/se% ($su&id$)=0.00421 &

@ = 0.0732 @ = 2.88236 Pu#%.

X*8=3.00 @i$&ero co&erci$#

B." CLCULO DEL DIMETRO DE LA TUBERA DE VENTILACIÓN

F$foro&Gx = &3/se% F&Gxd =

F = &3/se%

S s$ uer;$ cu&#e #$ funcin $ne osi#es osrucciones o cierre de G#co&o un eredero de seccin circu#$r :ue dee e$cu$r e# c$ud$# +8 *[6

- Ms$ndo #$ . 4 :6:64)4@

F$foro&Gx = &3/se%

-


103/221


104/221

(su&ido)

inuos)

(.2)

(-3)

desc$r%$. (0.60-0.82)

rG $r$ $#&$cen$r $%u$ X #$or un eredero cuid$ndo

ho

Hv


105/221

n de $%u$ en


106/221

(.4)

842($su&ido)

(.4.1)

(.4.2)

(.5)

ie&o de s$#id$120 se%

(.6)

0.021050.82

0.90 &

&3/s


107/221

(.6.1)

(.6.2)

rci$#

(.7)

765 &3/se%

#$s $de&Gs se co&or$.

&o se co#oc$rG un so&rero


108/221


109/221

ESTABILIDAD DEL BARRA%E

DIMENSIONES DEL BARRA%ESEGM DIMEN

A ".5 +

E 5.2 +C 2.3 +D 2.5 +$ 1.1 +B 0." +G 0. + % 0.5 +& 0. +L- 13.5 +

h+)/=1."5 +P=1.20 +

CALCULO DE LA $UERQA HIDROSTATICA

$H= 2!15.9 ;

P:8 4 )(76)6: 4 7)8 *Y)8 *8( )

4H=0.55 +

)2(3

)3(

h P

h P P d'

+

+=


110/221

CALCULO DEL PESO DE LA SUPER ESTRUCTURA

Peso eseciDco de# concreo= 2400 C%/&3 P: 4 )(76)6: 4 7)8 *Y)8 *8,6 \,6

1= 2131.20 &; 2.#! + 5"10.1!

2= 3325.3 &; 1.5 + 5119.#"OKOI= 55#.#3 &; ]\,6= 10!29.!5

CALCULO DE LAS $UERQAS DE SUBPRESION


111/221


112/221

j&$x

]$V=012-B


113/221

c$#cu#$r #$ ecu$cion

R+(7)Y):4 4)8 8 6:@

"33.#5 ll..($)

ll..()

29!0.2922#9.#

+(7

I$ esrucur$ no f$##$r$ or $#$s$&ieno de# erreno ("undi&ieno). $so conr$rio se de$u&en$r e# Gre$ de #$ $se.

ANALISIS POR CORTE

CONDICIONES

1. /0/ Pa(a "e no 4a**e .o( $o(te5 $a!o $ont(a(o a",enta( e* -(ea de *2. /= 0 Aba!e 7 A= -(ea de *a ba!e de *a e!t("$t"(a 8bx19 ,263.

SI /0/ BR= 2815.91 >%=W= 3.05 &

/= 0 Aba!e A ba!e = 3.05&2

;= 210000&;

R+(7)Y):4 : 2/0= #035!.#>%

/0 / E**@50! NO $ALLA

σ+6:

σ+)/

Neso#iendo ) X se oiene σ&$x X σ&in :ue son #os esfuerHos $cu$nes sore e# e

σ+)/ _ σ+6:=

3.!#σ

+)/ _ 5.12σ

+6:

σ

+)/= σ+6: = σ**: =

σ**: ` σ+)/

;= 1$ 7 >$ = e!4"e(0o de $o,.(e!%n de* $on$(eto 81?@ &$,29

;= 1$ >$=1?@@@@@&,2

;= 1$

)(2

)(2

minma xminminma x d )b σ σ σ −+=


114/221

OMPROBACION DE JUE NO SE PRODUCIRAN ES$UERQOS DE TENSION EN EL CUER

o&o condicin se endrG :ue N de od$s #$s fuerH$s deerG c$erdenro de# ercio &edio de #$ $se de #$ seccin de #$ corin$ X se$se%ur$ de :ue no "$X ensiones denro de #$ corin$.P$r$ :ue e# concreo no r$$Ye $ r$ccin or:ue resise &uX oco.

]$V=10913.2#1 ]M$V=2011.1#0:64*)* 7 8:64 4 78 86;: ]$H=2!15.90! ]M$H=155.55

d= -1.65

3.88

1.32 I/3 I/3 I/3"5.53

1."0 &1.016 2.033 CUMPLE ESTA DENTRO DEL TERCIO

LN = Nd

4=MRR=]M$_]M$h ]$2 _]$h

$n% : = B/B"

= $n%-1 =

=

=d/senm =


115/221

''


116/221

) ''

1.9! +

J


117/221


118/221

2


119/221

2!15.91

e

ba!e6

OR CORTE

reno.

)(. . . . . . . . . .6

b


120/221

O DEL AQU

MEDIO


121/221

CURVAS DE REMAN9O

Ma4 A(*/6+)4

de# efeco de# re&$nso "$ci$ $%u$s $rri$.I$ #on%iud I se c$#cu#$ &edi$ne $ si%uiene for&u#$

L = 2 / h I

D:4@ " sore e#e$cin de# ir$ne nor&$# (dn) (er D%ur$ 11)o endiene de# fondo de# r;o

H+)/= 2.5 +

A:h R[= 1.13 +

F&$x= QS =(R&$x)S(nc"o de rio)= 100.62 &2

Q=F&$x/= 2.085 &/s KC

0.22 +

DATOS "o = 0.22 &P = 1.20 &

"&$x = 2.45 &" = 2.95 &o = 0.4

dn = 1.20 &L = 1."3 +

# L^odo $roxi&$do d$ con $s$ne recisin #$ #on%iud o$# 1 de# re&$nso X er&ie ener un$ ide$

"o = Qo2/2 =


122/221

D68b 4 7) *) 4 *+):8 : )^4) 4 /7 B *6 = 1.13 +^: = 1.0# +: = 0.03

8 = 0.02

o X N" Q Ri Ri-1


123/221


124/221


125/221


126/221


127/221

DISEÑO DEL COLCHON DE AUA

)al)#l d$l )nt"aid ,+ 209.79 m3/s

,/A+ 8. m/s A+ 83.49 m2

+ .+ 4.0 m/s.m .99

2.2

J+ .

+ 2.93 + 8.3

n+ .06+ .2

2.48 *min+ 0.6

E +0.0

)al)#l d$ la &"!#ndidad

2.48 + 2.43 $+ 0.26

2.2 m ln5it#d d$l )l)*n d$ a5#a ;

L+ .2

d$t$"mina)in d$ =2:

O+

O+

)nt+

EO+

2+

=)nt+

max

2

2h

g

# ' * +=

c o n t

c o n t g+

,+

2

2

λ +

3

28

cont g+

, g

# *2

2

+= 122

cont

+ +


128/221

m

$+nF2 0.26

m

'+4H$

m

− 1

83

2

cont g+

,


129/221

C. CMARA DE REUNI8N

3 Manantiales de ladera

7 Manatiales Asendentes

C.1 VOLUMEN DE ALMACENAMIENTO

(c.1)

Va = 94.20 m³

Donde

,d$"ia)in+ 0.!"#

$"!.#! Lt%se&

0.$"!#!

'r ". min*tos (+ntre 1 y 3 min*t

'r 10 se&

La velocidad ,ara t*ber-as de / debe c*m,lir con la si&*iente condicin

2mxd 0.$"!4

/ /elocidad de salida (m%se&).

As*miendo / " m%se&

D 0.07 mD ".4 *l&D = 4 '' (@iG&

A5*- se re6nen todos los ca*dales de las ca,taciones tanto laterales como ascendentes ,or rse reali8ar el dise9o ,ara *na cmara de re*nin a la c*al lle&an todas las ca,taciones hech

m3 %se&2mxd

2mxd m3 %se&

C.2 CLCULO DE LA TUBERA DE SALIDA DE LA TUBERA DE CONDUCCIÓ

Donde: m3 %se&

A @2/4

Luego: = ((40.06020)/(13.89 ))

Tr Q#a ×= max

seg m# seg m /0.5/60.0 ≤≤

A# Qmáxd .=

π .

4

#

Q D máxd =


130/221

V = !2."! m#

Entonces: 0.!0 m%se& < ".7 < .00 m%se&

C.% C&LCULO DE LA ALTUA ()( *AA EVITA ENTADA DE AIE A LA TU+E,A

ara *na salida lateral de =l*>o

(?)

@ ara *na velocidad m-nima de salida 0.!0 m%se&

D 0.4" m D 37.$7 ,*l&

- = %.00 /$ Diametro comercial

@ ara *na velocidad mxima de salida .00 m%se&

D 0.330 m D 1".4# ,*l&

- = 14.00 /$

@ Ado,tamos *n dimetro de

- = 2".00 /$

- = .00 /$ Diametr

alc*lo de la n*eva velocidad

/ 13.1!0 m%se&

eem,la8ando en (?) los valores de / y D

) = 4.29 m

C.4 C3EUEO DE ALTUA5

Comprobamos la velocidad:

(,romedi

= (40.06020)/( (4*0.0254)*2 )

2/1724.0 D# h ××=

#

Q D

×=

π

4

2.

4

D

Q#

π

=

#

Q D

×=

π

4

2.

4 D

Q# máxd π

=


131/221

Donde

D 0."03 m

/ 13.1!0 m%se&

& 4.#1 m%se&G

Donde:

h ar&a de a&*a necesaria ,ara evitar cavitacin.

D # 0."03 m

/ /el. de la t*ber-a 13.1!0 m%se&

& 4.#1 m%se&G

esolviendo

)1 = 0.29 m

omo $."4 m I 0."47 m CJ.

C.! C&LCULO DE LA ALTUA TOTAL

onsiderando *n vol*men m*erto de 0.10 m

H' $."4 m K 0.10 m $.34 m

C." DIMEN5IONAMIENTO DE LA C&MAA

Va = 94.20 m³

20.! m6

onsideramos *n BL 0."0 m H'

C.".1 DIMEN5IONE5 DE LA C&MAA

3 = 1.0 m

L = .20 m /ol*men

+ = .20 m rea

C. C&LCULO DE LA TU+E,A DE DE5A78E O LIM*IEA

2mxd. 0.$"!4 t tiem,o de salida

/a /ol. almacenado t 1"0.0 se&

p de la t*ber-a

/a Acmara x H'

Acmara /a % H' (incl*ido el BL)

Ac:ma;a =

@ Debido a 5*e la alt*ra total de la cmara es m*y corta le daremos *n adicional de tal =ormasean ,ro,orcionales.

×

××>

2/1

55.0

1)(

5.0 g D

# Dh

m á x d Qt

#aQs +=


132/221

/a 4$."0 m

2s 1."114

Donde:

2s a*dal de salida

oe=iciente de &asto

H Alt*ra de la cmara de re*nin

Des,e>ando

Des,e>ando

D 0.!"# m

D !."#$4 cm

D "".14$

D = 2%.00 '' ,*l&

- = .00 /$ Diametr

C. C&LCULO DEL DI&METO DE LA TU+E,A DE E+O5E

@ a*dal a evac*ar

0.$"!4

0.$"!4

/ 1.0 m%se& (as*mida)

A 0."#$! mG

D 0.!0143#"# D "3.!4#37 *l&.

@ Ne anali8ar como ?


133/221

-;e?


134/221

s)

ro o&erci$#)

8ones netamente académica s en el ,aso :;0".

N


135/221

$

FMAL

comercial

io del Fmx y Fm-n)


136/221

.

$.4 m

9%.%12 m%

GGG

*e las dimensiones de la cmara


137/221

1."11#!

0.#"

1.#0

comercial

tedero de seccin circ*lar 5*e debe


138/221

l

sombrero de ventilacin.


139/221

VAIACIONE5 3OAIA5

Horas de =*ncionamiento 1" 'i,o ontin*o

a*dal medio (L%s) 3"3.$3 2m "74$$.3 m%d-a

HCANC:NOMC AC'+

P m P m

0 @ 1 0.0 134.7" 0 0 134.7" 0.00

1 @ " 0.0 134.7" 0 0 "74.$$ 0.00

" @ 3 0.!0 1!7.!7 0 0 $$7.11 0.00

3 @ $ 0.#0 ""3. 0 0 !70.!! 0.00

$ @ ".0 !4#.!1 0 0 13!4."7 0.00

@ ! .00 1347."" #.33 "3"#.!4! "7!!.$4 "3"#.70

! @ 7 4.00 "1$.44 #.33 "3"#.!4! "#1.$# $!7.34

7 @ # #.00 ""3. #.33 "3"#.!4! 717.03 !4#!.04

# @ 4 #.0 "37."7 #.33 "3"#.!4! 4#4".30 431$.7#

4 @ 10 7.0 "04.#3 #.33 "3"#.!4! 114##.13 11!$3.$#10 @ 11 #.0 "37."7 #.33 "3"#.!4! 1$3!3.$0 1347".1#

11 @ 1" 4.00 "1$.44 #.33 "3"#.!4! 1!#7#.34 1!300.#7

1" @ 13 #.00 ""3. #.33 "3"#.!4! 14113.4$ 1#!"4.7

13 @ 1$ !.00 1!7!.!! #.33 "3"#.!4! "0740.!0 "04#."!

1$ @ 1 $.0 1"7.0 #.33 "3"#.!4! ""0$#.04 "3"#!.4!

1 @ 1! 3.0 47#.0 #.33 "3"#.!4! "30"!.1 "!1.!!

1! @ 17 3.00 #3#.33 #.33 "3"#.!4! "3#!$.$# "74$$.3

17 @ 1# 3.00 #3#.33 0 0 "$70".#1 "74$$.3

1# @ 14 $.00 1117.77 0 0 "#"0.# "74$$.3

14 @ "0 3.0 47#.0 0 0 "!74#.!3 "74$$.3"0 @ "1 ".00 #.#4 0 0 "737." "74$$.3

"1 @ "" 1.00 "74.$$ 0 0 "7!3!.4! "74$$.3

"" @ "3 0.!0 1!7.!7 0 0 "7#0$.!3 "74$$.3

"3 @ "$ 0.0 134.7" 0 0 "74$$.3 "74$$.3

'C'AL 100.00 "74$$.3" 100.00 "74$$.3"

/AL. MAQ

+ K D

C:NOMCAOMOLADC

AC'+AOMOLADC

0

200

800

600

00

000

200

800

600

00

2000

CURVA DE CONSUMO CONTINUO DE 1, HORAS

C

A

CONSUMO % A#ORTE


140/221


141/221

VAIACIONE5 3OAIA5

Horas de =*ncionamiento 1" 'i,o Discontin*o


HCAN

C:NOMC AC'+

P m P m

0 @ 1 0.0 134.7" 0 0 134.7" 0.00

1 @ " 0.0 134.7" 0 0 "74.$$ 0.00

" @ 3 0.!0 1!7.!7 0 0 $$7.11 0.00

3 @ $ 0.#0 ""3. 0 0 !70.!! 0.00

$ @ ".0 !4#.!1 #.33 "3"#.!4! 13!4."7 "3"#.70

@ ! .00 1347."" #.33 "3"#.!4! "7!!.$4 $!7.34

! @ 7 4.00 "1$.44 #.33 "3"#.!4! "#1.$# !4#!.04

7 @ # #.00 ""3. #.33 "3"#.!4! 717.03 431$.7#

# @ 4 #.0 "37."7 #.33 "3"#.!4! 4#4".30 11!$3.$#4 @ 10 7.0 "04.#3 #.33 "3"#.!4! 114##.13 1347".1#

10 @ 11 #.0 "37."7 0 0 1$3!3.$0 1347".1#

11 @ 1" 4.00 "1$.44 #.33 "3"#.!4! 1!#7#.34 1!300.#7

1" @ 13 #.00 ""3. #.33 "3"#.!4! 14113.4$ 1#!"4.7

13 @ 1$ !.00 1!7!.!! #.33 "3"#.!4! "0740.!0 "04#."!

1$ @ 1 $.0 1"7.0 #.33 "3"#.!4! ""0$#.04 "3"#!.4!

1 @ 1! 3.0 47#.0 #.33 "3"#.!4! "30"!.1 "!1.!!

1! @ 17 3.00 #3#.33 #.33 "3"#.!4! "3#!$.$# "74$$.3

17 @ 1# 3.00 #3#.33 0 0 "$70".#1 "74$$.3

1# @ 14 $.00 1117.77 0 0 "#"0.# "74$$.3

14 @ "0 3.0 47#.0 0 0 "!74#.!3 "74$$.3

"0 @ "1 ".00 #.#4 0 0 "737." "74$$.3

"1 @ "" 1.00 "74.$$ 0 0 "7!3!.4! "74$$.3

"" @ "3 0.!0 1!7.!7 0 0 "7#0$.!3 "74$$.3

"3 @ "$ 0.0 134.7" 0 0 "74$$.3 "74$$.3

'C'AL 100.00 "74$$.3 100.00 "74$$.3"

/AL. MAQ

+ K D

C:NOMCAOMOLADC

AC'+AOMOLADC

600

00

000

200

800

600

00

2000

CURVA DE CONSUMO DISCONTINUO DE 1, HORAS

CONSUMO % A#ORTE


142/221

VAIACIONE5 3OAIA5

Horas de =*ncionamiento 1$ 'i,o ontin*o


HCANC:NOMC AC'+

P m P m

0 @ 1 0.0 134.7" 0 0 134.7" 0.00

1 @ " 0.0 134.7" 0 0 "74.$$ 0.00

" @ 3 0.!0 1!7.!7 0 0 $$7.11 0.00

3 @ $ 0.#0 ""3. 0 0 !70.!! 0.00

$ @ ".0 !4#.!1 7.1$ 144!.0"1$"#! 13!4."7 144!.03 @ ! .00 1347."" 7.1$ 144!.0"1$"#! "7!!.$4 344".0

! @ 7 4.00 "1$.44 7.1$ 144!.0"1$"#! "#1.$# 4##.0#

7 @ # #.00 ""3. 7.1$ 144!.0"1$"#! 717.03 74#$.10

# @ 4 #.0 "37."7 7.1$ 144!.0"1$"#! 4#4".30 44#0.13

4 @ 10 7.0 "04.#3 7.1$ 144!.0"1$"#! 114##.13 1147!.1

10 @ 11 #.0 "37."7 7.1$ 144!.0"1$"#! 1$3!3.$0 1347".1#

11 @ 1" 4.00 "1$.44 7.1$ 144!.0"1$"#! 1!#7#.34 14!#."0

1" @ 13 #.00 ""3. 7.1$ 144!.0"1$"#! 14113.4$ 174!$."3

13 @ 1$ !.00 1!7!.!! 7.1$ 144!.0"1$"#! "0740.!0 144!0."

1$ @ 1 $.0 1"7.0 7.1$ 144!.0"1$"#! ""0$#.04 "14!."#

1 @ 1! 3.0 47#.0 7.1$ 144!.0"1$"#! "30"!.1 "34".30

1! @ 17 3.00 #3#.33 7.1$ 144!.0"1$"#! "3#!$.$# "4$#.33

17 @ 1# 3.00 #3#.33 7.1$ 144!.0"1$"#! "$70".#1 "74$$.3

1# @ 14 $.00 1117.77 0 0 "#"0.# "74$$.3

14 @ "0 3.0 47#.0 0 0 "!74#.!3 "74$$.3

"0 @ "1 ".00 #.#4 0 0 "737." "74$$.3

"1 @ "" 1.00 "74.$$ 0 0 "7!3!.4! "74$$.3

"" @ "3 0.!0 1!7.!7 0 0 "7#0$.!3 "74$$.3

"3 @ "$ 0.0 134.7" 0 0 "74$$.3 "74$$.3'C'AL 100.00 "74$$.3 100.00 "74$$.3"

/AL. MAQ

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000

200

800

600

00

2000

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CONSUMO % A#ORTE


143/221

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200

HORAS

2000

CURVA DE CONSUMO DISCONTINUO DE 1; HORAS


144/221

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800

600

00

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200

800

CON

AO

HORAS


145/221

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600

00

000

200

800

600

00

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C

A

HORAS

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00

000

200

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600

00

2000

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CON

AO

HORAS

CONSUMO % A#ORTE


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200

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2000

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HORAS

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20 2 22 23 28

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2 22 23 28

ON1UMO ACUMULADO

OR@E ACUMULADO


156/221

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UMO ACUMULADO

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157/221

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CON1UMO ACUMULADO

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158/221

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CON1UMO ACUMULADO

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159/221

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3 F 8 6.00 676.66 .33 232.696 20790.60 2094.26 67.678 F 4 8.40 247.40 .33 232.696 2208.09 2326.96 23.7

4 F 6 3.40 97.04 .33 232.696 23026.4 2464.66 249.4

6 F 7 3.00 3.33 .33 232.696 2368.8 27988.34 8079.

7 F 3.00 3.33 0 0 28702. 27988.34 328.48

F 9 8.00 7.77 0 0 2420.4 27988.34 223.77

9 F 20 3.40 97.04 0 0 2679.63 27988.34 84.72

20 F 2 2.00 44.9 0 0 27347.42 27988.34 46.3

2 F 22 .00 279.88 0 0 27636.96 27988.34 307.39

22 F 23 0.60 67.67 0 0 2708.63 27988.34 39.72

23 F 28 0.40 39.72 0 0 27988.34 27988.34

@O@AL 00.00 27988.342 00.00 27988.342

AL. MAX + 8079.E D + 48

CONSUMOACUMULADO

A#ORTEACUMULADA

0 2 3 8 4 6 7 9 0 2 3 8 4 6 7 9 20 2

0

200

800

600

00

000

200

800

600

00

2000

2200

CURVA DE CONSUMO CONTINUO DE 1, HORAS

CON1UMO ACUMU

AOR@E ACUMUL

HORAS

CONSUMO % A#ORTE

O$ERTA % CONSUMO


160/221

V!(c(one Ho!!(

"as d$ !#n)inami$nt : 2 @i&: Dis)ntin#

Ca#dal m$di ;L/s' : 28.3 ,m + 208.32 mK/da

HORASCONSUMO A#ORTE

E=CESO

> &? > &?0 F 0.40 39.72 0 0 39.72 0.00

F 2 0.40 39.72 0 0 279.88 0.00

2 F 3 0.60 67.67 0 0 887. 0.00

3 F 8 0.0 223.44 0 0 670.66 0.00

8 F 4 2.40 69.6 .33 232.696 369.27 232.70 949.82

4 F 6 4.00 397.22 .33 232.696 2766.89 8647.39 90.90

6 F 7 9.00 248.99 .33 232.696 42.8 696.09 708.6

7 F .00 2234.44 .33 232.696 747.03 938.7 797.74

F 9 .40 2374.27 .33 232.696 992.30 683.8 74.

9 F 0 7.40 2094.3 .33 232.696 9.3 3972. 98.04

0 F .40 2374.27 0 0 8363.80 3972.

F 2 9.00 248.99 .33 232.696 67.39 6300.72 F 3 .00 2234.44 .33 232.696 93.98 629.47

3 F 8 6.00 676.66 .33 232.696 20790.60 2094.26 67.67

8 F 4 8.40 247.40 .33 232.696 2208.09 2326.96 23.7

4 F 6 3.40 97.04 .33 232.696 23026.4 2464.66 249.4

6 F 7 3.00 3.33 .33 232.696 2368.8 27988.34 8079.

7 F 3.00 3.33 0 0 28702. 27988.34 328.48

F 9 8.00 7.77 0 0 2420.4 27988.34 223.77

9 F 20 3.40 97.04 0 0 2679.63 27988.34 84.72

20 F 2 2.00 44.9 0 0 27347.42 27988.34 46.3

2 F 22 .00 279.88 0 0 27636.96 27988.34 307.39

22 F 23 0.60 67.67 0 0 2708.63 27988.34 39.72

23 F 28 0.40 39.72 0 0.000 27988.34 27988.34@O@AL 00.00 27988.342 00.00 27988.342

AL. MAX + 8079.

E D + 87

CONSUMO

ACUMULADO

A#ORTE

ACUMULADA

0 2 3 8 4 6 7 9 0 2 3 8 4 6 7 9 20 2

0

200

800

600

00

000

200

800

600

00

2000

2200

CURVA DE CONSUMO DISCONTINUO DE 1, HORAS

CON1UMO ACUMULADO

AOR@E ACUMULADA

CONSUMO % A#ORTE


161/221


162/221

V!(c(one Ho!!(

"as d$ !#n)inami$nt : 8 @i&:

Ca#dal m$di ;L/s' : 28.3 ,m + 208.32

DE$ECTO HORASCONSUMO A#ORTE

> &? > &?

39.72 0 F 0.40 39.72 0 0 39.72

279.88 F 2 0.40 39.72 0 0 279.88887. 2 F 3 0.60 67.67 0 0 887.

670.66 3 F 8 0.0 223.44 0 0.00 670.66

369.27 8 F 4 2.40 69.6 7.8 8.97 369.27

837.79 4 F 6 4.00 397.22 7.8 8.97 2766.89

628.09 6 F 7 9.00 248.99 7.8 8.97 42.8

430.98 7 F .00 2234.44 7.8 8.97 747.03

477.42 F 9 .40 2374.27 7.8 8.97 992.30

388.64 9 F 0 7.40 2094.3 7.8 8.97 9.3

39.22 0 F .40 2374.27 7.8 8.97 8363.80

477.42 F 2 9.00 248.99 7.8 8.97 67.39

88.37 2 F 3 .00 2234.44 7.8 8.97 93.98

3 F 8 6.00 676.66 7.8 8.97 20790.608 F 4 8.40 247.40 7.8 8.97 2208.09

4 F 6 3.40 97.04 7.8 8.97 23026.4

6 F 7 3.00 3.33 7.8 8.97 2368.8

7 F 3.00 3.33 7.8 8.97 28702.

F 9 8.00 7.77 0 0 2420.4

9 F 20 3.40 97.04 0 0 2679.63

20 F 2 2.00 44.9 0 0 27347.42

2 F 22 .00 279.88 0 0 27636.96

22 F 23 0.60 67.67 0 0 2708.63

23 F 28 0.40 39.72 0 0 27988.34

@O@AL 00.00 27988.8 00.00 208.32

369.279.4

CONSUMOACUMULADO

2 23 28

LADO

DA

O $ERTA% CONSUMO ACUMULADOSO $ERTA% CONSUMO ACUMULADOS

CUMULADOS

0 2 3 8 4 6 7 9 0 2 3 8

0

200

800

600

00

000

200

800

600

00

2000

2200

CURVA DE CONSUMO CONTINUO DE 1;

HORAS

CONSUMO % A#ORTE


163/221

V!(c(one Ho!!(

"as d$ !#n)inami$nt : 8 @i&:

Ca#dal m$di ;L/s' : 28.3 ,m + 208.32

DE$ECTO HORAS

CONSUMO A#ORTE

> &? > &?39.72 0 F 0.40 39.72 0 0 39.72

279.88 F 2 0.40 39.72 0 0 279.88

887. 2 F 3 0.60 67.67 0 0 887.

670.66 3 F 8 0.0 223.44 7.8 996.024 670.66

8 F 4 2.40 69.6 7.8 996.024 369.27

4 F 6 4.00 397.22 7.8 996.024 2766.89

6 F 7 9.00 248.99 7.8 996.024 42.8

7 F .00 2234.44 7.8 996.024 747.03

F 9 .40 2374.27 7.8 996.024 992.30

9 F 0 7.40 2094.3 7.8 996.024 9.3

39.22 0 F .40 2374.27 0 0 8363.80477.42 F 2 9.00 248.99 7.8 996.024 67.39

88.37 2 F 3 .00 2234.44 7.8 996.024 93.98

3 F 8 6.00 676.66 7.8 996.024 20790.60

8 F 4 8.40 247.40 7.8 996.024 2208.09

4 F 6 3.40 97.04 7.8 996.024 23026.4

6 F 7 3.00 3.33 7.8 996.024 2368.8

7 F 3.00 3.33 7.8 996.024 28702.

F 9 8.00 7.77 0 0 2420.4

9 F 20 3.40 97.04 0 0 2679.63

20 F 2 2.00 44.9 0 0 27347.42

2 F 22 .00 279.88 0 0 27636.96

22 F 23 0.60 67.67 0 0 2708.6323 F 28 0.40 39.72 0 0 27988.34

@O@AL 00.00 27988.342 00.00 27988.342

670.66

40.48

CONSUMO

ACUMULADO

O $ERTA% CONSUMO ACUMULADOSO $ERTA% CONSUMO ACUMULADOS

22 23 28 0 2 3 8 4 6 7 9 0 2 3 8

0

200

800

600

00

000

200

800

600

00

2000

2200

CURVA DE CONSUMO DISCONTINUO DE

CONSUMO % A#ORTE


164/221


165/221

V!(c(one Ho!!(Cntin# "as d$ !#n)inami$nt : 6

mK/da Ca#dal m$di ;L/s' : 28.3

E=CESO DE$ECTO HORASCONSUMO A#

> &? >

0.00 39.72 0 F 0.40 39.72 0

0.00 279.88 F 2 0.40 39.72 00.00 887. 2 F 3 0.60 67.67 0

0.00 670.66 3 F 8 0.0 223.44 6.24

8.92 220.36 8 F 4 2.40 69.6 6.24

297.3 286.66 4 F 6 4.00 397.22 6.24

886.74 838.73 6 F 7 9.00 248.99 6.24

494.67 692.36 7 F .00 2234.44 6.24

788.4 987.72 F 9 .40 2374.27 6.24

93.40 098.63 9 F 0 7.40 2094.3 6.24

082.82 3320.9 0 F .40 2374.27 6.24

9.33 467.06 F 2 9.00 248.99 6.24

380.24 7773.69 2 F 3 .00 2234.44 6.24

89.7 930.83 3 F 8 6.00 676.66 6.2463.0 2080.0 8 F 4 8.40 247.40 6.24

77.00 2239.4 4 F 6 3.40 97.04 6.24

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208.3 2267.9 7 F 3.00 3.33 6.24

208.3 23734.74 F 9 8.00 7.77 6.24

208.3 2873.0 9 F 20 3.40 97.04 0

208.3 24272.69 20 F 2 2.00 44.9 0

208.3 24442.3 2 F 22 .00 279.88 0

208.3 2479.0 22 F 23 0.60 67.67 0

208.3 2449.42 23 F 28 0.40 39.72 0

@O@AL 00.00 27988.342 00.00

AL. MAX + 0.00 2449.42E D + 2449.42

A#ORTEACUMULADA

4 6 7 9 20 2 22 23 28

HORAS

CON1UMO ACUMULADO

AOR@ E A CUMULADA

0 2 3 8 4 6 7

0

200

800

600

00

000

200

800

600

00

2000

2200

CURVA DE CO

CONSUMO % A#ORTE


166/221

V!(c(one Ho!!(

Dis)ntin# "as d$ !#n)inami$nt : 6

mK/da Ca#dal m$di ;L/s' : 28.3

E=CESO DE$ECTO HORAS

CONSUMO A#

> &? >0.00 39.72 0 F 0.40 39.72 0

0.00 279.88 F 2 0.40 39.72 0

0.00 887. 2 F 3 0.60 67.67 0

996.03 324.36 3 F 8 0.0 223.44 6.24

3992.04 2622.7 8 F 4 2.40 69.6 6.24

49.0 322.4 4 F 6 4.00 397.22 6.24

798.0 2702.62 6 F 7 9.00 248.99 6.24

990.3 2863.0 7 F .00 2234.44 6.24

976.4 203.4 F 9 .40 2374.27 6.24

3972. 98.04 9 F 0 7.40 2094.3 6.24

3972. 39.22 0 F .40 2374.27 0

496.20 90.9 F 2 9.00 248.99 6.24

7968.23 89.7 2 F 3 .00 2234.44 6.24

9960.24 30.34 3 F 8 6.00 676.66 6.24

2946.2 9.2 8 F 4 8.40 247.40 6.24

23942.30 926.6 4 F 6 3.40 97.04 6.24

2498.33 203.4 6 F 7 3.00 3.33 6.24

27988.34 328.48 7 F 3.00 3.33 6.24

27988.34 223.77 F 9 8.00 7.77 6.24

27988.34 84.72 9 F 20 3.40 97.04 6.24

27988.34 46.3 20 F 2 2.00 44.9 0

27988.34 307.39 2 F 22 .00 279.88 0

27988.34 39.72 22 F 23 0.60 67.67 027988.34 23 F 28 0.40 39.72 0

@O@AL 00.00 27988.342 00.00

AL. MAX + 328.48 89.7

E D + 839.26

A#ORTE

ACUMULADA

4 6 7 9 20 2 22 23 28

1; HORAS

CON1UMO ACUMULADO

AOR@E ACUMULADA

0 2 3 8 4 6 7

0

200

800

600

00

000

200

800

600

00

2000

2200

CURVA DE C

CONSUMO % A#ORTE


167/221


168/221

V!(c(one Ho!!(

@i&: Cntin# "as d$ !#n)inami$nt

,m + 208.32 mK/da Ca#dal m$di ;L/s' :

RTEE=CESO DE$ECTO HORAS

CON

&? >

0 39.72 0.00 39.72 0 F 0.40

0 279.88 0.00 279.88 F 2 0.400 887. 0.00 887. 2 F 3 0.60

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786.422 369.27 3893.08 223.77 8 F 4 2.40

786.422 2766.89 4239.47 2873.0 4 F 6 4.00

786.422 42.8 696.09 708.6 6 F 7 9.00

786.422 747.03 732.6 24.4 7 F .00

786.422 992.30 0879.3 46.3 F 9 .40

786.422 9.3 2224.64 237.43 9 F 0 7.40

786.422 8363.80 3972. 39.22 0 F .40

786.422 67.39 47.70 49.69 F 2 9.00

786.422 93.98 7864.22 68.72 2 F 3 .00

786.422 20790.60 92.78 47.6 3 F 8 6.00786.422 2208.09 2094.26 09.3 8 F 4 8.40

786.422 23026.4 22708.79 32.36 4 F 6 3.40

786.422 2368.8 2884.3 46.3 6 F 7 3.00

786.422 28702. 2697.3 894.02 7 F 3.00

786.422 2420.4 27988.34 223.77 F 9 8.00

0 2679.63 27988.34 84.72 9 F 20 3.40

0 27347.42 27988.34 46.3 20 F 2 2.00

0 27636.96 27988.34 307.39 2 F 22 .00

0 2708.63 27988.34 39.72 22 F 23 0.60

0 27988.34 27988.34 23 F 28 0.40

27988.342 @O@AL 00.00

AL. MAX + 2873.0 68.72E D + 82.79

CONSUMOACUMULADO

A#ORTEACUMULADA

9 0 2 3 8 4 6 7 9 20 2 22 23 28

NSUMO CONTINUO DE 16 HORAS

CON1UMO ACUMULADO

AOR@ E A CUMULADA

HORAS0

0

200

800

600

00

000

200

800

600

00

2000

2200

CONSUMO % A#


169/221

V!(c(one Ho!!(

@i&: Dis)ntin# "as d$ !#n)inami$nt

,m + 208.32 mK/da Ca#dal m$di ;L/s' :

ORTEE=CESO DE$ECTO HORAS

CON

&? >0 39.72 0.00 39.72 0 F 0.40

0 279.88 0.00 279.88 F 2 0.40

0.000 887. 0.00 887. 2 F 3 0.60

786.422 670.66 786.42 074.6 3 F 8 0.0

786.422 369.27 3893.08 223.77 8 F 4 2.40

786.422 2766.89 4239.47 2873.0 4 F 6 4.00

786.422 42.8 696.09 708.6 6 F 7 9.00

786.422 747.03 732.6 24.4 7 F .00

786.422 992.30 0879.3 46.3 F 9 .40

786.422 9.3 2224.64 237.43 9 F 0 7.40

0 8363.80 2224.64 237.78 0 F .40

786.422 67.39 3972. 2906.2 F 2 9.00

786.422 93.98 47.70 3394.28 2 F 3 .00

786.422 20790.60 7864.22 3324.3 3 F 8 6.00

786.422 2208.09 92.78 236.34 8 F 4 8.40

786.422 23026.4 2094.26 2067. 4 F 6 3.40

786.422 2368.8 22708.79 49.69 6 F 7 3.00

786.422 28702. 2884.3 24.40 7 F 3.00

786.422 2420.4 2697.3 377.24 F 9 8.00

786.422 2679.63 27988.34 84.72 9 F 20 3.40

0 27347.42 27988.34 46.3 20 F 2 2.00

0 27636.96 27988.34 307.39 2 F 22 .00

0 2708.63 27988.34 39.72 22 F 23 0.600 27988.34 27988.34 23 F 28 0.40

27988.342 @O@AL 00.00

AL. MAX + 2873.0 3394.28

E D + 46.3

CONSUMO

ACUMULADO

A#ORTE

ACUMULADA

9 0 2 3 8 4 6 7 9 20 2 22 23 28

NSUMO DISCONTINUO DE 16 HORAS

CON1UMO ACUMULADO

AOR@E ACUMULADA

0

0

200

800

600

00

000

200

800

600

00

2000

2200

CONSUMO % A#


170/221

HORAS


171/221


172/221

: @i&: Dis)ntin#

28.3 ,m + 208.32 mK/da

SUMO A#ORTEE=CESO DE$ECTO

&? > &?39.72 0 0 39.72 0.00 39.72

39.72 4.46 442.868 279.88 442.86 273.02

67.67 4.46 442.868 887. 308.93 2647.2

223.44 4.46 442.868 670.66 8647.39 396.73

69.6 4.46 442.868 369.27 6209.6 880.4

397.22 4.46 442.868 2766.89 7762.32 8994.3

248.99 4.46 442.868 42.8 938.7 8033.30

2234.44 4.46 442.868 747.03 067.24 3340.22

2374.27 4.46 442.868 992.30 289.7 2427.8

2094.3 4.46 442.868 9.3 3972. 98.04

2374.27 0 0 8363.80 3972. 39.22

248.99 4.46 442.868 67.39 4428.68 343.742234.44 4.46 442.868 93.98 7077.0 2036.3

676.66 4.46 442.868 20790.60 629.47 26.03

247.40 4.46 442.868 2208.09 202.03 66.06

97.04 4.46 442.868 23026.4 2738.40 29.64

3.33 4.46 442.868 2368.8 2326.96 477.42

3.33 4.46 442.868 28702. 2839.82 36.62

7.77 4.46 442.868 2420.4 2639.9 47.3

97.04 4.46 442.868 2679.63 27988.34 84.72

44.9 0 0 27347.42 27988.34 46.3

279.88 0 0 27636.96 27988.34 307.39

67.67 0 0 2708.63 27988.34 39.72

39.72 0 0 27988.34 27988.3427988.342 98.88 27988.342

AL. MAX + 8994.3 26.03

E D + 746.6

CONSUMO

ACUMULADO

A#ORTE

ACUMULADA

2 3 8 4 6 7 9 0 2 3 8 4 6 7 9 20 2 22 23 28

CURVA DE CONSUMO DISCONTINUO DE 1< HORAS

CON1UMO ACUMULADO

AOR@E ACUMULADA

RTE


173/221

HORAS


174/221

DISEÑO Y CALCULOS.

TUBERIA DE CONDUCCION

Con(de!c(one de d(e@o:

Ca#dal M%im Dia"i: 826.6 L/s Mat$"ial d$ la @#$"a: C )las$ 4

"$sin $n la @#$"a: 40 m.).a.

"$sin M%ima: 40 m.).a.

"$sin Mnima: .0 m.).a.

$l)idad Mnima: 0.6 m/s

$l)idad M%ima: 4.0 m/s

1I:

L / D - /000 (TUBERIA LAR

L / D 1 /000 (TUBERIA COR

OMWN IN\


175/221

0.2032 3.62797

0 0.2480 .82890

Conducc(n o! Bo&2eo:

D$id a la t&5"a!a d$l t$""$n< s$ *a)$ n$)$sa"i *a)$" #s d$ mas &a"a )nd#)i" $l a5#a. Est$ m$ s$ "$aliza" las 28 *"as< &a"a l )#al s$ #tiliza"n 2 mas<

)ada #na d$ las )#al$s t"aa>a" 2 *"as )ntin#as.

a"a: N ( + 28 *"as d$ m$ al da

.3

28.3 % .3 % ;28 / 28'

3.37 L/s0.03369 mK/s

Cta d$ )")am in!$"i" d$ m$ + 4.00 m.s.n.m

Cta d$ )")am s#&$"i" d$ m$ + 94.03 m.s.n.m

Di!. D$ )tas + 88.03 ;ln5it#d 5$mPt"i)a'

Ln5. @#. d$ im&. + 478.46 m

D(á&e*!o de l *u2e! de (&ul(n:

Cm $l m$ $s d$ 28 *"as< #tilizams la !"m#la d$ ("$as$mn +

Dm% +

a"a N + 28< Q + 0.9 F .8S D&á' )

m% +

Ad&tams Q + . Dmn +

D&n )

D + 0.9828 m

D + 7.67 T

D( ) < OQ

CeJueo de l eloc(dd:

i + , / A

i + 0.97 m/s ;OQ'

D(á&e*!o de l *u2e! de ucc(n:

@ma"$ms #n dim$t" ma" a la t#$"a d$ imlsin

Ca#dal &" m$ ;,'

Q +

,( +

,( +,( +

! "#

24 QQ m! ×=

21

41

$ D BQ××= λ

24

# 'B N =λ


176/221

Ds + 10

Cálculo de l eloc(dd de ucc(n:

s + 0.62 m/s 0.9 m/s ;OQ'

D(&en(on&(en*o:

* + 0.4 Ds

* + 0.27 m

0.20 m

&tams &" $l ma"< $ntn)$s

* + 0.20 m

a"a im&$di" la $nt"ada d$ ai"$

* + 2.4 Ds 0.0

* + 0.78

* + 0.74

* + V / ;25' *

* + 0.220

) 0.,K &

2l ) 0.0 &

Cálculo del olu&en del cá!c&o (n3e!(o! de l 2o&2:

)" +

*mn +

,( % @"


177/221

@" + 3

)" + 4.686 mK

D(&en(on&(en*o:

a5#a + % aV

+ * *

H ) 1.00 &

a + 2.3 m

) ,.;0 &

CeJueo del 3en&eno de c(*c(n:

1#&ni$nd #$ la #i)a)in d$l &"$)t $s a #na altit#d d$ 2740msnm< l$ )""$s

#na alt#"a d$ s#))in m%ima d$ 3.30 m. " s$5#"idad ad&ta"$ms:

*s + 0.0 m

a

(

*s+0.0

0.24

0.70

)s#))iNn

atm.

3


178/221

a"a #$ n s$ &"d#z)a )aita)in $l N1 dis&nil$ d$$ s$" ma" #$ $l

N1 "$#$"id dad &" $l !a"i)ant$.

Cálculo de l !d(d de c!" en l ucc(n:

Pérdida por fricción ;DARC='

I =

I =

@ =

" l tant:

Ne =

0.0022071706 f =

Pérdidas locales

Cnsid$"and

)d d$ 90< Q +

)anastilla< Q +6

l#la d$ &i$ Q + 6

3

0.248 m

#!d(d *o*l en l *u2e! de ucc(n:

Q


179/221

0.246 m

Cálculo del N#SH d(on(2le:

6.2 m

8.00 m

;OQ'

Al*u! *o*l de 2o&2eo:

Alt#"a d$ imlsin + 88.03 m

+ 0.97 m/s

L + 478.6 m

D + T 0

Pérdida por fricción ;DARC='

I =

@ =

Diseño Bocatoma y Otros

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