DISEÑO ALETAS

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DISEÑO PUENTE PEATONAL VIGA - LOSA OBRA : PUENTE PEATONAL SILACO (CONST) EXP= 0419970052 INGº LILIA POSADAS ALVARADO A- PREDIMENSIONAMIENTO Puente simplemente apoyado LUZ PUENTE mts LUZ (L)= 17.5 ? LUZ TOTAL= 18.00 PERALTE VIGA p=L/15 1.15 1.17 LUZ LIBRE= 17.00 ESPESOR LOSA mts E= 0.15 ? B-DISEÑO DE VIGAS Area de influencia de una viga Metrado de cargas U (mts) Ancho de via ( A )= 1.70 Ancho de viga (b)= 0.40 (f)= 1.00 espesor de los (E)= 0.15 (m)= 0.60 separación vi (S)= 1.20 Separa viga-di a= 0.20 altura de diaf 0.80 ancho de diaf 0.25 altura de sard g= 0.25 ancho de sardi c= 0.15 Peso losa = E*(S/2*)*2,4 T/M 0.216 Peso viga = H*b*2,4 T/M3 1.104 Sardinel = g*c*2.4 T/M3 0.090 Piso Terminado 0,05*A/2*2.0 T/M 0.085 Baranda= 10 kg/ml 0.010 Wd 1.505 1-MOMENTO POR PESO PROPIO NUMERO DE DIAFRAGMAS =L/4 4.375 5 Tn/ML Peso propio Diafragma (W1)= a*h*S/2*2,4 0.29 RA=(W1*ND+WD*L)/2 13.89 Momento total (Md) RA*L/2-W1*L*(3/4)-WD*L^2/8 60.13 TN-M 3D= 1/2 2-MOMENTO POR SOBRECARGA P= 400 kg 4D=2/3 por viga 0.4 5D=3/4 Ms/c=WL^2/8 Ms/c= 15.31 TN-M 4-MOMENTO POR IMPACTO I=15,24/(L+38) 0.27 Momento de impacto I < =0,3 , 0.3 0.27 (Mi) 4.20 TN-M B1- DISEÑO POR SERVICIO 1 Verificacion del peralte Ma=Md+Ml+Mi 79.65 TN-M Fy 4200 F'c= 210 d=raiz(2*M*100000/(F"c*k*j*b)) F´´c=0,4*F´c 84 fy=0,4*fy 1680 d= 80.978 r=fy/Fc 20 d<H 1 OK+ n=2100000/(15100 9.597 LOSA A UN SOLO LADO k=n/(n+r) 0.324 J=1-k/3 0.8919 b´=bw+L/12 186 CM H= (CM) 115.00 b´=bw+6E 130 b= (CM) 40.00 b´=bw+s/2 100 b´=min valor 100.00 B2-DISEÑO POR ROTURA Mu =1,3*(Md+1,67*(Ml+Mi) Mu= 120.55 Area de acero W=(0,85-RAIZ(0,7182-1,695*Mu*100000/(0,9*F"c*b*d2)) dc= (CM) 9.74 0.689 d=H-dc = (CM) 105.26 W= 0.161 As=w*F"c/Fy*b*d b=40 As= 33.96 cm 2 8 2.54 diametro 1" # varillas = 6.66 As. INF.VIGA 1.90 diametro 3/4 # varillas = 11.96 1.59 diametro 5/8 # varillas = 17.15 PRINCIPAL B3-VERIFICACION POR AGRIETAMIENTO Z=25000 Kg/cm2 Caso de exposición moderado a severo A=2*b*dc/N 97.40 FsMax=25000/(dc*A)^(1/3) 2544.29 kg/cm2 Fs adm=0.6fy 2520.00 kg/cm2 Fact= Ma/(As*j*dMa=Md+ML+MI 79.65 2498.01 kg/cm2

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DISEÑO PUENTE PEATONAL VIGA - LOSAOBRA : PUENTE PEATONAL SILACO (CONST) EXP= 0419970052INGº LILIA POSADAS ALVARADO

A- PREDIMENSIONAMIENTO Puente simplemente apoyadoLUZ PUENTE mts LUZ (L)= 17.5 ? LUZ TOTAL= 18.00PERALTE VIGA p=L/15 1.15 1.17 LUZ LIBRE= 17.00ESPESOR LOSA mts E= 0.15 ?

B-DISEÑO DE VIGAS Area de influencia de una vigaMetrado de cargas U (mts)Ancho de via ( A )= 1.70Ancho de viga (b)= 0.40

(f)= 1.00espesor de losa (E)= 0.15

(m)= 0.60separación viga (S)= 1.20Separa viga-diaf a= 0.20altura de diaf 0.80 ancho de diaf 0.25altura de sardine g= 0.25ancho de sardine c= 0.15

Peso losa = E*(S/2*)*2,4 T/M3 0.216Peso viga = H*b*2,4 T/M3 1.104Sardinel = g*c*2.4 T/M3 0.090Piso Terminado 0,05*A/2*2.0 T/M3 0.085Baranda= 10 kg/ml 0.010

Wd 1.505

1-MOMENTO POR PESO PROPIO

NUMERO DE DIAFRAGMAS =L/4 4.375 5 Tn/MLPeso propio Diafragma (W1)= a*h*S/2*2,4 0.29RA=(W1*ND+WD*L)/2 13.89Momento total Ca(Md) RA*L/2-W1*L*(3/4)-WD*L^2/8 60.13 TN-M

3D= 1/22-MOMENTO POR SOBRECARGA P= 400 kg 4D=2/3

por viga 0.4 5D=3/4Ms/c=WL^2/8 Ms/c= 15.31 TN-M

4-MOMENTO POR IMPACTOI=15,24/(L+38) 0.27Momento de impactoI < =0,3 , I= 0.3 0.27

(Mi) 4.20 TN-MB1- DISEÑO POR SERVICIO

1 Verificacion del peralteMa=Md+Ml+Mi 79.65 TN-MFy 4200F'c= 210 d=raiz(2*M*100000/(F"c*k*j*b))F´´c=0,4*F´c 84fy=0,4*fy 1680 d= 80.978r=fy/Fc 20 d<H 1 OK+n=2100000/(15100*( 9.597 LOSA A UN SOLO LADOk=n/(n+r) 0.324J=1-k/3 0.8919 b´=bw+L/12 186 CMH= (CM) 115.00 b´=bw+6E 130b= (CM) 40.00 b´=bw+s/2 100

b´=min valor 100.00B2-DISEÑO POR ROTURA

Mu =1,3*(Md+1,67*(Ml+Mi) Mu= 120.55

Area de aceroW=(0,85-RAIZ(0,7182-1,695*Mu*100000/(0,9*F"c*b*d2))

dc= (CM) 9.74 0.689d=H-dc = (CM) 105.26 W= 0.161

As=w*F"c/Fy*b*d b=40As= 33.96 cm 2

8 2.54 diametro 1" # varillas = 6.66 As. INF.VIGA 1.90 diametro 3/4" # varillas = 11.961.59 diametro 5/8" # varillas = 17.15 PRINCIPAL

B3-VERIFICACION POR AGRIETAMIENTO

Z=25000 Kg/cm2 Caso de exposición moderado a severoA=2*b*dc/N 97.40FsMax=25000/(dc*A)^(1/3) 2544.29 kg/cm2Fs adm=0.6fy 2520.00 kg/cm2Fact= Ma/(As*j*d) Ma=Md+ML+MI 79.65 2498.01 kg/cm2

fSmaxact<fSmaxadm y <0.6fy E85<E83 1

B4-VERIFICACION POR CORTE

POR PESO PROPIO Nº DIAF= 5 3D=1.5Vd=Wd*L/2+W1*(2,5) 13.89 Tn 4D=2

5D=2.5POR SOBRECARGA 0.400 0.400 TN/M2 6D=3V S/C = S/C*L/2*I,00m DE ANCHO 3.50 TN

POR IMPACTO 0.96 TN

DISEÑO POR ROTURAVu =1,3(Vd+1,67*(Vl+Vi)) 27.74 TN

Esfuerzo cortante nominalV"u=Vu/(0,85*b*d) b=100 3.10 kg/cm2

Esfuerzo cortante resist del concretoVc=0,85*(0,5(f"c)^1/2+175*r*Vu*d/Mu) 6.94 kg/cm 2r (cuant bal)= 0.0217cuant máx = 0.0163 Wmáx= 0.325Ku = 49.661 Wmín = 0.007

Vc>V"u 1 LO QUE IMPLICA QUE NO NECESITA ESTRIBOS

Ref en el alma Av=2*0,71 (3/8")*2 1.42Espaciamto S=Av*Fy/(Vu"-Vc)*b 39 cm

ACERO LATERALA=0,1*As 3.40 Cm 2

Espac / BARRAS 30 b , MAX = 30.00Alt. Libre de viga (f-0,20)/,3 2.67

Diam=5/8" # varillas: 2.1 @' lado As.LAT. VIGAPRINCIPAL

B5-VERIFICACION POR FATIGA

Ma= 79.65Fs max=Ma/(As*j*d) 2498.01Fs min=Mmin/(As*j*d) 1885.91Fsmax - Fmin= 612.10Valor admisible (Fadm)Fadm=1635,36-0,36*Fmin= 956.434Fadm>(Fsmax-Fmin) 1 O.K.

CALCULOS ADICIONALES :

DATOS :Pb = 0,85*0,85*f'c/fy = 0,0213801Cuantia max.=0,75 Pb = 0,016035Wmax=Cuantia max*fy/f"c =0,3207Mr = Momento resist. viga : Mr = 0,9*Wmax.*b*d*d*fc(1-0,59 Wmax.) =

2177.982Mu = Momento ultimo

120.55

" SI EL MOMENTO RESISTENTE ES MAYOR QUE EL MOMENTO ULTIMO LA VIGA PRINCIPAL NO NECESITA ACERO EN COMPRESION, POR LO TANTO COLOCO ACERO MINIMO "

Mr > Mu : 1.000

ACERO MINIMO EN VIGA PRINCIPAL:Datos :f'cr = 2 * Raiz f'c * 10 = 289,82753I =b*H*H*H/12 = 0.051 m4Y = H/2 = 0.575 m.

Mom de agriet Mcr = f'cr * I / Y 25.553M'u = 1,2*Mcr= 30.664 T-m/mWmin = (0,85-RAIZ(0,7182-1,695*M'u*100000/(0,9*F'c*b*d^2))

0.810Wmin. = 0.040Cuantia Min = Wmin * f'c/fy = 0.002As min = Cuantia min * b * d = 8.41 Cm2As min = 14*b*d/fy = 14.03 Cm2 As min= 14.03

Con 3/4" = 4.9 As SUPER VIGA PRINCIPALCon 1" = 2.8

Coloco acero por montaje 3/4" Coloco acero por montaje 1" 3

C-DISEÑO DE LA LOSA

METRADO DE CARGASPeso propio (1m)*(e)*(2,4 T/m3 0.36 Tn/mPiso Terminado (1m(*(0,05)*2T/m3) 0.1 Tn/m

Wd 0.46 Tn/m

Md=Wd*s^2/10 Md 0.07 Tn-m

Ml=(s+0,61)/9,74*P 0.07P= 0.400Momento positivo=0,8*Ml MLp 0.06 Tn-mMomento Negativo=0,9*Ml MLn 0.07 Tn-m

Momento por ImpactoI=15,24/(S+38) 0.39I=<0,3 0.3 0.30 Menor valor

Momento positivo=I*M+ Mip 0.02Momento negativo=I*M- Min 0.02

VERIFICACION DEL PERALTE Mom por servicioM+ =Md+Mp+Mp*I MTp 0.14

M- = Md+Mn+Mn*I MTn 0.15

d=raiz(2*M*/(Fc*j*k*100) 3.44d<H, 1

considerando recub 2.5-1.59/2 d= 12 cms

DISEÑO POR ROTURAM+=1,3*(Md+1,67*(M+I)) M + = 0.25 T-mAs=(0,85-raiz(0,7182-1,695*Mu* = 0.73 cm-2100000/(0,9*F':c*b*d))*F"c*b*d/Fy:

verificando la cantidad por cuantia minimaAs min=0.0018*b*d As CºTº Sup losa 2.11 cm 2As min<As 2.11Considero As 5/8" 1.98 @ 94 cms As INF LOSAConsidero As 1/2" 1.27 60 <3h; 45 cmConsidero As 3/8" 0.71 34

M-=1,3*(Md+1,67*(M+I)) M - = 0.27 T-mAs=(0,85-raiz(0,7182-1,695*Mu* = 0.77 cm-2100000/(0,9*F':c*b*d))*F"c*b*d/Fy:

verificando la cuantia minimaAs min=0.0018*b*d As CºTº Inf losa 2.11 cm 2As min<As 2.11Considero As 5/8" 1.98 @ 94 cms As SUP LOSAConsidero As 1/2" 1.27 60Considero As 3/8" 0.71 34

ACERO POR REPARTICION Y TEMPERATURA 3/8" 1/2" 5/8"(+) Asrep= 0.55/S^0,5*As 0.92 78 139 216(-) As-=As+/2 0.46 155 277 432

VIGA DIAFRAGMA :dc= 4.75

Datos : b' = 0.25 h' = 0.80 d' = h' - dc = 0.75Caso Critico : Diafragma intermedio :Peso propio = Wd = b'*h'*2.4 0.48 T / m.S=distancia entre ejes de vigas prin 1.60 mMpp=1/10*Wd*S^2 = 0.12 T - m. M - losa = 0.27 T - mL = 18.00 m.Nº Diafragmas = 5 4Ld=(L-b)/(Nd-1) Long de inf diafrag 4.44 m

Momento Torsor = 0,7*M - losa*Ld 0.85 T - mMomento diseño = 1,4*Mpp+Mt 1.03 (T - m)/ m. dc= 4.75 cm

Diseño Acero : b´ en cms. = 25 h´ 80 d' = h' - dc= 75.25 cmW = (0,85-RAIZ(0,7182-1,695*Md*100000/(0,9*F'c*b*d^2)))

0.844W = 0.006Cuantia = W*f'c/fy = 0.00032As =Cuantia*b´*d´ = 0.60 cm2 As positivo

5/8" 0.303/4" 0.211" 0.12

As mín =14/4200*b*d = 6.27 cm2 As negativo5/8" 3.173/4" 2.21

1" 1.23

Acero Minimo Momento de agrietamiento:f'cr = 289.83

Y=h'/2 = 0.40I = b' *h 3 /12 = 0.01Mcr =f'cr*i*/Y 7.73 T - mM'u = 1,2 Mcr = 9.27 T - mWmin = (0,85-RAIZ(0,7182-1,695*M'u*100000/(0,9*F'c*b*d2)))

0.81Wmin = 0.04Cuantia min = Wmin*f'c /fy = 0.0019AS min = Cuantia*b´ * d´ = 3.57 Cm 2

ACERO NEGATIVO ADICIONAL SOBRE LOS DIAFRAGMAS d= 12(-)As =0.003*b*d 3.51 cm2

1/2" 36 cm3/8" 20 cm

Acero lateral en VIGA DIAFRAGMA h>50 cmAs lat=0.002*b*d 3.76 1.48 1/2" @lado

0.9 5/8"@lado

ESTRIBOS : VIGA PRINCIPAL 2 Estrib. 3/8 " juntos :1 a 5; 4 a 10; 6 a 20; resto a 30 cms. @lado LLT= 17.00 Cantidad : € 45 67.00 por c/u.

ESTRIBOS : VIGA DIAFRAGMA 1 Estrib. 3/8" :1 a 5; 2 a 10; resto a 15 cms. @ lado Cantidad : 5 11 por c/u.

DISEÑO DE ESTRIBOSOBRA: PUENTE PEATONAL SILACO (CONST) EXP= 0419970052INGº LILIA POSADAS ALVARADO

DATOSALTURA DEL ESTRIBO (m) H = 3.50 bALTURA DE ZAPATA CIMENTACION (m) d =H/6 0.50 0.58TIPO DE TERRENO (Kg/Cm2) d = 800.00 pANCHO DE PUENTE (m) A = 2.00 cLUZ DEL PUENTE (m) Lcal= 17.50ANGULO DE FRICCION INTERNA (grado) =f 40.00

ALTURA EQUIV, DE SOBRE CARGA (m) h' = 0.00PESO ESPECIF, RELLENO (Tn/m3) 2.75PESO ESPECIF, CONCRETO (Tn/m3) 2.30

M = 0.40N = 0.40E = 0.30 M NG = 1.00p = 1.15 db =H/10 0.50 0.35c = 0.50 E GB =H*.6 2.10 2.10 B

A- ANALISIS DE ESTABILIDAD EN LA SECCION A-A

1-Empuje de terreno,h= 1.15h'= 0.00C= 2(45- /2) TAN f 0.22 Coef f(ang fricc INTERNA)

E= 0,5*W*h (h+2h")*C 0.395 TN

Ev=E*Sen (o/2)= 0.135Eh=E*Cos (o/2)= 0.372

Punto de aplicación de empuje Ea Dh=h*(h+3*h')/(h+2h')/3 0.38

Fuerzas verticales actuantes

Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)P1 1.322 0.25 0.331Ev 0.135 0.50 0.068Total 1.458 0.398

Xv=Mt/Pi 0.273 mZ=Eh*Dh/Pi 0.098 m Esfuerzo a compresión del concreto F`c= 0,4(Fc)e=b/2-(Xv-Z) 0.075 m F`c= 560 Tn/m2

Verificaciones de Esfuerzos de Traccion y Compresion,

P =Fv(1+6e/b)/(ab) 5.52 CONFORME

Chequeo al volteo

FSV=Mi/(Eh*Dh) 2.80 >2 CONFORME

Chequeo al Deslizamiento

FSD=Pi*f/Eh 2.75 >2 CONFORME

B- ANALISIS DE ESTABILIDAD EN LA SECCION B-B

g1 =g2 =

<d

1-Estado : Estribo sin puente y con relleno sobrecargado,a-Empuje terreno:H= 3.00h'= 0.00C= 0.22E= 0,5*W*h (h+2h")*C= 2.691 TnEv=E*Sen (o/2)= 0.920 TnEh=E*Cos (o/2)= 2.529 Tn

Punto de aplicación de empuje Ea Dv=h*(h+3*h')/(h+2h')/3 1.00 mDh=E+G 1.30 mFuerzas verticales actuantes

Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)P1 1.035 0.20 0.207P2 3.450 0.55 1.898P3 4.025 1.05 4.226Ev 0.920 1.30 1.196Total 9.430 7.527

Xv=Mt/Pi 0.80 m Esfuerzo a compresión del concreto F`c= 0,4(Fc)Z=Eh*Dh/Pi 0.27 F`c= 560 Tn/m2e=b/2-(Xv-Z) 0.12 m Emáx= b/6 0.217

Verificaciones de Esfuerzos de Traccion y Compresion,

P =Fv(1+6e/b)/(ab) 11.27 CONFORME

Chequeo al volteo

FSV=Mi/(Eh*Dh) 2.98 >2 CONFORME

Chequeo al Deslizamiento

FSD=Pi*f/Eh 2.61 >2 CONFORME

2-Estado :Estribo con puente y relleno sobrecargado,Peso propio 36.18625Reacción del puente debido a peso propio R1= 18.09 tn/m P= 0.00 T

Rodadura -fuerza HorizontalR2=5% de s/c equivalente, 0.000 Tn/MReaccion por sobrecargaR3= 0.00 Tn

FUERZAS VERTICALES ACTUANTES

Pi(tn) Xi(m) Mei(Tn-m)R1 18.093 0.55 9.951R3 0.000 0.55 0.000P vertical tot, 9.430 0.80 7.527Total 27.523 17.478

Xv=Mt/Pi 0.635 m

FUERZAS HORIZONTALES

Pi(tn) yi(m) Mvi(Tn-m)Eh 2.529 1.00 2.529R2 0.000 5.30 0.000Total 2.529 2.529 MOM DE VOLTEO

<F`c

Yh=Mi/Pi 1.000Z= 0.09e= 0.107 Emáx= b/6 0.22

VERIFICACIONES

1-Verificacion de compresion y tracción

P =Fv(1+6e/b)/(ab) 42.34 CONFORME

Chequeo al volteo

FSV=Mi/(Eh*Dv) 6.91 >2 CONFORME

Chequeo al Deslizamiento

FSD=Pi*f/Eh 7.62 >2 CONFORME

C- ANALISIS DE ESTABILIDAD EN LA SECCION C-C

1-Estado : Estribo sin puente y con relleno sobrecargado,a-Empuje terreno:B= 2.1H= 3.50h'= 0.00C= 0.22E= 0,5*W*h (h+2h")*C= 3.663Ev=E*Sen (o/2)= 1.253Eh=E*Cos (o/2)= 3.442

Punto de aplicación de empuje Ea Dv=h*(h+3*h')/(h+2h')/3 1.17Dh=E+G 1.30 m

FUERZAS VERTICALES ACTUANTES

Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)P1 1.035 0.60 0.621P2 3.450 0.95 3.278P3 4.025 1.45 5.836P4 2.415 1.05 2.536P5 3.850 1.90 7.315Ev 1.253 2.10 2.631Total 16.028 22.216

Xv=Mt/Pi 1.386 mZ=Eh*Dh/Pi 0.251 me=b/2-(Xv-Z) -0.086 m >b/6 b/6= 0.350

e<b/6, CONFORMEVERIFICACIONES

1-Verificacion de compresion y tracción

P =Fv(1+6e/b)/(ab) 5.77 CONFORME

Chequeo al volteo

FSV=Mi/(Eh*Dh) 5.53 >2 CONFORME

Chequeo al Deslizamientof=TAN0 0.84FSD=Pi*f/Eh 3.91 >2 CONFORME

<F`c

<d

2-ESTADO:Estribo con puente y relleno sobrecargado,

Fuerzas verticales actuantes

Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)R1 18.093 0.95 17.188R3 0.000 0.95 0.000P vertical tot, 16.028 1.39 22.216Total 34.121 39.405

Xv=Mt/Pi 1.155 m

FUERZAS HORIZONTALES ESTABILIZADORAS

Pi(tn) yi(m) Mi(Tn-m)Eh 3.442 1.17 4.015R2 0.000 5.80 0.000Total 3.442 4.015

Yh=Mi/Pi 1.17Z= 0.12e= 0.01 <b/6 0.35 CONFORME

VERIFICACIONES

1-Verificacion de compresion y tracción

P =Fv(1+6e/b)/(ab) 16.84 CONFORME

Chequeo al volteo

FSV=Mi/(Eh*Dh) 9.81 >2 CONFORME

Chequeo al Deslizamiento

FSD=Pi*f/Eh 8.32 >2 CONFORME

<d

DISEÑO DE ALETAS

DATOSALTURA DE LA ALETA (m) H = 3.60ALTURA DE ZAPATA CIMENTACION (m) d =H/6 0.60 0.60 AREA= 3.3TIPO DE TERRENO (Kg/Cm2) d = 1.00ANCHO DE PUENTE (m) A = #REF! &LUZ DEL PUENTE (m) L =ANGULO DE FRICCION INTERNA (grado) =f 36.00PESO ESPECIF, RELLENO (Tn/m3) 1.60PESO ESPECIF, CONCRETO (Tn/m3) 2.30

M = 0.40N = 0.70E = 0.70G = 0.75p = 0.00b =H/10 0.75 0.36c = 0.00B =H*.6 2.55 2.16

B

C= 2(45- /2) TAN f 0.26 Coef f(ang fricc INTERNA)A.- ANALISIS DE ESTABILIDAD EN LA SECCION B-B

1-Estado : con relleno sobrecargado,a-Empuje terreno:H= 3.00 =f 36.00

C= 0.26E= 0,5*W*h ^2*C= 1.869 TnEv=E*Sen (o/2)= 0.578 TnEh=E*Cos (o/2)= 1.778 Tn

Punto de aplicación de empuje Ea Dv=H/3 1.00 mDh=E+G 1.45 mFuerzas verticales actuantes

Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)P1 2.415 0.47 1.127P2 0.000 0.7 0.000P3 6.210 1.08 6.676Ev 0.578 1.45 0.838Total 9.203 8.640

Xv=Mt/Pi 0.94 m Esfuerzo a compresión del concreto F`c= 0,4(Fc)Z=Eh*Dh/Pi 0.19 F`c= 560 Tn/m2e=b/2-(Xv-Z) -0.02 m Emáx= b/6 0.242

Verificaciones de Esfuerzos de Traccion y Compresion,

P =Fv(1+6e/b)/(ab) 5.80 CONFORME

Chequeo al volteo

FSV=Mi/(Eh*Dh) 4.86 >2 CONFORME

Chequeo al Deslizamiento

FSD=Pi*f/Eh 3.62 >2 CONFORME

g1 =g2 =

<F`c

B.- ANALISIS DE ESTABILIDAD EN LA SECCION C-C

1-Estado : con relleno sobrecargado,a-Empuje terreno:B= 2.55H= 3.60 =f 36.00

C= 0.26E= 0,5*W*h ^2*C= 2.69Ev=E*Sen (o/2)= 0.83Eh=E*Cos (o/2)= 2.56

Punto de aplicación de empuje Ea Dv=H/3 1.20Dh=E+G 1.45 m

FUERZAS VERTICALES ACTUANTES

Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)P1 2.415 0.87 2.093P2 0.000 1.1 0.000P3 6.210 1.48 9.160P4 3.519 1.275 4.487P5 4.032 2.20 8.870Ev 0.832 2.55 2.121Total 17.008 26.731

Xv=Mt/Pi 1.572 mZ=Eh*Dh/Pi 0.181 me=b/2-(Xv-Z) -0.116 m >b/6 b/6= 0.425

e<b/6, CONFORMEVERIFICACIONES

1-Verificacion de compresion y tracción

P =Fv(1+6e/b)/(ab) 4.85 CONFORME

Chequeo al volteo

FSV=Mi/(Eh*Dh) 8.70 >2 CONFORME

Chequeo al Deslizamientof=tg 0 0.727FSD=Pi*f/Eh 4.83 >2 CONFORME

<d

DISEÑO DE ALETAS Nº02OBRA: PUENTE PEATONAL SILACO (CONST) EXP= 0419970052INGº LILIA POSADAS ALVARADO

DATOSALTURA DE LA ALETA (m) H = 2.50ALTURA DE ZAPATA CIMENTACION (m) d =H/6 0.50 0.42 AREA= 1.1TIPO DE TERRENO (Kg/Cm2) d = 1.00ANCHO DE PUENTE (m) A = #REF! &LUZ DEL PUENTE (m) L =ANGULO DE FRICCION INTERNA (grado) =f 36.00PESO ESPECIF, RELLENO (Tn/m3) 1.60PESO ESPECIF, CONCRETO (Tn/m3) 2.30

M = 0.20N = 0.20E = 0.50G = 0.30a = 0.00b =H/10 0.30 0.25c = 0.00B =H*.6 1.20 1.50 B

C= 2(45- /2) TAN f 0.26 Coef f(ang fricc INTERNA)A.- ANALISIS DE ESTABILIDAD EN LA SECCION B-B

1-Estado : con relleno sobrecargado,a-Empuje terreno:H= 2.000/2 36.00C= 0.26E= 0,5*W*h ^2*C= 0.831 TnEv=E*Sen (o/2)= 0.257 TnEh=E*Cos (o/2)= 0.790 Tn

Punto de aplicación de empuje Ea Dv=H/3 0.67 mDh=E+G 0.80 mFuerzas verticales actuantes

Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)P1 1.150 0.33 0.383P2 0.000 0.5 0.000P3 1.725 0.65 1.121Ev 0.257 0.80 0.205Total 3.132 1.710

Xv=Mt/Pi 0.55 m Esfuerzo a compresión del concreto F`c= 0,4(Fc)Z=Eh*Dh/Pi 0.17 F`c= 560 Tn/m2e=b/2-(Xv-Z) 0.02 m Emáx= b/6 0.133

Verificaciones de Esfuerzos de Traccion y Compresion,

P =Fv(1+6e/b)/(ab) 4.57 CONFORME

Chequeo al volteo

FSV=Mi/(Eh*Dh) 3.25 >2 CONFORME

Chequeo al Deslizamiento

FSD=Pi*f/Eh 2.77 >2 CONFORME

g1 =g2 =

<F`c

B.- ANALISIS DE ESTABILIDAD EN LA SECCION C-C

1-Estado : con relleno sobrecargado,a-Empuje terreno:B= 1.2H= 2.50f = 36.00C= 0.26E= 0,5*W*h ^2*C= 1.298Ev=E*Sen (o/2)= 0.401Eh=E*Cos (o/2)= 1.235

Punto de aplicación de empuje Ea Dv=H/3 0.83Dh=E+G 0.80 m

FUERZAS VERTICALES ACTUANTES

Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)P1 1.150 0.53 0.613P2 0.000 0.7 0.000P3 1.725 0.85 1.466P4 1.380 0.6 0.828P5 0.800 1.10 0.880Ev 0.401 1.20 0.481Total 5.456 4.269

Xv=Mt/Pi 0.782 mZ=Eh*Dh/Pi 0.189 me=b/2-(Xv-Z) 0.006 m >b/6 b/6= 0.200

e<b/6, CONFORMEVERIFICACIONES

1-Verificacion de compresion y tracción

P =Fv(1+6e/b)/(ab) 4.69 CONFORME

Chequeo al volteo

FSV=Mi/(Eh*Dh) 4.15 >2 CONFORME

Chequeo al Deslizamientof=tg 0 0.727FSD=Pi*f/Eh 3.21 >2 CONFORME

AGE

<d

METRADO DE ACEROPROYECTO: PUENTE PEATONAL SILACO (CONST)

EXPEDIENTE: 0419970052

EVALUADOR: LILIA POSADAS ALVARADO

POR UNA VIGAELEMENTO DIAM Nº BARRAS LONG (m) W/ML TOTAL KG.

SUMA TOTALPOR 2 VIGAS

POR UN DIAFRAGMAELEMENTO DIAM Nº BARRAS LONG (m) W/ML TOTAL KG.

SUMA TOTALPOR 5 DIAFRAG

TOTAL ACERO VIGAS Y DIAFRAGMAS

LOSA Y SARDINELELEMENTO DIAM Nº BARRAS LONG (m) W/ML TOTAL KG.

SUMA TOTAL

POR UNA COLUMNAELEMENTO DIAM Nº BARRAS LONG (m) W/ML TOTAL KG.

SUMA TOTALPOR 10 COLUMNETAS

1/4"=0.63, 0.31, 0.25 5/8"=1.59, 2.0, 1.583/8"=0.95, 0.71, 0.58 3/4"=1.90, 2.84, 2.241/2"=1.27, 1.27, 1.00 1" =2.54, 5.10, 4.0

KGKG

KGKG

KG

KG

KGKG

METRADOS PUENTE VIGA LOSA

PROYECTO : PUENTE PEATONAL SILACO (CONST)EXPEDIENTE : 0419970052EVALUADOR : LILIA POSADAS ALVARADODATOS:LONGITUD DE VIGA(L): 18.00 d= 0.50ANCHO TOTAL(A): 2.00 LL= 17.00PERALTE (p): 1.15 M = 0.40ANCHO DE VIGA (b): 0.40 N = 0.40ESPESOR DE LOSA (E): 0.15 E = 0.30ALTURA DE SARDINEL : 0.25 G = 1.00ANCHO DE SARDINEL : 0.15 p = 1.15N° DE DIAFRAGMAS: 5.00 b =H/10 0.50PERALTE DE DIAFRAGMA(P): 0.80 c = 0.50ANCHO DE DIAFRAGMA 0.25 B =H*.6 2.10LONG. DE DIAF.: 1.20 a= 0.20ALTURA DEL ESTRIBO (H) 3.50 Area aleta1 3.3ANCHO DEL ESTRIBO (B) 2.10 Area aleta2 1.10LARGO DE ESTRIBO (LE) 3.05 H-d= 3.00EXC ESTRIBO DERECHO 0.40 H-d-p= 1.85EXC ESTRIBO IZQUERDO 0.30 HExp-d= -0.15ANCHO EXT DE CAJUELA 0.53 hextestr=(M) 0.8Partidas UN MET. ALETAS TOTAL

01,00 01. TRABAJOS PRELIMINARES :01,01 01.01 Limpieza y desforestacion manual M2 46.8101,02 01.02 Trazo y replanteo con topógrafo M2 46.8102,00 02. MOVIMIENTO DE TIERRAS02,01 Excavación de suelo bajo agua(sólo cimiento) M3 6.4102,02 Excavación de suelo para estribos (pantalla) M3 0.0002,03 Refine, Nivelacion y compac fundaciones M2 12.8102,04 Relleno y compac fund. con mat propio delante de estribo M3 2.6802,05 Relleno con material granular de préstamo en estribos M3 7.3202,06 Relleno y compactacion conformacion terraplen acceso M302,07 Corte de terreno M302,08 Acarreo de material excedente hasta d= prom. 3o m. M303,00 OBRAS DE CONCRETO SIMPLE03,01 C° ciclópeo F`c= 140 kg/cm2 + 30 % P.G. CIMENTAC M3 6.4103,02 C° F`c= 140 kg/cm2 + 30 % P.G.ESTRIBOS M3 5.7003,03 C° F`c= 175 kg/cm2 + en cajuelas M3 7.2703,04 Encofrado y desencofrado de estribos y alas. M2 49.7404,00 OBRAS DE CONCRETO ARMADO04,01 C° F`c= 210 kg/cm2 en vigas y diafragmas. M3 17.7604,02 Encofrado y desencofrado de vigas y diafragmas. M2 100.9004,03 Acero en vigas y diafragmas. KG04,04 C° F`c= 210 kg/cm2 en losa y sardinel. M3 4.5904,05 Encofrado y desencofrado de losa y sardinel. M2 38.1004,06 Acero en losa y sardinel. KG04,07 C° F`c= 175 kg/cm2 en columnas de baranda. M3 0.2404,08 Encofrado y desencofrado de columnas de baranda. M2 5.2004,09 Acero en columnas de baranda. KG05,00 DISPOSITIVOS DE APOYO05,01 Apoyos fijos L= 1.1 5/8" Nº 4 KG 6.9505,02 Apoyos móviles: neopreno. 20 2.5 cm cm3 400005,03 Planchas de acero 0= 1/2" L= 0.3 cm2 0.4805,04 Pernos 0= 5/8" L= 0.2 UN 24.0006,00 BARANDAS Y OTROS06,01 Baranda fierro negro ML 86.4007,00 TARRAJEOS07,01 Tarrajeo en vigas y sardinel M2 86.5507,02 Tarrajeo frotachado 1:5 en losa M2 30.6008,00 OTROS08,01 Junta asfáltica de dilatación M2 1.8408,02 Tubería PVC SAL de " de puente, estribos y alas ML08,03 Falso puente de madera rolliza M2 51.00 p2/m2

1/4"=0.63, 0.31, 0.25

3/8"=0.95, 0.71, 0.58

1/2"=1.27, 1.27, 1.00

5/8"=1.59, 2.0, 1.58

3/4"=1.90, 2.84, 2.24

1" =2.54, 5.10, 4.0

RESUMEN ACERODIAMETROS

1/4" 3/8" 1/2" 5/8" 3/4" 1"VIGAS 205.56 235.1 1554.4DIAFRAGMA 54.80 38 123.25LOSA 281.29 69.30SARDINEL 77.95COLUMNETAS 12.00 23.20

T O T A L (KG): 12.00 642.80 107.3 358.35 0 1554.4

RELACION DE MATERIALES POR UNIDAD DE VENTA

PROYECTO: PUENTE PEATONAL SILACO (CONST) EXPEDIENTE 0419970052

Nombre del MateriaMETRADO Cantidad Total Unidad Longitud mUnidad de venta Cant.

FIERRO LISO 1/4" 12.000 48.000 ml. 9.000 VARILLA 6 FIERRO 3/8" 642.800 1,108.276 ml. 9.000 VARILLA 124 FIERRO 1/2" 107.300 105.196 ml. 9.000 VARILLA 12 FIERRO 5/8" 358.350 228.248 ml. 9.000 VARILLA 26 FIERRO 3/4" 0.000 0.000 ml. 9.000 VARILLA - FIERRO 1" 1,554.400 391.537 ml. 9.000 VARILLA 44 TUBERIA PVC SAP CLASE 10, 1/2" TUBERIA PVC SAP CLASE 10, 3/4" TUBERIA PVC SAP CLASE 10, 1" TUBERIA PVC SAP CLASE 10, 1 1/2" TUBERIA PVC SAP CLASE 10, 2" TUBERIA PVC SAP CLASE 10, 3" TUBERIA PVC SAP CLASE 7.5, 1 1/2" TUBERIA PVC SAP CLASE 7.5, 2" TUBERIA PVC SAP CLASE 7.5, 2,5" TUBERIA PVC SAP CLASE 7.5, 3" TUBERIA PVC SAP CLASE 5, 1 1/2" TUBERIA PVC SAP CLASE 5, 2" TUBERIA PVC SAP CLASE 5, 3" TUBERIA PVC SAP CLASE 15, 1" TUBERIA PVC SAP CLASE 15, 1 1/2" TUBERIA PVC SAP CLASE 15, 2" TUBERIA UPVC, 2" 5.000 ml. 3.000 TUBO 2 TUBERIA UPVC, 4" TUBERIA UPVC, 6" TUBERIA UPVC, 8" TUBERIA UPVC, 10"

Fecha: Noviembre del 2000Elaborado por: LILIA POSADAS ALVARADO

Evaluador de Proyectos

TOTAL1995.06216.05350.5977.9535.20

2674.85

0419970052

DISEÑO DE ESTRIBOS

PROYECTO : PUENTE EL TINGON° EXPEDIENTE : OODDOFICINA ZONAL : DAS

DATOS PARA EL DISEÑO

Angulo de fricción interna = 33 °Peso especifico del suelo = 1600 Kg/m3Coeficiente de fricción = 0.60Resistencia del terreno = 2.60 Kg/cm2Resistencia del concreto (f´c) = 175 Kg/cm2Sobrecarga S/C = 1000 Kg/m2Carga debido a la superestructura (P) = 400.00 Kg.Dimensiones

a = 0.45 m.b = 0.15 m.c = 0.40 m.d = 0.80 m.e = 0.30 m.f = 0.50 m.h1 = 4.00 m.h2 = 1.10 m.H = 6.56 m.t = 0.53 m.b = 0.70 m.Coeficiente (0.4-0.7) = 0.60 m.B = 3.93 m.D = 1.31 m.D1 = 1.92 m.

1.- ANALISIS DEL ESTRIBO CON SUPERESTRUCTURA Y RELLENO.

FUERZA VERTICAL Xb (M) Mb(Kg*m)W1 = 768.00 2.194 1685.08W2 = 396.00 2.119 839.17W3 = 330.00 2.027 669.06W4 = 5508.00 1.619 8918.06W5 = 1530.00 1.366 2090.66W6 = 5031.52 1.967 9895.32T1 = 13222.86 3.0802222222 40729.33T2 = 220 2.2107777778 486.37T3 = 3784 2.12 8018.72S/C = 1372.22 3.0802222222 4226.75P = 400.00 1.62 647.64

Fv = 32562.60 Kg. Me = 78206.16

Fuerzas Horixontales.Ea =C.W.h ( h + 2.h´) /2donde:

C= (1-SEN = 0.295 h´ = W

Luego:Ea = 12067.911 Kg.

S/C =

C=1−SEN ( f )1+SEN ( f )

= 2.360 3 (h+2 h´) FON\CAJ\INTOR

1.- ESTABILIDAD AL VOLTEO.

= 2.75 , , , 1 Mv Ea.Y

2.- PRESIONES EN EL SUELO.

1.38. . .

0.27. . .

donde: 0.440 m.

= 0.656 > 0 . . .

3.- ESTABILIDAD AL DESLIZAMIENTO.

1.62

4.- DISEÑO DE LA PANTALLA.

4.1 .- 20515.449

41716.884

ahora:... 1

4.2 .- = 34.059 Tn*m

143.436 Tn*m como:. . .

donde: 0.0177

0.0089

0.2125 FON\CAJ\INTOR

Y = h (h+3 h´)

C.S.V = Me = Me > 2

Kg/Cm2 <

Kg/Cm2 >

> 1,50 . . .

sMax . 0 .01∑ FvB

+0 .06∑ Fv .(e )

B2 =

sMin . 0 .01∑ FvB

−0 .06∑ Fv .( e )

B2 =

e= B2−(Me−Mv∑ Fv )=

eMax .=B6

C .S .D=E f

Ea

=∑ FV ( f )Ea

=

Eau=1 .7Ea=V C=0.53 f √ f c, .b .d=Eau≤V ucMu=Eau(Y−t )

Mur= fWmax .b .d2 f 'c (1−0 .59Wmax .)=

ρb=ρmax .=W max .=

4.3 .- DISEÑO DEL ACERO:r= 5.00 cmd= 65.00 cm

= 0.0555

Luego:= 0.0023

As = 15.04 cm2.

Calculo del Acero Mínimo.= 26.46 Kg/cm2

I = 2858333.333 cm4y = 35.000 cm.

Mcr = 21.607 Tn*mM'u = 25.928 Tn*m

Wmin. = 0.0430.002

Asmin = 11.53 cm2.Arep.vert = 11.53 cm2.Arep.hort = 16.25 cm2.

delante = 10.83 cm2.atras = 5.42 cm2.

4.- DISEÑO DE LA PUNTA DE LA BASE.t = 0.53 D = 1.31 m.B = 3.93 D1 = 2.09 m.d = 0.48 r = 0.05 m.

4.1 ) 45999.303

-) 110756.653

-) Mvu = 48419.650

-) 0.61 cm.

ahora;2.26 < 2.60 1

0.08 > 0 1

Luego:X = 1.45 m.Y = 1.16 m.

1.53 Kg/cm21.24 Kg/cm2

f'cr

eu =

W max .=

W=0 .85−√0.7182−1 .70∗Mu∗105f∗f ' c∗b∗d2

ρmin .

ρ

∑ FVU=∑M eU=

maxu =

sminu=

s1 u=s2 u=

Finalmente:= 24.87 Tn.= 31.76 Tn. . . . 1

FON\CAJ\INTOR

4.2 ) Mu = 17.344 Tn*m

68.290 Tn*m como:

donde: 0.0177

0.0089

0.2125

DISEÑO DEL ACERO:r= 5.00 cmd= 48.30 cm

= 0.0513

Luego:= 0.0021

As = 10.32 cm2.

Calculo del Acero Mínimo.= 26.46 Kg/cm2

I = 1261828.642 cm4y = 26.650 cm.

Mcr = 12.527 Tn*mM'u = 15.033 Tn*m

Wmin. = 0.0450.002

Asmin = 8.98 cm2.

4.- DISEÑO DEL TALON DE LA BASE.D1 = 1.92 m. d = 0.48 m.

0.53 m. S/c = 1000.00 Kg.6.56 m.

p p 2458.91 Kg/m.relleno 18522.70 Kg/m.

20981.61 Kg/m.

Wtu = 31074.255 Kg/m. = 3.107 Kg/cm2

-) Vu = 47082.860 Kg. < Vuc = 33864.294 RECALCULAR

Vu Vu c

f'cr

t =H =

Kg . . .

s1 u=s2 u=

Mur= fW max .b .d2 f 'c (1−0 .59Wmax .)=

ρb=ρmax .=W max .=

W=0 .85−√0.7182−1 .70∗Mu∗105f∗f ' c∗b∗d2

ρ

ρmin .

-) Mu = 48.820 Tn*m

68.290 Tn*m como:

donde: 0.0177

0.0089

0.2125 FON\CAJ\INTOR

DISEÑO DEL ACERO:r= 5.00 cmd= 48.30 cm

= 0.1483

Luego:= 0.0062

As = 29.85 cm2.

Calculo del Acero Mínimo.= 26.46 Kg/cm2

I = 1261828.642 cm4y = 26.650 cm.

Mcr = 12.527 Tn*mM'u = 15.033 Tn*m

Wmin. = 0.0450.002

Asmin = 8.98 cm2.Asrep 8.98 cm2. FON\CAJ\INTOR

f'cr

Mur= fW max .b .d2 f 'c (1−0 .59Wmax .)=

ρb=ρmax .=W max .=

W=0 .85−√0.7182−1 .70∗Mu∗105f∗f ' c∗b∗d2

ρmin .

ρ

Kg*m

0.625

2.601

0.001

1

1

1Mur > Mu . . .

1Mur > Mu . . .

CORRECTOMur > Mu . . .

DISEÑO DE MURO DE MAMPOSTERIAOBRA: PUENTE PEATONAL SILACO (CONST) EXP= 0419970052INGº LILIA POSADAS ALVARADO

DATOSALTURA DE ZAPATA CIMENTACION (m) d =H/6 0.00 0.33TIPO DE TERRENO (Kg/Cm2) d = 800.00ANCHO DE PUENTE (m) A = #REF!LUZ DEL PUENTE (m) L =ALTURA DE LA ALETA (m) H = 2.00ANGULO DE FRICCION INTERNA (grado) =f 40.00

ANGULO DEL TERRENO CON LA HORIZO& = #REF!PESO ESPECIF, RELLENO (Tn/m3) 2.75PESO ESPECIF, CONCRETO (Tn/m3) 2.30

M = 0.00N = 0.00E = 0.50G = 0.50p = 0.00b =H/10 0.50 0.20c = 0.00B =H*.6 1.00 1.20 B

C= 2(45- /2) TAN f 0.22 Coef f(ang fricc INTERNA)A.- ANALISIS DE ESTABILIDAD EN LA SECCION C-C

1-Estado : con relleno sobrecargado,a-Empuje terreno:H= 2.00&= #REF!C= 0.22E= 0,5*W*h ^2*C= 1.196 TnEv=E*Sen (&)= #REF! TnEh=E*Cos (&)= #REF! Tn

Punto de aplicación de empuje Ea Dv=H/3 0.67 mDh=E+G 1.00 mFuerzas verticales actuantes

Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)P1 1.150 0.33 0.383P2 0.000 0.5 0.000P3 2.300 0.75 1.725Ev #REF! 1.00 #REF!Total #REF! #REF!

Xv=Mt/Pi #REF! m Esfuerzo a compresión del concreto F`c= 0,4(Fc)Z=Eh*Dh/Pi #REF! F`c= 700 Tn/m2e=b/2-(Xv-Z) #REF! m Emáx= b/6 0.167

Verificaciones de Esfuerzos de Traccion y Compresion,

P =Fv(1+6e/b)/(ab) #REF! #REF!

Chequeo al volteo

FSV=Mi/(Eh*Dh) #REF! >2 #REF!

Chequeo al Deslizamiento

FSD=Pi*f/Eh #REF! >2 #REF!

g1 =g2 =

<F`c

AGE