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DIQUES DE TIERRA YENROCADO

Ing. Edgar Rodríguez Zubiateedgar_rz@yahoo.com

MAYO 2003

UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERIAFACULTAD DE INGENIERIA CIVIL - IMEFEN - CISMID

2

2.1 GENERALIDADES

• Los diques en estudio son estructuras que evitan que el agua salga del cauce e inunde extensas áreas.

• Se tienen de tierra, enrocados con núcleo impermeable

• Los diques de tierra y enrocado tienen la ventaja de que son económicos y se aprovechan los materiales del lugar

• Un dique de tierra de cualquier altura requiere de un ancho de base grande, y algunas veces no se puede construir en ciudades, por el espacio que ocupan, se recurre en estos casos a los diques de concreto

Algunas secciones simplificadas de diques de tierra y enrocado

3

2.2 FALLAS DE LOS DIQUES

Principalmente los diques pueden fallar por:• Erosión frontal directa debido a la corriente,

generalmente en la zona expuesta, y es más común en los suelos poco cohesivos

• Erosión directa del terreno que sigue al desbordamiento

• Fenómenos de tubificación• Deslizamiento o hundimiento de las márgenes

causado por la filtración• Colapso parcial o total del dique por aumento de la

presión del agua en los estratos permeables subyacentes al dique

• Fallas de cimentación

FALLA DE UN DIQUE

4

INUNDACION - JAPON INUNDACION – ICA _ PERU

Inundación San Diego Río Chillón - Lima

2001

NIVEL DEL FONDO DEL CAUCEMAS ELEVADO QUE EL NIVELDE LA URBANIZACION SAN DIEGO

5

El flujo de avenida ingresó por atrás de la estructura haciéndola colapsar

2.3 FACTORES QUE INFLUYEN EN EL DISEÑO

• Tipo de suelo de cimentación

• Material utilizado

• Máximo nivel de agua durante la ocurrencia de laavenida de diseño

• Grado de protección requerido

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2.4 DISEÑO DE DIQUES

El diseño de un dique consiste de:. Determinación de la altura. Determinación del ancho de corona. Estudio de la cimentación. Determinación de los taludes laterales,

análisis de estabilidad. Drenes. Revestimientos de protección. Protección al pie del talud

2.4.1 Determinación de la altura (H)Depende principalmente de :. El máximo nivel de agua. El borde libre (F)

Cuadro No 1 Recomendaciones del Borde Libre

1.0500 - 2000

0.8200 – 500

0.6Menos de 200

Borde Libre (m)Descarga de Diseño (m3/s)

FH

7

CANALES CON FONDO MOVIL

A. Iniciación del movimiento• Es muy importante conocer las condiciones de iniciación del movimiento

de las partículas que constituyen el lecho, para la solución de numerosos problemas de ingeniería de ríos.

• El movimiento de las partículas de fondo empieza cuando el esfuierzo de corte actuante , es igual al esfuerzo de corte crítico La velocidad de corte V* esta definida por =

- Criterio de ShieldsShields, en base a diversas investigaciones teóricas y experimentales demuestra que la iniciación del movimiento de una partícula sólida de diámetro d, puede describirse, cuando hay influencia de la subcapa laminar, como la relación entre dos parámetros adimensionales siguientes:

Parámetro de Shields

Indice de inestabilidad

RSγ=Τ0 cΤ

))((*

gds

cc ρρ −

Τ=Τ

ρoTV =*

gRS

ν/** dVRe =

*Τ

*eR =

8

d

Temperatura 20C

B. Tipos de FondoSi se toma como base un lecho plano consistente de partículas no cohesivas, libres y móviles, para un flujo de velocidad gradualmente creciente, se tiene la configuración del fondo es variable, y pasa por varios estados: fondo plano,rizos, dunas, antidunas.

Estas configuraciones de fondo pueden describirse de acuerdo con diferentes parámetros adimensionales:

Número de movilidad

velocidad de caida delas partículas del lechoen aguas quietas

Indice de inestabilidad

Espesor de la subcapalaminar

WV /*

W

ν/*dV

0/δd

0δ

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d(mm)

Velocidad de caida (cm/s)S.F. = Factor de forma

Ripples = rizos

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C. Macro y Microrugosidad Cuando un lecho fluvial presenta fases (rizos, dunas, etc.), la tensión ,que se opone al escurrimiento, resulta estar formada por la suma del esfuerzo , debido al tamaño de los granos, más el esfuerzo , debido a las formas del fondo.

D. Resistencia al Flujo

- Ecuación de Chezy

- Ecuación de Manning

0ΤI

0Τ II0Τ

hy

III000 Τ+Τ=ΤIII yyy +=

2*

2*

2* )()( III VVV +=

RSCV = 222 )(1

)(11

III CCC+=

nSRV /2/13/2=nRC

6/1

=

d1. Cálculo del coeficiente n de Manning mediante mediciones de la velocidad

Mediante mediciones de velocidad a profundidades h1 = 0.8 y, y h2 = 0.2 y, es posible calcular aproximadamente el valor del coeficiente n deManning

Si: V1 = velocidad en h1 = 0.8y

V2 = velocidad en h2 = 0.2y, se tiene la relación X = V1/V2

Y el coeficiente n se calcula de tiene que: ,donde el tirante y esta dado en metros

hy

)95.0(57.5)1( 6/1

+−=XyXn

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d2 Cálculo del coeficiente C de Chezy en base a los estudios de Engelund yHansen

Engelund define la siguiente ecuación:Y los siguientes parámetros adimensionales:

)8.4(75.550

* dyLogVVI

I=

))(( 50

0*

gds ρρ −Τ

=Τ))((

)(50

0*

gds

II

ρρ −Τ

=Τ

=

yy I y

y I

Concluye que T0I, es unafunción únicamente de (T*)I, cuya relación se muestra en la figura

- Procedimiento para el cálculo de C (Engelund y Hansen):

Si el caudal Q, el tirante y son dados, y se quiere calcular el coeficiente C,se puede seguir el siguiente procedimiento:

• Asuma un valor de y´• Calcule • Con ayuda de la figura anterior calcule y luego • Calcule nuevamente y´ de la relación y´/y = T0I/T0• Si este valor es diferente que el valor de y´ asumido inicialmente, repitael cálculo hasta que y´ se vuelva constante

• Luego calcule y el coeficiente de Chezy C

IIV *)(,)( * Τ,*Τ 0Τ

IV )( *

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2.4.2 Determinación del Ancho de CoronaEl ancho de corona se diseña de acuerdo a las características de cada río y de cada sección. Depende principalmente:

• de la importancia del dique• del material utilizado en su construcción• de la duración de la avenida, etc

Cuadro No2 Recomendaciones para el ancho de corona, en función de la avenida de diseño

4500 – 2000

3Menos de 500

Ancho de Corona (m)Descarga de Diseño (m3/s)

2.4.3 Estudio de la CimentaciónA. ESTUDIOS DE GEOTECNIA (resúmen)

A1. Perforación Permite identificar el tipo de materiales que conforman la base del dique, determinar la estructura del subsuelo y mantener muestras para ensayos de mecánica de suelos. El objetivo de la perforación es la toma de muestras alteradas o inalteradas dependiendo de los materiales y la ejecución de ensayos in situ

A2. CalicatasPermite una visualización directa de los estratos, asimismo se pueden obtener muestras para ensayos y determinación de la capacidad portante del terreno. Se le considera el método más apropiado.

A2. Sondeos• Ensayo de Penetración Standard (SPT)Debido a su simplicidad su uso esta muy difundido. Normalmente se le usa con una perforadora rotatoria para atravezar los estratos gravosos en los que el SPT es inoperante. Consiste de un tubo de 51 mm de diámetro externo. El tubo tiene dos secciones y es usado para tomar muestras, ya que es golpeado contra el suelo para obligarlo a penetrar en él mediante una pesa de 63.5 Kg, la cual cae desde una altura de 75 cm. a lo largo de un eje guía. Por el número de golpes N requerido, para hacer penetrar el tubo a una profundidad de 30 cm., se puede estimar la densidad del terreno

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2.4.3 Estudio de la Cimentación (continuación)A. ESTUDIOS DE GEOTECNIA (continuación)

A2. Sondeos (continuación)• Ensayo de Penetración Standard (SPT) (continuación)

Terzaghi-Peck recomiendan lo siguiente:

Para arcillas el Bureau of Reclamation recomienda seguir el siguiente criterio:

SueltoMedioDenso

Extremadam-ente denso

4 – 10 10 – 3030 – 50

+ 50Arena

DensidadNúmero de

golpes/pie

Material

SuaveNormal Duro

Extremadam-ente duro

2 – 44 – 6

6 – 1515 - 30

Arcilla

ConsistenciaNúmero de golpes/pie

Material

25 o más15 – 2510 – 15

< 10

ExcelenteBueno

AceptablePobre

N (golpes/pie)Clasificación

2.4.3 Estudio de la Cimentación (continuación)A. ESTUDIOS DE GEOTECNIA (continuación)

A2. Sondeos (continuación)• Ensayo de Penetración Standard (SPT) (continuación)

El valor de N permitirá precisar valores útiles, como por ejemplo el ángulo de fricción. A continuación se dan algunos parámetros obtenidos a partir de N, según las especificaciones japonesas para puentes y carreteras:

• Ensayo con el Penetrómetro Dinámico Ligero (PDL)Se utiliza en suelos arenosos, limosos o arcillosos. Como en el caso del SPT, no es aplicable a suelos gravosos ni rocas. Consiste en introducir una punta cónica a 60o, de diámetros diferentes, dentro del terreno mediante la caida de una masa de 10 Kg, corriendo por una guía hasta un cabezal desde una altura de 50 cm, el impacto es transmitido al cono mediante una sarta de varillas.Se anota el número de golpes para introducir el cono 10 cm dentro del terreno.Esta prueba correlaciona bastante bien con el SPT hasta una profundidad máxima de 5 m para suelos arenosos finos .

25 N(15N)0.5 + 15o0.6 – 1.0N

Módulo de elasticidadE (kg/cm2)

Angulo de fricción interna para suelos

arenosos F

Cohesión para suelos arcillosos

C (Kg/cm2)

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B. PROYECTO DE LA CIMENTACIONLas cimentaciones se agrupan en tres clases principales de acuerdo con sus características predominantes:- Cimentaciones de rocaEste tipo de cimentación no presenta ningún problema de resistencia para los diques. Las principales consideraciones son las peligrosas filtraciones erosivas y el excesivo flujo de agua por las puntas, fisuras, hendiduras, estratos permeables, y a lo largo de los planos de falla.Si en algún tramo se encuentra este tipo de problema, y en base a la importancia y características del dique, se debe tomar en cuenta la inyección de lechada a presión para tapar hendiduras, juntas u otras aberturas de la roca fija hasta una profundidad igual a la del máximo tirante de agua. Las inyecciones pueden ser hechas con cemento puro y agua, en una relación 1:5. Se le añade arena o arcilla , si se encuentran grandes huecos - Cimentaciones de arena y gravaSon depósitos aluviales relativamente permeables. En este caso se debe evitar que la carga de agua durante la ocurrencia de la avenida de diseño origine una magnitud de filtración subterránea tal que el agua comience arrastrar los materiales finos del suelo, originando problemas de tubificación. Una solución podría ser la construcción de un dentellón impermeable, o de una trinchera impermeable, tal como se muestra en las siguientes figuras:

2.4.3 Estudio de la Cimentación (continuación)- Cimentaciones de arena y grava (continuación)

y b= anchura del fondo de trinchera

d Estrato permeable S Trinchera impermeable

Estrato impermeable

S = camino de percolación

Lane planteó la siguiente Expresión:

Donde: LH, LV : Suma de longitudes horizontalesy verticales respectivamente

CL : Coeficiente de Lane

yCLLS LVH >+≥ ∑∑3/1

1.6 a 3Arcilla

3.0Bolonería, gravas y arena

4.0Arena gruesaGravas y arenas

6.0Arena fina

7.0 – 8.5Arena fina y limo

CLLecho del cauce

dyb −=

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Redes de flujo para diferentes relaciones de permeabilidad entre el terraplén (Ke) y la fundación (Kf)

B. PROYECTO DE LA CIMENTACION (continuación)- Cimentaciones de arena y grava

Las cimentaciones que consisten de arena sin cohesión , de baja densidad, son peligrosas, y deben hacerse investigaciones especiales para determinar el tratamiento que remedie la situación

Algunas variantes constructivas comúnes

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2.4.3 Estudio de la Cimentación (continuación)- Cimentaciones en suelos de grano fino

• Las cimentaciones formadas por suelos de grano fino son suficientemente impermeables para que se pueda evitar el tener que disponer dispositivos especiales para las filtraciones y tubificaciones subterráneas. El problema principal con estas cimentaciones es la estabilidad. Además del peligro de falla por falta de resistencia del terreno de la cimentación formado por limos y arcillas saturados.

• Los métodos de tratamiento aplicables a estas condiciones son:1. Quitar los suelos que tengan poca resistencia al corte2. Instalar un sistema de drenaje en la cimentación, para permitir el

aumento de resistencia3. Reducir la magnitud del promedio de los esfuerzos de corte a lo largo de la

superficie potencial de deslizamiento abatiendo los taludes del terraplén• Si no se toman las medidas adecuadas para controlar los asentamientos

excesivos, puede ocurrir la falla del dique:1. Por asentamientos diferenciales que producen la ruptura del núcleo

impermeable del terraplén2. Por asentamiento del terraplén, por lo que se reduce el borde libre

2.4.4 Determinación de los Taludes Laterales

• La pendiente adecuada de los taludes del dique se determina teniendo en cuenta el material de construcción del dique, y el resultado de los análisis de estabilidad.

• En el siguiente cuadro No 3 se dan recomendaciones para los taludes de diques de tierra homogéneos, de acuerdo al material que se utiliza en el terraplén

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En el Cuadro No3 la clasificación de suelos corresponde al Sistema Unificado de Clasificación de Suelos

Grava GW = grava bien graduada, grava arenosa(más del 50% de GP = grava mal graduada, grava arenosala fracción gruesa GM = grava limosa, grava areno-limosatiene dimensiones GC = grava arcillosa, grava areno-arcillosa de grava)

Arena SW = arena bien graduada, arena y grava(más del 50% de SP = Arena mal graduada, arena y gravala fracción gruesa SM = Arena limosatiene dimensiones SC = Arena Arcillosade arena

A grano grueso (más del 50% del material tiene dimensiones mayores que la malla del tamiz No 200

Simbolode grupo

Descripción

Cuadro No 3 Sistema unificado de clasificación de suelos (continuación)

Pt = Turba y otros suelos altamenteorgánicos

Terrenos altamente orgánicos

Limo, arcilla ML = limos inorgánicos, arena fina arcillosa(límite líquido<50) o limosa de poca plasticidad

CL = arcilla inorgánica, arcilla limosa, arcilla arenosa de baja platicidad

OL = limos orgánicos y arcillas limosasorgánicas de baja plasticidad

Limo, arcilla MH = limos inorgánicos de alta plasticidad(límite líquido >50) CH = Arcilla inorgánica de alta plasticidad

OH = Arcilla orgánica de alta plasticidad

A grano fino (más del 50% del material tiene dimensiones menores que la malla de tamiz No 200

Simbolode grupo

Descripción

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CUADRO No4 Taludes Recomendados Para los Diques de Tierra Homogéneos Sobre Cimentaciones

Estables

1V:3.5H 1V:2.5HCH,MH

1V:3H 1V:2.5H CL, ML

1V:2.5H 1V:2HGC, CM,SC,SM

No adecuado No adecuadoGW, GP, SW, SP

Talud de AguasArriba Abajo

Clasificación de los Suelos

DIQUE DE TIERRA CON ENROCADO, EN CONSTRUCCIÓNDIQUE DE TIERRA CON ENROCADO, EN CONSTRUCCIÓN

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DIQUE DE TIERRA CON ENROCADO, EN CONSTRUCCIÓNDIQUE DE TIERRA CON ENROCADO, EN CONSTRUCCIÓN

2.4.5 Filtración en diques de tierraA. Consideraciones Generales

Los suelos utilizados en la construcción de los diques son en gran o menor medida permeables. Por lo tanto a través del cuerpo y cimentación del dique existe un flujo filtrante. La superficie libre de este flujo filtrante se llama Línea de Saturación

Línea de saturación

y

En la zona de saturación el material esta en suspensión debido a la presión hidrostática , afectado por las fuerzas de filtración (presión hidrodinámica), que tiende a desplazar a las partículas pequeñas del suelo en dirección hacia aguas abajo, originando el fenómeno de tubificación

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2.4.5 Filtración en diques de tierra (continuación)B. Fenómenos que Origina la Filtración

Se tienen los siguientes tipos de fallas:

1. Tubificación del materialEsto puede ocurrir en el cuerpo del dique, o en las cimentaciónes permeables. Es la variación de la composición granulométrica y estructura del suelo, como consecuencia de la extracción o arrastre de algunas de sus partículas por acción del flujo filtrante. Por lo tanto en la zona que se produce la tubificación , se incrementa el coeficiente de permeabilidad

2. Colmatación del materialEs el proceso mediante el cual, las partículas más pequeñas desplazadas por el flujo filtrante obstruyen los poros formados por las partículas de mayores dimensiones. A la inversa del caso anterior el coeficiente de permeabilidad disminuye en los lugares en donde se ha producido la colmatación

3. Levantamiento o reventónEs la separación o desplazamiento de un determinado volumen de suelo hacia la superficie, por acción de las fuerzas de filtración

2.4.5 Filtración en diques de tierra (continuación)C. Objetivos de los Cálculos de Filtración

Los cálculos de filtración tienen por objetivo determinar:1. La posición de la línea de saturación2. El gradiente hidráulico y presión en los diferentes puntos del área

que abarca la filtración3. Las velocidades de filtración 4. El caudal filtrante total o parcial

d. Parámetros del flujo de filtración1. La teoría del flujo potencial (flujo irrotacional) se puede aplicar para

resolver los problemas de filtración.2. Líneas equipotenciales (funciones F). Son las líneas de igual carga

hidráulica, o de cargas pizométricas iguales3. Líneas de corriente (funciones Y). Es la línea donde el vector

velocidad siempre es tangente. En un flujo permanente las líneas decorriente coinciden con las trayectorias de las partícula fluidas

4. Red de flujo. Es una representación gráfica del flujo de filtración, estaformada por líneas de corriente y líneas equipotenciales, las cuales son mutuamente ortogonales

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Red de Flujo en un dique asentado sobre Terreno de Fundación Impermeable

y

F2F3

F4F5

F6F8

F9Líneasequipotenciales

Y1Y2

Líneas de corriente

Máxima línea Equipotencial F1 q

q

El caudal entre dos líneas de corriente es constante, en un instante determinado

DyDy

El caudal total de filtración se calcula de la siguiente ecuación:

p

c

nnkyQ = Suelos isotrópicos

p

cvh nnykkQ = Suelos anisotrópicos

k = coeficiente depermeabilidad

nc = Número de tubos de corriente

np = Número de caidas de potencial

Permeabilidad de suelos

0.1 – 0.010.01 – 10-5

10-5 – 10-8

10-6 – 10-10

- Grava- Grava arenosa- Arena fina con limo- Arcilla media

Pemeabilidad km/s

Material

22

Filtro

Filtro

y

y

Diferente Disposición de Sistemas Drenantes

Redes de Flujo Para Diferentes Relaciones de Permeabilidad entre el Terraplén (Ke) y la Fundación (Kf)

23

Flujo a través de diques y suCimentación. Red de Flujo

y

h

M

0.3M

Trazo de la Línea de Saturación

Ecuación de la parábola

o

o

yyyx

2

22 −=

yo

yo/2

a

d

✤ a

CoC

dRddhyo −=−+= 22

αcos1−=∆+ oyaa ααα 2

2

2

2

coscos senhdda −−=Cuando ❁ ✜ 30o

0.18120o

0.2590o

0.3160o

0.3630o

❁aaa∆+

∆

,

24

2.4.6 Seguridad contra las fallas por filtración

• Tal como se indica, el agua que filtra a través del cuerpo y cimentación de la presa, puede arrastrar partículas del suelo

• Toda superficie de descarga de filtración, que puede estar en el talud de aguas abajo, afecta al fenómeno de tubificación , debe ser protegida con filtros de materiales lo suficientemente seguros, que permitan al flujo escapar libremente

• Un dique de tierra debe tener un dren en el talud de aguas abajo, construido con un material más permeable, conocido como filtro, que el que forma la sección.- FiltrosLas funciones principales de los filtros son:a. Abatir la presión neutral en el agua que se infiltra en la cortina, con

lo que se tendrá un mejoramiento de la resistencia al esfuerzocortante del material y de la estabilidad del dique

b. Un control del agua que se infiltra a través del dique, a la que seimpide arrastrar el material fino del mismo

Filtros (Continuación)

El dren puede estar compuesto de material granular (filtro), el cual debe satisfacer las siguientes condiciones:

a. Debe ser capaz de pasar la máxima cantidad de flujo a través de él

b. El material fino de la cimentación no debe entrar en el filtro, ya que podría producir erosión interna u obstrucción del dren

c. Debe prevenirse el movimiento del material del filtrod. La curva granulométrica del filtro debe cumplir las siguientes

condiciones:

d15f / d85b < 5 evita succión del material finod50f / d50b < 605 < d15f / d15b < 40 para mantener una permeabilidad

aceptable

donde: df corresponde al filtro, y db al material del dique

25

Diversas formas de instalación de drenes en diques

2.4.7 Análisis de Estabilidad

Mediante el análisis de estabilidad se verifica los taludes asumidos en el dique, en base a las recomendaciones dadas en función del tipo de suelo usadoUn método muy usado para los análisis de estabilidad es el de Bishop. Este método considera una superficie de falla circular, la masa de falla se divide en una serie de dovelas verticales y se considera el equilibrio de cada una de ellas. El método supone que las fuerzas que actúan sobre las caras laterales de las dovelas tienen una resultante nula en la dirección verticalLas fuerzas actuantes en una dovela típica son:

W = peso de la dovelaKW = fuerza sísmica (K es el coeficiente sísmico)U = fuerza de presión de porosN´ = fuerza normal efectiva en la baseS/F = fuerza de corte

Ei, Ei+1 = fuerzas horizontales

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Análisis de Estabilidad (continuación)El esfuerzo de corte Tf, en la hipótesis de falla de Coulomb, esta definida por la ecuación:

Tf = (kg/cm2)

Donde: Tf = esfuerzo tangencialc = cohesión que depende del tipo de suelo, y de los esfuerzos

a que ha sido sometido el suelo anteriormente(Kg/cm2)F = ángulo interno de friccións = esfuerzo o fuerza por unidad de área, actuando en la

estructura granular del suelo (Kg/cm2)Cuando una fuerza es aplicada a un suelo, parte de ella es tomada por la estructura del suelo y parte por el agua contenida en los poros de este suelo.

s = s + m

Donde: s= Fuerza aplicada por unidad de área (Kg/cm2) s´ = esfuerzo tomado por la estructura granular

m = presión de poros (kg/cm2)

φσ tanIc +

Dovela para el análisis de estabilidad de taludes

ai

Ei

XikWi

Wi Xi+1

Ei+1

R sena

Li

S/F

N´U

R

27

Análisis de estabilidad (continuación)

1. Resolviendo la ecuación de equilibrio vertical y eliminando las fuerzas laterales obtenemos:

2. El factor de seguridad F se define como el cociente del momentoresistente (Mr) entre el momento deslizante (Md) respecto al centro del arco de deslizamiento. La siguiente fórmula permite calcular el factor de seguridad

)tan1((cos

cos

F

FLsencUW

N I

I

I

φα

αα

−

−−=

∑∑

+

−+

=)(

))tan)cos(cos((

k

II

kWyWRsenMUWLcR

Fαα

φαα

yk es el brazo de momento de la fuerza sísmica

Análisis de estabilidad (continuación)

Factores de seguridad Mínimos (Delft Soil Mechanics Laboratory)

1.3 1.3

1.2 -----

1.5 1.5

1.0 1.0

a. En construcción, final de la construcción

b. Rápida disminución del tirante de flujo

c. Durante la ocurrencia de los máximos niveles de agua

d. Carga sísmica en a, b, ó c

Factor de seguridadAguas arriba Aguas abajo

Condición de diseño

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2.5 SEPARACION ENTRE DIQUES• La ubicación del dique en la llanura de inundación , esta en función del ancho

de equilibrio B de un ríoLmin = B

a. Para ríos con lecho de arena, Blench da la siguiente relación:

Fs es un factor que describe la dureza (resistencia) de las riberasFs = 0.1 arena limosa Fs = 0.2 arcilla limosa Fs = 0.3 riberas de material

cohesivo

b. Para ríos con lecho de grava, Kellerhals da la siguiente relación:

5.025.050

5.014 −= sFdQB

5.026.3 QB =

RIO ICA

29

Dique

Dique

B

30

2.6. Revestimientos de Protección

• Debido a que los diques se construyen generalmente de grava, arena, arcilla, es necesario protegerlos de la erosión y de las filtraciones de agua

• Se pueden usar, entre otros materiales, los enrocados de protección, o los colchones de gabiones

• Se debe proteger también el pie del dique contra los fenómenos de socavación