01-ESTABILIDADMEMORIA DE CALCULO

PROYECTO :RECUPERACION DEL SERVICIO DE AGUA DEL SISTEMA DE RIEGO EN LAS LOCALIDADES DE AQCHAPA,BAOS SANTA ANA, YUCAES Y MAEZONDO EN EL DISTRITO DE QUINUA, PROVINCIA HUAMANGA, REGION AYACUCHODESCRIPC.:ANALISIS Y DISENO DEL DIQUE TOMA N 02 BAOS SANTA ANALOCALIDAD:AQCHAPA,BAOS SANTA ANA, YUCAES, MAEZONDOPROVINCIA:HUAMANGADISTRITO:QUINUADEPARTAMENTO:AYACUCHO

DIMENSIONCALCULADOREDONDEADOOBSERVACIONH4.50 m
Edwar Vega Milla: De las caractersticas del terreno4.50 mDatoHpant3.50 m
Edwar Vega Milla: De las caractersticas del terreno3.50 mDatoB=0.6H2.70 m4.00 m
Edwar Vega Milla: Redondear manualmenteCriterioD=0.1H0.45 m1.00 m
Edwar Vega Milla: Redondear manualmenteCriteriotsup0.50 m0.50 mAsumidotinf=0.1H0.45 m1.50 m
Edwar Vega Milla: Redondear manualmenteCriterioL1=B/30.90 m1.00 m
Edwar Vega Milla: Redondear manualmenteCriteriob10.50 m
Edwar Vega Milla: Insertar valor segn criterio0.50 mAsumidob20.50 m
Edwar Vega Milla: Insertar valor segn criterio0.50 mAsumidob40.50 m
Edwar Vega Milla: Insertar valor segn criterio0.50 mAsumidob50.50 m
Edwar Vega Milla: Insertar valor segn criterio0.50 mAsumidohe1.80 m
Edwar Vega Milla: Insertar valor segn criterio1.80 mAsumidoX4.70 m
Edwar Vega Milla: Insertar valor segn criterio4.70 mAsumidom12.00
Edwar Vega Milla: Insertar valor segn criterio2.00Asumido2.2280859528FVm22.00
Edwar Vega Milla: Insertar valor segn criterio2.00Asumido5.4057130944FD

DIMENSIONCALCULADOREDONDEADOOBSERVACIONs8.138.13Calculadob32.00 m
Edwar Vega Milla: Insertar valor segn criterio2.00 mCalculadoL21.50 m1.50 mCalculado

1. DATOS PREVIOS PARA EL METRADO DE CARGAS28.5gconcreto=2.40 Ton/m3
Edwar Vega: Peso especfico del concreto61.50gsuelo=2.20 Ton/m3
Edwar Vega Milla: Peso especfico del sueloDel estudio de suelosgenrocado=2.65 Ton/m3
Edwar Vega: Peso especfico del concretogagua+sedimentos=1.30 Ton/m3
Edwar Vega: Peso especfico del concretoEmpuje de la subpresion (ESP)=2.93 Ton/m2
Edwar Vega: Peso especfico del concretoImpacto (IMP)=2.25 Ton/m2
Edwar Vega: Peso especfico del concretof=33.0
Edwar Vega Milla: Angulo de friccin del sueloDel estudio de suelos

Area: 9.900000Perimeter: 26.864518Bounding box: X: 0.000000 -- 3.500000 Y: 0.000000 -- 7.500000Centroid: X: 1.679293 Y: 3.428451

2. CARGA VERTICAL RESISTENTE(CVR):

CALCULO DE CARGAS VERTICAL RESISTENTE(CVR):NVOL. (m3)CVR (Ton)x (m)CVR*X (Ton*m)P12.355.643.75021.150.25P21.182.823.3339.400.67EXCELP31.182.820.6671.883.33AREAFUERZAXGP42.355.640.2501.413.7514.552.40 Ton/m334.922.06013745771.94P54.009.602.00019.202.00P60.882.102.6675.601.33CADP71.754.202.2509.451.75AREAFUERZAXGP80.882.101.8333.852.179.92.40 Ton/m323.762.32 m55.13999832E11.403.703.39912.570.601.679293E22.466.511.4829.652.52HV13.073.993.47313.860.5349.12108.01

3. CARGA VERTICAL ACTUANTE (CVA):

CALCULO DE CVANAREA (m2)CVA (Ton)X (m)CVA*x (Ton*m)P14.0011.702.0023.402.00

Teora de RankineLa teora de Rankine, desarrollada en 1857, es la solucin a un campo de tensiones que predice las presiones activas y pasivas del terreno. Esta solucin supone que el suelo est cohesionado, tiene una pared que est friccionando, la superficie suelo-pared es vertical, el plano de rotura en este caso sera planar y la fuerza re sultante es paralela a la superficie libre del talud. Las ecuaciones de los coeficientes para presiones activas y pasivas aparecen a continuacin. Observe que ' es el ngulo de rozamiento del suelo y la inclinacin del talud respecto a la horizontal es el ngulo .

Para el caso en que sea 0, las ecuaciones de arriba se simplifican como:

Ka=0.29
Edwar Vega Milla: Angulo de friccin del sueloDel estudio de suelosKp=3.39
Edwar Vega Milla: Angulo de friccin del sueloDel estudio de suelos4. PRESIONES:

NPRESIONB5.04 (Ton/m2)b1.34;PH14.5500h5.70 mPH21.34132.29949168211.055856PH35.03813.40 mPH442.5372

5. CARGA HORIZONTALES (CH):

CALCULO DE CHNCH (Ton)Y (m)CH*Y(Ton*m)EHagua7.966.8754.68EHsuelo activo18.182.3041.81EHimpacto3.838.3531.9729.97128.46

EHsuelo pasivo121.231.90230.34

6. DATOS PREVIOS PARA VERIFICAR ESTABILIDAD

F.S.D.=1.50
Edwar Vega: Factor de seguridad al volteou=0.55
Edwar Vega: Coeficiente de friccin entre el muro y el sueloF.S.V.=2.00
Edwar Vega: Factor de seguridad al deslizamientoq=3.60
Edwar Vega Milla: Capacidad portante del sueloDel estudio de suelosKg/cm2

7. VOLTEO:MR=338.35MA=151.86

Por lo que el FSv es:FV=2.23OK!

8. DESLIZAMIENTO:

FV=74.17uxFV=40.7960848084EHsuelo pasivo=121.23FHresistente=162.03

FHactuante=29.97Por lo que el FSD es:FD=5.41OK!9. PRESIONES SOBRE EL SUELO:

B/6=0.667X=2.514e=0.514qmax (Ton/m)=32.848qmax (kg/cm)=3.285OK!qmin (Ton/m)=4.239qmin (kg/cm)=0.424OK!

10. MODELO ESTRUCTURAL:

GEOMETRIANPRESIONB=4.00 m (Ton/m2)b1=0.50 mPH14.5500b2=0.50 mPH21.3413b3=2.00 mPH35.0381b4=0.50 mPIMP2.2525b5=0.50 mPHV13.9904L1=1.00 mPE13.6981L2=1.50 mPE24.33805tsup=0.50 mSP2.925tinf=1.50 mHpant=3.50 mPH21.3413dp3.6968PH14.5500ERROR:#REF!ERROR:#REF!he=1.80 mPH35.0381L13.5000L14.7000L21.0000D=1.00 mL14.7000L21.0000ne112ne112ne24X=4.70 mne112ne24nn113nn113nn25nn113nn25Xp10.2916666667Xp10.3916666667Xp20.25Xp10.3916666667Xp20.25ntn18ntn13ntn18Y5.7Y4.6Y5.7nypfnypfnypf000.003.696805.03815.6000.003.500.00ERROR:#REF!0.55315.703.69680318285.03811.9735.9350.33513.503.51.02115.70ERROR:#REF!ERROR:#REF!nL1pne1Xp1f1.225.153.33814841794.67951.9036.350.7523.173.1650.97225.31ERROR:#REF!ERROR:#REF!SP1.00000.50002.9250090.05555555560.16251.94334.502.91852882854.25991.7516.8641.26432.752.750.86334.92ERROR:#REF!ERROR:#REF!22.002.925002.00000012.92502.843.762.43664729083.77801.5747.51.942.242.2360.72744.53ERROR:#REF!ERROR:#REF!OPE111.003.698082.0000000.51.84903.65752.901.88082968953.22221.3718.2162.61651.601.60.55954.13ERROR:#REF!ERROR:#REF!OPE211.504.338052.0000000.753.25354.462.041.32501208812.66641.1538.7393.13960.880.8840.36263.74ERROR:#REF!ERROR:#REF!OPHV111.003.990352.0000000.51.99525.04371.300.84313055052.18450.9509.1213.52170.360.3610.18273.35ERROR:#REF!ERROR:#REF!OPIMP11.72.252500.29166666670.65705.680.660.4261052091.76740.7749.43.88-0.02-0.0210.05082.96ERROR:#REF!ERROR:#REF!90.100.06491.40620.6229-0.30-0.3-0.04792.57ERROR:#REF!ERROR:#REF!10102.18ERROR:#REF!ERROR:#REF!11014.554.550.664111.78ERROR:#REF!ERROR:#REF!12024.264.25833333331.285121.39ERROR:#REF!ERROR:#REF!1301.34130.26333.973.96666666671.199131.00ERROR:#REF!ERROR:#REF!sp101.34130.33510.75ERROR:#REF!ERROR:#REF!Kg/cm201.34130.33520.50ERROR:#REF!ERROR:#REF!inclinadoRECTO301.34130.33530.25ERROR:#REF!ERROR:#REF!dlxzZ401.34130.33540.00ERROR:#REF!ERROR:#REF!0.05555555560.29166666671.000.055555555666.6666666667350120066.6666666667155077511. DEFORMADA DE LA ESTRUCTURA:FCAST1AST2

(1)(3)

01-DISEOMEMORIA DE CALCULO

PROYECTO :RECUPERACION DEL SERVICIO DE AGUA DEL SISTEMA DE RIEGO EN LAS LOCALIDADES DE AQCHAPA, BAOS SANTA ANA, YUCAES Y MAEZONDO EN EL DISTRITO DE QUINUA, PROVINCIA HUAMANGA, REGION AYACUCHODESCRIPC.:ANALISIS Y DISENO DEL DIQUE TOMA N 01 AQCHAPALOCALIDAD:AQCHAPA,BAOS SANTA ANA, YUCAES, MAEZONDOPROVINCIA:HUAMANGADISTRITO:QUINUADEPARTAMENTO:AYACUCHO

cimentacionPantallat=1mf'c=210kg/cm2SUELO=GWf'c=175kg/cm2E=218819.788867461kg/cm2K=12Kg/cm3E=199754.223985377kg/cm2v=0.2v=0.2G=95139.0386380263kg/cm2G=83230.23kg/cm211. MODELO ESTRUCTURAL EN SAP:12. DEFORMADA:13. REACCIONES:14. FUERZAS MAXIMAS:15. Ast1:16. Ast2:TABLE: Section Cut Forces - DesignSectionCutOutputCaseCaseTypePV2V3TM2M3TextTextTextKgfKgfKgfKgf-mKgf-mKgf-mSC-01COMBCombination0.01-0.00726096870003400.5579179079SC-02COMBCombination0.01-0.007787000-14953.2645741639

17. Clculo de acero

SC-01SC-02MU=3.401T-mMU=14.953T-m

As Negativo principal perpendicular al traficoAs Negativo principal perpendicular al trafico

Modelado como viga de seccin rectangular de:Modelado como viga de seccin rectangular de:b=100cmb=100cmd=180.00cmd=110.00cm612360000361292400-612360000340,055.79228690000134927100-2286900001,495,326.46w1=1.6944w1=1.6884w2=0.0006w2=0.0066

w=0.0006w=0.0066r=0.00003r=0.00033As=0.49995cm2As=3.61025cm2 1/2" @ .50

*Los esfuerzos que se producen en el dique debido a las cargas, si requieren acero en estecaso el el corte SC-02

SC-01SC-02