Corrosión y protección de un acero API-X52en crudo de petróleo

R. Vásquez1*, L. Hazan1, J. Uruchurtu2, J.M. Malo2 y J. Genescá3.1Dpto. de Ciencias. Universidad iberoamericana, Plantel Ciudad de México. Prol. Paseo de la Reforma 880.

Col Lomas de Santa Fe, 01210 México, D.F. 2Gerencia de Materiales y Procesos Químicos. División de Sistemas. Instituto de Investigaciones Eléctricas.

Av. Reforma, 133. Colonia Palmira. 62490 Morelos, México.3Dpto. de Ingeniería Metalúrgica. Faculad de Química. Universidad Nacional Autónoma de México (UNAM).

Ciudad Universitaria. 04510 México D.F.

Corrosion and Protection of API-X52 steel in oil media.

Corrosió i protecció d’un acer API X52 en cru de petroli.

Recibido: 9-XII-2002

AFINIDADREVISTA DE QUÍMICA TEÓRICA Y APLICADA

EDITADA POR LA ASOCIACIÓN DE QUÍMICOS E INGENIEROS

DEL INSTITUTO QUÍMICO DE SARRIÁ

Afinidad (2003), 60 (504), 136-143

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Corrosión y protección de un acero API-X52en crudo de petróleo

R. Vásquez1*, L. Hazan1, J. Uruchurtu2, J.M. Malo2 y J. Genescá3.1Dpto. de Ciencias. Universidad iberoamericana, Plantel Ciudad de México. Prol. Paseo de la Reforma 880.

Col Lomas de Santa Fe, 01210 México, D.F. 2Gerencia de Materiales y Procesos Químicos. División de Sistemas. Instituto de Investigaciones Eléctricas.

Av. Reforma, 133. Colonia Palmira. 62490 Morelos, México.3Dpto. de Ingeniería Metalúrgica. Faculad de Química. Universidad Nacional Autónoma de México (UNAM).

Ciudad Universitaria. 04510 México D.F.

Corrosion and Protection of API-X52 steel in oil media.

Corrosió i protecció d’un acer API X52 en cru de petroli.

Recibido: 9-XII-2002

RESUMEN

La aplicación de inhibidores para el control de la corro-sión del acero en la industria de producción de petróleoes ampliamente utilizada debido tanto a su facilidad deaplicación y disponibilidad como a la economía que supo-ne. En este trabajo se estudia el proceso de corrosiónde un acero API-X52 en un crudo (aceite) de petróleomediante las técnicas de ruido electroquímico y extra-polación de Tafel. Con el propósito de complementar lainformación proporcionada por estas técnicas y carac-terizar el tipo de corrosión producida se realizaron aná-lisis por microscopia óptica de la superficie del acero.Los resultados obtenidos demuestran que el ruido elec-troquímico es una técnica confiable y útil para registrarla corrosión en estos medios, pudiéndose determinarclaramente que de todas las condiciones experimenta-les ensayadas, el crudo con salmuera agitado era el masagresivo. Los inhibidores que se estudiaron para con-trolar la corrosión en este medio en específico fueronformulaciones comerciales que tienen como base ami-nas secundarias y terciarias, imidazolina y hexametilen-tetramina. Se pudo comprobar que en lo referente a su eficiencia,el inhibidor que tuvo un mejor desempeño fue el formu-lado a base de aminas terciarias, mientras que el basa-do en hexametilentetramina presentó el peor, ya queparece favorecer la corrosión por picaduras.

Palabras clave: Acero API X52. Inhibidores de corrosión.Petróleo. Ruido electroquímico. Tafel.

SUMMARY

Corrosion control of carbon steel in oil production withthe application of chemicals (inhibitors) is widely useddue to simplicity of application, availability and econo-mic reasons. The corrosion inhibitors that are designedto mitigate corrosion of an API X52 steel in an oil/brineenvironment are evaluated using electrochemical andnon-electrochemical techniques in this study. These tech-

niques included electrochemical noise measurements,ENM, Tafel extrapolation and optical microscopy. Severalcorrosion inhibitors with different chemical propertiesare selected for this study. The two- electrochemicaltechniques utilized for the evaluation of the selectedcorrosion inhibitors provided very consistent results.Furthermore, the EN technique supplied additional infor-mation with regard to the corrosion morphology takingplace at the steel surface that was not attainable fromthe Tafel technique. The ranking of the chemicals withregard to the corrosion protection provided were simi-lar based on each of the two measurements techniques:tertiary and secondary amines, imidazoline and hexa-methylenetetramine.

Keywords: API X52 steel. Corrosion inhibitors.Electrochemical noise. Oil. Tafel.

RESUM

L’aplicació d’inhibidors per al control de la corrosió del’acer en la indústria de producció de petroli és àmplia-ment utilitzada degut tant a la seva facilitat d’aplicació idisponibilitat com a l’economia que suposa. En aquesttreball, s’estudia el procés de corrosió d’un acer API-X52 en un cru (oli) de petroli mitjançant les tècniques desoroll electroquímic i extrapolació de Tafel. Amb el propò-sit de complementar la informació proporcionada peraquestes tècniques i caracteritzar el tipus de corrosióproduïda, es realitzen anàlisis per microscòpia òptica dela superfície de l’acer. Els resultats obtinguts demostrenque el soroll electroquímic és una tècnica fiable i útil perregistrar la corrosió en aquests medis, podent-se deter-minar clarament que de totes les condicions experi-mentals assajades, el cru amb salmorra agitat és el mésagressiu. Els inhibidors que s’han estudiat per controlar

* ruben.vasquez@uia.mx

la corrosió en aquest medi específic són formulacionscomercials que tenen com a base amines secundàries iterciàries, imidazolina i hexametilentetramina. S’ha comprovat que, pel que fa a la seva eficiència, l’in-hibidor que condueix a millors resultats és el formulat abase d’amines terciàries, mentre que el basat en hexa-metilentetramina porta als pitjors, ja que sembla afavo-rir la corrosió per picadures.

Mots clau: Acer API X52. Inhibidors de corrosió. Petroli.Soroll electroquímic. Tafel.

INTRODUCCION

Tanto la composición como las propiedades fisicoquími-cas de los crudos de petróleo son muy variables por lo quelos estudios de corrosión en estos medios presentan siem-pre un alto grado de dificultad.Las características propias de estos ambientes corres-ponden a emulsiones del tipo agua-aceite (hidrocarburo)las cuales pueden ser de dos tipos. El primero, cuando lafase acuosa es la dominante y un segundo tipo cuando lafase no-acuosa del crudo es la prevaleciente. En princi-pio, parecería que no debería presentarse la corrosión enemulsiones de este tipo, ya que el hidrocarburo conden-sado no exhibe propiedades agresivas. No obstante, enocasiones, se puede presentar un ataque considerable.Una razón evidente para esto se puede deber a que enaltos niveles de flujo, el sistema se rompe y el metal entraperiódicamente en contacto con una parte de la fase acuo-sa. Asimismo, la elevada solubilidad de gases corrosivoscomo H2S, CO2 y O2 en la fase acuosa del hidrocarburo,contribuye a la intensificación de la corrosión.Debido a las considerables dificultades experimentalesinvolucradas en el estudio de este tipo de sistemas, exis-ten en la literatura muy pocos trabajos relacionados conel estudio mediante técnicas electroquímicas del procesode corrosión del acero en crudos de petróleo. Dentro de estos trabajos se encuentra el de Jasinsky y Effird(1).Estos investigadores determinaron la velocidad de corro-sión del acero sumergido en crudos de petróleo, con y sinla adición de una salmuera. Con el propósito de evitar losproblemas debidos a la caída óhmica en el crudo, estosautores aplicaron un proceso de activación a las probetas,el cual produce la formación de una superficie iónicamen-te conductora que se comporta como un capilar de Lugginen dos dimensiones entre los electrodos de trabajo y refe-rencia. Los resultados que obtuvieron de la velocidad decorrosión determinada mediante la técnica de resistenciade polarización y pérdida de peso fueron muy similares. Con esta misma metodología, los mismos autores, Efird yJasinsky(2) estudiaron las características de la corrosiónprovocada por diferentes crudos, variando la concentra-ción de salmuera. Los resultados que obtuvieron fueronmuy coherentes a los esperados.Por otro lado, es necesario conocer el efecto en la corro-sión del acero de un crudo específico al mezclarse consalmuera. De acuerdo con Efird y Jasinski(2), distintos cru-dos, pero con el mismo contenido de salmuera puedenactuar de manera significativamente diferente. Encontraronque el producto algebraico del contenido de nitrógenoorgánico y el número de ácido es inversamente propor-cional a la velocidad de corrosión.Otra investigación relacionada con el presente trabajo esla de Tan et al.(3), quienes estudiaron el efecto de diferen-tes inhibidores usando la técnica de ruido electroquímico.El medio electrolítico que emplearon fue una mezcla desalmuera de cloruro de sodio con una baja concentraciónde hidrocarburos.

En la presente investigación se construyeron probetasmetálicas embebidas en resina activadas químicamente,pero con un procedimiento diferente al de los artículosmencionados. Para el estudio del proceso de corrosión seutilizó la técnica de ruido electroquímico, complementan-do los resultados obtenidos de la misma con los propor-cionados por el método de extrapolación de Tafel y el aná-lisis por microscopía óptica de la superficie de las muestrasde acero. El metal estudiado fue un acero API X52, el cuales un material comúnmente utilizado en las tuberías quetransportan hidrocarburos; mientras que el medio elec-trolítico fue tanto crudo puro, como crudo con una bajaconcentración de salmuera de cloruro de sodio.

TECNICA EXPERIMENTAL

Las probetas consistieron de tres muestras circulares deun acero API X52 de 3 mm de diámetro, con una separa-ción entre éstas también de 3 mm, las cuales fueron embe-bidas en una resina fenólica (Figura 1). La superficie delmetal se preparó con papel de lija de los números 220, 280,320 y 600 en forma sucesiva. Con el propósito de activarlas probetas, se sumergieron éstas en una solución quecontenía una mezcla de KOH 5 M y H2O2 al 10% en pesodurante 20 minutos a una temperatura de 25 °C. Al salirdel baño, se removió el óxido formado sobre las probetaslijando la superficie del metal con papel 600, se enjuaga-ron con agua desionizada, para posteriormente secarlascon acetona y se guardaron en un desecador hasta su uti-lización. Este procedimiento de activación es similar al pro-puesto por Jasinski y Efird(1). Para confirmar su eficacia sedeterminó la resistencia eléctrica de las probetas, obte-niéndose valores que oscilaban desde infinito para unaprobeta sin activar, seca, hasta valores mayores a 15 MΩ,en probetas sin activar húmedas y del orden de 10 MΩpara las activadas secas y 0.5 MΩ para las activadas húme-das.Para efectuar la experimentación las probetas se sumer-gieron en 40 ml de crudo (aceite) bajo cuatro condicionesdiferentes: crudo puro y con salmuera, con y sin agitación.En el caso del crudo con salmuera, se agregó un 5% envolumen de una solución al 4% de cloruro de sodio. Paralos experimentos con agitación se usó una parrilla a unavelocidad de 1000 r.p.m. con un agitador magnético de 2.5cm de longitud. Todos los experimentos se realizaron atemperatura ambiente.

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Figura 1. Esquema de las probetas usadas en la experi-mentación.

El estudio del proceso de corrosión mediante ruido elec-troquímico se llevo a cabo durante un período de un mes.La técnica de extrapolación de Tafel se efectuó en expe-rimentos independientes a los de ruido, obteniéndose medi-ciones a las 2 y 24 horas de experimentación. Las carac-terísticas del crudo puro utilizado en la experimentaciónse presentan en la Tabla I.Los registros de ruido electroquímico se llevaron a cabocon un equipo Auto ZRA (Zero Resistance Ammeter) mar-ca ACM® Instruments Inc., mientras que las mediciones deextrapolación de Tafel se efectuaron en un equipo AutoDC marca ACM® Instruments Inc. Para las pruebas de inhibición se agregaron cuatro dife-rentes inhibidores al crudo con salmuera agitado: imida-zolina nafténica, hexametilentramina (HMTA), un inhibidorcomercial base amina secundaria y un inhibidor comercialbase amina terciaria.En la experimentación sin inhibidores se registró el ruidoen potencial y en corriente durante 24 horas continuas,pero las probetas se dejaron sumergidas durante un mes,obteniéndose un registro diario del ruido. En el caso de laspruebas con inhibidores, el ruido se registró durante doshoras continuas y posteriormente de forma diaria duranteun mes. La determinación de la velocidad de corrosiónmediante la técnica de extrapolación de Tafel se realizóen experimentos independientes a los de ruido, efectuán-dose mediciones a las 2 y 24 horas de experimentación.

RESULTADOS EXPERIMENTALES Y DISCUSION

Las Tablas II y III presentan los resultados obtenidos conla técnica de ruido electroquímico después de 2 y 24 horasde experimentación. Como se puede comprobar, la corrien-te media cuadrada (imc) presenta el valor más bajo para el(aceite) crudo puro bajo condiciones estáticas, mientrasque este parámetro aumenta su valor cuando el crudo estámezclado con salmuera y bajo condiciones de agitación.En el caso de la resistencia al ruido, Rn, tanto a las 2 comoa las 24 horas de experimentación, Tablas II y III, el cru-do sujeto a convección forzada presenta el valor máspequeño de resistencia. Los resultados obtenidos demues-tran que la velocidad de corrosión en el crudo con sal-muera es mayor que en el crudo puro, y a su vez, que laagitación de la solución aumenta la velocidad de ataque.

En la Figura 2 se presentan las series de tiempo de la corrien-te para los cuatro casos de estudio. Como se puede apre-ciar, la corriente para el crudo con salmuera agitado pre-senta la mayor amplitud de corriente, en concordancia conlos resultados presentados en las Tablas II y III.Las fluctuaciones de corriente que se presentan en el cru-do con salmuera agitado, además de ser de mayor mag-nitud (intensidad), tienen un patrón característico de corro-sión localizada(4, 5, 6). Este comportamiento pudiera ser debidoa la presencia de iones cloruro en el sistema, los cuales,aunque en baja concentración, podrían llegar con mayorfacilidad a la interfase metal/electrolito, debido precisa-mente a la agitación del medio, la cual contribuye a aumen-tar el coeficiente de transferencia de masa de estos anio-nes, disminuyendo por tanto la resistencia difusional yfavoreciendo el proceso de la corrosión localizada por pica-duras.Para el crudo puro, independientemente de la agitacióndel medio, prácticamente no se observan transitorios decorriente, mientras que cuando está mezclado con sal-muera, en condiciones estáticas se presentan algunostransitorios, pero de muy corta duración, Figura 2. Por lotanto, se puede considerar que la velocidad de corrosióndel acero en el crudo puro es muy pequeña y la corrosiónque se presenta es de tipo generalizado o uniforme y portanto, no localizada.Los resultados obtenidos mediante la técnica de extra-polación de Tafel, Figura 3 y Tabla IV, demuestran quepara el crudo con salmuera agitado se tiene la mayorcorriente de corrosión, mientras que para el crudo purosin agitar se obtiene el valor mas bajo, en concordancia

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TABLA IComposición del crudo.

Gravedad API 21.7

Viscosidad cinemática@ 21°C [mm2/s] 250

H2O [% vol.] 0.2-0.7

H2S [ppm] 57-65

N2 [ppm] 11-40

S [% peso] 1.6-3.4

Número de Ácido 0.3-0.45

TABLA IIValores de los parámetros de ruido, imc y Rn,

a las 2 horas de experimentación.

Experimento Condición imc [mA/cm2 ] Rn [Ω cm2 ]

Crudo puro Estático 1.20 x 10–6 2.32 x 106

Crudo puro Agitado 6.33 x 10–6 2.91x 106

Crudo con salmuera Estático 6.78 x 10–6 8.92 x 105

Crudo con salmuera Agitado 6.15 x 10–5 4.88 x 105

TABLA IIIValores de los parámetros de ruido, imc y Rn,

a las 24 horas de experimentación.

Experimento Condición imc [mA/cm2 ] Rn [Ω cm2 ]

Crudo puro Estático 1.31 x 10–6 2.18 x 107

Crudo puro Agitado 2.81 x 10–6 9.66 x106

Crudo con salmuera Estático 1.28 x10–5 3.43 x 105

Crudo con salmuera Agitado 6.28 x 10–5 1.20 x 105

Figura 2. Series de tiempo de corriente del acero API-X52 en crudo puro y crudo con salmuera, con y sin agitación, a tem-peratura ambiente.

con los resultados obtenidos mediante la técnica de rui-do electroquímico. Sin embargo, en las curvas de polari-zación del acero en el crudo con salmuera agitado no sepresentó la histéresis característica de la corrosión porpicaduras, debido posiblemente a la alta resistividad eléc-trica de la solución. La comprobación de que las fluctuaciones del ruido encorriente que se presentaron en el crudo con salmueraeran debidas a un proceso de corrosión por picaduras sedemuestra en la Figura 4, en la cual se puede observar unabuena correspondencia entre las señales de ruido encorriente y potencial.

Para demostrar que los resultados obtenidos con la téc-nica de ruido electroquímico son confiables en medioscomo los crudos de petróleo, es decir corresponden a larealidad, se procedió a comprobar el tipo de ataque sobrela superficie del metal, tanto para el acero sumergido encrudo puro como en crudo con salmuera agitado, Figuras5 y 6. Como se puede apreciar, el acero sumergido en elcrudo puro y sin agitar prácticamente no presenta corro-sión; sin embargo, cuando está en contacto con el crudomezclado con salmuera y bajo condiciones de agitación,la superficie del acero muestra claramente un intenso ata-que por picaduras.

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Figura 3. Curvas de polarización del acero API-X52 en crudo puro y crudo con salmuera, con y sin agitación.

Pot

enci

al (

mV

)

De los resultados obtenidos se deduce claramente que latécnica de ruido electroquímico presenta una clara venta-ja sobre la de extrapolación de Tafel, ya que permite obte-ner, en tiempo real, información sobre la morfología de lacorrosión (corrosión localizada por picaduras en este casoparticular) en electrolitos que presentan una alta resistivi-dad, como es el caso de los crudos de petróleo.Debido a que de los cuatro medios estudiados fue el delcrudo con salmuera agitado el que presentó los mayoresvalores de velocidad de corrosión para el acero, así comouna forma de corrosión por picaduras, este medio fue elseleccionado para el estudio de los diferentes inhibidores,con el propósito de determinar su influencia en el proce-so de corrosión del acero API X-52.En la Tabla V se presentan los valores de la densidad decorriente media cuadrada, imc y resistencia de ruido, Rn,obtenidos mediante la ténica de ruido electroquímico. Sepuede apreciar que el valor de la resistencia de ruido, Rn ,

para el caso de la amina terciaria fue el mayor, mientrasque para la HMTA se obtuvo el menor valor de resisten-cia. Estos resultados sugieren pues que el acero sumer-gido en un crudo con este último inhibidor, sería el quetendría una mayor velocidad de corrosión. El análisis corres-pondiente mediante la imc no es, sin embargo, tan conclu-yente, debido a la diferente intensidad de los transientes,tal como se puede observar en la Figura 7.A fin de justificar los resultados de la densidad de corrien-te media cuadrada, imc, nuevamente se corroboraron éstoscon los obtenidos por el método de extrapolación de Tafel.Aunque Icorr es un orden de magnitud menor, una vez más,la tendencia para las diferentes pruebas se conservó, yaque la mayor velocidad de corrosión se presentó en el cru-do con salmuera, y la menor velocidad de ataque para elcaso de la amina terciaria, Tabla VI. También se analiza-ron las pendientes de Tafel, encontrándose dos efectoscon respecto al experimento con salmuera. Por un lado,

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TABLA VValores de los parámetros de ruido imc y Rn

para crudo con salmuera y con los diferentesinhibidores estudiados.

Experimento Condición imc [mA/cm2 ] Rn [Ω-cm2 ]

Sin inhibidor Agitado 1.97 x 10–4 1.89 x 104

Imidazolina Agitado 4.66 x 10–5 1.64 x 104

HMTA Agitado 3.27 x 10–5 1.54 x 104

Amna secundaria Agitado 5.43 x 10–5 9.45 x 104

Amina terciaria Agitado 4.37 x 10–5 2.16 x 106

TABLA IVValores de la velocidad de corrosión y de las pendientesde Tafel para crudo puro y con salmuera determinados

por la técnica de extrapolación de Tafel.

Experimento Condición icorr [mA/cm2 ] βa [mV] βc [mV]

Crudo puro Estático 2.65 x 10–6 209 205

Crudo puro Agitado 3.15 x 10–6 188 190

Crudo con salmuera Estático 1.06 x 10–5 137 133

Crudo con salmuera Agitado 6.95 x 10–5 136 110

Figura 4. Series de tiempo de corriente y potencial del acero API -X52 en crudo con salmuera con agitación.

Figura 5. Morfología de la super-ficie del acero API X52 despuésde su inmersión durante 30 díasen crudo puro sin agitación.

el inhibidor comercial con formulación a base de aminasterciarias polariza la reacción catódica, lo cual permite infe-rir la formación de una película de inhibidor de posiblenaturaleza protectora. Por otro lado, la HMTA despolarizala reacción anódica, sustentando la suposición de una acti-vación de la superficie metálica.Por otro lado, analizando la Figura 7, en la cual se pre-sentan las series de tiempo del ruido de la corriente, seobserva que tanto el crudo con salmuera como el que con-tiene HMTA, muestran fluctuaciones características de lacorrosión por picaduras. Para determinar si en presencia de HMTA persistía la corro-sión por picaduras, como lo indican las fluctuaciones de

corriente, se efectuó el correspondiente análisis con micros-copía óptica, Figura 8. En dicha figura se observa clara-mente que la superficie del acero presenta un tipo de corro-sión localizada distribuida de manera generalizada a travésde toda la superficie. Si bien los resultados de la velocidad de corrosión obte-nidos con el método de extrapolación de Tafel, así comola corriente media cuadrada, imc, no parecen concluyentespara caracterizar la morfología de la corrosión en estoscasos en presencia de inhibidores, las series de tiemposon una magnífica ayuda para seguir la corrosión en tiem-po real, ya que son muy congruentes con el análisis reali-zado por microscopía óptica de la superficie.

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Figura 6. Morfología de la super-ficie del acero API X52 despuésde su inmersión durante 30 díasen crudo con salmuera bajo con-diciones de agitación.

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Figura 7. Series de tiempo de corriente del acero API X52 en crudo con salmuera en presencia y ausencia de inhibidores.

Figura 8. Morfología de la superficie del acero API X52 después de su inmersión durante 30 díasen crudo con salmuera y el inhibidor HMTA.

Finalmente, los inhibidores comerciales formulados conbase en aminas secundarias y terciarias muestran unareducción en las fluctuaciones de corriente con respectoa las otras condiciones estudiadas. Se puede entoncesconsiderar que la formación de una película de inhibidorde naturaleza protectora serviría como barrera, dificultan-do el contacto de las especies iónicas corrosivas con lasuperficie del metal, polarizando las reacciones catódicasy anódicas que pudieran tener lugar en la interfase metal-solución. Esto es aún más evidente al verificar el incre-mento de resistencia que éstos le confieren al sistema,Tabla V. En esta misma tabla se puede comprobar que sibien es cierto que tanto los valores de Rn sin inhibidor ycon Imidazolina y HMTA son del mismo orden de magni-tud, los valores de la corriente media cuadrada, imc, demues-tran claramente que, en ausencia de inhibidor, son en cam-bio de un orden de magnitud mayor.

CONCLUSIONES

De las cuatro condiciones experimentales ensayadas, elmedio más agresivo resultó ser el formado por el crudo yla salmuera bajo condiciones de agitación. Los resultadosobtenidos mediante las pruebas con inhibidores permitie-ron determinar el comportamiento de éstos en este siste-ma debido a su adición, pudiéndose concluir que la HMTAno parece ser un compuesto adecuado para actuar en estesistema. Además de que presenta la más baja eficienciaentre los inhibidores estudiados en este trabajo, puedepromover la corrosión localizada. Por otro lado, los inhi-bidores comerciales con base en aminas secundarias yterciarias presentaron la eficiencia más alta y pueden resul-tar como una buena alternativa para proteger la superficiemetálica del acero expuesta a la mezcla de crudo y sal-muera estudiada.

AGRADECIMIENTOS

Se agradece al Instituto Mexicano del Petróleo y a laUniversidad Iberoamericana el patrocinio de esta investi-gación a través del proyecto FIES 96-45-II.

BIBLIOGRAFIA

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TABLA VIInfluencia de los inhibidores ensayados en la cinética

de corrosión del acero API-X52en crudo con salmuera.

Experimento Condición icorr [mA/cm2 ] βa [mV] βc [mV]

Crudo con salmuera Agitado 9.00 x 10–5 179 236

Imidazolina Agitado 6.09 x 10–6 214 235

HMTA Agitado 4.04 x 10–6 154 235

Amina secundaria Agitado 7.33 x 10–6 207 257

Amina terciaria Agitado 2.31 x 10–6 232 313