Construcción de Supermercado

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Construcción de Supermercado

Memoria. Cálculo eléctrico. Cálculos climatización. Pliego de Condiciones. Mediciones. Presupuesto. Protección contra incendios

Enviado por: Zidane

Idioma: castellano

País: España

182 páginas

ÍNDICE GENERAL

I- MEMÓRIA DESCRIPTIVA

Antecedentes.

Objeto del documento.

Datos generales.

Datos de la empresa.

NIF y nombre social.

Representante a efecto de notificaciones.

Autores del Proyecto.

Datos de la actividad.

Clasificación de la activiad según calificación urbanística de la zona.

Breve descripción de la actividad o actividades proyectadas.

Calendario previsto de la ejecución del proyecto.

Medio potencialmente afectado

Delimitación del espació físico afectado por todos los focos emisores de

contaminación.

Calidad del aire.

Instalaciones de protección del medio.

Datos específicos.

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Ubicación y emplazamiento.

Terrenos y accesos.

Ordenación legal.

Regulación de uso.

Compatibilidad de la actividad con la zona.

Condiciones de seguridad e higiene en el trabajo.

Objeto.

Accesibilidad.

Seguridad e higiene.

Distribución en planta e instalaciones.

Servicios.

Red de aguas.

Situación previa.

Superficie ocupada.

Definición de las características del supermercado.

Cerramientos.

Estancias.

Equipamiento.

Descripción de las obras a realizar.

Instalación de la iluminación.

Instalación de clima y ventilación.

Instalación eléctrica.

Normativa de aplicación.

Medidas correctoras.

Tratamiento de residuos sólidos líquidos y gaseosos.

Instalaciones de protección contra incendios.

Iluminación de emergencia y señalización.

Conclusiones.

I- MEMORIA DESCRIPTIVA

ÍNDICE MEMÓRIA DESCRIPTIVA

Antecedentes.

Objeto del documento.

Datos generales.

Datos de la empresa.



NIF y nombre social.

Representante a efecto de notificaciones.

Autores del Proyecto.

Datos de la actividad.

Clasificación de la activiad según calificación urbanística de la zona.

Breve descripción de la actividad o actividades proyectadas.

Calendario previsto de la ejecución del proyecto.

Medio potencialmente afectado

Delimitación del espació físico afectado por todos los focos emisores de contaminación.

Calidad del aire.

Instalaciones de protección del medio.

Datos específicos.

Ubicación y emplazamiento.

Terrenos y accesos.

Ordenación legal.

Regulación de uso.

Compatibilidad de la actividad con la zona.

Condiciones de seguridad e higiene en el trabajo.

Objeto.

Accesibilidad.

Seguridad e higiene.

Distribución en planta e instalaciones.

Servicios.

Red de aguas.

Situación previa.

Superficie ocupada.

Definición de las características del supermercado.

Cerramientos.

Estancias.

Equipamiento.

Descripción de las obras a realizar.

Instalación de la iluminación.

Instalación de clima y ventilación.

Instalación eléctrica.



Normativa de aplicación.

Medidas correctoras.

Tratamiento de residuos sólidos líquidos y gaseosos.

Instalaciones de protección contra incendios.

Iluminación de emergencia y señalización.

Conclusiones.

1-Antecedentes

Se dispone de un local en planta baja de 24m x 32m (770 m2 de superficie) localizado en la calle Doctor Zamenhoff s/n que debe ser

habilitado para su posterior utilización como supermercado.

2-Objeto del documento

El presente proyecto tiene por objetivo la definición técnica y económica de las obras, instalaciones y equipos necesarios para la

construcción y equipamiento de un supermercado con sus dependencias auxiliares correspondientes.

Este documento se redacta para que la actividad pueda ser aprobada por los Servicios Técnicos Municipales del Ayuntamiento de

Lleida y por tanto se puedan obtener las correspondientes licencias.

Los aspectos más importantes a estudiar en dicho proyecto son los siguientes:

-Diseño de la distribución en planta.

-Diseño y cálculo de la iluminaria.

-Diseño y cálculo de la climatización.

-Diseño y cálculo de la red de agua sanitaria.

-Diseño y cálculo de la red eléctrica.

-Diseño y cálculo del plan de protección y prevención contra incendios.

3- Datos generales.

3.1-Datos de la empresa.

3.1-1. NIF y nombre social.

Este proyecto se redacta por encargo Sr. Ramón Grau Lanau con DNI. 36789548-N, con residencia en la Calle Muntaner nº22, el cual

desea abrir un supermercado de la cadena Mercadona con NIF: 43104580-X.

3.1-2. Representante a efecto de notificaciones.

A efecto de notificaciones, se pueden dirigir a: Escuela Universitaria Politécnica Departamento de Ingeniería Técnica Industrial

especialidad Mecánica, situado en el Campus de Cap Pont de la Universidad de Lleida.

3.1-3. Autores del Proyecto.

Dirección: Pablo Fernández Hurtado.(ETIM)

Técnicos: Jordi Sugrañes Ferrando.(ETIM)

Marc Garsaball Segura.(ETIM)

Blas Cordero Morales.(ETIM)

3.2- Datos de la actividad.

3.2-1. Clasificación de la actividad según calificación urbanística de la zona.

Según el articulo 86-97 del plan general de ordenación urbanística y territorial de Lleida, la actividad proyectada corresponde a uso

comercial con un nivel de incidencia 2, es decir, comerciales a por mayor y almacenes inferiores a 2500m2. Según el cuadro de

zonificación de susodicho documento la zona donde se permite la implantación de esta actividad queda definida como zona 2R.

Para más información consultar el Plano nº 1 referente al emplazamiento y la calificación urbanística del terreno.

3.2-2. Breve descripción de la actividad o actividades proyectadas

La actividad proyectada corresponde al acondicionamiento de un local para su posterior uso como supermercado ,así como su

almacén adjunto y demás dependencias, con una superficie útil menor a 1000 metros cuadrados, en un solar situado en la Calle

Doctor Zamenhoff s/n de la ciudad de Lleida.

3.2-3. Calendario previsto de la ejecución del proyecto.

La fecha prevista para la finalización del proyecto corresponde al día 3 de Marzo del 2003.



3.3- Medio potencialmente afectado

3.3-1. Delimitación del espació físico afectado por todos los focos emisores de contaminación.

Los focos contaminantes que se derivan de la actividad son únicamente las aguas residuales producidas por los desagües de los

servicios, la carnicería, la pescadería ,... y pueden considerarse como aguas residuales domésticas.

3.3-2. Calidad del aire

El aire que hay en el supermercado se puede considerar aceptable para su uso en la ventilación, ya que las concentraciones

contaminantes están por debajo de los valores máximos indicados por el RITE.

3.3-3. Instalaciones de protección del medio

Por los hechos citados en el apartado anterior y teniendo en cuenta que no hay procesos agresivos hacia el medio, no hace falta la

instalación de dispositivos de protección del medio.

4- Datos específicos

4.1- Ubicación y emplazamiento

4.1-1. Terrenos y accesos.

Los terrenos que ocupa el supermercado están situados en el edificio construido entre las calles Doctor Zamenhoff, Doctora Castells

y Riu Francolí . Para su ubicación unívoca se adjunta el Plano-->[Author:e] nº1.

El acceso principal al supermercado se efectuará por la calle Doctor Zamenhoff, aunque también se podrá acceder a la zona de

almacén por la calle Riu Francolí (zona carga-descarga) y por la calle Doctora Castells (empleados y personal administrativo).-->

[Author:e]

4.2- Ordenación legal

4.2.1.- Regulación de uso

Para este tipo de instalaciones ,al ser comercios mayores de 600 m2 de superficie de venda al detalle, los temas de accesibilad,

recorridos de evacuación, cálculo de número de salidas de emergencia, etc... serán tratados en el Anexo III: Plan de Protección

contra incendios, según la norma NBE CPI-96.

4.2.2.- Compatibilidad de la actividad con la zona

La actividad tiene una compatibilidad total con la zona declarada pues se concentra en ella una actividad clasificada como terciaria,

cumpliendo así con la disposición del apartado 2º del Plan General Municipal de Lleida:

Art.165 - Esta zona se ordena directamente en el Plan General, mediante las normas de edificación contenidas en los apartados 3 y 4

del presente artículo. Los estudios de detalle tendrán la finalidad y objetivos determinados en el articulo 26 del Decreto Legislativo

1/1990(DOG de 13-7 de 1990).

4.3- Condiciones de seguridad e higiene en el trabajo

4.3-1. Objeto

A continuación se especifican algunas condiciones que deben ser cumplidas para que el supermercado sea accesible para la mayor

parte de personas, sin restricciones para sus capacidades físicas. Se pretende que la instalación se pueda utilizar de la forma mas

segura, higiénica y confortable posible.

4.3-2.. Accesibilidad

La ley 13/1982, del 7 de abril, de Integración Social de los Minusválidos dispone que se han de aplicar las medidas oportunas para

evitar las barreras arquitectónicas, de forma que los edificios resulten accesibles y utilizables para personas con discapacidad motriz

La instalación del supermercado cumple el articulo 1º de dicha ley siendo practicable para personas de movilidad reducida, al menos,

los siguientes itinerarios:

· La comunicación entre el interior y las dependencias de uso publico. Se cumple al estar situado el supermercado a cota 0 respecto

al terreno donde está edificado.

· El acceso al menos a un lavabo, el de mujeres, donde hay elementos que lo adaptan para ser utilizados por personas de movilidad

reducida. El artículo 2º presenta una serie de condiciones que también son cumplidas:

No se han incluido escaleras ni peldaños aislados.

Los itinerarios superan el ancho mínimo de 0,8 metros.

La anchura para un paso o puerta supera los 0,7 metros.

4.3-3. Seguridad e higiene

Se realizarán una serie de acabados en los revestimientos y en los pavimentos que han de cumplir las condiciones enumeradas a

continuación, sin que impidan cumplir por ello, lo estipulado en la CPI-96 por lo que se refiere a la clase resistente y reacción frente al

fuego de los diferentes materiales, descritos en la memoria de Protección Contra Incendios. Se seguirán los siguientes puntos:

Revestimientos:

Los vestidores, duchas y servicios se revestirán con baldosas todo su paramento vertical y toda su altura cumpliendo así la clase de

reacción al fuego M2 y haciendo posible ,de forma fácil, su mantenimiento.



Todas las otras dependencias se revestirán con yeso, escayolas y pinturas lavables que cumplan también como mínimo con una

clase de reacción al fuego M2.

Acabados del pavimento:

En los vestidores, servicios y duchas, el pavimento será antideslizante a pie desnudo y mojado, impermeable y imputrescible. El

pavimento será de gres sin esmaltar.

Los pavimentos de la zona de venda serán de gres esmaltado.

En los vestidores, servicios y duchas se hará la recogida de aguas con pendientes del 2%, sin peldaños y con canalón arras de pared

debajo de las duchas.

Otros acabados interiores:

En los vestidores, servicios y duchas los marcos y puertas se protegerán de la humedad hasta una altura de 10 cm.

Todos los cristales serán laminares, resistentes a golpes y evitando los fragmentos cortantes.

Todas las puertas se equiparan con pomos de fácil accionamiento y las puertas de emergencia y de salida del supermercado se

equiparán con un sistema de apertura anti-pánico.

4.4.- Distribución en planta e instalaciones

4.4-1. Servicios

La parcela goza de los siguientes servicios: Colector de aguas residuales, acometida eléctrica, acometida de agua acometida de

comunicaciones , tanto teléfono como cable, así como acometida para la instalación de gas ciudad

4.4-2. Red de aguas

La calidad del agua, clasificada como agua potable apta para el consumo humano, es la proporcionada por la red de abastecimiento

de Aigües de Lleida.

El agua caliente sanitaria (A.C.S.) se obtendrá mediante un termo eléctrico de 200 litros instalado en la dependencia situada entre los

dos servicios. Las necesidades serán cuantificadas Anexo IV: Agua Caliente Sanitaria.

4.4-3 Situación previa

La situación previa existente es la que ha quedado definida en el Plano nº1 donde tenemos un local construido en la planta baja de

un edificio de viviendas.

4.4-4. Superficie ocupada

El supermercado ocupa un local que ocupa la mitad de la planta baja de un edificio de viviendas de 24 metro de ancho y 32 metros de

largo. La distribución en planta del supermercado está referenciada en el Plano nº2 y el Plano nº3. En ellos se pueden constatar los

siguientes datos.

Superficie planta baja edificio............................................................ 1536 m2

Superficie útil local ................................................................................768 m2

Distribución interior:



Zona de venta 500 m2

Oficina 14.4 m2

Trastero 9.6 m2

Vestidor hombres 14.4 m2

Vestidor mujeres 14.4 m2

W.C. Hombres 7.2 m2

W.C. Mujeres 7.2m2

Almacén 115 m2

Cuarto de control 6.24 m2

Pasillos 50 m2

Cámaras 36 m2

4.5- Definición de las características del supermercado

4.5-1. Cerramientos

Les características de los cerramientos existentes son las descritas a continuación:

Paredes en contacto con el exterior:

Las paredes exteriores tienen un grosor total de 20 cm, compuestos por ladrillo macizo de 10 cm, una cámara de aire de 4 cm, una

capa de espuma de poliuretano aplicado in situ tipo I de 2 cm y una capa final de enlucido de yeso de 1 cm.

La pared de la fachada principal es de carpintería de aluminio con doble cristal de 6 mm con cámara de aire.

Paredes interiores:

La anchura total de la paredes de 10 cm. Ladrillo agujereado de 7 cm. de anchura con dos capas enlucido de yeso de 1.5 cm.

Suelo locales

Altura total de 24.5 cm constituida por 20 cm de hormigón con áridos ligeros, 1.5 cm de mortero y un recubrimiento superficial de

baldosas de 3 cm de grosor.

El suelo del almacén no está embaldosado, sino que se le ha aplicado a los 20 cm. de hormigón pulido un recubrimiento a base de

resinas sintéticas.

Techos

El techo tiene un grosor de 24.5 cm constituido por una capa de yeso de 2 cm, bovedillas de 12 cm. , 5 cm de hormigón con áridos

ligeros, 1.5 cm de poli estireno extrusionado 2 cm de mortero de cemento y 2 cm de baldosas .

Se colocaran paneles de escayola soportados por una trama rectangular de perfiles de aluminio para ocultar las instalaciones.

Ventanas

Las ventanas son de carpintería de aluminio con cristal doble Climalit con cámara de aire de 6mm. El local dispone de una ventana

situada en la oficina de 80x150 cm. (ancho x alto) y dos ventanas de ventilación en los servicios de 30x50 cm.

Puertas exteriores

La puerta de acceso principal es corredera de dos hojas de 100x220 cm con cristal de 6 mm, estructura de carpintería de aluminio y

sistema de apertura anti-pánico. Para su protección en horas no laborables se ha instalado delante una puerta de aluminio seccional

troquelada con cierre de seguridad.

La puerta de acceso contigua a los vestidores es de aluminio de 90x210 con estructura de carpintería de aluminio.

La puerta de carga / descarga del almacén es basculante de dos piezas con puerta auxiliar incorporada. La estructura es de acero y

está forrada con chapa galvanizada.

Puertas interiores

El local dispone de dos puertas de doble batiente de PVC con estructura de acero para el acceso a la zona de las cámaras y el

almacén. Las puertas restantes son de madera opaca.

4.5-2. Estancias

El supermercado dispone de 9 estancias: 2 vestidores, 2 lavabos, un almacén, un cuarto con el cuadro eléctrico, una trastero, una

oficina y la zona de venta. La zona de venta dispondrá de zona de carnicería, pescadería, panadería, congelados y refrigerados así

como frutería, zona de estanterías y zona de cajas.



Equipamiento

El local estará equipado con 4 congeladores Gelopar GSCO-220 (1410x850x940 mm) 3 neveras murales Gelopar GSTO-240

(2400x910x1960 mm) , 2 neveras para la carnicería Gelopar GSTA (2000x1025x1336 mm) y 4 cajas registradoras con scanner.

Descripción de las obras a realizar

4.6-1. Instalación de la iluminación

La iluminación quedará resuelta con fluorescentes dobles de 58W y de 36W así como bombillas incandescentes para la zona de los

excusados como se indica en el Anexo I : Cálculo eléctrico . La distribución de las luminarias queda definida en el Plano nº4.

4.6-2. Instalación de Clima y ventilación

La climatización y ventilación de la zona de compra se solucionará mediante dos equipos autónomos aire-aire compactos instalados

en el almacén que distribuirán el aire por toda la zona de venta.

Los requisitos y cálculos se encuentran especificados en el Anexo II: Cálculos Climatización, así como la situación y distribución

quedara definida en el Plano nº5.

4.6-3. Instalación eléctrica

La energía eléctrica contratada procederá de la red y instalaciones de la compañía FECSA-Endesa. Se contratará una potencia

nominal para el supermercado de 85kW.

Los cálculos y su justificación pertinente se encuentran detallados en el Anexo I: Calculo eléctrico. La distribución de las tomas de

corriente y la maquinaria de fuerza quedan definidas en el Plano nº6.

4.7. Normativa de aplicación

Para realizar este proyecto se ha tenido en cuenta la siguiente normativa:

Ley de promoción de la accesibilidad y de supresión de las barreras arquitectónicas.

Ordenanza general de seguridad e higiene en el trabajo, aprobada por orden ministerial del 9 de marzo de 1971.

Normas UNE.

Normas IZO.

Normas NUBE.

NBE. CT-79 Condiciones térmicas en los edificios.

NBE. CA-88 Condiciones acústicas en los edificios.

NBE. CPI-91 Condiciones de protección contra incendios en los edificios.

Normes NOTE.

Revestimientos.

Instalaciones

Reglamento electrotécnico de baja tensión. Decreto 2413/1975 del 20 de septiembre de 1973.

Instrucciones MIBT, según lo dispuesto en el reglamento electrotécnico de baja tensión.

Reglamento de instalaciones de calefacción, climatización y agua caliente sanitaria. IT-IC.

Medidas correctoras

4.7.1- Tratamiento de residuos sólidos líquidos y gaseosos

Los residuos sólidos producidos son en su mayoría orgánicos aunque también se producen plásticos y envases en general que serán

depositados en sus containeres específicos, donde posteriormente serán recogidas por los servicios municipales pertinentes.

4.7-2. Recogida de aguas residuales

Las aguas residuales producidas en el supermercado debido a su carácter equivalente a domestico no precisarán de ningún

tratamiento especial y serán conducidas mediante tubos de PVC hasta la red general de alcantarillado.

Instalaciones de protección contra incendios

La protección contra incendios constará de sensores de humo distribuidos por el techo conectados a una central de alarma y

sistemas de extinción manual basados en extintores. El tema es tratado en profundidad en el Anexo III:Protección contra incendios así



como la distribución en el Plano nº7.

4.7-4. Iluminación de emergencia y señalización.

La iluminación de emergencia se realizará mediante lámparas con acumuladores incorporados, las cuales se activarán cuando haya

un fallo en el suministro eléctrico y garantizarán la iluminación mínima durante un plazo mínimo de una hora, para la evacuación del

edificio. Las lámparas serán

distribuidas según la normativa pertinente ( ver Anexo III: Plan de protección contra incendios) como se especifica en el Plano nº7.

5- Conclusiones

Todo lo que le precede en esta memoria hace referencia de una forma clara y sencilla de las características mas importantes de las

instalaciones y distribución arquitectónica de la planta, así como de la normativa aplicada para su correcto funcionamiento.

Firma del Técnico

ANEXO I: CÁLCULOS ELÉCTRICOS

ÍNDICE

Introducción

Suministro eléctrico.

Cálculos de iluminación.

Relación de receptores previstos.

4.1- Sector de fuerza motriz.

4.2- Sector de iluminación.

4.3- Potencia total instalada a contratar.

Acometida.

Descripción de la instalación eléctrica interior.

Cuadro de protección y control.

Conductores utilizados.

Protección contra cortocircuitos y sobre tensiones.

Protección contra contactos eléctricos directos.

Protección contra contactos eléctricos indirectos.

Cálculo de las secciones de los conductores.

12.1- Circuitos trifásicos

12.2-Circuitos monofásicos

Coeficientes.

Tablas de resultados de cálculos eléctricos por tramos.

1. Introducción

El estudio eléctrico contempla la totalidad de las instalaciones, con todos los consumos a instalar, los cuales seran justificados

detalladamente en función de las necesitades que se hayan establecido en el diseño del supermercado.

2. Suministro eléctrico

La entidad subministradora serà la empresa FECSA-ENDESA, y el tipo de subministro será según la Normativa de Baja Tensión (<

100kW), procedente de su previa transformación a Tensión Compuesta 380/220V, en el Centro de Transformación, propiedad de la

empresa subministradora.

3. Cálculos de iluminación

Para el cálculo de iluminación primeramente se ha de conocer el flujo que se necesita en cada zona del local. Este flujo se calculará

utilizando la siguiente expresión:

En donde:

t = Flujo necesario en el local. (lux)



Em = Iluminación recomendada. (lux.)

S = Superficie del local a iluminar. (m2)

= Rendimiento de la iluminación.

Kc = Factor de conservación de la instalación.

Para saber el rendimiento de la iluminación según el local se utiliza la siguiente expresión:

En donde:

= Rendimiento de la iluminación.

r = Rendimiento del local.

l = Rendimiento de los puntos de luz.

Una vez tenemos el flujo, encontraremos el número de luminarias necesarias para cumplir con el mismo a través de la siguiente

expresión:

En donde:

n = Número de puntos de luz.

"t = Flujo necesario del local. (lux)

"l = Flujo de las luminarias. (lux)

Aplicando todo esto seguidamente resumimos en una tabla los resultados obtenidos mediante las expresiones anteriores:

Zona Iluminación

recomendada

Superficie Flujo necesario Flujo

luminarias

Número de

luminarias

Oficina 500 (lux) 14.4 (m2) 28125 (lux) 8000 (lux) 3.52!4

Sala Limpieza 150 (lux) 6.24 (m2) 7429 (lux) 8000 (lux) 0.93!1

Sala Máquinas 150 (lux) 9.6 (m2) 8276 (lux) 8000 (lux) 1.03!2

Vestidores 150 (lux) 14.4 (m2) 8438 (lux) 8000 (lux) 1.05!2

Lavabos 150 (lux) 7.2 (m2) 5192 (lux) 8000 (lux) 0.65!1

Cámaras 200 (lux) 15.2 (m2) 11515 (lux) 8000 (lux) 1.44!2

Zona Venta 750 (lux) 500 (m2) 439110 (lux) 8000 (lux) 54.89!56

Almacén 150 (lux) 80 (m2) 52632 (lux) 8000 (lux) 6.58!7

Pas. Oficinas 100 (lux) 17.6 (m2) 9565 (lux) 4600 (lux) 2.08!3

Pas. Cámaras 100 (lux) 16.8 (m2) 7000 (lux) 4600 (lux) 1.52!2

Pas. Centro 100 (lux) 21.6(m2) 7941 (lux) 4600 (lux) 1.73!2

4. Relación de receptores previstos

4.1- Sector de fuerza motriz

Linea 5:

- Derivación de los enchufes de la oficina.(5.1) 6 x 500 W

- Derivación de los enchufes de los W.C. y vestuarios. (5.2) 6 x 500W

- Derivación de los enchufes cuaro limpieza. (5.3) 2 x 500 W

TOTAL LINEA .......................................7000 W

Linea 6:

-Derivación del horno de la panaderia. (6.1) 1 x 5000 W

TOTAL LINEA .......................................5000 W

Linea 7:

-Derivación de los enchufes almacen. (7.1) 8 x 500 W

TOTAL LINEA ..................................... 4000 W



Linea 8:

-Derivación máquina climatización 1. (8.1) 1 x 10100 W

TOTAL LINEA ....................................10100 W

Linea 9:

-Derivación máquina climatización 2. (9.1) 1 x 10100 W

TOTAL LINEA .................................... 10100 W

Linea 10:

-Derivación de la bomba. (10.1) 1 x 1500 W

TOTAL LINEA ........................................1500 W

Linea 11:

- Derivación de la puerta eléctrica de entrada. (11.1) 1 x 500 W

- Derivación de las cajas registradoras. (11.2) 4 x 500 W

- Derivación de los enchufes supermercado. (11.3) 5 x 500 W

TOTAL LINEA ................................................5000 W

Linea 12:

- Derivación de los enchufes pescateria. (12.1) 4 x 500 W

- Derivación de los enchufes carniceria. (12.2) 6 x 500 W

TOTAL LINEA ..............................................5000 W

Linea 13:

- Derivación de la nevera 1. (13.1) 2 x 650 W



TOTAL LINEA ............................................5900 W

Linea 14:

-Derivación del termo eléctrico. (14.1) 1 x 1200 W

TOTAL LINEA ...................................... 1200 W

Linea 15:

- Derivación de los congeladores 1 y 2. (15.1) 2 x 1350 W

- Derivación de los congeladores 3 y 4. (15.2) 2 x 1350 W

TOTAL LINEA ............................................5400 W

Linea 16:

-Derivación de la cámara 1. (16.1) 1 x 4500 W

TOTAL LINEA ...................................... 4500 W

Linea 17:


TOTAL LINEA ...................................... 4500 W

Linea 18:


TOTAL LINEA ...................................... 4500 W

Total fuerza motriz.

- Linea 5 7000 W

- Linea 6 5000 W

- Linea 7 4000 W

- Linea 8 10100 W

- Linea 9 10100 W

- Linea 10 1500 W

- Linea 11 5000 W



- Linea 12 5000 W

- Linea 13 5900 W

- Linea 14 1200 W

- Linea 15 5400 W

- Linea 16 4500 W

- Linea 17 4500 W

- Linea 18 4500 W

TOTAL FUERZA MOTRIZ.................73700 W

4.2- Sector de iluminación

Linea 2:

- Derivación W.C. y vestidores. (2.1) 8 x 2 x 58 W

2 x 60 W

- Derivación oficina. (2.2) 4 x 2 x 58 W

- Derivación luces de emergencia 9 x 9 W

TOTAL LINEA ..........................................1593 W

Linea 3:

- Derivación cámaras. (3.1) 6 x 2 x 58 W

- Derivación almacen. (3.2) 14 x 2 x 58 W

- Derivación luces de emergencia 12 x 9 W

TOTAL LINEA ...........................................2428 W

Linea 4:

- Derivación supermercado zona 1. (4.1) 14 x 2 x 58 W

- Derivación luces emergencia 1. (4.1) 8 x 9 W




- Derivación luces emergencia 4. (4.4) 8 x 9 W

TOTAL LINEA .........................................6640 W

Total iluminación:

- Linea 2 1593 W

- Linea 3 2428 W

- Linea 4 6640 W

TOTAL ILUMINACIÓN................10661 W

4.3. Potencia total instalada a contratar

La potencia prevista a instalar de iluminación, es de 10.661 kW y la de fuerza motriz es de 73.7 kW, distribuida a partir del quadro

general de protección .

A partir de los cálculos efectuados más adelante en las tablas basados en las características de funcionamento de la instalación y en

los correspondientes coeficientes, la potencia requerida por instalación serà de 84.048 kW. Así pues, la potencia a contratar a la

compañia serà de 85 kW.

5.Acometida

La acometida serà la parte de la instalación que unirá la caja general de protección con la linea elèctrica. Para a la sección de los

conductores de la acometida se utilizarála misma potencia que la del tramo de 0 a 1 ya que sera la potencia máxima que tendrá que

soportar la instalación. La longitud del conductor de la acometida será de 8 metros debidi a la situación de la caja general de

protección. Este conductor deberá soportar una intensidad de 152.11 A y por consiguiente su sección será de 95 mm2.

6. Descripción de la instalación eléctrica interior

La caja general de protección y los contadores se conectarán al interruptor de control de potencia máxima (ICPM). A partir de aquí

empieza la instalación eléctrica interior que se regirá según la normativa de baja tensión (RBT).

El ICPM derivarán 18 lineas diferentes, todas ellas de tramos inferiores a 0.5 metros. Cada una de estas lineas estará protegida por

su correspondiente diferencial

y cada derivación de estas lineas a partir del diferencial se dividirá en sublineas que irán protegidas por sus correspondientes



magnetotérmicos. Todos los diferenciales y magnetotérmicos estarán unidos en el interior del cuadro general de protección, desde

donde derivarán en las distintas sublineas, antes mencionadas, distribuidas por el supermercado.

Los conductores a utilizar en la instalación interior, serán de cobre flexible con recubrimiento plástico de color negro, marrón y gris

para las fases, y azul para el neutro y verde-amarillo para la toma a tierra.

7. Cuadro de protección y control

El cuadro de protección y control, se situará en el cuarto situado entre los vestuarios y tendrá un grado de protección IP-55 con el fin

de asegurar una estanqueidad total contra humedad para los elementos eléctricos alojados en su interior.

8.- Conductores utilizados

Los conductores utilizados en la instalación serán de las secciones indicadas en el esquema eléctrico unifilar y en las tablas de

cálculo eléctrico.

La caida de tensión máxima permisible para las lineas de iluminación no será superior al 3% y de un 5% para las lineas de fuerza

motriz según la normativa MI.BT.017.

Los conductores de la instalación serán de cobre según marca la norma UNE/RV-IKV y se instalarán bajo tubo sobre bandeja.

9. Protección contra cortocircuitos y sobretensiones

Para la protección contra sobretensiones y cortocircuitos se instalarán interruptores magnetotérmicos dimensionados en las tablas de

calculos adjuntadas al final.

10. Protección contra contactos eléctricos directos

Dado que las partes activas de la instalación se encuentran recubiertas por el cable de aislamiento del tubo que las transporta, y que

las cajas de protección y control dispondrá de una protección IP-55 no hay posibilidad de contacto eléctrico directo.

11. Protección contra contactos eléctricos indirectos

Todas las masas metàlicas se conectarán a la toma de tierra general a la vez que dispondrán de un interruptor diferencial para cada

una de les lineas derivadas del cuadro de proteción.

A fin de evitar accidentes por descarga eléctrica el interruptor diferencial tendrá una sensibilidad de 30 mA para las zonas de máxima

protección y de 300 mA para las zonas de menos riesgo.

La toma de tierra irá conectada a la toma de tierra general del edificio dispuesta para ese efecto.

12. Cálculo de las secciones de los conductores:

Para el cálculo de las diferents secciones nos basaremos en las intensidades nominales calculadas para cada circuito, así como en la

caida de tensión máxima admitida.

12.1. Circuitos trifásicos

Para el cálculo de las lineas trifásicas se han utilizado las siguientes expresiones:

Para el cálculo de las intensidad se ha utilizado :

Donde:

I= Intensidad nominal. (A)

P= Potencia a soportar. (W)

V= Tensión (V)

Cos = factor de potencia.

Para el cálculo de la sección en función de la caida de tensión máxima se ha utilizado:

Donde:

S= Sección del conductor.(mm2)

P= Potencia nominal que passa por el conductor. (W)

L= Longitud del conductor. (m)

V= Tensión (V)

c= Conductividad del cable.( Cobre = 56 m / ohmnio)



c.d.t= caida de tensión máxima permitida en voltios. (V)

Una vez obtenida la sección, calcularemos la caida de tensión en función de la sección del conductor que hemos obtenido, de la

siguiente forma:

Donde:

c.d.t.= Caida de tensión. (V)



V= Tensión. (V)


S= Sección del conductor. (mm2)

12.2. Circuitos monofásicos

Para el cálculo de las lineas monofásicas se han utilizado las siguientes expresiones:

Para el cálculo de las intensidad se ha utilizado :

Donde:

I= Intensidad nominal. (A)


V= Tensión (V)

Cos = factor de potencia.

Para el cálculo de la sección en función de la caida de tensión máxima se ha utilizado

Donde:




V= Tensión. (V)



Una vez obtenida la sección, calcularemos la caida de tensión en función de la sección del conductor que hemos obtenido, de la

siguiente forma:

Donde:






V= Tensión. (V)



13. Coeficientes

·Se ha considerado oportuno tomar los siguientes coeficientes:

-Coeficiente de seguridad para el arranque de los fluorescentes: 1.8

-Coeficiente de seguridad para el arranque de los motores: 1.25

-Coeficientes de utilización de los enchufes: 0.5/ 0.6/ 0.75/ 1

-Coeficiente de utilización para la acometida: 0.94



TENSIÓN DE LÍNEA [V] 380/220 V

TRAMO O RAMAL Inicio 2 2 3 3

Final 2,1 2,2 3,1 3,2

CIRCUITO TIPO I I I I

POTENCIA INSTALADA [W] 928 665 696 1732

Potencia con factores correctores 1670,4 1197 1252,8 3117,6

COEFICIENTE DE UTILIZACIÓN [%] 180 180 180 180

POTENCIA ÚTIL Y DE CÁLCULO [W] 1670,4 1197 1252,8 3117,6

LONGITUD [m] 24 16 22 50

TENSIÓN [V] 220 220 220 220

c.d.t. Máxima permitida [%] 3 3 3 3

c.d.t. Máxima permitida [V] 6,6 6,6 6,6 6,6

FACTOR DE POTÉNCIA [cos(a)] 0,85 0,85 0,85 0,85

INTENSIDAD [A] 8,93262032 6,40106952 6,69946524 16,6716578

Sección en función de c.d.t. Máx. [mm 2̂] 0,98606848 0,47107438 0,67792208 3,83412043

SECCIÓN FASES [mm^2] 1,5 1,5 1,5 6

SECCIÓN NEUTRA [mm^2] 1,5 1,5 1,5 6

SECCIÓN TOMA TIERRA [mm^2] 1,5 1,5 1,5 6

c.d.t. Del tramo [V] 4,3387013 2,07272727 2,98285714 4,21753247

c.d.t. Acumulada [V] 4,72026334 2,45428931 3,39805555 4,63273087

c.d.t. Acumulada [%] 2,14557424 1,11558605 1,5445707 2,10578676

INTENSIDAD máx. permitida [A] 12 12 12 29

PROTECCIÓN FUSIBLES [A] - - - -

PROTECCIÓN MAGNETOTÉRMICA [A] 10 10 10 20

CONDUCTOR de COBRE COBRE COBRE COBRE

CONDUCTORES TIPO UNE W 750 V W 750 V W 750 V W 750 V

TIPO DE INSTALACIÓN BTSB BTSB BTSB BTSB

DIÁMETRO DE TUBO 9 9 9 11

TIPO DE TUBO AFN5 AFN5 AFN5 AFN5

ICP (Interior cuadro de protecciones)

BTSB (Bajo tubo sobre bandeja)

BTE (Bajo tubo enterrado)

Tablas de resultados de cálculos eléctricos por tramos





Final 2,1 2,2 3,1 3,2



Potencia con factores correctores 1670,4 1197 1252,8 3117,6


POTENCIA ÚTIL Y DE CÁLCULO [W] 1670,4 1197 1252,8 3117,6

LONGITUD [m] 24 16 22 50

TENSIÓN [V] 220 220 220 220




INTENSIDAD [A] 8,93262032 6,40106952 6,69946524 16,6716578





c.d.t. Del tramo [V] 4,3387013 2,07272727 2,98285714 4,21753247

c.d.t. Acumulada [V] 4,72026334 2,45428931 3,39805555 4,63273087

c.d.t. Acumulada [%] 2,14557424 1,11558605 1,5445707 2,10578676
















Final 4,1 4,2 4,3 4,4



Potencia con factores correctores 3052,8 2923,2 2923,2 3052,8


POTENCIA ÚTIL Y DE CÁLCULO [W] 3052,8 2923,2 2923,2 3052,8

LONGITUD [m] 66 42 48 73

TENSIÓN [V] 220 220 220 220




INTENSIDAD [A] 16,3251337 15,6320856 15,6320856 16,3251337


SECCIÓN FASES [mm^2] 6 4 4 6

SECCIÓN NEUTRA [mm^2] 6 4 4 6

SECCIÓN TOMA TIERRA [mm^2] 6 4 4 6

c.d.t. Del tramo [V] 5,45142857 4,98272727 5,69454545 6,02961039

c.d.t. Acumulada [V] 5,85020182 5,39792568 6,10974386 6,44480879

c.d.t. Acumulada [%] 2,65918265 2,45360258 2,7771563 2,92945854




CONDUCTOR de COURE COURE COURE COURE












Final 5,1 5,2 5,3 6,1



Potencia con factores correctores 2250 1500 500 5000


POTENCIA ÚTIL Y DE CÁLCULO [W] 2250 1500 500 5000

LONGITUD [m] 16 21 6 7

TENSIÓN [V] 220 220 220 220


c.d.t. Máxima permitida [V] 11 11 11 11


INTENSIDAD [A] 12,0320856 8,02139037 2,67379679 26,7379679





c.d.t. Del tramo [V] 2,33766234 2,04545455 0,19480519 0,9469697

c.d.t. Acumulada [V] 2,68773571 2,39552792 0,54487857 0,37695165

c.d.t. Acumulada [%] 1,22169805 1,08887633 0,24767208 0,17134166
















Final 7,1 8,1 9,1 10,1

CIRCUITO TIPO I III III I





LONGITUD [m] 55 30 40 10

TENSIÓN [V] 220 380 380 220




INTENSIDAD [A] 10,6951872 22,5934609 22,5934609 10,026738


SECCIÓN FASES [mm^2] 2,5 6 6 2,5

SECCIÓN NEUTRA [mm^2] 2,5 6 6 2,5

SECCIÓN TOMA TIERRA [mm^2] 2,5 6 6 2,5

c.d.t. Del tramo [V] 7,14285714 2,96640038 3,9552005 1,21753247

c.d.t. Acumulada [V] 0,4013023 8,66094583 8,93792777 0,39724386

c.d.t. Acumulada [%] 0,18241014 2,27919627 2,35208626 0,18056539
















Final 11,1 11,2 11,3 12,1






LONGITUD [m] 26 26 73,5 11

TENSIÓN [V] 220 220 220 220




INTENSIDAD [A] 2,67379679 10,6951872 6,68449198 6,4171123


SECCIÓN FASES [mm^2] 2,5 2,5 2,5 2,5

SECCIÓN NEUTRA [mm^2] 2,5 2,5 2,5 2,5

SECCIÓN TOMA TIERRA [mm^2] 2,5 2,5 2,5 2,5

c.d.t. Del tramo [V] 0,84415584 3,37662338 5,96590909 0,85714286

c.d.t. Acumulada [V] 1,19520823 3,72767576 6,31696148 1,20819524

c.d.t. Acumulada [%] 0,54327647 1,69439807 2,87134613 0,54917966




CONDUCTOR de COURE COBRE COBRE COBRE












Final 12,2 13,1 13,2 13,3






LONGITUD [m] 16 17 19 21

TENSIÓN [V] 220 220 220 220




INTENSIDAD [A] 9,62566845 6,95187166 9,35828877 9,35828877


SECCIÓN FASES [mm^2] 2,5 2,5 2,5 2,5



c.d.t. Del tramo [V] 1,87012987 1,43506494 2,15909091 2,38636364

c.d.t. Acumulada [V] 2,22118225 1,79962766 2,52365363 2,75092636

c.d.t. Acumulada [%] 1,0096283 0,81801257 1,14711529 1,25042107
















Final 14,1 15,1 15,2 16,1

CIRCUITO TIPO I I I III





LONGITUD [m] 2,5 18 15 11

TENSIÓN [V] 220 220 220 380




INTENSIDAD [A] 6,4171123 14,4385027 14,4385027 8,05311477


SECCIÓN FASES [mm^2] 2,5 2,5 2,5 2,5



c.d.t. Del tramo [V] 0,19480519 3,15584416 2,62987013 0,93045113

c.d.t. Acumulada [V] 0,37532827 3,54296327 3,01698924 0,37866047

c.d.t. Acumulada [%] 0,17060376 1,61043785 1,37135875 0,09964749
















Final 17,1 18,1 1 2

CIRCUITO TIPO III III III I


Potencia con factores correctores 4500 4500 84048,22 1392



LONGITUD [m] 15 20 8 0,5

TENSIÓN [V] 380 380 380 220


c.d.t. Máxima permitida [V] 19 19 3,8 11


INTENSIDAD [A] 8,05311477 8,05311477 152,11439 7,44385027


SECCIÓN FASES [mm^2] 2,5 2,5 95 2,5

SECCIÓN NEUTRA [mm^2] 2,5 2,5 95 2,5

SECCIÓN TOMA TIERRA [mm^2] 2,5 2,5 95 2,5

c.d.t. Del tramo [V] 1,26879699 1,69172932 0,336367234 0,04519481

c.d.t. Acumulada [V] 0,37866047 0,37866047 0,336367234 0,38156204

c.d.t. Acumulada [%] 0,09964749 0,09964749 0,088517693 0,17343729


PROTECCIÓN FUSIBLES [A] - - 400 -

PROTECCIÓN MAGNETOTÉRMICA [A] 16 16 175 -


CONDUCTORES TIPO UNE W 750 V W 750 V 0.6/1 KV W 750 V

TIPO DE INSTALACIÓN BTSB BTSB BTE ICP

DIÁMETRO DE TUBO 9 9 48 -

TIPO DE TUBO AFN5 AFN5 AFN5 -








Final 3 4 5 6






LONGITUD [m] 0,5 0,5 0,5 0,5

TENSIÓN [V] 220 380 380 220




INTENSIDAD [A] 12,9839572 11,8828182 6,26353371 26,7379679


SECCIÓN FASES [mm^2] 2,5 2,5 6 10

SECCIÓN NEUTRA [mm^2] 2,5 2,5 6 10

SECCIÓN TOMA TIERRA [mm^2] 2,5 2,5 6 10

c.d.t. Del tramo [V] 0,07883117 0,06240602 0,01370614 0,04058442

c.d.t. Acumulada [V] 0,4151984 0,39877325 0,35007337 0,37695165

c.d.t. Acumulada [%] 0,18872655 0,10494033 0,09212457 0,17134166



PROTECCIÓN MAGNETOTÉRMICA [A] - - - -



TIPO DE INSTALACIÓN ICP ICP ICP ICP

DIÁMETRO DE TUBO - - - -

TIPO DE TUBO - - - -








Final 7 8 9 10






LONGITUD [m] 0,5 0,5 0,5 0,5

TENSIÓN [V] 220 380 380 220




INTENSIDAD [A] 10,6951872 22,5934609 22,5934609 10,026738


SECCIÓN FASES [mm^2] 2,5 6 6 2,5

SECCIÓN NEUTRA [mm^2] 2,5 6 6 2,5

SECCIÓN TOMA TIERRA [mm^2] 2,5 6 6 2,5

c.d.t. Del tramo [V] 0,06493506 0,04944001 0,04944001 0,06087662

c.d.t. Acumulada [V] 0,4013023 0,38580724 0,38580724 0,39724386

c.d.t. Acumulada [%] 0,18241014 0,10152822 0,10152822 0,18056539
















Final 11 12 13 14

CIRCUITO TIPO III III III I





LONGITUD [m] 0,5 0,5 0,5 0,5

TENSIÓN [V] 380 380 380 220




INTENSIDAD [A] 4,47395265 4,47395265 8,58998908 6,4171123


SECCIÓN FASES [mm^2] 4 4 4 2,5

SECCIÓN NEUTRA [mm^2] 4 4 4 2,5

SECCIÓN TOMA TIERRA [mm^2] 4 4 4 2,5

c.d.t. Del tramo [V] 0,01468515 0,01468515 0,02819549 0,03896104

c.d.t. Acumulada [V] 0,35105238 0,35105238 0,36456272 0,37532827

c.d.t. Acumulada [%] 0,09238221 0,09238221 0,09593756 0,17060376
















Final 15 16 17 18

CIRCUITO TIPO III III III III





LONGITUD [m] 0,5 0,5 0,5 0,5

TENSIÓN [V] 380 380 380 380




INTENSIDAD [A] 9,66373772 8,05311477 8,05311477 8,05311477


SECCIÓN FASES [mm^2] 2,5 2,5 2,5 2,5



c.d.t. Del tramo [V] 0,05075188 0,04229323 0,04229323 0,04229323

c.d.t. Acumulada [V] 0,38711911 0,37866047 0,37866047 0,37866047

c.d.t. Acumulada [%] 0,10187345 0,09964749 0,09964749 0,09964749












Firma del Técnico



ANEXO II: CÁLCULOS DE CLIMATIZACIÓN

ÍNDICE CLIMATIZACIÓN

0.- Objeto, situación y propiedad de la instalación

1.- Descripción arquitectónica

2.- Horarios de funcionamiento, ocupación y cálculo de caudales

3.- Descripción de cerramientos. Cálculo de coeficientes K

4.- Condiciones exteriores de cálculo

4.1.- Evolución de las condiciones exteriores

4.2.- Cálculos psicrométricos

5.- Condiciones interiores de cálculo

6.- Cálculo de cargas térmicas

6.1.- Carga sensible

6.1.1- Radiación a través de cristales

6.1.2- Radiación y transmisión a través de muros y techos exteriores

6.1.3- Transmisión excepto en muros y techos exteriores

6.1.4- Infiltración

6.1.5- Ocupantes

6.1.6- Iluminación

6.1.7- Ventilación

6.2.- Cálculo de la carga latente

6.2.1- Ocupantes

6.2.2- Ventilación

6.3.- Cálculo de la carga total y máxima en zonas y locales

7.- Sistema de climatización elegido

8.-Cálculo de la red de conductos

9.- Máquinas elegidas

10.-Selección de unidades terminales

11.- Cumplimiento de la normativa

Capítulo 0.- Objeto, situación y propiedad de la instalación

La finalidad de la presente Memoria es el desarrollo de los cálculos y especificaciones necesarias, así como la descripción de las

características técnicas, para poder llevar a cabo la realización de las instalaciones de climatización por aire acondicionado.

Los citados documentos de esta Memoria servirán a su vez para realizar las correspondientes legalizaciones para climatizar un edificio

destinado a TIENDAS COMERCIALES

La instalación que vamos a describir en esta Memoria se encuentra situada en:

- C/ Doctor Zamenhoff s/n, Lleida

Capítulo 1.- Descripción arquitectónica

La instalación objeto de este proyecto consta de un total de 1 locales a climatizar, distribuidos en 1 departamentos. Cada local estará

asociado a una zona de climatización de las 1 en que hemos dividido el proyecto, tal y como se especifica en el listado de

Distribución de locales en zonas y departamentos y que detallamos a continuación en función de su tipo y superficies:

- 1 zonas

- 1 departamentos tipo

- 1 locales

Departamento nº 1 - zona venta

Locales Superficie (m²) Volumen (m³)

1 zona venta 522,00 1357,20

TOTAL EN EL DEPARTAMENTO: 522,00 1357,20



TOTALES: 522,00 1357,2

TOTALES DEL PROYECTO: 522,0 m2 1357,2 m3

Capítulo 2.- Horarios de funcionamiento, ocupación y cálculo de caudales aire exterior

Las horas de funcionamiento de cada zona se fijará en función de las temperaturas de diseño y el grado de ocupación horaria en

cada local, para ello dispondremos los controles automáticos necesarios.

La puesta en marcha del servicio será diaria durante los meses del período de verano que estimamos se produce entre los meses de

junio a septiembre, durante los cuales, al variar las temperaturas exteriores, el funcionamiento del control determinará las horas de

funcionamiento del servicio.

El número de ocupantes de cada local lo especificamos en los listados de resultados de cálculo de cargas térmicas, donde también se

define el grado de ocupación del mismo así como la actividad principal de los mismos ya que para el cálculo de cargas latentes el

metabolismo de ocupantes será utilizado.

Para mantener una calidad de aire aceptable en los locales ocupados aplicaremos todos los criterios que se fijan en la Norma UNE

100011, según se especifica en la ITE 02.2.2.

El aire exterior será siempre filtrado y tratado térmicamente antes de su introducción a los locales, según especifica la citada norma,

teniendo en cuenta para la ubicación de tomas la dirección de los vientos dominantes.

Para determinar los caudales necesarios de aire exterior utilizaremos los valores mínimos de la citada norma UNE indicados en la

tabla 2. De aquí se obtienen los requerimientos de aire de ventilación en función del número de ocupantes y de la superficie del local

tomándose, como mínimo, el mayor de ambos valores.

Capítulo 3.- Descripción de cerramientos. Cálculo de coeficientes K

El cálculo de coeficientes K de transmisión de los cerramientos se realiza de acuerdo con todo lo especificado en la Norma Básica

NBE-CT-79, sobre condiciones térmicas en los edificios, a la que nos remite la ITE 03.4.

Según el apartado 1.7 del anexo 1 de la citada norma se empleará la fórmula siguiente:

k = 1 ;

1 + e1 + e2 + ....... + en + 1

hi 1 2 n he

donde:

- k = coeficiente de transmisión en Kcal./h m² ºC

- 1/hi = Resistencia térmica superficial interior en m² h ºC/Kcal.

- 1/he = Resistencia térmica superficial exterior en m² h ºC/Kcal.

- en = espesor del componente n del cerramiento en m

- n = conductividad térmica del componente n en Kcal./h m ºC

Los valores de 1/hi y 1/he se tomarán aplicando la tabla 2.1 del Anexo 2 de la Norma Básica citada y los valores de las

conductividades térmicas para cada uno de los materiales de la tabla 2.8.

Los valores límite de los coeficientes se tomarán de la tabla 2 del Artículo 5º de la norma y, teniendo en cuenta que la población en

que se encuentra la obra pertenece a la zona climática DY, se comprueba que todos los valores de los coeficientes K se encuentran

dentro de los límites.

Aplicando la expresión arriba expuesta se obtienen los resultados que aparecen en el listado de Cerramientos Definidos en el

Proyecto, en el cual se definen todos y cada uno de los materiales que componen los cerramientos, con sus correspondientes datos.

En cumplimiento con la NBE-CT-79 se adjunta la ficha justificativa de la KG (Coeficiente global de transmisión de calor).

Capítulo 4.- Condiciones exteriores de cálculo

Las condiciones exteriores de cálculo se fijarán según la ITE 03.3 que nos remite a las tablas climáticas de la norma UNE 100001-85

sobre condiciones para proyectos .

La elección de las condiciones exteriores se hará en base al criterio de niveles percentiles como se indica en la norma ITE 02.3. Para

la selección de los niveles percentiles aplicaremos las indicaciones de la UNE 100014-84.

- Para cálculo de refrigeración (verano):

Datos de diseño en la localidad de proyecto para las 15 horas solares de un día del mes de julio, y que no han sido excedidas en más

de un % de las horas totales de los meses de Junio, Julio, Agosto y Septiembre (122 días):

- Altitud sobre el nivel del mar: 162 metros

- Zona climática: DY

- Temperatura seca: 34 ºC

- Temperatura húmeda coincidente: 21,7 ºC

- Humedad relativa: 35,4 % (aplicación de cálculos psicrométricos con los valores anteriores).

- Temperatura de locales no climatizados: 29 ºC



- Temperatura del terreno: 20 ºC

- Velocidad del viento: 2 m/s

- Para cálculo de calefacción (invierno)

- Temperatura seca: -5 ºC

- Humedad relativa: 50 %

- Temperatura de locales no calefactados: 15 ºC

- Temperatura del terreno: 6 ºC

4.1.- Evolución de las condiciones exteriores

Las condiciones exteriores varían con respecto a las de diseño (15 horas solares de un día del mes de julio) al realizar el cálculo a lo

largo de un intervalo de horas y meses, como es el caso de este proyecto. Para obtener los diferentes valores de temperatura seca y

temperatura húmeda coincidente se aplican unos factores correctores en función de la hora para la cual se calcula, del mes para el

cual se calcula y de las variaciones diurna y anual en la población de la obra.

TeSeExAc = TeSeExDi - Fhora1 - Fmes1

TeHuExAc = TeHuExDi - Fhora2 - Fmes2

donde:

TeSeExAc = temperatura seca exterior actual (en el momento de cálculo)

TeSeExDi = temperatura seca exterior de diseño (día 15 Julio, 15:00 horas)

Fhora1 = factor de corrección por hora de temperatura seca

Fmes1 = factor de corrección por mes de temperatura seca

TeHuExAc = temperatura húmeda exterior actual (en el momento de cálculo)

TeHuExDi = temperatura húmeda exterior de diseño (día 15 Julio, 15:00 horas)

Fhora2 = factor de corrección por hora de temperatura húmeda

Fmes2 = factor de corrección por mes de temperatura húmeda

Los factores de corrección para la temperatura seca y húmeda se facilitan en la Norma UNE 100-014-84.

4.2.-Cálculos psicrométricos

A lo largo de todo este proyecto se trabaja con los valores de las magnitudes:

- Temperatura seca

- Temperatura húmeda

- Humedad relativa

- Temperatura de rocío

- Humedad específica

Estas cinco variables están relacionadas de manera que conociendo dos cualesquiera de ellas es posible obtener el valor de las otras

tres por medio del ábaco psicrométrico o de las siguientes fórmulas:

1.- Pws = exp(14,2928 - 5291/T)

donde: Pws = presión de saturación del vapor de agua en bar

T = temperatura en K

2.- W = 0,622 · ( HR · Pws /(P - HR · Pws))

donde: W = humedad específica en kilogramos de agua por kilogramo de aire seco

HR = humedad relativa en tanto por uno

Pws = presión de saturación del vapor de agua en bar

P = presión al nivel del mar en bar (1,01325)

3.- h = Cpa · T + W · (Lo + Cpw · T)

donde: h = entalpía del aire en kJ/Kg.

Cpa = capacidad calorífica específica del aire seco (1,006 kJ/Kg.ºC)

T = temperatura en ºC

W = humedad específica en kilogramos de agua por kilogramo de aire seco

Lo = calor latente de vaporización del agua a 0ºC (2500,6 kJ/Kg.)

Cpw = capacidad calorífica específica del vapor de agua (1,805 kJ/Kg. ºC)



Puesto que las temperaturas seca y húmeda y su variación en función de la hora y mes de cálculo vienen dados por la Norma UNE

100-014-84, a partir de estas dos magnitudes es posible determinar todas las demás condiciones psicrométricas del aire.

5.- Condiciones interiores de cálculo

Para lograr el bienestar térmico aplicaremos la ITE 02.2 referente a las condiciones interiores de diseño, por lo que tendremos en

cuenta todo lo que especifica la UEN-EN ISO 7730 donde se determinará las condiciones en función de la actividad metabólica de las

personas y su grado de vestimenta, debiendo estar la temperatura interior comprendida entre 23 y 25 ºC y la humedad relativa

interior entre los valores del 40 al 60 %. De esta manera los valores serán:

- Temperatura seca: 23 - 25 ºC (se especifica para cada local en listados de resultados)

- Humedad relativa: 40 - 60 % (se especifica para cada local en listados de resultados)

- Velocidad media del aire: 0,18 - 0,24 m/s

- Nivel sonoro: Según tabla 3 de la ITE 02.2.3.1

- Vibraciones: Se aislará de acuerdo con la UNE 100153-88

Valores medios de partida para el cálculo:

- Temperatura seca verano: 23 ºC

- Humedad relativa verano: 47 %

- Temperatura seca invierno: 21 ºC

- Humedad relativa invierno: 33 %

6.- Cálculo de cargas térmicas

Las cargas térmicas se calcularán local a local teniendo siempre en cuenta la carga térmica sensible y la carga térmica latente,

procedimientos que pasaremos a describir en los apartados siguientes, partiendo siempre de los datos que se reflejan en capítulos

anteriores y cuyos resultados se presentan para cada local en los listados del anexo de cálculo.

6.1.- Cálculo de la carga sensible

La carga sensible es aquella que puede ser medida por una variación de la temperatura seca del local. Se compone de cargas

térmicas por radiación solar a través de cristales, por transmisión y radiación a través de muros y techos exteriores, por transmisión a

través de todos los demás cerramientos (excepto muros y techos), por infiltraciones, por iluminación, por ocupantes y por ventilación.

6.1.1- Radiación a través de cristales

La carga térmica debida a la radiación solar a través de una ventana cualquiera se calcula como:

Q = Kcon · Kalt · Kroc · Kper · Kmar · (SupSom · Rnorte ·Fnorte + SupSol · Rori · Fori)

donde:

- Q = carga térmica en kCal/h

- Kcon = factor de contaminación que tiene en cuenta la atenuación de la radiación solar debida a la turbiedad de la atmósfera. Se

toma igual a 5 - 1

- Kalt = factor de altitud que tiene en cuenta la atenuación de la radiación solar debida a la altitud de la población de la obra, en este

caso 628 m. Su valor viene dado por 1 + 0,007· altitud /300

- Kroc = factor de rocío. Corrección por punto de rocío diferente de 19,5 ºC. Su valor viene dado por:

- Kroc = 1 - 0,14 · ( Troc. - 19,5) / 10 (Troc = temperatura rocío en hora y mes de cálculo)

- Kper = factor persiana, toma en consideración el cambio de radiación a través del vidrio sencillo de 3 Mm. de espesor, por la

utilización de distinto tipo de vidrio, persianas, cortinas, etc. Se obtiene de tablas.

- Kmar = factor de marco. Vale 1,17 en caso de que la ventana no tenga ningún tipo de marco o marco metálico, y 1en los demás

casos.

- SupSom = superficie de ventana que queda en sombra a la hora y mes de cálculo:

SupSom = a · H · R + b · L · R - a · b · R²

donde: - a = tg(), siendo el acimut del sol a la hora y mes de cálculo. Se obtiene de tablas.

- H = altura de la ventana en m

- R = retranqueo de la ventana en m

- b = tg() / cos(), siendo la altura solar a la hora y mes de cálculo. Se obtiene de tablas.

- L = longitud de la ventana en m

- Rnorte = radiación solar a través de vidrio sencillo de 3 Mm. de espesor, para la hora y mes de cálculo y para orientación norte. Se

obtiene de tablas.

- Fnorte = factor de almacenamiento para orientación norte. El factor de almacenamiento tiene en cuenta que la carga real de

refrigeración es inferior a la ganancia instantánea de calor por aportaciones solares a través de vidrio, debido al almacenamiento de

calor en tabiques, forjados, etc. El factor de almacenamiento depende del tiempo de funcionamiento de la instalación al cabo del día,



del peso de la construcción por m², de la orientación de la ventana y de la hora en el momento de cálculo. Se obtiene de tablas

realizadas con el supuesto de temperatura interior constante.

Para calcular el peso por m² tomamos las densidades de la NBE-CT-79 y aplicaremos la fórmula:

- Peso (Kg./m²) = ((Peso muros Ext.) + 1/2 (Peso de tabiques + suelo + techo) )/ (superficie suelo)

- SupSol = superficie de la ventana al sol a la hora y mes de cálculo

- Rori = radiación solar a través de vidrio sencillo de 3 mm de espesor, para la hora y mes de cálculo y para la orientación de la

ventana. Se obtiene de tablas.

- Fnorte = factor de almacenamiento para la orientación de la ventana.

En el listado de Detalle de Ventanas se exponen los valores calculados de radiación a través de las ventanas y claraboyas definidas

en el proyecto, para el mes y la hora en que la carga total de la zona es máxima.

6.1.2- Radiación y transmisión a través de muros y techos exteriores

En los muros y techos exteriores se evalúa conjuntamente la transferencia de calor por conducción, convección y radiación. Para ello

se utiliza el método de la diferencia equivalente de temperaturas que produciría por conducción y convección solamente la misma

aportación de calor que ocasiona la diferencia de temperaturas real entre el exterior y el interior del local, y la radiación solar

incidente.

Para la determinación de la diferencia equivalente de temperaturas se utiliza el método del Manual de Aire Acondicionado de Carrier.

La determinación de la diferencia equivalente de temperatura se realiza mediante la fórmula siguiente:

DTeq = a + DTes + b · Rs / Rm · (DTem - DTs)

donde:

DTeq = diferencia equivalente de temperatura

a = factor de corrección para tener en cuenta:

- una diferencia de temperatura interior-exterior distinta de 10ºC, tomando la temperatura exterior a las 15 horas del mes de cálculo

- una variación diurna de temperatura seca distinta de 15ºC

DTes = diferencia equivalente de temperatura para el cerramiento en sombra, a la hora de cálculo. Depende del peso por m² del

cerramiento.

b = factor que considera el color de los muros exteriores:

b = 1,00 si color oscuro

b = 0,78 si color medio

b = 0,55 si color claro

Rs = radiación solar máxima para el mes de cálculo a través de una superficie acristalada vertical (para la orientación que tenga) u

horizontal, y para la latitud de la población de la obra.

Rm = radiación solar máxima para el mes de Julio a través de una superficie acristalada vertical (para la orientación que tenga) u

horizontal, y para una latitud de 40ºN.

DTem = diferencia equivalente de temperatura para el cerramiento al sol, a la hora de cálculo. Depende del peso por m² del

cerramiento.

Una vez determinado el valor de la diferencia equivalente de temperaturas la carga térmica debida al muro o techo se calcula como:

Q = S · K · DTeq

donde:

Q = carga térmica a través del muro o techo exterior en kCal/h

S = superficie del cerramiento en m²

K = coeficiente de transmisión de calor del cerramiento en kCal/h ºC m²

6.1.3- Transmisión excepto en muros y techos exteriores

La carga térmica en estos cerramientos (tabiques, forjados, ventanas,...) la calculamos por:

Q = S · K · T· Io

donde:

Q = carga térmica en kCal/h

S = superficie del cerramiento en m²

K = coeficiente de transmisión de calor del cerramiento en kCal/h ºC m²

T = diferencia de temperaturas entre ambos lados del cerramiento:

Io = incrementos por orientación (Solo para invierno. Calefacción)

Valores considerados por orientaciones:



- Incrementos para refrigeración = 1

- Incremento por orientación Norte = 5 %

- Incremento por orientación Noreste = 5 %

- Incremento por orientación Este = 5 %

- Incremento por orientación Sureste = 5 %

- Incremento por orientación Sur = 0 %

- Incremento por orientación Suroeste = 10 %

- Incremento por orientación Oeste = 5 %

- Incremento por orientación Noroeste = 10 %

6.1.4 - Infiltraciones

El cálculo de la carga térmica debida a infiltraciones se realiza por el método de las superficies:

P = b · · v²

Vir = Vip · (P/100)1/n

Q = 0,30 · Vir · S · ( Te - Ti)

donde:

P = diferencia de presión real producida por el viento, en Pa

b = coeficiente adimensional cuyo valor se toma igual a 0,94 según las recomendaciones de ASHRAE

= densidad del aire exterior, que se toma igual a 1,293 kg/m3

v = velocidad del viento en m/s

Vir = Caudal de infiltración en m3/h m².

Vip = Caudal de infiltración en m3/h m² para una diferencia de presión de referencia de 100 Pa

n = coeficiente adimensional cuyo valor oscila entre 1 y 2 y depende del tipo de flujo. Tomamos n = 1,5

Q = carga térmica en kCal/h debida a infiltraciones.

S = superficie de la ventana o puerta en m²

Te = Temperatura exterior en ºC

Ti = Temperatura interior en ºC

6.1.5- Ocupantes

La carga térmica sensible debida al metabolismo de los ocupantes se calculará en función del tipo de actividad física que éstos

realicen y de la temperatura interior del local, tomando según la UNE 100011-91 el valor del metabolismo medio de una persona y

multiplicando por el nº de ellas que ocupen el local en la hora de cálculo.

Q = 0,86 · Nmax · PorcentajeOcup (hora) / 100 · QperSen

donde:

Q = carga térmica sensible debida a ocupantes en Kcal./h

Nmax = nº máximo de ocupantes del local

PorcentajeOcup (hora) = porcentaje de ocupación del local según la distribución horaria elegida.

QperSen = carga sensible por persona según la temperatura interior y actividad física de ocupantes (W).

6.1.6- Iluminación

La carga de iluminación se calcula como:

Q = 0,86 · N · S · Falm · A · Fs

donde:

Q = carga térmica debida a iluminación, en kCal/h

N = nivel de iluminación. Potencia de iluminación instalada por m² de superficie. Se expresa en W/m²

S = superficie del local en m²

Falm = factor de almacenamiento. Tiene en cuenta que la carga térmica debida a la iluminación es inferior a la ganancia instantánea

de calor, porque se produce un almacenamiento del mismo en suelos, paredes, muebles, etc. Este factor de almacenamiento

depende del número de horas que esté en funcionamiento el alumbrado, del número de horas que esté en funcionamiento la

instalación de aire acondicionado, del peso de la construcción por m² de superficie de local (calculado de la misma forma que para los

factores de almacenamiento de la radiación solar), del tipo de instalación del alumbrado y del número de horas transcurridas desde el

encendido de las luces.



A = factor que tiene en cuenta el tipo de iluminación:

- Incandescente: 1,00

- Fluorescente con reactancias incorporadas:

- 1,25, por las reactancias de los fluorescentes.

- Fluorescente con reactancias centralizadas:

- 1,00 para todos los locales

- 1,25 · potencia total de iluminación del edificio, para el local en que se

encuentren centralizadas las reactancias.

Fs = factor de simultaneidad si no está toda la potencia de iluminación funcionando a la vez.

6.1.7- Ventilación

Para determinar el caudal necesario de ventilación según se indica en la ITE 02.2.2 utilizaremos los valores indicados en la UNE

100011-91. De aquí se obtienen los requerimientos de aire de ventilación según el número de personas y según la superficie del

local. Multiplicando estos valores por el número de ocupantes del local y por su superficie se obtienen los valores de caudal de

ventilación, tomándose el mayor de estos dos.

La diferencia entre el caudal de ventilación necesario así obtenido y el caudal de infiltraciones a través de las puertas y ventanas

determina el caudal de aire exterior que será necesario introducir en el local. La carga térmica sensible producida por este aire

exterior se evalúa según:

Q = 0,3 · V · (Temp.exterior - Temp.interior)

donde:

Q = carga térmica sensible debida al aire exterior en kCal/h

V = caudal de aire exterior en m 3̂/h

Esta carga térmica se descompone en dos partes: debido al factor bypass de la batería se supone que una parte del aire tratado no

sufre ninguna modificación en sus condiciones al pasar por la batería y constituye carga en el local, y el resto del aire (que sí es

afectado por la batería) constituye una carga del equipo acondicionador de aire y no del local.

Carga térmica sensible del aire exterior en el local:

- Q = 0,3 · V · (Te - Ti) · FactorBypass

Carga térmica sensible del aire exterior en el equipo climatizador:

- Q = 0,3 · V · (Te - Ti) · (1 - FactorBypass)

Se toma un factor de bypass de 0,3

6.2.- Cálculo de la carga latente

La carga latente es aquella que puede ser medida por una variación de la humedad específica del local. Está formada por la carga

térmica latente de ocupantes y la carga latente de ventilación.

6.2.1 - Ocupantes

La carga térmica latente debida al metabolismo de los ocupantes del local se calcula en función del tipo de actividad física que éstos

realicen y de la temperatura interior del local, tomando de tablas el valor del metabolismo medio de una persona y multiplicando por el

número de personas que ocupen el local en la hora de cálculo.

Q = 0,86 · Nmax · PorcentajeOcup (hora) / 100 · QperLat

donde:

- Q = carga térmica latente debida a ocupantes en kCal/h

- Nmax = nº máximo de ocupantes del local

- PorcentajeOcup (hora) = porcentaje de ocupación del local según la distribución horaria elegida.

- QperLat = carga latente por persona según temperatura interior y actividad física de los ocupantes (W).

6.2.2 - Ventilación

La carga térmica latente producida por el aire exterior se evalúa según:

Q = 0,717 · V · (xe - xi)

donde:

- Q = carga térmica latente debida al aire exterior en Kcal./h

- V = caudal de aire exterior en m3/h

- xe = Humedad específica exterior en gr./Kg. as

- xi = Humedad específica interior en gr./Kg. as



Esta carga térmica se descompone en dos partes: debido al factor bypass de la batería se supone que una parte del aire tratado no

sufre ninguna modificación en sus condiciones al pasar por la batería y constituye carga en el local, y el resto del aire (que sí es

afectado por la batería) constituye una carga del equipo acondicionador de aire y no del local.

Carga térmica latente del aire exterior en el local:

- Q = 0,717 · V · (xe - xi) · FactorBypass

Carga térmica latente del aire exterior en el equipo climatizador:

- Q = 0,717 · V · (xe - xi) · (1 - FactorBypass)

Se toma un factor de bypass de 0,3.

6.3.- Cálculo de la carga total y máxima en zonas y locales

El cálculo de refrigeración se realizará para carga punta y se calculará la carga máxima simultánea del edificio. Debido a que los

factores que contribuyen a la carga no alcanzan su máximo simultáneamente, se realiza el cálculo de la carga térmica para varias

horas y varios meses distintos, con objeto de determinar con exactitud la carga máxima simultánea en cada zona.

CARGAS DE CALEFACCIÓN EN LOCALES

Departamento: 1 - zona venta

Local: 1 - zona venta

Dimensiones local:

Largo Ancho Alto Superficie

18,0 m 29,0 m 2,6 m 522.0 m²

Ventilación:

Caudal requerido de ventilación: 2819 (m³/h)

Caudal de infiltración: 76 (m³/h)

Caudal de aire exterior: 2743 (m³/h)

Condiciones Temp. seca (ºC) Hum. rel. (%)

Exteriores de diseño -5 26

Interiores de diseño 21 40

CARGA SENSIBLE: CARGA LATENTE

Transmisión 21549 Carga latente ventilación (QLV) 5356

Infiltración 401

Carga sensible propia (QSP) 21950

Carga sensible ventilación (QSV) 13846

CARGA SENSIBLE TOTAL (QST) 35796 CARGA LATENTE TOTAL (QLT) 5356

CARGA TOTAL (QT) 41.152 Kcal/h

Datos de los cerramientos del local:



Nombre Orientación Sup.

m²

dT

(ºC)

K

(kCal/hm²ºC)

Trans (

kCal/h )

Infil. (

kCal/h

)

Pared

cristal

Sur 75.40 26 3.900 1 7915.5 400.9

Pared

10 cm.

113.80 6.0 1.845 1 1259.7

Puertas 8.40 6.0 1.700 1 85.7

Pared

15 cm.

46.80 6.0 1.845 1 518.0

Forjado

sin

aislar

522.00 6.0 1.117 1 3498.4

Forjado

aislado

522.00 17.6 0.872 1 8011.4

Totales: 21.548,70 400,9

CARGAS DE REFRIGERACION EN LOCALES


Local: 1 - zona venta



Dimensiones local:

Largo 18 m,

Ancho 29 m,

Alto 2,6 m,

Superficie 471 Kg./m²

Ocupación:

Nº máximo ocupantes: 130

Actividad: De pie, marcha lenta(Almacenes, tienda)

Porcentaje de ocupación: 100 (%)

Nº personas presentes: 130

Calor sen. metab: 61 Kcal./h (71 W)

Calor lat. metab: 52 Kcal./h (61 W)

Ventilación:

Caudal requerido ventilación: 2819 m³/h

Caudal de aire exterior: 2743 m³/h

Caudal de infiltración: 76 m³/h

Iluminación:

Hora de encendido de las luces: 07:00

Nº horas funcionamiento luces: 14

Potencia instalada: 6786 W

Factor de simultaneidad: 0.80

Factor almacenamiento: 1

Potencia/m² de local: 13.0 W/m²

Tipo iluminación: Fluorescente con reactancia incorporada

Tipo de instalación: Fluorescente empotrado o incandescente no

empotrado

Cálculos realizados para: Mes de cálculo: Julio

Hora de cálculo: 15:00

Condiciones Temp. seca (ºC) Temp. hum.

(ºC)

Hum. rel. (%) Temp. rocío (ºC) Humsp. (gr/kg as)

Exteriores de diseño 34 21,7 35,4 16,2 11,52

Interiores de diseño 21 16,4 47 11,9 8,72



CARGA SENSIBLE: CARGA LATENTE

Radiación a través de cristales 2394 Personas 6760

Transm. y radiac. por muros y techos ext. 5855 Otras 0

Transmisión excepto muros y techos ext. 7291 Incr. por fact. seg. 5 % 338

Infiltración 219 Carga latente PROPIA (QLP) 7098

Personas 7930 Carga latente ventilación (QLV) 5529

Iluminación 5850

Otras 0

Incremento por fac. de seg. 5 % 1462 CARGA LATENTE TOTAL (QLT) 12627

CARGA TOTAL (QT) : 48.689 kCal/h

Ratio:

Carga sensible propia (QSP) 9703 QST / QT: 0,80

Carga sensible ventilación (QSV) 5100 QT / S = 80 Frig/h m²

CARGA SENSIBLE TOTAL (QST) 21259 QT / V = 31 Frig/h m³

Datos de los cerramientos del local:

Nombre Orient. Sup.

m²

T Teq. K Radiac.. Trans. Trans. +

Rad.

Infil.

sen

Pared

cristal

Sur 75,4 9,6 3,9 2394,3 2822,98 5217,28 218,67

Pared

10 cm.

113,8 5 1,845 1049,72 1049,72

Puerta 8,4 5 1,7 71,4 71,4

Pared

15 cm.

46,8 5 1,845 431,69 431,69

Forjado

sin

aislar

522 5 1,117 2915,37 2915,37

Forjado

aislado

522 12,86 0,872

Totales: 2.394,30 7.291,15 15.540,59 218,67

DESCRIPCIÓN DE CERRAMIENTOS

CERRAMIENTO Nº 1 NOMBRE: Forjado aislado



(Kcal./m hº C)

Componentes R (m² h ºC/Kcal.) Espesor (cm.) Densidad

(Kg./m³)

Mortero de cemento 1,2 2 2000

Poliestireno extrusionado 0,028 1,5 33

Hormigón con áridos ligeros d = 1000 0,28 5 1000

Bovedilla Hormigón Simple, 45 a 65, H =12 0,13 12

Enlucido de yeso 0,26 2 800

Resultados característicos del cerramiento:

1/hi = 0,11

1/he = 0,06

1/hi + 1/he = 0,17

K (Kcal./m²hºC) = 0,87

Peso (Kg./m²) = 279,00

CERRAMIENTO Nº 2 NOMBRE: Forjado sin aislar

ð (Kcal/m hº C)

Componentes R (m² h ºC/Kcal.) Espesor (cm.) Densidad

(Kg./m³)

Plaquetas 0,9 3 2000

Mortero de cemento 1,2 1.5 2000

Hormigon con áridos ligeros 0.28 20 1000


1/hi = 0,20

1/he = 0,20

1/hi + 1/he = 0,40


Peso (Kg./m²) = 334,00

CERRAMIENTO Nº 3 NOMBRE: pared 20cm



ð (Kcal/m hº C)

Componentes R (m² h ºC/Kcal.) Espesor (cm.) Densidad (Kg./m³)

Fábrica de ladrillo macizo 0,75 10 1800

Cámara vertical no vent.,flujo horiz. 0,21 4

Espuma de poliuretano aplicado in situ tipo I 0,02 2 35

Fábrica de ladrillo hueco 0,42 3 1200

Enlucido de yeso 0,26 1 800


1/hi = 0,13

1/he = 0,07

1/hi + 1/he = 0,20


Peso (Kg./m²) = 225,00

CERRAMIENTO Nº 4 NOMBRE: Pared cristal

Componentes

Vidr. Doble 6 mm., sep. --- mm., carp.met., vert.


Permeabilidad a 100 Pa (m³/h m²) = 12,00


CERRAMIENTO Nº 5 NOMBRE: PARED 10

(Kcal/m hº C)


Enlucido de yeso 0,26 1,5 800




1/hi = 0,13

1/he = 0,13

1/hi + 1/he = 0,26

K (Kcal./m² h ºC) = 1,85

Peso (Kg./m²) = 108,00

CERRAMIENTO Nº 6 NOMBRE: Puerta



(Kcal/m hº C)


Puerta interior de madera opaca 1,7


K (Kcal/m²hºC) = 1,7

Peso (Kg./m²) =

CERRAMIENTO Nº 7 NOMBRE: Pared 15

(Kcal/m hº C)

Componentes R (m² h ºC/Kcal.) Espesor (cm) Densidad (kg/m³)





1/hi = 0,13

1/he = 0,13

1/hi + 1/he = 0,26

K (Kcal/m²hºC) = 1,845

Peso (kg/m²) = 108,00

DETALLE DE VENTANAS

El caudal de infiltración se calcula por el método de las superficies como:

Caudal infiltración (m³/hm²) = Sup · Perm · (0,94 · 1,293 · 0,5 · (Vviento ²) / 100)

La tranferencia de calor por transmisión es:

Transmisión (kCal/h) = Superficie · Coef K · Dif. Temp.

La transferencia de calor por radiación solar se calcula como:

Radiación = 0,86 · Kcon · Kalt · Kroc ·Kper · Kmarco · FactorSolar(Sup.Som · RsolNorte ·FalmNorte + SupSol · RsolOrien

·FalmOrien)

DEPARTAMENTO: 1 zona venta Mes: Julio Hora: 15:00

LOCAL: 1 zona venta



Ancho: 29,00 m.

Alto: 2,60 m.

Superficie : 75,40 m²

Dif. Temp: 12 ºC

Tipo vidrio: Doble int. 3 Mm. y ext. absorb.

Tipo persiana: Sin persiana o pantalla

Color persiana: --

Retranqueo: 0,20 m.

Tipo marco: Otros

Permeabilidad: 12,0 m³/hm²

Altura parasol ventana = 0,00 m

Extensión parasol = 1,20 m

Kcontaminación = 0,95

Kaltitud = 1,014653

Krocío = 1,0462

Kpersiana = 1

Factor solar = 0,8

Kmarco = 1,17

Superficie sombra = 75,40 m²

RsolNorte = 41,00 W/m²

FalmNorte = 0,95

Superficie sol = 0,00 m²

RsolOrien = 81,00 W/m²

FalmOrien = 0,69

Evolución cargas térmicas en locales

Departamento nº 1 zona venta

Local nº 1 zona venta



Carga térmica Mes Hora

28821 Junio 0,417

31555 Junio 0,458

34612 Junio 0,5

37078 Junio 0,542

39332 Junio 0,583

40370 Junio 0,625

39778 Junio 0,667

39882 Junio 0,708

30146 Julio 0,417

32889 Julio 0,458

35945 Julio 0,5

38404 Julio 0,542

44659 Julio 0,583

Máximo 48689 Julio 0,625

45088 Julio 0,667

39980 Julio 0,708

29985 Agosto 0,417

32840 Agosto 0,458

36006 Agosto 0,5

38255 Agosto 0,542

40279 Agosto 0,583

41272 Agosto 0,625

40452 Agosto 0,667

38237 Agosto 0,708

29146 Septiembre 0,417










RESUMEN CARGAS TÉRMICAS

Cargas térmicas en verano:

Zona Nº 1

Datos de carga térmica a las 15:00 horas del mes de Julio , momento de máxima carga en la zona.


Nº

Local

Nombre

local

QST

(Frig/h)

QT

(Frig/h)

QST

/ QT

QT / S

Frig/h

m²

Nº

veces

Total

1 zona

venta

36259 48689 0,8 80 1 48689

CARGA TOTAL DE LA ZONA (Frig/h) 48689

Cargas térmicas en invierno:

Zona Nº 1


Nº Local Nombre local Carga Térmica (Kcal./h) QT / S (Kcal./h

m²)

Nº veces Total

1 zona venta 41152 80 1 41152

CARGA TOTAL DE LA ZONA (Kcal./h) 41152

7- Sistema elegido

En el listado siguiente se detallan las zonas en que se ha dividido el proyecto y el sistema de cada una de ellas:

DISTRIBUCION DE LOCALES EN DEPARTAMENTOS Y ZONAS

ZONA Nº 1 Sistema de acondicionamiento de aire: Expansión directa

Departamento nº 1 LOCAL COMERCIAL

Este departamento se repite 1 veces

Local nº 1 : LOCAL VENDAS

8.- Cálculo de la red de conductos

Para realizar el cálculo de conductos utilizaremos la ecuación de la pérdida de carga que se produce en el aire que circula a través de

un conducto:

P1 - P2 = a · 0,001423 · L · V1,82 /Dh1,22

siendo:

P1 = Presión en el punto inicial en Pa

P2 = Presión en el punto final en Pa

a = Constante dependiente del material (adimensional)

L = Longitud del tramo de conducto en m.

V = Velocidad del aire en m/seg.

Dh = Diámetro hidráulico del conducto en m.

Para el dimensionamiento de conductos emplearemos el método de pérdida de carga constante que se basa en fijar una pérdida de

carga por metro igual para todos los tramos de la red (ðp/L). De esta manera, conociendo el caudal que circula por cada tramo, es

posible calcular el diámetro mediante la ecuación:

D = a · 0,002209 · Q1,82 / (ðp/L)1/4,86

siendo:

D = Diámetro del conducto en m.

a = Constante dependiente del material (adimensional)

Q = Caudal que circula por el tramo en m3/s

ðp/L = Pérdida de carga por unidad de longitud en Pa/m

En caso de sección rectangular utilizaremos la fórmula de diámetro equivalente, siendo este aquel que debe tener el conducto para

que se produzca en él la misma carga por unidad de longitud que en un conducto rectangular de lados H y W, circulando el mismo



caudal por ambos conductos:

D = 1,3 · (H · V)0,6255 / (H + W)0,251

siendo:

D = Diámetro equivalente en m.

H = altura del conducto rectangular en m.

W = anchura del conducto rectangular en m.

Una vez conocidas las dimensiones de los conductos podemos calcular la velocidad con la expresión:

V = Q / S

Siendo:

V = Velocidad del aire m/s

Q = Caudal en m3/s

S = Superficie del conducto en m2

En los siguientes listados se especifica el tipo de cálculo y detalles de los conductos que se emplearán en cada una de las zonas:

Existen dos sistemas iguales, uno para cada máquina.

Sistema nº 1 Pérdida de carga constante - Pmáxima = 0,98 mmc

Material: Chapa galvanizada

Factor alfa: 0,9

Temperatura del aire (ºC) 20

Geometría de los conductos: Rectangulares

Altura de cada tramo dada.

Datos de la máquina:

Presión total (Pa): 65,64

Presión estática (Pa) : 49,92

Caudal (m³/h) : 5500

El sistema nº 2 es totalmente análogo al sistema nº 1.

10.- Selección de unidades terminales

Las unidades terminales elegidas se detallan en el listado siguiente, donde se especifica cada una de ellas en los diferentes locales

que componen cada zona::

Impulsión sistema nº 1



Boca

nº

Modelo C

difusor

Qdiseño

(m³/h)

Tramo sección entrada

(m/s)

P.

estat.

(Pa)

P.

Total

(Pa)

1 8 DIFUSOR

ROTACIONAL

13,429 500 1 300x900 2,07 34,99 37,59

2 8 DIFUSOR

ROTACIONAL

13,429 500 2,07 34,99 37,59

3 8 DIFUSOR

ROTACIONAL

13,429 500 2 300x750 2,07 34,99 37,59

4 8 DIFUSOR

ROTACIONAL

13,429 500 2,07 34,99 37,59

5 8 DIFUSOR

ROTACIONAL

13,429 500 3 300x600 2,07 34,99 37,59

6 8 DIFUSOR

ROTACIONAL

13,429 500 2,07 34,99 37,59

7 8 DIFUSOR

ROTACIONAL

13,429 500 4 300x400 2,07 34,99 37,59

8 8 DIFUSOR

ROTACIONAL

13,429 500 2,07 34,99 37,59

9 8 DIFUSOR

ROTACIONAL

13,429 500 5 300x250 2,07 34,99 37,59

10 8 DIFUSOR

ROTACIONAL

13,429 500 2,07 34,99 37,59

11 8 DIFUSOR

ROTACIONAL

13,429 500 6 250x250 2,07 34,99 37,59

Impulsión sistema nº 1

La impulsión en el sistema nº2 es totalmente análoga al sistema nº1.

Retorno del sistema nº1

El Rincón del Vago, en Salamanca desde 1998 - Condiciones de uso - Contacto

Boca

nº

Modelo C

difusor

Qdiseño

(m³/h)

sección entrada

(m/s)

P.

estat.

(Pa)

P.

Total

(Pa)

1 4

SCHAKO

DQD-L

600

3,591 1375 300x250 2,01 8,82 11,28

2 4

SCHAKO

DQD-L

600

3,591 1375 300x500 2,01 8,82 11,28

3 4

SCHAKO

DQD-L

600

3,591 1375 300x750 2,01 8,82

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