Concrete Formwork

กรมชลประทาน กระทรวงเกษตรและสหกรณ

รายงานศกษาหรอวจยและพฒนาสนบสนนการดาเนนงาน

เรอง

การกอสราง Concrete Formwork สาหรบโครงสรางคอนกรตเสรมเหลกอาคารระบายนาลน โครงการนาเลย อนเนองมาจากพระราชดาร จงหวดเลย

โดย

นายจรฏฐวฒน เมองแพน วศวกรชลประทานชานาญการ สานกงานกอสรางชลประทานขนาดกลางท 5

กองพฒนาแหลงนาขนาดกลาง กรมชลประทาน

รายงานศกษานเปนสวนหนงของเปาประสงคตามแผนยทธศาสตร กองพฒนาแหลงนาขนาดกลาง (สพก.6)

ตวชวดท สพก-09 รอยละงานศกษา หรอวจยและพฒนาทแลวเสรจตามแผนงาน พ.ศ. 2558

ข

คานา

ตามท สานกงานกอสรางชลประทานขนาดกลางท 5 กองพฒนาแหลงนาขนาดกลาง ไดลงนามในคารบรองการปฏบตราชการประจาปงบประมาณ พ.ศ.2558 ตามเปาประสงคตามแผนยทธศาสตรกองพฒนาแหลงนาขนาดกลาง สพก.6 มผลการศกษา วจยและพฒนาสนบสนนการดาเนนงาน โดยตวชวด สพก-09 มอบหมายใหสานกงานกอสรางชลประทานขนาดกลางท 5 จดทางานศกษาหรอวจยและพฒนา จานวน 1 เรอง คอ การกอสราง Concrete Formwork สาหรบโครงสรางคอนกรตเสรมเหลกอาคารระบายนาลน โครงการนาเลยอนเนองมาจากพระราชดาร จงหวดเลย โดยมจดประสงคเพอเผยแพรใหแกเจาหนาทของ สานกงานกอสรางชลประทานขนาดกลางท 5 กองพฒนาแหลงนาขนาดกลาง กรมชลประทาน นกเรยน นสต นกศกษา และประชาชนทวไปทสนใจเกยวกบเทคนคการกอสรางแบบหลอคอนกรต (Concrete Formwork ) ของงานโครงสรางคอนกรตเสรมเหลกอาคารระบายนาลน เพอเปนแนวทางในการปฏบตงานของผปฏบตงานรนใหม ทเพงเรมปฏบตงานเกยวกบการกอสรางเขอนและอาคารประกอบ ทไดรบมอบหมายใหดาเนนการ เพอใหเกดการแลกเปลยนและถายทอดประสบการณในการปฏบตงานจากวศวกรอาวโสไปสวศวกรรนใหม และผสนใจโดยทวไป ตลอดจนเพอเผยแพรผลงานทางวชาการในสาขานใหแพรหลายออกไป

การออกแบบและควบคมกอสรางแบบหลอคอนกรตสาหรบงานชลประทานประเภทอาคารระบายนาลนนน มความสาคญไมยงหยอนกวาตวโครงสรางอาคาร เพราะแบบหลอจะตองมความประณต ความสวยงาม และความแขงแรงตอโครงสราง อกทงมผลกระทบตอการบรหารงานกอสรางในการกาหนดและควบคมตนทนการกอสราง ดงนนการออกแบบและคานวณงานแบบหลอคอนกรตจงตองใชวศวกรทมความร ความเชยวชาญ และมประสบการณ ทงในแงของการคานวณออกแบบ การวางแผนงาน การบรหารแบบหลอ การควบคม การประกอบตดตง การถอดแบบและการใชคายนทถกตอง หวงวาการศกษาครงนจะเปนประโยชนตามสมควรกบการนาไปใชงานและหรอประยกตในงานกอสรางอนๆตอไป

จรฏฐวฒน เมองแพน สงหาคม 2558

ค

สารบญ

หนา คานา ข สารบญ ค รายการตาราง ง รายการรปประกอบ จ 1. บทนา 1

1.1 ทมาและความสาคญของงานศกษา 1 1.2 วตถประสงคของงานศกษา 3 1.3 ขนตอนการดาเนนงาน 3

2. ทฤษฎและงานวจยทเกยวของ 4 2.1 ความรทางวชาการหรอแนวความคดทใชในการศกษา 4

3. การดาเนนงานศกษา 16 3.1 วธการดาเนนงานศกษา 16 3.2 การคานวณและออกแบบ 19

4. ผลการศกษาวจย 38 4.1 ผลการดาเนนการ 38 4.2 ผลการประกอบตดตงจรงในสนาม 45

5. สรปและขอเสนอแนะ 59 5.1 สรปผล 59 5.2 ประโยชนของผลงาน 59 5.3 ปญหาอปสรรคและขอเสนอแนะ 60

เอกสารอางอง 61 ประวตผศกษาวจย 62

ง

รายการตาราง

ตาราง หนา 2.1 แสดงนาหนกบรรทกจรเพอใชในการออกแบบโดยมาตรฐาน CEB และ CIRA 4 2.2 แสดงคาปรบ k ตามความขนเหลวและอณหภมของคอนกรต (CEB) 6 2.3 แสดงสตรคานวณพฤตกรรมแบบคาน 8 2.4 แสดงคาหนวยแรงทยอมใหตามมาตรฐานอาคารไม (ว.ส.ท.) 13 2.5 แสดงหนวยแรงทยอมใหตาม APA 13 2.6 แสดงกาลงดงทดสอบของเหลกยดรง 14 3.1 แสดงคณสมบตของหนาตดเหลกกลวงสเหลยมจตรส 22 3.2 แสดงคณสมบตของหนาตดเหลกกลวงสเหลยมจตรส 23 3.3 แสดงคณสมบตของหนาตดเหลกกลวงกลม 25 3.4 แสดงคณสมบตของหนาตดเหลกกลวงกลม 25

จ

รายการรปประกอบ

รป หนา 1.1 แผนทแสดงทตงโครงการนาเลย อาเภอภหลวง จงหวดเลย 2 1.2 แผนผงดาเนนการศกษา 3 2.1 แสดงสวนประกอบทวไปของนงรานเหลก 15 3.1 แสดงองคประกอบของโครงการ โครงการอางเกบนานาเลยอนเนองมาจากพระราชดาร จ.เลย 17 3.2 แสดงอาคารระบายนาลน โครงการอางเกบนานาเลยอนเนองมาจากพระราชดาร จ.เลย 18 3.3 แสดงงานสะพานคอนกรตเสรมเหลกขามอาคารระบายนาลน 19 3.4 แสดงไมอดรองแผนพนสะพานคอนกรตเสรมเหลกของอาคารระบายนาลน 21 3.5 แสดงคานรบตง (Stringer) 22 3.6 แสดงเสาคายนโครงสรางรองรบพนสะพานคอนกรตเสรมเหลกของอาคารระบายนาลน 24 3.7 แสดงคา K factor (มาตรฐาน ว.ส.ท.) 26 3.8 แสดงโครงสรางนงรานสาเรจรป 27 3.9 แสดงงานสะพานคอนกรตเสรมเหลกขามอาคารระบายนาลน 28 3.10 แสดงสวนประกอบของแบบหลอทวไปวสดไม 30 3.11 แสดงสวนประกอบของแบบหลอวสดไม 30 3.12 แสดงสวนประกอบของแบบหลอวสดเหลก 36 4.1 แสดงการตดตงนงรานสาเรจรป 45 4.2 แสดงการตดตงตง คาน และไมอด 45 4.3 แสดงการตดตงเหลกเสรม พรอมตรวจสอบ 45 4.4 แสดงการตดตงขอตอ คายนตางๆของเสาคายนโครงสรางนงราน 46 4.5 แสดงการตรวจ Concrete Formwork กอนเทคอนกรต 46 4.6 แสดงการเทคอนกรตสาหรบโครงสรางคอนกรตเสรมเหลกอาคารระบายนาลน 46 4.7 แสดงแบบจาลองโครงสรางนงรานรองรบพนสะพานคอนกรตเสรมเหลกของอาคารระบายนาลน47 4.8 แสดงคอนกรตเสรมเหลกของอาคารระบายนาลนทกอสรางจรงในสนาม 47 4.9 แสดงการตดตงแบบหลอคอนกรตงานกาแพง Basin ชนท 4 ฝงซาย 48 4.10 แสดงการถอดแบบหลอคอนกรตงานกาแพง Basin ฝงขวา 48 4.11 แสดงการตดตงแบบหลอคอนกรตกาแพง COUNTERFORT 49 4.12 แสดงการตดตงแบบหลอคอนกรต สน Ogee Spillway 50 4.13 แสดงสภาพแบบหลอคอนกรตหลงจากรอถอดแบบแลว 51 4.14 แสดงประยกตใช Spring Clip เพองานแบบหลอคอนกรตเสรมเหลกอาคารระบายนาลน 57 โครงการนาเลยอนเนองมาจากพระราชดาร จงหวดเลย 4.15 แสดงสภาพแบบคอนกรตเสรมเหลกอาคารระบายนาลนทถอดแบบแลว 58

บทท 1 บทนา

1.1 ทมาและความสาคญของงานศกษา

โครงการนาเลยอนเนองมาจากพระราชดาร เปนโครงการชลประทานขนาดกลางประเภทอางเกบนา ซงเปนโครงการอนเนองมาจากพระราชดาร ของพระบาทสมเดจพระเจาอยหว เมอวนท 20 พฤศจกายน 2520 ไดทรงพระกรณาโปรดเกลาฯ ใหอธบดกรมชลประทานพรอมดวยเจาหนาทชลประทานเขาเฝาทพระตาหนกภพานราชนเวศน ไดทรงมพระราชดารสกบอธบดกรมชลประทาน และเจาหนาทชลประทานเกยวกบงานพฒนาลมนาเลย ทตงหวงาน อยบรเวณบานสวนปอ ตาบลแกงศรภม อาเภอภหลวง จงหวดเลย ตามแผนท 1:50,000 ระวาง 5343 III พกด 839-862 เสนรง 17๐-02’ – 32” เหนอ เสนแวง 101๐-40’ – 00” ตะวนออก ดงแสดงไวในรปท 1 มลกษณะโครงการเปนเขอนดนกนลานาเลย ทาหนาทกกเกบนาไวเพอการชลประทาน การอปโภค - บรโภค และอนๆตามวตถประสงค โดยกาหนดโครงการจากการศกษาเปรยบเทยบแนวทางพฒนาลกษณะการใชนา ซงมความเหมาะสมทงในดานวศวกรรม ดานเศรษฐกจและดานผลกระทบตอการอพยพโยกยาย

องคประกอบทสาคญของโครงการนาเลยอนเนองมาจากพระราชดาร จงหวดเลย คอ ตวเขอนดน

อาคารทอสงนา(Outlet) อาคารทอสงนาลงลานาเดม(River Outlet) และอาคารระบายนาลน (Spillway) ซงอาคารระบายนาลนเปนอาคารทสรางขนเพอทาหนาทในการระบายนาในอางเกบนาเมอระดบนาเรมสงกวาระดบเกบกกในฤดนาหลากทงลงลานาเดมดานทายเขอน เพอปองกนอนตรายจากสาเหตนาไหลขามสนเขอน อนเปนสาเหตหนงททาใหเขอนพงทลาย จงเปนโครงสรางอาคารชลศาสตรทสาคญของเขอน โดยสวนใหญเปนโครงสรางทมคากอสรางสงทสดในงานเขอน เนองจากกอสรางดวยวสดคอนกรตเสรมเหลก ในการทางานคอนกรตจะตองควบคมการกอสรางใหเปนไปตามแบบทกาหนด และตองมการตรวจสอบคณภาพของงาน แบบหลอคอนกรตเปนสวนสาคญในการควบคมคณภาพของงาน การทาแบบหลอคอนกรตมกจะปลอยใหชางไม ซงขาดความรทางดานเทคนค และผลกระทบของแรงจากคอนกรตทกระทาตอแบบหลอ มกจะกอใหเกดปญหา อาจถงขนวบตและพงทลายลงมาได

การออกแบบและควบคมกอสรางแบบหลอคอนกรตสาหรบงานชลประทานประเภทอาคารระบายนา

ลนนน จงมความสาคญไมยงหยอนกวาตวโครงสรางอาคาร เพราะแบบหลอจะตองมความประณต ความสวยงาม และความแขงแรงตอโครงสราง อกทงมผลกระทบตอการบรหารงานกอสรางในการกาหนดและควบคมตนทนการกอสราง ดงนนการออกแบบและคานวณงานแบบหลอคอนกรตจงตองใชวศวกรทมความร ความเชยวชาญ และมประสบการณ ทงในแงของการคานวณออกแบบ การวางแผนงาน การบรหารแบบหลอ การควบคม การประกอบตดตง การถอดแบบและการใชคายนทถกตอง ผลงานศกษาในครงนจดทาขนเพอใชในการคานวณแบบหลอคอนกรต และเพอใชแสดงรปรายละเอยดวสดประกอบแบบหลอไวสาหรบการกอสรางโครงสรางคอนกรตเสรมเหลกของอาคารระบายนาลน โครงการนาเลยอนเนองมาจากพระราชดาร จงหวดเลย ซงหวงวาจะเปนประโยชนตามสมควรกบการนาไปใชงานและหรอประยกตในงานกอสรางอนๆตอไป

กองพฒนาแหลงนาขนาดกลาง กรมชลประทาน 1

สงหาคม 2558

รปท 1.1 แผนทแสดงทตงโครงการนาเลย อาเภอภหลวง จงหวดเลย

ทตงโครงการนาเลยอนเนองมาจากพระราชดาร



1.2 วตถประสงคของงานศกษา การจดทาเอกสารชดนขนนน มเปาหมายเพอเผยแพรใหแกเจาหนาทของสานกงานกอสราง

ชลประทานขนาดกลางท 5 กองพฒนาแหลงนาขนาดกลาง กรมชลประทาน นกเรยน นสต นกศกษา และประชาชนทวไปทสนใจเกยวกบเทคนคการกอสรางแบบหลอคอนกรต (Concrete Formwork ) ของงานโครงสรางคอนกรตเสรมเหลกอาคารระบายนาลน ไดนาแนวคดและแนวทางตลอดจนขอมลบางสวนทไดนาเสนอ ไปใชประโยชนไดตามสมควร จงขอกาหนดวตถประสงคไวดงน (1) เพอนาเสนอแนวทางในการปฏบตงานแกผมหนาทในการกอสรางแบบหลอคอนกรต (Concrete Formwork) ของงานโครงสรางคอนกรตเสรมเหลกอาคารระบายนาลน (2) เพอคานวณและออกแบบงานแบบหลอคอนกรตสาหรบการกอสรางโครงสรางคอนกรตเสรมเหลกของอาคารระบายนาลน โครงการนาเลยอนเนองมาจากพระราชดาร จงหวดเลย (3) เพอใชเปนแนวทางเลอกรปแบบ ชนดและขนาดวสดประกอบแบบหลอคอนกรต ตามแบบแปลนทางโครงสรางคอนกรตเสรมเหลกของอาคารระบายนาลน โครงการนาเลยอนเนองมาจากพระราชดาร จงหวดเลย (4) เพอเปนแนวทางในการปฏบตงานของผปฏบตงานรนใหม ทเพงเรมปฏบตงานเกยวกบการกอสรางเขอนและอาคารประกอบ ทไดรบมอบหมายใหดาเนนการ (5) เพอใหเกดการแลกเปลยนและถายทอดประสบการณในการปฏบตงานจากวศวกรอาวโสไปสวศวกรรนใหม และผสนใจโดยทวไป (6) เพอเผยแพรผลงานทางวชาการในสาขานใหแพรหลายออกไป 1.3 ขนตอนการดาเนนงาน

การดาเนนการศกษาตามแผนผงดงแสดงในรปท 1.2

รปท 1.2 แผนผงดาเนนการศกษา

ศกษาทฤษฎและงานวจยทเกยวของ/สอบถามขอมลจากผมประสบการณ

การรวบรวมขอมล

สรปผลการศกษา เขยนรายงาน และนาไปใชงานจรง

ออกแบบ/คานวณ และประมาณราคาของแบบหลอ



บทท 2 ทฤษฎและงานวจยทเกยวของ

2.1 ความรทางวชาการหรอแนวความคดทใชในการศกษา

แบบหลอคอนกรตควรจะถกออกแบบโดยบคคลผซงมพนฐานความรของแรงกระทาและความแขงแรงของวสด ไมควรใชวธคาดคะเนหาขนาดและปรมาณของวสดทใชทาแบบหลอ ซงจะกอใหเกดอนตรายเนองจากแบบหลอพงทลายหรอตองเสยคาใชจายเพมขนกบวสดทเกนความจาเปน ดงนนการออกแบบทถกตองจะชวยขจดปญหาเหลานได ในการออกแบบแบบหลอ ทฤษฎสาคญทใชในการคานวณ แบงไดเปน 2 สวน ไดแก ทฤษฎนาหนกและแรงดนของคอนกรต และทฤษฎวเคราะหการรบแรงของวสดทใชประกอบแบบหลอ

2.1.1 ทฤษฎนาหนกและแรงดนของคอนกรต แรงจากคอนกรตทกระทาตอแบบหลอ แบงออกไดเปนแรงกระทาตามแนวดง ไดแก ผลรวมนาหนกทแบบหลอตองรบ และแรงกระทาตอแบบหลอดานขาง ไดแก แรงดนของคอนกรตเหลว

1) นาหนกและแรงกระทาในแนวดง แรงในแนวดงทกระทาตอแบบหลอ ประกอบดวย นาหนกของคอนกรต นาหนกของแบบหลอเอง นาหนกจร และแรงกระแทกในระหวางทาการเทคอนกรต

LDfDcT WWWW (2.1)

เมอ TW คอ คารวมของแรงแนวดงทกระทาตอแบบหลอคอนกรต DcW คอ คานาหนกของคอนกรตรวมกบเหลกเสรม มคาแปรผนไดจาก 1,700 กก./ม.3 ถง 2,700 กก./ม.3 ซงทาง ACI และ Comite Euro-International de Beton ( CEB ) ไดแนะนาใหใชนาหนกของคอนกรตเสรมเหลก 2,400 กก./ม.3 ในขณะททางองกฤษ หรอ CIRA นยมใช 2,500 กก./ม.3 DfW คอ คานาหนกของแบบหลอโดยทวไปแบบหลอคอนกรตควรมนาหนกเฉลยจาก 15 กก./ม.2 ถง 75 กก./ม.2 แตกตางกนตามชนดวสด เพอความสะดวกจงมการเลอกใชคาเฉลยสาหรบนาหนกของแบบหลอท 50 กก./ม.2 LW คอ คานาหนกจรและแรงกระแทกในระหวางทาการเทคอนกรต มคาแปรผนไดจาก 200 กก./ม.3 ถง 500 กก./ม.3 ทาง ACI กาหนดวาจะตองไมนอยกวา 245 กก./ม.2 สวนทาง CEB และ CIRA ไดกาหนดใหใชแปรผนตามความหนาของคอนกรตทเท ดงตารางท 2.1 ตารางท 2.1 แสดงนาหนกบรรทกจรเพอใชในการออกแบบโดยมาตรฐาน CEB และ CIRA

ความหนาของคอนกรต ( ม. ) นาหนกจร ( กก./ม.2)

0 – 0.20 100 0.20 – 0.30 150 0.30 – 0.60 200

> 0.60 250



2) แรงดนดานขางของคอนกรต แรงดนของคอนกรตมคาแปรเปลยนไมเทากนยากทจะควบคม เนองจากมปจจยหลายปจจยทสงผลกระทบตอแรงดน ดงน สวนผสมของคอนกรต อตราการเทของคอนกรต การกอตวของคอนกรต อณหภมของคอนกรต วธการเทและจคอนกรต ลกษณะผวของแบบหลอคอนกรต จานวนและการกระจายของเหลกเสรม นาหนกของคอนกรตและความลกของแบบหลอ สาหรบการคานวณแรงดนทเกดขนตอแบบหลอมปจจยทสงผลกระทบมากมายดงทกลาวมาขางตน ดงนนทางสถาบนคอนกรตตางๆไดศกษาและเสนอเปนแนวทางเพอการออกแบบไว ดงน

ก. การคานวณตามมาตรฐาน ACI-347 การคานวณแรงดนคอนกรตตาม ACI – 347 จะพจารณาตวแปรสาคญทมผลกระทบตอแรงดนเพยงอตราการเท และอณหภมของคอนกรต โดยคอนกรตทใชตองเปนคอนกรต Type I ไมมสวนผสมวสดพอรตโซลานหรอสารผสมเพม คาการยบตวของคอนกรตไมเกน 4 นว ( 10 ซม. ) และเมอใชเครองจคอนกรตตองจมไมลกกวา 4 ฟต ( 1.2 ม. ) จากผวคอนกรต ซงการคานวณหาแรงดนทเกดขนแบงตามลกษณะโครงสรางได ดงน

แบบหลอกาแพง เมออตราการเทคอนกรต ≤ 2 ม./ชม.

)8.17(

0.8078.0

CT

RP (2.2)

เมออตราการเทเรวกวา 2 ม./ชม. แตตองไมเรวกวา 3 ม./ชม.

)8.17(

49.2

)8.17(

7.11078.0

CC T

R

TP (2.3)

เมอ

P คอ แรงดนดานขางของคอนกรต ( กก./ซม.2 ) R คอ อตราการเทของคอนกรต ( ม./ชม. ) CT คอ อณหภมของคอนกรต ( องศาเซลเซยส ) H คอ ความสงของคอนกรตเมอเทเสรจ ( ม. )

โดยคาแรงดนทใชในการออกแบบตองไมมากกวา 0.98 กก./ซม.2 หรอ hP (โดยท hP = H ; = 2,400 กก./ม.2 ) และตองไมนอยกวา 0.29 กก./ซม.2

ข. การคานวณตามมาตรฐาน CEB (Comite Euro-International du Beton)

ทาง CEB ไดแบงการคานวณออกเปน 3 กรณและคาแรงดนทใชในการออกแบบ คอ คาทนอยทสดทไดจากการคานวณจากแตละ 3 กรณ คอ

คดแบบความดนของเหลว P=γh (2.3)

เมอ P คอ แรงดนของคอนกรตแบบของเหลว ( กก./ซม.2 ) γ คอ หนวยนาหนกของคอนกรต (กก./ซม.3) h คอ ความสงของคอนกรตทเท ( ม. )

คดผลกระทบตอการกอตว Ps=2,400kR+500 (2.3)



เมอ คอ แรงดนของคอนกรตพจารณาการกอตว ( กก./ซม.2 ) คอ อตราการเทคอนกรต (ม./ชม.) คอ คาปรบใหสอดคลองกบอณหภม ดงตารางท 2.2

ตารางท 2.2 แสดงคาปรบ ตามความขนเหลวและอณหภมของคอนกรต (CEB) การยบตวของ

คอนกรต (ซม.)

คาปรบ k อณหภมของคอนกรตขณะทเท (องศาเซลเซยส)

5 10 15 20 25 30 2.50 1.45 1.10 0.80 0.60 0.45 0.35 5.00 1.90 1.45 1.10 0.80 0.60 0.45 7.50 2.35 1.80 1.35 1.00 0.75 0.55 10.00 2.75 2.10 1.60 1.15 0.90 0.65

คดผลขนาดดานแคบของแบบหลอ Pa=300R+10,000d+1,500 (2.3)

เมอ คอ แรงดนของคอนกรตจากผลขนาดดานแคบ(กก./ซม.2) คอ อตราการเทคอนกรต (ม./ชม.) คอ ขนาดดานแคบของแบบหลอ (ม.)

2.1.2 ทฤษฎวเคราะหการรบแรงของวสด 1) แรงดด ( Flexure ) ชนสวนสวนใหญของแบบหลอจะมพฤตกรรมแรงดดแบบ

คาน โดยมลกษณะการกระทาของแรงเปนแบบจดหรอแบบแผกระจาย และลกษณะการรองรบทแตกตางกน การคานวณนสามารถใชคาทสรปในตารางท 2.3 ไดตามแตกรณ ซงสตรทแสดงไวในตารางนจะครอบคลมเฉพาะในกรณทพจารณาใชบอย หนวยแรงดดของวสด ( Flexural Stress ) การคานวณหนวยแรงดดของวสดจะพจารณาทจดทหางจากแกนสะเทนมากทสดจากสมการ

bbb FfS

M

I

Mcf ; (2.4)

เมอ

bf คอ หนวยแรงดดทพจารณา ( กก./ซม.2 ) bF คอ หนวยแรงดดทยอมใหของวสด ( กก./ซม.2 ) M คอ แรงดดสงสดทใชในการคานวณ ( กก.-ซม. ) c คอ ระยะไกลสดจากแกนสะเทนของหนาตด ( ซม. ) I คอ โมเมนตอนเนอรเชยของหนาตด ( ซม.4 ) S คอ โมดลสของหนาตด ( ซม.2 )



2) แรงเฉอน ( Shearing ) โดยทวไปแรงเฉอนจะมคาสงใกลจดรองรบ สามารถใชคาไดจากตารางท 2.3 แตเพอความสะดวกในการคานวณอาจใชคาประมาณไดดงน

คานชวงเดยว

2

wlV (2.5)

คานตอเนอง

8

5wlV (2.6)

เมอ V คอ คาแรงเฉอนของคาน ( กก. ) w คอ นาหนกบรรทกแบบแพรกระจาย ( กก./ม. ) l คอ ความยาวชวงระหวางชวงรองรบ ( ม. )

ผลจากแรงเฉอนกอใหเกดหนวยแรงเฉอนบนหนาตดแบงออกไดเปน หนวยแรงเฉอนแนวดงมทศทางแนวเดยวกบแรงทกระทา และหนวยแรงเฉอนแนวนอนมทศทางตงฉากกบแรงทกระทา ตามปกตทจดใดจดหนงบนหนาตดจะมคาหนวยแรงเฉอนทงสองทศทางเทากน โดยคานวณไดจาก

Ib

VQ (2.7)

เมอ คอ หนวยแรงเฉอน ( กก./ซม. ) V คอ แรงเฉอน ( กก. ) Q คอ โมเมนตอนดบ 1 ของพนทหนาตด ( ซม.3 ) I คอ โมเมนตอนเนอรเชยของหนาตด ( ซม.4 ) b คอ ความกวางของหนาตด ณ จดพจารณา ( ซม.)

ในกรณหนาตดไมรปสเหลยมจะมจดออนในการแยกตวในเนอไมตามแนวเสยน ซงแสดงวาแรงเฉอนในแนวแกนเปนตวควบคมความสามารถในการรบแรง ดงนนในการออกแบบตองใชหนวยแรงเฉอนสงสดทเกดขนในหนาตดมาพจารณา คอ

bd

V

2

3 (2.8)



ตารางท 2.3 แสดงสตรคานวณพฤตกรรมแบบคาน

แบบคานและนาหนกบรรทก แรงเฉอน maxV

(กก.) แรงดด maxM

( กก.-ซม. ) การแอนตว max ( ซม. )

wl

2

2wl

EI

wl

8

4

2

wl

8

2wl

EI

wl

384

5 4

8

5wl

8

2wl

EI

wl

185

4

8

5wl

10

2wl

EI

wl

145

4

2

wl

28

22 wawl

264

32

3 ala

l

EI

wa

เมอ คอ หนวยแรงเฉอน ( กก./ซม. ) V คอ แรงเฉอน ( กก. ) b คอ ความกวางของหนาตด ( ซม. ) d คอ ความลกของหนาตด ( ซม. )

ทาง American Institute of Timber Construction (AITC) ไดแนะนามาตรฐาน

การออกแบบตงหรอคานไม จะลดความยาวชวงลงได 2 เทาของความลกโดยลดปลายละ 1 เทาของความลก



ดงนนสมการการคานวณจะได คานชวงเดยว

dLw

V 22

(2.9)


dLw

V 28

5 (2.10)

ในกรณหนาตดรปอนซงสวนใหญจะเปนเหลก เชน รปไอ รปรางนา หรอรปกลอง หนวยแรงเฉอนสงสดบนหนาตดจะมคาใกลเคยงกบหนวยแรงเฉอนเฉลยมาก ซงคานวณไดจาก

db

V

w

(2.11)

เมอ

คอ หนวยแรงเฉอน ( กก./ซม. ) V คอ แรงเฉอน ณ จดพจารณา ( กก. ) wb คอ ความกวางของลาตว ( ซม. ) d คอ ความลกของหนาตด ( ซม. )

3) แรงดง ( Tensile ) หนวยแรงดงทเกดขนในวสดไดแก

ts A

Tf (2.12)

ซงหนวยแรงดงทยอมใหของวสดตามวศวกรรมสถานแหงประเทศไทยกาหนดวา

เหลก yt FF 60.0 (2.13) ไม

..//

SF

FFt (2.14)

เมอ

T คอ แรงดง ( กก. ) sf คอ หนวยแรงดง ( กก./ซม.2 ) tA คอ เนอทหนาตดรบแรงดง (ซม.2 ) tF คอ แรงดงทยอมใหของวสด ( กก. )



//F คอ แรงอดในแนวขนานเสยนของไม ( กก. ) ..SF คอ คาความปลอดภยในการออกแบบ ( กก. )

4) แรงอด ( Compression ) ชนสวนของแบบหลอคอนกรตทรบแรงอดสวนใหญจะเปนเสาตหรอคายน ซงรองรบนาหนกของคอนกรตและสวนอนๆของแบบหลอทงหมด พฤตกรรมรบแรงอดจะเหมอนกบพฤตกรรมของเสาทวไป สงทพจารณาในการออกแบบ คอ กาลงของเสาคายน การชะลดของเสา และการเฉศนยของแรงบนหนาตด โดยคาหนวยแรงของวสด แบงออกไดเปน

เสาไม ทาง AITC ไดเสนอสตรหาหนวยแรงอดของวสดโดยยดถอกาลงอดขนานเสยนควบคกบความชลด คอ

2/

3.0

dL

EFa (2.15)

เมอ aF คอ หนวยแรงอด ( กก./ซม.2 ) E คอ โมดลสยดหยนของไม ( กก./ซม.2 ) L คอ ความสงของเสา ( ซม. ) d คอ ความหนาของหนาตดไม ( ซม. )

คา aF ทเกดขนจะตองมคาไมเกนคาหนวยแรงทยอมใหซงจะพจารณาคาหนวยแรงอดทขนานกบแนวเสยนเปนหลก และอตราสวนความชะลด )/( dL ตองมคาไมเกน 50

เสาเหลก จะมปญหาสวนใหญเรองความชะลดมาก ซงตองพจารณาการยดรงเพอ

เพมประสทธภาพการรบแรงตามมาตรฐานกาหนดของ American Association State Highway and Transportation Officials ( AASHO ) หนวยแรงอดทยอมใหของวสด คอ

2/021.0120,1 rLFa ( Riveted Ends ) (2.16)

2/027.0120,1 rLFa (Pinned End ) (2.17) เมอ

aF คอ คาหนวยแรงอดของวสด ( กก./ซม.2 ) L คอ ความยาวของวสด ( ซม. ) r คอ รศมไจเรชน )/( AIr ) ( ซม. ) I คอ โมเมนตอนเนอรเชย ( ซม.4 ) A คอ พนทหนาตดของวสด ( ซม.2 )

เหลกทใชสวนใหญเปนเหลกประเภท A-36 ซงมกาลงแรงดงทจดคลาก 2,500 กก./ซม.2 สตรคานวณอาจปรบปรงจากสตรในมาตรฐาน AASHO (สมการท 2.18 และ 2.19) ไดดงน (เอกสทธ, 2538)



132/;/033.0250,1 2 rLrLFa (2.18)

132/;)/(

000,000,102

rLrL

Fa (2.19)

เมอ

aF คอ คาหนวยแรงอดของวสด ( กก./ซม.2 ) L คอ ความยาวของวสด ( ซม. ) r คอ รศมไจเรชน )/( AIr ) ( ซม. ) I คอ โมเมนตอนเนอรเชย ( ซม.4 ) A คอ พนทหนาตดของวสด ( ซม.2 )

โดยคาหนวยทยอมใหตามสมการท 2.18 และ 2.19 ตองไมเกน 1,000 กก./ซม.2

ตามเทศบญญตนครกรงเทพ ถามคาสงกวา 1,000 กก./ซม.2 ตองใชคา 1,000 กก./ซม.2 เปนคาหนวยแรงอดของวสด

5) การแอนตว ( Deflection ) การคานวณการแอนตวของแบบหลอคอนกรตไม

จาเปนตองใหละเอยดตามการวเคราะหทางโครงสราง ทงนเพราะมความไมแนนอนของสภาพการยดรง คาโมดลสของวสดโดยเฉพาะไมเมอเปยกนากบตอนทแหงมคาแตกตางกนมาก ACI ไดกาหนดสตรคานวณการแอนตวของชนสวนแบบหลอ คอ

คานชวงเดยว

EI

wl

384

5 4

max (2.20)


EI

wl

128

4

max (2.21)

เมอ

max คอ คาการแอนตว ( ซม. ) w คอ นาหนกบรรทก ( กก. / ซม.2 ) a คอ ความยาวชวง (ซม. ) E คอ โมดลสยดหยนของวสดแบบหลอ ( กก. / ซม.2 ) I คอ โมเมนตอนเนอรเชย ( ซม.4 )

ระยะแอนตวสงสดทกาหนดไวมคาเทากบแผนผวคอ )360/(L ดงนนถาควบคม

การแอนตวตามทกาหนดจะสามารถคานวณหาความยาววกฤต ( crL ) ได คอ



คานชวงเดยว 360.0w

ExLcr (2.22)

คานตอเนอง 371.0w

ExLcr (2.23)

2.1.3 ทฤษฎการประมาณราคาของแบบหลอ

จานวนแบบหลอขนอยกบจานวนของโครงสรางของคอนกรต ระยะเวลาของงวดททางานตามสญญา บางโครงการตองการงานเสรจเรว จาเปนตองใชแบบหลอมากกวาปกตเพราะไมสามารถรอถอดแบบแลวนาไปใชทอนไดจนกวาคอนกรตจะแขงตวและมกาลงตามทตองการ อยางไรกตามแบบบางสวนอาจรอถอนออกไดเฉพาะสวน เชน แบบดานขางของแบบหลอคานอาจรอไดภายใน 3-4 วน สวนจานวนการใชงานแบบหลอนนขนอยกบความเสยหายทเกดจากการรอถอน โดยปกตถาเปนแบบหลอไมมการใชงานได 2-4 ครง แบบหลอเหลกมการใชงานไดประมาณ 15 ครง ดงนนการประมาณราคาแบบหลอเพอความสะดวก จงนยมวเคราะหราคาเปนราคาตอหนวยพนทแบบหลอทสมผสกบคอนกรต ซงองคประกอบราคาแบบหลอประกอบดวย ( วสตร, 2540 )

- วสดแบบหลอ ไดแก วสดแบบหลอทใชประกอบเปนแบบ ซงมทงไมและเหลกตามทไดคานวณออกแบบการใชแบบหลอแลว

- อปกรณประกอบแบบ เชน สลกเกลยว เหลกยดรง ตะป - นามนทาแบบ การใชนามนทาแบบทาใหการรอถอดแบบไดงาย ลดความเสยหาย

และยงชวยใหลดการดดนาของแบบหลอจากคอนกรต สงผลใหอายการใชงานของแบบหลอนานขน ปกตแลวนามนทาแบบ 1 ลตร จะใชทาแบบไดประมาณ 10 ตร.ม.

- คาแรงตดตงแบบหลอ ขนอยกบ ขนาดของแบบหลอ วสดทใช รปรางของโครงสรางเครองมอเครองจกรทใช รวมไปถงประสทธภาพการทางานของชาง

1) คณสมบตวสดทใชทาแบบหลอ

ก) ไมแปรรป วศวกรรมสถานแหงประเทศไทยไดกาหนดคาหนวยแรงทยอมใหโดยอาศยผลการทดสอบ แรงดด กาลงอด และแรงเฉอน โดยแบงตามกลมตามชนดของไม ไดแก ไมเนอออนมาก ไมเนอออน ไมเนอปานกลาง ไมเนอแขง และไมเนอแขงมาก ทงนใชตวคณเพอความปลอดภยแตกตางกนตามประเภทของกลสมบต อยางไรกตามในสภาพการทาแบบหลอคอนกรตนนอาจพจารณาคาหนวยแรงทยอมใหตามกลมชนดไมตามตารางท 2.4 โดยหนวยแรงแรงดงทยอมใหมคาเทากบแรงอดในแนวขนานเสยน



ตารางท 2.4 แสดงคาหนวยแรงทยอมใหตามมาตรฐานอาคารไม ( ว.ส.ท. )

ประเภทไม โมดลสยดหยน ( กก./ซม.2)

แรงดด ( กก./ซม.2)

แรงอด ( กก./ซม.2) แรงเฉอน ( กก./ซม.2) ขนานเสยน ตงฉากเสยน

ไมเนอออนมาก 78,900 60 45 12 - ไมเนอออน 94,100 80 60 16 8 ไมเนอปานกลาง 112,300 100 75 22 10 ไมเนอแขง 136,300 120 90 30 12 ไมเนอแขงมาก 189,000 150 110 40 15

ข) ไ ม อด คณสมบ ต เ ช งกลของไม อดตามมาตรฐาน American Plywood

Association (APA) ซงแบงตามประเภทของการใชงานคอ Class I Class II และ Structure I ตามตารางท 2.5 เปนหนวยแรงทยอมใหสาหรบการออกแบบ สวนคาแอนตวทยอมใหนยมใช )360/(L

ตารางท 2.5 แสดงหนวยแรงทยอมใหตาม APA

รายการ Class I Class II Structure I หนวยแรงดด ( ปอนด/ตร.นว ) 1,930 1,330 1,930 ( กก./ตร.ซม. ) 135 93 135 หนวยแรงเฉอน ( ปอนด/ตร.นว ) 80 72 102 ( กก./ตร.ซม. ) 5.6 5.0 7.1 โมดลสยดหยน ( ปอนด/ตร.นว ) 1,650,000 1,430,000 1,600,000 ( กก./ตร.ซม. ) 115,500 100,000 112,000

ค) เหลก เหลกทจาหนายในทองตลาดสวนใหญเปนโครงสราง A-36 ตามมาตรฐาน

American Society for Testing and Materials ( ASTM ) คอมกาลงดงทจดคลาก 2,520 กก./ซม.2 มกาลงประลยอยระหวาง 4,000 - 5,600 กก./ซม.2 และใหการยดตวสงสดเกนกวา 20 % สวนเหลกหนาตดบางมสองระดบกาลงคอ 2,400 กก./ซม.2 และ 3,200 กก./ซม.2 ในทองตลาดสวนใหญจะเปนชนดทมกาลงดงทจดคลาก 2,400 กก./ซม.2 กาลงดงประลย 4,100 กก./ซม.2 และมการยดตวสงสดไดไมนอยกวา 23 % หนวยแรงทยอมใหอาจพจารณาใชตามมาตรฐานของวศวกรรมสถานแหงประเทศไทย ว.ส.ท. 1003-18 หรอตามมาตรฐานการออกแบบของ AISC แหงสหรฐอเมรกา

ง) เหลกยดรง เหลกยดรงทนยมใชกนในการกอสราง ไดแก เหลกกลมขนาดปกตม

ขายตามทองตลาดและเหลกยดรงประเภทเหลกยดรงสาเรจรป ซงเหลกยดรงสาเรจรปนขนาดของเหลกยดรงแตกตางกนตามแตผผลต การเลอกใชควรพจารณาจากคาแนะนาของบรษทผผลต ขนาดจะแปรตามระยะหางระหวางจด ขนาดของแผงแบบและตวเสรมกาลงของแบบหลอ ซงทมจาหนายมอย 4 แบบ แบบ B สาหรบ



คอนกรตเปลอยทง 2 ผว แบบ C สาหรบคอนกรตทมการฉาบทง 2 ดาน แบบ BC เหมาะสาหรบคอนกรตเปลอยดานหนงและตกแตงอกดานหนง และแบบ D ใชสาหรบงานคอนกรตทมความดนสงมากๆ กาลงในการรบแรงดงของเหลกยดรงไดแสดงไวในตารางท 2.6

ตารางท 2.6 แสดงกาลงดงทดสอบของเหลกยดรง

ชนด ขนาด ( น ว )

พนทหนาตด ( ตร.ซม. )

กำลงประลย ( กก. )

กำลงใชงาน ( กก. )

ความยาว ( ซม. )

B , C , BC D

3/8 1/2

0.50 0.90

3,000 4,000

2,100 2,800

18 – 31 25 - 36

2.1.4 ขอควรรเกยวกบการออกแบบนงราน

งานกอสรางโดยทวไปเนนหนกเรองของการรบนาหนกทปลอดภยโดยทวไปวศวกรจะคานงและออกแบบการรบนาหนกความปลอดภย แตเฉพาะในเรองตวอาคารเทานน สวนประกอบในการใชเครองมอเครองใชทสวนประกอบ เพอเรมตนในการทางานสาหรบการใหเกดเปนอาคารขนมาไดอยนอกเหนอความรบผดชอบของวศวกร โดยทวไปดงนนสวนประกอบเครองมอเครองใชตาง ๆ ทจะนามาใชเพอการดาเนนการดงกลาว จงเปนเหตใหเกดอนตรายขน ดงนนมาตรการของรฐ ฯ จงไดกาหนดขนเปนกฎหมายเพอบงคบใชแกนายจางโดยทวไปสาหรบกฎหมายดงกลาวซงออกประกาศบงคบใชในรปของกฎกระทรวงและประกาศกระทรวงแรงงานและสวสดการสงคม วาดวยเรองความปลอดภยในการทางาน งานกอสราง และยงมกฎหมายอนๆ อกหลายเรองซงใชเกยวของกนอย (http://www.vpcgroup.co.th/)

1) การรบนาหนก

นาหนกไมวาจะเปนตวอาคารหรอสวนประกอบเครองมอ เครองใชเพอการกอสรางใหเกดเปนตวอาคารขน คาวา “นาหนก” จงเปนเรองสาคญทจะตองคดถงกอนเพอความปลอดภยในการดาเนนการทกขนตอนเกยวของกบวสด และพนดน ซงเปนสวนทจะตองรองรบนาหนกดงกลาว สงทสาคญ พนดนหรอวสดทใชเปนสวนประกอบในการดาเนนการงานนน จะตองรบนาหนกใหมความปลอดภยไดอยางไร คาวา “นาหนก” เปนคาทมความหมายรวม ซงเมอดาเนนการแลวจะตองมความปลอดภยโดยไมมการหกพง ดงนนนาหนกเปนเรองททกคนจะตองทราบความหมายในเรองของ SAFETY FACTOR (นาหนกทปลอดภย)

- นาหนกบรรทก คอ นาหนกทจะเพมขนกบสงกอสราง เชน คน สงของ หรอวสดอนๆ ทนาขนไปอยบนพนหรอบนอาคาร

- นาหนกบรรทกบนตวอาคาร คอ นาหนกทวศวกรจะกาหนดใหรบนาหนกไดตามทกาหนด ซงเราเรยกวา Live Load

- นาหนกของตวอาคาร คอ นาหนกรวมโครงสรางทประกอบเปนสวนของอาคารทงหมด ซงเราเรยกวา Dead Load

- การรบนาหนกของพน หมายถง นาหนกของตวอาคารทกดลงพนดนทพนดนสามารถรบนาหนกไดทปลอดภย ซงเราเรยกวา Bearing Capacity



2) ขอพจารณาในการออกแบบนงราน นงรานแตละประเภทยอมมความเหมาะสมในการใชงานเฉพาะอยางตามสภาพการ

กอสราง ผดาเนนการกอสรางจะตองเลอกประเภทใหเหมาะสมกบแตละงาน เชน นงรานเสาเรยงเดยว นงรานเสาเรยงค นงรานชนดแขวน นงรานสาหรบงานซอมแซม เปนตน การพจารณาออกแบบหรอเลอกใชนงราน มขอควรพจารณาคอ สภาพสถานท และความเหมาะสมกบสถานท นาหนกบรรทกทใชงาน ความสะดวกในการตดตงและรอถอน ความปลอดภย และความประหยด ในปจจบนมประกาศกระทรวงมหาดไทยเรองความปลอดภยในการทางาน ไดออกประกาศกาหนดใหการออกแบบนงราน ทาโดยผไดรบใบอนญาตประกอบวชาชพวศวกรรมควบคม ตามทคณะกรรมการควบคมประกอบวชาชพวศวกรรม ตามพระราชบญญตวชาชพวศวกรรม พ.ศ.2512 กาหนด หากมไดออกแบบโดยผทไดรบใบอนญาตดงกลาว ผดาเนนการกอสรางจะตองกอสรางนงรานใหเปนไปตามขอกาหนดขนตา ตามประกาศทกระทรวงมหาดไทย กาหนดไว

รปท 2.1 แสดงสวนประกอบทวไปของนงรานเหลก (ทมา: www.jirarot-sk.co.th)



บทท 3 การดาเนนงานศกษา

3.1 วธการดาเนนงานศกษา

การคานวณแบบหลอคอนกรตเพอใชแสดงรปรายละเอยดวสดประกอบแบบหลอไวสาหรบการกอสรางโครงสรางคอนกรตเสรมเหลกของอาคารระบายนาลนโครงการนาเลยอนเนองมาจากพระราชดาร อาเภอภหลวง จงหวดเลย มขนตอนและวธการปฏบตงาน ดงน

3.1.1 การรวบรวมขอมล 1) การรวบรวมขอมลแบบกอสราง

โครงการนาเลยอนเนองมาจากพระราชดาร มทตงโครงการอยทตาบลแกงศรภม อาเภอวงสะพง จงหวดเลย พกด 47 QQU 825-860 ตามแผนททหาร มาตราสวน 1:50,000 ลาดบชด ระวางท 5343 III พกด 839-862 เสนรง 17๐-02’ – 32” เหนอ เสนแวง 101๐-40’ – 00” ตะวนออก การจดทาโครงการแหงนมวตถประสงคเพอ (1) เพอกอสรางอางเกบนาใหมนาเพยงพอ สาหรบสงเขาพนทเพาะปลกในเขตโครงการ จานวนพนทชลประทาน 59,592 ไร แบงเปนพนทชลประทานโดยแรงโนมถวง 24,912 ไร (คลองสงนา) และพนทชลประทานโดยระบบสบนา จานวน 34,680 ไร (2) เพอเปนแหลงเกบกกนาสาหรบการอปโภค บรโภค จานวน 6.30 ลาน ลบ.ม./ป (3) เพอเปนแหลงแพรเพาะพนธสตวนา องคประกอบของโครงการอางเกบนานาเลยอนเนองมาจากพระราชดาร เขอนดนยาว 604.00 เมตร สง 30.80 เมตร ระดบสนเขอน +298.50 (รทก.) ระดบนาเกบกก +293.50 ม.(รทก.) พนทผวอางทระดบนาสงสด 2,750 ไร ความจอางทระดบนาสงสด 48.984 ลาน ลบ.ม. ความจอางทระดบนาเกบกก 35.807 ลาน ลบ.ม. ดนถมบดอดแนน Core Zone 96,070 ลบ.ม.ดนถมบดอดแนน Random Zone 249,780 ลบ.ม. รวมเปนดนถมบดอดแนนทงสน 345,850 ลบ.ม. เปนเขอนดนชนดแบงสวน (Zoned Type Dam) ทใชดนหลายประเภทมากอสรางเปนตวเขอน โดยในสวนของแกนเขอน (Core Zone) จะพจารณาใชดนประเภททบนา (Impervious Soil) และในสวนของเปลอก (Shell Zone หรอ Random Zone) ทถดออกมาจากสวนแกนเขอน ดงแสดงไวในรปท 3.1 (ก)-(ข)

① ②

③ ④ ⑤

⑥

⑦ ⑧

④

⑨

⑩



สญลกษณและเครองหมาย ความกวางเขอนดน Blanket Drain ระดบสนเขอน Rockfill Toe ดนถมแกนกลาง (Core Zone) กรวดทรายรองพน (Bedding) ดนถมเปลอกนอก (Random Zone) หนทง Chimney Drain ระดบรองแกน

(ก) แสดงรปตดตามขวางเขอนดน

สญลกษณและเครองหมาย สนเขอน ถนนทายเขอน ลาดเขอนดานเหนอนา อาคารระบายนาลน ลาดเขอนดานทายนา อาคารทอระบายนาฝงขวา ถนนขนสนเขอน อาคารทอระบายนาฝงซาย

(ข) แสดงแปลนสวนประกอบของเขอนดน

รปท 3.1 แสดงองคประกอบของโครงการ โครงการอางเกบนานาเลยอนเนองมาจากพระราชดาร จ.เลย

ในสวนของอาคารทางระบายนาลน (Spillway) ชนดฝายสนครงวงกลม มทตงอย

บรเวณฐานยนเขอนฝงขวาวางตวเอยงทามม 57.36 องศากบแนวศนยกลางเขอน มหนาทระบายนาในอางเกบนาทเกนจากระดบนาเกบกก (+293.50 ม.รทก.) ออกไปจากอางเกบนาเพอใหเกดความปลอดภยกบตวเขอนไมทาใหนาลนขามสนเขอน (Over topping) โดยมการออกแบบใหสามารถระบายนาไดสงสดประมาณ 1,160 ลบ.ม.ตอวนาท ทระดบนาสงสด +296.44 ม.ทรก. อาคารแหงน ประกอบดวย สวนรบนาเปนฝายสนครงวงกลม ความยาวสนฝาย 105 เมตร สวนควบคมระดบนา (Control Point) สวนรางเท (Chute) สวนอาคาร

①②

③ ④ ⑤

⑥

⑦ ⑧



สลายพลงนา และสวนคลองระบายนาลงลานาเดม อาคารทงหมดเปนอาคารคอนกรตเสรมเหลก ทประกอบไปดวย กาแพงกนดนและพนคอนกรต มสะพานรถยนตคอนกรตเสรมเหลกขามอาคารระบายนาลน ดงแสดงไวในรปท 3.2 (ก)-(ข)

(ก) แปลนอาคารระบายนาลน

(ข) รปตดตามยาวอาคารระบายนาลน

รปท 3.2 แสดงอาคารระบายนาลน (Spillway)โครงการอางเกบนานาเลยอนเนองมาจากพระราชดาร จ.เลย

3.1.2 การเกบรวบรวมขอมลทางทฤษฎจากหนงสอ ในการเกบรวบรวมขอมลทางทฤษฎจากหนงสอทางวชาการเกยวกบดานการออกแบบเปนหลก ไดแก ขอมลเกยวกบการคานวณแรงดนคอนกรตตอแบบ, ทฤษฎทใชในการคานวณแรงดนคอนกรตและทฤษฎทใชในการคานวณแบบหลอ คอ ทไดกลาวมาแลวในบทท 2 สวนการเกบรวบรวมขอมลทางดานประมาณราคาวสดทใชทาแบบหลอทมอยตามทองตลาดจะเปนการเกบรวบรวมขอมลจากราคากลางทางกรมเศรษฐกจการพาณชย กระทรวงพาณชย



3.1.3 การเกบรวบรวมขอมลทางทฤษฎจากผมประสบการณ ในการเกบรวบรวมขอมลจากผมประสบการณสาหรบนามาพจารณานน จะเปนการเกบรวบรวมขอมลเกยวกบเกณฑในดานการออกแบบและการประมาณราคาของระบบแบบหลอ โดยวธการสมภาษณจากผมประสบการณ โดยในการสมภาษณนไดสมภาษณผมประสบการณ ซงขอมลทไดจากการสมภาษณจะเปนขอมลจากประสบการณในการทางานทผานมา นอกเหนอจากขอมลทไดจากการสมภาษณแลวไดเกบรวบรวมขอมลทไดเพมเตมจากเอกสาร, แบบกอสรางทไดรบในระหวางการสมภาษณ 3.2 คานวณและออกแบบ

การคานวณและออกแบบงานแบบหลอคอนกรตสาหรบการกอสรางโครงสรางคอนกรตเสรมเหลกของอาคารระบายนาลนโครงการนาเลยอนเนองมาจากพระราชดาร อาเภอภหลวง จงหวดเลย แบงไดเปน 2 สวน ไดแก แบบหลอคอนกรตรบโครงสรางแรงทางดง (Horizontal Formwork System ) และแบบหลอคอนกรตรบโครงสรางแรงดานขาง (Vertical Formwork System) มรายละเอยดการคานวณและออกแบบดงน

3.2.1 แบบหลอคอนกรตรบโครงสรางแรงทางดง (Horizontal Formwork System) การคานวณและออกแบบงานแบบหลอคอนกรตรบโครงสรางแรงทางดง สาหรบการโครงการนาเลยอนเนองมาจากพระราชดาร อาเภอภหลวง จงหวดเลย ครงนจะกลาวถงการคานวณและออกแบบงานแบบหลอคอนกรต (Concrete Formwork) สาหรบโครงสรางนงรานและคายนรองรบพนสะพานคอนกรตเสรมเหลกของอาคารระบายนาลน ขนาดความหนาพน 0.70 เมตร ความยาวตอชวง 11.267 เมตร จานวน 3 ชวง ความสงของพนสะพาน 11.77 เมตร จากพนอาคารระบายนาลน ดงแสดงไวในรปท 3.3 รายการคานวณออกแบบโครงสรางนงรานและคายน มวธและขนตอนการดาเนนงาน ดงน

รปท 3.3 แสดงงานสะพานคอนกรตเสรมเหลกขามอาคารระบายนาลน

11.77 ม.



1) ออกแบบความหนาของแผนไมอด ( Plywood ) แบบทองพน ก) ขอมลการออกแบบ

- ระยะวางพาดของไมอด = 0.30 m. ข) นาหนกบรรทกทกระทาตอนงราน

- นาหนกบรรทกจร = 245 kg/m2 - นาหนกบรรทกตายตว = 2,400 x 0.70 = 1,680 kg/m2 (ใชหนวยนาหนกคอนกรต 2,400

kg/m3) - นาหนกของตวนงราน = 50 kg/m2 - และคดเผอนาหนกของอปกรณตดตง-ฝง-ยด = 15 kg/m2

รวมนาหนกทกระทาตอนงรานทงหมด = 245+1,680+50+15 = 1,990 kg/m2 > 450 kg/m2 ผาน (นาหนกบรรทกรวม(ของนาหนกบรรทกตายตว+ นาหนกบรรทกจร) ใชไมนอยกวา 450 kg./m.2 และ 600 kg./m.2 กรณใชรถเขนสองลอชวยงาน)

ค) หาความหนาของไมอดรองแผนพน(จากตารางไมอด) - เลอกใชไมอดความหนา 3/4 นว หรอ 19 mm. (มคณสมบตดงน I = 0.199 in4 (8.28

cm4), S = 0.455 in3(7.46 cm.3), QIb / = 7.187 in2(46.37 cm.2), หนก 2.20 psf., bF = 1,545 psi = 108.62 ksc., sF = 57 psi = 4.01 ksc., E = 1,500,000 psi = 105,452.91 ksc. ))

ง) ตรวจสอบระยะหางทยอมใหของตงทรองรบไมอดขนาดทเลอก - ระยะหางสงสดของตงทรองรบไมอดเนองจากผลของการดด

.16.20)100/990,1(

)62.108)(46.7(16.316.3,

10

2

cmw

SFbL

S

wL

S

M

I

McFb

- ระยะหางสงสดของตงทรองรบไมอดเนองจากผลของการแอนตว

.27.35)100/990,1(

) 105,452.91)(28.8(74.074.0,

36014533

4

cmw

EIL

L

EI

wl

- ระยะหางสงสดของตงทรองรบไมอดเนองจากผลของ Shear .95.14)37.46)(

100/990,1625.0

01.4())(

625.0(,

)10028.8(

625.0cm

xQ

Ib

w

FL

x

wLQ

Ib

VQF s

s

หมายเหต ระยะหางสงสดของตงทรองรบไมอดจากผลของโมเมนตดดเปนตวควบคมคอ 20.16 cm. ดงนนระยะหางระหวางตงจะตองไมเกน 20.00 cm. ใชไมอดแบบหนา 3/4 นว หรอ 19 mm. ดงแสดงไวในรปท 3.4



รปท 3.4 แสดงไมอดรองแผนพนสะพานคอนกรตเสรมเหลกของอาคารระบายนาลน

2) ออกแบบตง (Joist) รบแผนไมอดแบบ ก) ขอมลการออกแบบ

- ระยะหางระหวางตง = 0.30 m. - เลอกใชเหลกรปพรรณ มอก.107, เกรด HS41: yF = 2,400 ksc.; uF = 4,100 ksc.

ข) นาหนกบรรทกทกระทาตอตง (1,990 kg/m2) - ดงนนนาหนกกระทาทตงแตละตว = wA = 1,990 x 0.30 = 597 kg/m. (ดรปท 3.4 )

ค) หาขนาดของตง จากตารางท 3.1 แสดงคณสมบตของหนาตดเหลกกลวงสเหลยมจตรส สมมตเลอกใชตง

เหลกขนาด []– 38 x 38 x 1.60 mm. (มคณสมบตดงน I = 4.92 cm4, S = 2.59 cm.3, A = 2.264 cm.2, หนก 1.78 kg./m.)

ง) ตรวจสอบระยะหางสงสดทยอมใหของคานรองรบตง

- ระยะหางสงสดเนองจากผลของการดด

.26.43)100/990,1(

)400,26.0)(59.2(16.316.3,

10

2

cmx

w

SFbL

S

wL

S

M

I

McFb

- ระยะหางสงสดเนองจากการแอนตว

.90.58)100/990,1(

) 2,040,000)(92.4(74.074.0,

36014533

4

cmw

EIL

L

EI

wl

- ระยะหางสงสดเนองจาก Shear

.85.93)100/990,1(

16.08.3400,228.128.1,

2

8/54.0 cm

xxx

w

dtFL

dt

wl

Aw

VFF wy

wys

ไมอดดา 19 mm.

เหลกกลองขนาด 100 x 100 x 2.30 mm.@ 0.90 m.

เหลกกลองขนาด 38 x 38 x 1.60 mm.@ 0.30

A



หมายเหต จะเหนวาระยะหางสงสดทยอมใหของตง (Joist) รบแผนไมอดจากผลของโมเมนตดดเปนตวควบคมคอ 43.26 cm. ดงนนระยะหางระหวางตง (Joist) รบแผนไมอดจะตองไมเกน 43.26 cm. แตเพอใหดดเหมาะสมจงเลอกใชเปน 30 cm. เมอใชตงเหลกขนาด []– 38 x 38 x 1.60 mm.@ 0.30 m.ดงแสดงไวในรปท 3.4

ตารางท 3.1 แสดงคณสมบตของหนาตดเหลกกลวงสเหลยมจตรส

3) ออกแบบคานรบตง (Stringer)

รปท 3.5 แสดงคานรบตง (Stringer)

ตงเหลกกลองขนาด 38 x 38 x 1.60 mm.@ 0.30 m.

คานเหลกกลองขนาด 100 x 100 x 2.30 mm.@ 0.90 m.

A



ก) ขอมลการออกแบบ - ระยะหางระหวางคานรบตง = 0.90 m. - เลอกใชเหลกรปพรรณ มอก. 107, เกรด HS41: yF = 2,400 ksc.; uF = 4,100 ksc.

ข) นาหนกบรรทกทกระทาตอตง (1,990 kg/m2) - ดงนนนาหนกกระทาทคานแตละตว = wA = 1,990 x 0.90 = 1,791 kg/m = 1,791/2 =

895.5 kg./m (ดรปท 3.5 ) ค) หาขนาดของคานรบตง

ตารางท 3.2 แสดงคณสมบตของหนาตดเหลกกลวงสเหลยมจตรส

จากตารางท 3.2 สมมตเลอกใชคานเหลกขนาด []– 100 x 100 x 2.30 mm. (มคณสมบตดงน I = 139.73cm4, S = 27.95 cm.3, A = 8.852 cm.2, หนก 6.95 kg./m.)

5.2.4 ตรวจสอบระยะหางสงสดทยอมใหของคานรองรบตง - ระยะหางสงสดเนองจากผลของการดด

.11.142)100/990,1(

)400,26.0)(95.27(16.316.3,

10

2

cmx

w

SFbL

S

wL

S

M

I

McFb

- ระยะหางสงสดเนองจากการแอนตว



.72.179)100/990,1(

) 2,040,000)(73.139(74.074.0,

36014533

4

cmw

EIL

L

EI

wl

- ระยะหางสงสดเนองจาก Shear

.05.355)100/990,1(

23.010400,228.128.1,

2

8/54.0 cm

xxx

w

dtFL

dt

wl

Aw

VFF wy

wys

หมายเหต จะเหนวาระยะหางสงสดทยอมใหของคานรองรบตงจากผลของโมเมนตดดเปนตวควบคมคอ 142.11 cm. ดงนนระยะหางระหวางคานรบตงจะตองไมเกน 142.11 cm. แตเพอใหดดเหมาะสมกบนงรานเหลกรปพรรณเพอรองรบจงเลอกใชเปน 90 cm. เมอใชตงเหลกขนาด []– 100 x 100 x 2.30 mm.@ 0.90 m.ดงแสดงไวในรปท 3.5

4) ออกแบบเสาคายน

รปท 3.6 แสดงเสาคายนโครงสรางและคายนรองรบพนสะพานคอนกรตเสรมเหลกของอาคารระบายนาลน

ก) ขอมลการออกแบบ - เสาคายนสง 1.70 m. - พนทเทยบเทาสาหรบนาหนกบรรทกเพอการออกแบบ = 1.20 x 0.90 =1.08 m.2

- เลอกใชเหลกรปพรรณ มอก. 116, เกรด eF 24 ( yF = 2,400 ksc., uF = 4,100 ksc.) ข) นาหนกบรรทกทกระทาตอเสาคายน (ในพนท 1.08 m.2)

- รวมนาหนกบรรทกทกระทาตอเสาคายน = 1,990 x 1.08 = 2,149.20 kg. say 2,500 kg. ดงนนนาหนกบรรทกทกระทาตอเสาคายนแตละตว = 2,500 /2 = 1,250 kg.

ค) ออกแบบขนาดหนาตดของเสาคายน - หาพนทหนาตด ( A ) ทตองการ = cF /(0.60 yF ) = 1,250/(0.60 x 2,400) = 0.87 cm.2 - เปดตารางเหลก Pipe เลอกขนาดเหลกโดยใชคา A = 0.87 cm.2 เปนคาตาสดในการเลอก

ขนาดหนาตดเหลก

A

1.20 m.



จากตารางท 3.3 สมมตเลอกใชเสาคายนขนาด O – 42.40 x 2.60 mm. (มคณสมบตดงน xI = 6.46 cm4, xS = 2.05 cm.3, SA = 3.25 cm.2, หนก 2.55 kg./m., minr = 1.41 cm.) ตารางท 3.3 แสดงคณสมบตของหนาตดเหลกกลวงกลม



ง) ตรวจสอบหนวยแรง (1) หาหนวยแรงอดทยอมให - หาคา K จากตารางเมอการตอทปลายบน-ลาง เปน hinge ได K = 1.0 (ดรปท 3.7) - หา CC = KL / minr = [(1)(1.70 x 100)]/1.41 = 120.56 < 200 (สาหรบ

โครงสรางหลก)…ผาน

- หา S = y

S

F

E 22 =400,2

14.31004.22 26 xxx =129.46

- เนองจากคาของ CC < S ดงนนหนวยแรงอดทยอมให ( ACF ) จงหาไดจากสมการ

ACF = [1-0.5( CC / S )2][ yF ]/[(5/3) + (3/8)( CC / S ) – (1/8)( CC / S )3] เมอคา ( CC / S )= (120.56/129.46) = 0.93

ACF = [1-0.5(0.93)2][2,400]/[(5/3) + (3/8)( 0.93) – (1/8)( 0.93)3] =1,362.12/1.915 = 711.28 ksc.

(2) ตรวจสอบขนาดหนาตดทเลอกออกแบบ - หาความสามารถในการรบแรงอดตามแนวแกนไดจากสมการ ( ACF )( SA ) ≥ CF - ความสามารถในการรบแรงอดตามแนวแกน = (711.28 x 3.25) = 2,311.66 kg.

> 1,250 kg….ผาน เลอกใชเสาคายนขนาด Pipe O – 42.40 x 2.60 mm.

รปท 3.7 แสดงคา K factor (มาตรฐาน ว.ส.ท.)



สาหรบโครงสรางนงรานและคายนรองรบพนสะพานคอนกรตเสรมเหลกของอาคารระบายนาลน โครงการนาเลยอนเนองมาจากพระราชดาร จงหวดเลย ไดเลอกใชนงรานสาเรจรป โดย Specification ของเหลกนงราน สามารถสอบถามจากผผลตหรอตวแทนจาหนาย ดงแสดงไวในรปท 3.8 Specification ของเหลกนงรานไดแก

- 2,500 kg. per leg - Fame A - 1217B , A - 1217A , A-917A - 2,250 kg. per leg - Fame A - 1219 - 1,750 kg. per leg - Fame A - 717S , A - 617S การเลอกใชโดยเปรยบเทยบระหวางนาหนกทเราหามาไดกบความสามารถในการรบนาหนก

ของขาตงแตละ CODE ในทนเราไดวานาหนกทตองการออกแบบคอ 1,250 kg. กไปดวามมตใกลเคยงกบทเราออกแบบแลวรบนาหนกบรรทกปลอดภยไดไมนอยกวา 1,250 kg ในทนเลอกขาตงท CODE A-1217A ซงรบนาหนกบรรทกปลอดภยได 2,500 kg./ขา > 1,250 kg.

รปท 3.8 แสดงโครงสรางนงรานสาเรจรป



3.2.2 แบบหลอคอนกรตรบโครงสรางแรงดานขาง (Vertical Formwork System) การคานวณและออกแบบงานแบบหลอคอนกรตรบโครงสรางแรงดานขาง สาหรบการโครงการนาเลยอนเนองมาจากพระราชดาร อาเภอภหลวง จงหวดเลย ครงนจะกลาวถงการคานวณและออกแบบงานแบบหลอคอนกรต (Concrete Formwork) ผนงคอนกรตเสรมเหลกบรเวณ Basin ซงมขนาดหนา 1.00 เมตร สง 12.50 เมตร ยาว 45 เมตร จานวน 2 ขาง ดงแสดงไวในรปท 3.9 มวธและขนตอนการดาเนนงาน ดงน

รปท 3.9 แสดงงานสะพานคอนกรตเสรมเหลกขามอาคารระบายนาลน



1) การคานวณออกแบบ ความสงในการเทคอนกรตตอชนเทากบ 2.5 เมตร, อตราการเทคอนกรตเทากบ 2 เมตรตอชวโมง, คาการยบตวของคอนกรตเทากบ 10 เซนตเมตร, อณหภมขณะเทคอนกรตเทากบ 30 องศาเซลเซยส, หนวยนาหนกของคอนกรตเทากบ 2,400 กโลกรมตอลกบาศกเมตร ก) คานวณโครงสรางแบบหลอ ก.1 คานวณหาแรงดนคอนกรต (ตามมาตรฐาน CEB) ก.1.1 คดแบบความดนของเหลวง P = 2,400×H = 2,400×2.5 = 6,000 กก./ม.2 ก.1.2 คดผลกระทบตอการกอตว = 2,400 kR + 500 = (2,400×0.65×2)+500 = 3,120+500 = 3,620 กก./ม.2 ก.1.3 คดผลขนาดดานแคบของแบบหลอ = 300R+10,000d+1,500 = (300×2)+(10,000×1.00)+1,500 = 600+10,000+1,500 = 12,100 กก./ม.2 คาแรงดนของคอนกรตทใชในการคานวณเทากบ Min [6,000, 3,620, 12,100]=3,620 กก./ม.2 ก.2 คานวณหาแรงดนคอนกรต (ตามมาตรฐาน ACI-347) ก.2.1 เมออตราการเทคอนกรต ≤ 2 ม./ชม.

= 0.078 + [ 8.0 x 2 /( 30 + 17.8 )] = 0.25 กก./ซม.2

โดยคาแรงดนทใชในการออกแบบตองไมมากกวา 0.98 กก./ซม.2 หรอ (โดยท = ; = 2,400 กก./ม.2 ) และตองไมนอยกวา 0.29 กก./ซม.2

ในการคานวณครงน เลอกใชคาแรงดนของคอนกรต =3,620 กก./ม.2 ข) การคานวณแบบหลอวสดไม วสดทเลอก : แผนผวใชไมอดยาง Class I หนา 15 มม. (หนวยแรงดดทยอมให 135 กก./ซม.2, เคราใชไม 1 ½ × 3 นว ยาว 2.5 เมตร คานรบเคราใชไม 2×4 นว ยาว 3 เมตร และเหลกยดรงใชขนาด 9 มม.

)8.17(

0.8078.0

CT

RP

hP

hP H



รปท 3.10 แสดงสวนประกอบของแบบหลอทวไปวสดไม

ข.1 คานวณระยะหางของเครา ข.1.1 ควบคมโดยแรงดด

จาก 2

6

bd

MFb เมอ

10

2WlM ( bF ไมอด Class I = 135 กก./ตร.ซม.)

10

20.36

5.1100

6135

2

2

xl

x

l 37 ซม. ข.1.2 ควบคมการแอนตว

จาก EI

wlL

128360

4

( E โมดลสยดหยนไมอด Class I = 115,500 กก./ตร.ซม.)

W

EIl

360

1283

)20.36360(

)28500,115128(3

x

xxl

l 31 ซม. เลอกใชระยะเคราเทากบ 30 ซม. ข.2 คานวณระยะหางคานรบเครา ข.2.1 ควบคมโดยแรงดด

จาก 2

6

bd

MFb เมอ

10

2WlM ( bF ไมเนอออน = 80 กก./ตร.ซม.)

เคราไม

คานรบเคราไม

เหลกยดรง

ไมอดยาง



10100

30.0620,3

5.775.3

680

2

2

lx

x

l 51 ซม. ข.2.2 ควบคมการแอนตว

จาก EI

wlL

128360

4

( E โมดลสยดหยนไมเนอออน = 94,100 กก./ตร.ซม.)

W

EIl

360

1283

)3.020.36360(

)132100,94128(3

xx

xxl

l 74 ซม. เลอกใชระยะคานรบเคราเทากบ 50 ซม. ข.3 การคานวณระยะเหลกยดรง จาก เหลกยดรงขนาด 9 มม. รบนาหนกปลอดภยเทากบ 2,100 กก. พนทรบแรง = ความสามารถรบนาหนกปลอดภย / แรงดนคอนกรต = 2,100/3,620 = 0.58 ตร.ม. ระยะเหลกยดรง = พนทรบแรง /ระยะคานรบเครา = 0.58/0.50 = 1.16 ม. ( ใช Factor = 0.6x1.16 = 0.69 ม.) เลอกใชระยะเหลกยดรงเทากบ 60 ซม. ข.4 ออกแบบคายนดานขาง คดทระยะ 1 เมตร(คดตอเมตร) ,คามมทคา 60 องศา (cos60๐ = 0.50) ข.4.1 แรงลมกระทาตอแบบ (กาหนดแรงลม = 50 กก./ตร.ม.)

แรงกระทาทลงสคายน = )60(cos

).(o

loadxLxHwind =)50.0(

)5.2150( xx = 250 กก./ม.

ข.4.2 แรงดนของคอนกรตตอแบบขางทตางกน สมมตใหระดบคอนกรตตางกน = 0.25 ม.

แรงดนทตางกน = 2

)25.01400,2( 2xx = 75 กก./ม.

แรงในคายน = )60(cos

)75(o

= 150 กก./ม.



ข.4.3 แรงดนเนองจากระยะเยองศนยของกาแพง กาหนดใหเยองศนยไดไมเกน 10 % แรงดดเยองศนย = 11.0115.2400,2 xxxxx = 600 กก./ม. แรงในแนวราบ = 600/2.5 = 240 กก./ม. แรงในคายน = 240 / cos60๐ = 480 กก./ม. แรงรวม = 600+240+480 = 1,320 กก./ม. เลอกใชแรงในคายน 1,400 กก./ม. ข.4.4 ตรวจสอบกาลงของไมคายน เลอกใช 1 ½ × 3 นว ยาว 2.5 เมตร คาทกระยะ 0.5 ม. (b=3.75 ซม., d=7.5ซม.) แรงในคายนแตละตว = 1,400 x 0.5 = 700 กก.

กาลงอด 2

3.0

d

l

EFa =

2

75.3

2/250

100,943.0

x = 25.4 กก./ตร.ซม.

AFP a = 25.4 x (3.75 x7.5) = 714.6 กก. ข.5 ตรวจสอบวสดคานรบเครา ข.5.1 ควบคมโดยแรงดด

จาก 10

2WlM

10

3.0620,3 2xM = 130 กก./ม.

bF

MS = 130×100/80 = 162.5 ซม.3

ข.5.2 ควบคมการแอนตว

EI

wlL

128360

4

=Ix

x

100,94128

6020.36

360

60 4

I 233 ซม.4 เลอกใชไมขนาด 2×4 นว xS =87.4 cm.3, xI =444 cm.4 ดงนน 2 xS =174.8 > 162.5 cm.3 OK. และ 2 xI =888 cm.4 > 233 cm.4 OK. วสดทเลอกใชได



รปท 3.11 แสดงสวนประกอบของแบบหลอวสดไม ค) การคานวณแบบหลอวสดเหลก วสดทเลอก : แผนผวใช Steel Sheet หนา 4.5 มม., เคราใชเหลกทอสเหลยมจตรสขนาด 50×50 มม., คานรบเคราใชเหลกทอสเหลยมผนผาขนาด 50×100 มม., เหลกยดรงใช ขนาด 9 มม., หนวยแรงทยอมใหของเหลกเทากบ 1,200 กก./ตร.ซม., โมดลสความยดหยนของเหลกเทากบ 2×106 กก./ตร.ซม. ค.1 คานวณระยะหางของเครา ค.1.1 ควบคมโดยแรงดด

จาก 2

6

bd

MFb เมอ

10

2WlM ( bF เหลก= 1,200 กก./ตร.ซม.)

10

20.36

5.4100

6200,1

2

2

xl

x

l 33.45 ซม. ค.1.2 ควบคมการแอนตว

จาก EI

wlL

128360

4

( E โมดลสยดหยนเหลก = 2,000,000กก./ตร.ซม.)

2.50 ม. 2.00 ม.

1.00 ม.3,620 กก./ม.2

ไมอดยาง หนา 15 มม.

เคราไม1 ½ ×3 นว @ 0.30 ม.

คานรบเคราไม 2×4 นว @ 0.50 ม.

เหลกยดรงขนาด 9 มม. @ 0.60 ม.

คายนไม 1½ ×3 นว @ 0.50 ม.

con

P

max



W

EIl

360

1283

)20.36360(

)76.0000,000,2128(3

x

xxl

l 24 ซม. เลอกใชระยะเคราเทากบ 20 ซม. ค.2 คานวณระยะหางคานรบเครา ค.2.1 ควบคมโดยแรงดด

จาก 2

6

bd

MFb เมอ

10

2WlM ( bF เหลก = 1,200 กก./ตร.ซม.)

10100

2.0620,3

55

6200,1

2

2

lx

x

l 455 ซม. ค.2.2 ควบคมการแอนตว

จาก EI

wlL

128360

4

( E โมดลสยดหยนเหลก = 2,000,000กก./ตร.ซม.)

W

EIl

360

1283

)2.020.36360(

)08.52000,000,2128(3

xx

xxl

l 172 ซม. เลอกใชระยะคานรบเคราเทากบ 100 ซม. ค.3 การคานวณระยะเหลกยดรง จาก เหลกยดรงขนาด 9 มม. รบนาหนกปลอดภยเทากบ 2,100 กก. พนทรบแรง = ความสามารถรบนาหนกปลอดภย / แรงดนคอนกรต = 2,100/3,620 = 0.58 ตร.ม. ระยะเหลกยดรง = พนทรบแรง /ระยะคานรบเครา = 0.58/1.00 = 0.58 ม. เลอกใชระยะเหลกยดรงเทากบ 60 ซม. ค.4 ออกแบบคายนดานขาง



คดทระยะ 1 เมตร(คดตอเมตร) ,คามมทคา 60 องศา (cos60๐ = 0.50) ค.4.1 แรงลมกระทาตอแบบ (กาหนดแรงลม = 50 กก./ตร.ม.)

แรงกระทาทลงสคายน = )60(cos

).(o

loadxLxHwind =)50.0(

)5.2150( xx = 250 กก./ม.

ค.4.2 แรงดนของคอนกรตตอแบบขางทตางกน สมมตใหระดบคอนกรตตางกน = 0.25 ม.

แรงดนทตางกน = 2

)25.01400,2( 2xx = 75 กก./ม.

แรงในคายน = )60(cos

)75(o

= 150 กก./ม.

ค.4.3 แรงดนเนองจากระยะเยองศนยของกาแพง กาหนดใหเยองศนยไดไมเกน 10 % แรงดดเยองศนย = 11.0115.2400,2 xxxxx = 600 กก./ม. แรงในแนวราบ = 600/2.5 = 240 กก./ม. แรงในคายน = 240 / cos60๐ = 480 กก./ม. แรงรวม = 600+240+480 = 1,320 กก./ม. เลอกใชแรงในคายน 1,400 กก./ม. 8.4.4 ตรวจสอบกาลงของคายน เลอกใช เสาคายน (prop pipe support) คาทกระยะ 1.00 ม. แรงในคายนแตละตว = 1,400 x 1.00 = 1,400 กก. เลอกใช เสาคายน (prop pipe support) ทมขายตามทองตลาดท สามารถรบแรงในคายนแตละตว มากกวา 1,400 กก. ตอตว ค.5 ตรวจสอบวสดคานรบเครา ค.5.1 ควบคมโดยแรงดด

จาก 10

2WlM

10

2.0620,3 2xM = 14.48 กก./ม.

bF

MS = 14.48×100/1,200 = 1.20 ซม.3

ค.5.2 ควบคมการแอนตว

EI

wlL

128360

4

=Ix

x

000,000,2128

6020.36

360

60 4



I 11 ซม.4 เลอกเหลกทอจตรสขนาด 50×100 มม. xS =22.46 cm.3, xI =416.67 cm.4 ดงนน 2 xS =44.92 >1.2 cm.3 OK. และ 2 xI =833.34 cm.4 > 11 cm.4 OK. วสดทเลอกใชได

รปท 3.12 แสดงสวนประกอบของแบบหลอวสดเหลก 2) การคานวณปรมาณวสดทใชทาแบบหลอ ก) คานวณปรมาณวสดทใชทาแบบหลอระบบ Conventional Wood ก.1 แผนผว ปรมาณแผนผวทใช = 380 แผน ก.2 เครา ปรมาณเคราทใช = 5,300 เมตร จานวนทใช = 5,300/ความยาวไมทเลอก = 5,300/2.5 = 2,120 ทอน ก.3 คานรบเครา ความยาวทใช = 2,500 เมตร

2.50 ม. 2.00 ม.

1.00 ม.3,620 กก./ม.2

แผนเหลก หนา 4.5 มม.

เคราเหลก 50×50 มม. @ 0.20 ม.

คานรบเคราเหลก 100×50 มม. @ 1.00 ม.

เหลกยดรงขนาด 9 มม. @ 0.60 ม.

คายน prop pipe @ 1.00 ม.

con

P

max



จานวนทใช = ความยาวทใช/ความยาวไมทเลอก×2 = 2,500×2/2.5 = 2,000 ทอน ก.4 เหลกยดรง จานวนทใช = 2,400 ชด ข) คานวณปรมาณวสดทใชทาแบบหลอระบบ Conventional Steel ข.1 แผนผว ปรมาณแผนผวทใช = 380 แผน ข.2 เครา ปรมาณเคราทใช = 7,200 เมตร จานวนทใช = 7,200 / ความยาวเหลกทเลอก = 7,200 /6 = 1,200 ทอน ข.3 คานรบเครา ความยาวทใช = 1,500 เมตร จานวนทใช = ความยาวทใช/ความยาววสดทเลอก ×2 = 1,500×2/6 = 500 ทอน ข.4 เหลกยดรง จานวนทใช = 2,400 ชด



บทท 4 ผลการศกษาวจย

4.1 ผลการดาเนนการ

ในงานศกษาครงนไดมการนาตวอยางการคานวณและออกแบบงานแบบหลอคอนกรต (Concrete Formwork) ผนงคอนกรตเสรมเหลกบรเวณ Basin ซงมขนาดหนา 1.00 เมตร สง 12.50 เมตร ยาว 45 เมตร เพอออกแบบและประมาณราคาแบบหลอทางขาง โดยมขอมลเบองตน ดงน

1. ขนาดของกาแพงคอนกรตหนา 1 เมตร สง 12.50 เมตร ยาว 45 เมตร จานวน 2 ขาง 2. คาการเทอตราคอนกรตเทากบ 2 เมตร/ชวโมง, อณหภมขณะทเทเทากบ 30 องศา

เซลเซยส, เทคอนกรตแตละชนสง 2.5 เมตร 3. วสดทเลอกของระบบแบบหลอไม คอ ไมอดเกรด B หนา 15 มลลเมตร , ไมเคราใช

ขนาด 1 ½” × 3” ไมคานรบใชขนาด 2” × 4” และเหลกยดรงใชขนาด 9 มลลเมตร 4. วสดทเลอกของระบบแบบหลอเหลก คอ แผนเหลกหนา 4.5 มลลเมตร , เคราใชเหลก

รปสเหลยมจตรสขนาด 50×50 มลลเมตร คานรบใชเหลกรปสเหลยมผนผาขนาด 100×50 มลลเมตร และเหลกยดรงใชขนาด 9 มลลเมตร

5. อตราคาแรงโดยเฉลยของหวหนาชางเทากบ 1,000 บาท/วน, ชางเทากบ 500 บาท/วน กรรมกรเทากบ 300 บาท/วน

6. จานวนชางทใชประกอบดวยหวหนาชาง 1 คน, ชาง 15 คน, กรรมกร 2 คน



4.1.1 ผลการออกแบบหลอไม

ขอมลประกอบการออกแบบ

1. แรงดนคอนกรต 2. ความสงของกาแพง 3. ความหนาของผนง 4. ความสงการเทคอนกรตตอชน 5. พนทแบบหลอทงหมด

3,620 12.50 1.00 2.50 2,250

กโลกรม/ตารางเมตร เมตร เมตร เมตร ตารางเมตร

1. แผนผว (Sheathing) 1.1 วสดทเลอกใช ไมอดยางเกรด B 1.2 ปรมาณทใชเบองตน 1.3 ปรมาณทใชเพมเตมเนองจากการซอมแซม 2. โครงเครา (Strut) 2.1 วสดทเลอกใช ไมยางแปรรป 1 ½”×3” 2.2 ระยะหางของเคราทคานวณได 2.3 ปรมาณทใชได 3. คานรบเครา (Waler) 3.1 วสดทเลอกใช ไมยางแปรรป 2”×4” 3.2 ระยะหางของคานรบเคราทคานวณได 3.3 ปรมาณทใช 4. เหลกยดรง (Tie-Baes) 4.1 วสดทเลอกใช 4.2 ระยะหางของเหลกยดทคานวณได 4.3 ปรมาณทใช

380 380 30 2,120 50 2,000 0.60 2,400

แผน แผน ยาว 2.50 เมตร เซนตเมตร ทอน ยาว 2.50 เมตร เซนตเมตร ทอน ขนาดเสนผาศนยกลาง 9 มม. เมตร ชด



4.1.2 ผลการออกแบบหลอเหลก

ขอมลประกอบการออกแบบ

6. แรงดนคอนกรต 7. ความสงของกาแพง 8. ความหนาของผนง 9. ความสงการเทคอนกรตตอชน 10. พนทแบบหลอทงหมด

3,620 12.50 1.00 2.50 2,250

กโลกรม/ตารางเมตร เมตร เมตร เมตร ตารางเมตร

1. แผนผว (Sheathing) 1.1 วสดทเลอกใช แผนผว Steel Plate 1.2 ปรมาณทใชเรมตน 2. โครงเครา (Strut) 2.1 วสดทเลอกใช เหลกทอจตรส 50x50 มม. หนา 2.3 2.2 ระยะหางของเคราทคานวณได 2.3 ปรมาณทใชได 3. คานรบเครา (Waler) 3.1 วสดทเลอกใชเหลกทอสเหลยมผนผา100x50 มม.หนา 3.2 ระยะหางของคานรบเคราทคานวณ 3.3 ปรมาณทใช 4. เหลกยดรง (Tie-Baes) 4.1 วสดทเลอกใช 4.2 ระยะหางของเหลกยดทคานวณได 4.3 ปรมาณทใช

380 20 1,200 100.00 500 0.60 2,400

แผน ยาว 6.00 เมตร เซนตเมตร ทอน ยาว 6.00 เมตร เซนตเมตร ทอน ขนาดเสนผาศนยกลาง 9 มม. เมตร ชด



4.1.3 ประมาณราคาแบบหลอเบองตนระบบแบบหลอไม

1. ประมาณราคาคาวสดเบองตน ลาดบ สวนประกอบ รายการ ปรมาณ หนวย ราคา รวม

1 แผนผว ไมอดยางเกรด B 760 แผน 1,200.00 912,000.00 2 โครงเครา ไมยางแปรรป 1 1/2”×3” ยาว 2.50 ม. 2,120 ทอน 120.00 254,400.00 3 คานรบเครา ไมยางแปรรป 2”×4” ยาว 2.50 ม. 2,000 ทอน 200.00 400,000.00 4 เหลกยดรง ขนาด 9 มม. 2,400 ชด 30 72,000.00

1,638,400.00

2. ประมาณราคาคาแรงเบองตน 2.1 คาแรงประกอบ

ลาดบ ประเภท จานวน(คน)

เวลาทใชประกอบ อตราคาแรง บาท:คน:วน. รวม (ชม./วน) วน

1 หวหนาชาง 1 8 10 1,000 10,000.00 2 ชางไม 5 8 10 500 25,000.00 3 กรรมการ 2 8 10 300 6,000

41,000.00

2.2 คาแรงตดตง/ถอดแบบ

ลาดบ ประเภท จานวน(คน)

เวลาทใชตดตง เวลาทใชถอดแบบ จานวนชน

(2ขาง)

อตราคาแรง

บาท:คน:วน.

รวม (ชม./วน) วน (ชม./วน) วน

1 หวหนาชาง 1 8 8 8 2 10 1,000 100,000.00 2 ชางไม 5 8 8 8 2 10 500 250,000.00 3 กรรมการ 2 8 8 8 2 10 300 60,000.00

410,000.00

3. ประมาณราคาคาเครองจกรเบองตน ลาดบ ประเภทของเครองจกร จานวน

(เครอง) เวลาทใชตดตง

(ชวโมง/ชน)

เวลาทใชถอดแบบ (ชวโมง/ชน)

จานวนชน คาใชจาย (บาท:ชม.)

รวม

1 Tower Crane 1 3 2 5 1,000 25,000.00 25,000.00

รวมราคาแบบหลอเบองตน 2,114,400.00



4.1.4 ประมาณราคาแบบหลอเบองตนระบบแบบหลอเหลก

1. ประมาณราคาคาวสดเบองตน ลาดบ สวนประกอบ รายการ ปรมาณ หนวย ราคา รวม

1 แผนผว แผนผว Steel Plate หนา 4.50 มม. 380 แผน 1,500.00 570,000.00 2 โครงเครา เหลกทอจตรส 50×50 มม. หนา 2 ยาว

6.00 ม. 1,200 ทอน 350.00 420,000.00

3 คานรบเครา เหลกทอสเหลยมผนผา 100×50 ม. ยาว 6.00ม.

500 ทอน 500.00 250,000.00

4 เหลกยดรง ขนาด 9 นว 2,400 ชด 30 72,000.00 1,312,000.00

2. ประมาณราคาคาแรงเบองตน

2.1 คาแรงประกอบ ลาดบ ประเภท

จานวน (คน)

เวลาทใชประกอบ อตราคาแรง บาท:คน:วน.

รวม ชม./วน (วน)

1 หวหนาชาง 1 8 15 1,000 15,000.00 2 ชางไม 10 8 15 500 75,000.00 3 กรรมกร 2 8 15 300 9,000.00

99,000.00

2.2 คาแรงตดตง/ถอดแบบ ลาดบ ประเภท

จานวน (คน)

เวลาทใชตดตง เวลาทใชถอดแบบ จานวนชน (2ขาง)

อตราคาแรง บาท:คน:วน.

รวม ชม./วน (วน) ชม./วน (วน)

1 หวหนาชาง 1 8 4 8 2 10 1,000 60,000.00 2 ชางไม 10 8 4 8 2 10 500 300,000.003 กรรมกร 2 8 4 8 2 10 300 36,000.00

396,000.00

3. ประมาณราคาคาเครองจกรเบองตน ลาดบ ประเภทของเครองจกร จานวน

(เครอง) เวลาทใชตดตง

(ชม./ชน)

เวลาทใชถอดแบบ (ชม./ชน)

จานวนชน (2ขาง)

คาใชจาย (บาท:ชม)

รวม

1 Tower Crane 1 3 2 10 1,000 50,000.00 50,000.00

รวมราคาแบบหลอเบองตน 1,857,000.00



4.1.5 การคานวณตนทนแบบหลอแปรผนตามอายการใชงาน

ในการคานวณตนทนแบบหลอแปรผนตามอายการใชงานนจะแบงตนทนออกเปน 3 ประเภท ไดแก ตนทนคาวสดหลงจากหกคาเสอมราคาตามอายการใชงานตามวธแบบเสนตรง (Straight-Line Depreciation) โดยขอมลเกยวกบอายการใชงาน, ตนทนคาแรงงาน และตนทนคาซอมบารงคดเปนรอยละของตนทนคาวสด(โอฬาร พรประสทธ, 2543) ก) การคานวณตนทนแบบหลอระบบแบบหลอไม อายการใชงาน : 1 โครงการ ตนทนซอมบารง : 20% สมมต : ราคาคาวสดแบบหลอทตองลงทนซอ 133 บาท/ตร.ม., ราคาคาแรงงานและคาเครองจกร 52 บาท/ตร.ม. ตนทนคาวสดแบบหลอโดยคดคาเสอมราคา = 133/1 บาท/ตร.ม. = 133 บาท/ตร.ม. ตนทนซอมบารง = 133x0.2 บาท/ตร.ม. = 27 บาท/ตร.ม. ดงนน ตนทนแบบหลอระบบแบบหลอไม แปรผนตามอายการใชงาน = 212 บาท/ตร.ม. ข) การคานวณตนทนแบบหลอระบบแบบหลอเหลก อายการใชงาน : 2 โครงการ ตนทนซอมบารง : 5% สมมต : ราคาคาวสดแบบหลอทตองลงทนซอ 102 บาท/ตร.ม., ราคาคาแรงงานและคาเครองจกร 43 บาท/ตร.ม. ตนทนคาวสดแบบหลอโดยคดคาเสอมราคา = 102/2 บาท/ตร.ม. = 51 บาท/ตร.ม. ตนทนซอมบารง = 102x0.05 บาท/ตร.ม. = 5 บาท/ตร.ม. ดงนน ตนทนแบบหลอระบบแบบหลอเหลก แปรผนตาอายการใชงาน = 99 บาท/ตร.ม.



4.1.6 ตารางเปรยบเทยบปจจยทมผลกระทบตอระบบแบบหลอไมและเหลก

ปจจย ระบบแบบหลอ แบบไม แบบเหลก

1 ดานราคา 1.1 ราคาประมาณการเบองตน (บาท) 2,114,400.00 1,857,000.00 คาวสด 1,638,400.00 1,312,000.00 คาแรง 451,000.00 495,000.00 คาเครองจกร 25,000.00 50,000.00 1.2 ราคาประมาณการตอพนท (บาท:ตรม.) 939.73 825.33 คาวสด 728.18 583.11 คาแรง 200.44 220.00 คาเครองจกร 11.11 22.22 1.3 ราคาแบบหลอแปรผนตามอายการใชงาน(บาท:ตร.ม.) 925.81 363.70 คาวสด 728.18 291.55 คาแรงและคาเครองจกร 52.00 43.00 คาซอมบารง 145.63 29.15 อายการใชงาน(โครงการ)

1 2

2 ดานระยะเวลา 2.1 ระยะเวลารวม (วน) 88 54 3 ดานคณภาพ 3.1 ผวคอนกรตหลงจากการเท ไมสมาเสมอ

เนองจากมการถอดแบบบอยครงทาใหผวแบบหลอชารด

พอใช-ด ขนอยกบวธในการถอดแบบและวธการเทคอนกรต

4 ความปลอดภย มความเสยงตอการเกดอบตเหตสง เนองจากตองใชแรงงานคนชวยในการตดตงและถอดแบบ

มความเสยงตอการเกดอบตเหตสงเนองจากนาหนกแบบหลอมาก และตองใหแรงงานคนชวยในการตดตงและถอดแบบ



4.2 ผลการประกอบตดตงจรงในสนาม

4.2.1 แบบหลอคอนกรตรบโครงสรางแรงทางดง (Horizontal Formwork System)

รปท 4.1 แสดงการตดตงนงรานสาเรจรป

รปท 4.2 แสดงการตดตงตง คาน และไมอด

รปท 4.3 แสดงการตดตงเหลกเสรม พรอมตรวจสอบ



รปท 4.4 แสดงการตดตงขอตอ คายนตางๆของเสาคายนโครงสรางนงราน

รปท 4.5 แสดงการตรวจ Concrete Formwork กอนเทคอนกรต

รปท 4.6 แสดงการเทคอนกรตสาหรบโครงสรางคอนกรตเสรมเหลกอาคารระบายนาลน



รปท 4.7 แสดงแบบจาลองโครงสรางนงรานรองรบพนสะพานคอนกรตเสรมเหลกของอาคารระบายนาลน

รปท 4.8 แสดงคอนกรตเสรมเหลกของอาคารระบายนาลนทกอสรางจรงในสนาม



4.2.2 แบบหลอคอนกรตรบโครงสรางแรงดานขาง (Vertical Formwork System)

รปท 4.9 แสดงการตดตงแบบหลอคอนกรตงานกาแพง Basin ชนท 4 ฝงซาย

รปท 4.10 แสดงการถอดแบบหลอคอนกรตงานกาแพง Basin ฝงขวา

การตดตงแบบหลอเหลก ชนท 4 (ความสงตอชน 2.50 ม.)

ความสงปจจบน 10 ม. จากความสงทงหมด 12 ม.

ใช Tower Crane ในการยกถอดรอแบบหลอ



(ก)

(ข)

รปท 4.11 แสดงการตดตงแบบหลอคอนกรตกาแพง COUNTERFORT



(ก)

(ข)

รปท 4.12 แสดงการตดตงแบบหลอคอนกรต สน Ogee Spillway



(ก)

(ข) รปท 4.13 แสดงสภาพแบบหลอคอนกรตหลงจากรอถอดแบบแลว

วสดประเภทไม ไมสามารถนามาใชงานตอได

วสดประเภทเหลกสามารถนามาใชงานตอได

แบบหลอททาจากเหลกสามารถนามาใชงานตอได



นอกจากนยงแนะนาใหประยกตใช Spring Clip เพองานแบบหลอคอนกรตเสรมเหลกอาคารระบายนาลน โครงการนาเลยอนเนองมาจากพระราชดาร จงหวดเลย ดวยดงแสดงตามรปท 4.14 (ก)-(ฏ) เนองจากขอด Spring Clip คอ

1. ตนทนแบบหลอคอนกรตลดลง ไมตองคายนมาก 2. ทางานไดเรวและงายกวารปแบบเดม ลดคาแรงไดมากกวา 3. ไมตองหวงเรองแบบหลอระเบด 4. ใชงานไดหลากหลายทง เสา คาน กาแพง ฯลฯ 5. ใชไดหลายครง

(ก)



(ข)

(ค)



(ง)

(จ)



(ฉ)

(ช)



(ซ)

(ฌ)



(ฎ)

(ฏ)

รปท 4.14 แสดงประยกตใช Spring Clip เพองานแบบหลอคอนกรตเสรมเหลกอาคารระบายนาลน โครงการนาเลยอนเนองมาจากพระราชดาร จงหวดเลย



(ก)

(ข) รปท 4.15 แสดงสภาพแบบคอนกรตเสรมเหลกอาคารระบายนาลนทถอดแบบแลว

สง 12 ม.



บทท 5 สรปและขอเสนอแนะ

5.1 สรปผล

จากการศกษางานครงนสามารถสรปผลการศกษาโดยแบงเปน 2 สวนคอ สวนท 1 เปนการออกแบบแบบหลอคอนกรต (Concrete Formwork) สาหรบโครงสรางรบแรงทางดง ซงไดยกตวอยางการออกแบบนงรานและคายนรองรบพนสะพานคอนกรตเสรมเหลกของอาคารระบายนาลน ขนาดความหนาพน 0.70 เมตร ความยาวตอชวง 11.267 เมตร จานวน 3 ชวง ความสงของพนสะพาน 11.77 เมตร จากพนอาคารระบายนาลน สวนท 2 เปนการออกแบบและการประมาณราคาเบองตนของแบบหลอทางดานขาง ซงยกตวอยางการคานวณและออกแบบงานแบบหลอคอนกรต (Concrete Formwork) ผนงคอนกรตเสรมเหลกบรเวณ Basin ซงมขนาดหนา 1.00 เมตร สง 12.50 เมตร ยาว 45 เมตร จานวน 2 ขาง

สรปผลการศกษาดงกลาวพบวา ระบบแบบหลอคอนกรต (Concrete Formwork) แบบเหลก เปนระบบทเหมาะสมกบงานกอสราง Concrete Formwork สาหรบโครงสรางคอนกรตเสรมเหลกอาคารระบายนาลน โครงการนาเลย อนเนองมาจากพระราชดาร จงหวดเลย เนองจากมพนทแบบหลอจานวนมากและเปนอาคารสง โดยเมอพจารณาจากปจจยดานตนทนเปนเกณฑ ในขณะทระบบแบบหลอไมเปนระบบแบบหลอทเหมาะสมกบงานอาคารทมพนทนอยและจานวนอาคารไมสงมาก การลงทนในเรมตนระบบแบบหลอเหลกอาจสงกวาระบบแบบหลอไม แตถาหากพจารณาถงอายการใชงานแบบหลอเหลกจะเปนระบบทมตนทนตากวา ในการพจารณาเลอกระบบแบบหลอทางดานขางน นอกจากจะพจารณาทางดานตนทนแลวยงอาจจะพจารณาถงปจจยตางๆประกอบดวยเชน ระยะเวลารอบในการใชงาน และความปลอดภยในการทางาน เปนตน แตในงานศกษานไดเปรยบเทยบเฉพาะตนทนของแบบหลอทง 2 ชนด เนองจากตองการใหเหนถงความแตกตางทชดเจนของตนทนแบบหลอ ตลอดจนอายการใชงานดวย 5.2 ประโยชนของผลงาน

5.2.1 สามารถใชเปนแนวทางในการคานวณและออกแบบงานแบบหลอคอนกรตสาหรบการกอสรางโครงสรางคอนกรตเสรมเหลกของอาคารระบายนาลน โครงการนาเลย อนเนองมาจากพระราชดาร อาเภอภหลวง จงหวดเลย

5.2.2 สามารถใชเปนแนวทางเลอกรปแบบ ชนดและขนาดวสดประกอบแบบหลอ ในการคานวณออกแบบแบบหลอคอนกรต ตามแบบแปลนทางโครงสรางคอนกรตเสรมเหลกของอาคารระบายนาลน โครงการนาเลย อนเนองมาจากพระราชดาร อาเภอภหลวง จงหวดเลย

5.2.3 สามารถใชในการประมาณราคาของแบบหลอในการกอสราง เพอเปนขอมลทใชเปนแนวทางประกอบการตดสนใจในการใชแบบหลอ



5.3 ปญหาอปสรรคและขอเสนอแนะ

ปญหาอปสรรค ในการประกอบและตดตงแบบหลอ มกจะปลอยใหชางไม หรอชางเหลก ซงขาดความรทางดานเทคนค

และการรบแรงของแบบหลอ โดยในการทาจะใชประสบการณเดมทเคยทามากอน ซงถารปแบบผดจากเดมแลวอาจมปญหาเกดขนจนถงขนวบตและพงทลายลงมากได

ขอเสนอแนะ การประกอบและตดตง ใหใชชางทมฝมอดและมความชานาญ มาดาเนนการตลอดการทางานโดยตองระมดระวงในสวนตางๆ เชน รอยตอของคายน การสลบจดรวมหรอรอยตอในแผนไมอดและการยดโยงตางๆ การรองรบคายนทถกตอง พนทรองรบบรเวณขาคายนตองสามารถรบนาหนกไดอยางปลอดภยไมมการทรดตว เปนตน เพอใหไดคอนกรตทมรปราง ขนาด แนวระดบตรงตามลกษณะขององคอาคาร โดยแบบหลอคอนกรตจะตองเขามมใหเรยบรอย ไมมรอยรว อกทงตองมความแขงแรงเพยงพอ



เอกสารอางอง 1. เอกสทธ ลมสวรรณ, 2537, แบบหลอคอนกรต, จฬาลงกรณมหาวทยาลย,กรงเทพฯ. 2. โอฬาร พรประสทธ, 2543, การพฒนาโปรแกรมคอมพวเตอรสาหรบการออกแบบและประมาณ

ราคาระบบแบบหลอทางดงสาหรบงานอาคารสง, วทยานพนธปรญญาวศวกรรมศาสตรมหาบณฑต สาขาวชาวศวกรรมโยธา คณะวศวกรรมศาสตร มหาวทยาลยเทคโนโลยพระจอมเกลาธนบร

3. วสตร จระดาเถง. 2540. ผประมาณการกอสราง. มหาวทยาลยรงสต, กรงเทพฯ



ประวตผวจย

ชอ – สกล นายจรฏฐวฒน เมองแพน (สามญวศวกรโยธา สย.11042) วน เดอน ปเกด 10 กรกฎาคม 2522 ประวตการศกษา ระดบมธยมศกษา มธยมศกษาตอนปลาย โรงเรยนปทมเทพวทยาคาร พ.ศ. 2541 ระดบปรญญาตร วศวกรรมศาสตรบณฑต สาขาวชาวศวกรรมชลประทาน สถาบนพฒนาการชลประทาน มหาวทยาลยเกษตรศาสตร พ.ศ.

2545 ระดบปรญญาโท ครศาสตรอตสาหกรรมมหาบณฑต สาขาวชาวศวกรรมโยธา มหาวทยาลยเทคโนโลยพระจอมเกลาธนบร พ.ศ. 2557 ประวตการทางาน วศวกรชลประทาน 3 สวนวศวกรรมบรหาร สานกชลประทานท 13 กรมชลประทาน

พ.ศ. 2547

วศวกรชลประทาน 5 โครงการกอสราง 2 สานกชลประทานท 13 กรมชลประทาน

พ.ศ. 2548 – 2554

วศวกรชลประทานชานาญการ สานกงานกอสรางชลประทานขนาดกลางท 5

กองพฒนาแหลงนาขนาดกลาง กรมชลประทาน พ.ศ. 2554 – ปจจบน



Concrete Formwork

Documents

Transcript of Concrete Formwork