Combustion en Lecho Fluido Presurizado

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XXIX.- COMBUSTIÓN EN LECHO FLUIDO PRESURIZADO http://libros.redsauce.net/ Entre 1970/90, se prestó gran atención a la combustión en lecho fluido presurizado (PFBC), con el fin de reducir las emisiones del proceso de combustión, que tiene lugar en un determinado lecho a presión elevada, y se combina con una turbina de gas y otra de vapor, configurando lo que se conoce como ciclo combinado. Los procesos químicos de los lechos fluidos atmosféricos son prácticamente los mismos que los de la (PFBC). La presurización del proceso de combustión es lo más destacable, y permite: - Mayores reducciones en las emisiones de S - Mejorar la eficiencia de la combustión - Produce gases calientes de escape que se pueden aprovechar en una turbina de gas En una planta energética de lecho fluido atmosférico, el componente principal de la planta es el ge- nerador de vapor; el aire comburente se proporciona mediante ventiladores y la combustión proporciona el calor a un ciclo de vapor antes de expulsar los humos a la chimenea. En una planta de lecho fluido presurizado, los ciclos de vapor y de gas actúan en conjunto. El carbón se quema en un lecho presurizado y los gases producidos se mantienen a alta temperatura para accio- nar la turbina de gas. Simultáneamente, una caldera absorbe calor del lecho, y el vapor producido accio- na la turbina de vapor. La idea de quemar carbón en un lecho fluidificado tuvo su primera aplicación en el proceso de gasifi- cación de Fritz Winkler, (1920). Hasta 1960, la combustión del carbón en lecho fluidificado no tuvo mayor atención y fué a partir de aquí cuando aumentó el interés de reducir las emisiones de S y N, producidas por las plantas que que- maban carbón pulverizado en suspensión. La combustión a menor temperatura en un lecho fluidificado y el empleo de un absorbente del S como material del lecho, permitían utilizar el carbón mediante un procedimiento más barato y eficiente que los convencionales de carbón pulverizado. A comienzos de 1970, a la vez que se reducían las emisiones, se vió la posibilidad de mejorar la ge- neración de vapor utilizando procesos en lechos fluidos en condiciones presurizadas, y a finales de la dé- cada citada, se comenzaron a desarrollar las calderas de combustión en lecho fluido presurizado (PFBC). Los primeros diseños se realizaron con ciclos refrigerados por aire, pero la necesidad de nuevos ma- XXIX.-865

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  • XXIX.- COMBUSTIN EN LECHO FLUIDO PRESURIZADOhttp://libros.redsauce.net/

    Entre 1970/90, se prest gran atencin a la combustin en lecho fluido presurizado (PFBC), con el

    fin de reducir las emisiones del proceso de combustin, que tiene lugar en un determinado lecho a presin

    elevada, y se combina con una turbina de gas y otra de vapor, configurando lo que se conoce como ciclo

    combinado.

    Los procesos qumicos de los lechos fluidos atmosfricos son prcticamente los mismos que los de la

    (PFBC). La presurizacin del proceso de combustin es lo ms destacable, y permite:

    - Mayores reducciones en las emisiones de S

    - Mejorar la eficiencia de la combustin

    - Produce gases calientes de escape que se pueden aprovechar en una turbina de gas

    En una planta energtica de lecho fluido atmosfrico, el componente principal de la planta es el ge-

    nerador de vapor; el aire comburente se proporciona mediante ventiladores y la combustin proporciona

    el calor a un ciclo de vapor antes de expulsar los humos a la chimenea.

    En una planta de lecho fluido presurizado, los ciclos de vapor y de gas actan en conjunto. El carbn

    se quema en un lecho presurizado y los gases producidos se mantienen a alta temperatura para accio-

    nar la turbina de gas. Simultneamente, una caldera absorbe calor del lecho, y el vapor producido accio-

    na la turbina de vapor.

    La idea de quemar carbn en un lecho fluidificado tuvo su primera aplicacin en el proceso de gasifi-

    cacin de Fritz Winkler, (1920).

    Hasta 1960, la combustin del carbn en lecho fluidificado no tuvo mayor atencin y fu a partir de

    aqu cuando aument el inters de reducir las emisiones de S y N, producidas por las plantas que que-

    maban carbn pulverizado en suspensin. La combustin a menor temperatura en un lecho fluidificado

    y el empleo de un absorbente del S como material del lecho, permitan utilizar el carbn mediante un

    procedimiento ms barato y eficiente que los convencionales de carbn pulverizado.

    A comienzos de 1970, a la vez que se reducan las emisiones, se vi la posibilidad de mejorar la ge-

    neracin de vapor utilizando procesos en lechos fluidos en condiciones presurizadas, y a finales de la d-

    cada citada, se comenzaron a desarrollar las calderas de combustin en lecho fluido presurizado (PFBC).

    Los primeros diseos se realizaron con ciclos refrigerados por aire, pero la necesidad de nuevos ma-

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  • teriales aptos para muy altas temperaturas, los hizo irrealizables.

    En 1980 se ponen de manifiesto la erosin y corrosin de los bancos tubulares sumergidos y de los

    labes de la turbina de gas, y la fiabilidad/durabilidad de componentes, como factores clave de esta na-

    ciente tecnologa. Se observa el comportamiento de combustibles y absorbentes en condiciones presuri-

    zadas y se progresa en la depuracin de los gases calientes y los deseos de mejorar las caractersticas

    operativas, lo que condujo a la realizacin de ciclos avanzados que incorporaban la gasificacin del car-

    bn con turbina de gas en cabeza, dentro de una configuracin de (PFBC), y eficiencias netas de plantas

    del orden del 45%

    XXIX.1.- PROCESO DE COMBUSTIN EN LECHO FLUIDIFICADO PRESURIZADO (PFBC)

    Al igual que en el caso de los lechos fluidos atmosfricos, existen dos tipos de diseo de lechos fluidos

    presurizados

    - burbujeante - circulante

    . Debido a las elevadas presiones y densidad del aire en el proceso de la com-

    bustin, en (PFBC) se pueden utilizar lechos ms profundos y mayores velocidades de fluidificacin.

    Con el fin de poder accionar una turbina de gas y una turbina de vapor, los lechos fluidos presuriza-

    dos burbujeantes que operan entre

    174 a 232 psi 1200 a 1600 kPa

    , tienen:

    - Una profundidad de lecho doble de la de los lechos atmosfricos equivalentes

    - Una velocidad de fluidificacin entre 13

    14 de la utilizada normalmente en los lechos atmosfricos

    diferencias que proporcionan diversas ventajas, como:

    - Una mejor eficiencia del ciclo o menor consumo de calor

    - Emisiones ms reducidas y combustin mejorada

    - Menor tamao de caldera

    - Erosin ms baja

    - Construccin modular

    Eficiencia del ciclo.- La mayor ventaja del proceso de combustin en lecho fluidificado presuriza-do (PFBC) radica en que la eficiencia de la planta se mejora de forma muy significativa, combinando el

    ciclo de vapor (Rankine, Hirn), con el ciclo de gas (Brayton).

    Como el proceso (PFBC) tiene lugar a presiones del orden de 174 psi (1200 kPa) e incluso mayores,

    los gases calientes presurizados pueden accionar una turbina de gas, mientras que el vapor generado en

    la caldera se destina al accionamiento de una turbina de vapor.

    Una limitacin de la potencia de la unidad radica en la capacidad de la turbina de gas que se destina

    para el suministro del aire comburente.

    La primera generacin de ciclos combinados con (PFBC), tena eficiencias del 40% y un consumo

    especfico de calor de 8.500 Btu/kWh, cifra que mejoraba la de 9.600 Btu/kWh de los lechos fluidificados

    atmosfricos.

    La segunda generacin de ciclos combinados tiene eficiencias superiores al 45%, y un consumo es-

    pecfico de calor inferior a 7.500 Btu/kWh.

    Emisiones reducidas y combustin mejorada.- El aumento de la presin de operacin corres-pondiente al proceso de combustin tiene diversas ventajas y facilita el funcionamiento del ciclo combi-

    nado. La mayor presin y densidad de los fluidos (aire y humos) permiten operar a una menor velocidad

    superficial de fluidificacin, del orden de 3 ft/s (0,9 m/seg), con lo que se reduce el riesgo de erosin de los

    tubos de los bancos sumergidos en el lecho; a su vez, una cada de presin en el proceso (PFBC) mayor

    facilita que los lechos sean de mayor profundidad.

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  • Cmara de combustin

    Sobrecalentador 2

    Campana expansin

    Zona de conveccin

    Tubo bajante Vapor a la turbina

    Sobrecalentador 3

    Vlvula atemperacin

    Sobrecalentador 1 Calentador aire Cicln

    Aire

    Quemador

    Ventilador Compresor

    Bucle sello

    Silo ceniza

    VentiladorVentilador

    Silo ceniza

    Vapor a zona de conveccin

    Agua alimentacin al colector de vapor

    Caldernde vapor

    Fig XXIX.1.- Proceso de combustin en lecho fluidificado presurizado (PFBC)

    Fig XXIX.2.- Esquema de una instalacin (CLFP)

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  • Fig XXIX.2a.- Unidad con lecho fluidificado burbujeante

    Para un lecho fluido presurizado burbujeante a plena carga, la profundidad del lecho es del orden de

    12 15 ft = (3,6 4,6 m), segn la presin de operacin.

    El efecto combinado de una

    menor velocidad de fluidificacin mayor profundidad

    , da lugar a un tiempo de residencia de los

    gases en el lecho, muchsimo ms importante, lo que reduce las emisiones de SOx, y mejora la eficiencia

    de la combustin.

    Un lecho profundo permite que el tiempo de residencia en su seno llegue a ser del orden del 50% del

    tiempo total de residencia, lo que es mucho ms efectivo que el 10 15% de los lechos fluidos atmosfri-

    cos burbujeantes, menos profundos.

    Tamao de caldera reducido.- El flujo msico de aire es:

    m = V A , en la que

    m es la masa de aire su densidadV su velocidad superficial A el rea correspondiente a la seccin del lecho

    Como consecuencia de la alta densidad correspondiente a los flujos de aire y humos, para un mismo

    flujo msico de aire, se precisa menor rea de lecho fluidificado. Con un determinado flujo msico de aire,

    una unidad de combustin en lecho fluidificado presurizado burbujeante, operando a 174 psi (1200 kPa)

    y con una velocidad superficial de 3 ft/s (0,9 m/s), necesita:

    - El 28% del rea de un lecho fluido atmosfrico burbujeante

    - El 56 % del rea de un lecho fluido atmosfrico circulante

    La menor velocidad superficial en el lecho reduce significativamente

    la altura global del lechoel espacio superior

    que con-

    figuran el hogar, por cuanto la altura total de ste es el producto de la velocidad por el tiempo de residen-

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  • cia total que se desee; la influencia de estos factores se indica en la Fig XXIX.3, junto con el perfil relativo

    de la vasija de la cmara de combustin.

    LFA LFC LFPPresin 1 atm (100 kP) 1 atm (100 kP) 12 atm (1200 kP)Velocidad 10 ft/s (3 m/s) 20 ft/s (6 m/s) 3 ft/s (0,9 m/s)Tiempo de residencia 6 seg 4,5 seg 6 seg

    Fig XXIX.3.- Efecto de la presin del proceso sobre la reduccin del tamao de la caldera

    El desgaste de los tubos sumergidos en el lecho depende de factores que influyen en la erosin y en

    la corrosin.

    Los parmetros que tienen influencias adversas en los tubos y soportes sumergidos en el lecho son:

    - La temperatura de los tubos

    - El material tubular

    - La geometra del banco o haz tubular

    - La velocidad de los humos

    - Las propiedades del material del lecho

    - Las caractersticas del combustible

    El efecto ms significativo de la presurizacin en el desgaste de los tubos, es consecuencia de la re-

    ducida velocidad de los humos, del orden de 1/3 de las habituales en lechos fluidos atmosfricos. Las cau-

    sas de desgaste de tubos sumergidos en el lecho, son comunes para los atmosfricos y para los presuri-

    zados. Los tubos de mayor temperatura, sobrecalentadores, tienden a formar una capa de xido resis-

    tente a la abrasin que, prcticamente, la impide en tales superficies. Sin embargo, las superficies va-

    porizadoras, de menor temperatura, quedan expuestas a la erosin.

    Para el mantenimiento de los tubos expuestos a la erosin se usan diversas tcnicas, como:

    - Revestimientos

    - Aletas

    - Otros tratamientos superficiales

    El tamao y dureza de las partculas del lecho junto con las caractersticas del combustible, contri-

    buyen tambin al desgaste del material sumergido:- Tamaos mayores de partculas y absorbentes ms duros incrementan la erosin

    - Algunos componentes del combustible pueden provocar la corrosin de los metales y las protecciones

    Construccin modular.- La capacidad del compresor accionado por la turbina de gas se fija con arreglo a las necesidades de la caldera y de los componentes principales, de modo que la unidad (PFBC)

    tiende por s misma a un alto grado de estandarizacin. Como el tamao de la caldera se reduce mucho

    con la presurizacin del proceso de combustin, y est encerrada en la vasija del combustor, resulta fac-

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  • tible un alto grado de modularidad.

    Una vez seleccionada la turbina de gas, se definen

    el flujo de airela presin el tamao de la caldera

    Las diferencias existentes entre distintas instalaciones son debidas a los diversos requisitos para la

    manipulacin de combustibles y absorbentes y a las particulares caractersticas del ciclo de vapor.

    La construccin por mdulos depende de la ubicacin que vaya a tener la planta; si sta se sita a

    orillas de un curso de agua navegable, son posibles mdulos mucho mayores.

    XXIX.2.- CICLOS PARA PLANTAS DE (PFBC)

    La configuracin bsica de ciclos propuestos para plantas de combustin en lecho fluido presuriza-

    do (PFBC), se reducen a las tres siguientes:

    - Ciclo turboalimentado

    - Ciclo combinado

    - Ciclo combinado avanzado

    Ciclo turboalimentado.- Se desarroll como un paso intermedio hacia el ciclo combinado, Fig XXIX.4. Las altas temperaturas de los humos de los ciclos combinados, superiores a 1580F (860C), impedan utilizar los mtodos convencionales con humos tan calientes, ya que el estado de la depuracin

    de gases a alta temperatura no estaba suficientemente desarrollado.

    Carbn-absorbente

    Aire

    Compresor

    650-700F(343-371C)

    A chimenea

    Salida ceniza lecho

    Turbina

    Combustorlecho fluidopresurizado

    Nivel lecho

    Turbina AP

    Caldern de vapor

    Agua de alimentacin

    800-1000F (427-538C)

    Turbina BP

    A condensador

    Alternador

    Unidad limpiezagases calientes

    Fig XXIX.4.- Ciclo de CLFP turboalimentado

    Para reducir la temperatura de los humos a la salida de la caldera y facilitar su depuracin, se colo-

    caban superficies termointercambiadoras por encima de la cota del lecho; el lado de humos de la planta

    se dise para mantener las condiciones en la turbina de gas, soportando el ciclo de vapor toda la pro-

    duccin elctrica con tecnologas convencionales, en perjuicio de su rendimiento.

    Ciclo combinado.- En el ciclo combinado, Fig XXIX.5, a diferencia de lo que ocurre en el ciclo tur-boalimentado, no hay ninguna superficie termointercambiadora convectiva para enfriar los humos ca-

    lientes presurizados que, cuando salen de la caldera se limpian y envan directamente a la turbina de

    gas, a una presin de

    174 a 232 psi 1,2 a 1,6 MPa

    y temperatura 1500F (843C), habindose llegado a proponer pre-

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  • siones de 290 psi (2 MPa).

    El reparto de potencia til entre los ciclos de vapor y de gas, es:

    - El alternador conectado a la turbina de vapor genera el 80% de la produccin elctrica

    - El alternador conectado a la turbina de gas genera el 20% restante

    Los lechos fluidificados atmosfricos (FBC) utilizan un absorbente como piedra caliza o doloma

    para la captura del S liberado en la combustin del carbn, Fig XXIX.5a. Un chorro de aire mantiene en

    suspensin la mezcla de absorbente y carbn durante la combustin, convirtiendo la mezcla en una

    suspensin de partculas al rojo vivo que fluyen como un lquido; estos sistemas funcionan a presiones

    elevadas y producen humos que se envan a la turbina de gas. El vapor generado en el lecho fluidificado

    se enva a la turbina de vapor, dando lugar a un ciclo combinado eficiente.

    El sistema de generacin intermedia, Fig XXIX.5b, incrementa la temperatura del gas que se lleva a

    la turbina quemando gas natural (mayor coste) en un combustor, utilizando como comburente el aire

    contaminado procedente de la (PFB), lo que proporciona una temperatura mayor a la entrada de la tur-

    bina de gas y, en consecuencia, una mayor eficiencia del ciclo combinado.

    Fig XXIX.5a.- 1 generacin (PFBC).- Ciclo combinado combustin en lecho fluidificado circulante presurizado

    Fig XXIX.5b.- Generacin intermedia (PFBC).- Ciclo combinado combustin en lecho fluidificado circulante presurizado

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  • Fig XXIX.5c.- 2 Generacin A(PFBC).- Ciclo combinado combustin en lecho fluidificado circulante presurizado avanzado

    Fig XXIX.5d.- Sistema GFBCC de ciclo combinado, gasificacin parcial y combustin en lecho fluidificado circulante presurizado (PCFB)

    Fig XXIX.5e.- Sistema de ciclo combinado de combustin de alto rendimiento (CHIPPS)

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  • El sistema de segunda generacin A(PFBC), Fig XXIX.5c, ms avanzado, incorpora un carboniza-

    dor a presin (gasificador) que se alimenta slo con carbn y produce char y gases de combustin.

    El (PFBC) quema el char para producir vapor y calienta el aire para la turbina de gas.

    El gas combustible del gasificador se quema en el combustor de la turbina de gas. El ciclo de vapor

    es semejante al del sistema intermedio.

    La potencia de la turbina de gas es suficiente para asumir simultneamente el accionamiento del:

    - Compresor, como fuente de suministro de aire comburente presurizado y calentado, que lo enva a la caldera de lecho

    fluidificado en la que se verifica la combustin

    - Alternador, como generador de energa elctrica, dispuesto en paralelo con el que accione la turbina de vapor

    Funcionamiento.- El proceso se inicia cuando se inyectan el carbn troceado y el absorbente (dolo-ma o caliza), por medio de un flujo uniforme de aire, a travs de la parte baja del hogar de la caldera;

    dentro de sta, cuando la velocidad del aire alcanza un cierto nivel, las partculas slidas adquieren un

    movimiento aleatorio y parece que flotan o que son fluidas.

    Durante este proceso, el carbn se quema y el absorbente captura los compuestos de S desprendi-

    dos. El absorbente, cargado de S, forma un producto residual slido y seco, desechable; una gran parte

    de este residuo, en forma de ceniza del lecho fluidificado, se evaca a travs de la parte inferior de la cal-

    dera. Las partculas ms pequeas, ceniza volante en polvo, se arrastran por los humos calientes pro-

    ducidos en la combustin, hacia la parte superior de la caldera y, a continuacin, los humos pasan a tra-

    vs de unos colectores de polvo o depuradores, que separan los slidos del resto de humos.

    Los gases de la combustin, relativamente limpios, mueven una turbina de gas que acciona un

    compresor y un alternador. El primero se utiliza para el suministro de airecomburente presurizado, desti-

    nado al lecho fluidificado y el segundo genera energa elctrica.

    Los humos que salen de la turbina de gas se utilizan de nuevo para calentar el agua del ciclo agua-

    vapor, que se conduce a los bancos tubulares de los termointercambiadores sumergidos en el lecho denso

    absorbiendo el calor del proceso de combustin, dentro de la vasija, y vaporizando el agua en el interior

    de los mismos. El vapor se lleva a una turbina, que acciona un alternador para producir energa elctri-

    ca, y una vez condensado vuelve a reiniciar su ciclo.

    Los humos residuales se liberan a la atmsfera por la chimenea, con las limitaciones medioambien-

    tales correspondientes.

    Ciclo combinado avanzado.- El lecho fluidificado de una unidad con (PFBC) suele operar a unos 1580F (860C), con el fin de:

    - Prevenir la escorificacin

    - Minimizar la formacin del NOx trmico

    - Maximizar las reacciones de captura del S

    - Evitar la aparicin de lcalis en el flujo de humos

    siendo la temperatura de los humos a la entrada de la turbina de gas de 1525F (830C), bastante infe-

    rior a la de las turbinas de gas convencionales que operan con temperaturas de 2000F (1093C).

    El carbn es el combustible principal de una unidad con caldera de (PFBC); se quema parcialmente

    en un gasificador y el char residual realimenta el lecho fluido.

    La aplicacin de este sistema implica disponer de un equipo avanzado de limpieza de gases calien-

    tes, para separar todas las partculas slidas del flujo gaseoso antes de enviarlo a la turbina de gas, lo

    mismo las que proceden del lecho fluidificado que las de la gasificacin parcial.

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  • Doloma/Caliza

    Carbn

    Agua

    Vasija a presin

    Lecho

    Ceniza lecho Ceniza cicln

    Entrada agua de alimentacin

    Refrigerante cenizas

    Precipitador electrosttico

    Ciclones

    Vapor

    Turbina de vapor

    Aire comprimido

    Aire Turbina de gas

    Alternador

    Alternador

    Fig XXIX.6a.- Diagrama de flujos del ciclo combinado TIDD, de 70 MWe, que quema carbn bituminoso Ohio, con 2 4% de S

    100 MW

    Planta Slurry

    Segundo estado

    CarbnAgua

    Planta de oxgeno

    Primer estado

    Ceniza

    9 MW

    Ceniza enfriada con agua

    18 MW

    Syngas

    Refrigeracin syngas

    Vapor

    Char

    Filtros

    Subproductos sulfurosos

    Vapor

    Vapor

    15 MW80 MW

    Precalentador Fuel-Gas

    50 MWAlternador 30 MW

    Turbina de gas

    Generador de vaporRecuperador de calor

    Vapor

    47 MW

    Agua alimentacin Turbina de vapor

    Alternador22 MW

    Lechada

    Fig XXIX.6b.- Planta energtica que quema slo carbn (IGCC) de 100 MW de aporte, generacin y prdidas

    XXIX.-874

  • Unidades limpieza humos calientes

    Gas combustible

    1000 - 1500F (538-816C)

    1500-1700F(816-927C)

    Gasificador parcial

    Coque

    Combustor lecho fluido presurizado

    Salida ceniza lecho

    Condensador

    Economizador

    A chimenea

    Aire

    Compresor Nivel lecho

    Carbn

    Absorbente

    Combustor superior

    1800-2500F(982-1371C)

    T. gas

    T. vapor

    Alternador

    Alternador

    Fig XXIX.7.- Ciclo avanzado de CLFP

    Las Fig XXIX.5c, XXIX.6 y XXIX.7 muestran la configuracin de esta segunda generacin de ciclos

    combinados avanzados con (PFBC). Con mayores temperaturas de entrada en la turbina de gas se po-

    dran utilizar ciclos de vapor supercrticos a 4.000 psi (300 bar) y con sobrecalentamiento y recalenta-

    miento a 1100F (595C), para lograr unidades con potencias tiles muy superiores.

    Los mtodos avanzados de reduccin de emisiones pueden lograr niveles inferiores a 0,1 lb/106 Btu

    para los NO2 y capturas de S superiores al 98%, aunque estas tecnologas no se han demostrado con

    suficientes realizaciones prcticas.

    XXIX.3.- DISEO DEL CICLO COMBINADO

    PROCESOS EN EL LECHO FLUIDIFICADO.- Los lechos fluidificados presurizados funcionan, bsicamente, de la misma forma que los lechos fluidificados atmosfricos, aunque su elevada presin

    afecta a:- La fluidificacin

    - La transferencia de calor

    - La eficiencia de la combustin

    Fluidificacin.- Siempre es importante para evitar un excesivo arrastre de partculas, especial-mente en un lecho burbujeante, mientras mantiene las partculas en suspensin con una mezcla ade-

    cuada a fin de retener las partculas ms pesadas hacia el fondo del lecho.

    Una buena fluidificacin se logra con velocidades lmite comprendidas entre la:- Velocidad que inicia la fluidificacin

    - Velocidad que comienza a sacar partculas del lecho y las arrastra al exterior (velocidad terminal)

    La fluidificacin depende:

    - Del tamao y forma de las partculas- De la temperatura del proceso - De la presin de operacin

    Se ha comprobado que, si en el lado de humos se aumenta la presin de operacin, las velocidades l-

    mite disminuyen; para tamaos de unas 1.500 micras, la bajada es del 30%, y para 200 micras la re-

    duccin es despreciable.

    XXIX.-875

  • La temperatura del lecho fluidificado tiene un efecto similar al de la presin, aunque es mucho me-

    nos significativa.

    Transferencia de calor.- Al igual que en los lechos fluidificados atmosfricos burbujeantes, en los lechos fluidificados presurizados burbujeantes se consideran tres zonas de transferencia de calor:

    - La interior al lecho

    - La de desprendimiento

    - La superior al lecho

    La prediccin de la transferencia de calor en cada una de las zonas, tiene gran importancia para la

    determinacin de las caractersticas funcionales de operacin a carga parcial.

    La transferencia de calor hacia los tubos sumergidos (zona interior al lecho) se realiza por convec-

    cin y radiacin, lo mismo desde el gas que desde las partculas.

    La fraccin convectiva es la ms relevante y el coeficiente de conveccin se calcula mediante la

    ecuacin:

    hc = ( 13,5 kg Ar0 ,12 D p

    0 ,5 ) + 0 ,46 kg Ar0 ,15 0 ,7

    Dp Wm2 K

    en la que:

    kg = conductividad trmica promedia de los humos, W/mK

    Ar = nmero de Arqumedes = g Dp3 g

    p - gg2

    Dp = dimetro medio de las partculas, m

    = paso promedio en el interior del banco tubular

    g = gravedad

    g = densidad media de los humos en la zona pelicular, kg/m3

    p = densidad media de las partculas, kg/m3

    g = viscosidad media de los humos en la zona pelicular

    Cuando en los humos aumenta la temperatura y/o la presin, el coeficiente de conveccin aumenta;

    hay que tener en cuenta que el efecto de la presin es mucho mayor que el de la temperatura; por ejem-

    plo, para una temperatura dada del lecho, si la presin sube desde

    85 a 230 psi 590 a 1.600 kPa

    , el coeficiente de con-

    veccin aumenta un 28%.

    El coeficiente de radiacin es un 75% del coeficiente de conveccin, y depende mucho de las tempe-

    raturas del lecho y del metal tubular; para un intervalo de temperaturas del lecho de 400F (222C), el

    coeficiente de radiacin vara un 50%.

    El coeficiente de transferencia de calor en la zona de desprendimiento est comprendido entre el

    coeficiente interior total del lecho y el de la zona superior al mismo.

    En general, el coeficiente de la zona interior es unas 4 veces el correspondiente a la zona superior.

    Aunque la zona de desprendimiento no es muy extensa, hay que tenerla en cuenta para alcanzar

    una prediccin exacta de la absorcin de calor, cuando la carga de la unidad se reduce.

    La transferencia de calor en la zona superior, (zona de rgimen libre en una caldera de lecho burbu-

    jeante), se determina igual que en las calderas convencionales que queman carbn pulverizado; sin em-

    bargo, la mezcla slidos-humos, en la zona de rgimen libre, es ms alta en slidos que la correspondien-

    te a las calderas convencionales que queman carbn pulverizado con alto contenido en ceniza. La mez-

    cla slidos-humos influye en la emisividad radiativa y en la transferencia convectiva.

    En un ciclo combinado de (PFBC) existe una transferencia de calor baja en la zona superior al lecho,

    XXIX.-876

  • como consecuencia de la alta temperatura de los humos que van a la turbina de gas; a veces, esta zona

    de rgimen libre se calorifuga internamente para minimizar la transferencia de calor en la zona supe-

    rior.

    Eficiencia de la combustin.- Depende de:

    - El aire exceso- La velocidad de fluidificacin- La altura del lecho- La temperatura absoluta del lecho

    Una correlacin entre los parmetros precedentes es:

    1 comb =

    t g ( lecho)1,69

    K ( 1 + aireexceso )3 (

    1300 TlechoTlecho

    ) 2

    en la que:comb es la eficiencia de la combustin

    K es un parmetro dependiente de las caractersticas del combustible, que vara entre

    12 (altos voltiles) 27 (bajos voltiles)

    tg(lecho) es el tiempo de residencia del gas en el lecho, en segundos

    Tlecho es la temperatura absoluta del lecho, K

    observndose que un incremento del tiempo de residencia, mejora la eficiencia de la combustin.

    Un aumento de la presin del proceso

    reduce la velocidad de fluidificacinaumenta la altura de diseo permisible en el lechoaumenta el tiempo de residencia en el lecho

    , de lo que se dedu-

    ce, en comparacin con los lechos fluidificados burbujeantes atmosfricos, que la eficiencia de la com-

    bustin se mejora cuando se emplean unidades de (PFBC).

    XXIX.4.- EMISIONES

    xidos de nitrgeno.- Los parmetros principales que afectan a la emisin de NOx en la combus-

    tin en lechos fluidificados, son:

    - El nitrgeno contenido en el combustible - El nivel de aire exceso comburente

    La influencia de estos parmetros en la produccin del NOx se correlaciona teniendo en cuenta:

    - La temperatura de los lechos fluidificados

    - Un aireexceso equivalente a un 3% de oxgeno

    mediante las ecuaciones:

    NOx = 20,5 N 2 ( O2+ 0 ,5 ) en ( ppmv)

    NOx = 0 ,028 N2 ( O2 + 0 ,5 ) en ( lb/106 Btu )

    en las que:

    N2 es el contenido en nitrgeno del carbn seco, tal como se quemaO2 es el contenido en oxgeno del gas seco, % moles

    A consecuencia de las bajas temperaturas de combustin, tpicas en un lecho fluidificado, la produc-

    cin de NOx de origen trmico es mnima. La presin del proceso de combustin tiene una influencia des-

    preciable en las emisiones de los NOx.

    Captura de azufre.- Depende de:

    la relacin molar (Ca/S)el tiempo de residencia del gas en el lechoel tamao de las partculasla temperatura del lechola reactividad del absorbente

    , parmetros que se correla-

    cionan por la siguiente ecuacin que permite determinar la captura RS de S en %:

    RS = 100 { 1 exp (Cmolar( Ca/S) Areact .absorb.

    tgdabsorb.

    e( nactiv ./Tlecho ) )}

    XXIX.-877

  • en la que:

    Cmolar (Ca/S) es la relacin molar, Ca/S

    tg es el tiempo de residencia del gas en el lecho, segundos

    dabsorb es un parmetro que caracteriza el tamao de la partcula, igual al dimetro de la superficie promedia de ab-

    sorbente, en mm

    nactiv es una constante relativa a la energa de activacin para reacciones de captura de S

    Tlecho es la temperatura absoluta del lecho, K

    Areact.absorb. es el ndice de reactividad del absorbente, mm/seg

    El parmetro clave para

    una determinada temperatura del lechoun absorbente dado

    , es el tiempo de residencia de los hu-

    mos en el lecho.

    Cuando la presin del proceso de combustin sube

    la velocidad de los humos decrecela altura del lecho a utilizar en el diseo aumenta

    , lo que

    da lugar a un tiempo de residencia del gas en el lecho de una unidad (PFBC), equivalente a 6 veces el dis-

    ponible en unidades de combustin en lecho fluido atmosfrico, con la consiguiente mejora en la captura

    del S.

    XXIX.5.- CICLOS DE LOS FLUIDOS

    Ciclo agua-vapor.- La Fig XXIX.8 representa una instalacin de generacin de vapor, con caldera de circulacin forzada, en una unidad de (PFBC). En el circuito agua-vapor, el agua procedente del siste-

    ma de condensado se calienta en los calentadores regenerativos de agua del ciclo y se impulsa hacia: - El economizador mediante las bombas de alimentacin de la caldera, o

    - La entrada de la caldera si se utiliza un generador de vapor recuperador de calor aguas abajo de la turbina de gas

    Fig XXIX.8.- Esquema de un sistema de circulacin forzada para el circuito agua-vapor

    Desde el economizador, el agua subenfriada entra en la caldera, pasa por las paredes de cerramien-

    to del lecho y de la zona superior, y entra en la unidad vaporizadora, que se encuentra dentro del lecho,

    donde tiene lugar la vaporizacin. El fluido que sale del vaporizador se dirige al separador de vapor-agua;

    por debajo del 40% de la carga nominal de la unidad es una mezcla saturada de dos fases, y con cargas

    XXIX.-878

  • iguales o superiores al 40% tiene un ligero grado de sobrecalentamiento. A cargas por debajo del 40%, el

    agua procedente del separador se recicla con una bomba auxiliar a travs de la superficie vaporizadora;

    para cargas por encima del 40% el reciclado se interrumpe porque no se precisa recirculacin.

    El vapor procedente del separador entra en el sobrecalentador primario; aguas abajo del mismo se

    utiliza un atemperador atomizador, para controlar la temperatura del vapor sobrecalentado que sale del

    sobrecalentador secundario hacia la turbina de vapor de la planta. La presin del vapor sobrecalentado

    principal se controla mediante las vlvulas de admisin de la turbina de vapor.

    Cuando en el ciclo de vapor se requiere un recalentamiento intermedio, la superficie correspondiente

    se coloca inmersa en el lecho, de modo que se produzca la absorcin de calor con la mnima cada de pre-

    sin. Como el flujo del vapor recalentado no se establece hasta que la turbina est girando, la superficie

    del recalentador se coloca en la parte alta del lecho, con el fin de evitar temperaturas del metal tubular

    excesivas y minimizar los efectos de un lecho hundido. La temperatura del vapor recalentado se regula

    mediante un atemperador dispuesto a la entrada del mismo.

    Durante la puesta en servicio de la unidad y en el caso de un disparo de la turbina de vapor, un by-

    pass se hace cargo del vapor producido por la caldera que no pasa por la turbina, dirigindolo hacia el

    condensador del ciclo; el sistema controla la cada de presin y temperatura de la caldera durante el dis-

    paro y conserva la mayor cantidad posible de agua tratada.

    Ciclo aire-humos.- En el ciclo de aire-humos, o ciclo de aire (Brayton), el aire ambiente llega a laturbina de gas, pasa a travs del compresor de BP, se refrigera en un intercambiador intermedio, se pre-

    suriza en la parte de AP hasta alcanzar la presin de diseo, entre

    170 a 230 psi 1200 a 1600 kPa

    y se calienta hasta

    unos 600F (316C); el aire comprimido circula por un anillo exterior, formado por dos tuberas coaxiales,

    hacia el combustor.

    Desde la parte superior del recipiente del combustor, el aire baja a travs de los enfriadores de ceni-

    za, para recuperar calor antes de que el aire llegue al sistema de distribucin; desde aqu el aire entra en

    el lecho fluidificado en el que tiene lugar la combustin.

    Los humos que proceden del lecho pasan por la zona superior del combustor, salen hacia el equipo

    de limpieza de gases calientes (ciclones, etc.) y, desde aqu, los gases calientes limpios fluyen a lo largo de

    la tubera coaxial por el tubo interior hacia la turbina de gas.

    Los gases calientes limpios presurizados se expansionan en la turbina de gas de AP, y despus en la

    de BP, facilitando el accionamiento de los compresores, de AP y BP, y de un alternador que toma el 20%

    de la potencia global de la turbina de gas, para la generacin de energa elctrica.

    A la salida de la turbina de gas, el flujo de humos se canaliza hacia el economizador o hacia una uni-

    dad recuperadora de calor para refrigerarlos an ms.

    Si la limpieza de los humos se realiza mediante ciclones, se pasan por un precipitador electrosttico

    o por unos filtro de sacos, antes de descargarlos a la chimenea.

    XXIX.6.- PRDIDAS DE ENERGA

    Como consecuencia de los diversos componentes y de las altas temperaturas de salida de los hu-

    mos de la caldera, la eficiencia de sta ya no es un indicativo del rendimiento del sistema de combustin

    en lecho fluidificado presurizado (PFBC).

    Para interpretar el balance energtico y de masa, hay que tener en cuenta todos los componentes

    del recipiente del combustor y de la turbina de gas, que intervienen en el proceso.

    El balance energtico es de particular inters, porque los procesos de calcinacin y sulfatacin afec-

    XXIX.-879

  • tan a la energa del lecho.

    El balance de energa del lecho considera slidos entrantes, combustible y absorbente, calores de

    reaccin, de calcinacin y sulfatacin, y prdidas por Cinquemado.

    La entrada de slidos, al igual que las reacciones de calcinacin y sulfatacin, aplican calor al lecho,

    por lo que las prdidas se atribuyen al Cinquemado; si se asume que la prdida por Cinquemado es el 1%, la

    eficiencia del lecho es superior al 99%.

    Si el recipiente del combustor se considera como frontera termodinmica, las prdidas incluyen:

    - Las de la ceniza del lecho

    - Las de las cenizas de las unidades de limpieza del gas caliente

    - Las del Cinquemado

    - Las de radiacin de la superficie exterior de la vasija del combustor

    Considerando estas prdidas, la eficiencia es superior al 98%.

    Para el sistema completo de la unidad de (PFBC), hay que considerar las prdidas en: - La chimenea

    - Los enfriadores externos para fluidos inactivos

    que son del orden de 80 85%.

    Teniendo en cuenta que el 20% de la generacin elctrica global de la planta se produce con la turbi-

    na de gas, la eficiencia del 80 85% no desmerece de la de las calderas convencionales, que se sitan en-

    tre el 85 89%.

    XXIX.7.- SISTEMAS DE (PFBC)

    En la Fig XXIX.9 se presenta un esquema representativo de un sistema de combustin en lecho

    fluidificado presurizado (PFBC), que corresponde a la instalacin de reequipamiento, de la Central Tr-

    mica de demostracin de Tidd, Ohio, USA.

    El sistema (PFBC) comprende una serie de componentes, de los que muchos de ellos estn conteni-

    dos parcial o totalmente en un recipiente presurizado:- La turbina de gas

    - La caldera y sus sistemas auxiliares asociados

    - Los equipos depuradores de gases calientes

    - El sistema de regulacin de carga de la unidad

    - Los sistemas de preparacin y alimentacin de combustible

    - Los sistemas de preparacin y alimentacin de absorbente

    - Los sistemas de evacuacin de ceniza

    La potencia del compresor accionado por la turbina de gas define el flujo de aire (caudal, presin y

    temperatura), a partir del cual se determina la cantidad de combustible que se puede quemar, con un

    determinado aireexceso que suele ser del orden del 20%.

    El combustible se quema en un proceso de lecho fluidificado a presin. Cuando se opera a plena car-

    ga, las superficies termointercambiadoras ubicadas en el lecho estn totalmente sumergidas.

    En la configuracin del ciclo combinado, la temperatura del gas enviado a la turbina de gas se man-

    tiene muy prxima a la del lecho, mientras que la extraccin de calor desde ste controla la temperatura

    del mismo. Para calderas turboalimentadas, las superficies convectivas se sitan en la zona superior

    del lecho, para reducir la temperatura de los humos entre

    800 a 1000F 427 a 537C

    , antes de que entren en la turbi-

    na de gas.

    XXIX.-880

  • Fig XXIX.9.- Esquema de un sistema de CLFP (Proyecto TIDD)

    XXIX.-881

  • La caldera es el componente central del sistema de (PFBC), ya que tiene que operar con los ciclos

    de gas y de vapor, en todo el intervalo de cargas.- Cuando la combustin se reduce, el calor absorbido en el ciclo de vapor disminuye, y el nivel del lecho se debe mantener

    tan alto como sea posible, para maximizar el tiempo de residencia del gas en el lecho, y minimizar la generacin de gases

    - En el ciclo combinado, la temperatura de los humos ha de mantenerse siempre lo ms alta posible

    Las restricciones indicadas se cumplen slo mediante una cuidadosa ubicacin de los tubos en el le-

    cho, operacin compleja por cuanto hay que conseguir al mismo tiempo, la refrigeracin del lecho, la

    buena mezcla de materiales y la mnima erosin.

    XXIX.8.- GENERADOR DE VAPOR

    Tipo de caldera.- Una caldera (PFBC) debe:

    - Generar vapor en las condiciones deseadas

    - Facilitar el control suficiente para la coordinacin entre la turbina de vapor y la red elctrica

    - Proveer condiciones de gas a la salida congruentes con la potencia requerida en la turbina de gas

    - Mantener y controlar el proceso de combustin en el lecho fluido en todo el rango de cargas.

    - Disearse para hacer frente a las condiciones anormales que siguen a disparos de equipos o a prdidas de energa para

    servicios auxiliares

    El mtodo de circulacin del fluido vapor-agua para una caldera (PFBC) hay que elegirlo con cuidado:

    - La circulacin natural y la asistida para calderas con caldern tienen ciertas ventajas para regmenes de cargas bajas

    - La circulacin para calderas de un paso (circulacin forzada para caldera sin caldern) es mejor para cargas altas

    Lo ideal es que una caldera (PFBC) incorpore algunos aspectos de cada uno de los tres mtodos de

    circulacin, Fig XXIX.10.

    Fig XXIX.10.- Sistemas de circulacin de calderas de CLFP

    a) El diseo de circulacin forzada (un paso) tiene la ventaja de que una misma superficie termoin-

    tercambiadora, puede operar como vaporizador o como sobrecalentador, lo que se puede aplicar para

    compensar las necesidades del proceso durante una bajada de carga.

    La superficie termointercambiadora se puede colocar de forma que su inmersin se reduzca al ba-

    jar la carga, ya que el nivel del lecho disminuye tambin al bajar carga. Su conversin en sobrecalenta-

    dor incrementa la temperatura del metal tubular y, por tanto, se evaca menos calor de los humos, an-

    tes de que stos lleguen a la turbina de gas; como los tubos no estn dentro del lecho, donde la transfe-

    rencia de calor es muy elevada, las temperatura del metal no resultan excesivas; operando slo con las

    bombas de alimentacin imprescindibles, se pueden conseguir mejoras en la eficiencia, mantenimiento,

    fiabilidad y coste.

    XXIX.-882

  • b) Como las calderas (PFBC) son ms compactas que las convencionales, es difcil conseguir una

    cota del caldern que sea suficiente para facilitar la altura de bombeo necesaria, con vistas a una circu-

    lacin natural. Los haces de tubos verticales, necesarios para obtener una velocidad msica elevada,

    son difciles de colocar dentro de la altura del lecho, para que estn sumergidos a las diversas cargas.

    c) Si se utilizan haces tubulares horizontales, estos circuitos se disean para ser asistidos por

    bombeo,lo que reduce la cota requerida por el caldern.

    En una configuracin de ciclo combinado, cuando la altura del lecho se reduce y parte de la superfi-

    cie tubular queda expuesta por encima del nivel del lecho, la superficie termointercambiadora refrigera-

    da por agua inmersa en el lecho, disminuye la temperatura del gas.

    En una caldera con circulacin natural o forzada, la disminucin de temperatura del gas es mayor

    que cuando la superficie pertenece a un diseo con circulacin de un paso.

    El diseo de caldera de un paso,

    con un separador de vapor vertical, y bomba de circulacin que opera a cargas bajas

    , funciona como una calde-

    ra con caldern, a cargas inferiores al 40%, en la que el fluido que sale del vaporizador sumergido es una

    mezcla agua-vapor.

    El separador de vapor vertical separa el agua del vapor, fluyendo ste hacia los sobrecalentadores

    primario y secundario, mientras que el agua separada se recicla para pasar a travs de las superficies

    del cerramiento y del vaporizador, sumergidas en el lecho.

    Cuando a la salida del vaporizador aumenta la carga, se puede alcanzar un pequeo grado de sobre-

    calentamiento; el separador vertical se puede bypasar y la bomba de circulacin retirar de servicio; en

    esta situacin, la caldera opera en la modalidad de un paso. Este diseo es adecuado para ciclos de va-

    por subcrticos y supercrticos; en estos ltimos, la presin de funcionamiento se eleva por encima de la

    crtica utilizando las vlvulas de admisin de la turbina.

    Cerramiento de la caldera.- Los cerramientos de las calderas convencionales que queman car-

    bn pulverizado, se disean para una presin diferencial de

    30" a 40"wg 7 a 10 kPa

    La presin diferencial a travs de la pared de cerramiento de una caldera de lecho fluidificado at-

    mosfrico (FBC) es de 50wg (13 kPa).

    La presin diferencial a travs de la pared de cerramiento de una caldera de lecho fluido presurizado (PFBC) a plena carga, es de 7 psi (50 kPa) o ms, lo que requiere vigas de atado menos espaciadas; co-

    mo el cierre es compacto, la flecha de las vigas de atado se reduce mucho lo que facilita el poder utilizar

    mtodos convencionales para soportar las paredes.

    Se pueden presentar presiones diferenciales ms elevadas, cuando se rompe un tubo o cuando se

    produce la rpida despresurizacin del recipiente del combustor; afectan al diseo de las vigas de atado y

    de soporte; si la presin excede del valor correspondiente a la de diseo se precisa una vlvula de seguri-

    dad de proteccin del cerramiento.

    El cerramiento tiene tres secciones diferentes, Fig XXIX.11: - La parte inferior de la caldera

    - El lecho

    - La parte superior de seguridad (zona de rgimen libre)

    Al contrario de lo que ocurre en las calderas convencionales, el cerramiento de las calderas (PFBC)

    no est aislado exteriormente, ya que la temperatura del aire interior de la vasija, para altas cargas, es

    similar a la del cerramiento. La zona superior se asla y reviste interiormente, para mantener la tempe-

    ratura de los gases a la salida de la caldera.

    XXIX.-883

  • Fig XXIX.11.- Caldera para el proyecto TIDD

    a) La zona inferior de la caldera incluye el sistema de:

    - Distribucin de aire

    - Recogida de la ceniza del lecho, que se refrigera con el aire comburente y se evaca al exterior de la vasija del combus-

    tor; est construido con paredes membrana, configurando una tolva en forma de pirmide invertida, que se llena con la ceni-

    za del lecho durante la operacin

    b) El cerramiento del lecho

    en el que se produce la combustin, y la transferencia trmica al ciclo de vapor

    contiene el lecho fluidificado y las su-

    perficies termointercambiadores inmersas en el mismo; para facilitar el proceso, las paredes membrana

    son divergentes, aumentando la seccin recta para el paso de los humos, conforme aumenta el nivel del

    lecho fluidificado, lo que permite niveles del lecho algo ms altos para cargas bajas, mejorndose el flujo

    de materia.

    El cerramiento del lecho en su parte ms baja, tiene los tubos dispuestos en espiral, con lo que hay

    menos circuitos y mayores flujos por tubo, para as mantener los elevados valores de transferencia de

    calor en el lecho, sin necesidad de refractario o aislamiento interno. Aunque en la zona que contiene el

    haz tubular no se usa aislamiento interno, la parte ms baja cuenta con una pequea seccin aislada

    interiormente que minimiza los requisitos de precalentamiento del lecho durante la puesta en servicio.

    Los circuitos vapor-agua del cerramiento ms bajo con tubos en espiral, descargan en un colector

    intermedio:- Desde el que se distribuye el flujo a las paredes del cerramiento de la zona superior

    - Que recibe las cargas de los tubos soporte del sobrecalentador primario y las transfiere a las paredes del cerramiento

    XXIX.-884

  • El cerramiento de la zona superior est construido con paredes membrana, con tubos verticales o

    en espiral. Est aislado y revestido interiormente, para minimizar la absorcin de calor en la zona supe-

    rior al lecho, a fin de mantener la temperatura de los humos lo ms prxima posible a la del lecho, en

    condiciones de plena carga.

    Su altura se determina de acuerdo con el tiempo de residencia que se desee y con las consideracio-

    nes y necesidades de mantenimiento de los bancos tubulares, para los que hay que prever el espacio su-

    ficiente en la zona superior, para su mantenimiento.

    El diseo del sistema de vigas de atado que soporta estas paredes es convencional, utilizando perfi-

    les horizontales.

    Bancos tubulares.- El banco vaporizador, los sobrecalentadores primario y secundario y el reca-lentador, construidos con tubos sumergidos en el lecho, se soportan por el cerramiento del lecho. Un

    atemperador atomizador de agua se coloca en la tubera que une las superficies de los sobrecalentadores

    primario y secundario y en la que va al recalentador.

    La disposicin de las tuberas y sus soportes se fijan de modo que se cumplimente el espaciado y la

    densidad deseadas, con el fin de lograr una buena mezcla en el lecho y la mnima erosin posible.

    El banco tubular se disea para:

    - Resistir las solicitaciones dinmicas del material del lecho

    - Absorber el calor en cada nivel del mismo

    - Facilitar una temperatura en el gas de salida compatible con la turbina de gas a esa carga

    Est constituido por varias placas de tubos, de forma que cada una se compone de dos o ms cir-

    cuitos de tubos dispuestos en serpentn; se soporta por un tubo en U que suele pertenecer al sobrecalen-

    tador primario, independientemente de que el banco sea vaporizador o sobrecalentador.

    Este diseo permite soportar los paneles a travs de la pared del cerramiento, (por el primario), jus-

    to por encima del nivel del lecho que corresponde a la plena carga.

    No conviene soportar los bancos desde la zona superior, por:

    - La complicacin que representa el mantenimiento

    - La posible reduccin de la temperatura de los humos

    - El aumento de la cada de presin

    debiendo proyectarse para que

    el mantenimientolas reparaciones las sustituciones precisas

    se puedan hacer con el menor nmero de cortes

    en los tubos.

    Agua de alimentacin.- Cuando se produce

    el disparo de la turbina de gas la prdida del agua de alimentacin

    , se concentra una

    gran masa de material en el lecho a alta temperatura, conformando un lecho hundido que rodea los ban-

    bancos tubulares. Para evitar el fallo de los tubos de baja aleacin, diseados para bajas temperaturas,

    el calor procedente de ese material del lecho se evaca, para lo cual se prev un by-pass en el sistema

    de circulacin de un paso.

    La capacidad de almacenamiento del tanque de agua de alimentacin se utiliza como reserva, para

    las necesidades transitorias de agua de alimentacin.

    En las calderas convencionales con circulacin forzada, la evacuacin de calor del agua y de las

    partes a presin, est limitada por la conveccin obtenida a partir del aire de refrigeracin del hogar.

    En las unidades (PFBC), el enfriamiento del agua a travs de refrigeradores exteriores se utiliza

    para proteger el metal de los tubos, en las condiciones transitorias que siguen a un disparo, durante un

    perodo de tiempo razonable.XXIX.-885

  • El agua de aporte al ciclo para:

    - Reponer las prdidas de vapor y agua expansionadas a la atmsfera

    - Hacer frente a la contraccin de las masas de agua y vapor durante el enfriamiento

    se tiene que mantener hasta que la temperatura del lecho sea segura para el metal de los tubos.

    Distribuidor de aire.- Existen dos criterios para el diseo de la distribucin de aire en lechos flui-dificados, configurando:

    a) El fondo de caldera mediante un suelo tubular refrigerado por agua, bajo el cual se instala la caja de aire comburen-

    te, desde la que se alimentan las toberas de aire (casquetes de burbujeo) que traspasan el suelo y sobresalen del mismo

    b) Un fondo abierto, en cuyo espacio se instalan unos conductos aspersores, que distribuyen el aire a las toberas fluidifi-

    cadoras

    El diseo (a) soporta mejor los severos cambios de temperatura impuestos por el precalentador de

    puesta en servicio, siendo el ms barato, ya que los conductos aspersores del diseo (b) se hacen con

    acero inoxidable.

    Ambos diseos prevn la posibilidad de enfriar la ceniza del lecho cuando sale de la caldera; sto im-

    plica que las penetraciones en la pared del recipiente del combustor, para la conduccin de la ceniza del

    lecho, ya no estarn sometidas a altas temperaturas y, por tanto, se podrn disear ms sencillas.

    XXIX.9.- TURBINA DE GAS

    El compresor accionado por la turbina de gas sustituye al ventilador y al calentador de aire de las

    plantas convencionales, para realizar el suministro del aire presurizado destinado a la combustin y a la

    fluidificacin del lecho.

    La turbina de gas se acciona con los gases de escape de la caldera, calientes y presurizados, y

    atiende al suministro de aire comburente a la misma y a la produccin de electricidad, por lo que hay que

    compatibilizar una serie de condicionantes.

    Una turbina de gas ideal adoptada para una unidad (PFBC) en todo el campo de cargas, debe asu-

    mir la temperatura relativamente baja del gas de entrada, unos 1500F (843C), asociada al proceso del

    lecho fluidificado (en el supuesto de que no exista otro proceso), y no se tiene que ver afectada significati-

    vamente con los cambios de las condiciones ambientales; a su vez debe facilitar un flujo volumtrico que

    permita mantener:- Casi constante la velocidad de fluidificacin

    - La tasa del aireexceso

    - La velocidad en el equipo de limpieza de gas, trascendental en los ciclones

    compatibilizar objetivos contrapuestos como: - Un bajo flujo de aire a la caldera

    - Un alto flujo de aire a la turbina, en el caso de baja carga

    y tolerar alguna carga de partculas en los humos sin que se produzcan daos relevantes.

    Las turbinas de gas disponibles actualmente tienen uno o dos ejes:- La de eje nico facilita la misma velocidad al compresor y al alternador acoplado a ella.

    - La turbina de dos ejes puede operar con un eje a velocidad constante y el otro a velocidad variable; el de velocidad

    constante, configurado por los escalones de AP de la turbina de gas, se acopla al alternador y, a veces, a una seccin del com-

    presor; el correspondiente al resto de los escalones de la turbina de gas, que acciona todo o parte del compresor, es susceptible

    de operar a velocidad variable

    Cuando el compresor es de dos etapas, una de AP que opera a velocidad constante y otra de BP a

    velocidad variable, se dispone un enfriador intermedio para controlar la temperatura del aire que sale del

    compresor y mejorar la eficiencia del compresor de AP.XXIX.-886

  • Fig XXIX.12.- Turbina de gas para unidades de CLFP

    Las turbinas de gas que se disean para potencias de hasta 350 MW, se han modificado para su

    adecuacin al proceso (PFBC), Fig XXIX.12.

    En las turbinas de dos ejes alineados, en el de velocidad variable se acopla la turbina de gas de BP

    con el compresor de aire de BP. En el eje de velocidad constante, la turbina de gas de AP acciona, a la

    vez, el compresor de aire de AP y el alternador de generacin de energa elctrica.

    Entre las secciones correspondientes al compresor de BP y al compresor de AP, en el lado del aire,

    se dispone un enfriador de aire. El diseo de la turbina de gas se hace ms resistente, para minimizar el

    efecto de la pequea cantidad de partculas finas que arrastran los gases cuando pasan a travs de la

    turbina.

    El diseo con dos ejes tiene ventajas operativas, como:

    - Cuando la carga de la unidad se reduce, si el eje que gira a velocidad variable es el de la turbina de gas de BP, se pue-

    de acomodar a la temperatura de los humos y al flujo de aire reducidos, mientras que la velocidad de la turbina de gas de AP

    que acciona el alternador, se mantiene constante

    - El enfriador intermedio situado entre las etapas de compresin de BP y AP, controla la temperatura del aire que se di-

    rige a la vasija del combustor, posibilitando la utilizacin de materiales convencionales.

    - El alternador se puede utilizar como motor de arranque, para la puesta en servicio de la turbina de gas, que es la que

    facilita el aire para

    encender el precalentador de aire la ignicin del carbn

    Una vez iniciado el proceso de la combustin, la temperatura de los gases que entran en la turbina

    de gas crece, y la potencia de accionamiento requerida por el alternador disminuye; si la carga contina

    subiendo, la turbina llega a automantenerse, con produccin cero de energa til y, rebasado este punto,

    el alternador se comporta como generador elctrico y comienza a producir energa, con potencia crecien-

    te hasta la plena carga.

    XXIX.10.- EQUIPOS AUXILIARES

    Una unidad de combustin en lecho fluido presurizado (PFBC) requiere de varios sistemas auxilia-

    res, siendo los ms significativos el de:- La vasija del combustor

    - La preparacin y alimentacin del combustible

    - La alimentacin del absorbente

    - La evacuacin de ceniza

    - El reciclado del material del lecho, para control de cargas

    - La limpieza de los gases calientes

    - El economizador

    - El resto del equipo de la planta

    XXIX.-887

  • Los componentes principales en una planta de (PFBC) son:

    la turbina de gasla turbina de vaporla caldera o generador de vapor

    El resto de los sistemas de la planta forman parte o soportan los componentes principales, de modo

    que su diseo se debe hacer con mucho cuidado, ya que las prdidas energticas en cualquiera de los de-

    ms equipos de la planta, distintos de los principales, pueden influir significativamente en la eficiencia

    global de la planta, y originar un mantenimiento ms importante.

    Vasija del combustor.- Para que el proceso de combustin tenga lugar a presin, el lecho fluidifi-cado debe estar en el interior de una vasija presurizada, junto con algunos de los equipos del sistema, que

    de estar ubicados en el interior de la vasija, se pueden disear para presiones diferenciales entre el lado

    de aire y el lado del gas menores; las prdidas de calor de estos equipos se recuperaran por el aire com-

    burente, que les rodea.

    Cada componente individual se puede encerrar en su propia vasija presurizada, o reunir la totalidad

    de los componentes principales en un nico contenedor.

    En la unidad PFBC de la planta Tidd, Ohio, USA, la vasija del combustor es un recipiente cilndrico

    vertical de 44 ft (13,4 m) de dimetro y 68 ft (20,7 m) de altura, dentro de la cual van dispuestos la cal-

    dera, el sistema de reinyeccin, los ciclones y los enfriadores de ceniza de los ciclones. El recipiente,

    construido con chapa de acero al C de 2,875 (73 mm) de espesor, tiene un peso de 1340 ton (1215 Tm),

    incluyendo la mayora de sus partes internas. La vasija para otra planta de 350 MW, que contiene un

    equipo similar, es cilndrica vertical de unos 64 ft (19,5 m) de dimetro y de 150 ft (46 m) de altura, de

    chapa de acero al C de 3,75 (95,3 mm) de espesor.

    Preparacin y alimentacin del combustible.- El sistema de preparacin y alimentacin de combustible debe transportar el carbn desde el parque de almacenamiento hasta la caldera y superar

    la alta presin del proceso; los mtodos ms comunes de inyeccin son:

    - El neumtico

    - El de mezcla agua-carbn (hidrulico, lechada, slurry)

    a) Los mtodos neumticos precisan de algn medio para inertizar el combustible y de una fuente

    de suministro de aire presurizado para el transporte correspondiente, siendo la erosin un problema.

    b) Las mezclas agua-carbn son inertes y fluidas. Si una de estas mezclas, con un contenido en hu-

    medad inferior al 30% en peso, se puede bombear, la humedad influye poco en la eficiencia, ya que 1/3 de

    la energa utilizada para su vaporizacin se puede recuperar en la turbina de gas.

    Las mezclas agua-carbn

    se queman con mayor uniformidad producen temperaturas ms homogneas en el lechorequieren menos puntos de alimentacin al lecho

    , en comparacin con los

    que requieren los mtodos neumticos.

    El diseo de un sistema ptimo depende de la ceniza y del S que tenga el carbn:- En combustibles con bajo contenido en ceniza, las mezclas agua-carbn resultan siempre ventajosas

    - En combustibles con elevado contenido en ceniza, la utilizacin del mtodo de mezclas implica mayores cantidades de

    agua en las mezclas agua-carbn, lo que afecta negativamente a la eficiencia, siendo ms atractivo el mtodo neumtico

    En la planta experimental Tidd se utiliza una mezcla agua-carbn con un 25% de agua en peso, de-

    nominada pasta de agua-carbn (CWP); el carbn se recibe con un tamao mximo de 0,75 (19,1 mm)

    y mediante una trituradora se reduce a tamaos ms o menos finos, para formar una pasta susceptible

    de ser bombeada; a la salida de la trituradora, el carbn y el agua se ponen en contacto de forma contro-

    lada, para formar la mezcla CWP que se almacena en una tolva en constante agitacin, hasta que se

    XXIX.-888

  • bombea hacia la caldera mediante bombas de pistones, de inyeccin de combustible, similares a las uti-

    lizadas en las industrias del cemento y hormign.

    Cada bomba alimenta su propia tobera y, en las proximidades de la boquilla se inyecta aire compri-

    mido para fraccionar el flujo de pasta (CWP), conforme va entrado en el lecho para su combustin.

    Alimentacin del absorbente.- Como los absorbentes no son combustibles, el mayor desafo que presenta el diseo de un sistema de alimentacin de absorbente es atravesar la presin del proceso de

    combustin. Normalmente se utilizan sistemas neumticos de alimentacin, pero cuando los carbones

    tienen poca ceniza y bajo contenido de S, para alcanzar la desulfuracin se precisan cantidades muy pe-

    queas de absorbente que se mezcla con el combustible, integrndose en la CWP con el fin de simplificar

    al mximo los sistemas alimentadores.

    En la alimentacin neumtica, el absorbente se tritura hasta un tamao mximo de 0,125 (3,18

    mm); se seca y lleva a un sistema de tolvas esclusa, mediante transporte neumtico de fase

    lenta, odiluida

    a) Los de fase densa necesitan presiones de aire de transporte muy superiores a la presin de operacin del proceso y flu-

    jos de aire con caudal reducido por lo que a velocidades ms pequeas se minimizan los problemas de erosin.

    b) Los de fase diluida requieren presiones mucho ms bajas, respecto a las de operacin del lecho y emplean flujos de aire

    significativos; pueden ser de dos tipos de alimentacin

    IntermitenteContinua

    b-1) Los sistemas de alimentacin intermitente, tienen las tolvas de esclusa secuenciadas de forma que, mientras

    una se va llenando de absorbente, la otra, llena, se presuriza y el material que alimenta la caldera se procesa, a travs de un

    sistema de tuberas de transporte; el cambio secuencial de una a otra de las tolvas implica una breve interrupcin en el sumi-

    nistro de absorbente al lecho.

    b-2) Los sistemas de alimentacin continua, tienen una tolva principal que se mantiene a la presin del proceso,

    y otra tolva ms pequea acoplada directamente encima de la tolva principal, que se llena, presuriza, descarga en la tolva

    principal, despresuriza y se vuelve a llenar, repitiendo el ciclo operativo, no existiendo interrupciones en el flujo del absorbente,

    hacia el lecho fluidificado presurizado, por lo que se prefiere este sistema de alimentacin que, a su vez, tiene un manteni-

    miento ms simple.

    El aire para los sistemas de transporte del absorbente se toma de la vasija del combustor y se pre-

    suriza mediante un compresor.

    Reinyeccin en el lecho.- La carga de la unidad se controla modificando el nivel del lecho, median-te un sistema de reinyeccin de partculas que transporta neumticamente el material procedente de la

    caldera, (durante los perodos de reduccin de la carga) y lo almacena en tolvas ubicadas en el interior de

    la vasija del combustor. Cuando se desea incrementar la carga, el sistema vuelve a reinyectar ese ma-

    terial en la caldera, a travs de una vlvula tipo L, entre la tolva y la entrada al lecho.

    Limpieza de humos.- En las plantas de (PFBC), los humos calientes que salen de la caldera car-gados de ceniza en polvo, se limpian antes de ser introducidos en la turbina de gas. Son varios los mto-

    dos existentes que se encuentran en fase experimental para la depuracin de estos humos calientes,

    pero la separacin de partculas slidas en suspensin se ha conseguido, con bastante xito, mediante

    ciclones de alta eficiencia que limpian los humos lo suficiente para ser utilizados en la turbina de gas; sin

    embargo, para cumplir las exigencias en cuanto a emisiones, hay que limpiarlos an ms mediante un

    precipitador electrosttico o filtros de sacos.

    Los ciclones para la limpieza de humos se emplearon en la primera generacin de plantas de

    (PFBC), pero no han resultado adecuados para los diseos avanzados de este tipo de plantas.

    Si queda algo de ceniza en polvo en los humos, estar expuesta a temperaturas superiores a la de

    su fusin, con lo que se plantearn problemas graves en la turbina de gas.

    Si se consigue desarrollar un mtodo fiable para limpiar y depurar los humos calientes de forma efi-XXIX.-889

  • ciente, no slo se podra eliminar el precipitador electrosttico o el filtro de sacos (en las plantas de

    (PFBC) de primera generacin), sino que se facilitara el camino para utilizar mayores temperaturas de

    entrada en la turbina de gas (plantas avanzadas de (PFBC), Fig XXIX.5e).

    La limpieza y depuracin de humos calientes constituye una tecnologa clave para el desarrollo de

    plantas avanzadas de (PFBC). En los filtros de bujas se han realizado multitud de ensayos y en una

    gran parte de ellos se han producido fallos asociados a la ciclicidad trmica y a tensiones inducidas en el

    interior de las bujas, durante la fase de retropulsacin de limpieza, Fig XXIX.13.14.15

    El filtro de tubos cermicos de B&W es parecido al diseo del filtro de bujas cermicas, con la dife-

    rencia de que los humos limpios circulan por el exterior de los tubos, en lugar de hacerlo por su interior,

    Fig XXIX.16; sto implica que las tensiones trmicas inducidas en los tubos, por la retropulsacin de lim-

    pieza, se producen en el sentido ms favorable de la compresin.

    Evacuacin de la ceniza.- En las instalaciones (PFBC) se utilizan dos sistemas de evacuacin de

    ceniza, segn proceda del

    sistema de limpieza de gaseslecho

    a) La procedente del sistema de limpieza de gases se evaca y transporta desde la vasija del com-

    bustor hacia un silo atmosfrico; para superar la dificultad que supone manipular esta ceniza a tempe-

    raturas del orden de 1580F (860C), y al mismo tiempo reducir su presin hasta la atmosfrica, la ceni-

    za se enfra y despresuriza hasta unos niveles aceptables para su manipulacin, antes de salir de la va-

    sija del combustor, y el posterior transporte hasta el silo atmosfrico de almacenamiento.

    b) La procedente del lecho se recoge y enfra en la parte inferior de la caldera y, para mantener el

    nivel adecuado del lecho, se evaca a un ritmo congruente con el rgimen de alimentacin de combusti-

    ble; esta ceniza se puede: - Llevar a la presin atmosfrica y manipular mediante cintas transportadoras

    - Transportar mediante un sistema neumtico de fase densa hasta el silo de almacenamiento

    Fig XXIX.13.- Filtro de bujas para depuracin de gases a altas temperaturas

    XXIX.11.- FUNCIONAMIENTO DE UNIDADES DE (PFBC)

    Control.- Debido a la relacin existente entre la caldera de (PFBC) y la turbina de gas, el control de un ciclo combinado con este tipo de planta es ms complicado que el de una planta convencional que

    quema carbn. El control debe regular el proceso del lecho fluidificado y mantener, al mismo tiempo, la

    compatibilidad operativa entre la turbina de vapor y la turbina de gas.

    XXIX.-890

  • Fig XXIX.14.- Diseo sistema filtro candela Westinghouse

    Fig XXIX.15.-Caractersticas de mantenimiento de filtros cermicos para gases calientes

    Fig XXIX.16.- Filtro de tubos cermicos de B&W para la depuracin de gases a alta temperatura

    XXIX.-891

  • El proceso se controla variando el nivel del lecho, de forma que cuando ste sube, la carga aumenta

    y si el nivel del lecho baja, la carga se reduce.

    La introduccin de ms material al lecho reduce su temperatura.

    A bajas cargas, hay suficiente aireexceso para que se pueda soportar un incremento en la combus-

    tin.

    Si la temperatura del lecho es prcticamente constante, y el nivel del lecho sube, habr ms super-

    ficie de transferencia de calor sumergida en el mismo, por lo que:

    - Un aumento del rgimen de transferencia de calor exige un flujo aadido de agua de alimentacin, subiendo la produc-

    cin de vapor

    - Con este incremento en los flujos de agua y vapor, la temperatura del lecho tendera a disminuir, pero la combustin se

    corrige convenientemente, para mantener el nuevo rgimen

    Cuando el flujo de vapor aumenta, aumenta tambin la potencia en la turbina de vapor, y se incre-

    menta tambin la potencia en la turbina de gas; sto es as porque:

    - La superficie termointercambiadora que hay por encima del nivel del lecho disminuye y, por tanto, aumenta la tempe-

    ratura de los gases que salen de la caldera, con lo que tambin aumenta la potencia en la turbina de gas

    - Este incremento de potencia en la turbina de gas hace que esta turbina, que facilita un flujo de aire constante, incre-

    mente la presin del aire, aumentando el flujo msico de ste hacia el lecho fluidificado

    - Al incrementarse la potencia hacia el compresor, se produce tambin un aumento en la potencia requerida por la tur-

    bina de AP, directamente acoplada al alternador

    El resultado de todo ello es una

    Reduccin en la potencia del motor hasta el 25% de la nominal, Produccin de electricidad entre el 25 100% de la nominal

    , continuan-

    do el proceso, hasta que se alcanzan las condiciones correspondientes a plena carga, determinada por el

    mximo flujo de aire que se puede obtener con la turbina de gas y con el mnimo de aireexceso permitido.

    Puesta en servicio.- Para iniciar la puesta en servicio de una unidad (PFBC), un lecho delgado se fluidifica y calienta mediante un precalentador de aire, quemando aceite en una gran cantidad de aireex-

    ceso; durante el proceso, una porcin del aire se desva temporalmente a travs del precalentador de aire.

    Los gases calientes se dirigen hacia el lecho que se est poniendo en servicio, a travs del sistema de dis-

    tribucin de aire.

    Cuando el material del lecho alcanza la temperatura de ignicin del carbn, la lechada carbn-agua

    (CWP) se inyecta y el precalentador de aire se retira de servicio. Para establecer el flujo de aire requeri-

    do durante la puesta en servicio, la turbina de gas se acciona por el alternador.

    A medida que la cantidad de gases aumenta, la energa puesta a disposicin de la turbina de gas

    tambin se incrementa y, en consecuencia, la potencia elctrica tomada de la red por el alternador para

    accionar la turbina de gas, disminuye. As se llega a un punto en el que la turbina de gas se automantie-

    ne y pasa a accionar el alternador, inicindose la generacin de electricidad.

    En el caso de calderas de un paso, el separador vertical de agua-vapor y la bomba de recirculacin

    se utilizan hasta un 40% de la carga, aproximadamente; por encima de este 40%, la caldera pasa a ope-

    rar como una de paso nico y la bomba de recirculacin se retira de servicio.

    El flujo del agua de alimentacin se establece entre el 5 10% del correspondiente a plena carga.

    Una vez que el agua ha entrado en la caldera, la bomba de recirculacin la impulsa por las superfi-

    cies de cerramiento y del evaporador, para mantener un flujo mnimo de refrigeracin.

    Cuando la vaporizacin alcanza el 40% de la nominal, las purgas del separador vertical se envan al

    condensador, como agua sobrante. Durante el tiempo en que est funcionando la bomba de recircula-

    XXIX.-892

  • cin, el flujo de agua de alimentacin mantiene el nivel de agua en el separador; si la bomba se retira de

    servicio, el flujo del agua de alimentacin controlar la temperatura del vapor.

    Hay que mantener el nivel del agua por encima de un mnimo que permita la puesta en servicio de

    la bomba de recirculacin, si fuese necesario. Hasta llegar a disponer del caudal, temperatura y presin

    de vapor, para efectuar la puesta en servicio de la turbina de vapor, el aumento de presin se controla

    por el sistema by-pass y una vez alcanzada la velocidad nominal en la turbina de vapor, las vlvulas de

    admisin de sta controlarn la presin.

    Operacin normal y cambio de carga.- El transitorio correspondiente al cambio de carga se realiza modificando el nivel del lecho y se hace con un gradiente del orden del 2% por minuto, aunque se

    puede llegar a gradientes del 4%.

    La accin de subir o bajar el nivel del lecho fluidificado se concreta en disponer de ms o menos su-

    perficie sumergida en el mismo; los menores valores de transferencia convectiva de calor, se correspon-

    den con las superficies que estn por encima del lecho, lo que reduce el calor hacia el ciclo de vapor y dis-

    minuye adems la temperatura de los gases que se dirigen a la turbina de gas.

    Los valores de la combustin se ajustan para mantener una temperatura del lecho constante, igual

    a 1480F (860C), con un determinado aireexceso.

    El flujo de agua de alimentacin se regula para:

    - Proteger las superficies de transferencia de calor

    - Absorber la adecuada cantidad de calor del lecho

    - Controlar la temperatura del vapor a travs del atomizador atemperador

    La presin del vapor se regula mediante las vlvulas de admisin de la turbina de vapor.

    Retirada de servicio o parada.- Para efectuar la parada de la unidad, o proceder a su retirada de servicio, hay que reducir el lecho a su mnimo nivel, interrumpiendo el suministro de combustible y per-

    mitiendo que la turbina de gas baje libremente su potencia. De esta forma se consigue refrigerar todo el

    material residual del lecho fluidificado, para detener finalmente el proceso de combustin.

    En el momento adecuado, se cierran las vlvulas interceptadoras/bipaso de humos y se dispara o

    desacopla la turbina de gas.

    Condiciones anormales.- En el caso de un disparo de la turbina de gas, hay que incomunicar el combustor respecto a la turbina de gas, mediante una vlvula interceptadora/bipaso a la entrada de la

    turbina. La prdida del flujo de aire provocar el hundimiento del lecho caliente, por lo que hay que man-

    tener un flujo de agua de alimentacin suficiente, que proteja las superficies sumergidas en el lecho ca-

    liente. Tambin se disean dispositivos para despresurizar la vasija del combustor, impidiendo la gene-

    racin de gases combustibles, a fin de enfriar y evacuar el material del lecho, con vistas a dejarlo prepa-

    rado para una posterior puesta en servicio.

    Un disparo de la turbina de vapor provocar el bipaso del flujo de vapor hacia el condensador, a la

    vez que el resto se expansiona a la atmsfera, por medio de una vlvula de seguridad, que se encarga de

    regular la presin del vapor. El aporte de calor se reduce as rpidamente y la unidad se para de forma

    normal.

    Si los servicios de la planta se quedan sin energa elctrica, se produce una situacin que se trata de

    forma anloga a la de un disparo de la turbina de gas. Si las bombas de agua de alimentacin no estn

    accionadas por turbinas de vapor, se precisa de un sistema especial de realimentacin, con el que se

    pueda suministrar el flujo de agua necesario para proteger las superficies termointercambiadoras, en

    condiciones aceptables.

    XXIX.-893