CARACTERIZACION DINAMICA

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 CARACTERIZACION DINAMICA DE YACIMIENTOS DR. HEBER CINCO LEY

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CARACTERIZACION DINAMICA DE YACIMIENTOS DR. HEBER CINCO LEY CARACTERIZACION DINAMICA DE YACIMIENTOS PROGRAMA: 1. INTRODUCCION 2. EVALUACION DE ELEMENTOS DE UN YACIMIENTO FALLAS GEOLOGICAS ACUAMIENTOS CONTACTOS AGUA-ACEITE Y GAS-ACEITE DISCORDANCIAS ESTRATIFICACION FRACTURAMIENTO NATURAL E INDUCIDO COMPARTAMENTALIZACION EJEMPLOS 3. ANALISIS DE DATOS DE PRODUCCION DIAGNOSTICO DE FLUJO GRAFICAS ESPECIFICAS AJUSTE DE CURVA TIPO ESTIMACION DE PARAMETROS PREDICCION DE COMPORTAMIENTO EJEMPLOS 4. ANALISIS SIMULTANEO DE DATOS DE PRESION-PRODUCCION CALIDAD DE INFORMACION SINCRONIZACION DEFINICION DE PERIODOS DE FLUJO DIAGNOSTICO DE FLUJO INTEGRACION DE MODELO DE FLUJO GRFICAS ESPECIFICAS AJUSTE CURVA TIPO ESTIMACION DE PARMETROS 5. AJUSTE DE COMPORTAMIENTO TOTAL ESTIMACION DE AREA DE DRENE DETECCION DE INTERFERENCIA DE PRODUCCION DETECCION DE MECANISMO DE EMPUJE EJEMPLOS 6. ANALISIS DE COMPORTAMIENTO TOTAL DE UN YACIMIENTO INTEGRACION DE INFORMACION DETECCION DE MECANISMOS DE EMPUJE AJUSTE DE COMPORTAMIENTO ESTIMACION DE PARAMETROS EJEMPLOS INTRODUCCION Objetivo Presentar aplicaciones prcticas de la Caracterizacin Dinmica Revisar la metodologa de anlisis de Pruebas de Presin Presentar aplicaciones prcticas a casos de campo OPTIMIZACIN DE EXPLOTACIN DE UN CAMPO Caracterizacin Simulacin Esquema ptimo CARACTERIZACIN DE UN YACIMIENTO DEFINICIN: Detectaryevaluarloselementosqueconstituyeny afectan el comportamiento de un yacimiento. TIPOS: Esttica Dinmica CARACTERIZACIN ESTTICA Definicin: Deteccin y evaluacin de los elementos que constituyen un yacimiento. Herramientas: Datos Geofsicos Datos Geolgicos Registros de Pozos Datos de laboratorio CARACTERIZACIN DINMICA Definicin: Deteccin y evaluacin de los elementos que afectan el comportamiento de un yacimiento. Herramientas: Pruebas de presin Datos de produccin Registro de molinete hidrulico Pruebas de trazadores Pruebas de presin Datos de produccin Registro de flujo Pruebas de trazadores Registros de temperatura Caracterizacin Esttica Modelo Dinmico del Yacimiento CARACTERIZACIN DINMICA ELEMENTOS QUE AFECTAN EL COMPORTAMIENTO DE UN YACIMIENTO Permeabilidad, Porosidad y Anisotropa Fuerzas Capilares y Mojabilidad Estratificacin Fallas Geolgicas Discordancias Acuamientos Fracturamiento Compartamentalizacin METODOLOGIA GENERAL DE INTERPRETACION DE PRUEBAS DE PRESION DIAGNOSTICO DE PRUEBA FILTRADO DE DATOS NORMALIZACION DIAGNOSTICO DE FLUJO CONFORMACION DEL MODELO AJUSTE DE CURVA TIPO GRAFICOS ESPECIALIZADOS ESTIMACION DE PARAMETROS VALIDACION DE MODELO INFORME APPVI03 HERRAMIENTAS DISPONIBLES PARA LA INTERPRETACION APPVI02 * Grficas especializadas

* Curvas tipo * Grficas de diagnstico de flujo GRAFICAS ESPECIALIZADAS APPVI35 p = bflujo+ mflujo f(t) p f(t) Flujof(t) Lineal Bilineal Radial Esfrico Almacen. Pseudoest. Pres. Cte. t1/2 t-1/2 t1/4 Log t t t t-1 bflujo 1 mflujo m 1 b p f ( t ) GRAFICA ESPECIALIZADA APP213 GRAFICAS ESPECIALIZADAS APP214 1.Lineal

2.Radial

3.Esfrico

4.Pseudoestacionario 5.Estacionario

6.Almacenamiento

7.Bilineal pvst

pvs Log t

pvs 1/ t

pvs t p= cte

pvs t

pvs t 1/4 FLUJOLINEAL pw= 16.25q B t1/2 b h( ct k)1/2 b h = 16.25 q B m lfAPP215 0 A m lf m lf 1 1 t 1/2 p de daoo de geometra De flujo anterior ( ct k)1/2 pw + pdao FLUJO RADIAL -3.2275+ 0 .87 S q B w p= 162.6 Log t +Log k cr 2 tw k h APP216 p w o p 1 Log t () p dao m m 1 1 t=1 p () 1 kh = 162.6B m q - Log k cr t w 2 S = 1.151 ( m ln () r w r eq ln () r w r eq +S {} q q ideal = / ( )dano =p r w ' =r e W - S ESTIMACION DE PARAMETROS APP217 (pw)1hr mS 1.151 + 3.2275 ) FLUJO ESFERICO sph sph P= W q B kr wsph q B 3/2 ( )c t 1/ 2 () 1/ 2 3/ 2 ( ) t 1/ 2 k APP218 0 p p w p 1 prest. 1/ t m sph 1 b sph + prest k = (- ) 2/ 3 ( )1/2 m sph ( ) c 21/ tq B 3/2 sph r= wsph q B k b sph Radio de esfera ideal que representa al pozo (agujero descubierto) ESTIMACION DE PARAMETROS Rodrguez Nieto-Carter APP219* r wsph () ideal = h wln 0.5+0.25 + 0.5+0.25 + () r w w h 2 r zk k - { { { {-1() r w w h 2 r zk k sph FLUJO BILINEAL 44.1q B W p= h f()kb f f 1/ 2 c t k ( ) 1/ 4 t 1/ 4 APP220 t 1/ 4 0 p ( ) dao 0 p W 1 p 1 1 m bf m bf + pdao ESTIMACION DE PARAMETROS hf( kf bf )1/2

= 44.1 q B m bf ( ct k )41/ = 44.1 q B h m bf (ct k )41/ f APP221 ( kf bf )1/2

FLUJO PSEUDOESTACIONARIO h A c t p w = 0.23395 qB t+ m 2.303 ln () A r 2 w + ln () 2.2458 C A + 2S APP222 GRAFICA DE FLUJO PSEUDOESTACIONARIO APP223 t 0 b * p w p 1 1 m * t pss ESTIMACION DE PARAMETROS Forma del rea de drene Posicin del pozo t pss t eia APP224 C =5.456 A m m * e 2.303 ( ) p1hr - b* V p= 0.23395 q B cm t * m ALMACENAMIENTO = Bt 2 4C q p w p 1 p c t t m ws 1 t p w 0 APP225* ESTIMACION DE PARAMETROS APP226 C= q B 24 m ws =tt + t prueba DIAGNOSTICO DE FLUJO APPVI33 HERRAMIENTAS Funcin de primera derivada. Funcin de segunda derivada. Derivadas especficas Pruebas de un solo pozo Pruebas multipozos Ajuste de curva tipo. APP228 DIAGNOSTICO DE FLUJO Comportamiento de presin . La geometra y el rgimen de flujo definen la funcin del tiempo quecontrola el cambio de presin

. Dados los datos de presin se requiere hallar la geometra y el rgimen de flujoque dominanla prueba. APP229 DIAGNOSTICO DE FLUJO Datos de presin Aplicacin de grficas especializadas Conformacin del modelo de flujo Diagnstico de flujo APP230 DIAGNOSTICO DE FLUJO Herramienta:Funcin de primera derivada Bourdet t p' ttiempo transcurrido durante la prueba p'derivada de cambio de presin de la prueba APP230A DIAGNOSTICO DE FLUJO Funcin de derivada Bourdet * La funcin de derivada es la derivada con res- pecto al logaritmo natu- ral del tiempo. * La funcin de derivada es proporcional a la pendiente semilogart- mica. t p'= d p / d Ln t p Ln t Forma General Tipo de flujo Almacenamiento Pseudoestacionario Lineal Bilineal Radial Esfrico n 1 1 0 - APP231 p = c tt n Frontera a Presin Cte.-1 DIAGNOSTICO DE FLUJO APP232 Logt p' = Log c+ n Log t Log tp' Log t 1 n = c t t p n p Logt Log t 1 1 1 1 1 - Almacenamiento Pseudoestacionario Lineal Bilineal Radial Esfrico DIAGNOSTICO DE FLUJO APP233 FPC -1 1 1 1 1 1 1 - 10 p (psi) 1 10 -1 10 -1 10 -2 t(hrs) 101 10 2 10 2 TRAZO DE PENDIENTES APP234 APP234A Almacenamiento Log t p Log Log t p' 1 1 La funcin de derivada es igual a la caida de presin Flujo Lineal APP235 (p) dao 1 1 Log 2 p Log ' p ' t d dt Log Log t La funcin de derivada es el doble de la caida de presin p ' Log p ' t d dt Log Log t kh 1 f(s)

Flujo Radial APP236 La funcin de derivada es constante p l logt d dt p l log Log t 1 - Flujo Esfrico APP237 Flujo Bilineal dao (+) (-) 1 1 Log 4 p ' Logp ' t d dt LogLog t APP238 La funcin de derivada es 4 veces la caida de presin 1 1 p Logt ' pLog Log t Flujo Pseudo-estacionario APP239 La caida de presin se acerca asimptticamente a la funcin de derivada Pozo Parcialmente Penetrante Radial Pseudo-radial Esfrico APP240 Transicin Transicin Log p t p ' Almacenamiento t ews Radial t bsph Esfrico 1 1 1 - t esph bprt t er Pseudo radial log t Pozo parcialmente penetrante APP241 Transicin COMPORTAMIENTO DE UN POZO HIDRAULICAMENTE FRACTURADO Flujo BilinealFlujo Lineal Flujo Pseudo-radialFlujo Pseudo-estacionario Pozo hidrulicamente fracturado APP241 Log p t p ' Almacenamiento t ews Bilineal 1 1 1 1/4 t elf bpr Pseudoradial log t Transicin t blf t t t ebf 1 Lineal Ajuste de Curva Tipo Comentarios * Las grficas especializadas nicamente se aplican a la porcin de los datos de una prueba que pueden se representados poruna funcin simple de tiempo. * El comportamiento de algunos modelos deflujo est dado por funciones complejas del tiempo. * Es necesario un mtodo para analizar latotalidad de los datos de una prueba simultneamenteincluyendo los perodos de transicin. APPV02 Curva Tipo Definicin: Grfica que representa el comportamiento de presin en un pozo o en un puntodeobservacinexpresadaentrminosdevariables adimensionales; generalmente se usan escalas logartmicas. APPV03 Log F(p) 1 D LogF(t) 2 D Ajuste de Curva Tipo APPV05 p Log D p Log t/rD 2 D Log Log t k hq B Log k Log Las curvas tienen la misma forma ct r2 Ajuste de Curva Tipo APPV06 Procedimiento 1. Seleccionar la curva tipo 2. Graficar datos de la prueba en un papelsemitransparente usando la escala de la curva tipo. 3. Ajustar datos a la curva tipo deslizando la hoja con datos sobre la curva tipo . 4. Seleccionar un punto de ajuste. 5. Estimar los parmetros usando el punto de ajuste y las definiciones de las variablesadimensionales que representan los ejes de la curva tipo. Ajuste de Curva Tipo APPV07 Paso 1 Seleccionar la curva tipo - Flujo radial en medio homogneo - Flujo lineal en medio homogneo

- Flujo esfrico en medio homogneo - Flujo radial afectado por falla - Flujo radial en medio de doble porosidad Prueba de interferencia q p Pozo ActivoPozo de observacin t (hrs) 1100 p (psi) .1 10 1001000 t /rD D 2 10 SOLUCION DE LINEA FUENTE Ajuste de Curva Tipo APPV08 Paso 2 Graficar datos en papelsemitransparente Prueba de interferencia Ajuste de Curva Tipo APPV09 Paso 3 Prueba de interferencia Ajustar datos con la curva tipo t (hrs) 1100 p (psi) .1 10 1001000 t /rD D 2 10 1 .1 101.1 p D SOLUCION DE LINEA FUENTE Ajuste de Curva Tipo APPV10 Paso 4 Prueba de interferencia Seleccionar el punto de ajustet (hrs) 1100 p (psi) .1 10 1001000 t /rD D 2 10 1 .1 101.1 p D M SOLUCION DE LINEA FUENTE Punto de ajuste Ajuste de Curva Tipo APPV11 Prueba de interferencia t() M p() M t / rD D 2 () M p D ( ) M Datos del punto de ajuste: Paso 5 Estimar parmetros(p) D q B M (p ) M k h = c= t (t / r) 2 D D M r 2 k (t) M Estimacin de parmetros : p= D k h p q B t / r = D D 2 k t cr t 2 Definicin de variables adimensionales: Curvas Tipo APPV11A CARACTERISTICAS DE UNA BUENA CURVA TIPO La curva debe poseer una forma con curvatura caracterstica. En caso de una familia de curvas, stas deber emerger de o converger a una curva comn. Curvas Tipo APPV12 Pozo con Almacenamiento y Dao (Flujo Radial) Log t/C D D Log t p' D D Log p D Ce D 2 s Curvas Tipo 1. Flujo radial con almacenamiento y dao 2. Prueba de interferencia (Flujo lineal, radial y esfrico) 3. Prueba de 1 pulso (Flujo Radial) 4. Prueba de 1 pulso (Flujo Lineal) 5. Prueba de 1 pulso (Flujo Esfrico) 6. Yacimiento de doble porosidad (Pozo, Modelo de Flujo Transitorio) 7. Yacimiento de doble porosidad (Pozo, Modelo de Flujo Pseudoestacionario) 8. Yacimiento de doble porosidad (Interferencia, Modelo de Flujo Transitorio) 9. Yacimiento de doble porosidad (Interferencia, Modelo de Flujo Pseudoestacionario) 10. Pozo Hidrulicamente fracturado 11. Pozo cercano a una falla APPV12A Curvas Tipo APPV14 Pozo con Almacenamiento y Dao (Flujo Radial) Log t p' D D Log p D Log t/C D D Ce D 2 s t (hrs) t p' p Curvas Tipo Flujo Lineal, Radial y Esfrico Punto de Observacin APPV16 Log F (p ) Log F(t ) Esfrico Radial Lineal 2 D 1 D APPV17 Curvas Tipo Prueba de un solo Pulso Flujo LinealLog F (p ) Log F (t ) Lineal 2 D 1 D t/x pD 2 D Curvas Tipo APPV18 Prueba de un solo pulso (Flujo Radial) Log F (t ) 2 D Log F (p ) 1 D t/r pD D 2 Curvas Tipo APPV19 Prueba de un solo pulso (Flujo Esfrico) t/r pD D 2 Log F(t) 2 D Log F (p ) 1 D Curvas Tipo Pozo en Yacimiento Naturalmente Fracturado (Flujo Transitorio)APPV20 C D e 2S' C/(1- ) D 2 Log t / C DD Log p D D D Log t p' Curvas Tipo Pozo en Yacimiento Naturalmente Fracturado (Flujo Pseudoestacionario) APPV21 e -2S C D e 2S C/(1-) D Log p D D D Log t p' C/(1- ) D Log t /C DD Curvas Tipo Interferencia en Yacimiento Naturalmente Fracturado (Flujo Transitorio) APPV22 r D 2 Log p D Log t / r 2 D D Curvas Tipo Interferencia en Yacimiento Naturalmente Fracturado (Flujo Pseudoestacionario) APPV23 r D 2 Log p D Log t/ r 2 DD Curvas Tipo APPV24 Pozo Hidrulicamente Fracturado (Fracturas Largas) CD F Log p D CD F CD Log t p' F D D Log t F Dxf CD 2 CD F Curvas Tipo APPV25 Pozo Hidrulicamente Fracturado (Fracturas Cortas) Log p D D D Log t p' Log tDrw' CD F CD F Curvas Tipo APPV26 Flujo Bilineal con Almacenamiento y Dao 1 D Log F (p ') 1 D Log F (p ) F(S) 4 f F(S) 4 f Log F ( t ) 2Dxf Curvas Tipo APPV27 Pozo cercano a una Falla Conductiva Log t p' Log tDdf 1 -1 1 1/4 Falla impermeable Falla a Presin Constante S f F CD D D PRUEBA DE INTERFERENCIAInterpretacinMtodo : Ajuste de curva TipoModelos de Flujo:APPIX06* Flujo Lineal* Flujo Radial* Flujo EsfricoAPPIX07PRUEBA DE INTERFERENCIA1E-01 1E+00 1E+01 1E+02 1E+031E-021E-011E+001E+011E+02F1(pD)F2(tD)LinealRadialEsfricoCurva TipoDefinicin de Variables AdimensionalesAPPIX08FlujoF1(pD) F2(tD)LinealRadialEsfricokbh p / lqBx kt / ctx2kh p / qBkr p / sphqB kt / ctr2 kt / ctr2APPIX09PRUEBA DE INTERFERENCIA1E-01 1E+00 1E+01 1E+02 1E+031E-021E-011E+001E+011E+02F1(pD)F2(tD)LinealRadialEsfricoCurva Tipot (h)pPunto de AjusteAnlisis de Prueba de InterferenciaAPPIX10Resultados del ajuste:(p)M(F1)MGeometra( t )M(F2)M de flujoEstimacin de parmetrosLineal: kbh = lqB(F1)M / (p)M ctbh = kbh(t)M / x2(F2)M Radial: kh = qB(F1)M / (p)M

cth = kh(t)M / r2(F2)M Esfrico:k = sphqB(F1)M / (p)M ct = k(t)M / r2(F2)MPruebas de InterferenciaAPPIX11Zona en estudiorActivoObservacinLa zona que afecta una prueba de interferenciaes una elipse(Vela)EJEMPLOS DE APLICACIN Pruebas de presin Datos de produccin Caracterizacin dinmica CASO 1EVALUACION DE LA CAPACIDAD DE FLUJO FIGURA 1 CASO 1EVALUACION DE UN FRACTURAMIENTO HIDRAULICO FIGURA 2 CASO 1 Resultados Prefrac Posfrac K = 0.115 md S = 1.8 K = 0.14 md xf = 664 pies FCD = 22 kfbf = 2045 md-pieFIGURA 3 CASO 2 DETECCION DE UNA FALLA CONDUCTIVA 1 -1 1/4 1 CASO 2FALLA CONDUCTIVA RESULTADOS df FCD CASO 6DETECCION DE CASQUETE DE GAS FIGURA 9 CASO 7DETECCION DE CONTACTO AGUA - ACEITE FIGURA 10 1 -1/2 1 1/2 CASO 7DETECCION DE CONTACTO AGUA - ACEITE MODELO CONCEPTUAL C A/ A AGUA FRI A 847 MODELOS DE FLUJO Zona invadida por agua de inyeccin Fractura(Porcin abierta) Fractura(Porcin cerrada) Zona de permeabilidad daada AGUA FRI A 847 RESULTADOS DEL ANALI SI S PERI ODO DE CI ERRE MODELOPARMETROS RADI ALCOMPUESTO K(md)S(Xf)Lrad (Pies) MW 11.8-1.8(3.96)2.51.93 22-1.45(2.78)2.81.944 32.2-1.7(3.58)152.43 41.6-3.8(29.32)852.81.5 52.15-3.45(20.64)1601.81.3 62.15-3.83(30.20)3101.81.3 FRACTURA VERTI CAL DE CONDUCTI VI DAD FI NI TA CON ZONA DE PERMEABI LI DAD REDUCI DA K(md)Xf (Pies) SfFCD 72.31400.5150 82.31800.3450 92.32300.1850 101.73500.48100 ZONA DE DAO bd =18.46 piesXf = 350 pies AGUA FRI A 847 RESULTADOS DEL ANALI SI S ZONA DE DAO METODO BASADO EN DEFI NI CI ON DE Sf Sf =0.48K=1.7 md Kd =0.25 mdXf =350 pies bd =18.44 pies METODO BASADO EN FI NAL DE FLUJO FI NAL Telf=0.35 hrsct=6x10-6 psi-1 Kd =0.25 mdf=0.12 m =0.375 cp bd =18.49 pies MODELOS DE FLUJO PARA YACIMIENTOS NATURALMENTE FRACTURADOS Homogneo Anisotropa Zonas Mltiples Canal Dominante (Fracturas, Fallas y Cavernas) Doble Permeabilidad Doble (Mltiple) Porosidad NOMENCLATURA.DOBLE POROSIDAD.RADIAL HOMOGENEO.FLUJO LINEAL O BILINEAL.PENETRACION PARCIAL.FLUJO RADIAL COMPUESTO.64005500550055005500 64006400600060005200580060006000600064005500 520060006400 6400SAL.114111115107105 103125 127101 B123121145147167189169468488117301 A10912942940842812042642244444744844646611953157293483313 A5912325274749694567656362838962543223 A434222 A2 A24264446843818161414 D36 A3843934 5658459N149MODELOS DE FLUJO PARA YNFS (PRUEBAS DE PRESION) POZO COYOTES No. 184HISTORIA DE PRODUCC1N050100150200250197919801981198219831984198519861987198819891990199119921993199419951996199719981999200020012002AOS; MESESACEITE; RGA; AGUAACEITE (BPD)RGA (M3/M3)/10AGUA (BPD)SUBDIRECCION REGION NORTEDISTRITO POZA RICAEXPLORACION Y PRODUCCION01 ENERO 1998NP= 80 176BLSGP= 119.55MMPCWP=1214BLSCOYOTES 1840.00100.01000.10001.00001.0 10.0 100.0TIEMPO (MESES)1/QO (1/BPD)Serie111/2FLUJO LINEALMODELO DE FLUJO LINEAL POZO COYOTES No. 427HISTORIA DE PRODUCC1N05010015020025030019771978197919801981198219831984198519861987198819891990199119921993199419951996199719981999200020012002AOS; MESESACEITE; RGA; AGUAACEITE (BPD)RGA (M3/M3)/10AGUA (BPD)SUBDIRECCION REGION NORTEDISTRITO POZA RICAEXPLORACION Y PRODUCCION01 ENERO 1998NP=346 750 BLSGP= 409.54MMPCWP= 0 BLSCOYOTES 4270.00100.01000.10000 1 10 100 1,000TIEMPO (MESES)1/QO (1/BPD)Serie111/4 FLUJO BILINEALMODELO DE FLUJO BILINEAL EN UN CANAL CARACTERIZACIN DINMICA DE YACIMIENTOS Metodologa: Control de Calidad de la Informacin Sincronizacin de Datos de Presin y Produccin Correccin de Datos de Presin y Produccin Diagnstico de Geometras de Flujo Estimacin de Parmetros del Yacimiento Clculo de Volumen de Drene Deteccin de Interferencia entre Pozos Integracin del Modelo de Flujo CASO 4HI STORI A DE PRODUCCI ON Y PRESI ONES MEDI DAS FIGURA 5 CASO 4SI MULACI ON DE PRUEBAS FIGURA 7 FIGURA 6 CASO 4GRAFI CA SEMI LOGARI TMI CA DE PRUEBAS DE I NCREMENTO CASO 4RESULTADOS MODELO DE FLUJO :RADIAL HOMOGENEO AREA DE DRENE RECTANGULAR ( EMPUJE HIDRAULICO ) PERMEABILIDADK = 7.3 MD DAO DEL POZOS = -3.5 (VARIABLE)PRESION INICIALPi = 8338 LB/PLG2 CACTUS1MODELO DE FLUJO DOBLE PERMEABILIDAD k1= 9md S = -4.3 =(ct h)1 / (ct h)t = 0.3 =(k h)1 / (k h)t= 0.28 =3.7x10-7

pi= 6426 psiEl pozo siente los efectos de interferencia de los pozosvecinos. FALLA CONDUCTIVA BELLOTA 94 SEGUNDO COMPARTIMENTO YACIMIENTO COMPARTAMENTALIZADO DELP/QDELPC/Q11/2FLUJO LINEALEFECTOS DEFRONTERADELTA P/Q (PSI/MMPCD) TIEMPO (HORAS) 1000 100 10 100100010000100000 NOVILLERO14 NOVILLERO14 Grfica de Flujo Lineal 450 400 350 300 250 200 150 100 50 0 (Pi-Pwf)/q (PSI/HR1/2) RAIZ(T)(HORAS ) 020 406080 100120 116 PIES 252 PIES L = 4621 pies 121 PIES 4500 PIES POZO FRACTURADO EN UN YACI MI ENTOCON ARENAS MULTI PLESCASO ARCOS 10 L-18 L-20-21-22 L-24 L-25 L-26 SI MULACI N DEL COMPORTAMI ENTO DEL POZO ARCOS 10 DATOS UTI LI ZADOS EN EL AJUSTE ARENAK(MD)H(PI ES)POROSI DADSWXF(PI ES)FCDSFD(1/ MP CD) L-180.5832.80.180.256002001.30E-05 L-20-220.9829.520.170.36001601.30E-05 L-240.2832.80.20.26503002.00E-06 L-250.2739.370.190.32620330.0071.40E-06 L-260.0875.460.190.215505201.40E-06 Xf = 450 pies 3100 pies K =0.135 md FCD =60 Xf = 450 pies 3100 pies K =0.135 md FCD =60 Xf = 450 pies 2000 pies K =0.135 md FCD =60 A-10A-10A-11A-6A-55A-52DA-42A-36A-34A-33DA-20A-13A-81A-75DA-51A-251000.00 800.00 600.00 400.00 200.00 0.00 -200.00 -400.00 -600.00 -800.00 -1000.00 (Y (M) X (M) -1000.00-800.00 -600.00-400.00 -200.000.00 200.00400.00600.00 800.001000.00 1200.00 CAMPO ARCOS Xf =450 pies K = 0.135 md FCD = 60 4000 pies A-20 A-13 A-10 18 16 14 12 10 8 6 4 2 0 0200 400600 800 10001200 14001600 1800 2000 CULEBRA 600 TIEMPO(DIAS) QG (MMP CD) 9000 8000 7000 6000 5000 4000 3000 2000 1000 0 QGREALQGCE400PWFREALPWFCALCE400 QGREALQGCE400QGE600QGE800QGE1000QGE120018 16 14 12 10 8 6 4 2 0 0 200 400600 800 1000 12001400 160018002000 CULEBRA 600 TIEMPO(DIAS) QG (MMP CD) POZO FRACTURADO K = 1 MD Xf = 2000 PIES RSRGA300 250 200 150 100 50 0 0 50100150200 250300350 400450 500 JUJO 523 PRESION (KG/CM2) RS RGA (M3/M3) DETECCION DE ZONAS DE BUENA SEGREGACION GRAVITACIONAL CONCLUSIONES Lacaracterizacindinmicadetectaloselementosyevalalosparmetrosqueafectanelcomportamientodeunyacimientoydeterminacmolosfludossemuevenbajocondicionesdeexplotacin. Esteprocesoserealizaanalizandoinformacintomadabajocondicionesdeflujo(dinmicas)enelmediotalcomodatosdeproduccin, presin, trazadores, temperatura, molinete, etc. Elproblemadeunicidadseresuelvecombinandoinformacindevarias fuentes. Losresultadosdeesteprocesoconstituyenunvaliosoapoyoenla solucin de problemas de produccin. 2. EVALUACION DE LOS ELEMENTOS DE UN YACIMIENTO OBJETIVO Presentar la metodologa y modelos para evaluar los elementos que afectan el comportamiento dinmico de un yacimiento Lmites de un yacimiento CY3-002 Pozo Gas Agua Aceite Falla Lmites de un yacimiento CY3-003 Elementos: Fallas Acuamientos Discontinuidades Contacto agua-aceite Contacto gas-aceite Estratos semipermeables Volumen poroso Fallas Geolgicas CY3-004 ImpermeablesSemipermeablesConductivas Clasificacin de acuerdo a sucomportamiento hidrodinmico: Fallas Geolgicas CY3-005 Caracterizacin Hidrodinmica Deteccin Localizacin . Posicin . Orientacin Caractersticas hidrulicas . Conductividad . Dao . Longitud Fallas Geolgicas CY3-006 Fallas impermeables df Fallas Impermeables CY3-007 Comportamiento de flujo Flujo radial df 2 df Real Imagen Simulacin p (t) = ( p)real + ( p)imagen Pozo Efecto de la falla Fallas Impermeables CY3-008 Comportamiento de flujo RadialTransicinSemiradial Zona de expansin Fallas Impermeables CY3-009 Evaluacin Prueba de decremento Prueba de incremento Prueba de inyeccin Prueba de abatimiento Prueba de interferencia pw(t) = m(Log(t) + Log(/rw2) - 3.2275 + 0.87 S) + 2.303 m E1( df2/ t) Fallas Impermeables CY3-010 Prueba de decremento Comportamiento de presin dondem = 162.6 q B/ k h E1 = Integral exponencial pw(t) = m(Log(t) + Log(/rw2) - 3.2275 +0.87 S) Fallas Impermeables CY3-011 Prueba de decremento Comportamiento a tiempos cortos t 0.4 df2/ Perodo de flujo radial Funcin de derivada tp = m / 2.303 pw(t) = 2 m Log(t)Fallas Impermeables CY3-012 Prueba de decremento + m (Log( /rw2) +Log(/4df2)- 3.2275 + 0.87 S) Comportamiento a tiempos largos t 20 df2/ Perodo de flujo semiradial Funcin de derivadatp = m / 1.151 Fallas Impermeables CY3-013 Prueba de decremento Grfica semilogartmica Log t pw 1 1 m 2m Fallas Impermeables CY3-014 Prueba de decremento Grfica de diagnstico Log t pw t ' Log Log 2 2 ciclos Fallas Impermeables CY3-015 Prueba de decremento Estimacin de df * Interseccin de rectas semilogartmicas * Ajuste de curva tipo * Desuperposicin Fallas Impermeables CY3-016 Prueba de decremento Log t pw m 1 1 2 m tint df = 0.01217 (tint)1/2 Interseccin de rectas Fallas Impermeables CY3-017 Prueba de decremento Respuesta de presin pWD = 1/2 ( Ln tD + 0.80907 ) + S + 1/2 E1( dfD2/tD) tD pWD' = 1/2 + 1/2e - 1/(tD/dfD2) Funcin de derivada dfD = df / rw Fallas Impermeables CY3-018 Prueba de decremento Curva Tipo tD pWD' Log Log tD/dfD2 0.11101.0E-01 1.0E+00 1.0E+01 1.0E+020.11101.0E-02 1.0E-01 1.0E+00 1.0E+01 1.0E+02Fallas Impermeables CY3-019 Prueba de decremento Ajuste de Curva Tipo tD pWD' Log Log tD/dfD2 t p' t (hrs) .110 10 100 Punto deajuste Fallas Impermeables CY3-020 Prueba de decremento Ajuste de curva tipo Ajuste (tD pWD')M (t pW')M (tD/dfD2)M (t)M (tpW')M (tD pWD')M k h = 141.2 q B Estimacin deparmetros df = 2.637x10-4(t)M (tD/dfD2)M Fallas Impermeables CY3-021 Prueba de decremento Log t pw m 1 1 2 m Desuperposicin pfalla pfalla satisface la solucin de lnea fuente Fallas Impermeables CY3-022 Prueba de decremento Desuperposicin Log pD Log tD/rD2 pfalla t Punto de ajuste M Fallas Impermeables CY3-023 Prueba de decremento Desuperposicin Ajuste (pD)M ( pfalla)M (tD/rD2)M (t)M (pfalla)M (pD)M k h = 141.2 q B Estimacin deparmetros df = 2.637x10-4(t)M 4 (tD/rD2)M Fallas Impermeables CY3-024 Prueba de decremento df La falla es tangente aun crculo de radio df Posicin de la falla: * No es posible determinar laorientacin de una falla conuna sola prueba de presin Fallas Impermeables CY3-025 Prueba de decremento La posicin de una falla se puede hallarcon un mnimo de tres pruebas en pozosno alineados Pozo 1 df 1 Pozo 2 df 2 Pozo 3 df 3 df 1 df 2 df 3 1 2 3 Fallas Impermeables CY3-026 Prueba de incremento Respuesta de presin pws( t) =( p(tp+ t))real + ( p(tp+ t))imagen - ( p( t))real - ( p( t))imagen pws vs t p1 vst Fallas Impermeables CY3-027 Prueba de incremento Normalizacin Aplicar la metodologa para pruebas de decremento t / (tp +t) Fallas Impermeables CY3-028 Prueba de incremento Log Grfica de Horner pws 10.1.01.001 pi tp1 tp2 tp3 tp4 tp5 tp5 > tp4 > tp3 > tp2 >tp1 1 2m 1 m Fallas Impermeables CY3-029 Prueba de interferencia Observacin 2 1 Observacin Activo 1. La prueba proporciona resultados cuantitativos 2. La prueba proporciona resultados cualitativos Fallas Impermeables CY3-030 Prueba de interferencia Observacin Activo r r RealImagen ri Simulacin Fallas Impermeables CY3-031 Prueba de interferencia Real Imagen Respuesta de presin pDO(tD)=pDA(rD,tD) + pDI(rDi,tD) pDO(tD) = 1/2 E1(1/4tD/rD2) + 1/2 E1(1/4tD/rDi2) Observacin rDi = ri / rwdonde Fallas Impermeables CY3-032 Prueba de interferencia Curva Tipo Log pD Log tD/rD2 ri/r 1 2 4 8 Fallas Impermeables CY3-033 Prueba de interferencia Log pD Log tD/rD2 8 t p ri/r 1 2 4 M Ajuste de curva tipo ( p)M Fallas Impermeables CY3-034 Prueba de interferencia Ajuste de curva tipo (pD)M ( p)M (tD/rD2)M (t)M (ri /r)M Ajuste Estimacin de parmetros k h = 141.2 q B(pD)M = r2 (tD/rD2)M 2.637x10-4 (t)M ri = r (ri /r)M Fallas Impermeables CY3-035 Prueba de interferencia Posicin de la falla r A O ri Posibles localizaciones del pozo imagen La falla es tangente a la elipse Fallas Impermeables CY3-036 Prueba de interferencia Posicin de la falla r A O a = ri /2 La falla es tangente a la elipse ((ri /2)2-(r/2)2)1/2 b = x2/a2 + y2/b2 = 1Ecuacin x y Fallas Impermeables CY3-037 Determinacin de la posicin de una falla Se requiere informacin de un mnimode 3 pruebas de un solo pozo o deinterferencia en pozos no alineados A O O CAMPOABKATUN CAMPOABKATUN POkh(106mf-pie) cth (10-6pie/psi) 245 2256.49 463 245 227 9.31286 265 22710.75 344 CAMPOABKATUN CAMPOABKATUN CAMPOABKATUN CAMPOABKATUN Fallas Impermeables CY3-038 Fallas mltiples Perodos de flujo * Radial * Transicin * Radial-sectorial Log t p' Log t Log (360/ ) Fallas Impermeables CY3-039 Fallas paralelas Perodos de flujo * Radial * Transicin * Lineal Log t p' Log t 1 1/2 Fallas Impermeables CY3-040 Fallas en U Perodos de flujo * Radial * Transicin * Lineal Log t p' Log t 1 1/2 Fallas Impermeables CY3-041 Fallaimpermeable df 8 Flujo Lineal Tipos de flujo: * Radial * Lineal * Semilineal Fallas Impermeables CY3-042 Flujo Lineal DiagnsticoAnlisis Log t t1/2 1 1 1/2 1/2 1 1 mlf 2mlf Fallas Impermeables CY3-043 Fallaimpermeable Flujo Esfrico Tipos de flujo: * Esfrico * Transicin * Semiesfrico df Fallas impermeables CY3-044 Flujo Esfrico Diagnstico Log t 1 1 -1/2 -1/2 Anlisis t-1/2 1 1 msph 2msph Fallas Semipermeables CY3-045 Flujo Radial La falla exhibe resistencia al flujo debido aque su permeabilidad (kf) es menor que lapermeabilidad de la formacin (k) k kf df k > kf Yaxley A Sf =/2A Fallas Semipermeables CY3-046 Flujo Radial La resistencia de la falla se caracteriza pormedio del parmetro adimensional: =kf df / k bf Transmisibilidadadimensional dela falla Dao de la falla o tambin: bf es la amplitud de la falla Fallas Semipermeables CY3-047 Flujo Radial Comportamiento de la presin pw Log t 1 m 1 m p(m , A) Fallas Semipermeables CY3-048 Flujo Radial 1.151 m p 0.010.11100.001 0.01 0.1 1 10A 1.00E-011.00E+001.00E+011.00E-02 1.00E-01 1.00E+00 1.00E+01 1.00E+02 1.00E+03 1.00E+04A Fallas Semipermeables CY3-049 Flujo Radial Curva Tipo tD pD' tDdf 0 .01 .05.1 1 8 Fallaimpermeable Fallas Conductivas CY3-050 Caracterstica La falla permite flujo dentro y a travsde su plano de acuerdo a su conduc-tividad y dao Fallas ConductivasCY3-051 Parmetros de caracterizacin df kf , bf kd , bd Falla Dao Conductividadadimensional FCD = kfbf / k df Factor de dao Sf = (k bd / kd df )( /2) 1.00E-041.00E-031.00E-021.00E-011.00E+001.00E+011.00E-02 1.00E+00 1.00E+02 1.00E+04 1.00E+06Sf 0 10 50 100 -1 1 8 Fallas ConductivasCY3-052 Falla daada de conductividadinfinita tDf pwD' tDf Falla impermeable Fallas ConductivasCY3-053 Falla daada de conductividadinfinita Comportamiento de presin pw = A - (1 + Sf2/ 22) q B ctdf2 k2 h 1 t 2 A es una constante que respresenta lamxima caida de presin que se observaen el pozo. 3.73x10-6 Fallas ConductivasCY3-054 Falla daada de conductividadinfinita 1/t pw mcp 1 df =3.73x10-6 k2 h mcp q Bct

2(1+Sf2/2 2) 1.00E-041.00E-031.00E-021.00E-011.00E+001.00E+011.00E-02 1.00E-01 1.00E+00 1.00E+01 1.00E+02 1.00E+03 1.00E+04 1.00E+05Fallas ConductivasCY3-055 tDf pwD' tDf Sf 0 10 50 -1 1 8 Fallaimpermeable Falla conductiva daada 1 1/4 102 103 104 105 FCD 1.00E-041.00E-031.00E-021.00E-011.00E+001.00E+011.00E-02 1.00E-01 1.00E+00 1.00E+01 1.00E+02 1.00E+03 1.00E+04 1.00E+05Fallas ConductivasCY3-056 tDf pwD' tDf Sf 0 10 50 -1 1 8 Fallaimpermeable Falla conductiva daada 1 1/4 102 103 104 105 FCD Acuamientos (Pinch out) dac Pozo Mtodo de Solucin Pozo real Pozos imagen Comportamiento Cuasi-radialkhk Transicin Esfrico Sectorial kapp k / kapp= 360 / =360 x kapp /k

dac = h / 2 tan (/2)

Pozo cercano a un Acuamiento Log t P Logt -1/2 1 Cuasi-radial Esfrico Sectorial Contacto Gas-Aceite(CGA) CGA Gas Aceite Contacto Gas-Aceite(CGA) El contacto Gas-Aceite acta temporalmente como una frontera mantenida a presin constante Comportamiento: Radial hacia el intervalo abierto Transicin Esfrico Efecto de frontera a presin constante Contacto Gas-Aceite(CGA) Log t P Logt -1/2 1 -3/2 1 Radial Esfrico FPC CASO 3DETECCION DE CASQUETE DE GAS FIGURA 9 Contacto Gas-Aceite(CGA) Lateral Aceite Gas CGA Comportamiento: Radial Transicin Frontera a presin constante Contacto Gas-Aceite(CGA) Lateral Log t P Logt -1 1 Radial FPC Contacto Gas-Aceite(CGA) Lateral en Canal Gas Aceite CGA Comportamiento: Radial Transicin Lineal Transicin Frontera a presin constante Contacto Gas-Aceite(CGA) Lateral en Canal Log t P Logt -1/2 1 Radial FPC 1/2 1 Contacto Agua-Aceite CAA Contacto Agua-Aceite Parmetros del modelo M=(k/)w / (k/)o =( ct)w / ( ct)o Comportamiento Radial Transicin Esfrico Transicin Hemi-esfrico Compuesto Contacto Agua-Aceite Log t P Logt -1/2 1 Radial -1/2 1 -3/2 1 Esfrico Hemi-esfrico FPC M1> 1< 1Zona de efecto de MODELO CONCEPTUAL C A/P CASO 4DETECCION DE CONTACTO AGUA - PETROLEO CASO 4DETECCION DE CONTACTO AGUA - PETROLEO FIGURA 10 1 -1/2 1 1/2 FLUJO LINEAL FRONTERA A PRESION CONSTANTE M = 44 DISCORDANCIAS Discontinuidades Lineales k1 h11 1 ct1 k2 h22 2 ct2 ddisc Parmetros del modelo M = ( kh/)2 / ( kh/)1w =(cth)2 / (cth)1 ddiscD =ddisc / rw Discontinuidades Lineales Log t P Logt 1 FPC -1 FI 0 1

M >1 8 Zona de efecto de Radial Parmetros del modelo M = ( k/)2 / ( k/)1 =(ct)2 / (ct)1 LradD= Lrad/ rw Discontinuidades Radiales k11 1 ct1 k22 2 ct2 Lrad Discontinuidades Radiales Log t p 1 1 PSS Zona de efecto de Radial 1 >1 1M 1 8 Zona de efecto de Radial YACIMIENTOS NATURAMENTE FRACTURADOS Discontinuidades Radiales Log t p 1 1 PSS Zona de efecto de Radial 1 >1 1M