Características mecánicas del acero

4/2/2014 Caractersticas mecnicas del acero

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- Tutorial N 100 -

Caractersticas mecnicas del acero

ndice de contenidos:

1- Introduccin

2- Diagrama Tensin-Deformacin

3- Lmite elstico y Resistencia a la traccin

4- Mdulo de elasticidad longitudinal o Mdulo de Young

5- Mdulo de elasticidad transversal

6- Coeficiente de Poisson

7- Estriccin

8- Resiliencia

9- Tenacidad a la fractura

10- Dureza Brinell

11- Soldabilidad

12- Resistencia al desgarro

13- Aptitud al doblado

14- Otros datos de diseo (densidad, punto de fusin, dilatacin lineal)

ANEXOS

A.1- Propiedades mecnicas de aceros estructurales segn norma europea EN

A.2- Composicin qumica de aceros estructurales segn norma europea EN

A.3- Propiedades mecnicas de aceros estructurales segn norma americana

A.4- Composicin qumica de aceros estructurales segn norma americana

TABLAS

>> Aceros rpidos

>> Aceros pulvimetalrgicos

>> Aceros de trabajo en fro

>> Aceros de trabajo en caliente

>> Aceros para la transformacin de materias plsticas

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>> Aceros al carbono

>> Aceros de bonificacin

>> Aceros para rodamientos

>> Aceros para muelles

>> Aceros de cementacin

>> Aceros de nitruracin

>> Aceros de fcil mecanizacin

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Martes, 4 de Febrero de 2014



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>> Aceros al boro

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DESARROLLO DEL CONTENIDO

1- Introduccin

Segn la norma UNE EN 10020:2001 define al acero como aquel material en el que el hierro es el elemento predominante, elcontenido en carbono es, generalmente inferior al 2% y contiene adems a otros elementos.

El lmite superior del 2% en el contenido de carbono (C) es el lmite que separa al acero de la fundicin. En general, un aumento delcontenido de carbono en el acero eleva su resistencia a la traccin, pero como contrapartida incrementa su fragilidad en fro y hace quedisminuya la tenacidad y la ductilidad. En funcin de este porcentaje, los aceros se pueden clasificar de la siguiente manera:

- Aceros dulce: Cuando el porcentaje de carbono es del 0,25% mximo. Estos aceros tienen

una resistencia ltima de rotura en el rango de 48-55 kg/mm2 y una dureza Brinell en el entorno de135-160 HB. Son aceros que presentan una buena soldabilidad aplicando la tcnica adecuada.

Aplicaciones: Piezas de resistencia media de buena tenacidad, deformacin en fro, embuticin,plegado, herrajes, etc.

- Aceros semidulce: El porcentaje de carbono est en el entorno del 0,35%. Tiene una

resistencia ltima a la rotura de 55-62 kg/mm2 y una dureza Brinell de 150-170 HB. Estos acerosbajo un tratamiento trmico por templado pueden alcanzar una resistencia mecnica de hasta 80

kg/mm2 y una dureza de 215-245 HB.

Aplicaciones: Ejes, elementos de maquinaria, piezas resistentes y tenaces, pernos, tornillos, herrajes.

- Aceros semiduro: Si el porcentaje de carbono es del 0,45%. Tienen una resistencia a la rotura de 62-70 kg/mm2 y una dureza de

280 HB. Despus de someterlos a un tratamiento de templado su resistencia mecnica puede aumentar hasta alcanzar los 90 kg/mm2.

Aplicaciones: Ejes y elementos de mquinas, piezas bastante resistentes, cilindros de motores de explosin, transmisiones, etc.

- Aceros duro: El porcentaje de carbono es del 0,55%. Tienen una resistencia mecnica de 70-75 kg/mm2, y una dureza Brinell de

200-220 HB. Bajo un tratamiento de templado estos aceros pueden alcanzar un valor de resistencia de 100 kg/mm2 y una dureza de275-300 HB.

Aplicaciones: Ejes, transmisiones, tensores y piezas regularmente cargadas y de espesores no muy elevados.

2- Diagrama Tensin-Deformacin

El diagrama tensin-deformacin resulta de la representacin grfica del ensayo de traccin, normalizado en UNE-EN 10002-1, yque consiste en someter a una probeta de acero normalizada a un esfuerzo creciente de traccin segn su eje hasta la rotura de lamisma. El ensayo de traccin permite el clculo de diversas propiedades mecnicas del acero.

La probeta de acero empleada en el ensayo consiste en una pieza cilndrica cuyas dimensiones guardan la siguiente relacin deproporcionalidad:



L0= 5.65 x S0

Donde L0 es la longitud inicial, S0 es la seccin inicial y D0 es el dimetro inicial de la probeta. Para llevar a cabo el ensayo de

traccin, las anteriores variables pueden tomar los siguientes valores:

D0 = 20 mm, L0 = 100 mm, o bien,

D0 = 10 mm, L0 = 50 mm.

El ensayo comienza aplicando gradualmente la fuerza de traccin a la probeta, lo cual provoca que el recorrido inicial en la grficadiscurra por la lnea recta que une el origen de coordenadas con el punto A.

Hasta llegar al punto A se conserva una proporcionalidad entre la tensin alcanzada y el alargamiento unitario producido en la pieza.Es lo que se conoce como Ley de Hooke, que relaciona linealmente tensiones con las deformaciones a travs del modulo de

elasticidad E, constante para cada material que en el caso de los aceros y fundiciones vale aproximadamente 2.100.000 Kg/cm2.

Otra particularidad de este tramo es que al cesar la solicitacin sobre la pieza, sta recupera sulongitud inicial. Es decir, se comporta de manera elstica, y el punto A se denomina Lmite deProporcionalidad.

Novedad Legislativa:

Instruccin de Acero



Pasado el punto A y hasta llegar al punto B, los alargamiento producidos incluso crecen de manerams rpida con la tensin, y se cumple que al cesar la carga, la pieza recupera de nuevo su geometrainicial, es decir, se sigue comportando elsticamente. El punto B marca el lmite a estecomportamiento, y por ello al punto B se le denomina Lmite Elstico.

Traspasado el punto B el material pasa a comportarse de manera plstica, es decir, que norecupera su longitud inicial, quedando una deformacin remanente al cesar la carga. De esta manera,el proceso de descarga se realiza siguiendo la trayectoria segn la lnea punteada mostrada deldiagrama tensin-deformacin, que como se ve, corta al eje de deformaciones, L/L0, a una cierta

distancia del origen, que se corresponde con la deformacin remanente que queda. Concretamente,el punto B o Lmite Elstico es aquel que le corresponde una deformacin remanente del 0.2%.

Si se sigue aplicando carga se llega al punto identificado en la grfica como C, donde a partir de aqu y hasta el punto D, lasdeformaciones crecen de manera rpida mientras que la carga flucta entre dos valores, llamados lmites de fluencia, superior einferior. Este nuevo estadio, denominado de fluencia, es caracterstico exclusivamente de los aceros dctiles, no apareciendo en losaceros endurecidos.

Ms all del punto de fluencia D es necesario seguir aplicando un aumento de la carga para conseguir un pronunciado aumento delalargamiento. Entramos ya en la zona de las grandes deformaciones plsticas hasta alcanzar el punto F, donde la carga alcanza suvalor mximo, lo que dividida por el rea inicial de la probeta proporciona la tensin mxima de rotura o resistencia a la traccin.

A partir del punto E tiene lugar el fenmeno de estriccin de la probeta, consistente en una reduccin de la seccin en la zona de larotura, y el responsable del periodo de bajada del diagrama, dado que al reducirse el valor de la seccin real, el valor de la cargaaplicado a partir del punto E tambin se va reduciendo hasta alcanzar el punto F de rotura.

3- Lmite elstico y Resistencia a la traccin

La determinacin de las propiedades mecnicas en el acero, como el lmite elstico (fy), la resistencia a traccin (fu), as como de

otras caractersticas mecnicas del acero como el Mdulo de Elasticidad (E), o el alargamiento mximo que se produce en la rotura,se efectuar mediante el anteriormente definido ensayo de traccin normalizado en la UNE-EN 10002-1.

El valor de la tensin ltima o resistencia a la traccin se calcula a partir de este ensayo, y se define como el cociente entre la cargamxima que ha provocado el fallo a rotura del material por traccin y la superficie de la seccin transversal inicial de la probeta,mientras que el lmite elstico marca el umbral que, una vez se ha superado, el material trabaja bajo un comportamiento plstico ydeformaciones remanente.

En la seccin ANEXOS de este tutorial se pueden consultar los valores del lmite elstico y la resistencia a traccin para las distintascalidades de aceros segn las normativas europea y americana.

Se adjunta tabla con los valores de la resistencia a la traccin, as como del lmite elstico y dureza, segn la norma americana AISI:

Estructural (EAE)

.

Accede a la versin completa dela nueva Instruccin de Acero

Estructural (EAE)



A continuacin, en estas otras tablas se recogen tambin las especificaciones correspondientes al lmite elstico (fy) y resistencia a

traccin (fu) para los distintos tipos de acero segn se indican en la Instruccin de Acero Estructural (EAE) espaola.

Aceros no aleados laminados en caliente:

Lmite elstico mnimo y Resistencia a traccin (N/mm2)

Tipo

Espesor nominal de la pieza, t (mm)

t 40 40 < t 80

Resistencia a Resistencia a



Lmite elstico, fy traccin, fu Lmite elstico, fy traccin, fu

S 235 235 360 < fu < 510 215 360 < fu < 510

S 275 275 430 < fu < 580 255 410 < fu < 560

S 355 355 490 < fu < 680 335 470 < fu < 630

En los siguientes apartados se definen las caractersticas resistentes para los aceros con caractersticas especiales:

Aceros soldables de grano fino, en la condicin de normalizado:


Tipo


t 40 40 < t 80

Lmite elstico, fyResistencia atraccin, fu


S 275 N/NL 275 370 < fu < 510 255 370 < fu < 510

S 355 N/NL 355 470 < fu < 630 335 470 < fu < 630

S 420 N/NL 420 520 < fu < 680 390 520 < fu < 680

S 460 N/NL 460 540 < fu < 720 430 540 < fu < 720

Aceros soldables de grano fino, laminados termomecnicamente:


Tipo


t 40 40 < t 80



S 275 M/ML 275 370 < fu < 530 255 360 < fu < 520

S 355 M/ML 355 470 < fu < 630 335 450 < fu < 610

S 420 M/ML 420 520 < fu < 680 390 500 < fu < 660

S 460 M/ML 460 540 < fu < 720 430 530 < fu < 710

Aceros con resistencia mejorada a la corrosin atmosfrica:


Tipo


t 40 40 < t 80



S 235 J0W 235 360 < fu < 510 215 360 < fu < 510

S 235 J2W 235 360 < fu < 510 215 360 < fu < 510

S 355 J0W 355 490 < fu < 680 335 470 < fu < 630



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S 355 J2W 355 490 < fu < 680 335 470 < fu < 630

S 355 K2W 355 490 < fu < 680 335 470 < fu < 630

Aceros de alto lmite elstico, en la condicin de templado y revenido:


Tipo


t 40 40 < t 80



S 460 Q

460 550 < fu < 720 440 550 < fu < 720S 460 QL

S 460 QL1

4- Mdulo de elasticidad longitudinal o Mdulo de Young

Para comprender el concepto de Mdulo de Elasticidad longitudinal del material, se debe partir del ensayo de traccin ya descrito

en el apartado 2 de este tutorial. De esta manera se vio que si sobre una probeta cilndrica de acero de seccin transversal A y longitudinicial L0 se le someta a una traccin F que acta a lo largo de su eje, sta sufrir, por efecto de la solicitacin, un alargamiento de

magnitud L.

Para los estadios iniciales donde la deformacin es pequea, L/L0



E= 210.000 N/mm2

A continuacin, en la tabla siguiente se indica el Mdulo de Elasticidad o Mdulo de Young para otros distintos metales,

Metal Mdulo de Young, Y1010 N/m2

Cobre estirado en fro 12.7

Cobre, fundicin 8.2

Cobre laminado 10.8

Aluminio 6.3-7.0

Acero al carbono 19.5-20.5

Acero aleado 20.6

Acero, fundicin 17.0

Cinc laminado 8.2

Latn estirado en fro 8.9-9.7

Latn naval laminado 9.8

Bronce de aluminio 10.3

Titanio 11.6

Nquel 20.4

Plata 8.27

5- Mdulo de elasticidad transversal

El mdulo de elasticidad transversal, mdulo de cortante o mdulo de cizalla G, para la mayora de los materiales, y en concretopara los materiales istropos, guarda una relacin fija con el mdulo de elasticidad longitudinal y el coeficiente de Poisson, segn lasiguiente expresin:

G =

E

2 ( 1 + )

En la siguiente tabla se indica los valores para el Mdulo de elasticidad transversal, G, para distintos materiales:

Material G (MPa)

Acero 81.000

Aluminio 26.300

Bronce 41.000

Cobre 42.500

Fundicin Gris (4.5 %C) 41.000

Hierro Colado < 65.000

Hierro Forjado 73.000

Latn 39.200



Decir tiene que los valores arriba indicados para los Mdulos de Elasticidad, E y G, son valores constantes e iguales a los yasealados, pero siempre y cuando nos encontremos trabajando dentro del rango de comportamiento elstico del acero.

6- Coeficiente de Poisson

El coeficiente de Poisson corresponde a la razn entre la elongacin longitudinal y a la deformacin transversal en el ensayo detraccin. Alternativamente el coeficiente de Poisson puede calcularse a partir de los mdulos de elasticidad longitudinal y transversal,segn la expresin siguiente:

=

E

- 12 G

Para el acero, toma el siguiente valor:

= 0,3

Como en el caso anterior, las expresiones arriba indicadas del coeficiente de Poisson, , son valores constantes siempre dentro delrango de comportamiento elstico del acero.

7- Estriccin

Para explicar el concepto de estriccin en el acero, se debe acudir de nuevo al ensayo de traccin sobre la probeta cilndricanormalizada. As, se conoce como perodo de estriccin al que se inicia cuando, una vez se supera el lmite de fluencia, se produce unareduccin gradual de la seccin en la zona donde ocurrir la rotura, una deformacin permanente, hasta que se producedefinitivamente el fallo. Es por tanto, un fenmeno que ocurre durante la plasticidad del acero, y sobretodo tpico de los aceros suaves odctiles.

La estriccin es la responsable del tramo de bajada en la curva tensin-deformacin, y hace que se llegue a la rotura cuando lacarga es inferior a la carga mxima aplicada, diferencia que se acrecienta con la tenacidad del material.

8- Resiliencia

Mediante la Resiliencia se mide el grado de tenacidad o de ductilidad del acero a una determinada temperatura (generalmente, seestablecen valores de resiliencia a temperatura ambiente, a 0C, o a temperatura de -20C).

El ensayo que proporciona el dato de la resiliencia del acero consiste en el ensayo de flexin por choque sobre una probeta Charpa,que es una probeta entallada de medidas normalizadas segn la UNE 7475-1:1992. Mediante dicho ensayo, la resiliencia, medida enjulios (J), se determina a una temperatura prefijada. Frecuentemente, las normas de producto exigen que las probetas absorban unaenerga de impacto mayor que 27 J a una temperatura de ensayo prefijada. A dicha temperatura se le denomina entonces T27J.

De tal forma, los aceros se suelen designar identificando su tipo mediante la siguiente nomenclatura que hace referencia a su lmiteelstico y grado (referencia a la resiliencia), segn el formato siguiente:

S YYY XX,

donde,

YYY indica el lmite elstico (en N/mm2)

XX indica las especificaciones de resiliencia de los distintos grados de acero de acuerdo a la siguiente tabla:

Temperatura de Resiliencia (J)



Grado ensayo (C)t 150 150 < t 250 250 < t 400

JR 20 27 27 -

J0 0 27 27 -

J2 -20 27 27 27

K2 -20 40 33 33

siendo t, el espesor nominal de la pieza en mm.

Ejemplo de denominacin de acero segn el criterio anterior es el S 275 JR.

9- Tenacidad a la fractura

La tenacidad a la fractura del acero define su capacidad a soportar cualquier solicitacin exterior sin que se origine ningn tipo defractura en el interior del material. Este es un concepto aparte de la tensin de rotura del material, y ello es as porque, en ocasiones, lafractura se puede producir con la aplicacin de esfuerzos menores que los que marquen la tensin de rotura del material, o inclusomenores que su lmite elstico. Y ello es debido porque interiormente el material puede contener pequeas grietas o defectos que sonel germen del inicio de la fractura.

En efecto, supongamos una pieza seccin A0 sometida a un esfuerzo F. El valor de la tensin normal media en cualquier seccin

perpendicular al esfuerzo sera = F/A0. Pues bien, si la pieza presenta una pequea grieta o defecto, como puedan ser inclusiones de

elementos extraos, ocurre entonces que alrededor de esta discontinuidad se produce un efecto amplifcador, un aumento del nivel detensiones normal a que estara sometida la pieza.

Para calibrar cunto se amplifica los niveles de tensiones alrededor de una grieta o discontinuidad se define el Factor de Intensidad

de Tensiones, K, mediante la siguiente expresin general:

K = f ( a )

donde:

f = coeficiente adimensional o factor geomtrico, que depende de la fuerza aplicada y la geometra de la pieza;

= es el valor de la tensin normal aplicada;

a = es el tamao del defecto. Si el defecto es superficial representa la longitud total de la grieta, mientras que si la grieta es interior,representa la mitad de su longitud.

Se denomina Tenacidad a la Fractura o intensidad del esfuerzo crtico, Kc, al valor de K requerido que origina el proceso de fracturaen el interior del material, comenzando en el extremo de la grieta y propagndose hasta alcanzar la superficie de la pieza ocasionando

su fractura. Es decir, que la fractura ocurre cuando K > Kc. El valor numrico de Kc depender del espesor de la pieza considerada.



10- Dureza Brinell

La dureza es una propiedad que mide la capacidad de resistencia que ofrecen los materiales a procesos de abrasin, desgaste,penetracin o de rallado. Para medir la dureza de un material se emplea un tipo de ensayo consistente en calibrar la resistencia de unmaterial a la penetracin de un punzn o una cuchilla que se usa como indentador. Este indentador usualmente consta en su extremo, obien de una esfera, o bien de una pieza en forma de pirmide, o en forma de cono y que est compuesto de un material mucho msduro que el acero que se est midiendo. La profundidad de la entalla que produce en el acero al ser rallado por este penetrador nosdar una medida de la dureza del material.

Existen varios mtodos para calibrar la dureza de un material, siendo el mtodo Brinell y el mtodo Rockwell los ms comunes.

El mtodo Brinell (ASTM E10) es un tipo de ensayo utilizado para calcular la dureza de los materiales. Consiste en una esfera de 10mm de dimetro, usualmente de un acero endurecido, que se presiona contra la superficie del material objeto de estudio bajo unacarga esttica de 3.000 kg. El tamao de la huella nos proporcionar una medida de la dureza, denominada dureza Brinell, bajo estascondiciones del ensayo.

Para determinar el valor de la dureza Brinell se emplea la ecuacin mostrada en la figura siguiente:

donde:

F, es la carga a utilizar, en Kp

D, es el dimetro de la bola (indentador), en mm

d, es el dimetro de la huella dejada en superficie, en mm

A continuacin, en la siguiente tabla se indica, entre otras propiedades mecnicas, los valores de dureza para distintos tipos deacero:



11- Soldabilidad

La soldabilidad mide la capacidad de un acero que tiene a ser soldado, y que va a depender tanto de las caractersticas del metalbase, como del material de aporte empleado.

Un parmetro til para evaluar la soldabilidad de los aceros es el concepto de CARBONO EQUIVALENTE (CEV), que equipara lassoldabilidades relativas de diferentes aleaciones de acero y las compara con las propiedades de un acero al carbono simple.

El Cdigo API 1104- A B presenta la ecuacin desarrollada por el Instituto Internacional de Soldadura, y cuya expresin es lasiguiente, donde los contenidos de los elementos qumicos se expresan en tanto por ciento (%):



CEV = C + Mn

+ Cr + Mo + V

+ Ni + Cu

6 5 15

A medida que se eleva el contenido equivalente de carbono, la soldabilidad de la aleacin de acero que se trate decrece.

Aunque esta ecuacin fue inicialmente desarrollada para caracterizar la tendencia a la fisuracin por hidrgeno en chapas de acero,tambin se ha venido utilizando para evaluar el endurecimiento del acero basado en su composicin qumica.

Como regla general, un acero se considera soldable si el carbono equivalente, obtenido segn la frmula anterior, es menor a 0,4%.

No obstante, este parmetro no es suficiente para evaluar la soldabilidad de los distintos aceros, dado que la soldabilidad nodepende slo de la composicin qumica del acero, sino que existen otros factores como puede ser el espesor de la junta, un factorque va a condicionar la eleccin de la temperatura de precalentamiento y/o tratamientos trmicos post-soldadura, o la adecuadaeleccin del material de aporte. Otros aspectos como la historia trmica del material y tensiones mecnicas desarrolladas antes,durante y despus de realizada la unin, van a influir tambin en la soldabilidad del acero.

Diagrama de Graville

La figura anterior muestra el diagrama de Graville, el cual resulta una herramienta til para evaluar la soldabilidad de los aceros. Elvalor del CE (%), como ya se ha dicho, va a medir la susceptibilidad a la fisuracin en fro del metal base en la zona afectada por elcalor (ZAC) debido a la soldadura. Como se vio, mayores %C va a significar un aumento del riesgo que se produzca una fisuracin enfro.

Otra informacin a extraer del diagrama de Graville es la posibilidad de comprobar la necesidad de tener que realizar algn tipo deprecalentamiento o tratamiento trmico post-soldadura basada en la composicin qumica (no considera espesor), dado que en lamisma grfica se indica la relacin entre %Carbono y el CE% del metal base.

En funcin en qu zona se encuentre el metal base objeto de soldadura, se pueden considerar treszonas distintas, a saber:

- Zona I: Aceros de bajo carbono y bajo endurecimiento no susceptibles a fisuras, y por lo tanto defcil soldabilidad.

- Zona II: Aceros con mayor porcentaje de carbono y bajo endurecimiento. En esta zona el riesgo afisuras en la ZAC es mayor, pero en parte puede ser evitado mediante el control de la velocidad deenfriamiento, gracias a que se realice un aporte trmico despus de realizada la soldadura, o bien, serealice un precalentamiento previo ms ligero.

- Zona III: Es la zona de ms difcil soldabilidad. La ocupa los aceros con elevado porcentaje decarbono y alto endurecimiento, lo que origina la formacin de microestructuras susceptibles a fisuras.

Desde el punto de vista de seleccin de parmetros de soldadura este diagrama indicara que sipor su composicin qumica un acero se ubica en la Zona II, entonces implicara que su soldaduradebe involucrar el uso de procesos de bajo hidrogeno y precalentamiento, mientras que si un acero es

Tablas de Perfiles

Accede a las tablas de perfilesnormalizados

.

Estructuras de acero enedificacin



ubicado en la Zona III se deben aplicar procesos de bajo hidrgeno, precalentamiento y tratamientos trmicos post-soldadura, todo ellocon el fin de mejorar la calidad final del cordn de soldadura realizado.

12- Resistencia al desgarro

La resistencia al desgarro laminar del acero se define como la resistencia a la aparicin de fisuras en piezas soldadas sometidas atensiones de traccin en direccin perpendicular a su superficie.

Para evitar el desgarro laminar, se deber reducir en lo posible dichas tensiones mediante un proyecto adecuado de los detallesconstructivos correspondientes.

Tambin se puede emplear otros tipos aceros que son poco susceptibles a este defecto, tales como los aceros con resistenciamejorada a la deformacin en la direccin perpendicular a la superficie del producto, y que son aquellos que cumplen con unos valoresmnimos de estriccin mostrados en la siguiente tabla, y que han sido obtenidos sometiendo al producto a un ensayo de traccin en ladireccin del espesor.

Tabla de Grados y Valores mnimos de estriccin

GradoEstriccin (%)

Valor mnimo medio de tresensayos

Valor mnimo individual

Z 15 15 10

Z 25 25 15

Z 35 35 25

13- Aptitud al doblado

La aptitud al doblado es un ndice de la ductilidad del material, y se define por la ausencia o presencia de fisuras en el ensayo dedoblado. La aptitud al doblado es una caracterstica opcional que debe verificarse slo si lo exige el pliego de prescripciones tcnicasparticulares del proyecto o si lo indica el pedido.

La determinacin de la aptitud al doblado se efectuar comprobando la ausencia de fisuras en el ensayo de doblado simple,normalizado en UNE-EN ISO 7438.

14- Otros datos de diseo

Para el diseo de estructuras de acero se toman, para las caractersticas siguientes, los valores que a continuacin se indican:

Punto de fusin:

El punto de fusin depende del tipo de aleacin que se trate y de las concentraciones de los distintos elementos aleantes. El puntode fusin del hierro puro es de 1.510 C, sin embargo el del acero est entorno a los 1.400 C, aunque esta temperatura vara con elcontenido de carbono en la siguiente manera:

- Acero de bajo carbono: 1.510 C

- Acero de medio carbono: 1.430 C

- Acero de alto carbono: 1.370 C

Punto de ebullicin: 2.500 C

Calor especfico: 0.11 Kcal / Kg C



Coeficiente de dilatacin lineal: = 1,2 x 10-5 C-1

Densidad: = 7.850 Kg/m3

ANEXOS

A.1- Propiedades mecnicas de aceros estructurales segn norma europea EN

A.2- Composicin qumica de aceros estructurales segn norma europea EN



A.3- Propiedades mecnicas de aceros estructurales segn norma americana



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A.4- Composicin qumica de aceros estructurales segn norma americana

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