1. INTRODUCCION El trabajo se refiere a la génesis de las arenas cementadas de Asunción y a los factores más importantes que influenciaron sobre la misma. Sobre un plano de la ciudad, se señalan los sitios donde fueron detectados signos de la intrusiones magmáticas del Terciario. Ilustran el trabajo, estadísticas de Indices de Penetración y su relacionamiento con las propiedades físicas y mecánicas de las arenas cementadas. Otros aspectos importantes del mismo, son la ubicación de las arenas cementadas en el espectro de suelos endurecidos y rocas blandas y una propuesta de clasificación para fines prácticos, basada en Indices de Penetración. 2. LAS ARENAS CEMENTADAS Las arenas cementadas, son suelos endurecidos muy densos ubicados en la franja de transición entre la arenas y las areniscas, con resistencia a la compresión no confinada entre 0,5 y 5,0 MPa. A pesar de su apariencia rocosa y alta resistencia a la excavación, por sus bajos valores a la compresión simple y alta disgregabilidad en presencia del agua, deben ser considerados desde el punto de vista geotécnico como suelos, aplicándose para los mismos, las técnicas de muestreo y de ensayo empleado para dichos materiales (Barton M.E, Mockett L.D. & Palmer S.N,1990). Las arenas cementadas de Asunción, denominadas así por el autor por su ubicación geográfica, serían de acuerdo al criterio más arriba mencionado, sedimentos arenosos sometidos en el pasado a diagénesis moderada, que nunca llegaron a constituirse en roca consolidada. Constituyen el firme por excelencia sobre el cual asientan la mayoría de los edificios de mediano y gran porte de Asunción y alrededores. Su apariencia rocosa y la alta resistencia que exhiben al ser excavadas, hace que se las considere erróneamente como rocas consolidadas. 2.1 Factores que influenciaron en la génesis de las arenas cementadas El largo proceso geológico de transformación de un sedimento suelto en una roca consolidada, sufre una serie de influencias

que pueden acelerar o detener el proceso diagenético. Se citan a seguir los factores que más influenciaron en la génesis de las arenas cementadas de Asunción.

Figura 1. Intrusiones magmáticas

2.1.1 Las intrusiones magmáticas del Terciario Vera Morínigo, reporta la existencia de cuerpos basálticos en el área ocupada actualmente por nuestra ciudad, como causantes de la elevación del bloque de Asunción sobre el nivel actual y que por efecto de la erosión pluvial adquiriera el relieve que hoy presenta (Figura1). Las intrusiones magmáticas del Terciario metamorfizan las zonas de contacto y sus proximidades transformándolas en areniscas cuarcíticas (Vera Morínigo G,1997). J.H. Palmieri coincide con lo expresado, destacando la importancia y magnitud del fenómeno al señalar que el mismo alcanzó una distancia de 100 km, desde Benjamín Aceval (Cerrito) al Noroeste, hasta Yaguarón (Ycuá Boní) al sureste. Se refiere además, a las estructuras relicto de intrusiones basálticas (filones-capas) detectadas en la excavación del ex cine Splendid, en Estrella casi Alberdi y en perforaciones de la Avda. Primer Presidente (Palmieri J.H, 1997).

CARACTERISTICAS GEOTECNICAS DEL FIRME DE ASUNCION

Jua n Jo se B osio Ci ancio

INTRUSIONES MAGMATICAS DEL TERCIARIO (65 MA)

(Vera Morinigo G,1997)

Relieve del terreno originado por el magmatismo

Relieve actual del terreno causado

por la erosion

Colina

neck

Sectores metamorfizados

MAGMA

neck

Magma

Neck

Neck

Neck

Sectores no metamorfizados

Intrusiones magmaticas, necks

Sectores metamorfizados

2.1.2 Ambientes de deposición En la Figura 2, se señalan sobre un mapa de Asunción, los sitios donde se registraran evidencias de estas manifestaciones. Nótese que la mayor parte de ellas coinciden con la ubicación de colinas o canteras. Observando la figura 3, se ve que en la zona ubicada al Oeste de la avenida Gral. Santos, la distancia desde la línea de Talveg al río es relativamente corta. Con pendientes entre 1,5 y 3,5 % la mayor velocidad de la escorrentía define un ambiente de deposición de alta energía, caracterizado por la ausencia de

sedimentos finos. Predominan en este sector las arenas limpias, débilmente cementadas (SP) y las arenas cementadas limosas (SM) con matrices limpias a portantes. En dirección Este, la distancia al río aumenta en forma considerable, reduciéndose la pendiente a valores inferiores al 0,01 %, definiendo un área de baja energía o de aguas mansas, donde la velocidad de la corriente permite la deposición de sedimentos más finos. Caracterizan a este sector, las arenas cementadas de naturaleza arcillosa (SC) y arcillo-arenosas (CL) con matriz rica a portante.

FERNANDO DE

LA MORA

Ita Enramada

VILLA ELISA

JARDIN

BOTANICOCerrito de Trinidad

(Blanco Cue Cantera)

Puerto Sajonia

Cerro Lambare

Rio Para

guay

Av.Eusebio Ayala

Av. Mcal. Lopez

N

SO

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Av.S

mo. S

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Av.C.A.Lopez

Espigon Mbigua-Puerto

Col

on

Manifestaciones basalticas del Terciario (Gustavo Vera Morinigo,1997)

Av. A

rtigas

BAHIA DE

ASUNCION

Av.G.R.de

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MARIANO ROQUE

ALONSO

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araguay

Rio Paraguay

Cantera Bogarin

LUQUE

Av.Fdo de la Mora

LAMBARE

Av.M

adam

e Lynch

+94

+88

+90

+125

+140

+135

+140

+150

+133

+99

+139

+70

+80

+90

+92

+144

+120

+60

+103

+75

+61

+60

+81+100

+131

+150

+142+126

+140

+120

+135

Av.

Gra

l. S

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s

+118

+118

+90

+88

+80

Linea de Talveg

+116

+110

+148

+70

+80

+80

+70

+57

+100

+60

+56

+60

+60

+60

+60+100

+100

+90

+100

Aº

Mburicao

Def

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Mad

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y

EE

UUAv. Ita

Ybate

+110

Bañado

Norte

Bañado

Sur

Linea de Talveg

Direccion del escurrimiento superficial

Arroyos

Linea de Talveg

+131 Cotas del terreno

Referencias

0 1 2 3 4 5 km

Escala

VINAS CUE

SM

SM

SM

SM

SM

CL

CL

SC

CL

SC

SM-SC

SM-SC

SM-SC

SM-SP

SM-SP

SM

SM-SC

SM

SM

MATRIZ

SC

SM-SC

SM-SP

CL

SP Limpia

Portante

Rica

Limpia

Portante

c.u.s

Av. Espana

SM

SM

Figura 2. Relieve de Asuncion. Linea de Talveg. Direcciones de la escorrentia y sitios

donde se registraron indicios de manifestaciones magmaticas del Terciario

2.1.3 Singularidades del macizo Los macizos de arenas cementadas presentan algunas singularidades como cavernas, oquedades, tubificaciones, bolsones, diaclasas, abiertas o rellenas, concreciones, costras lateríticas, etc, que pueden afectar seriamente su comporta-miento. Estas singularidades, son generalmente causadas por la erosión, la deposición de minerales, la presencia de raíces y la alteración originada por las intrusiones magmáticas del Terciario.

Figura 3. Grado de alteración El estudio, de macizos de arenas cementadas, no debe restringirse a la mera determinación de la resistencia intrínseca de las mejores muestras recuperadas a través de ensayos de laboratorio, sino al comporta-

miento del macizo en conjunto, teniendo en cuenta todas estas particularidades. En la Figura 3, se observa la evolución del Indice de Penetración en profundidad. En los primeros 7m, medidos desde el nivel de techo del macizo, se nota un marcado aumento de la resistencia hasta estabilizarse entre los 9 y 10m con Indices de Penetración (Bosio,1991), cercanos a 9, manteniéndose este valor, con ligeras variaciones hasta la profundidad abarcada por el estudio. En función a este comportamiento y a la presencia de singularidades observadas en paredes de excavaciones y pozos de observación, se dividió el perfil estratigráfico del macizo en tres horizontes, cuyas características se describen al pié de la figura. 2.2 Influencia del grado de saturación en la resistencia de las arenas cementadas La Figura 4, muestra la influencia del grado de saturación en la resistencia a la compresión simple de las arenas cementadas del microcentro de Asunción (Bosio JJ, 1997).

Figura 4. Influencia del grado de saturación La resistencia a la compresión simple en estado seco es 2,5 a 4 veces mayor que en estado de humedad natural. Los valores de resistencia que apare-cen en la figuras 3 y 4 son orientativos y corres-ponden al grado de humedad en que fueron ensayadas las probetas. Su alta resistencia en Figura 5 afloramientos expuestos Esclerómetro al sol permiten la reali- zación de mediciones esclerométricas. La profundidad de las huellas que deja la punta del aparato luego del ensayo dan una idea de la dureza del material (Figura 5).

Resistencia a la compresion simple, qu (MPa)

Gra

do

de

sa

tura

cio

n,

Sr

(%)

Muestras saturadas por infiltracion

Muestras con humedad natural

Muestras secadas en (estufa +60° C)

0

20

40

60

80

100

0 1 2 3 4

Indice de Penetración, Np

56

334385

2852441861591219382716564

5349444339373130292923211816131176

20 15 1025 5 Nº de Casos

Total:2648

pv =

Pre

sió

n d

e s

obre

carg

a (

MP

a)

para

! =

19 K

N/m

3

(pv)

Pro

fundid

ad e

n m

etr

os m

edid

a a

part

ir d

el niv

el de

techo d

e las a

renas c

em

enta

das

0.00

0.20

0.05

0.10

0.15

0.25

0.30

0.35

0.40

0.45

0.50

0.55

0.60

0

2

4

6

8

10

12

14

16

18

20

22

24

26

28

30

32(NB)10 206,754

H2

H3

H1

H1

H2

H3

Material heterogéneo.Presencia de singularidades (estructuras relicto, cavidades,bolsones,concreciones, costras lateríticas, tubificaciones).

Idem, más atenuado, volviéndose más homogéneo a partir de aprox. 10 m desde el nivel de techo.

Material homogéneo, ausencia de singulares. Valores constantes del Np en profundidad.

Resistencia

altamedia

30

3,3

baja

2,3

44

muy alta

qu (MPa)0,7 1,60,350,17

3. MEDICIÓN DE PEQUEÑAS PENETRA- CIONES CON EL EQUIPO SPT Es práctica común de las firmas dedicadas a servicios geotécnicos, la determinación del nivel de techo de las arenas cementadas cuando el número de golpes del SPT supera 50 golpes, para los 45 cm de penetración requeridos por el ensayo. A partir de este valor, no existe una práctica rutinaria para asegurar la continuidad del material. Algunas firmas, aplican 10, otras, 20 o 30 golpes adicionales, anotando en forma de fracción la relación número de golpes- penetración. 3.1 Indices de Penetración: Np y NB La caracterización de macizos de rocas blandas o suelos endurecidos por medio de mediciones de penetración, no es nuevo, y ha sido empleado con éxito por investigadores griegos para la definición de estratos con diferentes grados de meteorización. Para el efecto, introdujeron el concepto de “penetrabilidad”, como, la penetración obtenida para los últimos 60 golpes. (Coumoulos D.G,1989). Inspirado en estos investigadores, el autor establece a partir de 1990, una nueva forma de interpretación de estas mediciones que consiste, luego de alcanzado el valor del rechazo del ensayo SPT (N>50), en la aplicación de una tanda adicional de 50 golpes midiendo las penetraciones obtenidas cada 10 golpes. Representando en abcisa, el número de golpes en escala logarítmica y en ordenada, la penetración en escala aritmética, se obtienen curvas que a partir de 30 golpes se vuelven sensiblemente rectas. El autor denominó a la pendiente de la parte recta de estas curvas, entre 30 y 50 golpes Indice de Penetración, representándolo con el símbolo Np. Su valor es fácilmente deducible por medio de la expresión (1). Np=(P50-P30) / log (50/30) ≈ 4.51(P50-P30) (1) . . . para (P50-P30) ≥ 0,5 cm Donde P50 y P30 son las penetraciones acumuladas en centímetros para 50 y 30 golpes respectivamente (Bosio, J.J. 1991). Mediante el análisis de más de 2500 ensayos realizados, en Asunción y alrededores se pudo constatar que el Indice de Penetración, puede ser relacionado con algunas

características geotécnicas de las rocas muy blandas o suelos endurecidos.

Decourt, en una publicación de la Asociación Brasilera de Mecánica de Suelos del Núcleo Regional de San Pablo, cuando se refiere a los suelos muy duros o compactos, o a las rocas blandas (N>50), recomienda que en vez de recurrir a extrapolaciones, como se hace habitualmente, se utilice el valor inverso de la expresión (1) de forma a obtener una relación directa entre el Indice de Penetración y la resistencia del material, esto es, a mayor índice, mayor resistencia y viceversa. A este nuevo Indice, dado por la expresión (2) lo denominó “Indice de Penetración de Bosio, NB” (Decourt L,2002). NB = 100 / Np (2) La aplicación de dicho número de golpes, no es casual ni arbitrario, sino derivado de las recomendaciones del Comité Técnico de Ensayos Penetración de la Sociedad Internacional de Mecánica de Suelos e Ingeniería de Fundaciones que establece “. . .que cuando no se logre obtener con 50 golpes la penetración inicial de 15 cm o los 45 centímetros requeridos para la totalidad del ensayo, el mismo debe ser suspendido, anotándose la penetración obtenida para dichos 50 golpes “(ISOPT-1,1998). La Figura 5 muestra una estadística de valores de Indices de Penetración del microcentro de Asunción, de diferentes sitios y profundidades. La firma LOGOS SRL introdujo esta metodología en su rutina de trabajo desde 1990, para la identificación de suelos endurecidos y rocas blandas, (LOGOS,1990-2007). Otras firmas, la utilizan o han utilizado el método en forma ocasional para trabajos de rutina o de investigación.

Figura 5. Estadísticas de Np y NB.

0

10

20

30

40

50

60

0 4,5 9,0 13,5 18,0 22,6 27,1 31,6 36,1 (Np)

1,1%

6,6%

54,3%

40,9%

12,6%

4,0% 1,7% 0,8%

Ensayos: 348 Sitios: 12

22,0 11,1 7,4 5,6 4,4 3,7 3,2 1,6

Ca

so

s (

%)

Estadísticas Microcentro

7,8%

B(N )

4. CLASIFICACION 4.1 Clasificación de las arenas cementadas de Asunción En la Tabla 1, se sugiere un sistema de clasi-ficación las arenas cementadas de Asunción para usos prácticos, en función a la penetrabilidad y a la resistencia, basado en valores estadísticos de Np y NB. Tabla 1 Sistema de clasificación

Np Penetrabilidad NB Resistencia <

4,5 Impenetrable

>22 Muy alta

4.5 a

9,0

Muy baja 22,0 a

11,0

Alta

9,0 a

13,5

Baja 11,0 a

7,5

Media

13,5 a

18,0

Alta 7,5 a

5,5

Baja

>18

Muy alta <5,5 Muy baja

4.2 Ubicación de las arenas cementadas de Asunción en el Gráfico de Ogawa

Figura 7. Gráfico de Ogawa

Figura 7. Gráfico de Ogawa

En la Figura 7, se observa la ubicación de las arenas cementadas de Asunción en el Gráfico de Ogawa (Ogawa Y,1986), juntamente con areniscas de diferentes formaciones y edades

geológicas de la Cuenca del Plata (Bosio JJ & Kanji M.A,1998). Se observa que todos los puntos, con porosidades inferiores al 50%, caen por debajo de la zona rayada, que corresponde, a materiales cuya resistencia depende fundamentalmente de la densidad y de las fuerzas de cementación. 5. APLICACIONES PRACTICAS DEL NB 5.1 Control del hincado de pilotes en la Estación de Bombeo de ESSAP(Viñas Cue) El Indice de penetración fue de gran utilidad para el control del rechazo de pilotes hin-cados en un conglomerado brechoso muy denso de matriz areno arcillosa (N>50; 5≤NB≤14). Una de las exigencias del proyecto era que los pilotes fuesen empotrados un mínimo de 2,50 m dentro del conglomerado, para lo cual fue necesaria, la ejecución de orificios pre-excavados, previo al hincado de los mismos, de diámetros ligeramente inferiores al de los pilotes. Luego de la introducción de los pilotes en los orificios, se iniciaba el hincado mediante la energía de un martillo de 2080 kg que se dejaba caer libremente desde 2,50 m, registrándose la penetración obtenida para cada 10 golpes del martillo. A ambos lados del pilote a ser ensayado, se ejecutaron dos sondeos con determinaciones continuas de NB a partir del nivel de techo del conglomerado. Este pilote fue posteriormente sometido a un ensayo de carga. Durante el hincado, se calcularon los Indices de Penetración del pilote, cada 10 golpes del martillo, midiéndose las penetraciones para los últimos 30 y 50 golpes respectivamente. Para diferenciar ambos valores, se denominó, NBp, al índice de penetración del pilote y NBs al del suelo. En la Figura 8, se observa la curva de Penetración-Número de golpes del citado pilote durante el proceso de hincado. En la Figura 8, se aprecia la penetración del pilote de prueba P17 durante el hincado. Con las expresiones (1) y (2), se calcularon los índices de penetración para diferentes penetraciones del pilote. Para la serie (40-50-55-58-62) se obtuvo un valor NBp de: 3,2; en la serie (50-55-58-62-63) de 4,43 y en la serie (55-58-62-63-64) de 11,1, siendo suspendido el hincado, por ubicarse este valor entre 6,3 y 14,3, que corresponden a los valores de NBs del suelo, registrados en los sondeos S1 y S2.

Poro

sid

ad, n (

%)

0

20

40

60

80

100

0.01 0.1 1 10

ED MD D MR

y cementación

Zona definida por Ogawa

Resistencia a la compresion no confinada,qu (MPa)

Meteorizacion

areniscas

arenas

cementadas

Consolidacion

100

(K)

(C)

(T)

(O-S)

(J)

0,25 1 5 25 Mpa

(T) = Tertiario; (K) = Cretacico; (J) = Jurasico(C) = Carbonifero; (O-S) = Ordovicico - Silurico

ISRM (1978) :! ED = Extremadamente Debil ; ! MD = Muy debil ; D = Debil ; ! MR = Moderadamente resistente

BRASIL: ! Caiua, Red (K); Caiua, Ciclica (K); ! ! Marilia (K); Adamantina limonita (K);PARAGUAY: ! Aquidaban (C); Caacupe (O - S) ! !

Misiones (J); Patiño (T); Primer Pte. Av. (T)! ! Arenas cementadas de Asuncion (T)

REFERENCIAS

Figura 8. Pilote de prueba

La Figura 9, muestra la similitud de las curvas de ambos índices, lo que demuestra que el sacamuestras del SPT, se comporta como un modelo a escala de un pilote hincado. Esta propiedad sirvió para establecer uno de los criterios de “rechazo“ de los pilotes, que para el caso fue, que NBp estuviese comprendido entre 6,3 y 14,3.

5.2 Fricción lateral última de pilotes perforados en arenas cementadas y brechas meteorizadas La excavación del subsuelo del edificio del Congreso Nacional en arenas cementadas y brechas meteorizadas y la posibilidad de utilización de la losa de cobertura como reacción, brindaron una excelente oportu-nidad para el ensayo de carga de pilotes perforados trabajando a fricción en ambos materiales con miras al establecimiento de correlaciones entre el Indice de Penetración NB y la resistencia lateral última.

Figura 9: Indices de penetración NBs y NBp Para el efecto, se ensayaron 9 pilotes perforados en ambos materiales, con 17 y 23 cm de diámetro y longitudes de embebimiento de aproximadamente 2,50m.

Figura 10. Resistencia lateral última

P17

30

40

10 203040 50 60

50

10

20

0

60

70

Nº de golpes del martillo

40

50

55

10 2030 40 50

0

30

40

50

10

20

0

60

P17

31

10 20 30 4050

70

62

0

P30

(escala semi-logaritmica)

Npp = P50 - P30

log50 - log30

Penetr

acin

del pilo

te e

n c

entím

etr

os

62

64

últimos 50 golpes

10 30 40 500 20

NBp = 100 / Npp

Escala.aritmetica

Npp = Indice de penetracion del pilote

P50

70

63

58

55

58

6364

= 4,51(64 - 62) =9,02

Npp = P50 - P30

log50 - log30

NBp = 100 / Npp = 100 / 9.02 =11,09

de(42,0 cm)

40

2,5

0 m

(min

.)

Diametro del orificio de

preperforacion=40,0 cm

di(38,7 cm)

Pe

ne

tra

cio

n d

el p

ilote

en

ce

ntí

me

tro

s

P2 ; NBp = 7,4P1 ; NBp = 7,4

85

10 20 30 40 50

Número de golpes del martillo

5

10

15

25

20

30

35

40

45

50

55

0

P17; NBp = 11,1

60

65

70

S2 ; NBs = 14,3

Pp50 - Pp30

log (50/30)Npp =

P3 ; NBp = 11,1

S1 ; NBs = 6,3

P4 ; NBp = 7,4

P5 ; NBp = 5,6

P8 ; NBp = 7,4

75

80

P9 ; NBp = 7,4

90

P10; NBp = 7,4

P11; NBp = 11,1

P12; NBp = 7,4

P6 ; NBp = 7,4

NBp =100/Npp donde . . .

Pp30 y Pp50 = Penetracion del pilote en centimetros

para 30 y 50 golpes del martillo de 2,1 t y 2,5 m de altura de caida

P7 ; NBp = 7,4

Pe

ne

tra

cio

n d

el p

ilote

en

ce

ntí

me

tro

s

P2 ; NBp = 7,4P1 ; NBp = 7,4

85

10 20 30 40 50

Numero de golpes del martillo

5

10

15

25

20

30

35

40

45

50

55

0

P17; NBp = 11,1

60

65

70

S2 ; NBs = 14,3

Pp50 - Pp30

log (50/30)Npp =

P3 ; NBp = 11,1

S1 ; NBs = 6,3

P4 ; NBp = 7,4

P5 ; NBp = 5,6

P8 ; NBp = 7,4

75

80

P9 ; NBp = 7,4

90

P10; NBp = 7,4

P11; NBp = 11,1

P12; NBp = 7,4

P6 ; NBp = 7,4

NBp =100/Npp donde . . .

S1;S2 : Sondeos de controlP1;P2 ...P13 : PilotesP17 : Pilote ensayado NBp : NB del pilote para la serie correspondiente

a los 50 últimos golpes del martillo.

Pp30 y Pp50 = Penetracion del pilote en centimetros

para 30 y 50 golpes del martillo de 2,1 t y 2,5 m de altura de caida

P7 ; NBp = 7,4

NBs : NB del suelo

Indic

e d

e P

enetr

acio

n,

NB

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

0,15 0,20 0,25 0,30 0,35

Resistencia lateral ultima, !lu (Mpa)

Brecha ignea meteorizada

Arena cementadaP9 (d:23;le:250)

le

d

tapon de "styrofoam"

pilotes de

ensayo

0,40

! lu =

NB

3

P2 (d:17;le:240)

P6 (d:23;le:260)

P3 (d:17;le:238)

P7 (d:23;le:255)

P8 (d:23;le:255)

!lu( Mpa) = 0,17 NB

3

Los pilotes estaban provistos de puntas de poliestireno de 10 cm de espesor para eliminar el efecto de punta. En la Figura 10, se observan los resultados obtenidos. Nótese, que tanto la brecha ígnea meteorizada, formada por arenas arcillosas muy densas, como las arenas cementadas muestran una buena correlación con el Indice de Penetración NB. La expresión (3) fue sugerida como fórmula de ajuste de los valores obtenidos (Bosio,JJ & Vera Vierci,R, 2003) (3) 6. CONCLUSIONES La medición de pequeñas penetraciones con equipo utilizado para el ensayo SPT, ha demostrado ser un medio económico y de fácil ejecución para la caracterización de arenas cementadas o areniscas muy alteradas y el control de obras de pilotaje. Así lo atestiguan los aportes del presente trabajo y las investigaciones sobre la aplicación del método para el control de pilotes perforados en roca filítica blanda realizados por L. Decourt en San Pablo, que llevaron a la recomendación de su utilización en el Brasil, en vez del SPT-T, para suelos muy resistentes y rocas blandas. Sugiere, que NB sea relacionado con la presión de falla determinada mediante pruebas de carga en zapatas y bloques de cimentación (Decourt, op.cit). Creemos que aunque se ha avanzado mucho en el conocimiento de las arenas cementadas de Asunción, aún queda mucho camino por recorrer. La heterogeneidad del material y la complejidad de los fenómenos que rigen su comportamiento exigen que se aúnen esfuerzos para intensificar estas investigaciones. 7. REFERENCIAS BIBLIOGRÁFICAS Barton, M.E, Mockett L.D. & Palmer S.N.

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