capitulo 2.1
-
Upload
miguel-angel-saravia-cueva -
Category
Documents
-
view
53 -
download
1
description
Transcript of capitulo 2.1
-
FALLAS EN
SISTEMAS DE
DISTRIBUCIN
Msc.Ing. Leonidas Sayas Poma
Celular: 996963438
-
SISTEMAS DE PROTECCIN
Los sistemas de proteccin son un conjunto de elementos
destinados a: Detectar
Localizar FALLAS O ANOMALIAS EN EL SEP
Evaluar
Comunicar
Despejar
Informar
La deteccin de anomalas se realiza midiendo bsicamente los siguientes parmetros:
- Corriente (mayor indicador de fallas)
- Tensin
- Potencia
- Impedancia
- Frecuencia
- Direccin del flujo de potencia
-
PERTURBACIONES EN EL SEP
SOBRECORRIENTES
CORTOCIRCUITOS
SOBRECARGAS
(Detecta Temperatura)
FALLAS SIMETRICAS
Y ASIMETRICAS
ALTA CORRIENTE (KA)
APARICION REPENTINA
DURACION CORTA
(50 250 ms)
OPERACION NORMAL
(125-130%In)
APARICION GRADUAL
DURACION LARGA
(Varios minutos)
TENSIONES
ANORMALES
SOBRETENSIONES
SUBTENSIONES
TRANSITORIAS
PERMANENTES
SOBRECARGAS
(s min) FALLAS
(ms s)
CORTAS
(Desc. Atmosfericas)
LARGAS
(Maniobras)
(KHz - MHz)
Cable de guarda
Pararrayos
Baja resistencia
(us ms)
A FRECUENCIA
INDUSTRIAL
(s min)
Lineas largas
(efecto ferranti)
Fallas)
Reles de sobretension
Reles de minima tension
-
FRECUENCIAS
ANORMALES
SOBREFRECUENCIAS
SUBFRECUENCIAS
AUMENTO DE PERDIDAS CALENTAMIENTOS VIBRACION DE PALETAS DE GRUPOS TERMICOS RELES DE SOBREFRECUENCIA
DESBALANCE GENERACION Y CARGA RELES DE MINIMA FRECUENCIA (rechazo de carga)
OTROS
(COMBINACION)
ARMNICOS, FLICKER, SAG, SWELL, NOTCHING INVERSION DE POTENCIA ESPECIALMENTE PERJUDICIAL PARA GRUPOS TRMICOS CORRIENTES DE SECUENCIA NEGATIVA FALLAS SERIE SOBREPRESIONES VIBRACIONES TENSIONES DE SECUENCIA HOMOPOLAR CIRCUITOS EN DELTA ABIERTO VARIACION DE IMPEDANCIAS APARENTES OSCILACIONES DE POTENCIA
PERTURBACIONES EN EL SEP
-
L.Sayas P.
Contenido
1. Origen de las fallas
2. Tipos de fallas, simtricas y asimtricas
3. Teora de componentes simtricas
4. Calculo manual de Icc
5. Calculo computacional de Icc
6. Aplicacin
-
L.Sayas P.
Las fallas en un SD tienen los siguientes origenes:
Condiciones climticas adversas descargas atmosfricas
lluvia
nieve o granizo
hielo excesivo
neblina, viento
calor
Medio ambiente contaminacin
corrosin
choque de materiales arrastrados por el viento.
incendio
cada de los rboles sobre las redes
Origen de las fallas
AISLADOR HIBRIDOAISLADOR HIBRIDO
Contaminacin industrial compuesta de
partculas producto de las actividades
industriales que arroja sobre los aisladores
-
L.Sayas P.
Actos de la naturaleza inundacin
movimiento telrico
terremotos
Animales aves
Roedores
Terceros actos de vandalismo
choque de vehculos sobre postes
cometas de nios
Origen de las fallas
-
L.Sayas P.
Propias de la red error de operacin
sobrecargas
instalacin/construccin deficiente
falsa operacin de los sistemas de proteccin
equipo/ diseo inadecuado
envejecimiento
mal funcionamiento
mantenimiento defectuoso
Defecto de fabricacin
Origen de las fallas
-
L.Sayas P.
Causa De Falla Por Llovizna
-
L.Sayas P.
Descarga A Tierra
-
L.Sayas P.
Descarga A Tierra
-
L.Sayas P.
Descarga A Tierra
-
L.Sayas P.
Descarga Total A Tierra
-
L.Sayas P.
Aisladores Con Botas Polimricas Y
Aisladores Extensores
-
L.Sayas P.
Causa De Falla Por Llovizna
-
L.Sayas P.
Aisladores Extensores Seccionador
-
L.Sayas P.
Seleccin Del Seccionador De Potencia
Los Seccionadores de Potencia deben ser
diseados para soportar las corrientes
capacitivas del sistema
-
L.Sayas P.
Resumen Origen de las fallas
TIPO: CAUSADO POR:
Falla en el Errores y defectos de diseo aislamiento inapropiado, contaminacin. Origen elctrico. Sobrecargas atmosfricas, maniobras internas, sobretensiones dinmicas. Origen Trmico. Sobrecorriente, sobretensin. Factores Mecnicos. Esfuerzos por sobrecorriente, impacto de objetos extraos, rotura por hielo..
-
L.Sayas P.
Clasificacin de las fallas
Por el tiempo de duracin Transitorias
Permanentes
Por la forma Serie
Shunt
Por la simetria de las ondas Simetricas
Asimetricas
-
L.Sayas P.
Fallas serie
Ruptura fsica de uno o dos conductores de una lnea de transmisin por accidente o una tormenta.
Debido a corrientes de sobrecarga en una o dos fases, pueden operar los dispositivos de proteccin.
Falla en los polos del interruptor al efectuar una operacin monofsica.
I=0
-
L.Sayas P.
Fallas shunt o paralelo
-
L.Sayas P.
Trifasica a tierra
Trifasica sin contacto a tierra
Falla trifsica diagrama vectorial
a b c
-
L.Sayas P.
falla bifsica sin contacto a tierra
Falla bifsica diagrama vectorial
a b c
-
L.Sayas P.
Falla bifsica con contacto a tierra
a b c
Falla bifsica a tierra diagrama vectorial
-
L.Sayas P.
Falla monofasica con contacto a tierra
a b c
Falla monofsica diagrama vectorial
-
L.Sayas P.
Sistema con neutro aislado
En condicin normal
En condicin de falla
-
L.Sayas P.
Para SD Monofsicas 70 %
Bifsicas 7%
Bifsicas t 20%
Trifsicas 3%
Total 100%
Ubicacin de las fallas Redes 85%
Barras y transformador 15%
Estadstica de fallas shunt
Nota:
Del total de fallas a tierra el 60% es transitoria y el 30% permanente (5% cada de lnea)
El sistema de proteccin debe considerar estos valores
-
L.Sayas P.
Su valor inicial depende en que parte de la onda de tensin ocurre el cortocircuito y su amortiguamiento es tanto ms rpido cuanto mayor sea la relacin R/L.
Fallas simtricas y asimtricas
La corriente de cortocircuito Icc
-
L.Sayas P.
La Icc tiene dos componentes, una alterna (Ia) y otra continua (Ic).
Icc=Ia+Ic
La corriente de cortocircuito
-
L.Sayas P.
Es el caso ms frecuente. La componente AC se mantiene y la DC se amortigua.
Se aprecia los dos casos extremos.
Simtrico Asimtrico
Fallas simtricas y asimtricas
-
L.Sayas P.
Coeficiente K
resinterrupto los de cierre dePoder Ip
.2.
96899,0022,10301,3
IaKIp
eK XR
-
L.Sayas P.
Reactancia subtransitoria
Componente unidireccional
Reactancia permanente
Reactancia transitoria
-
L.Sayas P.
Contribucin a la Icc
-
L.Sayas P.
Mtodos Fallas simtricas; Icc 3f
Fallas asimtricas; Icc1f, Icc2f, fallas serie
Consideraciones para el calculo Iccmax
Todo los generadores en servicio
Impedancia de falla igual a cero
Debe ser Icc3f y Icc2f
Mxima demanda
Se considera impedancias subtransitorias
Calculo de la corriente de
cortocircuito
Consideraciones para el calculo Iccmin
Mnimo numero de generadores en servicio
Se considera impedancia de falla
Debe ser Icc2f y Icc1f
Mnima demanda
Se considera impedancias transitorias
En general en los SD Se omiten las corrientes de carga
La tensin prefalla pueden ser iguales en toda el SD
Se omiten las resistencias , capacitancias de carga, y los taps no nominales, ya que la influencia no es significante.
-
L.Sayas P.
Datos necesarios En el punto de entrega se
requiere, Scc, Upf y Angulo
Si no hay Scc, se considera al transformador de impedancia infinita.
Se debe conocer las resistencias y reactancias de los conductores.
Icc trifsico simtrico
Z(-) ) Z(si solo 3.2
32
Zs.senXs Zs.cosRs Scc
Upf
.33
.3
2
22
fIccfIcc
Zs
XR
UpffIcc
Upf
SccIccs
InUcc
Icct
Ucc
SntScct
.(%)
1
(%)
R1,X1
L1(km)
R2,X2
L2(km)
Scc(MVA)
Upf(kV)
Angulo
Sn
Ucc(%), U1/U2
-
L.Sayas P.
Parmetros de lneas y cables
CUADRO N 1
PARAMETROS ELECTRICOS DE LINEAS AEREAS Y CABLES SUBTERRANEOS DE MEDIA TENSION
CABLE SECCION R(ohm/km) X(ohm/km) S(mho) C(microF/km)
(16) 1,3258 0,144 5,77E-05
(35) 0,6033 0.177 7,13E-05
NKY (70) 0,3122 0,109 8,71E-05
(120) 0,1758 0,102 1,01E-04
(240) 0,0856 0,096 1,21E-04
(25) 0.9290 0,216 5,32E-05 0,1816
N2XSY (120) 0.1960 0,175 0,2789
(240) 0.1000 0,1587 0,3145
LINEA SECCION R(ohm/km) X(ohm/km) S(mho) C(microF/km)
(33) 0,8398 0,4526661 3,6786E-06
(67) 0,5912 0,420495 3,97703E-06
Aluminio (70) 0,5834 0,4176 3,97703E-06
(120) 0,3226 0,41262 4,24091E-06
(125) 0,2979 0,3925986 4,24091E-06
(13) 1,6164 0,4876382 3,40097E-06
(16) 1,3488 0,47204 3,4509E-06
(21) 1,0168 0,4701502 3,53436E-06
Cobre (33) 0,6398 0,4526661 3,6786E-06
(35) 0,6156 0,44237 3,7426E-06
(42) 0,5072 0,4439213 3,75526E-06
(67) 0,3189 0,4163712 3,98591E-06
(70) 0,3147 0,43289 3,99095E-06
-
L.Sayas P.
Aplicacin 1
Si la Scc=108MVA, Upf=10,3 kV y el angulo =-86,9o hallar la Icc3f en la derivacin 0434T
-
L.Sayas P.
Solucin Aplicacin 1
-
L.Sayas P.
Tarea 1
Si la Scc=108MVA, Upf=10,3 kV y el angulo =-86,9o hallar la Icc3f y Icc2f en la SE 981.
-
L.Sayas P.
Sistema
rL + j x
L
2768.1 A
60 kV
A
B
C
60/10 KV
14 MVA (17,5 MVA)
8,16%
KAKV
MVAI
MVAS
S
S
S
u
SSS
BCC
BCC
BCC
BCC
BCC
CC
TACCBCC
2,6103
47,107
47,107
103048,91
108286,510476,31
0816,0
14
1
67,287
11
111
3
33
MTODO DE LOS MVA
-
L.Sayas P.
Tarea 1 Mtodo de los MVA
-
L.Sayas P.
1,0 0 p.u.
A
B
xS (p.u.)
xT (p.u.)
kAI
AIiI
AKV
MVA
U
SI
upz
ui
jxxz
upjx
jS
Sux
upjjS
Sjx
KVVMVAS
CC
BCCCC
IIB
BB
CC
CC
TCC
T
N
BCCT
CC
B
IBB
2,6
5,57730747,1
5,5773103
100
3
..0747,19305,0
0,1
9305,0
..58286,0
14
1000816,0
:ador transformdel Impedancia
..347,067,287
100
:fuente la de Impedancia
60 100
S
S
MTODO EN p.u.
-
L.Sayas P.
Tarea 2 Mtodo p.u.
-
L.Sayas P.
Clculo de fallas asimtricas
En algunas aplicaciones es necesario realizar clculos
de cortocircuitos desequilibrados (bifsico y
monofsico).
Son las fallas de mayor probabilidad de ocurrencia.
Para este clculo se emplea el mtodo de las
Componentes Simtricas.
Nota .- para el clculo de cortocircuitos, se suele
despreciar las corrientes de carga del sistema.
-
L.Sayas P.
El anlisis de un SD balanceado se efecta utilizando sus equivalentes de monofsicos o unitarios.
Si el SD es desbalanceado o asimetrico (por fallas) resulta complicado
En el ao 1918, el Doctor Charles F. Fortescue public su trabajo "Method of Symmetrical Coordinates Applied to the Solution of Poliphase Network", con lo cual se inicio los estudios de los sistemas elctricos en situaciones de fallas asimtricas o desbalanceadas, mediante el METODO DE COMPONENTES SIMETRICAS
Teora de componentes
simtricas
-
L.Sayas P.
(+) (-) (0)
Fortescue Propuso que un sistema trifsico desbalanceado puede descomponerse en tres sistemas de vectores balanceados llamados componentes secuencia positiva , negativa y cero.
VR VS
VT
VT1
VR1
VS1
VT0
VT2
VR2
VR0 VS2
VS0
Secuencia positiva
RST
Secuencia negativa
RTS
Secuencia
homopolar
Teora de componentes simtricas
-
L.Sayas P.
Teora de componentes
simtricas
-
L.Sayas P.
R1
S1T1
120
120
120
El operador a es un vector de magnitud la unidad y argumento 120
a =1 120 se cumple lo siguiente: S1 = a
2 R1
T1 = a R1
Sistema de secuencia positiva.
-
L.Sayas P.
R2
T2S2
120
120
120
Asimismo se
cumple:
S2 = a R2
T2 = a2 R2
Sistema de secuencia negativa.
-
L.Sayas P.
Ro So To
3Ro = 3So = 3To
Los tres vectores homopolares o de secuencia cero, son iguales en magnitud, direccin, y sentido.
Sistema de secuencia cero.
-
L.Sayas P.
Un sistema elctrico asimtrico, puede ser descompuesto en tres sistemas de simtricos diferentes e independientes (positiva, negativa y cero).
21
21
21
2
2
VaaVVoVT
aVVaVoVS
VVVoVR
Valores reales en funcin de la secuencia
21
21
21
2
2
IaaIIoIT
aIIaIoIS
IIIoIR
-
L.Sayas P.
Se demuestra que :
32
31
3
2
2
aITISaIRIr
ITaaISIRIr
ITISIRItoIsoIro
Valores de secuencia en funcin de la real
)(3
12
)(3
11
)(3
1
2
2
aItIsaIrI
ItaaIsIrI
ItIsIrIo
)(3
12
)(3
11
)(3
1
2
2
aVtVsaVrV
VtaaVsVrV
VtVsVrVo
-
L.Sayas P.
Comentario
Las componentes de secuencia positiva, estn presentes en cualquier condicin (balanceada o desbalanceada, simtricos y asimtricos).
Las componentes de secuencia negativa, por tener secuencia diferente a las positivas, rompen el equilibrio establecido por el sistema positivo.
En otras palabras, cualquier desequilibrio introduce componentes de secuencia negativa.
-
L.Sayas P.
Las componentes homopolares o de secuencia cero, slo pueden aparecer cuando el sistema trifsico tenga una resultante (IR + IS + IT >0 ).
Para que un red trifsica tenga resultante es preciso que dicha red tenga, al menos un punto a tierra.
Por ejemplo:
Una falla monofsica a tierra.
Una falla bifsica a tierra.
Las aperturas de fase o las cargas desequilibradas solamente producirn componente homopolar cuando exista un segundo punto de contacto a tierra.
Comentario
-
L.Sayas P.
Redes de secuencia +
Reemplazar las impedancias de secuencia positiva en el sistema elctrico en estudio, luego determinar el circuito Thvenin equivalente (Red monofsica activa, con impedancias directas) en el punto de falla.
Z1
E Ua1
Ia1
Red de secuencia positiva ( 1 )
+
-
-
L.Sayas P.
Reemplazar las impedancias de secuencia negativa y anular las fuentes de tensin existentes. De igual modo se determina la red de secuencia negativa (Red monofsica pasiva, con impedancias inversas) en el punto de falla.
Z2
Ua2
Ia2
Red de secuencia
negativa ( 2 )
+
-
Redes de secuencia -
-
L.Sayas P.
Asimismo se determina la red de secuencia cero (Red monofsica pasiva, con impedancias homopolares, reemplazando las impedancias de secuencia cero) en el punto de falla.
Z0
Ua0
Ia0
Red de secuencia cero ( 0 )
+
-
Redes de secuencia 0
-
L.Sayas P.
Generadores
ER
IR1
Z1
UR1
+
-
IR2
Z2
UR2
+
-
Red de secuencia
positiva (1) o (+)
Red de secuencia
negativa (2) o (-)
-
L.Sayas P.
ZN
R
XO
XO
XO
3ZN
XO
3ZN
ZN=X
T + a2 R
a:1
XO
Redes de secuencia cero segn su conexin
Generadores
-
L.Sayas P.
Transformadores
Transformador de 3
devanados
XT
Transformador de 2
devanados
P
T
S
ZP
ZS
ZT
Redes de secuencia positiva y negativa
-
L.Sayas P.
Transformadores de 3 devanados
2
2
2
PSSTPTT
PTSTPSS
STPTPSP
XXXX
XXXX
XXXX
P S
T
-
L.Sayas P.
Red de secuencia cero para los transformadores segn su conexin.
-
L.Sayas P.
Red de secuencia cero para los transformadores segn su conexin.
-
L.Sayas P.
Transformador de puesta a tierra (zig-zag)
XT
XT
3R
Red de secuencia
positiva y negativa
Red de secuencia
cero
-
L.Sayas P.
FALLAS TRANSVERSALES
Z2
Ia0
FALLA MONOFASICA
FALLAS BIFASICA
Z1
Z0
Ia1
Ia2
3Zf
Vth Va1
Va2
Va0
Z2 Z1
Ia1
Vth Va1 Va2
Ia2 Zf
ZfZZZ
UthI
30210
f
ffZZZ
UthII
21
21
Circuitos de secuencia
-
L.Sayas P.
FALLAS TRANSVERSALES
Z2
Ia0
FALLA BIFASICA A TIERRA FALLAS TRIFASICA
Z1
Z0
Ia1 Ia2
3Zf Vth Va1
Va0
Z1
Ia1
Vth Va1 Va2
Z13
Uth 3 kI
Circuitos de secuencia
-
L.Sayas P.
Conexin entre las redes de secuencia correspondiente a varios tipos de cortocircuitos en una red trifasica
30 30 30 3030b
c
d
a a
b
c
d
a
b
c
d
(0) (0) (0) (0)
(-) (-) (-) (-)
(+) (+) (+) (+)
CONEXION ENTRE LAS REDES DE SECUENCIA CORRESPONDIENTE A VARIOS TIPOS DE
CORTOCIRCUITO EN UNA RED TRIFASICA.
Linea a linea
(f )
2 lineas a
tierra
(f )
Trif asico
(g)
Trif asico a
tierra
(h)
-
L.Sayas P.
Tensiones homopolares
Para poder efectuar la deteccin de las tensiones homopolares simplemente hay que reproducir la ecuacin matemtica en un circuito elctrico, tal como se muestra a continuacin:
-
L.Sayas P.
Corriente homopolar
De igual manera, para la deteccin de la corriente homopolar hay que reproducir la ecuacin matemtica en un circuito elctrico.
-
L.Sayas P.
Sin embargo debido a que la corriente homopolar es muy pequea en comparacin de la corriente del alimentador y si la deteccin de la corriente se efecta a travs de la suma de tres transformadores de corriente, es posible que el resultado del filtro homopolar sea una corriente debido a la diferencia de corrientes de excitacin que dara como resultado operaciones incorrectas.
Corriente homopolar
-
L.Sayas P.
R
IR
IS
IT
Io = ( IR
+ IS
+ IT ) / 3
IR
Ir
Iex
Ir - Iex
Irele = ( Ir - Iexr ) + ( Is - Iexs ) + ( It - Iext )
Irele = ( Ir + Is + It ) - ( Iexr + Iexs + Iext )
- si el sistema no tiene falla a tierra
Irele = - ( Iexr + Iexs + Iext )
Rel
luego la corriente en el rel es :
esta corriente puede originar operaciones incorrectas del rel
Corriente homopolar
-
L.Sayas P.
Para solucionar este problema debemos efectuar la suma de las tres corrientes dentro de un solo ncleo magntico, lo cual da como resultado una corriente en el secundario del transformador siempre y cuando exista corriente homopolar en el sistema primario. Para poder introducir las tres fases dentro de un ncleo magntico la nica forma es que el electroducto sea un cable.
Corriente homopolar
-
L.Sayas P.
IR IS IT
Ir + Is + It
Iex I rele
I rele = ( Ir + Is + It ) - Iex
Para solucionar este inconveniente es preferible sumar las
tres corrientes dentro de un solo ncleo magntico
Corriente homopolar
-
L.Sayas P.
- Vector - Aplicacin de fallas asimtricas - Calculo automtico - Calculo automatico1 -Calculo automtico 2 -Calculo de fallas con software
Aplicacin