Capitulo 2 (Transformadores de Medida)

7/25/2019 Capitulo 2 (Transformadores de Medida)

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1Protecciones Elctricas Escuela Universitaria de Ingeniera Elctrica-Electrnica UTA

Ildefonso Harnisch Veloso

Arica-Chile

Protecciones Elctricas

Transformadores de medida

UNIVERSIDAD DE TARAPACEscuela Universitaria de

Ingeniera Elctrica-Electrnica



Reproducir proporcionalmente en el

circuito secundario la magnitud del circuito

primario

Disponer decorrientes y tensiones

normalizadas

Aislar al personal,rels y circuitos de

control

Alimentar equipos demedida y proteccin

Objetivo de un TT/MM



Conviene definir mrgenes de error aceptables para una reproduccin

correcta.

Clase de precisin es el error mximo que puede incorporar la informacinproporcionada por el TT/MM cuando funciona dentro de las condiciones para

las que se le define.

A menor clase de precisin, menor ser el error mximo y mayor la exactitudde los datos proporcionados.

Clase de precisin de un TT/MM



Las variables elctricas de corriente (I) yvoltaje (V) se obtienen de la red

empleando los siguientes dispositivos :

Transformadoresde corriente

Transformadoresde potencial

Dispositivoscapacitivos de

potencial

Tipos de TT/MM

Sensores depotencia

I V V V I

Los TC y los TP pueden ser dispositivos independientes o estar incorporados

dentro del bushing de algn dispositivo de poder (T/F o 52).


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Transformadores de corriente (TC)

TT/CC

de medida

Diferencias entre ambos

TT/CC

de proteccin

Error pequeo en condiciones normalesde operacin (I0, pequea)

En condiciones de falla (20 a 30 veces

IN) se satura para proteger losinstrumentos.

Se saturan para 1.2 IN

El secundario de un TC no se daara

en condiciones de falla, ya que puedesoportar una corriente nominal de corta

duracin de 100 a 150 A.

Error significativo en condiciones defalla (I0 grande).

Error pequeo en condiciones de falla.

No tan precisos en condicionesnormales.

No deben saturarse en condiciones defalla; 20 a 30 veces la IN (ncleo de

mayor seccin).

0 ,M b pc,maxE Z I

0,P b FE Z I

0,P 0,ME ( 20 a 30) E

0E 4. 44fN

P M

(20a 30) (N.mayor seccin)



Entregar una corriente secundaria

proporcional a la que circula por su

enrollado primario.

TT/CC

de medida

Objetivo

TT/CC

de proteccin

0E

0I

TC medida

TC proteccin



Equipo de

med ida y/o

proteccin

(burden)

1I

2I

1V

2V

T C

1 : n

1I : Corriente pr imaria

2I : Corriente secundaria

: Razn de l TC

1A, 5A , no rma l izada

5 A: S/E pequeas; distancia no muy grande entre patio de la S/E y

sala de control.

1 A: S/E grandes; distancia grande entre patio de la S/E y sala de

control.



Aspecto fsico


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TT/CC tipo toroidal (anillo, ventana),

instalado alrededor de unos bushings

Type: KOKU 072 G4

Ratio: 600/1 A

Burden/Class 30 VA / 10 P 30 Standards IEC 185


30 VA / 10 P 30

VA continuos/ clase precisin/ para

proteccin/ factor lmite de precisin

Este TC con 5 A , 30/5 = 6 V; no tendr ms que

10% de error hasta 630 = 180 V sec.




Ubicacin de TC en la SS/EE

Circuitbreaker

Disconnect Disconnect

Current CT

Bus bar

Circuitbreaker


Current CT

Bus bar

Circuitbreaker


Current CT

Bus bar




Tipo de construccin (ejemplo)

Tipo ventana o anillo: Dispone de un espacio en el centro paraacomodar un conductor primario (barra o cable) a travs de l.

Tipo barra: El devanado primario es una barra que forma parte integraldel TC

Tipo devanado: El enrollado primario tiene ms de una espiradispuesto en el ncleo.


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Tipo de secundario (ejemplo)


Es la mxima carga que puede conectarseal TC para que el error de medida estcomprendido dentro de los mrgenesindicados por el fabricante.

Se especifica en ohm o VAa una determinada

corriente

Incluye impedanciade rels, medidores y

alambrado

BURDEN



Burden normalizado


0.5

0.5

0.5

0.5

cos

TC para

protecciones

8002008.0B-8

4001004.0B-4

200502.0B-2

100251.0B-1

Vn (V)VA a 5AZ (!)Designacin

0.9

0.9

0.9

0.9

0.9

cos

9022.50.9B-0.9

TC para medidas

180451.8B-1.8

5012.50.5B-0.8

2050.2B-0.2

102.50.1B-0.1

Vn(V)VA a 5AZ (!)DesignacinCargas

definidas por la

norma IEEE

57.13 para TC

de 5 A sec.


Circuito equivalente T/C

Enrollado primario del TT/CC seconecta en serie con la red de potencia

I1 acta como fuente decorriente (impuesta por elsistema).

Z1 se puede omitir


1N 2 Nn I I=

2Z

2I

2V

bZ

+

+

0

Z 0E

0I

1I

b)

'

1 1I = I

Equivalente simplificado

referido al secundario

Razn nominal Razn vedaderaV 1 2I / I=

1: n

(a)

1Z

1I

'

0Z

2Z

2I

0E

2V

bZ

+

+

n='2 2

I I

Equivalente exacto


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Circuito equivalente TC

Donde :

I1: corriente primaria

I2: corriente secundaria

I0: corriente de excitacin

Z0: Impedancia de excitacin

E0: Voltaje de excitacin

V2: Voltaje secundario

Z2: Impedancia de dispersin secundaria

Zb: Impedancia de carga (BURDEN)

Modelo del TT/CC

TT/CC


1I

2I

2Z

2I

2V

bZ

+

+

0

Z 0E

0I

1I

n'1 1

I = I

Equivalente simplificado

referido al secundario


Circuito equivalente TC

= +0 2 2 2

E V Z I


= +'1 0 2

I I I

Zona lineal curva de excitacin

00

0

EI

Z=

Zona no lineal curva de excitacin: la corriente I0 se obtiene de la

curva de excitacin.


TC en circuito abierto (vaco)

El TC se satura y en el secundario aparecen sobre voltajes que

pueden daar la aislacin o a las personas que lo manipulan; adems,

el ncleo se calienta demasiado por las altas prdidas en el fierro.

Si se desea sacar la carga es preciso cortocircuitar los bornes

secundarios


(impuesta por el sistema)= '0 1

I I


Sobre tensiones en circuito abierto


m

P FI I= SI 0=

+

mde Ndt

=

wt

p pN I

wt

m

wt

e

0 10 kV


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Saturacin

En un TC real la corriente primaria no se reproduce exactamente enmagnitud y fase debido a la corriente de excitacin I0 (I2 = I1/n I0).

Z0 no es constante (no lineal); por lo que para calcular I0 se debe recurrira las caractersticas de saturacin (curva de excitacin).

La corriente de excitacin depende de la seccin transversal del ncleo, dela longitud del circuito magntico, del nmero de vueltas del enrollado yde las caractersticas magnticas del fierro.


Mientras mayor sea la seccin del ncleo mayor es el flujo magntico que

se puede desarrollar antes de alcanzar el punto de saturacin.

Un gran nmero de espiras en el enrollado secundario requiere un menor

flujo magntico para inducir la corriente secundaria que debe circular.

2 0N IH ; B H; BL S

= = =


Saturacin

Operacin en zona lineal de la curva de magnetizacin

Z0 aproximadamente constante

A medida que I1 aumenta I2 aumenta proporcionalmente E0 aumenta proporcionalmente a I2

I0 aumenta ms o menos linealmente de acuerdo a la curvacaracterstica.


Si I1 continua creciendo

El TC se saturar y E0 ya no aumentar con el incremento de I1

I2 tampoco aumentar debido a que es proporcional a E0

Por lo tanto, I0 aumentar a valores muy altos (I1/n = I0 + I2)

Se producir un error de razn excesivo y la impedancia Z0

virtualmente cae a cero.


Saturacin


2I

2V

bZ

+

+

0

Z 0E

0I

/ n1

I

1Z 2Z

No saturado

1I

2V

bZ

+

/ n1

I

1Z

2Z

saturado

2 0=I

0I

1I

0Z :grande

0I : pequea; error pequeo

12 0

II I=

0Z cero=

10

II :grande; error grande=

12 0

II I 0= =


Saturacin: Caracterstica de excitacin



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Saturacin

Cuando se investiga el comportamiento de un TC, es conveniente obtener

experimentalmente su curva de excitacin. Para ello, se aplica un voltaje

variable al enrollado secundario dejando el enrollado primario en circuito

abierto.


Para saber si un TC esta saturado o no, resulta necesario definir su punto

de saturacin (knee point).

A

V

+ 0 0V E

0I

1I 0=


Punto de Saturacin

Criterio de la EEC :

La English Electric Corporation define el punto de saturacin,

como aquel punto en el cual un incremento del 10 % del voltaje

de excitacin produce un 50 % de aumento de la corriente de

excitacin.

kV

k10%V

k50%I

kI

pK

0E

0ICorriente excitacin secundaria

Voltajeexcitacinsecundario

a)



Punto de saturacin

Criterio de la IEC :

La International Electrotechnical Commission define el punto desaturacin como la interseccin de las rectas trazadas

extendiendo las partes saturada y no saturada de la curva deexcitacin.

Criterio ANSI/IEEE:

El American National Standard Institute y el IEEE definen elpunto de saturacin como aquel punto en que la curva deexcitacin es tangente a la lnea trazada a 45 de la horizontal.



Punto de Saturacin

Criterio ANSI/IEEE:



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Error de razn

La corriente es la causante del error de razn de lareduccin de la corriente primaria a la secundaria.

Error de razn es la desviacin porcentual de la raznverdadera, con respecto a la que debera existir si latransformacin fuera ideal (razn nominal).


0I

1 2

2

I / n I100

I

=

V 1 2n I / I=

1N 2Nn I / I=

Error de fase

= 2 1

I - IDiferencia angular entre I2 e I1. Se

mide en minutos.

Vn n100n

=


Errores


1 2 rI / n I I +

0r

2 2

II

I I

0I

m

0E

1I / n

2I

0I rI

qI

2V 2 2

R I2 2X I

q

1

Itan

I / n

r 1 2I I / n I

2 2

q 0 rI I I=


Ejemplo

Considrese un transformador de corriente con una razn devueltas 500:5, una impedancia de fuga secundaria de

0.01+j0.1 ohms, y una impedancia de excitacin 4.0+j15ohms. Determinar el error de razn para los siguientes burden:1, 2, j2,


b 2

0

+ =

Z Z

Z


Resultados Ejemplo

En general, es posible sumar directamente los mdulos de las

impedancias sin alterar mayormente los resultados.


13.5313.52j2

13.5312.962

7.096.541

! %! %

Zi = MiZi = a + jbZb


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Factor de sobrecorriente de un TC

Es la relacin que existe entre la mxima corriente de cortocircuito quepuede pasar por el primario del TC y su corriente primaria nominal, paraque su clase de precisin sea mantenida.


Las Normas ANSI definen FS = 20.

P maxcoci

P nom TC

IFS

I=

Por lo tanto P coci P no min al TCI FS I

Esta limitacin garantiza que el TC no sobrepase el error de razn

definido por su clase de precisin.


Clase de precisin por la norma ANSI/IEEE

Estas normas clasifican a los TC para proteccin en dos clases deprecisin:

La clase T : Alta reactancia de fuga; Z2 >>Zbnom

La clase C : Baja reactancia de fuga; Z2


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La clasificacin de un TC del grupo C se puede determinar a partir de sucircuito equivalente y su caracterstica de excitacin.

Procedimiento:

Determinar desde el circuito equivalente la tensin secundaria en

bornes V2, considerando la corriente secundaria I2 20 veces su

corriente nominal (100 A) con un mximo error de razn del 10 %.

La tensin E0 se obtiene desde la caracterstica de excitacin.

La clasificacin se hace por la tensin estndar inmediatamenteinferior a la tensin V2 calculada.


Clasificacin de un TC: Usando las normas ANSI/IEEE

Usualmente todos los clculos se realizan considerando slo las

magnitudes de impedancias, corrientes y tensiones.


Ejemplo Normas ANSI/IEEE

Se tiene un TC de razn 1200/5, clase 10C400, burden de 2.0 y cuya curva

de excitacin se muestra en la figura. Determinar cual es la mxima corriente

simtrica de falla que puede medir sin que se exceda el 10% de error.




Basndose en el criterio que la corriente secundaria puede ser de hasta 20Incon un error no superior al 10%, entonces:

In=5 A 20In=20*5 = 100 A que corresponden a 100*(1200/5) = 24000 Aprimarios.

Zb= 2 => VB = ZB*IB=2*(5*20)= 200 V

Vsec

400

20In=100 Isec

200

Zona de Error < 10%

Por lo tanto si la corriente defalla simtrica es de 24000 A yel TC 1200/5 clase C400,burden de 2 entonces elerror de razn es inferior al10%




Un TC multi razn 1200/5, 10C400 se conecta al TAP 1000/5, cul es elmximo burden que se puede usar para mantener la exactitud de la medida ?

Sol.:


1nom 2 nomI n I= 1200 N 5=

P1000 N 5=

PN 0.8333N

=

( )p Cbmx

N / N V 0.8333 400Z 3.33 [ ]

100 100

= = =


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Clase T

Veces la corriente primaria nominal

2 4 6 8 10 12 14 1 6 18 20 220

0

2

4

6

8

10

12

14

16

18

20

22

Veceslacorrientesec

undarianominal

B-4.0

B-2.0

B-1.0

B-8.0


El comportamiento de un TC clase T se determina mediantecurvas de sobre corriente proporcionadas por el fabricante.

Clasificacin de un TC: Usando las normas ANSI/IEEE


Factor trmico de un TC

Es la relacin entre la mxima corriente primaria admisible en

rgimen permanente y su corriente nominal.


P mx

P nom

IFT ; (En rgimen permanente )

I=

Los valores ms usuales son: 1.0; 1.2; 1.3; 1.5 y 2.0.

Un TC puede operar continuamente hasta el factor trmico; sin

afectar su desempeo, vida til y nivel de aislacin.

Lo anterior sirve para considerar futuros crecimientos de la carga

y situaciones de emergencia.


Lmite trmico de un TC

Es la mxima corriente simtrica de cortocircuito que el TC puede

soportar durante 1 segundo, con el secundario en cortocircuito (LT).


Esta limitacin esta dada por la mxima temperatura dada por la

clase de aislacin del TC.

Para un tiempo t superior a 1 segundo la corriente lmite

admisible que el TC puede soportar satisface la ecuacin sgte:

2

coci adm fallaI t cte= =

fallat t desp 52=coci admfalla

LTI

t=

Por lo tanto, la corriente mxima de cortocircuito que puede

circular por un TC debe satisfacer:

coci

falla

LTI

t


Carga de los TC

El burden de un TC est compuesto por la impedancia del

alambrado, rels y equipos de medida. Los rels representan una

contribucin importante.


Rels de carga fija; su impedancia se mantiene constante.

q Rels electromecnicos: el ajuste no se realiza a travs de tomas

de su bobina de operacin. Por ejemplo, rels de embolo o

armadura atrada (ajustar tensin del resorte, ajustar entrehierro).

q Rels digitales: se alimentan mediante una fuente de alimentacin

externa, por lo que el rel digital representa una carga mnima para

el TC.


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Carga de los TC


Rels de carga variable; su impedancia varia con su ajuste.

q Rels electromecnicos: el ajuste se realiza a travs de tomas desu bobina de operacin. La impedancia del rel depende del tap

elegido. Por ejemplo, rel de induccin.

v El fabricante suministra la impedancia del rel para el tap

mnimo, que es la de mayor valor.

2

Tap Tap m m

Tap mnZ Z

Tap

=


Rels de carga variable


16.40.5 - 2ICM2

0.254 -16ICM2

0.054 -12C011

0.182 - 6C011

1.262 - 6C02

19.20.5 - 2C02

0.201.5 - 6IAC77A2A

1.600.5 - 2IAC77A3A

0.384 -16IAC51B101A

22.00.5 - 2IAC51A3A

2.401.5 - 6IAC51A2A

0.354 -16IAC51A101A

Z ["] Tap menorRango Taps [A]Modelo Rel


Lmites de los TC


En general los lmites que se deben respetar en un TC son:

S S nom TCI FS I 100 A =

b S m x ANSIZ I V

coci falla

falla

LTI ; t 1s

t >

coci fallaI LT ; t 1s

P P nomI FT I ( rgimen permanente)

P coci P no m TCI FS I


Polaridades del TC

En la mayora de los esquemas de protecciones, tiene una gran importancia

las polaridades de los transformadores de corriente en el momento de hacer

las conexiones de sus secundarios. Por ello, los extremos de los devanados

primario y secundario de la misma polaridad vienen marcados de una formavisible.

Marcas de polaridad del TC



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TC conectados como TC auxiliares

Se utilizan para:

Proveer una separacin galvnica entre el secundario de un TC principal y

algn otro circuito.

Ajustar la razn total de transformacin cuando no se dispone de la razn

requerida de entre las razones estandarizadas. Existen con mltiples

tomas para suministrar una razn de transformacin ajustable.



TC conectados como TC auxiliares (ejemplo)

En el circuito de la figura se desea que la corriente en el burden sea nula

cuando una corriente primaria de 600A fluye a travs de las dos lneas.


bZ

TC1

TC2

1200/5

1000/5

2.5 A

3.0 A

3.0 Ab

I

3.0: 2.5600 A


TC conectados en estrella o deltaEn aplicaciones de rels usualmente se requiere conectar los secundarios de

TC en estrella o en delta para obtener un cierto desplazamiento angular y,

para cambiar las magnitudes de las corrientes de sus secundarios para

satisfacer los requerimientos de los rels asociados.


fZ

'

aI

'

bI

'

cI

aI

bI

cI

b) TC en D

nZ

fZ

'

aI

'

bI

'

cI

aI

bI

cI 3

0I

a) TC en Y

Un punto del secundario se conecta a tierra para prevenir el peligro decontacto accidental entre los enrollados primario y secundario.


Acopladores lineales

Son TC con ncleo de aire (no se saturan).

Su reactancia de magnetizacin es lineal y muy pequea comparada con TCcon ncleo de fierro.

La mayor parte de la corriente primaria se usa en establecer el flujo mutuo y lacorriente que puede suministrar el enrollado secundario es limitada.

Opera como un conversor corriente voltaje. El voltaje en los bornes delsecundario es proporcional a la corriente primaria.


_ _

12V jwM I / n=

Un valor estndar :

M 1 3.26 H=

Son compatibles con dispositivos actuados por voltaje

1: n 02

I

2V

+

1I

/ n1

I RV

1wL 2jwL

jwM


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TC pticos

Se basan en el hecho que al pasar un plano de polarizacin de una luzpolarizada a travs de un bloque de fibra ptica, que se ubicaalrededor de un conductor que transporta una corriente elctrica, elplano de polarizacin de la luz rota un cierto ngulo debido a lainteraccin de la luz con el campo magntico creado por la corriente.

El desplazamiento angular se detecta en el extremo receptor de la luza travs de un detector de rotacin y es convertido electrnicamenteen un voltaje que es proporcional al valor instantneo de la fuerza demagnetizacin alrededor del conductor que transporta la corriente.

Este voltaje puede ser amplificado y filtrado para proveer una replicade la corriente primaria.

Se utilizan en rels electrnicos y digitales.

Son lineales y tienen un rango dinmico de funcionamiento bastanteamplio.



TC pticos : Principio operacin

En vez de TC suelen denominarse sensores


I

Detector derotacin

fuente de luz

polarizada

trayectoria luz

salida

bloque ptico


TC pticos Ej.: Equipo comercial

NXCT optical current sensor

Rango corrientes : 1 A a 63 kA

Rango de tensiones: 138 kV a 500 kV

Principio: Honeywell fiber optic Gyro system

www.nxtphase.com



TC Respuesta transitoria


El error de los TC no slo depende de la corriente de excitacin y lacorriente de carga, sino que tambin puede ser afectado por laaparicin de corrientes transitorias en la red.

De especial inters es el caso de lo TC de proteccin, dado que encondiciones de fallas el transitorio de la corriente puede alterar suprecisin.

Entre otras variables, en el transitorio del TC influye: La histresis, El flujo remanente, La asimetra de la corriente de falla (componente dc), La saturacin
http://www.nxtphase.com/http://www.nxtphase.com/


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Respuesta transitoria (ejemplo)


Corriente de excitacin del TCdurante el transitorio de la

corriente primaria

Distorsin de la corrientesecundaria debido a la

saturacin


Reducir las tensiones primarias del Sep atensiones secundarias normalizadas con elmenor error posible.

TT/PP

Transformador depotencial inductivo

Objetivo

DCP

Dispositivo capacitivode potencial

Vp < 145 kV Vp >145 kV

Transformadores de potencial (TP)


Transformadores de potencial

TP

Equipo demedida y/oproteccin

(burden)

V1 V2

V1 : Voltaje primario

V2 : Voltaje secundario

a : Razn del TP

V1V2

a : 1

Conexin

Idealmente interesa que V2 sea

siempre proporcional a V1.


Potencia no superior a 100 VA

Tensiones normalizadas de lnea 110 V, 120 V

(secundarios)

Alimentan aparatos de medida, control y proteccin Los TP son unidades monofsicas. Se agrupan para

formar conexiones

Precisin

Caractersticas

Diseo


Transformacin aprox proporcional(error mnimo)

Cadas de tensin pequeas.

B muy por debajo del valor de saturacin asla I0 es muy pequea.

As se logra un Z0 prcticamente constanteen el rango de tensiones requerido.


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Aspecto fsico



Aspecto fsico



Circuito equivalente


a :1

0Z

2Z

2I

2V

bZ

+

+

'

1V

1N 2Na V V= V 1 2a V V=

1V

+

1I 1

Z

Debido a la alta impedancia de la carga conectada, el TP funciona

casi en vaco.

( ) = + +'1 2 1 0 2 2 2

V V Z I I Z ICada de tensin:

Idealmente conviene: '2 1

V = V




Las impedancias de fuga deben ser pequeas

Flujo de fuga pequeo y conductores de mayor seccin.

Corriente de excitacin pequea

Sobre dimensionar el ncleo

Trabajar con corrientes de carga reducidas

Las cadas de tensin internas son fuente de error que debe

ser minimizado a travs de un buen diseo


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Error de razn

En funcin de los parmetros

1 2

2

V / a V100

V

=

2e 2 2e 2

2

R I cos X I sen100

V

+ =

Aproximacin en diagrama fasorial


Va a

100a

=

100+

= 2e b bb

Z Z Z

Z

Usando circuito equivalente aproximado


Error de ngulo


El error de ngulo tiene importancia cuando se trata de medir la

energa

= 2 1

V - V


Clases de precisin en TP


La clase de precisin indica el error de razn mximo permitidocuando el transformador se carga desde funcionamiento en vaco

hasta plena carga (normalizada) para cualquier voltaje

comprendido entre 90 y 110 % de la tensin nominal, a la

frecuencia nominal.

En la prctica tambin se indica el error de ngulo.

El error de los TP, en su rango de operacin, es despreciable.

Se pueden considerar sin error cuando se trabaja con protecciones.

601.21.2

300.60.6

150.30.3

Error de ngulo minError de razn %Clase de precisin



Burden normalizado de un TP

Los TP se especifican de acuerdo a su carga normalizada en VA

Es la mxima carga que se puede conectar a su secundario paraque no sobrepase el error de razn de acuerdo a su clase de

precisin.

La suma de los VA de los elementos

conectados al secundario no deben

sobrepasar la carga nominal de placa

del TP, para no exceder el error

admisible de su clase de precisin.


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Burden estndar utilizado para TP de acuerdo aNorma ANSI C57.13



Polaridades y conexiones


+ 3 0

V

V / VObtencin tensin secuencia cero

Bornes deigual

polaridad

relativa:

H1 y X1;

H2 y X2

Un punto del secundario se conecta a tierra para prevenir el peligro de contacto

accidental entre los enrollados primario y secundario.

Y / Y /


Reducir las tensiones primarias sobre 145

kV a tensiones secundarias normalizadas

Objetivo

Ms econmico en AT

Transformadores de potencial capacitivos

Los Transformadores de Potencial Capacitivos se llaman Dispositivos

Capaciticos de Potencial

E2: de 1 kV a 4 kV

E3: 63.5 V


DCP con condensador de acoplamiento


condensador de

acoplamiento, C1

conductor de alta tensin

aislador

condensadorauxiliar, C

2

salida, Vsec


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DCP tipo bushing


salida, Vsec1

C

2C

conductor

(b)

conductor de alta tensin

bushing (pasamuros)

salida, Vsec

(a)

Bushing (boquilla, pasamuros) de un interruptor o de un transformador de poder



Zf: Impedancia para evitar ferro resonancia

Zb : Impedancia de la carga (burden)

L : Inductancia de compensacin


bZ

fZ

L 1H

2H

1x

2x

thC

1I

2I

+

2

V

+

2

E

(b)

thE

bZ

fZ

L 1H

2H

1x

2x

1C

2C 1I

2I

+

2

V

(a)

1V

a :1

Diagrama esquemtico Circuito equivalente



Equivalente de Thvenin:

1

1 2

C

C C=

+th 1E V

voltaje en el lado secundario del divisor capacitivo:1 2

1[ j L ]

j (C C )= +

+2 th 1E E I

Para evitar el error de fase se introduce una

inductancia L que este en resonancia con C1 + C2a la frecuencia w. Usualmente L es igual a la

inductancia de fuga del transformador auxiliar.

2

1 2

1L

(C C )=

+

2

1

Ca(1 )

C= +1

2

V

VPor lo tanto,


th 1 2C C C= +


Aplicacin: Transmisor y receptor carrier


1C

2C

LTP

burden

Bobina de

bloqueo carrier

Generador y

receptor carrier

10 kHZ a 20 kHZ

g

Lnea detransmisin

Capitulo 2 (Transformadores de Medida)

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