Cálculos Calderos

Análisis de Agua de Pozo Sarimón

Dureza 1340 1300 1985 1542Cloruro 3700 3031 2800 3177Ph 7.8 6.75 6.75 7

Fecha de Análisis

12 de Septiembre del 2002

16 de Noviembre del

2002

05 de febrero del 2003

Valores promedios

RAZON SOCIAL DE LA EMPRESA COMPANIA PESQUERA HUASCARAN S.A.C.

LOCALIZACION (DE LA PLANTA) CALLE 3 Mz "A" Nº 220 Lt. 8 y 10, 9 y 11 LOTIZACION INDUSTRIAL "GRAN TRAPECIO" CHIMBOTE TELEFAX 044-353072

DATOS DE ANALISIS DE AGUA DE POZO ( EN PPM) : (POZO SARIMON)

PH CLORURO SULFATO SILICE FIERRO OBSERVACIONES :

7.8 1340 940 4160 400 0 140 3700 230 100 0 Caudal prom. 300 GPM.

DATOS DE ANALISIS DE AGUA DURA (EN PPM) :

PH CLORURO SULFATO SILICE FIERRO OBSERVACIONES :

7.95 413 1100 523

CARACTERISTICAS DE LOS CALDEROS;

CALDERO Nº 01 : CALDERO Nº 02 : CALDERO Nº 03 :MARCA CLEAVER BROOCKS MARCA DECOMAT MARCA KEWANETIPO PIROTUBULAR TIPO PIROTUBULAR TIPO PIROTUBULARPOTENCIA (BHP). 800 POTENCIA (BHP). 1000 POTENCIA (BHP). 600PRES. DE DISEÑO (PSI). 180 PRES. DE DISEÑO (PSI). 180 PRES. DE DISEÑO (PSI). 180PRES. DE TRABAJO (PSI). 110 PRES. DE TRABAJO (PSI). 110 PRES. DE TRABAJO (PSI). 110BOMBA DE AGUA: BOMBA DE AGUA: BOMBA DE AGUA: MARCA AURORA MARCA AURORA MARCA AURORA MODELO MODELO MODELO POTENCIA ( HP). 25 POTENCIA ( HP). 25 POTENCIA ( HP). 20 D.SUCC.DESC. (PULG). 2.5" D.SUCC.DESC. (PULG). 2.5" D.SUCC.DESC. (PULG). 2.5"

DATOS ADICIONALES:

DUREZA TOTAL

DUREZA CALCICA

SOLID. TOTALES

DUREZA MANGESICA

ALCAL. PARCIAL

ALCAI. TOTAL

DUREZA TOTAL

DUREZA CALCICA

SOLID. TOTALES

DUREZA MANGESICA

ALCAL. PARCIAL

ALCAI. TOTAL

TANQUE DE CONDENSADO : % Retorno de condensado : 70%Largo (M) 4.8Ancho (M) 2.4 Petroleo usado : R-500Alto (M) 1.2Capacidad (M3) 13.824 Consumo Gl. /T. Harina. 55 .0Posición Horizontal

Observ. : El tanque está ubicado a 5 m. sobre el nivel del piso

CALLE 3 Mz "A" Nº 220 Lt. 8 y 10, 9 y 11 LOTIZACION INDUSTRIAL "GRAN TRAPECIO" CHIMBOTE TELEFAX 044-353072

OBSERVACIONES :

Caudal prom. 300 GPM.

OBSERVACIONES :

CALDERO Nº 03 :KEWANEPIROTUBULAR

600180110

AURORA

202.5"

RAZON SOCIAL DE LA EMPRESA COMPANIA PESQUERA HUASCARAN S.A.C.

LOCALIZACION (DE LA PLANTA) CALLE 3 Mz "A" Nº 220 Lt. 8 y 10, 9 y 11 LOTIZACION INDUSTRIAL "GRAN TRAPECIO" CHIMBOTE TELEFAX 044-353072

DATOS DE ANALISIS DE AGUA DE CALDEROS (EN PPM) :

ANALISISPH STD CLORURO SULFATO FIERRO OBSERVACIONES :

A. FUENTE (SEDA)

A. SAL. ABLAND

AGUA ALIMENT.CALD.

RETORNO CONDENSADO

AGUA PURGA

ANALISIS PH STD CLORURO SULFATO FIERRO OBSERVACIONES :

A. FUENTE (SEDA)

A. SAL. ABLAND

AGUA ALIMENT.CALD.

RETORNO CONDENSADO

AGUA PURGA

CARACTERISTICAS DE LOS CALDEROS;

CALDERO Nº 01 : CALDERO Nº 02 : CALDERO Nº 03 :

MARCA CLEAVER BROOCKS MARCA DECOMAT MARCA KEWANETIPO PIROTUBULAR TIPO PIROTUBULAR TIPO PIROTUBULARPOTENCIA (BHP). 800 POTENCIA (BHP). 1000 POTENCIA (BHP). 600PRES. DE DISEÑO (PSI). 180 PRES. DE DISEÑO (PSI). 180 PRES. DE DISEÑO (PSI). 180

A .- DATOS DE ANALISIS EN LABORATORIO HUASCARAN :

DUREZA TOTAL

ALCAL. PARCIAL

ALCAI. TOTAL

A .- DATOS DE ANALISIS EN LABORATORIO PARTICULAR :

DUREZA TOTAL

ALCAL. PARCIAL

ALCAI. TOTAL

PRES. DE TRABAJO (PSI). 110 PRES. DE TRABAJO (PSI). 110 PRES. DE TRABAJO (PSI). 110BOMBA DE AGUA: BOMBA DE AGUA: BOMBA DE AGUA: MARCA AURORA MARCA AURORA MARCA AURORA MODELO MODELO MODELO POTENCIA ( HP). 25 POTENCIA ( HP). 25 POTENCIA ( HP). 20 D.SUCC.DESC. (PULG). 2.5" D.SUCC.DESC. (PULG). 2.5" D.SUCC.DESC. (PULG). 2.5"

DATOS ADICIONALES:

TANQUE DE CONDENSADO : % Retorno de condensado : 60% Petroleo usado : R-500

Capacidad (M3) 13.8 Capacidad Total Calderos : 2,400 BHP

Posición Horizontal Capacidad del ablandador está ubicado a 5 m. sobre el nivel del piso Consumo Gl. /T. Harina. 55 .0

29 pie3

Informe Producción 002-03

A : Ing. Eduardo Rodriguez y Sr. Hugo Salvo O.

DE : Ing. Ricardo Cornejo / Ing. Rafael Vásquez

Asunto : Uso de catalizador Solavite en Agua de alimentación a Calderos

Fecha : Chimbote, Sábado 08 de Marzo del 2003

Sobre la referencia informamos que el catalizador Solavite, se podrá usar bajo las siguientescondiciones:

01.- Utilizando el 100% de Agua fuente de Seda chimbote.02.- Continuar usando el producto Secuestrante de Oxígeno03.-

Cabe mensionar que lo anterior se basa en las siguientes premisas:01.-

02.- El costo futuro de tratamiento de agua con el catalizador Solavite considernado la renta de 914.5 Dólare/mes, se eleva a 2.52 Dólares/Ton. Harina, Con Lo cual ya no es rentable para Huascarán.

03.- Para que sea factible, y el costo de tratamiento con el catalizador Solavite sea igual al costo actual con

Adjuntamos 03 anexos en detalla.Anexo 01 : Carta de Solavite indicando la imposibilidad de usar el agua de Pozo sarimón por alto nivel de

cloruros. (Promedio 3000 PPM), por ocasionar arrastre de vapor

Análisis de Agua de Pozo Sarimón

Dureza 1340 1300 1985 1542Cloruro 3700 3031 2800 3177Ph 7.8 6.75 6.75 7

Anexo 02 : Evaluación de costos actuales de tratamiento de aguaAnexo 03 : Evaluación de costos Proyectados de tratamiento de aguaAnexo 03 : Evaluación del Costo de Instalación del Catalizador Solavite.

Esperando su decisión final, nos depdimos de Ud.

Bajando el Costo actual de alquiler de $ 914.50 a $ 270.00 Mensual.

El costo actual de tratamiento de agua con ablandadores es de 1.88 Dólares/Tn. Harina. Tomando una basede 12,0000 Tn. /año.

ablandadores, la renta tendrá que bajar a 270.00 Dólares/mes ( inc. el IGV)

Fecha de Análisis

12 de Septiembre

del 2002

16 de Noviembre

del 2002

05 de febrero del

2003

Valores promedios

Ing. Ricardo Cornejo M. Ing. Rafael Vásquez C.

C.c. Administración Controler

Uso de catalizador Solavite en Agua de alimentación a Calderos

Sobre la referencia informamos que el catalizador Solavite, se podrá usar bajo las siguientes

El costo futuro de tratamiento de agua con el catalizador Solavite considernado la renta de 914.5 Dólare/mes, se eleva a 2.52 Dólares/Ton. Harina, Con Lo cual ya no es rentable para Huascarán.Para que sea factible, y el costo de tratamiento con el catalizador Solavite sea igual al costo actual con

Carta de Solavite indicando la imposibilidad de usar el agua de Pozo sarimón por alto nivel de

Dólares/Tn. Harina. Tomando una base

Ing. Rafael Vásquez C.

EVALUACION ECONOMICA DE TRATAMIENTO DE AGUA DE ALIMENTACION DE CALDEROS

Datos de EvaluacionCapacidad de producción: 40 Tn./Hr.Numero de horas de Trabajo 13 Hrs.Dias de Prod. Por Mes. 17 Dias /MesMeses de Prod. por Año 6 Meses/AñoFactor de producción Promedio 4.4 Tn.Pescado/Tn. Harina.

Ton. Harina producida por Año 12054.5 Tn. Harina/ AñoProducción Promedio por Mes 1004.5 Tn. Harina/ Mes

1.- Tratamiento de Agua usando Resinas de Intercambio Iónico ( Amberlita)

Materiales a usar Datos Unid. Costo Unid. Total

Reposición de resina 5 %/Año 3.420 $/Lt 0.05*846.65*3.42/12

Sal Industrial 3.74 Kg/Tn.H. 0.206 $/Tn 0.21*1004.5

Magnofos 0.01 Kg/Tn.H. 3.54 $/Kg 0.02*3.54*1004.5

Magnos 0.0139 Kg/Tn.H. 5.310 $/Kg 0.028*5.310*1004.5

Agua de alimentación (Seda) 1.15 M3/Tn.H 1.35 $/M3 1.15*1.35*1004.5Costo Total Mensual

Costo Total /Tn. Harina en $ 1.88

Cap. De Ablandador 29.5 Pies3 = 846.65 Lit.Produccion Horaria 13.64Tn. Harina/Hra.

2.- Tratamiento de Agua Usando Catalizador de Inversión Iónico (Solavite) (usando el !00 % de Agua de Seda.)

Materiales Costo Mensual $

Arrend.Mensual Catalizador 914.50 Costo Total /Tn. Harina en $Magnofos 35.20 2.52

Serv. Analisis de Agua Total 25.00Agua de Alimentación Seda 1559.56 Costo Total Mensual en $ 2534.25

4.- Tratamiento de Agua Usando Catalizador de Inversión Iónico (Solavite) (Usando el 100 % de Agua de Sarimón.)

Materiales Costo MensualArrend.Mensual Catalizador 914.50 Costo Total /Tn. Harina en $Magnofos 35.20 1.27Mant. Grupo Roll Royce 128.57Serv. Analisis de Agua Total 25.00Agua de Aliment. De Sarimón 174.15 Costo Total Mensual en $ 1277.41Nota :Cap. De bombeo de Agua : 67 M3/Hr.Consumo de Petróleo 5 Gl/HrCosto De Petróleo 2.02 $/Gl.Requerimiento de agua 1.15 M3/Tn.HHarina prod. Por hora 13.64 Tn./Hr.Req. Agua Por Hra 15.682 M3/HrCosto Petróleo /Hra 2.364 $/HrCosto de Petróleo por mes 174.15 $/MesCosto Por Mant.G.Roll. Royce. 128.57 $/Mes


Costo Mensual $

12.06

206.64

35.20

74.30

1559.561887.75


Datos de EvaluacionCapacidad de producción: 40 Tn./Hr.Numero de horas de Trabajo 13 Hrs.Dias de Prod. Por Mes. 17 Dias /MesMeses de Prod. por Año 6 Meses/AñoFactor de producción Promedio 4.4 Tn.Pescado/Tn. Harina.

Ton. Harina producida por Año 12054.5 Tn. Harina/ AñoProducción Promedio por Mes 1004.5 Tn. Harina/ Mes

1.- Tratamiento de Agua usando Resinas de Intercambio Iónico ( Amberlita)

Materiales a usar Datos Unid. Costo Unid. Total

Reposición de resina 5 %/Año 3.420 $/Lt 0.05*846.65*3.42/12

Sal Industrial 3.74 Kg/Tn.H. 0.206 $/Tn 0.21*1004.5

Magnofos 0.01 Kg/Tn.H. 3.54 $/Kg 0.02*3.54*1004.5

Magnos 0.0139 Kg/Tn.H. 5.310 $/Kg 0.028*5.310*1004.5

Agua de alimentación (Seda) 1.15 M3/Tn.H 1.35 $/M3 1.15*1.35*1004.5Costo Total Mensual

Costo Total /Tn. Harina en $ 0.33

Cap. De Ablandador 29.5 Pies3 = 846.65 Lit.Produccion Horaria 13.64Tn. Harina/Hra.

2.- Tratamiento de Agua Usando Catalizador de Inversión Iónico (Solavite) (usando el !00 % de Agua de Seda.)

Materiales Costo Mensual $

Arrend.Mensual Catalizador 270.00 Costo Total /Tn. Harina en $Magnofos 35.20 0.33

Serv. Analisis de Agua Total 25.00Agua de Alimentación Seda 0.00 Costo Total Mensual en $ 330.20

4.- Tratamiento de Agua Usando Catalizador de Inversión Iónico (Solavite) (Usando el 100 % de Agua de Sarimón.)

Materiales Costo MensualArrend.Mensual Catalizador 914.50 Costo Total /Tn. Harina en $Magnofos 35.20 1.27Mant. Grupo Roll Royce 128.57Serv. Analisis de Agua Total 25.00Agua de Aliment. De Sarimón 174.15 Costo Total Mensual en $ 1277.41Nota :Cap. De bombeo de Agua : 67 M3/Hr.Consumo de Petróleo 5 Gl/HrCosto De Petróleo 2.02 $/Gl.Requerimiento de agua 1.15 M3/Tn.HHarina prod. Por hora 13.64 Tn./Hr.Req. Agua Por Hra 15.682 M3/HrCosto Petróleo /Hra 2.364 $/HrCosto de Petróleo por mes 174.15 $/MesCosto Por Mant.G.Roll. Royce. 128.57 $/Mes


Costo Mensual $

12.06

206.64

35.20

74.30

0.00328.20

DISEÑO DE UN INTERCAMBIADOR ABLANDADOR PARA PLANTA DE HARINA DE PESCADO

DATOS PREVIOS

Capacidad promedia de planta : 60 Ton/Hr

Horas promedio de op. Planta 16 Hr

1.- Cálculo de Cantidad de agua Blanda Necesaria en planta1.1.- Cantidad de Vapor usado en las Cocinas :

160 Kg. Vapor/Ton. Pescado x 60Ton.pescado x 1.1 Vapor en Cocinas = 10560 Kg Vapor/Hr.

1.2.- Cantidad de Vapor Usado en la P.A.C.0.4 Kg Vapor/Kg. Agua Evaporado.Cantidad de Agua Evapor.en P.A.C.: 29250 Kg A. Evaporada/Hr.Cantidad de Vapor.en P.A.C.: 11700 Kg./Hr.

Entonces la cantidad de vapor utilizado en planta es :Vapor total : 10560 + 11700 22260 Kg./Hr.

Transformando a volumen de agua a temp. Ambiente 5939.17 GPHVolumen de Agua por dia : 95026.68 Gl/DiaVolumen por minuto 99.0 GPM2.- Cálculo de cantidad de Resina a usar:Datos de dureza inicial y final del agua blandaDureza inicial del Agua : 300 PPMDureza final del agua blanda 8 PPMCap. del Ablandador (250-50 /250 97%1 Grano de Resina es capaz de retener 17.123 PPM de CaCo3 /GranoxGl.Cap.de intercambio Iónico de la resina es 30,000 Granos//pie3 CaCo3

Dureza en CaCo3 retenida por la Resina 292 PPM

Cantidad de resina Utilizada : 292 PPM de CaCo3(17.123 PPM de CaCo3 / Grano xGl.)(30,000 Grano/Pie3 CaCo3)

Cantidad de Resina / Gl. Agua a tratar 0.000568 Pie3/Gl de agua a tratarCantidad de Resina /Hr. 0.000568 pie3/Gl x 7620.06 Gl/H = 3.376 pie 3/Hra.

Considerando16 Hrs de operación/Dia, tenemos : 16hrs x 4.332 = 54.017 Pie 3 /Dia

3.- Selección del tipo de resina :Resina Dowex HGR de Cap. Unitaria = 9.06 GPM/Pie2

4.- Determinación de las características del equipo :

Considerando que el ablandador Solamente operará 6 Hr. Durante las 16 Hrs. entonces el flujo real de ingreso al ablandador será de

Q = 99GPMx 6/16 Q = 264.00 GPM

De igual forma, el volumen de Resina también variará a :

Vol.De resina = 54.017Pie3/dia x16/6Vol. De resina = 144.04 Pie3/Dia.

Datos : 7.4893 Gl /Pie3

1.1.- Determinación del Area transversal del Ablandador :A = 264 GPM/ 9.06 GPM/Pie2 = 29.139 Pie2

1.2.- Determinación del Diámetro del Ablandador :A = 3.1416x D2/4D = 6.0911 1.86 M

1.3.- Determinación de la altura de Resina H = 144.04 Pie3/29.139 Pie2H = 4.94 Pies 1.51 M

Altura de Cámara de expansión CE = 0.45 x 4.943 PiesCE = 2.22 Pies 0.68 MAltura de Soporte de Arena- Grava S.AG = 0.30x 4.943 PiesS.AG = 1.48 Pies 0.45 M

Altura de Base de ConcretoBC. =

0.35 Pies 0.11 M

Determinación de la altura Total del Ablandador

Altura Total = 2.74 M

DISEÑO DE UN INTERCAMBIADOR ABLANDADOR PARA PLANTA DE HARINA DE PESCADO

(17.123 PPM de CaCo3 / Grano xGl.)(30,000 Grano/Pie3 CaCo3)

Hecho por : Ing. rafael Vásquez C.

Se desea calcular la potencia de una bomba para alimentar agua caliente a 85 º C. para un caldero de 1000 BHP dicha bomba debe vencer una presión máxima de 200 Psia. Dicha bomba es de 3"x 2.1/2" ver el diagrama. El bombeo es de flujo intermitente.

DATOS: Potencia Caldero 230 BHPDiámetro de succión 3 Pulg.Diámetro de Descarga 2.5 Pulg.

Temperatura del agua 85 º CAltura estática de succión: 15 piesAltura estática de descarga: 3 piesPresión de descarga 200 PsiaPresión de succión 14.7 PsiaAccesorios :

En la succión:70 pies de tub. De 3" de D. Hts= 1502 codos de 3" D. por 90º G.N.01 Válvula de compuerta de 3" de D.En la descarga :12 pies de tub. De 2.1/2" de D. Htd = 6.5 302 codos de 2.1/2' de D. x 90º 01 valvula de globo de 2.1/2" de D.01 Válvula de Retención (check ) de 2.1/2" de D.

Soluciónla potencia esta dado por :

Donde :P =( Q x Ht x S )/3960 P : Potencia en HP.

Q : Caudal en GPMHt : Carga total en piesS : Peso específico adimensional.

la Carga total (Pies) está dado por

Ht = He + Hf + Hp Donde Temperatura del agua 185 º FHe : carga estática totalHf : Carga total debido a la fricción Hd : Carga total debido a la Presión Datos de Densidad del agua

A) Determinación de la carga estática total Densidad Temp. º F.

62.400 176

esta está dado por ; 62.398 185

He = Hed +/- Hes 62.395 194He = -12 Pies

Datos de Viscosidad del agua B) Determinación de la carga total debida a la fricción Viscosidad Temp. º F.

0.000222 libm./pie.seg 180

= Hfs + Hfd 0.000213 libm./pie.seg 1850.000188 libm./pie.seg 200

Primero determinamos el caudal necesario de bombeoQ = 15.65 Lit./BHP x Pot.BHP x 2

Q = 7199 lit./Hr = 32.01 GPMSe utiliza el factor de 2 por que es de flujo intermitente.si consideramos la eficiencia de la bomba en un 75 % entoncesQ = Q / 0.75 Q = 42.68351 GPM

1.-Determinación de la carga de fricción en la succión:

Diam. Tub. 0.250 pies Longitud equivalente por accesorios Pies/Unid. pies de tub.

Area transv. 0.049 50 PiesTub. De 3" de D. 1 50

Caudal 0.095 2 codos de 1.5" D. por 90º G.N. 5 16Veloc. Lineal 1.937 Pies/Seg. 1 Válvula de compuerta de 3"de D. 0.7 0.7

Densidad 62.398 Long. Equiv. Total 66.7Viscosidad 0.000 libm./pie.seg Cálculo del factor de Fricción (faning):

Acel. Gravit. 32.174

lib/pie3

lib/pie3

lib/pie3

Hf =[f x V 2 x Sum.(L)]/D x 2 gc

pies2

pies3 /seg.

lib/pie3

pies/Seg2 f = 0.16 (Nre) -0.16

TANQUE DE AGUA

CALDERO


C. Dimen. gc 32.174 f = 0.02398N. Reynold 141625 Adim. ( Flujo Turbulento)

Reemplazando los datos tenemosHfs = 0.373248

2.-Determinación de la carga de fricción en la Descarga:

Diam. Tub. 0.208 pies Long.equivalente por accesorios Pies/Unid. pies de tub.

Area transv. 0.0341 12 PiesTub. De 2.1/2" de D. 1 12

Caudal 0.0951 2 codos de 2.1/2" D. por 90º G.N. 5 10Veloc. Lineal 2.7898 Pies/Seg. 1 Válvula de Globo de 2.1/2" de D. 25 25

Densidad 62.398 1 Válvula de check de 2.1/2" de D. 5 5Viscosidad 0.000213 libm./pie.seg Long. Equiv. Total 52

Acel. Gravit. 32.174 Cálculo del factor de Fricción (faning):

C. Dimen. gc 32.174N. Reynold 169949.44 Adim. ( Flujo Turbulento) f = 0.0232953277

Reemplazando los datos tenemosHfd = 0.70325

Entonces :Hf = Hfs + Hfd Hf = 1.07650 Pies

B) Determinación de la carga total debida a la presión:

Hp = (P2 -P1)/R

Presión de descarga 200 PsiaPresión de succión 14.7 Psia

R, Peso específico del agua 62.398

Hp = 427.63 pies

Entonces la carga estática total será :

Ht = He + Hf + Hp Ht = 416.71 pies

Finalmente, determinamos la potencia necesaria;

P =( Q x Ht x S )/3960 S = 0.99996

Po = 4.49 Hp

La potencia de freno, vendría hacer la potencia obtenida en función de su eficiencia de bombeo

P = Po / 0.70 = 6.42 Hp = 7.00 Hp.

este vendría ser la potencia del motor siendo de 30 Hp.

lib. pies/lib.f.Seg2

Hfs =[f x V 2 x Sum.(L)]/D x 2 gc

pies2

pies3 /seg.

lib/pie3

pies/Seg2

lib. pies/lib.f.Seg2 f = 0.16 (Nre) -0.16

Hfd =[f x V 2 x Sum.(L)]/D x 2 gc

lb.f /Pie3


Se desea calcular la potencia de una bomba para bombear agua de mar a 17 a 85 º C. Hacia un condensador barómetrico de una planta de agua de cola tilizando tubería de 150 M. de tub. De 16" Ced. 40 en la succión con una reducción de 16 a 12" de D. y en la descarga 18 M. con tubería de 12" de D.

DATOS:

Caudal de agua 500 2223 GPMTemperatura del agua 17 º CAltura estática de succión: 16.40 piesAltura estática de descarga: 42.65 piesPresión de descarga 0.5 PsiaPresión de succión 14.7 PsiaAccesorios :

En la succión: En la descarga :16 Diámetro tub. 12 Diametro Tub.

656 pies de tub. De 16" ced. 40 de D. 131 Pies de tub. De 12" de D.4 codos de 16" D. por 90º G.N. 4 Codos de 2.1/2' de D. x 90º 1 Válvula de retención de 16" de D. 1 Válvula de Compuerta de 12" de D.1 Reducción de 16" a 12" de D.

43

Soluciónla potencia esta dado por :

Donde :P =( Q x Ht x S )/3960 P : Potencia en HP.

Q : Caudal en GPMHt : Carga total en piesS : Peso específico adimensional.

la Carga total (Pies) está dado por

Ht = He + Hf + Hp Donde Temperatura del agua 62.6 º FHe : carga estática totalHf : Carga total debido a la fricción Hd : Carga total debido a la Presión Datos de Densidad del agua

A) Determinación de la carga estática total Densidad Temp. º F.

62.400 68

esta está dado por ; 62.403 62.6

He = Hed +/- Hes 62.395 77He = 59.06 Pies

Datos de Viscosidad del agua B) Determinación de la carga total debida a la fricción Viscosidad Temp. º F.

0.000706 libm./pie.seg 68

= Hfs + Hfd 0.000746 libm./pie.seg 62.60.000638 libm./pie.seg 77

Q = 2223.41 GPM1.-Determinación de la carga de fricción en la succión:

Diam. Tub. 1.333 pies Longitud equivalente por accesorios Pies/Unid.pies de tub.

Area transv. 1.3963 656 PiesTub. De 16" de D. 1 656.17

Caudal 4.9538 4 codos de 16" D. por 90º G.N. 45 180Veloc. Lineal 3.5479 Pies/Seg. 1 Válvula de retención de 16" de D. 120 120

Densidad 62.403 1 Reducción de 16" a 12" de D. 10 10

considerar un caudal de 450 M3/Hra.

M3/Hra.

lib/pie3

lib/pie3

lib/pie3

Hf =[f x V 2 x Sum.(L)]/D x 2 gc

pies2

pies3 /seg.

lib/pie3


Viscosidad 0.000746 libm./pie.seg 1 Canastilla de 16" de D. 50 50

Acel. Gravit. 32.174 Long. Equiv. Total 1016

C. Dimen. gc 32.174N. Reynold 395748.15 Adim.( Flujo Turbulento) Cálculo del factor de Fricción (faning):

f = 0.02035

Reemplazando los datos tenemosHfs = 3.033588

2.-Determinación de la carga de fricción en la Descarga:

Diam. Tub. 1.000 pies Long.equivalente por accesorios Pies/Unid.pies de tub.

Area transv. 0.7854 131.2 Pies de tub. De 12" de D. 1 131.2

Caudal 4.9538 4 Codos de 12" de D. x 90º 30 120.0Veloc. Lineal 6.3073 Pies/Seg. 1 Válvula de Compuerta de 12" de D. 200 200.0

Densidad 62.403Viscosidad 0.000746 libm./pie.seg Long. Equiv. Total 451

Acel. Gravit. 32.174

C. Dimen. gc 32.174 Cálculo del factor de Fricción (faning):

N. Reynold 527664 Adim.( Flujo Turbulento) f = 0.01943

Reemplazando los datos tenemosHfd = 5.42121

Entonces :Hf = Hfs + Hfd Hf = 8.45480 Pies

B) Determinación de la carga total debida a la presión:

Hp = (P2 -P1)/R

Presión de descarga 14.7 PsiaPresión de succión 14.7 Psia

R, Peso específico del agua 62.40

Hp = 0 pies

Entonces la carga estática total será :

Ht = He + Hf + Hp Ht = 67.50991 pies

Finalmente, determinamos la potencia necesaria;

P =( Q x Ht x S )/3960 S = 1.000

Po = 37.91 Hp

La potencia de freno, vendría hacer la potencia obtenida en función de su eficiencia de bombeo

P = Po / 0.70 = 54.15 Hp =

Este vendría ser la potencia del motor siendo de 55.00 HP.

pies/Seg2


f = 0.16 (Nre) -0.16

Hfs =[f x V 2 x Sum.(L)]/D x 2 gc

pies2

pies3 /seg.

lib/pie3

pies/Seg2


f = 0.16 (Nre) -0.16

Hfd =[f x V 2 x Sum.(L)]/D x 2 gc

lb.f /Pie3


Se desea calcular la potencia de una bomba para bombear agua de mar a 17 a 85 º C. Hacia un condensador barómetrico de una planta de agua de cola tilizando tubería de 150 M. de tub. De 16" Ced. 40 en la succión

16.40

Cálculos Calderos

Documents

Transcript of Cálculos Calderos