Boletin N° 100

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EEEEEste es un trabajo de campo que involucr a granparte del departamento tcnico de EXSA, as como anuestra rea de laboratorio de anlisis qumico ypruebas fsicas, quienes se encargaron de lacaracterizacin identificacin del material base delBOWL, lo que signific para nosotros un importanteapoyo.

Este trabajo se desarroll en una empresa minerade gran envergadura del sur del pas, quienes nosdieron todas las facilidades para el xito de estarecuperacin.

En todo trabajo de soldadura es importante elaborarun plan de reparacin lo que es conocido en elambiente de la soldadura como UN PROCEDIMIENTUN PROCEDIMIENTUN PROCEDIMIENTUN PROCEDIMIENTUN PROCEDIMIENTOOOOODE SOLDDE SOLDDE SOLDDE SOLDDE SOLDADURA DE REPADURA DE REPADURA DE REPADURA DE REPADURA DE REPARAARAARAARAARACIONCIONCIONCIONCION, esto es paradeterminar el diagnstico de la reparacin y lo que sedebe hacer para conseguir una ptima recuperacin.Este procedimiento de reparacin debe incluir losaspectos ms importantes que influyen en unarecuperacin, desde la identificacin de los materialesbases que vamos a reparar hasta los controles finalesde la reparacin, pasando por la eleccin del soldador.

El siguiente esquema nos puede resumir lo que engeneral debe involucrar un PROCEDIMIENTO DEREPARACION. FIGFIGFIGFIGFIG.1.1.1.1.1

IDENTIFICACION O CARACTERIZACIONDEL MATERIAL BASE

Entre los aspectos ms importantes para empezar adisear un procedimiento de soldadura dereparacin est la IDENTIFICACION DEL MATERIALBASE, que por lo general ser el que nos de laspautas ms claras para iniciar una recuperacinptima. Una caracterizacin completa de losmateriales a soldar sera conocer: ANALISISANALISISANALISISANALISISANALISISQUIMICOQUIMICOQUIMICOQUIMICOQUIMICO, DUREZA, DUREZA, DUREZA, DUREZA, DUREZA, MET, MET, MET, MET, METALALALALALOGRAFIAOGRAFIAOGRAFIAOGRAFIAOGRAFIA,,,,,CARACTERISTICAS MECANICAS.CARACTERISTICAS MECANICAS.CARACTERISTICAS MECANICAS.CARACTERISTICAS MECANICAS.CARACTERISTICAS MECANICAS.

CRITERIOS PARA LA RECUPERACION POR SOLDADURA DE UN BOWL LINER DE UNA CHANCADORA DE ACERO DE MEDIANO CARBONO Y BAJA ALEACION

CRITERIOS PCRITERIOS PCRITERIOS PCRITERIOS PCRITERIOS PARA LA RECUPERAARA LA RECUPERAARA LA RECUPERAARA LA RECUPERAARA LA RECUPERACIONCIONCIONCIONCIONPOR SOLDADURA DE UN BOWL LINERPOR SOLDADURA DE UN BOWL LINERPOR SOLDADURA DE UN BOWL LINERPOR SOLDADURA DE UN BOWL LINERPOR SOLDADURA DE UN BOWL LINERDE UNA CHANCADORA DE ACERO DEDE UNA CHANCADORA DE ACERO DEDE UNA CHANCADORA DE ACERO DEDE UNA CHANCADORA DE ACERO DEDE UNA CHANCADORA DE ACERO DEMEDIANO CARBONO Y BAJA ALEACIONMEDIANO CARBONO Y BAJA ALEACIONMEDIANO CARBONO Y BAJA ALEACIONMEDIANO CARBONO Y BAJA ALEACIONMEDIANO CARBONO Y BAJA ALEACION

Por : Guillermo Nazario Ugaz. (*)

Procedimientode

Soldadura

Identificacin del Metal base

Supervisin

Seleccin de Material Base

Causasde la Fisuracin

S O L D A D U R AS O L D A D U R AS O L D A D U R AS O L D A D U R AS O L D A D U R AD ED ED ED ED E

R E PR E PR E PR E PR E PA R A C I O NA R A C I O NA R A C I O NA R A C I O NA R A C I O N

FIGFIGFIGFIGFIG. 1.- PROCEDIMIENT. 1.- PROCEDIMIENT. 1.- PROCEDIMIENT. 1.- PROCEDIMIENT. 1.- PROCEDIMIENTO DE REPO DE REPO DE REPO DE REPO DE REPARACIONARACIONARACIONARACIONARACION

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Por ejemplo el anlisis qumico del BOWL LINERdetermin que dicho acero es un acero de medianocontenido de carbono y baja aleacin:

CARBONO 0,365AZUFRE 0,011SILICIO 0,290MANGANESO 0,770NIQUEL 0,220CROMO 0,590MOLIBDENO 0,190COBRE 0,160CARBONO EQUIVALENTECARBONO EQUIVALENTECARBONO EQUIVALENTECARBONO EQUIVALENTECARBONO EQUIVALENTE 0,7230,7230,7230,7230,723

CE= %C + 1/6 (%Mn + %Si) + 1/15CE= %C + 1/6 (%Mn + %Si) + 1/15CE= %C + 1/6 (%Mn + %Si) + 1/15CE= %C + 1/6 (%Mn + %Si) + 1/15CE= %C + 1/6 (%Mn + %Si) + 1/15(%Ni + %Cu) + 1/5 (%Cr + % Mo + % V)(%Ni + %Cu) + 1/5 (%Cr + % Mo + % V)(%Ni + %Cu) + 1/5 (%Cr + % Mo + % V)(%Ni + %Cu) + 1/5 (%Cr + % Mo + % V)(%Ni + %Cu) + 1/5 (%Cr + % Mo + % V)

Este trmino es importante definirlo en todos los acerosde baja aleacin ya que nos determina el grado detemplabilidad del acero, por lo tanto su soldabilidad.

Adicionalmente, determinar las caractersticas fsicasdel BOWL es tambin muy importante, debido a quelas dimensiones de las piezas y en especial los espesoresa soldar, tienen una influencia muy importante en lavelocidad de enfriamiento as como en la temperaturade precalentamiento. FFFFFIG.IG.IG.IG.IG. 2 2 2 2 2

PPPPPeso eso eso eso eso 9,0 tonDimensiones Dimensiones Dimensiones Dimensiones Dimensiones 2,45m. Altura 0,82m.Espesor en las zonas de soldadura Espesor en las zonas de soldadura Espesor en las zonas de soldadura Espesor en las zonas de soldadura Espesor en las zonas de soldadura 1 ( 25,4 mm.)

Conociendo los aspectos qumicos - metalrgicosas como los fsicos, nos determinar el GRADO DESOLDABILIDAD DEL BOWL LINER, parmetro muyimportante para la determinacin completa no slodel material base sino de la determinacin delrgimen de temperaturas que se deben controlardurante el procedimiento de soldadura.Para ello hacemos uso del diagrama de B.A.GRAVILLE que nos permitir determinar la dificultadpara soldar este acero; como veremos acontinuacin, este diagrama est en funcin de lacomposicin qumica %C / CE.

FIG. 2.- BOWL LINER - DIMENSIONESFIG. 2.- BOWL LINER - DIMENSIONESFIG. 2.- BOWL LINER - DIMENSIONESFIG. 2.- BOWL LINER - DIMENSIONESFIG. 2.- BOWL LINER - DIMENSIONES

(*) Ingeniero Metalurgista - Sub Gerente Tcnico

44444CRITERIOS PARA LA RECUPERACION POR SOLDADURA DE UN BOWL LINER DE UNA CHANCADORA DE ACERO DE MEDIANO CARBONO Y BAJA ALEACION

CE= %C + 1/6 (%Mn + %Si) + 1/15CE= %C + 1/6 (%Mn + %Si) + 1/15CE= %C + 1/6 (%Mn + %Si) + 1/15CE= %C + 1/6 (%Mn + %Si) + 1/15CE= %C + 1/6 (%Mn + %Si) + 1/15(%Ni + %Cu) + 1/5 (%Cr + % Mo + % V)(%Ni + %Cu) + 1/5 (%Cr + % Mo + % V)(%Ni + %Cu) + 1/5 (%Cr + % Mo + % V)(%Ni + %Cu) + 1/5 (%Cr + % Mo + % V)(%Ni + %Cu) + 1/5 (%Cr + % Mo + % V)

Este diagrama slo es usado para los aceros debaja aleacin y nos permite alertarnos sobre lasensibilidad del acero a la TEMPLABILIDAD yconsecuentemente a un manejo adecuado de losparmetros de la soldadura, para tener controlestrmicos del proceso en forma adecuada.FIGFIGFIGFIGFIG. . . . . 33333

El acero del BOWL se ubica en el diagrama en la ZONAIII, por lo que es un material cuya microestructuraresultante por efecto del calor de la soldadura essusceptible de fisuras bajo cualquier condicin, lo queimplica un estricto CONTROL DE LOS PARAMETROS,para conseguir que los cambios estructurales que sepuedan originar no sean muy drsticos y originenproblemas mayores de fisuracin en las soldaduras.Para contrarrestar estos efectos negativos son necesarioslos siguientes CONTROLES: ENTRADA DE CALORENTRADA DE CALORENTRADA DE CALORENTRADA DE CALORENTRADA DE CALORA LA PIEZAA LA PIEZAA LA PIEZAA LA PIEZAA LA PIEZA, CONTROL DE LA VELOCIDAD DECONTROL DE LA VELOCIDAD DECONTROL DE LA VELOCIDAD DECONTROL DE LA VELOCIDAD DECONTROL DE LA VELOCIDAD DEENFRIAMIENTENFRIAMIENTENFRIAMIENTENFRIAMIENTENFRIAMIENTOOOOO, ELECCION ADECU, ELECCION ADECU, ELECCION ADECU, ELECCION ADECU, ELECCION ADECUADADADADADA DELA DELA DELA DELA DELMAMAMAMAMATERIAL DE APORTETERIAL DE APORTETERIAL DE APORTETERIAL DE APORTETERIAL DE APORTE, CONTROL DE LAS, CONTROL DE LAS, CONTROL DE LAS, CONTROL DE LAS, CONTROL DE LASTEMPERATEMPERATEMPERATEMPERATEMPERATURASTURASTURASTURASTURAS: PRECALENT: PRECALENT: PRECALENT: PRECALENT: PRECALENTAMIENTAMIENTAMIENTAMIENTAMIENTOOOOO, POST, POST, POST, POST, POSTCALENTCALENTCALENTCALENTCALENTAMIENTAMIENTAMIENTAMIENTAMIENTO INTERPO INTERPO INTERPO INTERPO INTERPASEASEASEASEASE.....

CAUSAS DE LA FISURA Y/O CONDICIONESDE SERVICIO

El origen de la fisura es motivado por las condicionesde servicio de la zona en donde se presentan las fisuras.Estas se deben a una combinacin de varios efectosque se puede resumir en los siguientes: VIBRACION,COMPRESION, FATIGA Y CONCENTRACION DEESFUERZOS.

En las evaluaciones efectuadas se determin que dichasfisuras tienen origen no determinado con certeza,debido a que pueden ser causadas por: SOBRE

FIG. 3 .- DIAGRAMA DE B.A. GRAVILLEFIG. 3 .- DIAGRAMA DE B.A. GRAVILLEFIG. 3 .- DIAGRAMA DE B.A. GRAVILLEFIG. 3 .- DIAGRAMA DE B.A. GRAVILLEFIG. 3 .- DIAGRAMA DE B.A. GRAVILLE

ZONA IZONA IZONA IZONA IZONA I Acero de poca susceptibilidad a la fisuraZONA IIZONA IIZONA IIZONA IIZONA II Acero de alta templabilidadZONA IIIZONA IIIZONA IIIZONA IIIZONA III Acero cuya microestructura resultante por efecto del calor

es susceptible de fisuracin bajo culquier condicin

0 . 20 . 20 . 20 . 20 . 2 0 . 30 . 30 . 30 . 30 . 3 0 . 40 . 40 . 40 . 40 . 4 0 . 50 . 50 . 50 . 50 . 5 0 . 60 . 60 . 60 . 60 . 6 0 . 70 . 70 . 70 . 70 . 7 0 . 80 . 80 . 80 . 80 . 8 0 . 90 . 90 . 90 . 90 . 9 1 . 01 . 01 . 01 . 01 . 0 1 . 11 . 11 . 11 . 11 . 1C . E .C . E .C . E .C . E .C . E .

%%%%%

% C% C% C% C% C

0 . 50 . 50 . 50 . 50 . 5

0 . 40 . 40 . 40 . 40 . 4

0 . 30 . 30 . 30 . 30 . 3

0 . 20 . 20 . 20 . 20 . 2

0 . 10 . 10 . 10 . 10 . 1

DIAGRAMA SCHAEFFLERDIAGRAMA SCHAEFFLERDIAGRAMA SCHAEFFLERDIAGRAMA SCHAEFFLERDIAGRAMA SCHAEFFLER

44444

ESFUERZO GENERADO POR EL PASO DE UNA PIEZAMETALICA, SOBRE ESFUERZO GENERADO PORCOINCIDENCIA DE EXCENTRICIDAD DEL BOWL LINERY MANTLE Y/O EXCENTRICIDAD DE LAS CHAQUETAS.

SELECCION DEL MATERIAL DE APORTE

La eleccin del material de aporte est en funcin devarios parmetros, pero son dos los ms importantes:Identificar el material base e identificar las causas queoriginan las fisuras.La informacin que aporta el material base es lasiguiente: ACERO DE MEDIANO CONTENIDO DECARBONO; CE 0,723; ACERO QUE SE UBICA ENLA ZONA III DEL DIAGRAMA DE GRAVILLE Y PORLO TANTO MUY SUSCEPTIBLE A FORMACION DEESTRUCTURA MARTENSITICA.Este acero es muy susceptible a la formacin deestructuras martensticas por efecto del calor de lasoldadura, para evitarlas es necesario tener controlesmuy precisos en la entrada de calor y la velocidad deenfriamiento.Adicionalmente existe un factor sumamente importanteen este tipo de aceros propios de la estructura martensticaque se forma: LA ALTA PROBABILIDAD DE OBTENERSEFISURACION EN FRIO O FISURACION POR HIDROGENO.Una eleccin correcta y adecuada del material de aportenos ayudar a contrarrestar gran parte de lo problemasmetalrgicos que estamos mencionando lneas arriba.Para la seleccin del material de aporte, recurrimos aldiagrama de Schaeffler. FFFFFIGIGIGIGIG. . . . . 44444

El material de aporte elegido es INOX 29/9INOX 29/9INOX 29/9INOX 29/9INOX 29/9, cuyodepsito de soldadura pertenece a las normas AWSA5.4 E 312-16 / DIN 8556 E Ti 29 9 26, electrodoausteno ferrtico apto para soldaduras de unin yreparacin de aceros de difcil soldabilidad, cuyasprincipales caractersticas mecnicas son:

Resistencia a la traccinResistencia a la traccinResistencia a la traccinResistencia a la traccinResistencia a la traccin 85 Kg/mm2

Lmite elsticoLmite elsticoLmite elsticoLmite elsticoLmite elstico 68 Kg/mm2

Alargamiento en 2Alargamiento en 2Alargamiento en 2Alargamiento en 2Alargamiento en 2 29%DurezaDurezaDurezaDurezaDureza 240 HB

55555

El electrodo INOX 29/9 El electrodo INOX 29/9 El electrodo INOX 29/9 El electrodo INOX 29/9 El electrodo INOX 29/9 no slo se destaca por suspropiedades operativas, tales como excelenteconformacin de los cordones de soldadura, fcildesprendimiento de escoria y mnimo chisporroteo, sinotambin por su insensibilidad a la dilusin, a la fisuracinen caliente y a sus efectos sobre el H2 difusible.

Insensibilidad a la dilusin:

El metal de soldadura soporta altos niveles de dilusinsin riesgos de generar estructuras martensticas,debido a sus elevados porcentajes de cromo y nquely aun cuando la participacin del metal base desoldadura alcance valores de 45%.

Insensibilidad a la fisuracin en caliente:

El nombre de estructura austeno-ferrtica se debe a queest formulado de tal modo que es capaz de retener unalto porcentaje de fase ferrtica en su matriz; sto leconfiere una inmunidad total a los riesgos de fisuracinen caliente, tpico de las estructuras 100% austenticas.La ferrita presente acta manteniendo en solucin slidalas impurezas provenientes del metal base, impidiendoas la formacin de pelculas lquidas en los bordes degrano, que provocan los desgarros y fisuras desolidificacin. Esta caracterstica le permite realizar unionessanas, an soldando materiales con altos porcentajes deelementos nocivos tales como azufre y fsforo.

Efectos sobre el hidrgeno difusible:

La otra ventaja de su estructura y quizs la msimportante, es la capacidad de retener en solucinal hidrgeno presente, independientemente de lafuente de donde provenga.Esto significa que al retener un elevado porcentajede hidrgeno en el metal de soldadura, el nivelfinal de sta -en la zona afectada por el calor- sersustancialmente baja, reduciendo las posibilidadesde fisuracin en esta rea.La siguiente tabla compara los niveles de hidrgenodel metal de soldadura, entre un electrodo ferrticobsico y el INOX 29/9, bajo distintas condicionesde secado del revestimiento.

PROCEDIMIENTO DE SOLDADURA

El procedimiento tiene por objeto definir todos losparmetros para efectuar una recuperacin ptima,adems de la identificacin del metal base y la eleccindel material de aporte; estos parmetros son los siguientes:

Preparacin y acondicionamiento de laPreparacin y acondicionamiento de laPreparacin y acondicionamiento de laPreparacin y acondicionamiento de laPreparacin y acondicionamiento de lapiezapiezapiezapiezapieza Es importante en estos casos el uso debiombos cortinas para evitar las corrientes deaire que alteran la velocidad de enfriamiento. Aaltas velocidades de enfriamiento la templabilidaddel acero tambin es muy alta. FIG. 5FIG. 5FIG. 5FIG. 5FIG. 5

Preparacin de la juntaPreparacin de la juntaPreparacin de la juntaPreparacin de la juntaPreparacin de la junta Biselado y eliminacin totalde fisuras usando electrodos de carbn, esta preparacinde junta nos debe permitir eliminar en un 100% todosigno de fisura, ya que el xito de esta operacin sebasa en que desde un inicio, el trabajo no debe tenerfisuras y durante el soldeo cualquier presencia depequeas fisuras eliminarlas. FFFFFIG.IG.IG.IG.IG. 6 6 6 6 6

Limpieza de la junta a soldarLimpieza de la junta a soldarLimpieza de la junta a soldarLimpieza de la junta a soldarLimpieza de la junta a soldar eliminandotodo residuo de grasa y xido, en la junta no debehaber indicios de humedad, debido a que estassustancias son los elementos que aportan humedadal depsito de soldadura, generando lasporosidades y/o las fisuras en fro.

La labor de la supervisin La labor de la supervisin La labor de la supervisin La labor de la supervisin La labor de la supervisin durante todo el procesode soldeo juega un papel importante y de formamuy especial en lapreparacin y lim-pieza del materialbase.


Acondicionamientode la pieza para evitar

las corrientes de aire bruscas

Electrodo Revestimiento Condiciones Contenido de H2 en ml/100 gr de secado de metal depositado

DIFUSIBLE RESIDUAL TOTAL

E 7018E 7018E 7018E 7018E 7018 B s i c oB s i c oB s i c oB s i c oB s i c o 150C 2 horas 12,0 0,5 12,5

450C 2 horas 3,5 0,5 4,0

E 312-16E 312-16E 312-16E 312-16E 312-16 R u t l i c oR u t l i c oR u t l i c oR u t l i c oR u t l i c o 130C 1 hora No No Nodeterminado determinado determinado

350 C 1 hora 0 12 12450 C 1 hora 0 11 11

Uso de Electrodo de Carbn Arcair

55555

FIG. 6.- ELIMINACIN DE LAS FISURAS AL 100%FIG. 6.- ELIMINACIN DE LAS FISURAS AL 100%FIG. 6.- ELIMINACIN DE LAS FISURAS AL 100%FIG. 6.- ELIMINACIN DE LAS FISURAS AL 100%FIG. 6.- ELIMINACIN DE LAS FISURAS AL 100%

FIG. 5.-FIG. 5.-FIG. 5.-FIG. 5.-FIG. 5.-CONTROL DE LACONTROL DE LACONTROL DE LACONTROL DE LACONTROL DE LAVELOCIDAD DEVELOCIDAD DEVELOCIDAD DEVELOCIDAD DEVELOCIDAD DEE N F R I A M I E N T OE N F R I A M I E N T OE N F R I A M I E N T OE N F R I A M I E N T OE N F R I A M I E N T O

66666

Eleccin del dimetro de la soldadura y susEleccin del dimetro de la soldadura y susEleccin del dimetro de la soldadura y susEleccin del dimetro de la soldadura y susEleccin del dimetro de la soldadura y susrespectivos parmetrosrespectivos parmetrosrespectivos parmetrosrespectivos parmetrosrespectivos parmetros::::: Amperaje, altura de arco,etc.- El aporte de calor est en funcin de lacantidad de amperios que requiere el electrodopara fundir y la velocidad de deposicin que seefecta la fusin del mismo. Electrodos inoxidablesrequieren aproximadamente 15% menos amperajepara fundir que los electrodos de acero al carbonoy si a esto le sumamos el uso de electrodosdelgados, el ingreso del calor ser mucho menor.

Calificacin seleccin deCalificacin seleccin deCalificacin seleccin deCalificacin seleccin deCalificacin seleccin delllll soldador soldador soldador soldador soldador.-.-.-.-.- Esimportante seleccionar al soldador que mejor criteriotenga para desarrollar trabajos de reparaciones,siendo su principal caracterstica que pueda seguiradecuadamente el procedimiento de soldadura que sedetermina.

Como hemos sealado lneas arriba, el manejoadecuado de los parmetros de soldadura son muyimportantes, sumado al manejo adecuado de lasecuencia de soldeo y una buena limpieza entrecordn y cordn, nos pueden garantizar depsitoscontinuos y exentos de problemas de soldadura.

En la calificacin se evaluar las ejecuciones desoldaduras en posiciones plana y vertical, perofundamentalmente se le entrenar en los hbitosde limpieza despus de cada depsito de soldadura,los controles de temperaturas de precalentamientoe interpase, seguir adecuadamente la secuencia desoldeo y martilleo adecuado despus de cada cordn.

Secuencia de soldeo.-Secuencia de soldeo.-Secuencia de soldeo.-Secuencia de soldeo.-Secuencia de soldeo.- Es importante determinarpor donde se empieza y por donde se termina desoldar, ya que esto determina la distribucinadecuada del calor a lo largo de toda la juntasoldada, acumulacin de calor en zonas crticasdeterminar reas crticas de temple.

Rgimen de temperaturas de soldeo.-Rgimen de temperaturas de soldeo.-Rgimen de temperaturas de soldeo.-Rgimen de temperaturas de soldeo.-Rgimen de temperaturas de soldeo.- En todoprocedimiento de soldadura de estos aceros dedifcil condicionada soldadura, existen trestemperaturas que es necesario tomar en cuenta: laTemperatura de Precalentamiento, Temperatura dePostcalentamiento y la Temperatura de Interpase.La determinacin de estas temperaturas ayudarna que los problemas de soldadura se minimicen yse puedan evitar problemas metalrgicos en elmaterial base, con la consecuente fisuracin delmaterial base.

La finalidad de la temperatura deLa finalidad de la temperatura deLa finalidad de la temperatura deLa finalidad de la temperatura deLa finalidad de la temperatura de precalentamientoprecalentamientoprecalentamientoprecalentamientoprecalentamientoy postcalentamiento esy postcalentamiento esy postcalentamiento esy postcalentamiento esy postcalentamiento es:

Evita la fisuracin en fro en la ZAC de los acerosmartensticos.

Aumenta la tenacidad de la junta soldada.Reduce los efectos negativos del hidrgeno que

ingresan al metal base y a la zona afectada por elcalor.


Reduce las tensiones residuales originadas por lasdilataciones y contracciones originadas por el calorde la soldadura.

Minimiza las dilataciones y contracciones.Mejora las propiedades fsicas en los aceros de

baja aleacin.

La temperatura de pre-calentamiento est en funcinde varios parmetros, entre los ms importantes estn:

La composicin qumica del acero, el espesor de lapieza a soldar, el grado de embridamiento y el tipo deelectrodo; as mismo, determinada esta temperaturaes necesario tener en cuenta algunos criterios que nospermitirn conseguir los mejores resultados, entre otros:

Mantener esta temperatura durante todo el procesode soldadura.

En piezas grandes basta precalentar una distanciaprxima a la junta de 20 cm.

Para precalentamiento mayor a 250 C serecomienda usar mtodo de resistencias elctricas.

Existen muchos mtodos para efectuar este clculopero el de mayor difusin es el de ZEFERIAN:

c = Cq + Ce

Cq = C + Mn + Cr+ Ni+ Mo ........C. Qumico9 18 13

Ce = 0,005 x e (mm) x Cq ........C. Espesor

Conociendo la composicin qumica del BOWL y elespesor de pared de la zona a reparar (25,4 mm), latemperatura de precalentamiento del BOWL es de230 C, FIG.FIG.FIG.FIG.FIG. 7 y 7 y 7 y 7 y 7 y FIG. FIG. FIG. FIG. FIG. 88888

66666

FIG. 8.- FIG. 8.- FIG. 8.- FIG. 8.- FIG. 8.- CONTROL DE LACONTROL DE LACONTROL DE LACONTROL DE LACONTROL DE LATEMPERATURA DETEMPERATURA DETEMPERATURA DETEMPERATURA DETEMPERATURA DE

PRECALENTAMIENTO EPRECALENTAMIENTO EPRECALENTAMIENTO EPRECALENTAMIENTO EPRECALENTAMIENTO E INTERFASEINTERFASEINTERFASEINTERFASEINTERFASEUSO DE PIRMETRO DIGITUSO DE PIRMETRO DIGITUSO DE PIRMETRO DIGITUSO DE PIRMETRO DIGITUSO DE PIRMETRO DIGITALALALALAL

FIG. 7.- PRECALENTAMIENTOFIG. 7.- PRECALENTAMIENTOFIG. 7.- PRECALENTAMIENTOFIG. 7.- PRECALENTAMIENTOFIG. 7.- PRECALENTAMIENTODE ZONA A SOLDARDE ZONA A SOLDARDE ZONA A SOLDARDE ZONA A SOLDARDE ZONA A SOLDAR

77777

Para el caso del BOWL, por las dimensiones de la pieza,se tom la determinacin que el proceso de martilleofuera muy estricto, debido a que es muy complicado hacerun tratamiento trmico de alivio de tensiones llevando atemperaturas cercanas a 450, teniendo en cuenta lasdiferentes fisuras encontradas a lo largo del BOWL.La curva de enfriamiento debe ser lo ms lento posible,de ninguna manera enfriarlo al aire.

LA SUPERVISILA SUPERVISILA SUPERVISILA SUPERVISILA SUPERVISIOOOOON Y EL SOLDADORN Y EL SOLDADORN Y EL SOLDADORN Y EL SOLDADORN Y EL SOLDADOR, juegan unpapel muy importante en general en las reparacionesde este tipo, el supervisor debe tener un controlsupervisor debe tener un controlsupervisor debe tener un controlsupervisor debe tener un controlsupervisor debe tener un controladecuado antes, durante y despus de haberadecuado antes, durante y despus de haberadecuado antes, durante y despus de haberadecuado antes, durante y despus de haberadecuado antes, durante y despus de haberconcluido el procedimiento de soldadura.concluido el procedimiento de soldadura.concluido el procedimiento de soldadura.concluido el procedimiento de soldadura.concluido el procedimiento de soldadura.

Antes de la soldadura:Antes de la soldadura:Antes de la soldadura:Antes de la soldadura:Antes de la soldadura:Chequear todo lo concerniente al procedimiento

definido y seleccionar a los soldadores.Confeccionar un plan de registros.Revisar los materiales a emplear.Chequear la magnitud de las fisuras.Chequear y definir todos los equipos y accesorios

a emplear para los controles de calor.

Durante la soldadura:Durante la soldadura:Durante la soldadura:Durante la soldadura:Durante la soldadura:Calidad del cordnLimpiezaControlar las temperaturas de interpase y pre-

calentamientoControlar los parmetros fundamentales de la soldaduraControlar la secuencia de soldaduraVerificar la calidad de las capas subsiguientes: sin

fisuras

Despus de soldar:Despus de soldar:Despus de soldar:Despus de soldar:Despus de soldar:Aspecto final de la soldadura: sin defectos.Dimensiones finales de la soldadura: Cordones con

exceso de sobremonta abultados generan mayorestensiones internas.

Control del tratamiento trmico post soldeo.

Recomendaciones finales para el soldadorEl soldador debe soldar adecuadamente en lasposiciones plana y vertical, debe manejaradecuadamente los parmetros de soldadura yfundamentalmente seguir al pie de la letra lasindicaciones del procedimiento de soldadura.


Otro de los parmetros importantes en la soldadura deaceros de este tipo, es la determinacin y control de latemperatura de interpase, que es aquella temperaturaque debemos controlar debido a que es la temperaturade inicio de la formacin de la martensita.

La temperatura de interpase est en funcin de lacomposicin qumica y es la misma que la temperaturaMs:

T Interpase=550(360 %C + 40 (%Mn + %Cr)+ 20 %Ni +28 % Mo)

T INTERPASE BOWL = 355 C

El tratamiento trmico de postsoldadura de alivio detensiones, es necesario en piezas de grandes espesores,debido a que los efectos de las dilataciones ycontracciones originadas por el calor de la soldaduraoriginan grandes tensiones residuales a lo largo delcordn y en la zona afectada por el calor - zona crtica.Esto nos lleva a tener que distribuir estas tensiones enun rea mayor y fuera de la zona crtica, por lo que seemplean dos mtodos muy comunes: EL MARTILLEOLUEGO DE CADA DEPOSITO DE SOLDADURA y ELTRATAMIENTO TERMICO DE ALIVIO DE TENSIONES.FFFFFIG.IG.IG.IG.IG. 9 y F 9 y F 9 y F 9 y F 9 y FIG.IG.IG.IG.IG.1010101010

2 pulg. 2 pulg.

2

1

4

MARTILLADO EN CALIENTEMARTILLADO EN CALIENTEMARTILLADO EN CALIENTEMARTILLADO EN CALIENTEMARTILLADO EN CALIENTE

FIG. 10.- DIAGRAMA DE FIG. 10.- DIAGRAMA DE FIG. 10.- DIAGRAMA DE FIG. 10.- DIAGRAMA DE FIG. 10.- DIAGRAMA DE TRATAMIENTO TETRATAMIENTO TETRATAMIENTO TETRATAMIENTO TETRATAMIENTO TERMICORMICORMICORMICORMICO DE DE DE DE DEALIVIO DE TENSIONESALIVIO DE TENSIONESALIVIO DE TENSIONESALIVIO DE TENSIONESALIVIO DE TENSIONES

77777

Austenita

Austenita+ Ferrit

Ferrita +Perlita

A3

A1

Temp

eratu

ra Tiempo de Duracin f (tiempo)

Entre450y 650C

FIG. 9:- DETALLES DEFIG. 9:- DETALLES DEFIG. 9:- DETALLES DEFIG. 9:- DETALLES DEFIG. 9:- DETALLES DELA PREPLA PREPLA PREPLA PREPLA PREPARACINARACINARACINARACINARACIN

DEL BISELDEL BISELDEL BISELDEL BISELDEL BISELPPPPPARA FARA FARA FARA FARA FACILITACILITACILITACILITACILITAR ELAR ELAR ELAR ELAR EL

ALIVIO DE TENSIONESALIVIO DE TENSIONESALIVIO DE TENSIONESALIVIO DE TENSIONESALIVIO DE TENSIONESPOR MARTILLEOPOR MARTILLEOPOR MARTILLEOPOR MARTILLEOPOR MARTILLEO

88888

CENTRO TECNOLCENTRO TECNOLCENTRO TECNOLCENTRO TECNOLCENTRO TECNOLOGICO EXSAOGICO EXSAOGICO EXSAOGICO EXSAOGICO EXSA

99999

(*) Ingeniero Metalurgista, Inspector en Soldadura - PUCP.

Este reporte de anlisis y el carbn equivalentedeterminado, nos enmarca en que nos encontramoscon un acero al carbono de baja aleacin y el cualdebemos tener mucho cuidado al soldar.La prueba de la chispa realizada nos confirm eltipo de acero identificado.

Otro factor importante en esta parte -que muy pocaspersonas tienen en consideracin- es la forma ydimensin que tiene la seccin a reparar; es valiososaber e identificar las zonas de cambio de seccin, enespecial los cambios bruscos, pues es en estas zonasen donde podemos concentrar tensiones residuales porefecto de la temperatura, lo cual puede generar unafisura en el momento de soldar o quizs en el momentoen que trabaje la pieza recuperada.

2.- SELECCION DEL MATERIAL DE APORTE

Una vez identificado el material se puede seleccionarel material de aporte con que trabajaremos.

Criterios de Seleccin:Criterios de Seleccin:Criterios de Seleccin:Criterios de Seleccin:Criterios de Seleccin:

Proceso de soldadura.- La utilizacin de un procesoverstil, disponible y de menor aporte de calor,son variables importantes a considerar, estascaractersticas las cumple el proceso de arcoelctrico por electrodo revestido (SMAW).

Problemas Metalrgicos.- Al trabajar con un aceroal carbono de baja aleacin, el cual es susceptiblea la formacin de estructuras no deseadas duranteel proceso, nos hace recurrir a la utilizacin de loselectrodos inoxidables.

Diagrama de Schaeffler.- Diagrama que nos ayudamucho a saber las posibles estructuras a formarseal utilizar uno u otro electrodo inoxidable, comomaterial de liga. FIG. 2 FIG. 2 FIG. 2 FIG. 2 FIG. 2

RECUPERACION DE PION RECUPERACION DE PION RECUPERACION DE PION RECUPERACION DE PION RECUPERACION DE PION DE CAJADE CAJADE CAJADE CAJADE CAJADE ADE ADE ADE ADE AVVVVVANCE DE PANCE DE PANCE DE PANCE DE PANCE DE PALAALAALAALAALA

Por: Abelardo Acosta Aguirre. (*)

RECUPERACION DE PION DE CAJA DE AVANCE DE PALA

HHHHHoy en da nuestra gran minera viene utilizandomaquinaria pesada de movimiento de mineral degran tonelaje, en donde se requiere que estosequipos cumplan con tres caractersticas principalesen su operacin: Produccin, Disponibilidad yProduccin, Disponibilidad yProduccin, Disponibilidad yProduccin, Disponibilidad yProduccin, Disponibilidad yProduct iv idad.Product iv idad.Product iv idad.Product iv idad.Product iv idad.

El xito de todo centro minero est en su rentabilidadeconmica, una mina debe asegurar que cada equipoproduzca lo mximo de su potencial durante todaslas horas de operacin, por lo tanto, elelelelelmantenimiento debe estar orientado a lograrmantenimiento debe estar orientado a lograrmantenimiento debe estar orientado a lograrmantenimiento debe estar orientado a lograrmantenimiento debe estar orientado a lograrla mxima disponibilidad y productividad della mxima disponibilidad y productividad della mxima disponibilidad y productividad della mxima disponibilidad y productividad della mxima disponibilidad y productividad delequipo al mequipo al mequipo al mequipo al mequipo al ms bajo costo.s bajo costo.s bajo costo.s bajo costo.s bajo costo.

De all es que se requiere que los equipos trabajenal mximo, el 100% de las horas; el tener un equipoparado genera para la unidad un lucro cesante, elcual puede ser cuantificado, es por ello que ladisponibilidad de repuestos, accesorios, y en especialla capacidad de recuperar partes de maquinaria porsoldadura, es un trabajo que todo taller demantenimiento de mina debe tener.

El presente trabajo tiene como objetivo ilustrar laevaluacin y elaboracin de un procedimiento desoldadura adecuado para la recuperacin porsoldadura de un diente de pin de caja deavance de pala.

En la ejecucin del trabajo se tomaron en cuentatres puntos importantes:

1. Identificacin del metal base2. Seleccin del proceso y metal de aporte3. Procedimiento de soldadura

1.- IDENTIFICACION DEL METAL BASE

El saber con que material nos encontramos esimportante en todo trabajo de soldadura, porquede all partimos para poder seleccionar y elaborartodo un procedimiento de soldadura a realizar.

Para la identificacin del material a trabajar se puedeutilizar el anlisis qumico, el cual nos entrega unarespuesta ms precisa, pero generalmente en un tallerde mantenimiento no contamos con dichos equipospara analizar, es por ello que se recurre a los datosdel fabricante y a una prueba sencilla de campo,que es la prueba de la chispa, prueba que dependemucho de la experiencia de quien la realiza paraas poder determinar de que material se trata.

Los datos que se obtuvieron de la informacin delfabricante son:

% C% C% C% C% C % M n% M n% M n% M n% M n % S i% S i% S i% S i% S i % C r% C r% C r% C r% C r % N i% N i% N i% N i% N i % M o% M o% M o% M o% M o

0.34 0.65 0.23 1.50 1.50 0.23

*C.E. 0.933 *C.E. Carbn Equivalente

99999

1010101010

Menor Aporte de Calor.- La introduccin y controladecuado del calor hace que utilicemos dimetrosdelgados de electrodos.

Material Seleccionado:

El empleo durante todo el proceso de soldadura deelectrodos totalmente secos, har que la introduccin dehidrgeno en nuestro depsito de soldadura sea menor,pues el hidrgeno genera las llamadas fisuras en fro.

Cojn AmortiguadorCojn AmortiguadorCojn AmortiguadorCojn AmortiguadorCojn Amortiguador, liga.-, liga.-, liga.-, liga.-, liga.- Es importante derealizar una liga entre el metal base y el recargue dereconstruccin, que a la vez servir como un cojnamortiguador. El electrodo que mejor resultado nospuede dar, luego de la evaluacin en el diagramade Schaeffler, es el EXSA 106:

- Electrodo con buenas propiedades para soldaraceros especiales y de pobre soldabilidad.

- Electrodo que cuyo depsito contiene unaestructura austeno-ferrtico con un alto porcentajede ferrita del 30 a 35%.

- Su depsito es muy resistente a la fisuracin, alos choques y es muy tenaz.

Reconstruccin, formar el dienteReconstruccin, formar el dienteReconstruccin, formar el dienteReconstruccin, formar el dienteReconstruccin, formar el diente.- Lareconstruccin del diente es importante pues es elalma de la seccin recuperada que soportar eltorque en el trabajo; para este caso se seleccionel CITORIEL 801:

- Tiene un depsito de excelente tenacidad,as como una alta resistencia al impacto.

- Posee la propiedad de autoendurecerce con eltrabajo, alcanzando durezas de hasta 45hrc.

Recargue, desgaste Recargue, desgaste Recargue, desgaste Recargue, desgaste Recargue, desgaste.- El tener las caras lateralesprotegidas, hace que el diente recuperado tengamejor duracin, el electrodo seleccionado paraesta parte fue el CITODUR 350:

- Electrodo que su depsito es un acero de bajaaleacin, que soporta muy bien a la compresiny friccin metlica.


FIG. 2.- UBICACION DE LA UNION SOLDADAFIG. 2.- UBICACION DE LA UNION SOLDADAFIG. 2.- UBICACION DE LA UNION SOLDADAFIG. 2.- UBICACION DE LA UNION SOLDADAFIG. 2.- UBICACION DE LA UNION SOLDADAEN EL DIAGRAMA SCHAEFFLEREN EL DIAGRAMA SCHAEFFLEREN EL DIAGRAMA SCHAEFFLEREN EL DIAGRAMA SCHAEFFLEREN EL DIAGRAMA SCHAEFFLER

1010101010

- Tiene muy buenas propiedades demaquinabilidad.

- Se autoendurece con el trabajo en fro,obtenindose durezas de hasta 40hrc.

3.- PROCEDIMIENTO DE SOLDADURA

Zona a recuperar: FIG. 3

Preparacin de la junta.-Preparacin de la junta.-Preparacin de la junta.-Preparacin de la junta.-Preparacin de la junta.- Esta etapa esimportante, porque es la base de nuestro trabajo;se debe realizar una eliminacin total de residuosde grasa, pintura y xidos superficiales,asimismo comprobar con lquidos penetrantesque no existan indicios de fisuras remanentes.Esta limpieza se debe realizar mediante lautil izacin de electrodos de carbono y/oamoladora, no usar otro proceso que introduzcademasiado calor.

PrePrePrePrePrecccccalentamiento/Interpase.-alentamiento/Interpase.-alentamiento/Interpase.-alentamiento/Interpase.-alentamiento/Interpase.- Al trabajar conaceros de baja aleacin, es necesario que alinicio de todo trabajo de soldadura se realiceun precalentamiento de la zona a unatemperatura adecuada, el mtodo ms prcticopara la determinacin de esta temperatura es elde ZEFERIAN:

Tp= 350 x c-0,25 (C)Tp= 350 x c-0,25 (C)Tp= 350 x c-0,25 (C)Tp= 350 x c-0,25 (C)Tp= 350 x c-0,25 (C)

Donde:Donde:Donde:Donde:Donde:

c = Cq + Cec = Cq + Cec = Cq + Cec = Cq + Cec = Cq + Ce

Cq = C +(Mn+Cr)/9 + Ni/18 + Mo/13Cq = C +(Mn+Cr)/9 + Ni/18 + Mo/13Cq = C +(Mn+Cr)/9 + Ni/18 + Mo/13Cq = C +(Mn+Cr)/9 + Ni/18 + Mo/13Cq = C +(Mn+Cr)/9 + Ni/18 + Mo/13

Ce = 0,005 x e(mm) x CqCe = 0,005 x e(mm) x CqCe = 0,005 x e(mm) x CqCe = 0,005 x e(mm) x CqCe = 0,005 x e(mm) x Cq

Para el clculo de la temperatura de interpase se puedetomar como referencia la temperatura de formacinde la martensita, la cual se calcula mediante lasiguiente frmula:

Ms=550 - f (C)Ms=550 - f (C)Ms=550 - f (C)Ms=550 - f (C)Ms=550 - f (C)

f=[360%C+40(%Mn+%Cr)+20%Ni+28%Mo]f=[360%C+40(%Mn+%Cr)+20%Ni+28%Mo]f=[360%C+40(%Mn+%Cr)+20%Ni+28%Mo]f=[360%C+40(%Mn+%Cr)+20%Ni+28%Mo]f=[360%C+40(%Mn+%Cr)+20%Ni+28%Mo]

FIG. 3.- ZONA A RECUPERARFIG. 3.- ZONA A RECUPERARFIG. 3.- ZONA A RECUPERARFIG. 3.- ZONA A RECUPERARFIG. 3.- ZONA A RECUPERAR

1111111111

Control de TControl de TControl de TControl de TControl de Temperatura.-emperatura.-emperatura.-emperatura.-emperatura.- Esta etapa esimportante, porque de ella depender mucho siexisten gradientes de temperaturas favorables parala formacin de estructuras no deseadas, el controlse debe realizar con tizas trmicas, pirmetros, ocualquier otro medidor de temperatura. FIG. 6FIG. 6FIG. 6FIG. 6FIG. 6

Tratamiento Post-soldadura.- Este proceso nospermitir difundir parte del hidrgeno libre quepueda haber ingresado al momento de soldarmediante el electrodo, y as mismo nos ayudar aaliviar parte de las tensiones internas acumuladas.La temperatura empleada para este caso fue de350C por un tiempo de 20 min. Finalmente secubri la zona para realizar un enfriamientototalmente lento, utilizando mantas aislantes.

FIG. 7FIG. 7FIG. 7FIG. 7FIG. 7


1111111111

FIG. 4.- PRECALENTAMIENTO DE LA ZONA DE TRABAJOFIG. 4.- PRECALENTAMIENTO DE LA ZONA DE TRABAJOFIG. 4.- PRECALENTAMIENTO DE LA ZONA DE TRABAJOFIG. 4.- PRECALENTAMIENTO DE LA ZONA DE TRABAJOFIG. 4.- PRECALENTAMIENTO DE LA ZONA DE TRABAJO

FIG. 5.- SECUENCIA DE SOLDADURAFIG. 5.- SECUENCIA DE SOLDADURAFIG. 5.- SECUENCIA DE SOLDADURAFIG. 5.- SECUENCIA DE SOLDADURAFIG. 5.- SECUENCIA DE SOLDADURA

FIG. 6.- DIENTE RECUPERADOFIG. 6.- DIENTE RECUPERADOFIG. 6.- DIENTE RECUPERADOFIG. 6.- DIENTE RECUPERADOFIG. 6.- DIENTE RECUPERADO

FIGFIGFIGFIGFIG. 7.- TRA. 7.- TRA. 7.- TRA. 7.- TRA. 7.- TRATTTTTAMIENTAMIENTAMIENTAMIENTAMIENTO POSTO POSTO POSTO POSTO POST-----SOLDSOLDSOLDSOLDSOLDADURAADURAADURAADURAADURA

Anlisis de los clculos:

Pre-calentamiento(C) Formacin Martensita (C) Recomendado (C)

2 5 1 , 1 52 5 1 , 1 52 5 1 , 1 52 5 1 , 1 52 5 1 , 1 5 3 0 5 , 23 0 5 , 23 0 5 , 23 0 5 , 23 0 5 , 2 250 - 300250 - 300250 - 300250 - 300250 - 300

El precalentamiento se puede realizar utilizando llamaoxi-acetilnica, gas propano y/o resistencia elctrica,considerando que se debe realizar a 300 mm a laredonda de la zona a soldar. FIGFIGFIGFIGFIG. 4. 4. 4. 4. 4

Secuencia de soldadura.-Secuencia de soldadura.-Secuencia de soldadura.-Secuencia de soldadura.-Secuencia de soldadura.- Al formar el dientedebemos tener en cuenta una secuenciaadecuada de los materiales de aporte a emplear,aqu ilustramos cual es el mejor mtodo a utilizar.

FIG. 5 FIG. 5 FIG. 5 FIG. 5 FIG. 5

11111 EXSA 106EXSA 106EXSA 106EXSA 106EXSA 10622222 CITCITCITCITCITORIEL 801ORIEL 801ORIEL 801ORIEL 801ORIEL 80133333 CITCITCITCITCITODUR 350ODUR 350ODUR 350ODUR 350ODUR 350

1212121212

SERVICIO TECNICO EXSASERVICIO TECNICO EXSASERVICIO TECNICO EXSASERVICIO TECNICO EXSASERVICIO TECNICO EXSA

1313131313

DESGASTE POR EROSIONDESGASTE POR EROSIONDESGASTE POR EROSIONDESGASTE POR EROSIONDESGASTE POR EROSION, CA, CA, CA, CA, CAVITVITVITVITVITAAAAACION YCION YCION YCION YCION YCORROSIONCORROSIONCORROSIONCORROSIONCORROSION, EN IMPULSORES HIDRA, EN IMPULSORES HIDRA, EN IMPULSORES HIDRA, EN IMPULSORES HIDRA, EN IMPULSORES HIDRAULICOSULICOSULICOSULICOSULICOSREPREPREPREPREPARAARAARAARAARACION POR SOLDCION POR SOLDCION POR SOLDCION POR SOLDCION POR SOLDADURAADURAADURAADURAADURA

CLASIFICACION DE LOS DESGASTES

En condiciones estticas una turbina no sufriraobviamente ningn desgaste, es la condicin dinmiclade trabajo la que produce los diferentes desgastes quemencionamos a continuacin.Los desgastes a que son sometidos los impulsorespueden clasificarse en 4 grandes grupos:

a . Desgaste por Erosinb . Desgaste por Cavitacinc . Desgaste por Corrosind . Desgaste por Impacto-Fatiga

a. Desgaste por Erosin:La erosin hidroabrasiva tal como se presenta en lascentrales hidroelctricas, se origina por agua quecontiene entre algunos cientos de gramos hasta llegara kilos de sustancias slidas. En general se trata derocas finamente molidas por la erosin y el transporte;debido a una serie de fenmenos climatolgicos ygeolgicos los ros pueden estar cargados con hasta350 kg/m3 de partculas en suspensin, lo que paraexpresarlo en otras palabras equivale a un transportede lodo. A menudo la sustancia slida se compone debarro finsimo de poca agresividad. En cambio, los daosde mayor magnitud observados hasta ahora seprodujeron frecuentemente por aglomeraciones desustancias slidas que oscilaban entre 1 y 5 kg/m3. Esinteresante anotar que el material predominanteencontrado es cuarzo y los tamaos oscilaban entre 50a 300 m.

La configuracin de los desgastes en los lugares de mayorincidencia est directamente influenciada por las fuerzasque actan sobre las partculas slidas. Podemosmencionar entre otras la potencia de arrastre de la corriente,la corriente relativa entre partculas y lquido exento desustancias slidas, la gravitacin y las fuerzas de elevacinen vertical, as como la fuerza de inercia vertical a laaceleracin transversal de las partculas. FIG. 1FIG. 1FIG. 1FIG. 1FIG. 1

b. Desgaste por CavitacinLa cavitacin es uno de los fenmenos del transporte delos fluidos que presenta las condiciones ms especiales, lapresencia de flujos turbulentos dentro del desarrollo normalde trabajo de los impulsores. Como mencionbamos enuna parte del presente trabajo, el ingreso del agua en lasaristas de entrada de los labes del rodete da lugar a laaparicin de zonas de baja presin, las cuales se producenbsicamente por la presencia de hipervelocidades localesen el transporte del fluido, en este caso agua, la presindisminuye en estos puntos hasta quedar por debajo de lapresin de vapor del agua, producindose en este casoburbujas de vapor o cavidades llenas de vapor. Puedeproducirse entonces que la corriente conduzca las burbujasa zonas de elevada presin, donde implosionan. FIG. 2FIG. 2FIG. 2FIG. 2FIG. 2

Como consecuencia de esto se producen dos efectos; elprimero de ellos es la aparicin de puntos de presinmuy elevados que literalmente devoran el material, elsegundo de los efectos es el choque continuo que seproduce entre las burbujas. Los clculos indican que elchoque continuo y rpido de estas burbujas finas puedeproducir presiones puntuales del orden de 30 000a 50 000 psi. Esto origina un arranque del material quesufre un deterioro superficial que se manifiesta en formade picaduras como se muestra en la fotografa anterior.

Por: Jorge Merzthal Toranzo. (*)

DESGASTE POR EROSION, CAVITACION Y CORROSION, EN IMPULSORES HIDRAULICOS REPARACION POR SOLDADURA

1313131313

FIGFIGFIGFIGFIG.1.- UNA P.1.- UNA P.1.- UNA P.1.- UNA P.1.- UNA PARTICULA SOLIDARTICULA SOLIDARTICULA SOLIDARTICULA SOLIDARTICULA SOLIDA ES PRESIONADA ES PRESIONADA ES PRESIONADA ES PRESIONADA ES PRESIONADA POR LAA POR LAA POR LAA POR LAA POR LACORRIENTE CON LA FUERZA FP CCORRIENTE CON LA FUERZA FP CCORRIENTE CON LA FUERZA FP CCORRIENTE CON LA FUERZA FP CCORRIENTE CON LA FUERZA FP C /R /R /R /R /RWWWWW CONTRA UNA CONTRA UNA CONTRA UNA CONTRA UNA CONTRA UNASUPERFICIE FIJA Y ARRASTRADA A TODO LO LARGO CON LASUPERFICIE FIJA Y ARRASTRADA A TODO LO LARGO CON LASUPERFICIE FIJA Y ARRASTRADA A TODO LO LARGO CON LASUPERFICIE FIJA Y ARRASTRADA A TODO LO LARGO CON LASUPERFICIE FIJA Y ARRASTRADA A TODO LO LARGO CON LAVELOCIDAD VVELOCIDAD VVELOCIDAD VVELOCIDAD VVELOCIDAD VPPPPP , CON LO QUE SE PRODUCE UN PROCESO DE , CON LO QUE SE PRODUCE UN PROCESO DE , CON LO QUE SE PRODUCE UN PROCESO DE , CON LO QUE SE PRODUCE UN PROCESO DE , CON LO QUE SE PRODUCE UN PROCESO DEGRIETA DESPRENDEDORA DEL MATERIAL.GRIETA DESPRENDEDORA DEL MATERIAL.GRIETA DESPRENDEDORA DEL MATERIAL.GRIETA DESPRENDEDORA DEL MATERIAL.GRIETA DESPRENDEDORA DEL MATERIAL.

(*) Ingeniero Metalurgista, CWI - Gerente de Divisin

FIGFIGFIGFIGFIG.2 .- AP.2 .- AP.2 .- AP.2 .- AP.2 .- APARIENCIA DEL DESGASTE SOBRE UNA RUEDARIENCIA DEL DESGASTE SOBRE UNA RUEDARIENCIA DEL DESGASTE SOBRE UNA RUEDARIENCIA DEL DESGASTE SOBRE UNA RUEDARIENCIA DEL DESGASTE SOBRE UNA RUEDA PELA PELA PELA PELA PELTTTTTONONONONON

FIG.FIG.FIG.FIG.FIG.33333 .- .- .- .- .- RELLENO DE LOS CANGILONES CON SOLDADURARELLENO DE LOS CANGILONES CON SOLDADURARELLENO DE LOS CANGILONES CON SOLDADURARELLENO DE LOS CANGILONES CON SOLDADURARELLENO DE LOS CANGILONES CON SOLDADURA

1414141414

c. Desgaste por Corrosin :La corrosin est definida como la destruccin gradualde los metales por reaccin qumica o electroqumica delas superficies con el medio que los rodea. De los diferentestipos de corrosin que se pueden presentar se consideraque los rodetes estn sometidos a los siguientes:Corrosin - ErosinCorrosin por esfuerzo

d. Desgaste por Impacto - Fatiga :Como consecuencia de la naturaleza del material conque trabajan las ruedas Pelton (materiales ensuspensin en agua), el impacto peridico de laspartculas sobre la superficie del cangiln produceuna alteracin de la estructura cristalina superficial,esto origina un gran debilitamiento en las propiedadesmecnicas de la rueda. Analizando como una solaestructura la rueda, la presencia de esfuerzos cclicosalternados, puede originar que a pesar de que lasuma de las intensidades de los esfuerzos aisladosno sea suficiente para producir una rotura, seproduzca una fractura la cul se iniciar con unamicrogrieta que ir progresando con el trabajo y conlas repetidas tensiones a que ser sometida la pieza.

MATERIALES EMPLEADOS EN LA FABRICACIONDE LOS IMPULSORES

Los metales de mayor empleo en la actualidad son losAceros al Cromo Blando Martenstico, los cuales fuerondesarrollados a portir del acero al 13 % de Cromo.

Los aceros al Cromo Blando Martensticos de mayoruso hoy en da son 13/4(Cr-Ni), 13/6(Cr-Ni) y 16/5/1(Cr-Ni-Mo), y dentro de este tipo de aceros, el acero13/4 es el que ms preponderancia ha alcanzado.Las caractersticas principales de este acero son lassiguientes:

- Resistencia a la Corrosin- Alta Resistencia Mecnica

- Alta Tenacidad

- Bueno Resistencia a la Erosin y Cavitacin- Buena Resistencia a la Fatiga

- Buena Soldabilidad

Composicin QumicaExisten diferentes estndares para este acero, losrangos de composicin qumica que exigen sonbastante semejantes, existiendo siempre una tendenciahacia la reduccin de los porcentajes de Carbono.

En las siguientes tablas se muestran los diferentesstandards internacionales y los valores de composicinqumica.

COMPOSICION QUIMICA NOMINALCOMPOSICION QUIMICA NOMINALCOMPOSICION QUIMICA NOMINALCOMPOSICION QUIMICA NOMINALCOMPOSICION QUIMICA NOMINAL


CCCCC M nM nM nM nM n S iS iS iS iS i C rC rC rC rC r N iN iN iN iN i M oM oM oM oM o

0,08 max 0,05 0,05 12,5 3,8 0,5

Valores MecnicosEste Acero Cr-Ni(13-4) se est empleando en dosgrados:Grado 1Grado 1Grado 1Grado 1Grado 1 De menor resistencia a la traccin. Aprox.

80 kg/mm2. Se emplea mayormenteen fundiciones de rodetes de turbinashidrulicas.

Grado 2Grado 2Grado 2Grado 2Grado 2 De mayor resistencia a la traccin. Aprox.95 kg/mm2. Se emplea para fundicionesde impulsores de bombas pequeas en queel tiempo de maquinado es relativamentecorto.

A continuacin mostramos los valores mecnicos paralos dos grados de acero:

PROCESO DE REPARACION

El Material de Aporte

Para la reparacin de impulsores hidrulicos sepuede emplear los siguientes procesos:- Proceso TIG (GTAW)- Proceso MIG (GMAW)- Proceso por arco elctrico manual (SMAW)- Proceso por arco sumergido (SAW)- Proceso por arco abierto con alambre tubular

(FCAW)

En nuestro medio son los procesos por arco elctricomanual (SMAW) y el proceso semiautomtico conproteccin gaseosa (GMAW) de empleo mayoritario,por eso nos vamos a referir especficamente a ambos.Los electrodos que se empleen deben cubrir lassiguientes normas:

CCCCC M nM nM nM nM n S iS iS iS iS i PPPPP SSSSS C rC rC rC rC r N iN iN iN iN i M oM oM oM oM oDIN - Alemania 0,07 1,5 1,0 0,035 0,025 12,0-13,5 3,5-5,0 0,7VSM - Suiza 0,07 1,5 1,0 0,04 0,025 12,0-13,5 3,5-5,0 0,7ANFOR - FRANCIA 0,08 1,5 1,2 0,040 0,030 11,5-13,5 3,0-5,0 0,4-1,5BS - INGLATERRA 0,10 1,0 1,0 0,040 0,030 11,5-13,5 3,4-4,2 0,6ASTM - EE.UU 0,06 1,0 1,0 0,030 0,030 11,5-14,0 3,5-4,5 0,4-1,0

S T A N D A R DS T A N D A R DS T A N D A R DS T A N D A R DS T A N D A R D

COMPOSICION QUIMICACOMPOSICION QUIMICACOMPOSICION QUIMICACOMPOSICION QUIMICACOMPOSICION QUIMICA

VALOR MECANICOVALOR MECANICOVALOR MECANICOVALOR MECANICOVALOR MECANICO GRADO 1GRADO 1GRADO 1GRADO 1GRADO 1 GRADO 2GRADO 2GRADO 2GRADO 2GRADO 2

RESISTENCIA A LA TRACCION 80-90 kg mm2 95-110 kg mm2

LIMITE ELASTICO 0.2 60 kg/mm2 80 kg/mm2

VALORES DE IMPACTO A 30C 8 kg m/cm2 5 kg m/cm2

DIFERENTES TEMPERATURA 0C 7 kg m/cm2 4 kg m/cm2

(PROBETA DE ROTURA CON -10C 6 kg m/cm2 3 kg m/cm2

STANDARD SUIZO) -40C 5 kg m/cm2 2 kg m/cm2

1414141414

1515151515DESGASTE POR EROSION, CAVITACION Y CORROSION, EN IMPULSORES HIDRAULICOS REPARACION POR SOLDADURA

AWS A 5.4 - 82ASME SFA - 5.4con la clasificacin E 410 Ni Mo-15.DIN 8556con la clasificacin E 1 34 B 20 +La composicin qumica debe encontrarse en lossiguientes valores:

CCCCC 0,06 S iS iS iS iS i 0,9C rC rC rC rC r 11-12,5 PPPPP 0,04N iN iN iN iN i 4-5 SSSSS 0,03M oM oM oM oM o 0,4-0,7 C uC uC uC uC u 0,5

Las propiedades mecnicas que debe tener el depsitode soldadura son las siguientes:

Resistencia a la traccin (mnima)Resistencia a la traccin (mnima)Resistencia a la traccin (mnima)Resistencia a la traccin (mnima)Resistencia a la traccin (mnima) 760 MPaElongacin en 2" (mnima)Elongacin en 2" (mnima)Elongacin en 2" (mnima)Elongacin en 2" (mnima)Elongacin en 2" (mnima) 15%Charpy VCharpy VCharpy VCharpy VCharpy V 55 JoulesDureza (HRc)Dureza (HRc)Dureza (HRc)Dureza (HRc)Dureza (HRc) 38 HRc

Reparacin Total con Aporte de Soldaduray Tratamiento Trmico

El proceso de reparacin total se realiza tomando encuenta las siguientes etapas:

a. PrecalentamientoSe puede realizar en un horno de precalentamientocon sistema de resistencia o llama blanda, presentandoen cada mtodo ventajas y desventajas; para lasreparaciones totales se prefiere el precalentamiento conhorno de precalentamiento, este sistema present comoventajas principales, las siguientes:- Permite un precalentamiento total y uniforme.- El control de temperatura del ambiente y de la

pieza es ptimo.- El control de dilataciones y contracciones es mejor

en comparacin de los otros sistemas.

La temperatura de precalentamiento se fija en elorden de 150C.

b. Temperatura de InterpaseTambin llamada temperatura de capas intermedias,tiene influencia directa sobre los valores de impactotal como vemos graficado en la FIG.4FIG.4FIG.4FIG.4FIG.4

1515151515

FIG. 4.-INFLUENCIA DE LA TEMPERATURAFIG. 4.-INFLUENCIA DE LA TEMPERATURAFIG. 4.-INFLUENCIA DE LA TEMPERATURAFIG. 4.-INFLUENCIA DE LA TEMPERATURAFIG. 4.-INFLUENCIA DE LA TEMPERATURADE INTERPDE INTERPDE INTERPDE INTERPDE INTERPASE SOBRE LASE SOBRE LASE SOBRE LASE SOBRE LASE SOBRE LOS VOS VOS VOS VOS VALALALALALORES DE IMPORES DE IMPORES DE IMPORES DE IMPORES DE IMPACTACTACTACTACTOOOOO

Soldador A 1 10 15 5 11 19

Soldador B 7 16 2 12 17 6Soldador C 14 4 8 18 3 13

Soldador A 4.00 a.m. - 12.00 m.

Soldador B 12.00 m. - 8.00 p. m.

Soldador C 8.00 p.m. - 4.00 p.m.

FIG. 5.- SECUENCIA DE SOLDEO RECOMENDADAFIG. 5.- SECUENCIA DE SOLDEO RECOMENDADAFIG. 5.- SECUENCIA DE SOLDEO RECOMENDADAFIG. 5.- SECUENCIA DE SOLDEO RECOMENDADAFIG. 5.- SECUENCIA DE SOLDEO RECOMENDADA

Cangilones SoldadosCangilones SoldadosCangilones SoldadosCangilones SoldadosCangilones Soldados

T u r n o sT u r n o sT u r n o sT u r n o sT u r n o s

Esta influencia de la temperatura de interpase sobre losvalores de impacto es explicado por el hecho quetemperaturas de interpase altas (encima de la temperaturaMs) no permiten transformaciones parciales de laMartensita sino que mantienen la estructura de lasoldadura en el rango Austentico y originan que al finaldel proceso de soldadura se produzca un nico cambiode Austenita a Martensita no revenida.La temperatura de interpase es fijado en el siguienterango:

140C140C140C140C140C TSTSTSTSTS 170C170C170C170C170C

c. Posicin para el SoldeoLa posicin que se emplea en el caso de reparacionestotales debe ser posicin plana, y no deben apoyarselos cangilones durante el proceso de reparacin.

d.Distribucin de la Secuencia de Soldeo y Controlde las DeformacionesLa distribucin de la secuencia de soldeo estntimamente ligada al control de las deformaciones, yaque una adecuada distribucin del calor generado porel proceso de soldadura estar ligado ntimamente a lasecuencia de soldeo que escogimosEn la FFFFFIGIGIGIGIG. 5. 5. 5. 5. 5 mostramos lo que sera la distribucinms adecuado para un impulsor tipo Pelton con nmerode cangliones impar.

1616161616DESGASTE POR EROSION, CAVITACION Y CORROSION, EN IMPULSORES HIDRAULICOS REPARACION POR SOLDADURA

e. Control de las DeformacionesEl control de las deformaciones se efecta a travsde puntos referenciales marcados en cada cangiln.En la FIG. 6FIG. 6FIG. 6FIG. 6FIG. 6 mostramos la secuencia de medicinlongitudinal y transversal para el control de lasdeformaciones.

f. Forma de Depositar los Cordones de Soldadurasobre cada Cangiln.Los cordones deben depositarse de acuerdo al esquemade la FIG. FIG. FIG. FIG. FIG. 77777, de adentro hacia afuera y se recomiendael empleo de planchas auxiliares de cobre para lasreconstrucciones de los filos de ataque o de partesseveramente desgastadas. Para la compensacin de lasdeformaciones que se pueden producir por efecto de ladeposicin de los cordones de soldadura, se recomiendaefectuar cordones de compensacin en la parte exteriorde cada cangiln, estos cordones deben cubrir un anchode 6 cm y un largo de 25 cm de fondo, en la partecentral una superficie libre de referencial.

g. Control de SobreespesorEl control de sobreespesor se realiza por intermedio deplantillas, y se considera que un sobreespesor de1,5 a 2 mm es el adecuado para el maquinado final.

FIGFIGFIGFIGFIG. 6.- PUNT. 6.- PUNT. 6.- PUNT. 6.- PUNT. 6.- PUNTOS DE MEDICION POS DE MEDICION POS DE MEDICION POS DE MEDICION POS DE MEDICION PARAARAARAARAARALA DILATACION DE LOS CANGILONESLA DILATACION DE LOS CANGILONESLA DILATACION DE LOS CANGILONESLA DILATACION DE LOS CANGILONESLA DILATACION DE LOS CANGILONES

FIG. 7.- FORMA DE DEPOSITAR LOS CORDONESFIG. 7.- FORMA DE DEPOSITAR LOS CORDONESFIG. 7.- FORMA DE DEPOSITAR LOS CORDONESFIG. 7.- FORMA DE DEPOSITAR LOS CORDONESFIG. 7.- FORMA DE DEPOSITAR LOS CORDONES

1616161616

h. Maquinado e Inspeccin FinalPara el maquinado se emplea equipos neumticoscon piedras de pulido especiales. El maquinado serealiza en tres etapas:

- Pulido grueso- Pulido intermedio- Pulido fino

La inspeccin final se efecta con mtodos nodestructivos principalmente tintes penetrantes ypartculas magnticas. El chequeo de maquinadose realiza con plantillas especiales de maquinadolas cuales se confeccionan a partir de las dimensionesoriginales de una rueda nueva.

i. Tratamiento Trmico

El tratamiento trmico que se hace es de recocido yse efecta dentro del siguiente patrn:

- Velocidad de calentamiento : 30C/hora- Temperatura de recocido : 580 C/8 horas- Enfriamiento : 20C/hora

La curva de recocido se ilustra en la FIG. 8FIG. 8FIG. 8FIG. 8FIG. 8

Para el aspecto de costos nos vamos a referir aporcentajes de participacin por rubro.

REPREPREPREPREPARACION TARACION TARACION TARACION TARACION TOOOOOTTTTTALALALALAL

RUBRO COSTORUBRO COSTORUBRO COSTORUBRO COSTORUBRO COSTO

Soldadura 39.45 %Material para el acabado 23.17 %Mano de Obra 27.89%Tratamiento trmico 9.49%T o t a lT o t a lT o t a lT o t a lT o t a l 100.00 %100.00 %100.00 %100.00 %100.00 %

En funcin del costo de una rueda nueva el costo deuna reparacin asciende al 20.7% aproximadamente.Es de recalcar que estos porcentajes son nicamentereferenciales y el costo final estar en funcin directadel estado en que se retire la rueda del servicio paraefectuar la reparacin.

FIG 8.- CURVFIG 8.- CURVFIG 8.- CURVFIG 8.- CURVFIG 8.- CURVA PA PA PA PA PARA EL TRAARA EL TRAARA EL TRAARA EL TRAARA EL TRATTTTTAMIENTAMIENTAMIENTAMIENTAMIENTO TERMICOO TERMICOO TERMICOO TERMICOO TERMICODE IMPULSORESHIDRAULICOS 13/4 (CR - NI)DE IMPULSORESHIDRAULICOS 13/4 (CR - NI)DE IMPULSORESHIDRAULICOS 13/4 (CR - NI)DE IMPULSORESHIDRAULICOS 13/4 (CR - NI)DE IMPULSORESHIDRAULICOS 13/4 (CR - NI)

1717171717

5.3 Recuperacin con Proceso SemiautomticoMIG - MAG

El procedimiento es similar a la recuperacin conelectrodos revestidos. En el caso de recuperacin conproceso semiautomtico la regulacin de los parmetrosjuega un papel fundamental, y las velocidades de avanceson mucho ms altas que en el proceso SMAW llegandoa ser hasta un 30 % mayores.

Equipos de soldarEl equipo requerido es una fuente de soldar para procesoMIG - MAG, de preferencia la fuente de poder debe deser del tipo sinrgico que tenga una regulacin muyfina para fijar los parmetros del trabajo. Al trabajarsecon alambres inoxidables el equipo debe tener lossiguientes accesorios adicionales:- Antorcha refrigerada por agua- Resirculador de agua- Liner de tefln- Regulador de presin con fluvimetroAccesorios adicionales para trabajos comple-Accesorios adicionales para trabajos comple-Accesorios adicionales para trabajos comple-Accesorios adicionales para trabajos comple-Accesorios adicionales para trabajos comple-mentariosmentariosmentariosmentariosmentarios- Escareador- Escobilla de acero inoxidable- Cincel y martillo- Amolador angular de 4

Metal de aporteEl metal de aporte requerido es del tipo 13/4. El metalde aporte usado es el INOXFIL PS 134 que se ajustaa la norma A5.9:ER 410NiMo presentando similarescaractersticas al metal base.

Gas de proteccinEl gas de proteccin usado en soldadura de aceroinoxidable debe ser una mezcla de ARGON + CO2 enporcentaje de 98% y 2% respectivamente, la humedaddel gas debe ser muy baja y se debe de adquirir gascalidad soldadura.

ProcedimientoEl Procedimiento de reparacin sigue los mismos pasosque el proceso de reparacin SMAW, existiendo algunasparticularidades como la seleccin del dimetroapropiado segn el nivel de desgaste y la adecuadaregulacin de parmetros.A continuacin presentamos una secuencia de reparacinla cual debe estar integrada con los conceptosmencionados por la reparacin con proceso SMAW:

a. Marcar los puntos de referenciaLos puntos marcados en los lados laterales del Cangilnservirn para que el soldador tenga referencia de las medidasque debe conservar durante el proceso de recuperacin ypermite como hemos sealado un adecuado control de lasdeformaciones que se producen durante el proceso desoldadura.


1717171717

b. Emparejar la superficie gastadaLa superficie interna del Cangiln por lo generaltiene superficies de desgaste irregular y con canalesestrechos muy profundos, producidos por la cavitacin,estos canales deben ser ampliados para evitar realizarcordones con defectos.

c. Temperatura de precalentamientoComo hemos mencionado la temperatura requeridaen los rodetes Pelton de la serie AISI 410 Ni Mo es de150 C, esta temperatura debe de mantenerse durantetodo el tiempo que dura la reparacin. Para mantenerla temperatura de precalentamiento y trabajo se usanhornos especialmente diseados para este efecto, songeneralmente diseados con resistencia elctrica ytermostatos para controlar la temperatura. Tienen unaventana donde se tiene la superficie del cangilnexpuesta para ser rellenada y la ventana es cubiertacon mantas especiales para evitar la fuga del calor.

d . Seleccin del AlambreEl Alambre se seleccionar de acuerdo a la composicinqumica del metal base, en este caso particular el alambreser un INOXFIL PS 134 (AWS ER 410 Ni Mo) alambreespecialmente diseado para soldar aceros inoxidablescon 13% de Cr y 4 % de Ni. y una alta resistencia alimpacto. Adems el alambre deber estar libre deimpurezas en la superficie. Los dimetros seseleccionar de acuerdo al desgaste quepresenten los cangilones, de preferenciase usan dimetros de 1,0 mm y 1,2mm pudiendo usar hasta 1,6 cuandolos desgastes son excesivos.

FIG 9.- CANGILONFIG 9.- CANGILONFIG 9.- CANGILONFIG 9.- CANGILONFIG 9.- CANGILONPPPPPA R C I A L M E N T EA R C I A L M E N T EA R C I A L M E N T EA R C I A L M E N T EA R C I A L M E N T ER E L L E N A D OR E L L E N A D OR E L L E N A D OR E L L E N A D OR E L L E N A D OCON PROCESO GMAWCON PROCESO GMAWCON PROCESO GMAWCON PROCESO GMAWCON PROCESO GMAW

FIG. 10.- RELLENO DE PRE DEFORMACION INICIO YFIG. 10.- RELLENO DE PRE DEFORMACION INICIO YFIG. 10.- RELLENO DE PRE DEFORMACION INICIO YFIG. 10.- RELLENO DE PRE DEFORMACION INICIO YFIG. 10.- RELLENO DE PRE DEFORMACION INICIO YPRIMEROS CORDONES DEL RELLENOPRIMEROS CORDONES DEL RELLENOPRIMEROS CORDONES DEL RELLENOPRIMEROS CORDONES DEL RELLENOPRIMEROS CORDONES DEL RELLENO

FIG. 11.- ALAMBRE INOXFIL PS 134FIG. 11.- ALAMBRE INOXFIL PS 134FIG. 11.- ALAMBRE INOXFIL PS 134FIG. 11.- ALAMBRE INOXFIL PS 134FIG. 11.- ALAMBRE INOXFIL PS 134

1818181818

Parmetros de TrabajoLos parmetros de trabajo son fijados teniendo encuenta la zona de trabajo en el Cangiln se puedetener parmetros bajos en zonas de paredesdelgadas y parmetros altos en zonas donde elCangiln tiene espesores muy gruesos, losparmetros tambin se fijaran de acuerdo al dimetrodel alambre que se este usando, como se puede verlos parmetros se fijan de acuerdo a las circunstanciasen que se presente el trabajo.

Primer Paso del RellenadoLa superficie del cangiln generalmente tienedesgastes irregulares en la superficie, por lo queprimeramente se debe rellenar la zona de mayordesgaste hasta que la superficie este pareja reciense procede a rellenar el Cangiln.

Proceso de RellenadoPrimeramente se procede a rellenar la parte exteriorsuperior del cangiln con la finalidad de reforzarlas paredes gastadas y pre deformarlo con lafinalidad de que con el relleno interno al final notenga una deformacin excesiva; luego se marca lazona central del cangiln con un cordn longitudinalen la zona inferior interna de tal manera que sirvade gua para realizar los cordones circunferencialesa la forma del cangiln. FIG.12FIG.12FIG.12FIG.12FIG.12

Control de Temperatura de InterpaseLa temperatura de internase se debe de controlarconstantemente, esta temperatura no debe superarlos 170 durante todo el proceso de soldadura. Comohemos mencionado la temperatura de interpasejuega un papel muy importante en los valores deimpacto finales y en la microestructura resultante unavez finalizado el proceso de reparacin.

El rellenado de los cangilones se seguir realizandohasta recubrirlo totalmente para que luego entre enun proceso final de acabado con abrasivos y posteriortratamiento trmico. FIG.13FIG.13FIG.13FIG.13FIG.13


1818181818

FIGFIGFIGFIGFIG. 13.- CONTROL DE TEMPERA. 13.- CONTROL DE TEMPERA. 13.- CONTROL DE TEMPERA. 13.- CONTROL DE TEMPERA. 13.- CONTROL DE TEMPERATURA DE INTERPTURA DE INTERPTURA DE INTERPTURA DE INTERPTURA DE INTERPASEASEASEASEASE

FIG. 12.- INICIO Y PRIMEROS CORDONES DEL RELLENADOFIG. 12.- INICIO Y PRIMEROS CORDONES DEL RELLENADOFIG. 12.- INICIO Y PRIMEROS CORDONES DEL RELLENADOFIG. 12.- INICIO Y PRIMEROS CORDONES DEL RELLENADOFIG. 12.- INICIO Y PRIMEROS CORDONES DEL RELLENADO

INOXFIL PS 134Caractersticas: El INOXFIL PS 134 deposita un metal que tiene

buena resistencia a la corrosin por agua, vapory aire marino.

Sus excelentes valores de impacto garantizan undepsito de soldadura de alta calidad.

Norma TcnicaAWS A5.9-93 - ASME II/C; SFA 5.9: ER 410 NiMoDIN 8556: SG X2 CrNi 13 4UNS Number S41086

Parmetros de Soldadura

Dimetro (mm) Amperaje Voltaje Gas I / min1,0 80 - 200 22 - 27 121,2 100 - 250 26 - 30 121,6 190 -360 30 - 34 15

Propiedades Mecnicas del Metal Depositado

Resistencia a la traccin 950 - 11 00 N/mm2

Lmite de fluencia 640 - 780 N/mm2

Elongacin en 2" 15 - 21%Dureza Brinell 350 - 370 HBEnerga de impacto 85-150 J (Charpy V /20C)

Anlisis Qumico del Metal Depositado

C Si Mn Cr Mo Ni S P Cu0,02 0,43 0,38 12,33 0,5 4,5 0,007 0,015 0,16

Precalentamiento y Tratamiento Trmico: Precalentamiento 150C y temperaturas de

interpase en caso de piezas gruesas 150C -175C. Mximo calor de entrada (heat input),15 000 J/cm.

Tratamiento trmico 580-620C (AWS A5.4-92).

Aplicaciones El INOXFIL PS 134 es un alambre de acero

inoxidable para ser usado con el proceso MIG enla unin y/o recubrimiento de aceros inoxidablesmartensticos del tipo AISI 410NiMo, DIN X5 CrNi13 4, G - X CrNi13 4, G - X5 CrNi 13 6

Aceros inoxidables ASTM CA6 N M Aceros inoxidables DIN: X5 CrNi 13 4, G - X5 Cr

Ni 13 4, G- X5 Cr Ni 13 6 Aceros inoxidables martensticos, ferrticos,

laminados, forjados o fundidos. Ruedas Pelton, turbinas a vapor, sistemas de

generacin de vapor, bombas.

Gases recomendadosAr + 2% de CO2, Ar + 2% de O2.

PresentacinEmbobinado en carretes de 10 Kg y 13,6 Kg, segnDIN 8559, en dimetros de 0,9 mm, 1,0mm, 1,2mmy 1,6mm.

1919191919

EXSAEXSAEXSAEXSAEXSATIG 134 / CITTIG 134 / CITTIG 134 / CITTIG 134 / CITTIG 134 / CITOCHROM 134OCHROM 134OCHROM 134OCHROM 134OCHROM 134

EXSATIG 134 / CITOCHROM 134

CITOCHROM 134CaractersticasElectrodo bsico para soldar y recubrir aceros al 13% Cr y 4%Ni. El material depositado es martenstico y se endurece alaire. Gran resistencia del depsito a los desgastes por erosiny cavitacin, as como a la corrosin por cidos y altastemperaturas encima de los 800C. En caso de materialesbase Cr-Ni 13/4 se recomienda un precalentamiento de 150Cy temperaturas de interpase de 170C. Se recomienda observarlas especificaciones para el precalentamiento, post-calentamiento y tratamiento trmico del material base.

Norma TcnicaAWS / ASME SFA-5.4: E 410 Ni Mo-15DIN 8556 E 13 4 B 20 + ISO 3581 E 13 4 B 20


Resistencia a la traccin 937- 948 N/ mm2136 000 a 138 000 lb/puIg2

Lmite Elstico 780 - 857 N/mm2113 000 a 124 000 lb/puIg2

Energa de impacto >50-68 (Ch V + 20 C)

Elongaci6n en 2" > 16 - 19.%

(*) Valores mecnicos del metal de soldadura despus de untratamiento trmico a 580 C/8 h. y enfriamiento 25C/h

Anlisis Qumico del Metal Depositado (%)

CCCCC M nM nM nM nM n S iS iS iS iS i C rC rC rC rC r N iN iN iN iN i M oM oM oM oM o0.05-0.06 0.6 0.3 13.0 4.0 0.5

Parmetros de Soldadura

Para corriente continua - Electrodo al polo positivo:D i m e t r oD i m e t r oD i m e t r oD i m e t r oD i m e t r o Amp. mn.Amp. mn.Amp. mn.Amp. mn.Amp. mn. Amp. mx.Amp. mx.Amp. mx.Amp. mx.Amp. mx.

5/32" 50 601 /8" 80 1005/32" 110 1403/1 6" 150 180

AplicacionesUsado para reconstruir accesorios de turbinas Pelton,expuestos a desgaste por cavitacin y/o erosin.Para recuperar piezas que han sufrido desgaste por corro-sin a causa de cidos, as como a altas temperaturas.Especial para aceros COR 134 y todo tipo de hidroturbinasDiseado para soldar aceros tipo AISI 414, 416 y 420Para aceros X4 Cr Ni 13 4, G-X 5 Cr Ni 13 4, G-X 5 Cr Ni13 6, G-X 5 CrNiMo 12 4, G-X CrNiMo 13 4.Para reconstruir turbinas tipo Francis y Pelton.

Posiciones de SoldarP, H, Va, Sc

ResecadoEs importante el uso de electrodos secos. En caso deque los electrodos hayan estado expuestos excesivamentea la intemperie, resecar a 200 C/2horas.

1919191919

EXSATIG 134CaractersticasVarilla de acero inoxidable martenstico para ser usadopor proceso TIG, mediante el cual se obtiene depsitosde soldadura de alta pureza y alta calidad. Con lavarilla EXSATIG 134 se alcanza los ms altos valores delas propidades mecnicas para este tipo de aleacin.Precalentar las piezas en el rango de transformacinmartenstica cuando se suelda aceros al 13% Cr y 4% Ni,cindose estrictamente a las especificaciones delfabricante. En general precalentar para secciones mayoresa 10 mm. entre 100 a 150C. Presenta gran resistencia alos desgastes por erosin, cavitacin, impacto y corrosin.Su deposicin horaria es menor a la de otros procesos desoldadura, siendo la concentracin de calor ms localizada,lo que origina menos distorciones en las zonas afectadaspor el calor, por lo que se puede realizar recuperacionesin situ pudiendo prescindir del tratamiento trmico.

Norma TcnicaAWS A5.9 - ASME II/C - SFA 5.9: ER 410 Ni MoUNS Number S41086DIN 8556 : SG X 3 Cr Ni 13 4German DIN - Standard N 1.4351


Resistencia a la traccin 950 - 1 1 00 N/mm2

137 870 - 159 639 lb/pulg2

Lmite de fluencia 640 - 780 N/mm2

92 880 - 113 188 lb/pulg2

Elongacin en 2" 15 - 21%Dureza 350 - 370 HBEnerga de impacto 85-150 J (Charpy V /20C)Alivio de tensiones 580 - 620C (AWS A5.4 - 92)8 horas, enfriamiento en horno

Anlisis Qumico del Metal Depositado

CCCCC M nM nM nM nM n S iS iS iS iS i C rC rC rC rC r N iN iN iN iN i M oM oM oM oM o0.02 0.38 0.43 12.50 4.50 0.50

AplicacionesSoldadura de unin y relleno de aceros inoxidablemartensticos del tipo AISI 410, 415, 410, Ni Mo, ASTMCA6 N M, DIN: X5 CrNi 134, DIN: X5CrNi 136, ascomo de accesorios de las centrales hidroelctricas. RodetesPelton, turbinas de vapor, agujas, asientos, toberas,bombas, sistemas de generacin de vapor, etc. Ideal pararecuperar cantos vivos (lnea divisora de agua, filo deapoyo), resanado de poros y fisuras (preparar juntas enU hasta eliminar el defecto) en rodetes Pelton.

Gas Recomendado100% Argn (grado soldadura).

AprobacionesTV

Formas de SuministroDimetros : 1. 60, 2.50, 3.25 mmLongitud : 500 mm

2020202020

PROMOCION DE MAPROMOCION DE MAPROMOCION DE MAPROMOCION DE MAPROMOCION DE MAQUINAS MILLE SAF PQUINAS MILLE SAF PQUINAS MILLE SAF PQUINAS MILLE SAF PQUINAS MILLE SAF PARA LA MINERIAARA LA MINERIAARA LA MINERIAARA LA MINERIAARA LA MINERIA

2121212121

Por: Pedro Coloma Vera. (*)

REFLREFLREFLREFLREFLOOOOOTTTTTAMIENTAMIENTAMIENTAMIENTAMIENTO DE CAMIONO DE CAMIONO DE CAMIONO DE CAMIONO DE CAMIONHAHAHAHAHAULPULPULPULPULPAAAAACKCKCKCKCK

REFLOTAMIENTO DE CAMION HAULPACK

IntroduccinLa palabra soldadura transmite la idea de continuidad.De acuerdo a la definicin establecida por ISO, lasoldadura es una operacin por la cual se obtienecontinuidad, mediante diferentes vas, entre partes oelementos de un ensamble. Una definicin ms simplesera quizs : e duobus unum (de dos se vuelven uno)1.Los ensambles a unir pueden ser de una variedad denaturalezas inimaginable. Pueden pertenecer acomponentes y equipos de cualquier industria o actividaden la cual el hombre se desempea.

En nuestro pas, el sector minero es uno de los pulmones(o talvez el corazn) del desarrollo y el crecimiento nacional.La soldadura en el sector minero juega un papeltrascendental.

La reparacin que describiremos en el presente artculocorresponde a la recuperacin de un chass de caminde carguo de mineral. Este chass fue seriamente daadodurante un accidente en la operacin del equipo. El altocosto de reposicin de este componente y el tiempo quepermanecera inactiva la unidad, hizo necesario el intentode recuperacin por soldadura del chass.Siguiendo un proceso ordenado de seleccin de variablesde los procedimientos de soldadura e inspeccin nodestructiva y respetando todas estas variables establecidasdurante la ejecucin de la reparacin, se consigui poneren marcha nuevamente la unidad.

El problemaSe deba ejecutar la reparacin del chass de una unidadHaulpack 330M (FIG. 1). Esta unidad es un camin de90 toneladas de capacidad de carga. El equipo vacopesa 69 toneladas.El chass est compuesto de elementos de seccin tubularrectangular debido a su elevada rigidez. El chass estformado por la unin de un elemento de acero fundidoy elementos de seccin rectangular formados porplanchas soldadas. Se realizaron dos juntas soldadas:

JuntJuntJuntJuntJunta a a a a 11111::::: Unin entre elemento de acero fundido (alque llamaremos Elemento1Elemento1Elemento1Elemento1Elemento1) de seccin rectangular yelemento de seccin rectangular formado por planchassoldadas (al que llamaremos Elemento 2Elemento 2Elemento 2Elemento 2Elemento 2).Junta 2: Junta 2: Junta 2: Junta 2: Junta 2: Unin entre Elemento 2 y otro elemento deseccin rectangular formado de planchas soldadas (alque llamaremos ElementoElementoElementoElementoElemento 33333).

F I G . 1 . - C A M I O NF I G . 1 . - C A M I O NF I G . 1 . - C A M I O NF I G . 1 . - C A M I O NF I G . 1 . - C A M I O NHAULPHAULPHAULPHAULPHAULPACKACKACKACKACK

La unin entre el Elemento 1 y el Elemento 2 es definidapor AWS como una unin en esquina. La unin entre elElemento 2 y el Elemento 3 es definida por AWS como unajunta en T. Los espesores involucrados son los siguientes:

Elemento 1Elemento 1Elemento 1Elemento 1Elemento 1 19 mm19 mm19 mm19 mm19 mmElemento 2Elemento 2Elemento 2Elemento 2Elemento 2 9,7 mm9,7 mm9,7 mm9,7 mm9,7 mmElemento 3Elemento 3Elemento 3Elemento 3Elemento 3 11 mm11 mm11 mm11 mm11 mm

En la FIG. 2FIG. 2FIG. 2FIG. 2FIG. 2 se observa la disposicin de las partes a unir:

La estrategiaEl problema se puede analizar centrando nuestraatencin en dos caractersticas de la reparacin:- Soldadura de tres elementos de composicin

qumica, resistencia y espesores diferentes.- Soldadura entre elementos de gran peso y

espesor considerable, lo que implica la existenciade uniones rgidas y por lo tanto la posibilidadde generacin de grandes tensiones residuales.

Por lo tanto, la secuencia de actividades a seguirser la siguiente:- Encontrar las composiciones qumicas de los

elementos para as hallar las temperaturas deprecalentamiento. Para esto necesitaremostambin los espesores, grado de restriccin delas juntas y materiales de aporte a usarse.

- Se usarn electrodos bsicos de bajo hidrgenopara disminuir el riesgo de fisuracin inducidapor hidrgeno. Estos electrodos se debernalmacenar en hornos de mantenimiento a unatemperatura mnima de 120 C durante su uso2.

- Se buscar algn dato referente a resistencia me-cnica de los elementos a unir. En funcin a elloseleccionaremos la resistencia del material de aporte.

- Se intentar por distintos medios ( precalentamiento,martilleo, etc), disminuir las tensiones residualesde la junta.

FIGFIGFIGFIGFIG.2 ESQUEMA GENERAL DE LAS P.2 ESQUEMA GENERAL DE LAS P.2 ESQUEMA GENERAL DE LAS P.2 ESQUEMA GENERAL DE LAS P.2 ESQUEMA GENERAL DE LAS PARTES A UNIRARTES A UNIRARTES A UNIRARTES A UNIRARTES A UNIR

2121212121

(*) Ingeniero Mecnico , CWI - Ingeniero de Producto

2222222222REFLOTAMIENTO DE CAMION HAULPACK

ProcedimientoPara efectuar la reparacin se opt por seguir losrequerimientos del estndar AWS D1.1 2000publicado por la American Welding Society.Las composiciones qumicas encontradas fueron:

Elemento Forma Espesor C Mn Si Cr Ni Mo S

Elemento 1 Acero fundido 19 mm 0.265 0.62 0.4 0.28 0.09 0.08 0.018Elemento 2 Planchas 9.7 mm 0.093 0.78 0.26 0.05 0.09 0.02 0.03Elemento 3 Planchas 11 mm 0.187 0.52 0.21 0.05 0.02 0.0 0.009

Observando las composiciones qumicas y los espesoresinvolucrados, la junta soldada ms crtica ser la queune el ElementoElementoElementoElementoElemento 1 1 1 1 1 y el Elemento 2 Elemento 2 Elemento 2 Elemento 2 Elemento 2 (Junta 1). Estajunta involucra los mayores espesores y lascomposiciones qumicas con ms contenidos deelementos aleantes. Por este motivo, se tomar comoreferencia a esta junta soldada para hallar la temperaturade precalentamiento global.Para calcular las temperaturas de precalentamientose us el mtodo presentado en el anexo XI delAWS D1.1-200. En este mtodo en funcin delparmetro Pcm:

Pcm= C +Si + Mn + Cu + Ni + Cr + Mo + V + 5B 30 20 20 60 20 15 10

del nivel de hidrgeno escogido (H2), ndice desusceptibilidad escogido ( F) y espesores involucrados, sedetermin como temperatura de precalentamiento 160 C.

Segn el catlogo del equipo, las planchas que formanel chasis tienen como lmite de fluencia 50 Ksi. Por estose escogi el aporte TENACITO 80 ( E8018-C3), quetiene como lmite de fluencia entre 68 Ksi y 80 Ksi segnAWS A5.5 - 96. Este electrodo brinda una muy buenacombinacin de alta resistencia y buena enlongacin.La unin entre el Elemento 1 y el Elemento 2 tiene unacaracterstica especial a ser analizada. Es una unin a

tope entre dos elementos tubulares de seccinrectangular de diferente espesor. Adems secontaba con el requerimiento del dueo delequipo de no hacer ningn maquinado enla seccin fundida, ya que el chass originalno contemplaba esta posibilidad.El problema que esto generaba era laposibilidad de crear un gran concentradorde tensiones debido a la falta de penetracin(((((FIGFIGFIGFIGFIG..... 3) 3) 3) 3) 3). Ya que esta parte del chass sostieneel motor de la unidad, la junta est sujeta aesfuerzos dinmicos. De existir esteconcentrador, la posibilidad de generaruna fisura por fatiga sera grande. Unconcentrador en la raz de una junta hechadesde un solo lado puede ser disminuidopor una soldadura de respaldo o por unaplancha de respaldo3. Por este motivo se

FIG 4.- TC-U4AFIG 4.- TC-U4AFIG 4.- TC-U4AFIG 4.- TC-U4AFIG 4.- TC-U4A

FIG. 5.- BTC-P4 FIG. 5.- BTC-P4 FIG. 5.- BTC-P4 FIG. 5.- BTC-P4 FIG. 5.- BTC-P4

FIG. 3.-FIG. 3.-FIG. 3.-FIG. 3.-FIG. 3.-C O N C E N T R A D O RC O N C E N T R A D O RC O N C E N T R A D O RC O N C E N T R A D O RC O N C E N T R A D O R

DE TENSIONESDE TENSIONESDE TENSIONESDE TENSIONESDE TENSIONESPOR FPOR FPOR FPOR FPOR FALALALALALTTTTTA DEA DEA DEA DEA DEP E N E T R A C I NP E N E T R A C I NP E N E T R A C I NP E N E T R A C I NP E N E T R A C I N

2222222222

decidi poner una pancha de respaldo a todo lo largode la raz en la junta 1. Este tipo de solucin es reconocido,por AWS D1.1-2000 en la junta precalificada dedesignacin TC-U4a (((((FIGFIGFIGFIGFIG. 4). 4). 4). 4). 4) junta que se us paraunir los elementos 1 y 2.

Para unir los elementos 2 y 3 se us la juntaprecalificada por AWS D1.1 - 2000, de designacinBTC-P4(((((FIGFIGFIGFIGFIG. 5). 5). 5). 5). 5). El biselado a 45 de los extremosdel Elemento 2 hizo posible incrementar la gargantaefectiva de los cordones en filete que unen amboselementos.

Finalmente se martill los cordones entre pases durante todala ejecucin para aliviar tensiones residuales. El martilleo(peening) es un medio mecnico de alivio de tensiones quemediante golpes sobre los cordones de soldadura en caliente,causan que stos se deformen plsticamente aliviando lastensiones elsticas causadas en la contraccin. No semartillaron ni el primer ni el ltimo pase.La inspeccin no destructiva se realiz mediante losensayos de Partculas Magnticas y Ultrasonido

ConclusinLa reparacin por soldadura de equipo pesado escompletamente factible siendo estrictos con losrequerimientos de diseo, procedimiento desoldadura, soldadores calificados e inspeccin.

Referencias1. Fundamentals of Welding Metallurgy - H. Granjon

- Captulo 12. Structural Welding Code - Steel AWS D1.1-2000

- American Welding Society3. Weldability of Steels - Welding Research Council

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IMPLEMENTIMPLEMENTIMPLEMENTIMPLEMENTIMPLEMENTAAAAACION DEL SISTEMACION DEL SISTEMACION DEL SISTEMACION DEL SISTEMACION DEL SISTEMADE GESTION AMBIENTDE GESTION AMBIENTDE GESTION AMBIENTDE GESTION AMBIENTDE GESTION AMBIENTALALALALAL

EEEEEn la permanente bsqueda de la mejora continua hoy en da nosencontramos en pleno proceso de implementacin de un Sistemade Gestin Ambiental bajo los lineamientos de la ISO 14001,para nuestras dos divisiones: EXPLOSIVOS Y SOLDADURAS.

Nuestros objetivos empresariales orientados a incrementar los nivelesde productividad y mejora continua se han fundamentando en unestricto respeto y proteccin al medio ambiente, porque siemprehemos tenido la firme conviccin de que cuidar el lugar dondevivimos es parte fundamental de nuestra responsabilidad comoempresa.

Somos conscientes adems que en el mediano plazo ser unaexigencia de los mercados tanto nacionales como internacionales,demostrar que los productos comercializados por las empresas sonfabricados sin alteraciones permanentes al medio ambiente. Porello EXSA S.A., viene tomando las previsiones que nos permitangarantizar a nuestros clientes productos fabricados bajo esaimportante condicin.

Para la implementacin de nuestro Sistema de Gestin Ambiental,se ha conformado un equipo de trabajo con profesionalesespecializados en la materia, quienes tienen bajo su responsabilidadel desarrollo y cumplimiento de un programa de trabajo el cualconsidera entre sus principales actividades las siguientes: Difusin y capacitacin de nuestro personal. Definicin de nuestra poltica y compromisos ambientales Documentacin del Sistema de Gestin Ambiental (manual,

procedimientos, registros) Auditoras Internas

Paralelamente como parte integral de este proceso, es importantedestacar que venimos implementando tambin nuestro PROGRAMADE ADECUACION AL MEDIO AMBIENTE (PAMA), que tiene porfinalidad establecer las acciones de orden tcnico para mitigar oeliminar progresivamente los potenciales impactos ambientales ytomar las medidas de prevencin del deterioro ambiental. NuestroPAMA ha definido tres objetivos dentro de su gestin:

MONITOREO de descargas y actividades potencialmentecontaminantes y sus referentes en el cuerpo receptor con la finalidadde mantener informacin actualizada que nos permita evaluar lamagnitud de los indicadores seleccionados y la efectividad de lasmedidas de mitigacin y de prevencin aplicadas.

PREVENCION, aplicando buenas prcticas operativas yoptimizando procesos, operaciones o el uso de recursos, as comoevaluando y adoptando tecnologas que permitan minimizarla descarga de sustancias contaminantes al medio ambiente.

MITIGACION, corrigiendo las causas que originan impactosambientales y restaurando o compensando los daos alecosistema.

Finalmente EXSA S.A. como lineamiento prioritario para eldesarrollo de sus actividades y el diseo de sus proyectos,reafirma su fiel compromiso de desarrollar sus actividadesempresariales bajo estrictas condiciones de seguridad,calidad y de cuidado al medio ambiente, por lo cualdesea compartir con ustedes su POLITICA YCOMPROMISOS definidos para tal fin:

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POLITICA DESEGURIDAD, CALIDADY MEDIO AMBIENTE

EXSA S.A. es una empresa lderen el mercado de explosivos ysoldaduras, que mantiene siste-mas de seguridad, calidad y ges-tin ambiental, desarrolladosbajo el esquema de la mejoracontinua y dentro del marco dela legislacin y normatividadaplicable.

NUESTRA POLITICANUESTRA POLITICANUESTRA POLITICANUESTRA POLITICANUESTRA POLITICAESTESTESTESTESTA ORIENTA ORIENTA ORIENTA ORIENTA ORIENTADADADADADA AA AA AA AA A

Establecer mecanismos decontrol para minimizar los ries-gos y accidentes laborales. Lograr la satisfaccin de losclientes a travs de productoscompetitivos en calidad y precio. Prevenir y minimizar lacontaminacin generada porresiduos, emisiones y efluentes,optimizando el uso de losrecursos naturales con unaactitud responzable hacia elmedio ambiente.

COMPROMISOSCOMPROMISOSCOMPROMISOSCOMPROMISOSCOMPROMISOS11111Promover una cultura de seguri-dad, calidad y proteccin delmedio ambiente entre nuestrostrabajadores, clientes, proveedoresy en la sociedad en general.22222 Comprender las necesidades delos clientes para satisfacer susrequisitos y hacer los esfuerzospara exceder sus expectativas.33333 Desarrollar actividades queconviertan a nuestros trabaja-dores en agentes activos para lamejora continua.

GERENCIA GENERAL GERENCIA GENERAL GERENCIA GENERAL GERENCIA GENERAL GERENCIA GENERAL

Boletin N° 100

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