Archivos Solicitados Santa Maria Del Oro...

2.2.- PERFORACIÓN.

El proceso de perforación siguió un programa ordenado que consistió en la ejecución de los siguientes pasos:

1. Se recibieron las cajas de perforación.2. Se lavaron los núcleos en las cajas.3. Se colocaron los intervalos de profundidad en cada caja y su numeración

correspondiente.4. Se ubicaron los intervalos considerando el formato de 1.20 m.5. Se calculó el RQD.6. Se calculó el % de recuperación.7. Se visualizó el % de vetillas por metro.8. Se ubicaron las fracturas por intervalos.9. Se estableció el perfil litológico.10. Se fotografiaron las cajas.11. Se numeraron y etiquetaron las cajas

REPORTE DE SONDEOS GEOLÓGICOS EN LA BOQUILLA PARA PRESA DE JALES EN SANTA MARÍA DEL ORO, DGO.

Sondeo 1.

Se reporta material aluvialsemilitificado (conglomerado polimíctico) conformado por finos y boleos hasta la profundad de 4 m, de 4 a los 18.40 m. granito.

Registro de Prueba de Permeabilidad Lefranc en el acarreoSondeo 1 de 0-3 m15 Septiembre 14:22 pmDiámetro 1 3/4"

Lectura inicial 22 milímetrosTiempo de infiltración Abatimiento de nivel del Agua

300 seg. 31 milímetros300 seg. 40 milímetros300 seg. 46 milímetros300 seg. 50 milímetros300 seg. 56 milímetros

Sondeo 2.

Se reporta material aluvial conformado por finos y arenas en capa superficial y material aluvial semilitificado (conglomerado polimictico) boleos hasta la profundad de 4 a 8.50 y de los 8.50 a los 22.90 metros granito.

Registro de Prueba de Permeabilidad Lefranc en el acarreoSondeo 2 de 0-3 m7 agosto 5:15 pmDiámetro 1 3/4"

Lectura inicial 0 milímetrosTiempo de infiltración Abatimiento de nivel del Agua


Sondeo 2 de 3-6m.

9 agosto 16:10Lectura Inicial 111 milímrtros

Tiempo de infiltración Abatimiento de nivel del agua300 seg. 150 milímetros300 seg. 194 milímetros300 seg. 225 milímetros300 seg. 231 milímetros300 seg. 238 milímetros

Sondeo 3 de 0 a 315 agosto 12:10 pmDiámetro 1 3/4"

Lectura Inicial 130 milímetrosTiempo de infiltración Abatimiento de nivel del agua

300 seg. 170 milímetros300 seg. 201 milímetros

300 seg. 235 milímetros300 seg. 255 milímetros300 seg. 275 milímetros

Sondeo 3 de 3 a 6Se reporta material aluvial conformado por finos y arenas en capa superficial y

material aluvial semilitificado (conglomerado polimíctico) boleos hasta la profundad de 6 m, y de los 8.00 a los 18.80 m. granito.

15 agosto 16:02Diámetro 1 3/4"

Lectura Inicial 120 milímetroTiempo de infiltración Abatimiento de nivel del agua


De 0a 1 m arcillaDe 1 a 8 m arcilla con polvillo verdeDe 8 a 20 m. granito

Porcentaje de recuperacion (R%): Cantidad de muestra total recuperada. Se obtiene dividiendo la longitud de los fragmentos de roca entre la alongitud total del sondeo, y multiplicandolo por 100.

Indice de fracturacion (IF): Cantidad de discontinuidades por cada metro de testigo recuperado.

Cantidad de la roca (rock quality designation {ROD%}): Es la proporcion de la longitud de los fragmentos de testigo iguales y mayores de 10 cm (limitados por discontinuidades naturales) y la longitud total del sondeoen cada maniobra y multiplicado por 100

Estimación de la calidad de las rocas según el RQD y No. Numero de fracturas por metro

RQD (%) Calidad de la roca IF

0-25 Muy mala < 1525-50 Mala 15-8<50-75 Media 8-575-90 Buena 5-1

90-100 Exelente < 1

Espacio entre discontinuidades

Metros Tipo de roca

>3 Solido1-3 Masivo

0.3-1 En forma de bloques0.05 - 0.3 Fracturado

<0.05 Triturado

Valores del RQD. De los sondeos en roca.

SONDEO 1. Profundidad de perforación en roca: 14.40 metros

Profundidades. RQD. (%) Calidad de la roca

(m)

De 4 a 5.2

De 5.20 a 6.40 96.66 excelente

De 6.40 a 7.60 82.50 buena

De 7.60 a 8.80 92.08 excelente

De 8.80 a 10.00 88.33 buena

De 10.00 a 11.20 97.08 excelente

De 11.20 a 12.40 79.16 buena

De 12.40 a 13.60 91.66 excelente

De 13.60 a 14.80 97.50 excelente

De 14.80 a 16.00 77.50 buena

De 16.00 a 17.20 98.33 excelente

De 17.20 a 18.40 89.16 buenaLa perforación presento fracturamiento, con un índice de fracturamiento de entre

2 y 3El porcentaje de recuperación fue alto con valores comprendidos entre el 90 y 100%

SONDEO 2. Profundidad de perforación en roca: 14.40 metros.

Profundidades. (m)

RQD. (%) Calidad de la roca

DE 8.50 a 9.70 37.5 mala

De 9.70 a 10.90 15.0 muy mala

De 10.90 a 12.10 65.0 media

De 12.10 a 13.30 83.33 buena

De 13.30 a 14.50 40.33 mala

De 14.50 a 15.70 21.66 muy mala

De 15.70 a 16.90 83.33 buena

De 16.90 a 18.10 90.0 excelente

De 18.10 a 19.30 73.33 media

De 19.30 a 20.50 46.33 mala

De 20.50 a 21.70 43.33 mala

De 21.70 a 22.90 61.66 mediaLa perforación presento trituración, con un índice de fracturamiento de entre 10 y

20El porcentaje de recuperación fue alto con valores comprendidos entre el 90 y 95%.

SONDEO 3. Profundidad de perforación en roca: 10.80 metros

Profundidades. (m)

RQD. (%) Calidad de la roca

De 8.00 a 9.20 21.6 muy mala

De 9.20 a 10.40 64.16 media

De 10.40 a 11.60 79.16 buena

De 11.60 a 12.80 49.16 mala

De 12.80 a 14.00 69.16 media

De 14.00 a 15.20 14.16 muy mala

De 15.20 a 16.40 27.50 mala

De 16.40 a 17.60 20.83 muy mala

De 17.60 a 18.80 26.66 mala

La perforación presento fractura miento, con un índice de fractura miento de entre 5 y 8

El porcentaje de recuperación fue alto con valores comprendidos entre el 90 y 100%.

I.- PRUEBAS DE PERMEABILIDAD

II.- PRUEBA DE COMPRESIÓN SIMPLEMUESTRA INALTERADA

PRUEBA DE COMPRESIÓN SIMPLE

DIAM. = 10.2 cm.

AREA = 81.7 cm2

LECT. = 5.5 x 60.43 (CONSTANTE DE LA PRENSA) =332.36 KG. /CM2

AREA DEL CILINDRO = 332.36 CM2

RESISTENCIA (qμ) = 4.07 KM/CM2

CLASIFICACIÓN S.U.C.S.= SM

Cμ= qμ/2 qμ= Esfuerzo desviadorCμ= 4.07 / 2 = 2.035 Cμ= Cohesion

Resistencia ala compresión simple = 4.07 Kg/cm2 = 40 Ton/m2

σ3=0

σ1

qμ

Cμσ3 = 0σ3

σ1

Cohesión del material = 2.035

FOTOS DE PRUEBA REALIZADA:

Cabeceo de muestra inalterada. Preparación de la muestra para su ensaye a compresión simple.

Determinación del diámetro exterior de la muestra.

Falla presentada en la muestra después de la aplicación de la carga.

Espécimen ensayado

III.- PRUEBAS DE LABORATORIO

1,770

1,765

1,760

1,755

1,750

1,745

1,735

ESCALA HORIZONTAL 1 : 1000

ESCALA VERTICAL 1 : 1000

0+000.

00Ele

v=1,76

4.4 0+010.

00Ele

v=1,75

9.8 0+020.

00Ele

v=1,75

5.7 0+030.

00Ele

v=1,75

2.5 0+040.

00Ele

v=1,75

0.1 0+050.

00Ele

v=1,74

6.5 0+060.

00Ele

v=1,74

6.8 0+070.

00Ele

v=1,75

0.5 0+080.

00Ele

v=1,75

3.5 0+090.

00Ele

v=1,75

7.0 0+100.

00Ele

v=1,76

0.2 0+110.

00Ele

v=1,76

3.5 0+120.

00Ele

v=1,76

5.90+120.

00Ele

v=1,76

5.9

EST=

0+030

.00

EST=

0+054

.64

EST=

0+080

.00

0+000 0+010 0+020 0+030 0+040 0+050 0+060 0+070 0+080 0+090 0+100 0+110 0+120

PROF

UNDID

AD EN

METRO

S

PROFUNDIDAD EN METROS

PERFIL ESTATIGRAFICO

I

II

III

ESTRATIGRAFIA :

I.- Tierra vegetal II.- CONGLOMERADO POLIMICTICO

Finos con gravas y arenas en el lecho del arroyo

III.- Roca volcánica de intrusión

granitos-dioritas

PARA PRESA DE JALES EN SANTA MARIA DEL ORO, DGO.

1,730

1,725

1,720

1,715

1,710

1,705

1,740

LOCALIZACION DE SONDEOS Y PERFIL ESTRATIGRAFICO ENCORTINA

VII.- PRUEBA TRIAXIAL

REPORTE DE PRUEBAS TRIAXIALES DE MUESTRA REMOLDEADA.

Se presenta reporte de las pruebas Triaxiales rápidas que se efectuaron a muestra remoldeada, de la que se obtuvieron 4 especímenes cilíndricos con los que se efectuaron respectivamente 4 ensayes Triaxiales.

Se observa que el espécimen uno no presento ruptura. El ángulo de fricción interna obtenido con los ensayes es de 20o la cohesión que se obtuvo con los ensayes se determinó en 0.60 t/m2.

Se observa que el suelo correspondía a un material arcilloso con arena y una gravilla muy fina y muy escasa.

Se anexa al reporte las hojas de cálculo y las respectivas gráficas.

Proceso:

Se desempaco la muestra remoldeada retirando el recubrimiento de cera y brea para iniciar con el labrado de los especímenes cilíndricos para el ensaye, se tomó como referencia el diámetro de la cabeza de carga de la maquina triaxial.

Se labraron todos los especímenes cilíndricos con el mismo método, y se fueron colocando en compartimiento hermético para evitar pérdidas de humedad.

Afinado del espécimen por su parte superior e inferior, al fondo la capsula de la maquina triaxial. La máquina triaxial es de tipo universal, es decir realiza todo tipo de pruebas triaxiales, es de marca “soiltest”

Espécimen terminado listo para el ensaye, una vez sean determinadas sus dimensiones y su peso.

Especímenes obtenidos para el ensaye, los cuales mientras se preparaba la triaxial son guardados en estuche hermético para evitar su rápido secado

Determinación de las dimensiones de los especímenes y sus pesos.

Graficas donde se observa a los especímenes dentro de la cámara de compresión triaxial antes del llenado de la misma y de la aplicación del ensaye.

Llenando la cámara con el agua para el confinamiento

Secuencia de ensaye de otro espécimen

Casos típicos de falla que presentaron los especímenes.

Detalle de secuencia de ensaye en el espécimen tres

COMPRESIÓN TRIAXIAL

5.001.00 2.00 4.003.00

RESEÑA DE LOS TRABAJOS DE LABORATORIO.

SE RECIBIERON LAS MUESTRAS INALTERADAS RESPECTIVAS DE LOS TALUDES Y LA CORONA DEL BORDO MAGISTRAL DE SANTA MARIA DEL ORO, PARA INMEDIATAMENTE RETIRAR PARTE DEL EMPAQUE DE PROTECCION Y LABRAR LOS ESPECIMENES CILINDRICOS PARA LA EJECUCIÓN DE LAS PRUEBAS TRIAXIALES RÁPIDAS, OBTENIENDOSE POR CADA MUESTRA INALTERADA UN NUMERO DE 6 ESPECIMENES QUE SE EMPACARON PARA SU PROTECCION PARTICULAR CON HULE DE POLIETILENO TRANSPARENTE MARCANDOSE SUS NOMENCALTRUAS DE IDENTIFICACION PARA LA EJECUCION DE LOS ENSAYES TRIAXIALES RAPIDOS.

SE DETERMINO EFECTUAR TRES ENSAYES DE COMPRESIÓN TRIAXIAL TIPO “UU” PARA OBTENCION DE LOS PARAMETROS DE RESISTENCIA INICIALES Y TRES ENSAYES DE COMPRESIÓN TRIAXIAL TIPO “CD” PARA OBTENER LOS PARAMETROS EFECTIVOS DE RESISTENCIA DEL SUELO, YA QUE SE ESTA ANALIZANDO UN TERRAPLEN CONSTRUIDO Y ESTO NOS PERMITIRA EN TEORÍA CONOCER LA RESISTENCIA VERDADERA DEL SUELO.

SE ANEXAN HOJAS DE CALCULO DEL ENSAYE TRIAXIAL TIPO “UU” Y “CD” Y REPORTE FOTOGRAFICO DE LOS ENSAYES DE LABORATORIO EFECTUADOS

C= 6.0 T/M2.

Desempaque de las muestras inalteradas M.I. 1 en la parte superior y M.I.2 Y M.I.3 en la parte inferior

Forma del encapsulado de los especímenes cilíndricos labrados antes de la ejecución de los ensayes.

SE OBSERVAN MUESTRAS FALLADAS Y EN EL PLINTO DE ENSAYE LISTA PARA LA APLICACIÓN DE CARGA Y ANTES DE LA COLOCACIÓN DE LA MEMBRANA.

SE APRECIA MOMENTO DEL ENSAYE A UNO DE LOS ESPECIMENES CILINDRICOS

DE LA TRIAXIAL “UU”

SE OBSERVA DEFORMACIÓN QUE SUFRE UNO DE LOS ESPECÍMENES CILINDRICOS DURANTE LA APLICACIÓN DE LA CARGA EN EL ENSAYO TRIAXIAL “UU”

ESPECIMEN CILINDRICO ANTES DE LA RECEPCIÓN DE LA MEMBRANA PROTECTORA

ESPECIMEN CILINDRICO LISTO PARA EL ENSAYO DE COMPRESIÓN TRIAXIAL Y ANTES DE COLOCAR EL MICROMETRO DE DEFORMACION EN EL VANO DE MARCO.

ESPECIMEN CILINDRICO PERFECTAMENTE SELLADO PARA LA EJECUCIÓN DEL AENSAYE DE COMPRESIÓN TRIAXIAL TIPO “UU”

EVIDENCIAS DE LA FORMA DE FALLA DE LOS ESPECIMENES DE ENSAYE.

EVIDENCIAS DE ESPECIEMNES FALLADOS DESPUES DEL ENSAYE TRIAXIAL RAPIDO

ESPECIMENES DEFORMADOS POR LA APLICACIÓN DE CARGA EN LA TRIAXIAL RAPIDA

PUESTA A PUNTO DE INICIODE ENSAYE ANTES DE RECIBIR EL AGUA EN LA CAMARA Y DE LA REALIZACION DE LOS AJUSTES DE LOS MICROMETROS DE MEDICION DE CARGA Y DEFORMACIÓN.

ESPECIMEN EN LA CAMARA LISTO PARA RECIBIR COMPRESION DE CONFINAMIENTO CON EL AGUA A PRESIÓN.

ESPECIMEN PERFECTAMENTE SELLADO EN SU MEMBRANA CON CINTA LIGAS Y EL SELLO O RING.

Con los ensayes de compresión triaxial rápida se concluyen los siguientes resultados:

P.C.A. 1 - M.I. 1

PRUEBA W%

e Gw%

mKg/cm²

mKg/cm²

hT/m³

PARAMETROS DE RESISTENCIA AL ESF. CORT.

Nº

1 0.00 0.41 0 0.50 3.15 0.000 c = 11 T/M2

2 0.00 0.36 0 1.00 3.75 0.000 = 14.5°

3 0.00 0.35 0 2.00 4.68 0.000

4 0.00 0.34 0 4.00 4.37 0.000

P.C.A. 2 – M.I. 2

PRUEBANº

W%

e Gw%

mKg/cm²

mKg/cm²

hT/m³


1 0.00 188 0.50 3.19 -1.875 c = 15.0 T/M2

2 0.00 191 1.00 0.37 -1.906 = 13.5°

3 0.00 -199 2.00 2.02 -1.993

4 0.00 -195 4.00 5.57 -1.954

P.C.A. 3 – M.I. 3

PRUEBA W%

e Gw%

mKg/cm²

mKg/cm²

hT/m³


Nº

1 0.00 0.32 0 0.50 3.96 0.000 c = 17 T/M2

2 0.00 0.39 0 1.00 3.78 0.000 = 12.5°

3 0.00 0.48 0 2.00 4.11 0.000

4 0.00 0.32 0 4.00 6.17 0.000

SE ANEXAN LAS HOJAS DE CÁLCULO EN EXCEL DE LOS ENSAYES TRIAXIALES CON SUS RESPECTIVAS GRAFICAS.

Ensaye triaxial “CD”.

DESPUÉS DE HABER REMOLDEADO LAS PROBETAS DE ACUERDO A NORAMTIVAS SE OBTUVO SU PESO Y LA HUMEDAD DEL SUELO CONTENIDO EN LAS M.I.

TABLAS PARA OBTENCIÓN DE LA HUMEDAD DE LA MUESTRAS INALTERADAS PARA LA ELABORACIÓN DE LOS ESPECIMENES PARA EL ENSAYO TRIAXIAL TIPO CD.

M.I. 1

HUMEDAD

BOTE BI B2PESO BRUTO HUMEDO 94.5 g 91.3 g

PESO BRUTO SECO 80.2 g 79.3 gPESO TARA 24.9 g 21.8 gDIFERENCIA 14.3 g 12.0 g

PESO SUELO SECO 55.3 g 57.5 g% HUMEDAD 25.85 20.86

% HUMEDAD PROMEDIO. 23.35

M.I. 2

HUMEDAD

BOTE B3 B4PESO BRUTO HUMEDO 92.8 g 93.2 g

PESO BRUTO SECO 81.1 g 80.7gPESO TARA 23.5 g 22.7 gDIFERENCIA 11.7 g 12.5 g



M.I. 3

HUMEDAD

BOTE B5 B6PESO BRUTO HUMEDO 92.9 g 90.8 g

PESO BRUTO SECO 79.5 g 81.3 gPESO TARA 22.9 g 24.1 gDIFERENCIA 13.4 g 9.5 g



PARA EL ESPÉCIMEN REMOLDEADO 1 DE LA M.I. 1 DE 3.5 X 7 CMS. TENEMOS:

PNH = 125.3000 grs.

Área = 0.78539 x 3.52= 9.6210 cm2.

Volumen = 9.6210 x 7 = 67.3479 cm3.

Se realizó el ensaye de compresión triaxial, colocando la lectura del micrómetro del anillo en la casilla de lectura de carga respectiva para la deformación unitaria correspondiente. Así mismo se registraron los cambios en el volumen y altura de la probeta que se observaban

Tabla de registro del ensaye triaxial consolidado drenado

Presión de confinamiento

σ3

Lectura deDeformación

0.001”

Lectura deCarga

x

ΔV

Cm3.

ΔH

Cm.

F

Kg.

ε

%0.00 0.00 0.00 0.10 0 0.00

5 8 0.12 0.13 1.14 0.18410 37 0.13 0.17 5.30 0.37115 64 0.15 0.23 9.17 0.56220 78 0.21 0.30 11.17 0.75825 153 0.27 0.34 21.92 0.95350 200 0.36 0.41 28.66 1.92775 226 0.41 0.45 32.38 2.908

5 100 262 0.44 0.66 37.54 4.006125 294 0.48 0.87 42.13 5.179150 383 0.52 1.00 55.88 6.350

10 175 486 0.58 1.30 69.64 7.798200 560 0.64 1.50 80.25 9.236225 575 0.79 1.70 82.40 10.783

20 250 665 0.85 2.00 95.29 12.700

LA CARGA TRANSMITIDA “F” CORRESPONDE A LA LECTURA DEL ANILLO POR LA CONSTANTE CALIBRADA.

F= LECTURA DEL MICROMETRO DEL ANILLO DE CARGA X O.1433 (CONSTANTE DE DEFORMACION DEL ANILLO)

DETERMINAMOS LA DEFORMACIÓN UNITARIA “ε” EN PORCENTAJE.

ε =[ (lectura de deformación X 0.001 X 2.54)/(h)]X 100

Dónde:

h=H-ΔH

ε5 T/M2=](100X0.001X2.54)/(7-0.66)]X 100 = 4.006%

ε10 T/M2=](175X0.001X2.54)/(7-1.30)]X 100 = 7.798%

ε20 T/M2=](250X0.001X2.54)/(7-2.00)]X 100 =12.700%

DETERMINAMOS EL FACTOR DE CORRECCION DE ÁREA “K”

K= [(1-εr)/ A] X10

Dónde:

εr = deformación unitaria en decimales

A = área corregida del espécimen en proceso de consolidación

el área corregida del espécimen se calcula con la siguiente expresión:

A= ( V-ΔV)/(H-ΔH)

Dónde:

A = área corregida del espécimen en proceso de consolidación.

V = volumen original del espécimen = 67.34 cm3.

ΔV = cambio de volumen del espécimen.

H = altura original del espécimen = 7 cms.

ΔH = cambio en altura del espécimen.

A5 T/M2. = (67.34-0.44)/(7-0.66)=10.55 cm2.

K5 T/M2. =[ (1-0.0400)/10.55]X10=0.9099

A10 T/M2. = (67.34-0.58)/(7-1.30)=11.71 cm2.

K10 T/M2. =[ (1-0.07798)/11.71]X10=0.7873

A20 T/M2. = (67.34-0.85)/(7-2.00)=13.298 cm2.

K20 T/M2. =[ (1-0.127)/13.298]X10=0.6564

CALCULAMOS EL ESFUERZO DESVIADOR σ :

σ = σ1 – σ3 = P/A´

σ1 – σ3 = (P) (K)

σ (T/M2)= (Carga “F”) X ( Factor “K”)

σ 5T/M2 = (37.54) X ( 0.9099)= 34.15 T/M2.

σ 10T/M2 = (69.64) X ( 0.7873)= 54.82 T/M2.

σ 20T/M2 = (95.29) X ( 0.6564)= 62.54 T/M2.

DETERMINAMOS EL ESFUERZO DE ROTURA EFECTIVO q´max., EL CUAL REPRESENTA EL CENTRO DEL CIRCULO DE MOHR MEDIDO DESDE EL ORIGEN “O” PARA LOS ESFUERZOS PRINCIPALES EFECTIVOS.

q´max =[ ( σ + 2 σ´3)/ 2 ]

D+onde:

σ´3 = esfuerzo principal menor efectivo.

q´max5 T/M2. = [34.15 + (2X5 )/ 2 ]=22.075 T/M2.

q´max10 T/M2.= [54.82 + (2X10)/ 2 ]=37.410 T/M2.

q´max20 T/M2.= [62.54 + (2X20)/ 2 ]=51.270 T/M2.

COMO LOS ESFUERZOS PRINCIPALES TOTALES COINCIDEN CON LOS ESFUERZOS PRINCIPALES EFECTIVOS, DETERMINAMOS LOS MISMOS EN LA SIGUIENTE FORMA:

σ1 = σ´1= σ + σ3

σ1( 5 T/M2) = σ´1( 5 T/M2)= 34.15 + 5 = 39.15 T/M2.

σ1(10 T/M2) = σ´1(10T/M2)= 54.82 + 10 = 64.82 T/M2.

σ1(20 T/M2) = σ´1(20T/M2)= 62.54 + 20 = 82.54 T/M2.

TABLA PARA LA DETERMINACION DEL ESFUERZO DESVIADOR “σ” Y EL ESFUERZO DESVIADOR EN ROTURA q max. PARA EL ENSAYE TRIAXIAL TIPO CD.

σ3 V-ΔV H-ΔH AO ε 1-ε FactorK

σT/M2.

q max.T/M2.

67.3479 6.90 9.7605 0.0000 1.0000 1.0245 0 067.2279 6.87 9.7857 0.0018 0.9982 1.0200 1.1628 5.581467.2179 6.83 9.8415 0.0037 0.9963 1.0123 5.3651 7.682567.1979 6.77 9.9258 0.0056 0.9944 1.0018 9.1865 9.593267.1379 6.70 10.0205 0.0075 0.9925 0.9904 11.0627 10.531367.0779 6.66 10.0717 0.0095 0.9905 0.9834 21.5561 15.778066.9879 6.59 10.1650 0.0192 0.9808 0.9648 27.6511 18.825566.9379 6.55 10.2195 0.0290 0.9710 0.9501 30.7642 20.3821

5 66.9079 6.34 10.5532 0.0400 0.9600 0.9096 34.1463 22.073166.8679 6.13 10.9083 0.0517 0.9483 0.8693 36.6236 28.311866.8279 6.00 11.1379 0.0635 0.9365 0.8408 46.9839 33.4919

10 66.7679 5.70 11.7136 0.0779 0.9221 0.7872 54.8206 37.410366.7079 5.50 12.1287 0.0923 0.9077 0.7483 60.0510 50.025566.5579 5.30 13.3115 0.1078 0.8922 0.6702 55.2244 47.6122

20 66.4979 5.00 13.2995 0.1270 0.8730 0.6564 62.5483 52.7741

DESPUÉS DE REALIZADO EL ENSAYE, DETERMINAMOS LA HUMEDAD, LA DENSIDAD HUMEDA Y LA DENSIDAD SECA DEL ESPÉCIMEN, PARA EL ENSAYE TRIAXIAL TIPO CD.

TABLA DE CARACTERÍSTICAS DEL MATERIAL

PROBETA%H DENSIDAD HÚMEDA DENSIDAD SECA

PNH 125.30 PNH 125.30 PNS 100.56PNS 100.56 VOLUMEN 67.3479 VOLUMEN 67.3479

DIFERENCIA 24.74 γ 1.86 g/cm3 γd 1.49 g/cm3.%H 24.60 γ 2.04 t/ m3. γd 1.64 t/ m3.

NOTA: El factor de conversión de g/cm3. a t/m3. es de 1.102

ESFUERZOS PRINCIPALES TOTALES Y EFECTIVOS PARA DIBUJAR LOS CIRCULOS DE MOHR, DEL ENSAYE TRIAXIAL TIPO CD.

ESFUERZOS TOTALES ESFUERZOS EFECTIVOSσ3 (T/M2.) σ1(T/M2.) q max(T/M2.) σ´3 (T/M2.) σ´1(T/M2.) q´ max(T/M2.)

5 39.1463 22.0731 5 39.1463 22.073110 64.8206 37.4103 10 64.8206 37.410320 82.5483 52.7741 20 82.5483 52.7741

dibujamos utilizando programa AUTOCAD, los circulos de mohr, para los estados de esfuerzos principales efectivos sobre un sistema cartesiano, denotando el eje de las abscisas como el

esfuerzo normal “σ” y el eje de las ordenadas como esfuerzo cortante “τ”. Trazar una tangente en el grupo de circulos y medir la pendiente de dicha recta para obtener de esa forma el anguLo de fricción interna “φ” y la cohesión del suelo “C”.

ENVOLVENTE DE FALLA Y CIRCULOS DE MOHR PARA EL ENSAYE DE COMPRESIÓN TRIAXIAL TIPO CD

ESFUERZO NORMAL EN (T/M2.)

ESFUERZO NORMAL (T/M2.)

DETERMINAMOS EL ÁNGULO DE FRICCIÓN INTERNA Y LA COHESIÓN.

ESFUERZO CORTANTE

ESFUERZO CORTANTE

OBSERVANDO LA FIGURA Y LAS DIMENSIONES INDICADAS SE OBTIENE GRAFICAMENTE QUE EL VALOR APROXIMADO DE LA COHESIÓN APARENTE RESULTA DE 7.26 T/M2.

Y PARA EL ÁNGULO DE FRICCIÓN INTERNA SE TIENE:

φ= tan-1[y/x]

tan-1[41.35/74.35]=29.08

siendo entonces φ= 29O

SI SE TOMAN LOS DOS CIRCULOS FINALES SE OBTIENE:

C= 17.6 T/M2; Y ; φ=16 O

POR LO QUE ESTOS SERAN LOS PARAMETROS RECOMENDABLES A UTILIZAR PARA EL ANALISIS

TABLAS DE REPRESENTACION DE LOS RESULTADOS OBTENIDOS PARA EL ENSAYE TRIAXIAL TIPO CD

PARÁMETROS DE CORTE C=17.6 T/M2. φ= 16o

TIPO DE ENSAYE CONSOLIDADO - DRENADODESCRIPICIÓN DEL SUELO ARCILLA LIMO-ARENOSA COLOR VERDE CLARO

DIMENSIÓN DE LA PROBETA 3.5 X 7 CMS.

PROBETA No. 1 1 1PRESIÓN LATERAL σ´3 (T/M2.) 5 10 20

DESVIADOR DE ROTURA q´max (T/M2) 22.0731 37.4103 52.7741DEFORMACIÓN UNITARIA ε (%) 4.00 7.79 12.70

DENSIDAD SECA γd (T/M3.) 1.64 1.64 1.64HUMEDAD H (%) 24.6 24.6 24.6

NOTA: LA MUESTRA REMOLDEADA SE COMPACTO AL MAXIMO


PNH = 135.80 grs.

Área = 0.78539 x 3.52= 9.6210 cm2.

Volumen = 9.6210 x 7 = 67.3479 cm3.

Se efectuó el ensaye de compresión triaxial, en forma similar al de la probeta 1, colocando la lectura del micrómetro del anillo en la casilla para la lectura de carga respectiva a la deformación unitaria correspondiente y también se registraron los cambios en el volumen y altura de la probeta mientras se ejecutaba el ensaye.



σ3


0.001”

Lectura deCarga

x

ΔV

Cm3.

ΔH

Cm.

F

Kg.

ε

%0.00 0.00 0.00 0.00 0 0.00

5 5 0.09 0.16 0.71 0.18510 21 0.14 0.19 3.00 0.37215 42 0.18 0.26 6.01 0.56520 53 0.26 0.41 7.59 0.77025 95 0.31 0.48 13.61 0.97350 148 0.43 0.53 21.20 1.96275 189 0.52 0.61 27.08 2.981

5 100 235 0.58 0.69 33.67 4.025125 270 0.67 0.90 38.69 5.200150 320 0.72 1.10 45.85 7.533

10 175 385 0.79 1.45 55.17 8.009200 410 0.85 1.70 58.75 9.584225 430 0.96 1.90 61.61 11.205

20 250 490 1.13 2.25 70.21 13.368

LA CARGA TRANSMITIDA “F” CORRESPONDE A LA LECTURA DEL ANILLO POR LA CONSTANTE DE CALIBRACIÓN QUE SE OBTUVO EN EL LABORATORIO ANTES DE LOS ENSAYES AL CARGAR EL ANILLO CON DIFERENTES PESOS PARA OBSERVAR LAS GRADUACIONES DEL MRICOMETRO DE SU DEFORMACIÓN, OBTENIENDOSE LA LINEA DE DEFORMACIÓN ELASTICA.


DETERMINAMOS LA DEFORMACIÓN UNITARIA “ε” EN PORCENTAJE.


Dónde:

h=H-ΔH

ε5 T/M2=](100X0.001X2.54)/(7-0.69)]X 100 = 4.025%

ε10 T/M2=](175X0.001X2.54)/(7-1.45)]X 100 = 8.009%

ε20 T/M2=](250X0.001X2.54)/(7-2.25)]X 100 = 13.368%

DETERMINAMOS EL FACTOR DE CORRECCION DE ÁREA “K”

K= [(1-εr)/ A] X10

Dónde:




A= ( V-ΔV)/(H-ΔH)

Dónde:

A = área corregida del espécimen en proceso de consolidación.

V = volumen original del espécimen = 67.34 cm3.

ΔV = cambio de volumen del espécimen.

H = altura original del espécimen = 7 cms.

ΔH = cambio en altura del espécimen.

ENTONCES:

A5 T/M2. = (67.34-0.58)/(7-0.69)=10.58 cm2.K5 T/M2. =[ (1-0.04025)/10.58]X10=0.9071

A10 T/M2. = (67.34-0.79)/(7-1.45)=11.99 cm2.K10 T/M2. =[ (1-0.08009)/11.99]X10=0.7672

A20 T/M2. = (67.34-1.13)/(7-2.25)=13.938 cm2.K20 T/M2. =[ (1-0.13368)/13.938]X10=0.6215

AHORA CALCULAMOS EL ESFUERZO DESVIADOR σ :

σ = σ1 – σ3 = P/A´

σ1 – σ3 = (P) (K)


σ 5T/M2 = (33.67) X ( 0.9071)= 30.54 T/M2.

σ 10T/M2 = (55.17) X ( 0.7672)= 42.32 T/M2.

σ 20T/M2 = (70.21) X ( 0.6215)= 43.63 T/M2.

ENSEGUIDA DETERMINAMOS EL ESFUERZO DE ROTURA EFECTIVO q´max., EL CUAL REPRESENTA EL CENTRO DEL CIRCULO DE MOHR MEDIDO DESDE EL ORIGEN “O” PARA LOS ESFUERZOS PRINCIPALES EFECTIVOS.

q´max =[ ( σ + 2 σ´3)/ 2 ]

D+onde:


q´max5 T/M2. = [30.54 + (2X5 )/ 2 ]=20.27 T/M2.

q´max10 T/M2.= [42.32 + (2X10)/ 2 ]=31.16 T/M2.

q´max20 T/M2.= [43.63 + (2X20)/ 2 ]=41.81 T/M2.

SABEMOS QUE LOS ESFUERZOS PRINCIPALES TOTALES COINCIDEN CON LOS ESFUERZOS PRINCIPALES EFECTIVOS, Y LOS DETERMINAMOS EN LA SIGUIENTE FORMA:

σ1 = σ´1= σ + σ3

σ1( 5 T/M2) = σ´1( 5 T/M2)= 20.27 + 5 = 25.27 T/M2.

σ1(10 T/M2) = σ´1(10T/M2)= 31.16 + 10 = 41.16 T/M2.

σ1(20 T/M2) = σ´1(20T/M2)= 41.81 + 20 = 81.81 T/M2.


σ3 V-ΔV H-ΔH AO ε 1-ε FactorK

σT/M2.

q max.T/M2.

67.3479 7.00 9.6211 0.0000 1.0000 1.0393 0 067.2579 6.84 9.8330 0.0018 0.9982 1.0151 0.7207 5.360367.2079 6.81 9.8690 0.0037 0.9963 1.0095 3.0285 6.514267.1679 6.74 9.9655 0.0056 0.9944 0.9978 5.9967 7.998367.0879 6.59 10.1802 0.0077 0.9923 0.9747 7.3979 8.898967.0379 6.52 10.2818 0.0097 0.9903 0.9631 13.1077 11.553866.9179 6.47 10.3427 0.0196 0.9804 0.9479 20.0954 15.047766.8279 6.39 10.4582 0.0298 0.9702 0.9276 25.1194 17.5597

5 66.7679 6.31 10.5812 0.0402 0.9598 0.9070 30.5386 20.269366.6779 6.10 10.9308 0.0520 0.9480 0.8672 33.5519 26.775966.6279 5.90 11.2928 0.0753 0.9247 0.8188 37.5419 28.7709

10 66.5579 5.55 11.9924 0.0800 0.9200 0.7671 42.3209 31.160466.4979 5.30 12.5467 0.0958 0.9042 0.7206 42.3352 41.167666.3879 5.10 13.0172 0.1120 0.8880 0.6821 42.0241 41.0120

20 66.2179 4.75 13.2995 0.1336 0.8664 0.6514 45.7347 42.8673

DESPUÉS DE REALIZADO EL ENSAYE, DETERMINAMOS LA HUMEDAD, LA DENSIDA HUMEDA Y LA DENSIDAD SECA DEL ESPÉCIMEN, PARA EL ENSAYE TRIAXIAL TIPO CD.








5 30.5386 20.2693 5 30.5386 20.269310 42.3209 31.1604 10 42.3209 31.160420 45.7347 42.8673 20 45.7347 42.8673

dibujamos utilizando programa AUTOCAD, los circulos de mohr, para los estados de esfuerzos principales efectivos sobre un sistema cartesiano, denotando el eje de las abscisas como el esfuerzo normal “σ” y el eje de las ordenadas como esfuerzo cortante “τ”. Trazar una tangente en

el grupo de circulos y medir la pendiente de dicha recta para obtener de esa forma el anguLo de fricción interna “φ” y la cohesión del suelo “C”.






φ= tan-1[y/x]

tan-1[19.90/45.06]=23.82



ESFUERZO CORTANTE






DENSIDAD SECA γd (T/M3.) 1.80 t/ m3. 1.80 t/ m3. 1.80 t/ m3.HUMEDAD H (%) 23.07 23.07 23.07

NOTA: SE OBSERVA QUE SI TOMAMOS EL TERCER CIRCULO LA RESISTENCIA DEL SUELO PRACTICAMENTE SE DARÍA POR LA PURA COHESIÓN CON UN VALOR APROXIMADO DE C=12.65 T/M2. PUES LA ESTRUCTURA INTERNA DEL SUELO SE DEMERITO A MAYOR CARGA, PERO SI CONSIDERAMOS UNA LINEA PROMEDIO ENTRE LOS CIRCULOS TRAZADA COMO ENVOLVENTE DE FALLA EL ÁNGULO DE FRICCIÓN INTERNA A TOMAR SERÍA DE APROXIMADAMENTE φ=15 O PARA UNA COHESIÓN APROXIMADA DE 6.20 T/M2.

SE CONCLUYE CON LOS ENSAYES QUE DEBERA TOMARSE EL RPOMEDIO DE ESTOS VALORES EN FORMA CONSERVADORA PARA LA REALIZACIÓN DEL ANÁLISIS DE ESTABILIDAD DEL TALUD.


PNH = 128.5100 grs.

Área = 0.78539 x 3.52= 9.6210 cm2.

Volumen = 9.6210 x 7 = 67.3479 cm3.

Se efectuó el ensaye de compresión triaxial, en forma similar al de la probeta 1, colocando la lectura del micrómetro del anillo en la casilla para la lectura de carga respectiva a la deformación unitaria correspondiente y también se registraron los cambios en el volumen y altura de la probeta mientras se ejecutaba el ensaye.



σ3


0.001”

Lectura deCarga

x

ΔV

Cm3.

ΔH

Cm.

F

Kg.

ε

%0.00 0.00 0.00 0.00 0 0.00

5 10 0.10 0.11 1.43 0.18410 39 0.13 0.18 5.58 0.37215 62 0.17 0.29 8.88 0.56720 80 0.22 0.33 11.46 0.76125 151 0.28 0.39 21.63 0.96050 221 0.35 0.44 31.67 1.93575 238 0.43 0.48 34.10 2.921

5 100 279 0.45 0.65 39.98 4.000125 310 0.49 0.86 44.42 5.171150 378 0.54 1.05 54.17 6.403

10 175 465 0.67 1.29 66.63 7.784200 574 0.71 1.45 82.25 9.143225 630 0.80 1.65 90.27 10.682

20 250 682 0.98 1.90 97.73 12.450

LA CARGA TRANSMITIDA “F” CORRESPONDE A LA LECTURA DEL ANILLO POR LA CONSTANTE DE CALIBRACIÓN QUE SE OBTUVO EN EL LABORATORIO ANTES DE LOS ENSAYES AL CARGAR EL ANILLO CON DIFERENTES PESOS PARA OBSERVAR LAS GRADUACIONES DEL MRICOMETRO DE SU DEFORMACIÓN, OBTENIENDOSE LA LINEA DE DEFORMACIÓN ELASTICA.


CALCULAMOS LA DEFORMACIÓN UNITARIA “ε” EN PORCENTAJE.


Dónde:

h=H-ΔH

ε5 T/M2=](100X0.001X2.54)/(7-0.65)]X 100 = 4.000%

ε10 T/M2=](175X0.001X2.54)/(7-1.29)]X 100 = 7.784%

ε20 T/M2=](250X0.001X2.54)/(7-1.90)]X 100 = 12.450%

EL FACTOR DE CORRECCION DE ÁREA “K”

K= [(1-εr)/ A] X10

Dónde:




A= ( V-ΔV)/(H-ΔH)

Dónde:

A = área corregida del espécimen en proceso de consolidación.V = volumen original del espécimen = 67.34 cm3.ΔV = cambio de volumen del espécimen.H = altura original del espécimen = 7 cms.ΔH = cambio en altura del espécimen.ENTONCES:

A5 T/M2. = (67.34-0.45)/(7-0.65)=10.53 cm2.K5 T/M2. =[ (1-0.0400)/10.53]X10=0.9116

A10 T/M2. = (67.34-0.67)/(7-1.29)=11.67 cm2.K10 T/M2. =[ (1-0.07784)/11.67]X10=0.7901

A20 T/M2. = (67.34-0.98)/(7-1.90)=13.011 cm2.K20 T/M2. =[ (1-0.1245)/13.011]X10=0.6728

EL ESFUERZO DESVIADOR σ :

σ = σ1 – σ3 = P/A´

σ1 – σ3 = (P) (K)


σ 5T/M2 = (39.98) X ( 0.9116)= 36.44 T/M2.

σ 10T/M2 = (66.63) X ( 0.7901)= 52.64 T/M2.

σ 20T/M2 = (97.73) X ( 0.6728)= 65.75 T/M2.

DETERMINAMOS AHORA EL ESFUERZO DE ROTURA EFECTIVO q´max., EL CUAL REPRESENTA EL CENTRO DEL CIRCULO DE MOHR MEDIDO DESDE EL ORIGEN “O” PARA LOS ESFUERZOS PRINCIPALES EFECTIVOS.

q´max =[ ( σ + 2 σ´3)/ 2 ]

D+onde:


q´max5 T/M2. = [36.44 + (2X5 )/ 2 ]=23.22 T/M2.

q´max10 T/M2.= [52.64 + (2X10)/ 2 ]=36.32 T/M2.

q´max20 T/M2.= [65.75 + (2X20)/ 2 ]=52.87 T/M2.

SABEMOS QUE LOS ESFUERZOS PRINCIPALES TOTALES COINCIDEN CON LOS ESFUERZOS PRINCIPALES EFECTIVOS, Y LOS DETERMINAMOS EN LA SIGUIENTE FORMA:

σ1 = σ´1= σ + σ3

σ1( 5 T/M2) = σ´1( 5 T/M2)= 36.44 + 5 = 41.44 T/M2.

σ1(10 T/M2) = σ´1(10T/M2)= 52.64 + 10 = 62.64 T/M2.

σ1(20 T/M2) = σ´1(20T/M2)= 65.75 + 20 = 85.75 T/M2.


σ3 V-ΔV H-ΔH AO ε 1-ε Factor σ q max.

K T/M2. T/M2.67.3479 7.00 9.6211 0.0000 1.0000 1.0393 0 067.2479 6.89 9.7602 0.0018 0.9982 1.0227 1.4624 5.731267.2179 6.82 9.8559 0.0037 0.9963 1.0108 5.6402 7.820167.1779 6.71 10.0116 0.0056 0.9944 0.9932 8.8196 9.408967.1279 6.67 10.0641 0.0076 0.9924 0.9860 11.2995 10.649767.0679 6.61 10.1464 0.0096 0.9904 0.9761 21.1130 15.556566.9979 6.56 10.2130 0.0193 0.9807 0.9602 30.4095 20.204766.9179 6.52 10.2634 0.0292 0.9708 0.9458 32.2517 17.5597

5 66.8979 6.35 10.5351 0.0400 0.9600 0.9112 36.4297 23.214866.8579 6.14 10.8889 0.0517 0.9483 0.8708 38.6809 29.340466.8079 5.95 11.2282 0.0640 0.9360 0.8336 45.1561 32.5780

10 66.6779 5.71 11.6773 0.0778 0.9222 0.7897 52.6177 36.308866.6379 5.55 12.0068 0.0914 0.9086 0.7567 62.2385 51.119266.5479 5.35 12.4388 0.1068 0.8932 0.7180 64.8138 52.4069

20 66.3679 5.10 13.0133 0.1245 0.8755 0.6727 65.7429 52.8714

UNA VEZ EJECUTADO EL ENSAYE, DETERMINAMOS LA HUMEDAD, LA DENSIDAD HUMEDA Y LA DENSIDAD SECA DEL ESPÉCIMEN, PARA EL ENSAYE TRIAXIAL TIPO CD.








5 36,4297 23.2148 5 36,4297 23.214810 52.6167 36.3088 10 52.6167 36.308820 65.7429 52.8714 20 65.7429 52.8714

dibujamos utilizando programa AUTOCAD, los circulos de mohr, para los estados de esfuerzos principales efectivos sobre un sistema cartesiano, denotando el eje de las abscisas como el esfuerzo normal “σ” y el eje de las ordenadas como esfuerzo cortante “τ”. Trazar una tangente en el grupo de circulos y medir la pendiente de dicha recta para obtener de esa forma el anguLo de fricción interna “φ” y la cohesión del suelo “C”.






φ= tan-1[y/x]

tan-1[19.73/65.03]=16.87






ESFUERZO CORTANTE



DENSIDAD SECA γd (T/M3.) 1.73 t/ m3. 1.73 t/ m3. 1.73 t/ m3.HUMEDAD H (%) 20.89 20.89 20.89

NOTA: ESTAMOS TOMANDO LA ENVOLVENTE ENTRE EL PRIMER Y TERCER CIRCULO PARA OBTENER UN VALOR CONSERVADOR Y MAS CONFIABLE PARA EL ANALISIS DE ESTABILIDAD

SE CONCLUYE CON LOS ENSAYES QUE DEBERA TOMARSE EL PROMEDIO DE TODOS LOS VALORES OBTENIDOS TANTO DEL ÁNGULO DE FRICCION INTERNA COMO DE LA COHESIÓN APARENTE. PARA HACER LA REVISIÓN DE ESTABILIDAD DEL TALUD DEL BORDO.

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