ANEJO Nº 1 · 2019-12-13 · ANEJO Nº 12. ESTUDIO GEOTÉCNICO PARA LA CIMENTACIÓN DE ESTRUCTURAS...

ANEJO Nº 12. ESTUDIO GEOTÉCNICO PARA LA CIMENTACIÓN DE ESTRUCTURAS

Proyecto de Trazado. Reforma del Enlace de la Autovía del Sur (A-4) con la SE-20 (P.K. 0). Provincia de Sevilla Pág. nº 1

ANEJO Nº 12.

ESTUDIO GEOTÉCNICO PARA LA CIMENTACIÓN DE

ESTRUCTURAS



ÍNDICE

12. ANEJO Nº 12. ESTUDIO GEOTÉCNICO PARA LA CIMENTACIÓN DE ESTRUCTURAS .............. 3

12.1. INTRODUCCIÓN................................................................................................................. 3

12.2. TRABAJOS REALIZADOS ..................................................................................................... 3

12.2.1. CALICATAS DE RECONOCIMIENTO ......................................................................................................3

12.2.2. ENSAYOS DE PENETRACIÓN DINÁMICA ..............................................................................................3

12.2.3. SONDEOS A ROTACIÓN .......................................................................................................................4

12.2.4. ENSAYOS DE LABORATORIO................................................................................................................4

12.3. SISMICIDAD ....................................................................................................................... 7

12.4. METODOLOGÍA DE CÁLCULO ............................................................................................ 7

12.4.1. CIMENTACIONES SUPERFICIALES ........................................................................................................7

12.4.2. CIMENTACIONES PROFUNDAS ..........................................................................................................11

12.4.3. METODOLOGÍA PARA EL CÁLCULO DE MUROS DE TIERRA ARMADA ...............................................13

12.5. ESTRUCTURA E1 .............................................................................................................. 14

12.5.1. CONDICIONES GEOLÓGICO-GEOTÉCNICAS .......................................................................................15

12.5.2. PERFILES DE CÁLCULO .......................................................................................................................15

12.5.3. ANÁLISIS DE ESTABILIDAD Y ASIENTOS ESTIMADOS .........................................................................16

12.5.4. CARGA ADMISIBLE ............................................................................................................................19

12.5.5. TRATAMIENTO PROPUESTO..............................................................................................................19

12.6. ESTRUCTURA E2 .............................................................................................................. 19


12.6.2. PERFIL DE CÁLCULO ..........................................................................................................................19

12.6.3. TIPOLOGÍA DE CIMENTACIÓN, CÁLCULOS DE CARGA ADMISIBLE Y ASIENTOS ESTIMADOS.............19

12.6.4. AGRESIVIDAD ....................................................................................................................................20

12.6.5. COEFICIENTE DE BALASTO VERTICAL ................................................................................................20

12.7. ESTRUCTURA E3 .............................................................................................................. 20


12.7.2. PERFIL DE CÁLCULO ..........................................................................................................................20

12.7.3. TIPOLOGÍA DE CIMENTACIÓN Y CÁLCULOS DE CARGA ADMISIBLE Y ASIENTOS ESTIMADOS ...........21

12.7.4. AGRESIVIDAD ....................................................................................................................................21

12.7.5. COEFICIENTE DE BALASTO HORIZONTAL ..........................................................................................22

12.8. ESTRUCTURA E-4 ............................................................................................................. 22

12.8.1. CONDICIONES GEOLÓGICO-GEOTÉCNICAS ....................................................................................... 22

12.8.2. PERFIL DE CÁLCULO .......................................................................................................................... 22

12.8.3. TIPOLOGÍA DE CIMENTACIÓN, CÁLCULOS DE CARGA ADMISIBLE Y ASIENTOS ESTIMADOS ............ 22

12.8.4. AGRESIVIDAD .................................................................................................................................... 23

12.8.5. COEFICIENTE DE BALASTO VERTICAL ................................................................................................ 23

12.9. MURO ............................................................................................................................. 23

12.9.1. CONDICIONES GEOLÓGICO-GEOTÉCNICAS ....................................................................................... 23

12.9.2. PERFIL DE CÁLCULO .......................................................................................................................... 23

12.9.3. TIPOLOGÍA DE CIMENTACIÓN, CÁLCULOS DE CARGA ADMISIBLE Y ASIENTOS ESTIMADOS ............ 23

12.9.4. AGRESIVIDAD .................................................................................................................................... 23

12.9.5. CÁLCULO ESTABILIDAD EXCAVACIÓN PROVISIONAL ........................................................................ 24

12.10. RESUMEN DE CIMENTACIÓN DE ESTRUCTURAS PRINCIPALES ....................................... 25

12.11. OTRAS ESTRUCTURAS ..................................................................................................... 26

12.12. RECOMENDACIONES ADICIONALES ................................................................................ 27

APÉNDICES ................................................................................................................................ 28

APÉNDICE 1. PERFILES GEOTÉCNICOS DE LAS ESTRUCTURAS .................................................. 29

APÉNDICE 2. JUSTIFICACIÓN DE CÁLCULOS .............................................................................. 30



12. ANEJO Nº 12. ESTUDIO GEOTÉCNICO PARA LA

CIMENTACIÓN DE ESTRUCTURAS

12.1. INTRODUCCIÓN

En este Anejo se presentan las recomendaciones geotécnicas para el diseño de las cimentaciones de

las estructuras que se plantean dentro del PROYECTO DE TRAZADO: REFORMA DEL ENLACE DE LA

AUTOVÍA DEL SUR (A-4) CON LA SE-20 (P.K. 0), en el término municipal de Sevilla.

Durante la redacción de la presente Fase, la Dirección del Proyecto ha convenido con el

Ayuntamiento de Sevilla, que los viales representados por los ejes 4, 5 y 6, así como el camino

representado por el eje 39 y parte del camino representado por el eje 31 (zona 1+656 y 2+050), no

formen parte del presente Proyecto. No obstante, en el Proyecto se incluirán datos relativos a estos

ejes únicamente con carácter informativo, y a que las actuaciones relativas a los mismos no serán

presupuestadas. Por tanto, los datos relativos a la estructura E-1 se incluyen únicamente con

carácter informativo.

Las estructuras proyectadas son las siguientes:

ESTRUCTURA TIPOLOGÍA EJE P.K. inicio P.K. final LONGITUD (m)

ESTRUCTURA 1 Pórtico 1 vano 4 0+282,53 0+315,65 33,12

ESTRUCTURA 2 Marco 13 0+211,66 0+223,91 12,25

ESTRUCTURA 3 Vigas artesa 10 0+507,30 0+603,10 95,80

ESTRUCTURA 4 Marco 39 0+477,15 0+493,40 16,25

MURO 1 Ménsula 14 0+395,00 0+583,00 188,00

Calicatas realizadas en estructuras

12.2. TRABAJOS REALIZADOS

12.2.1. CALICATAS DE RECONOCIMIENTO

Del total de 38 calicatas excavadas en esta fase, se han realizado 9 en las cercanías de varias de las

estructuras en estudio.

Durante la excavación de estas calicatas se tomaron datos de la naturaleza del terreno, espesores de

relleno, de la capa de tierra vegetal y de los distintos estratos, condiciones de excavabilidad, estabilidad

de las paredes y situación del nivel freático.

En la siguiente tabla se muestran las calicatas realizadas en la presente Fase y en que estructura se

encuentran:

Estructura Calicata

Coordenadas Profundidad alcanzada P.K.

X Y Z (m) (respecto al eje de mayor longitud)

E-1

C6 241429,89 4145425,30 22,20 3,8 Eje 2: 0+550

C7 241449,67 4145392,14 21,90 3,9 Eje 2: 0+520

C39 241436,09 4145412,27 22,00 3,0 Eje 4: 0+190

E-2 C3 241076,54 4145153,14 19,00 3,5 Eje 9: 0+355

C5 241089,37 4145208,31 18,80 3,4 Eje 13: 0+250

E-4 C9 241100,77 4145351,03 19,50 3.70 Eje 10: 0+880

C28 241057,23 4145331,53 19,00 3,1 Eje 9: 0+185

E-5 C20 241405,09 4145069,21 18,60 3,6 Eje 14: 0+630

C22 241311,66 4144954,75 18,80 3,6 Eje 15: 0+420

Calicatas realizadas en estructuras

En el Apéndice 4 del Anejo 7 de este Proyecto pueden consultarse los registros de estas calicatas.

12.2.2. ENSAYOS DE PENETRACIÓN DINÁMICA

Del total de 40 ensayos de penetración dinámica tipo DPSH llevados a cabo a lo largo de los trazados

de los distintos ejes, 10 se han ubicado en las cercanías de alguna de las estructuras estudiadas.

En la siguiente tabla se muestran estos ensayos de penetración dinámica:

Estructura Penetración

dinámica

Coordenadas Profundidad

alcanzada P.K.

X Y Z (m) (respecto al eje de mayor

longitud)

Estructura E1

P10 241408,74 4145428,95 21,80 7,4 Eje 3: 0+255

P11 241455,54 4145400,00 21,80 2,8 Eje 2: 0+520

Estructura E2

P8 241106,80 4145166,58 19,50 7,2 Eje 9: 0+350

P9 241064,82 4145183,27 18,80 3 Eje 13: 0+255

Estructura E3

P17 241184,77 4145094,75 20,20 4,6 Eje 10: 0+595

P18 241250,68 4145053,79 19,60 2,8 Eje 10: 0+520

Estructura E4

P1 242664,75 4145789,04 24,50 3,4 Eje 31: 0+520

P21 241107,60 4145338,86 19,40 5,8 Eje 10: 0+860

Estructura E5

P19 241271,13 4144967,84 18,80 3,4 Eje 20: 0+000

P20 241414,77 4144979,89 19,00 4,6 Eje 15: 0+510

Ensayos de penetración dinámica realizados en estructuras

En el Apéndice 5 del Anejo 7, Geotecnia del Corredor, pueden consultarse los registros de los ensayos

DPSH realizados.



12.2.3. SONDEOS A ROTACIÓN

Se han perforado 11 sondeos mecánicos a rotación con recuperación de testigo a lo largo de los

trazados, de los cuales 8 se ubican en alguna de las estructuras en estudio.

En estas prospecciones se ha procedido al levantamiento geológico - geotécnico sistemático de la

columna estratigráfica atravesada, así como a la obtención de las muestras, ensayos SPT y

presiómetros que han permitido la caracterización geotécnica en profundidad de los materiales.

En la siguiente tabla se muestran los sondeos realizados en la presente Fase para la caracterización del

sustrato en las zonas donde se ubicarán estructuras:

Estructura Penetración

dinámica

Coordenadas

Presiómetros Profundidad

alcanzada (m)

P.K.

X Y Z (respecto al eje de mayor longitud)

Estructura E1

S1 241423,10 4145407,24 21,55 2 15,0 Eje 2: 0+540

S9 241443,85 4145398,66 21,90 - 11,4 Eje 2: 0+500 Eje

S11 241401,34 4145397,58 21,10 3 35,2 Eje 3: 0+260

Estructura E2

S2 241074,97 4145197,95 18,30 1 14,4 Eje 9: 0+335

Estructura E3

S3 241176,76 4145094,87 20,80 3 36,0 Eje 10: 0+605

S4 241233,92 4145053,25 19,50 3 37,2 Eje 10: 0+540

Estructura E4

S8 241076,51 4145335,61 19,50 - 12,6 Entre ejes 9 y 10 (0+180 y 0+875)

Estructura E5

S5 241374,23 4144960,66 19,00 3 30,6 Eje 15: 0+470

Sondeos a rotación realizados en estructuras

En el Apéndice 3 del Anejo 7, Geotecnia del Corredor, pueden consultarse los registros de los sondeos

realizados.

12.2.4. ENSAYOS DE LABORATORIO

Con las muestras de material recogidas en las calicatas y sondeos de las estructuras se ha realizado un

programa de ensayos en el laboratorio, cuyos resultados se muestran en la siguiente tabla:



REC.

PROF.

UNIDAD

GRANULOMETRÍA LÍMITES DE

ATTERBERG

USCS

HUMEDAD Y DENSIDAD

C.SIMPLE EDÓMETRO CORTE

DIRECTO CD PROCTOR

Normal C.B.R. Normal

PROCTOR Modificado

C.B.R. Modificado

COLAPSO HINCH. LIBRE

ENSAYOS QUIMICOS

(m) #20 #10 #5 #2 #0.4 #0,08 LL LP IP w

(%) yd

(t/m3) Def %

qu (kg/cm2)

e0 Cc Cs c'

(kp/cm2) FI'

Max

W Opt

100% 95%

Max

W Opt

100% 95% Ic (%) % M.O.(%) SO3 (%)

S.S (%)

A.B.G

C-20 1,25 QAL 77,0 58,0 44,0 35,0 22,0 10,2 27,9 19,8 8,1 GC 2,12 6,8 24,2 10,9 0,00 0,05 0,2 0,1

C-22 1,10 QAL 91,0 84,0 80,0 75,0 65,0 29,3 NP NP NP SM 1,986 8,9 8,4 4,5 0,05 0,2 0,08 0,2

C-28 1,65 QTAR 83,0 48,0 43,0 35,0 20,4 39,9 18,0 21,9 GC

C-3 2,25 QTAR 100,0 100,0 100,0 99,0 93,0 54,7 27,4 14,8 12,6 CL

C-39 1,60 R1 94,0 80,0 76,0 72,0 52,0 38,0 34,7 17,1 17,6 SC 4559,24 2

C-39 0,70 R1 100,0 96,0 88,0 77,0 63,0 43,0 39,2 15,5 23,7 SC 119,98 2

C-5 0,90 QTAR 100,0 100,0 100,0 99,0 87,0 30,7 25,4 19,6 5,8 SC-SM 1,836 15,8 5,7 3,4 1,96 13,10 11,40 7,80 0,05 0,8 0,14 0,4

C-9 1,00 QTAR 100,0 99,0 97,0 84,0 46,0 36,5 17,6 18,9 SC 1,733 14,8 3 2,2 0 2,60 0,27 0,53

S-1 1,50 QTA 100,0 100 100,0 100,0 100,0 99,5 33,4 16,4 15,9 CL 9,16 1,61 3 1,63 95 15

S-1 3,90 QTA 100,0 97,0 92,0 90,0 88,0 68,7 30,4 16,4 14,0 CL 19,39 1,86 3 1,45

S-1 7,10 QTG 87,0 77,0 65,0 51,0 20,0 8,0 NP NP NP SM

S-1 11,60 TM 100,0 100,0 100,0 100,0 100,0 97,2 63,3 24,5 38,8 CH 28,46 1,57 19,00 2,80

S-11 2,10 QTA 100,0 100,0 100,0 100,0 99,0 99,2 43,7 18,8 24,8 CL 19,72 1,69 4 2,1 0,65 25,3 120 2

S-11 5,10 QTA 100,0 100,0 100,0 100,0 100,0 99,4 48,7 16,7 32,0 CL 22,22 1,72 4 4,62 0,43 25,2

S-11 8,05 QTG 73,0 56,0 41,0 31,0 15,0 4,7 0,0 0,0 0,0 GP 119,98 2

S-11 11,00 TM 100,0 100,0 100,0 100,0 97,0 90,6 58,7 15,7 43,0 CH 25,93 1,64 11 4,23

S-11 14,30 TM 100,0 100,0 100,0 100,0 100,0 98,0 62,0 21,4 40,6 CH 26,23 1,64 15 5,07

S-11 17,05 TM 24,12 1,77 13 7,3

S-11 20,70 TM 27,02 1,56 10 5,76

S-11 24,30 TM 100,0 100,0 100,0 100,0 100,0 98,4 58,9 15,1 43,8 CH 25,12 1,66 12 8,07

S-11 27,20 TM 25,59 1,59 13 8,17

S-11 30,20 TM 26,2 1,58 8 5,62

S-11 34,40 TM 100,0 100,0 100,0 100,0 100,0 99,1 62,1 21,5 40,6 CH 23,8 1,66 17 7,8

S-2 1,50 QTA 100,0 100,0 98,0 97,0 94,0 83,4 40,1 19,1 21,0 CL 13,95 1,69 3,00 1,14 81 6,00

S-2 3,90 QTAR 86,0 73,0 58,0 44,0 27,0 13,6 19,4 16,4 3,0 SM 100,00 2,00

S-2 8,70 TM 100,0 100,0 100,0 100,0 100,0 95,7 61,4 26,3 35,1 CH 28,75 1,49 12,00 3,42 86,00 6,00

S-2 11,30 TM 100,0 100,0 100,0 100,0 99,0 94,5 57,7 21,8 35,9 CH 25,83 1,62 15,00 4,65

S-3 2,10 QTAR 93,0 75,0 63,0 53,0 37,0 23,8 36,1 19,4 16,7 SC

S-3 5,08 QTAR 90,0 65,0 55,0 46,0 32,0 18,6 21,0 16,5 4,5 SC-SM 119,98 2

S-3 5,65 QTG 65,0 49,0 41,0 36,0 15,0 5,1 0,0 0,0 0,0 GM 119,98 1

S-3 10,30 TM 100,0 100,0 100,0 100,0 100,0 98,9 58,7 19,2 39,5 CH 27,05 1,61 9 4,08 119,98 3

S-3 13,50 TM 100,0 100,0 100,0 100,0 100,0 96,9 54,8 21,6 33,2 CH 26,17 1,62 11 5,11

S-3 16,50 TM 24,93 1,64 12 4,41

S-3 19,50 TM 26,45 1,64 13 5,99

S-3 22,50 TM 100,0 100,0 100,0 100,0 98,7 51,3 21,4 29,9 CH 26,7 1,62 14 6,52 119,98 3

S-3 28,35 TM 100,0 100,0 100,0 100,0 97,0 95,2 69,4 18,8 50,6 CH 28,79 1,61 16 6,08

S-3 31,40 TM 26,02 1,62 18 7,5

S-3 35,20 TM 100,0 100,0 100,0 100,0 99,0 98,7 66,1 24,5 41,6 CH 25,9 1,71 10 7,92



REC.

PROF.

UNIDAD

GRANULOMETRÍA LÍMITES DE

ATTERBERG

USCS

HUMEDAD Y DENSIDAD

C.SIMPLE EDÓMETRO CORTE

DIRECTO CD PROCTOR

Normal C.B.R. Normal

PROCTOR Modificado

C.B.R. Modificado

COLAPSO HINCH. LIBRE

ENSAYOS QUIMICOS

(m) #20 #10 #5 #2 #0.4 #0,08 LL LP IP w

(%) yd

(t/m3) Def %

qu (kg/cm2)

e0 Cc Cs c'

(kp/cm2) FI'

Max

W Opt

100% 95%

Max

W Opt

100% 95% Ic (%) % M.O.(%) SO3 (%)

S.S (%)

A.B.G

S-4 0,80 R2 93,0 82,0 76,0 69,0 58,0 31,3 30,6 15,9 14,7 SC 119,98 3

S-4 5,10 QTG 57,0 43,0 34,0 29,0 21,0 9,2 22,8 15,1 7,7 GC 119,98 2

S-4 8,80 TM 100,0 100,0 100,0 100,0 100,0 98,5 51,0 22,8 28,2 CH 28,32 1,58 13 2,94 119,98 2

S-4 15,90 TM 100,0 100,0 100,0 100,0 100,0 88,5 46,4 18,3 28,1 CL 27,05 1,64 17 6,16

S-4 18,90 TM 27,05 1,64 17 6,16

S-4 22,40 TM 100,0 100,0 100,0 100,0 100,0 97,7 57,4 20,7 36,7 CH 26,42 1,56 15 5,78

S-4 24,90 TM 25,73 1,59 12 7,7

S-4 27,80 TM 100,0 100,0 100,0 100,0 100,0 98,7 57,1 25,3 31,8 CH 26,32 1,58 17 6,81

S-4 33,30 TM 25,93 1,58 18 5,88

S-4 36,30 TM 100,0 100,0 100,0 100,0 100,0 99,0 62,4 26,4 36,0 CH 26,43 1,55 14 6,21 119,98 3

S-5 1,80 QAL 100,0 100,0 100,0 99,0 93,0 31,5 19,8 17,2 2,6 SM 16,39 1,89 11 0,97 0,395 0,0192 0,0807

S-5 4,50 QTG 85,0 73,0 61,0 51,0 28,0 9,4 18,0 15,2 2,8 SM 119,98 1

S-5 8,80 TM 100,0 100,0 100,0 100,0 99,0 97,4 55,4 19,0 36,4 CH 34,34 1,47 18 2,14 0,5 22 119,98 3

S-5 12,90 TM 28,19 1,59 13 4,6 0,92 21,2

S-5 17,10 TM 100,0 100,0 100,0 100,0 100,0 97,9 57,5 21,2 36,3 CH 26,42 1,64 19 5,42

S-5 21,30 TM 28,95 1,51 7 1,52

S-5 24,30 TM 100,0 100,0 100,0 100,0 100,0 98,0 55,6 24,1 31,5 CH 24,98 1,75 18 7,15

S-8 1,80 QTAR 100,0 99,0 91,0 85,0 65,0 31,6 33,9 16,7 17,2 SC 95,00 13,00

S-8 4,20 QTAR 100,0 84,0 76,0 66,0 51,0 33,8 34,5 15,4 19,1 SC 23,58 1,73 3,00 2,83 93,00 2,00

S-8 9,50 TM 100,0 100,0 99,0 99,0 98,0 93,1 51,6 15,1 36,5 CH 26,66 1,61 11,00 4,17

S-8 6,50 QTG 29,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 NP NP NP GP

S-9 2,10 QTA 100,0 100,0 100,0 99,0 98,0 91,7 46,7 19,3 27,4 CL 120 12

S-9 4,50 QTA 100,0 100,0 100,0 100,0 82,0 26,7 0,0 0,0 0,0 SM

S-9 8,25 QTG 69,0 52,0 40,0 32,0 18,0 8,0 0,0 0,0 0,0 GM

Resultados ensayos de laboratorio en estructuras

Las actas de estos ensayos se pueden consultar en el Apéndice 8 del Anejo 7.



12.3. SISMICIDAD

Para el cálculo de las acciones sísmicas y su repercusión en las estructuras proyectadas y en los cálculos

de estabilidad, se ha tenido en cuenta la Norma Sismorresistente NCSE-02 y la Norma Sismorresistente

para Puentes NCSP-07.

Al tratarse de una zona en la que la aceleración sísmica básica ab es superior o igual a 0,04g, siendo g

la aceleración de la gravedad, es necesaria la aplicación de dichas normas. Por tanto, se tendrá en

cuenta el efecto sísmico en el cálculo y diseño de los rellenos y de las diferentes estructuras

proyectadas.

La peligrosidad sísmica del territorio nacional se define por medio del mapa de peligrosidad sísmica.

Dicho mapa suministra la aceleración sísmica básica ab y el coeficiente de contribución K.

La aceleración sísmica de cálculo ac, se define como el producto:

ac =S. ƿ . ab

ab = aceleración sísmica básica

ƿ = Coeficiente adimensional de riesgo

S = Coeficiente de amplificación del terreno.

La aceleración sísmica básica es un valor característico de la aceleración horizontal de la superficie del

terreno. En la lista del Anejo 1 de la NCSE-02 se detallan por municipios los valores de la aceleración

sísmica básica junto al coeficiente de contribución K; para el término municipal afectado por el

proyecto tienen los siguientes valores:

TÉRMINO MUNICIPAL ab/g K

Sevilla 0,07 1,1

Por otro lado, el coeficiente adimensional de riesgo es función de la probabilidad aceptable de que se

exceda ac en el periodo de vida para el que se proyecta la construcción. Toma los siguientes valores:

- Construcciones de importancia normal ƿ = 1.0

- Construcciones de importancia especial ƿ = 1.3

Por último, el coeficiente de amplificación del terreno, S, toma el valor:

Para gab 1,0 25,1

CS

Para gag b 4,01,0

25,111,0

g

a · 33,3

25,1

b CCS

Para bag 4,0 0,1S

El coeficiente del terreno C, depende de las características geotécnicas del terreno y tiene como

referencia los siguientes valores:

Suelo tipo IV C=2.0 Suelo granular suelto o suelo cohesivo blando

Suelo tipo III C= 1.6 Suelo granular de compacidad media o suelo cohesivo firme a duro

Suelo tipo II C= 1.3 Roca muy fracturada, suelo granular denso o cohesivo muy duro

Suelo tipo I C= 1.0 Roca compacta o granular muy denso

Para cada una de las estructuras, se realiza una valoración del coeficiente C de cada nivel geotécnico

existente de acuerdo con sus características resistentes.

El coeficiente C correspondiente a un emplazamiento concreto dependerá de las características de los

primeros 30 metros bajo la superficie. Se tomará como valor de C el valor medio obtenido al ponderar

los coeficientes Ci de cada estrato con su espesor ei, en metros, mediante la expresión:

30

e · iiCC

12.4. METODOLOGÍA DE CÁLCULO

La cimentación de las estructuras previstas variará desde cimentaciones superficiales (zapatas y losas)

hasta cimentaciones profundas (pilotes). En el siguiente apartado se expone la metodología de cálculo

utilizada en cada caso y en función del tipo de terreno de apoyo.

12.4.1. CIMENTACIONES SUPERFICIALES

Terrenos granulares

Para el cálculo de la carga admisible del terreno en cimentaciones sobre suelos eminentemente

granulares se ha acudido al método de Terzaghi y Peck (1948 y 1967), que parte de la siguiente

formulación:

8

sNq SPT

adm

Para B< 1.2 metros

Para B > 1.2 metros

23.0

12

B

BsNq SPT

adm



Siendo:

qadm: presión admisible en Kp/cm2

s: asiento tolerable en pulgadas (1 pulgada = 2,54 cm)

NSPT: el número de golpes medio del ensayo SPT en la zona de influencia de la cimentación

B: ancho de la zapata en metros.

Aunque esta formulación incluye una limitación de asientos (generalmente una pulgada ó 2.5 cm), se

han realizado cálculos adicionales de asientos esperables, con los métodos de Burland y Burbigde

(1985) y de Schmertmann (1978), que se exponen en los siguientes párrafos.

La formulación de Burland y Burbigde, se resume a continuación:

sc fp

p

BL

L

Nzs ..

25.0

.25.1.

7.1.

0

2

4.1

Dónde:

sc= Asiento bajo el centro del área cargada después de aplicar la carga p.

z = Profundidad de referencia, calculada así:

75.0

0

0

L

BLz

L, B= Dimensiones de la cimentación rectangular equivalente.

N= Valor promedio del índice N del ensayo SPT entre el plano de la cimentación y la profundidad z, sin

corregir por efecto de la sobrecarga y mayorado por 1.25 en el caso de gravas.

p= Presión de cálculo, determinada de la siguiente manera:

Cuando pv≥pc pcpvp3

2

Cuando pv≤pc pvp3

1

Dónde:

pv=Presión vertical media.

pc=Presión de preconsolidación.

po=Presión de referencia = 1Mpa

fs=Factor que tiene en cuenta el espesor de arena considerada en el cálculo, y que tiene por objeto

minorar el valor del asiento obtenido con el cálculo, cuando exista un estrato rígido e indeformable

por encima de la profundidad z. Así,

Si z≤Hs 1fs

Si z>Hs

z

Hs

z

Hsfs 2

Dónde:

z= Profundidad de referencia

Hs=Espesor de la capa granular bajo el plano de cimentación a partir del cual puede suponerse que el

terreno es rígido e indeformable.

El método de Shmertmann está basado en numerosas medidas en casos reales. Se basa en la

distribución lineal de tensiones verticales en un semiespacio elástico lineal sujeto a una presión

constante. Este método supone que los asientos quedan limitados a una profundidad límite de 2B para

cimentaciones circulares o cuadradas o a 4B para zapatas corridas.

El asiento en metros viene determinado por la siguiente fórmula:

zi

n

i si

i

t IE

zpCCS

1

1

Siendo:

C1 : Corrección por empotramiento de la cimentación en el terreno

5.0'5.0

11

pC od

σ’od : Presión efectiva vertical debida al peso de tierras (t/m2)

Δp : Presión neta aplicada = q – σ’od

Ct : Corrección por el incremento del asiento dependiente del tiempo



1.02.01 10

tLogCt ; t = tiempo en años

Esi : Módulo elástico de la capa de suelo considerada (t/m2)

Δzi : Incremento de profundidad (2B)

Izi : Factor de influencia (Ver figura 1)

El factor de influencia Iz está basado en aproximaciones de la distribución de tensiones para

cimentaciones cuadradas o circulares y para cimentaciones en faja:

izp

zp

pI

'1.05.0

Dónde:

σ’izp = 0.5 · B · γ’ + D · γ’ ; Para L/B = 1 (Cuadradas o circulares)

σ’izp = B · γ’ + D · γ’ ; Para L/B ≥ 10 (Cimentaciones en faja)

Siendo:

σ’izp : Presión efectiva de tierras a la profundidad considerada

γ’ : Densidad efectiva del suelo (γ – 1 para suelos bajo el nivel freático)

d : Profundidad de empotramiento de la cimentación

Ambos métodos se recogen en hojas de cálculo realizadas por este consultor y pueden consultarse en

el Apéndice 2 de este Anejo.

Terrenos cohesivos

Para el cálculo de la carga admisible en suelos eminentemente cohesivos se utilizará la formulación

general de Brinch-Hansen resumida.

La formulación general de carga admisible general es la siguiente:

3

21

NBNqNc

FS

qq

qqcchadm

Siendo:

qh Carga de hundimiento.

c Cohesión del terreno de cimentación.

q Sobrecarga sobre el nivel de cimentación.

B Ancho de la zapata / Losa.

γ Peso específico efectivo del terreno bajo el nivel de cimentación.

Nc, Nq, Nγ Factores de capacidad de carga, función del ángulo de rozamiento interno, según distintos

autores.

c, q, γ Factores de corrección, según distintos autores

FS Factor de seguridad = 3

En suelos cohesivos, el valor más desfavorable de la carga de hundimiento se obtiene para una

situación de corto plazo, donde el ángulo de rozamiento interno es nulo y la cohesión se corresponde

con la resistencia al corte no drenada (cu). En este caso el factor Nc vale 5.14, con Nq = 1 y Nγ=0, y la

expresión queda:

3

qccuhadm

qNc

FS

qq

Se utilizará el método de Steinbrenner para el cálculo de los asientos esperables para las cimentaciones

superficiales en suelos cohesivos

Se trata de un método semiempírico elástico, donde el asiento viene definido por la expresión:

NDS

s

i CIIE

BqS

21

'

Dónde:

Si : Asiento inmediato (m)

B’ : Ancho ajustado de la cimentación en la práctica = 0.5B

q : Presión aplicada en la base de la cimentación (Kpa)

μ : Coeficiente de Poisson

IS : Factor de influencia según Steinbrenner:

211

21III S



Dónde:

I1 e I2 : Factores de influencia que dependen de la profundidad del sustrato duro(H/B’) y la dimensión

de la cimentación (L/B) (Ver tablas 1 y 2)

ID : Factor de influencia que depende de la profundidad de cimentación (D/B), la dimensión de la

cimentación (L/B) y el Coeficiente de Poisson:

6,412025,066,0

19,0

B

L

B

DID

Se usará L/B = 5 para zapatas corridas.

CN : Número de esquinas que contribuyen en el cálculo ( 4 para el centro de la zapata, 2 para una arista

y 1 para la esquina de la cimentación).

ES : Media ponderada del Módulo de Elasticidad inicial (Kpa) sobre una profundidad H para un suelo

multicapa.

i

Sii

SH

EHmedE )(

Dónde:

Hi y Ei son el espesor (m) y el módulo de elasticidad de la capa i.

H = ∑ Hi será la profundidad del sustrato duro o 5B, si H es mayor que este último valor.

Valores de I1 para el cálculo del factor de influencia Is

L/B

H/B' 1 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1.6 1.7 1.8 1.9 2

0.2 0.009 0.008 0.008 0.008 0.008 0.007 0.007 0.007 0.007 0.007 0.007

0.4 0.033 0.032 0.031 0.03 0.029 0.028 0.028 0.027 0.027 0.027 0.026

0.6 0.066 0.064 0.063 0.061 0.06 0.059 0.058 0.057 0.056 0.056 0.055

0.8 0.104 0.102 0.1 0.098 0.096 0.094 0.093 0.092 0.091 0.09 0.089

1 0.142 0.14 0.138 0.135 0.134 0.132 0.13 0.129 0.127 0.126 0.125

1.5 0.224 0.224 0.223 0.222 0.221 0.22 0.219 0.217 0.216 0.214 0.213

2 0.285 0.288 0.29 0.291 0.292 0.292 0.292 0.291 0.291 0.29 0.289

3 0.363 0.371 0.378 0.384 0.389 0.392 0.395 0.397 0.399 0.4 0.401

4 0.408 0.42 0.431 0.44 0.448 0.454 0.46 0.465 0.469 0.472 0.475

5 0.437 0.452 0.465 0.476 0.486 0.495 0.503 0.51 0.516 0.521 0.526

6 0.456 0.473 0.488 0.501 0.513 0.524 0.533 0.542 0.549 0.556 0.562

7 0.471 0.489 0.505 0.52 0.533 0.545 0.555 0.565 0.574 0.582 0.589

L/B

8 0.482 0.501 0.518 0.534 0.548 0.561 0.573 0.583 0.593 0.602 0.61

9 0.49 0.51 0.529 0.545 0.56 0.574 0.586 0.597 0.608 0.618 0.627

10 0.497 0.518 0.537 0.554 0.569 0.584 0.597 0.609 0.62 0.63 0.64

20 0.529 0.553 0.574 0.595 0.613 0.631 0.647 0.662 0.676 0.689 0.702

500 0.559 0.586 0.611 0.634 0.656 0.676 0.695 0.714 0.731 0.747 0.763

L/B

H/B' 3 4 5 6 7 8 9 10 25 50 100

0.2 0.007 0.006 0.006 0.006 0.006 0.006 0.006 0.006 0.006 0.006 0.006

0.4 0.025 0.024 0.024 0.024 0.024 0.024 0.024 0.024 0.024 0.024 0.024

0.6 0.052 0.051 0.05 0.05 0.049 0.049 0.049 0.049 0.049 0.049 0.049

0.8 0.084 0.082 0.081 0.08 0.08 0.079 0.079 0.079 0.079 0.079 0.079

1 0.118 0.115 0.113 0.112 0.112 0.111 0.111 0.111 0.11 0.11 0.11

1.5 0.202 0.197 0.194 0.192 0.191 0.19 0.19 0.189 0.188 0.187 0.187

2 0.278 0.271 0.267 0.264 0.262 0.261 0.26 0.259 0.256 0.256 0.256

3 0.399 0.392 0.386 0.381 0.378 0.376 0.374 0.373 0.367 0.366 0.366

4 0.486 0.484 0.478 0.473 0.469 0.466 0.463 0.461 0.452 0.451 0.451

5 0.55 0.554 0.551 0.547 0.543 0.539 0.536 0.533 0.521 0.519 0.518

6 0.598 0.609 0.61 0.607 0.604 0.6 0.597 0.594 0.578 0.575 0.574

7 0.635 0.652 0.657 0.657 0.655 0.652 0.649 0.646 0.628 0.624 0.622

8 0.663 0.687 0.697 0.7 0.699 0.697 0.694 0.692 0.671 0.666 0.664

9 0.687 0.716 0.729 0.735 0.737 0.736 0.734 0.732 0.71 0.703 0.701

10 0.706 0.74 0.757 0.765 0.769 0.77 0.769 0.767 0.745 0.737 0.735

20 0.796 0.855 0.896 0.924 0.944 0.958 0.969 0.976 0.981 0.964 0.956

500 0.887 0.976 1.045 1.101 1.149 1.19 1.226 1.258 1.53 1.719 1.877

Valores de I2 para el cálculo del factor de influencia Is

L/B

H/B' 1 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1.6 1.7 1.8 1.9 2

0.2 0.041 0.042 0.042 0.042 0.042 0.042 0.043 0.043 0.043 0.043 0.043

0.4 0.066 0.068 0.069 0.07 0.07 0.071 0.071 0.072 0.072 0.073 0.073

0.6 0.079 0.081 0.083 0.085 0.087 0.088 0.089 0.09 0.091 0.091 0.092

0.8 0.083 0.087 0.09 0.093 0.095 0.097 0.098 0.1 0.101 0.102 0.103

1 0.083 0.088 0.091 0.095 0.098 0.1 0.102 0.104 0.106 0.108 0.109

1.5 0.075 0.08 0.084 0.089 0.093 0.096 0.099 0.102 0.105 0.108 0.11

2 0.064 0.069 0.074 0.078 0.083 0.086 0.09 0.094 0.097 0.1 0.102

3 0.048 0.052 0.056 0.06 0.064 0.068 0.071 0.075 0.078 0.081 0.084

4 0.037 0.041 0.044 0.048 0.051 0.054 0.057 0.06 0.063 0.066 0.069

5 0.031 0.034 0.036 0.039 0.042 0.045 0.048 0.05 0.053 0.055 0.058

6 0.026 0.028 0.031 0.033 0.036 0.038 0.04 0.043 0.045 0.047 0.05

7 0.022 0.024 0.027 0.029 0.031 0.033 0.035 0.037 0.039 0.041 0.043

8 0.02 0.022 0.023 0.025 0.027 0.029 0.031 0.033 0.035 0.036 0.038

9 0.017 0.019 0.021 0.023 0.024 0.026 0.028 0.029 0.031 0.033 0.034

10 0.016 0.017 0.019 0.02 0.022 0.023 0.025 0.027 0.028 0.03 0.031

20 0.008 0.009 0.01 0.01 0.011 0.012 0.013 0.013 0.014 0.015 0.016

500 0 0 0 0 0 0 0.001 0.001 0.001 0.001 0.001

L/B

H/B' 3 4 5 6 7 8 9 10 25 50 100



L/B

0.2 0.043 0.044 0.044 0.044 0.044 0.044 0.044 0.044 0.044 0.044 0.044

0.4 0.074 0.075 0.075 0.075 0.076 0.076 0.076 0.076 0.076 0.076 0.076

0.6 0.095 0.097 0.097 0.098 0.098 0.098 0.098 0.098 0.098 0.098 0.098

0.8 0.109 0.111 0.112 0.113 0.113 0.113 0.113 0.114 0.114 0.114 0.114

1 0.117 0.12 0.122 0.123 0.123 0.124 0.124 0.124 0.125 0.125 0.125

1.5 0.124 0.13 0.134 0.136 0.137 0.138 0.138 0.139 0.14 0.14 0.14

2 0.121 0.131 0.136 0.139 0.141 0.143 0.144 0.145 0.147 0.147 0.148

3 0.108 0.122 0.131 0.137 0.141 0.144 0.145 0.147 0.152 0.153 0.154

4 0.093 0.11 0.121 0.129 0.135 0.139 0.142 0.145 0.154 0.155 0.156

5 0.08 0.098 0.111 0.12 0.128 0.133 0.137 0.14 0.154 0.156 0.157

6 0.07 0.087 0.101 0.111 0.12 0.126 0.131 0.135 0.153 0.157 0.157

7 0.062 0.078 0.092 0.103 0.112 0.119 0.125 0.129 0.152 0.157 0.158

8 0.055 0.071 0.084 0.095 0.104 0.112 0.118 0.124 0.151 0.156 0.158

9 0.05 0.064 0.077 0.088 0.097 0.105 0.112 0.118 0.149 0.156 0.158

10 0.046 0.059 0.071 0.082 0.091 0.099 0.106 0.112 0.147 0.156 0.158

20 0.024 0.031 0.039 0.046 0.053 0.059 0.065 0.071 0.124 0.148 0.156

500 0.001 0.001 0.002 0.002 0.002 0.003 0.003 0.003 0.008 0.016 0.031

Este método se utiliza en base a una serie de hojas de cálculo preparadas por este consultor y cuyos

resultados se incluyen en el Apéndice 2 de este documento.

12.4.2. CIMENTACIONES PROFUNDAS

La metodología de cálculo para la carga admisible en cimentaciones profundas utilizada y que a

continuación se resume, procede de la “Guía de Cimentaciones en Obras de Carreteras”, editada por

el Ministerio de Fomento, aplicando el “Método basado en ensayos presiométricos para Suelos

Granulares y Cohesivos”.

La carga de hundimiento de un pilote es la suma de la resistencia por fuste más la resistencia por punta:

Qat = Qaf + Qap.

El factor de seguridad indicado por la mencionada Guía, tanto en el cálculo de la carga por fuste como

la carga por punta es de FS=3.0 para la combinación de acciones casi permanente.

Resistencia por fuste

Método basado en ensayos presiométricos para Suelos Granulares y Cohesivos

Para cualquier tipo de suelo la resistencia unitaria por fuste se puede tomar del siguiente valor:

pf q40

1

Donde:

qp= Carga unitaria de hundimiento por punta.

En cualquier caso, el valor de la resistencia unitaria por punta debe limitarse en función del tipo de

terreno a los siguientes valores:

kPaf 90 Suelos Granulares

kPaf 70 Suelos Cohesivos

Resistencia por punta

Método basado en ensayos presiométricos para Suelos Granulares y Cohesivos

La carga de hundimiento unitaria por punta de un pilote puede relacionarse con la Presión Límite de

cualquier tipo de terreno mediante la siguiente expresión:

00 pKpKqp l

Donde:

qp=Carga de hundimiento unitaria por punta

K=Coeficiente de proporcionalidad que depende de la geometría del cimiento y del tipo de terreno.

Pueden tomarse los siguientes valores:

K=3.2 Suelos Granulares

K=1.5 Suelos Cohesivos

pl= Presión límite del ensayo presiométrico.

p0= Presión vertical efectiva al nivel de la cimentación en el entorno del apoyo (antes de cargar)

K0= Coeficiente de empuje al reposo = 0.5



Tope estructural

En cualquier caso, teniendo en cuenta todos estos factores, la carga a soportar por cada pilote nunca

puede superar su “tope estructural”.

Los valores del tope estructural que se recomiendan en la Guía de Cimentaciones de en Obras de

Carretera son:

Q tope estructural = σ . A

Siendo:

A = Área sección transversal del pilote

σ = Factor en función del tipo de apoyo y la forma de ejecución del pilote, según la siguiente tabla

(Mpa).

Tipo de apoyo

Tipo ejecución Suelo Firme (Mpa) Roca (Mpa)

Entubado 5 6

Con lodos 4 5

En seco 4 5

Barrenado 4 No aplicable

Así, los topes estructurales considerados para los distintos diámetros tanteados en los cálculos, serán

los siguientes:

Diámetro (m) Área sección transversal

(m2)

TOPE ESTRUCT.

Entubado (σ=5Mpa) (Tn)

TOPE ESTRUCT.

Con lodos(σ=4Mpa) (Tn)

1,00 0,7854 392,7 314,2

1,25 1,2272 613,6 490,9

1,50 1,7672 883,6 706,9

Rozamiento negativo

Se considerará la acción del rozamiento negativo, cuando el terreno que circunda a los pilotes de los

estribos asiente más que éstos. debido a la colocación de los terraplenes adyacentes cuyos asientos

esperables superan los 2 cm.

A estos efectos, desde un punto de vista conservador, se estimará el rozamiento negativo

suponiéndolo igual a la resistencia por fuste de los estratos compresibles.

Consideraciones del efecto grupo

De acuerdo con lo expresado en el CTE, de forma general para el cálculo de los pilotes, no se

considerará el efecto grupo para una separación entre ejes de pilotes igual o mayor a 3 diámetros.

A partir de un grupo de cuatro pilotes, se debe considerar que la proximidad entre pilotes se traduce

en una interacción entre ellos de manera que si el grupo tiene n pilotes y la carga de hundimiento del

pilote aislado es Rck, la carga que produce el hundimiento del grupo Rckg, en general, no suele ser

igual a n.Rck, al tener que aplicar a este valor un coeficiente de eficiencia, η, que se define con el

cociente:

Rckn

Rckg

.

Siendo, n el número de pilotes.

El coeficiente de eficiencia será de 1, para separaciones entre ejes iguales o superiores a 3D. Para

separaciones de 1D, el coeficiente de eficiencia será de 0.7. Para separaciones entre 1D y 3D, se

interpolará linealmente entre 1 y 0,7.

Coeficiente de balasto horizontal

Para el cálculo del módulo de Balasto Horizontal se puede utilizar la formulación que se expone a

continuación:

- Suelos cohesivos, Kh no depende de la profundidad:

- Suelos granulares, Kh depende de la profundidad (z):

Coeficiente de balasto vertical

El coeficiente de balasto no es un parámetro intrínseco del suelo, por lo que su valor no sólo depende

del tipo de terreno sino también de las dimensiones de la carga aplicada. En la siguiente tabla se

muestran los valores de K30 propuestos por diferentes autores:

1

2.0Kh

DKh

D

znhKh



El valor del coeficiente de balasto deberá corregirse según el ancho de la losa, afectado por el

incremento de la fuerza de compresión.

Según Terzaghi (1955), para zapatas cuadradas de ancho b:

-En terrenos cohesivos: K = K30 0,30/b

-En terrenos granulares: K = K30 ((b+0,30)/2b)2

12.4.3. METODOLOGÍA PARA EL CÁLCULO DE MUROS DE TIERRA ARMADA

La estructura E-1 se resuelve mediante una losa aligerada postesada sobre cargaderos, estos

cargaderos se ejecutarán sobre sendos muros de tierra armada.

En este documento se analizará la estabilidad global de estos macizos reforzados y se estimarán los

asientos que sufrirán bajo las cargas transmitidas por la estructura en los estribos.

Para todo ello se utilizará la herramienta informática Plaxis en su versión 8.6.

Este programa realiza los cálculos a partir de un modelo de elementos finitos representados mediante

una malla de elementos triangulares. La modelización del comportamiento de los materiales es

bastante más compleja que por los métodos tradicionales (Bishop, Janbu, Spencer. etc), pero en este

caso se pueden modelizar tanto los terrenos, como el resto de los materiales o superficies que quieran

incluirse en el modelo, entre otros podemos citar:

• Los materiales que conforman la estructura y el terreno natural según varios modelos de

comportamiento:

o Elásticos o comportamiento lineal

o Elastoplásticos o comportamiento no lineal: (Mohr-Coulomb, Hard soil model, Soft soil model, Soft

soil creep model).

• Posibles superficies de deslizamiento preexistentes (según su cohesión y rozamiento)

• Elementos estructurales de contención, (según propiedades de un material de comportamiento

elástico, módulo de deformación y coeficiente de Poisson)

• Superficies de contacto entre estructuras y material con sus parámetros característicos (Cohesión,

rozamiento)

En el programa se ha introducido la geometría de cada muro de tierra armada y posteriormente se ha

procedido a caracterizar los materiales afectados. El comportamiento elegido, ha sido el denominado

Mohr-Coulomb, en el cual además de los valores de densidad y elásticos, se requiere de una cohesión

y un ángulo de rozamiento interno. Se ha supuesto que el sistema responde en una situación drenada

con valores efectivos.

El modelo ha contemplado los siguientes elementos: flejes, paramento, relleno con suelo seleccionado

en la zona estructural del muro, sobrecarga en la coronación, (con un valor de 20 Tn/m2), y por último,

relleno de terraplén en la parte trasera del muro.

Los flejes se han modelizado en base a los datos aportados por el proyectista, con una sección de 50x4

mm, una longitud de 0,7xaltura terraplén y dispuestos en altura cada 0,70 metros. En una misma línea

de flejes, estos se colocarían cada dos metros lineales de muro. De esta manera los flejes se han

modelizado como “geogrid” con un comportamiento elástico y una rigidez axil (EA) de 2,8x104 KN/m.

El paramento se ha modelizado como un muro de hormigón de 10 cm de canto, es decir como un

elemento “plate” con comportamiento elástico y con los siguientes parámetros característicos:

EA (Rigidez axil KN/ml) EI (Rigidez a flexión KN.m2/ml) Coeficiente de Poisson (µ)

2,5x106 2,08x103 0,2

El suelo seleccionado del relleno estructural se ha caracterizado geotécnicamente con los siguientes

parámetros:

Material ap. (kN/m3) ’ () C’ (kN/m2) E (kN/m2)

Relleno estructural 20 31 10 30.000 0,35

El relleno del terraplén se modelizará con los mismos parámetros utilizados en el Anejo 7, para el

análisis de los rellenos proyectados, en función del tipo de material a utilizar para el núcleo del

terraplén (suelo como mínimo tolerable), es decir:

Material ap. (kN/m3) ’ () C’ (kN/m2) E (kN/m2)

Terraplén clasificado al menos como tolerable (PG-3) 20 31 10 15.000 0,35



El terreno natural se ha modelizado en base a la información aportada por la campaña geotécnica

realizada en este proyecto y los datos de proyectos anteriores. La caracterización del terreno de apoyo

se realiza para cada uno de los dos muros de tierra armada por separado puesto que apoyarán en

materiales muy distintos entre sí.

Esta fase preliminar, de construcción y caracterización, culmina con la ubicación del nivel freático y la

generación de las presiones efectivas existentes en el terreno antes de la colocación del muro de tierra

armada sobre el terreno.

Finalizada la fase de creación del modelo, generadas las presiones efectivas, se inicia la etapa de cálculo

en la cual se estudia el efecto desestabilizador que representa la colocación del macizo reforzado

proyectado. Este efecto se concreta en la obtención de un factor de seguridad frente a la posibilidad

de una rotura.

El cálculo de estabilidad se ha hecho para una situación de corto plazo, sin disipación de las

sobrepresiones intersticiales creadas por la colocación del total del relleno, y para una situación a largo

plazo y con la introducción de las cargas transmitidas por la estructura, donde la estabilidad se calcula

suponiendo que las sobrepresiones se han disipado completamente.

En Plaxis, la diferenciación entre un comportamiento drenado y no drenado en suelos cohesivos se ha

conseguido mediante la variación del parámetro de drenabilidad que acompaña a la caracterización

de cada material y que tiene dos alternativas, drained y undrained. Por lo tanto, todos los materiales

que intervienen en el modelo se ha caracterizado con parámetros efectivos de cohesión, ángulo de

rozamiento, módulo de elasticidad y coeficiente de Poisson, y una vez iniciado el cálculo, para estudiar

los dos comportamientos descritos, en las capas cohesivas se ha variado el parámetro citado. Tan sólo

se han considerado como materiales “undrained” las arcillas arenosas aluviales QTA y el techo del

sustrato margoso TM.

Por tanto, en este proyecto en concreto, el resto de los materiales que intervienen en los cálculos (con

mayor representatividad en el apoyo de los terraplenes), son de naturaleza granular, y por tanto de

comportamiento drenado per sé.

Por último, se realiza un cálculo de estabilidad teniendo en cuenta la acción del sismo, con una

aceleración de cálculo de ac=0,07g.

Como valor de referencia para considerar estable un terraplén se ha tomado la magnitud de 1,50 a

corto plazo y a largo plazo. Para la condición con sismo se exige FS >1,20.

En cuanto a los asientos, dadas las características de los materiales involucrados, (suelos granulares

R1, QTAR y QTG, suelos arcillo-arenosos QTA, y arcillas margosas algo sobreconsolidadas y

parcialmente saturadas TM), se han calculado los asientos esperables según una caracterización

elasto-plástica de los materiales del sustrato de apoyo.

Para ello, cada nivel se ha asociado a un valor del módulo elástico de deformación y un dato de

coeficiente de Poisson. Los valores del módulo E se han aproximado siguiendo varias vías. En primer

lugar, contando con los datos de los presiómetros realizados, especialmente en el caso de la unidad

TM. En segundo, acudiendo a correlaciones con golpeos SPT característicos (según diversos autores:

Bequemann, Wrenk, Bowles, Dápolonia, Duncan, etc.…). Y, por último, en el caso de suelos cohesivos,

según los valores de resistencia al corte sin drenaje aplicables en cada caso. En todos los casos, los

valores finalmente asignados corresponden a un compendio de todos los datos anteriores.

El modelo elasto-plástico también se ha aplicado con la ayuda del programa Plaxis.

Por último se ha realizado un análisis del tiempo de consolidación mediante Plaxis para el muro de

tierra armada que apoya sobre materiales arcillo-arenosos QTA. Para ello se han asignado

permeabilidades a cada uno de los materiales implicados, en función de la bibliografía consultada

(COAM, Ingeniería Geológica) y la granulometría de los materiales.

Partiendo de las simplificaciones que siempre es necesario realizar, el carácter discreto de los ensayos

disponibles, y la propia naturaleza de los métodos de cálculo, los asientos se deben considerar siempre

como una aproximación razonable a las magnitudes reales, es decir, marcan un orden de magnitud

esperable.

Aún con la premisa anterior, los órdenes de magnitud de dichos asientos permiten evaluar la necesidad

de proponer, medidas que garanticen un adecuado comportamiento en el futuro. Las medidas han

tendido a minimizar los asientos máximos en el muro de tierra armada que apoyará en el vertedero

(formación R1) y a evitar que dichos asientos afecten estructuralmente a los muros de tierra armada.

Además, se recomienda que, en los puntos donde se prevén asientos de mayor magnitud, durante el

proceso constructivo se lleve a cabo un control de dichos asientos, estudiando la evolución en el

tiempo de los mismos, sin dejarse llevar, salvo como referencia, por el determinismo que marcan las

cifras que se van a dar para los distintos tramos. El comportamiento de la curva de asientos-tiempo

determinará el momento en el que se haya producido la mayor parte de dichos asientos, así como la

posibilidad de abordar actuaciones que dependiesen de la culminación de las deformaciones. A este

respecto se incluye en el Epígrafe 7.5.6. del Anejo 7 un plan de auscultación para los terraplenes donde

se prevén asientos de mayor envergadura.

12.5. ESTRUCTURA E1

La estructura E-1 se resuelve mediante una losa aligerada postesada sobre cargaderos, estos

cargaderos se ejecutarán sobre sendos muros de tierra armada. Esta estructura soluciona el paso de

los Ejes 4 y 31 sobre los Ejes 2 y 3.

La situación de estos muros de tierra armada dentro del Eje 4, su altura y terreno de apoyo se resumen

en la siguiente tabla:

ESTRIBO TRAMO (Eje 4) ALTURA MÁXIMA (m) TERRENO EN EL APOYO

Estribo 1 0+265,29-0+282,53 8,8 Arcillas aluviales QTA

Estribo 2 0+315,65-0+0+329,43 6,9 Rellenos sin compactar (vertedero) R1



12.5.1. CONDICIONES GEOLÓGICO-GEOTÉCNICAS

De acuerdo con las prospecciones realizadas en el entorno de esta estructura: sondeos S-1, S-9, S-11,

calicatas C-6, C-7 y C-39 y ensayos de penetración dinámica P-10 y P-11, se observa que el apoyo de

cada uno de los muros de tierra armada se va a producir sobre sustratos totalmente diferentes entre

sí, ya que justamente entre ambos macizos, en el PK 0+305 del Eje 4 se encuentra el contacto entre el

vertedero (R1) y el terreno natural que en esta zona está constituido por las arcillas aluviales QTA.

Bajo el muro del Estribo 1 el sustrato está conformado por un nivel superficial de arcillas aluviales QTA

con un espesor de 6,6 metros. Debajo de la capa de arcillas se encuentran las gravas aluviales del

Guadalquivir QTG, con un espesor de 2,6 metros. Y por último encontramos el sustrato de margas

azules del Guadalquivir (TM), a partir de los 9,2 metros de profundidad, y que se prolongan al menos

(según el sondeo S-11) hasta los 35 m de profundidad.

Bajo el muro del Estribo 2 el sustrato está compuesto por los rellenos sin compactar del vertedero (R1)

que alcanzan un espesor máximo bajo el macizo reforzado de 7 metros acuñándose hacia el PK 0+305

donde desaparecen. Debajo de estos rellenos se encuentran las gravas aluviales del Guadalquivir QTG,

con un espesor que varía entre de 2,6 y 3 metros. Y por último encontramos el sustrato de margas

azules del Guadalquivir (TM).

El nivel freático en esta zona se encuentra a 5 metros de profundidad.

12.5.2. PERFILES DE CÁLCULO

De acuerdo con los datos obtenidos de las prospecciones realizadas en la zona y los ensayos de

laboratorio ejecutados sobre muestras procedentes de estas investigaciones, se han elaborado los

siguientes perfiles geotécnicos representativos del sustrato en el apoyo de estos muros de tierra

armada (ver también perfil geotécnico de la estructura E-1 en Apéndice 1 de este anejo).

MURO ESTRIBO 1

PERFIL DE CÁLCULO PARA EL ESTRIBO 1

Prof.(m) Formación USCS ap (kN/m3) E (kN/m2) Ʋ C’

(kN/m2) Ø (º)

C Coeficiente del terreno

0-6,6 QTA CL 20 14.000 0,35 25 25 1,6

6,6-9,2 QTG GP/GM/ SM 21 30.000 0,30 0 35 1,3

>9,2 TM CH 19 16.000 0,35 30 20 1,6

En esta zona el nivel freático se encuentra a 5 metros desde la rasante actual y se ha supuesto que

satura también los dos primeros metros del techo de las margas (TM) en contacto con las gravas

aluviales (QTG).

El coeficiente del terreno ponderado C será de 1,57.

MURO ESTRIBO 2

PERFIL DE CÁLCULO PARA EL ESTRIBO 2

Espesor(m) Formación USCS ap

(kN/m3) E

(kN/m2) Ʋ

C’ (kN/m2)

Ø (º) Coeficiente

del terreno C

Variable (3-7) R1 (Vertedero) 17 4.000 0,40 0,1 22 2,0

Variable (0-4,3) QTA CL 20 14.000 0,35 25 25 1,6

Variable (1,7-3,5) QTAR SC/SM 20 17.500 0.35 5 32 1,6

3,0 QTG GP/GM/

SM 21 30.000 0,30 0 35

1,3

>10 TM CH 19 16.000 0,35 30 20 1,6

QTA

QTG

TM

QTA

QTG

TM

QTAR

R1



El nivel freático se encuentra a 5 metros de profundidad y se ha supuesto que satura también los dos

primeros metros del techo de las margas (TM) en contacto con las gravas aluviales (QTG).

No hay que olvidar que para el apoyo del terraplén del Eje 4 sobre el vertedero, para alturas de

terraplén superiores a 4,5 metros, se ha propuesto un tratamiento consistente en una malla cuadrada

de inclusiones rígidas con un espaciado de 1,5x1,5 metros y un colchón de reparto entre la cabeza de

las inclusiones y el cuerpo del terraplén de 1 metro de espesor (ver Anejo 7, epígrafe 7.5.3).

Este mismo tratamiento se hace extensivo bajo el muro de tierra armada del estribo 2, donde además

se procurará que las inclusiones no finalicen justo bajo el paramento sino que al menos exista una fila

adicional de inclusiones desde el muro hacia el exterior.

Los parámetros del vertedero mejorado con este tratamiento serán los siguientes:

PARÁMETROS EQUIVALENTES R1 TRATADO

MALLA (m) ɣap (kN/m3) E (kN/m2) ʋ C’ (kN/m2) Ø (°) C

1,5 x 1,5 18 28571 0,35 49 23 1,3

El coeficiente del terreno ponderado C (con el tratamiento en vertedero) será de 1,5.

12.5.3. ANÁLISIS DE ESTABILIDAD Y ASIENTOS ESTIMADOS

MURO ESTRIBO 1

Tomando como modelo de partida el descrito en el apartado anterior, se ha estudiado el efecto de la

construcción de un muro de tierra armada con las características que se definen en el apartado 12.4.3

y considerando una carga transmitida en el cargadero de 20 t/m2.

El comportamiento del modelo de cálculo ha sido el siguiente:

Mapa de desplazamientos totales, situación a corto plazo FS=1,35

Mapa de desplazamientos totales, situación a largo plazo FS=1,84

Mapa de desplazamientos totales, situación a con sismo FS=1,56

Así los resultados obtenidos, en cuanto al cálculo de estabilidad han sido los siguientes:

ESTABILIDAD

FS CORTO PLAZO FS LARGO PLAZO FS SISMO

1,35 1,84 1,56

De acuerdo con los valores de factor de seguridad frente al deslizamiento global, se estima que este

muro de tierra armada será estable.

Respecto a los asientos, en este caso, donde el apoyo se produce sobre materiales cohesivos (QTA)

aunque con un elevado porcentaje de arena (32%), se ha realizado un análisis más concreto de los

mismos mediante Plaxis y el análisis de la velocidad de consolidación.



Para el análisis de consolidación se han asignado las siguientes permeabilidades a cada uno de los

materiales implicados, en función de la bibliografía consultada (COAM, Ingeniería Geológica) y la

granulometría de los materiales:

Formación USCS Contenido medio en finos (%) Permeabilidad K (m/día)

QTA CL 68% 10-3

QTG GP/GM/ SM 8% 1

TM CH 95% 10-4

El total de asientos esperables en el muro de tierra armada será de 16,5 cm como puede observarse

en la siguiente figura:

Desplazamientos verticales (asientos) a largo plazo: 16,5 cm

El análisis de consolidación ha dado como resultado que la práctica totalidad de los asientos totales

previstos, se producirán en los primeros veinte días desde la construcción del terraplén, mientras que

los asientos que se produzcan como consecuencia de la carga transmitida en el cargadero serán del

orden de 5 cm y también se producirán de manera muy rápida. Esta evolución puede observarse en la

siguiente gráfica, que refleja el asiento que se produce en el apoyo del terraplén (Punto A) en los

primeros 3 meses:

MURO ESTRIBO 2

Tomando como modelo de partida el descrito en el apartado anterior para el muro de tierra armada

en el Estribo 2, se ha estudiado el efecto de la construcción de un muro de tierra armada con las

características que se definen en el apartado 12.4.3 y considerando una carga transmitida en el

cargadero de 20 t/m2.

El comportamiento del modelo de cálculo ha sido el siguiente:


0 30 60 90 120-0,12

-0,09

-0,06

-0,03

0,00

Time [day]

Uy [m]

Chart 1

Point A

A




Mapa de desplazamientos totales, situación a con sismo FS=1,66

Así los resultados obtenidos, en cuanto al cálculo de estabilidad han sido los siguientes:

ESTABILIDAD

FS CORTO PLAZO FS LARGO PLAZO FS SISMO

2,0 1,94 1,66

De acuerdo con los valores de factor de seguridad frente al deslizamiento global, se estima que este

muro de tierra armada será estable.

Respecto a los asientos, en este caso, donde los materiales implicados son de naturaleza

eminentemente granular, se estima que los asientos totales que se produzcan, del orden de 9 cm como

puede verse en la siguiente figura lo harán de manera casi inmediata durante la construcción del muro.

Desplazamientos verticales (asientos) durante la construcción: 9,0 cm

Posteriormente, los asientos que se produzcan como consecuencia de la carga transmitida en el

cargadero serán del orden de 3 cm y también se producirán de manera muy rápida.

Desplazamientos verticales (asientos) debidos a la carga transmitida por la estructura: 3,0 cm



12.5.4. CARGA ADMISIBLE

El diseño de los muros de tierra armada deberá ser adecuado para soportar las cargas transmitidas por

los estribos, que serán del orden de 20 t/m2.

12.5.5. TRATAMIENTO PROPUESTO

De acuerdo con el análisis de los asientos que se producirán en ambos muros de tierra armada, se ha

concluido que estos se producirán como muro en el primer mes desde su construcción y serán del

orden de 16,5 cm en el estribo 1 y de 9 cm en el estribo 2. Posteriormente debido a la carga transmitida

por la estructura se producirán asientos adicionales de entre 5 y 3 cm también muy rápidos.

En cualquier caso se estima que dada la entidad de los asientos, especialmente en el caso del muro de

tierra armada del estribo 1, podrían darse desajustes en el paramento o en los flejes de estos muros,

por lo que se recomienda la construcción de un terraplén continuo de 9 metros de altura máxima en

la zona que ocuparán posteriormente los muros. Se aconseja, una vez realizado el tratamiento de

inclusiones rígidas en el vertedero, dejar este terraplén a modo de precarga durante un tiempo no

inferior a un mes e ir controlando los elementos de auscultación previstos en el Anejo 7 epígrafe 7.5.6,

para comprobar la evolución de los asientos.

Una vez se hayan producido los asientos esperables asegurando que la curva de asientos se vuelve

asintótica, se retirarán las tierras de este terraplén y se procederá a la construcción de ambos muros.

12.6. ESTRUCTURA E2

Esta estructura consiste en un marco para el paso inferior del Eje 9 sobre el Eje 13, en torno al PK 0+360

del primero. Tendrá unas dimensiones de 14,5 m de ancho y 15,8 m de largo y una altura 8,2 m. Sobre

este marco no existirá sobre carga de tierras, puesto que el Eje 9 discurrirá en rasante sobre esta

estructura.


Para el conocimiento del sustrato en la ubicación de esta estructura se dispone del sondeo S-2 y los

ensayos de penetración dinámica DPSH P-8 y P-9. También se encuentran cerca de la futura estructura

las calicatas C-3 y C-5, que están pendientes de ejecutar.

En base a las investigaciones disponibles, se observa que el sustrato geológico está conformado por

un primer nivel más superficial de arcillas aluviales (QTAR arcilloso) de 1,5 metros de espesor, al que

le sigue un nivel de arenas aluviales QTAR con un espesor de 2,5 metros. Por debajo encontramos las

gravas aluviales QTG, con una potencia de 4 metros y, por último, como ocurre en todos los casos, bajo

las gravas, el sustrato de margas azules del Guadalquivir que aparecen a partir de los 8,0 metros de

profundidad y como mínimo se extienden hasta los 14,4 metros según el sondeo S-2.

El nivel freático según lo observado en el sondeo S-2 se encuentra a 2,8 m de profundidad.

12.6.2. PERFIL DE CÁLCULO

A partir de las investigaciones mencionadas y los ensayos de laboratorio disponibles se ha elaborado

el siguiente perfil representativo del sustrato para los cálculos posteriores:

Prof.(m) Formación USCS NDPSH NSPT Qu

(kN/m2)

Cu

(KN/m2)

ɣap

(kN/m3)

E

(kN/m2) ⱴ

C’

(kN/m2)

Ø

(°) Coef.C

0,0-1,5 QTAR1 CL/SC/SM 5 20 9500 0,35 2 28 2,0

1,5-4,0 QTAR2 SC/SM 10 8 20,8 12000 0,35 3 29 2,0

4,0-8,0 QTG GP/GM/ SM 58; 16;

50 21 20000 0,3 2 34 1,3

>8,0 TM CH 18; 24;

20 300 150 19,7 15250 0,35 30 20 1,6

El nivel freático se encuentra a 2,8 metros de profundidad.

El coeficiente del terreno ponderado C, teniendo en cuenta que se realizará un saneo de 1,5 metros

para retirar QTAR1, será de 1,57.

12.6.3. TIPOLOGÍA DE CIMENTACIÓN, CÁLCULOS DE CARGA ADMISIBLE Y ASIENTOS

ESTIMADOS

La cimentación de este paso inferior se realizará mediante una losa armada, cuya cara inferior se

situará, no sobre el terreno natural, sino sobre el terraplén del futuro Eje 13, que en esta zona tiene

una altura de 1,6 metros. A este espesor habría que añadir otros 0,6 cm de saneo (según los saneos

para terraplenes indicados en el Anejo 7 de este proyecto). Por tanto, entre la losa de cimentación y

el terreno natural habrá 2,2 m de terraplén interpuesto.

Como se puede observar en el perfil de cálculo elaborado, el primer nivel del terreno natural son unas

arcillas arenosas de baja resistencia (QTAR arcilloso) con NDPSH de 5. Por tanto, con el objeto de

mejorar la capacidad portante del terreno se recomienda aumentar el saneo ya previsto bajo el

terraplén el Eje 13, de 0,6 metros a 1,5 metros bajo la losa. De esta manera se eliminaría el nivel

superficial QTAR arcilloso. El material a utilizar en este saneo sería un suelo seleccionado S2. Para el

relleno de terraplén del eje 13 se empleará un suelo Tolerable, no obstante, justo para la zona de

interacción con el presente marco, se recomienda el empleo de suelo seleccionado S2, para dotar de

rigidez el apoyo de la losa.

Teniendo en cuenta este saneo, la losa de este paso inferior apoyará sobre un espesor total de 3 metros

de suelo seleccionado S2 (1,6 m de núcleo de terraplén y 1,5 m de saneo). Bajo este relleno

compactado se encontrarían los siguientes niveles geotécnicos definidos (QTAR, QTG y TM).

Siguiendo la metodología de cálculo para cimentaciones superficiales en terrenos granulares expuesta

en el apartado 12.4.1 de este Anejo y considerando un NSPT representativo de 14, para los primeros

7 metros del sustrato (3 metros de relleno S2 con CBR=10 y NSPT=20 y 2,5 m de QTAR con NSPT=8, se

obtiene una carga admisible de 1,2 Kg/cm2, para un asiento limitado a 2,5 cm.



Aunque el asiento viene limitado en la propia formulación utilizada para el cálculo de carga admisible,

en este caso, se ha llevado a cabo también una estimación con los métodos de Burland y Burbigde y

de Schmertmann, para suelos granulares, considerando que la mayor parte del bulbo de tensiones

generado bajo la losa se agotará dentro de los niveles granulares. Con estas formulaciones se obtienen

valores muy variables, entre 1,0 y 7,44 cm, por lo que se considera que los 2,5 cm e incluso 3 cm de

asientos, podrían ser valores esperables y en la media con los datos anteriores.

12.6.4. AGRESIVIDAD

La cimentación de esta estructura, losa, se apoyará sobre un relleno de sustitución conformado por

suelos seleccionados S2, por lo que la agresividad de este suelo para el hormigón según la EHE será

Nula.

12.6.5. COEFICIENTE DE BALASTO VERTICAL

Considerando que la losa de cimentación apoyará sobre un suelo seleccionado S2 con un NSPT

representativo de 20, se recomienda tomar un coeficiente de balasto K30=8Kg/cm3. Partiendo de este

valor y contemplando la formulación indicada en la metodología de este Anejo para suelos granulares,

el coeficiente de balasto vertical es de 2,1 kg/cm3.

12.7. ESTRUCTURA E3

Esta estructura consiste en un paso superior de 80 metros de longitud para el paso del Eje 10 sobre los

Ejes 1, 17, 29 y 34, entre los PPKK 0+530 y 0+610 del Eje 10. Este paso superior tendrá 4 vanos, con

dos estribos durmientes y tres pilas intermedias.


En esta zona se han realizado los sondeos S-3 y S-4, y los ensayos de penetración dinámica P-17 y P-18.

El terreno bajo los apoyos intermedios estará conformado por un nivel superficial de rellenos tipo R2

cuya profundidad varía entre 1,20 m en S-3 y 2,20 m en S-4. Por debajo de estos rellenos se encuentra

la capa de arenas QTAR bajo el sondeo 3, hasta una profundidad de 5,90 m. En el sondeo S4 no aparece

esta capa por lo que se interpreta que se acuña lateralmente. Por debajo del nivel QTAR en S3 y por

debajo del relleno R2 en el sondeo S-4, se localiza la capa de gravas QTG, hasta 8,90 m en S-3 y hasta

8,40 m en S4. Y por último, por debajo del nivel QTG se encuentra el sustrato arcilloso correspondiente

a las margas azules del Guadalquivir TM, que se prolongarán al menos hasta los 37,20 metros

alcanzados en el sondeo S-4.

Dado que la formación QTAR presenta un NSPT del lado de la seguridad de 26 y la formación QTG

presenta una NSPT del lado de la seguridad de 28, se considera, efectos de cálculo, una única capa

granular de 9,0 m de espesor que engloba a las formaciones R2, QTAR y QTG, compuesta por terrenos

granulares con un NSPT de 26.

Habrá que tener en cuenta que, en la zona de los estribos, en la actualidad existen sendos terraplenes

sobre el sustrato que se ha comentado, que serán ampliados para la construcción de este paso superior

y sobre los que apoyarán los estribos durmientes.


En función de lo anteriormente expuesto, se considera que el sustrato en la zona de los apoyos

intermedios podría estar conformado por los siguientes niveles geotécnicos:

Prof.(m) Formación USCS NSPT

representativo Qu (kN/m2)

Cu (KN/m2)

ɣap (kN/m3)

Presión Límite

(kN/m2)

E (kN/m2)

ⱴ C’

(kN/m2) Ø (°)

Coef. C

0,0-9,0 QTAR y

QTG SC/SM/ GC/GM

26 21 1300 21000 0,30 2 32 1,6

9,0-20,0 TM1 CH 12 300-500 150 20 3000 15000 0,35 25 22 1,6

> 20,0 TM2 CH 20 500-600 250 20 4000 30000 0.35 55 22 1,6

El coeficiente del terreno ponderado será de 1,6.

Para determinar la presión límite reflejada en el perfil de cálculo se tiene en cuenta el siguiente gráfico,

en donde se relacionan la presión límite deducida del ensayo a compresión simple y la presión límite

obtenida en ensayos presiométricos realizados in situ, con la profundidad. Para adoptar el valor de

presión límite se da más importancia representativa a los valores procedentes de los ensayos in situ.

0,00

5,00

10,00

15,00

20,00

25,00

30,00

35,00

40,00

0 1000 2000 3000 4000 5000 6000

Pro

fun

did

ad (

m)

Presión Límite Kpa

Presión límite Deducida de RCS (kpa) S-3

Presión límite Deducida de RCS (kpa) S-4

Presión límite de Ensayo Presimétrico in situ (Kpa)



Tanto los terraplenes existentes como los de nueva construcción, se han considerado conformados

por suelos seleccionados S2, con un CBR mínimo de 10 y un NSPT representativo de 20.

El nivel freático se sitúa aproximadamente en torno a los 2,5 metros de profundidad.

12.7.3. TIPOLOGÍA DE CIMENTACIÓN Y CÁLCULOS DE CARGA ADMISIBLE Y ASIENTOS

ESTIMADOS

Apoyos intermedios

Debido a la escasa capacidad portante de los primeros cinco metros del terreno y a las elevadas cargas

transmitidas por la estructura a los apoyos intermedios, se propone que la cimentación de dichos

apoyos se realice mediante pilotes.

De acuerdo con la metodología de cálculo para pilotes, las cargas admisibles para pilotes de diámetro

1,0, 1,25 y 1,50 metros y a 37 metros de profundidad, serán las siguientes:

Estribos

Por otro lado, los estribos durmientes de esta estructura se construirán sobre los nuevos terraplenes

adosados a los existentes. Como ya se ha comentado se estima que estos nuevos rellenos se realizarán

con un suelo seleccionado, como mínimo S2 (según el PG3). Por tanto, estos apoyos se proyectan con

una cimentación de tipo zapata aislada con un ancho de 3,6 metros.

El espesor de estos terraplenes bajo el apoyo de las zapatas será de 3,5 metros, por debajo de estos

rellenos compactados encontraremos el perfil del terreno natural estimado en el apartado “Perfil de

cálculo” de esta estructura.

La carga admisible para estas zapatas se ha calculado siguiendo el método para cimentaciones

superficiales en suelos granulares expuesto en el apartado 12.4.1, y considerando que el NSPT

representativo para los rellenos compactados S2 (CBR mínimo 10) será de 20 golpes.

Por tanto, la carga admisible será de 1,95 Kg/cm2, limitando, en la formulación, el asiento a una

pulgada o 2,5 cm. Cabe decir que estos asientos se producirán de forma inmediata.

Hay que señalar que el nuevo terraplén se emplaza sobre una capa de rellenos tipo R2, que presenta

un espesor que varía entre 1,2 m en sondeo S-3 y 2,20 m en sondeo S-4. Dado que esta capa presenta

una compacidad floja, con un NSPT igual a 10, se considera necesario la retirada de la misma, de

manera que el terraplén apoye sobre el terreno natural, QTAR, bajo el sondeo S-3 y sobre el terreno

natural QTG bajo el sondeo S-4. Por tanto, una vez saneada la capa de rellenos tipo R2, el apoyo de

terraplén se realizará sobre el terreno natural.

Cabe decir en este sentido que el terreno natural presenta, en el caso más desfavorable, un NSPT de

26. Es decir, que presenta una mayor compacidad que el suelo seleccionado. Por tanto, los asientos

inferidos por la zapata se producirán entre la capa de suelo seleccionado y la capa de terreno natural,

y se producirán de forma inmediata. En ningún caso afectarán a la capa de margas azules TM.

Se estima que los asientos totales que se producirán en el estribo serán de 2,5 cm, mientras que los

asientos en las pilas serán prácticamente nulos, por lo que los asientos diferenciales entre estribo y

pila serán de 2,5 cm. La distorsión angular entre estribo y pila será de 1/712. Al tratarse de una

estructura isostática, no habría problemas para asumir dicha distorsion angular. Ya que la estructura

asumiría este descenso del apoyo sin generación de esfuerzos adicionales.

12.7.4. AGRESIVIDAD

De acuerdo con los ensayos químicos realizados sobre las muestras de las distintas formaciones

geológicas, se puede concluir que tanto los materiales presentes en el sustrato presentarán una

agresividad Nula para el hormigón según la EHE08.

En la siguiente tabla se muestran los ensayos realizados sobre el agua freática. El agua no es agresiva

para el hormigón.

ESTRUCTURA E-3 PILAS INTERMEDIAS

MÉTODO BASADO EN ENSAYOS PRESIOMÉTRICOS (G.C.O.C)

RESISTENCIA UNITARIA POR PUNTA (qp) qp=K.(Pl-Ko.Po)

NIVEL Tipo Prof. Inicial (m) Prof. Final (m) Espesor (m) Densidad (tn/m3) Pl (tn/m2) K Ko Po (tn/m2) qp (tn/m2) FS qp/FS

QTAR/QTG G 0 9 9 2,1 130 3,2 0,5 9,45 400,9 3 133,6

TM1 C 9 20 11 2 300 1,5 0,5 29 428,3 3 142,8

TM2 C 20 37 17 2 400 1,5 0,5 57 557,3 3 185,8

0 FALSO 0,5 0 0,0 3 0,0

0 FALSO 0,5 0 0,0 3 0,0

0 FALSO 0,5 0 0,0 3 0,0

0 FALSO 0,5 0 0,0 3 0,0

QTAR/QTG TM1 TM2 0 0 0 0

Diámetros (m)

1 104,95 112,12 145,89 0,00 0,00 0,00 0,00

1,25 163,98 175,18 227,95 0,00 0,00 0,00 0,00

1,5 236,14 252,26 328,25 0,00 0,00 0,00 0,00

RESISTENCIA UNITARIA POR FUSTE (qf) qf=1/40 . Qp

FS 3

NIVEL TIPO qf (tn/m2) qf def (tn/m2) tn/m2

QTAR/QTG G 10,0 9,0 qf granular max 9

TM1 C 10,7 7,0 qf cohesivo max 7

TM2 C 13,9 7,0

0 0,0 0,0

0 0,0 0,0

0 0,0 0,0

0 0,0 0,0

NIVEL qf / FS (tn/m2)

QTAR/QTG 3,0

TM1 2,3

TM2 2,3

0 0,0

0 0,0

0 0,0

0 0,0

QTAR/QTG TM1 TM2 0 0 0 0 TOTAL

Diámetros (m)

1 84,82 80,63 124,62 0,00 0,00 0,00 0,00 290,07

1,25 106,03 100,79 155,77 0,00 0,00 0,00 0,00 362,59

1,5 127,23 120,95 186,92 0,00 0,00 0,00 0,00 435,11

CARGA ADMISIBLE TOTAL (Qadm) Qadm=qadm por punta+qadm por fuste

Diámetros (m) qadm TOTAL (tn)

1 435,96 LONGITUD PILOTES (m) 37,00

1,25 590,54

1,5 763,36

TOPE ESTRUCTURAL

DiámetrosTOPE ESTRUCT. Pilote

entubado (Tn)

TOPE ESTRUCT.

Con lodos (Tn)

1 392,7 314,2

1,25 613,6 490,9

1,5 883,6 706,9

qadm por punta (tn)

qadm por fuste (tn)



Parámetros Sondeo S-3

pH 7,7

Ión Magnesio (mg/l) 54

Ión Amonio (mg/l) 0

Ión Sulfato (mg/l) 27

CO2 Agresivo (mg/l) 7

Residuo Seco (mg/l) 2588

12.7.5. COEFICIENTE DE BALASTO HORIZONTAL

Para el estudio de empujes laterales sobre los pilotes, teniendo en cuenta la formulación expuesta en

el apartado 12.4.1, se tomarán los siguientes valores de nh y Kh1:

NIVEL GEOTÉCNIC

O

COHESIVO/GRANULAR

PROFUNDIDAD (m)

NSPT representativ

o

Cu (Kg/cm2

)

SITUACIÓN

Kh1 (Kg/cm3

)

nh (Kg/cm3

)

QTAR/QTG Granular 0,0-2,0 26 10

QTAR/QTG Granular 2,0-9,0 26 Sumergida 2,5

TM1 Cohesivo 9.0-20,0 1,5 5,0

TM2 Cohesivo > 20,0 2,5 > 10

12.8. ESTRUCTURA E-4

Esta estructura consiste en dos marcos adyacentes, uno para el paso del Eje 39 bajo el Eje 9 y a

continuación otro para el paso del Eje 39 bajo los Ejes 10 y 13 y se sitúa en torno al PK 0+500 del Eje

39. Ambos marcos presentan la misma anchura (8,9 metros) y altura (6,25 metros) pero longitudes

ligeramente distintas, de 14 y 16,6 metros, respectivamente.

Sobre estos marcos los ejes 9, 10 y 13 discurren en rasante por lo que no existirá sobre carga por tierras

en estas estructuras.


Para el conocimiento del sustrato en la situación de esta estructura se dispone del sondeo S-8, los

ensayos de penetración dinámica DPSH P-2 y P-21 y las calicatas C-9 y C-28.

En base a estas investigaciones, se ha determinado que el sustrato geológico está conformado por un

primer nivel más superficial de rellenos antrópicos compactados denominado R2, de apenas un metro

de espesor, por debajo encontramos un nivel de arenas aluviales QTAR, de 5,5 metros de espesor

donde se observa una importante acumulación de carbonatos en los 3,3 metros más profundos. El

nivel infrayacente está conformado por las gravas aluviales QTG con 2,5 metros de espesor y por ultimo

aparece el sustrato de margas azules del Guadalquivir a partir de los 8 metros prolongándose como

mínimo hasta los 12,6 m, según el sondeo S-8.

El nivel freático según lo observado en el sondeo S-8 se encuentra a 4,2 m de profundidad.


A partir de las investigaciones mencionadas y los ensayos de laboratorio disponibles se ha elaborado

el siguiente perfil representativo del sustrato para los cálculos posteriores:

Prof.(m) Formación USCS NDPSH NSPT Qu

(kN/m2)

Cu

(KN/m2)

ɣap

(kN/m3)

E

(kN/m2) ⱴ

C’

(kN/m2)

Ø

(°)

Coef.

C

0,0-2,2 QTAR1 SC/SM 5;8 20 10000 0,35 2 28 2,0

2,2-5,5 QTAR2 SC 12;15 36 20 17000 0,35 3 29 1,6

5,5-8,0 QTG GP R 50 21 40000 0,3 0 35 1,3

8,0-10,0 TM 1 CH 14 200 100 19.5 15000 0,35 25 20 1,6

>10,00 TM 2 CH 21 450 225 19.5 20000 0.35 55 20 1,6

El nivel freático como ya hemos comentado se encuentra a 4,2 metros de profundidad.


para retirar QTAR1, será de 1,55.


ESTIMADOS

La cimentación de este paso inferior se realizará mediante dos losas armadas, una para cada marco.

Dada la baja compacidad del primer tramo superficial de terreno se prevé la retirada del primer tramo

de QTAR1, hasta 2,2 metros de profundidad y sustituir por un suelo seleccionado tipo S2.

Teniendo en cuenta este saneo, la losa de este paso inferior apoyará sobre un espesor total de 2,2

metros de suelo seleccionado S2. Bajo este relleno compactado se encontraría el segundo nivel

geotécnico QTAR2.

Siguiendo la metodología de cálculo para cimentaciones superficiales en terrenos granulares expuesta

en el apartado 12.4.1 de este Anejo y considerando un NSPT representativo de 18 para el nivel de suelo

S2 y QTAR2, se obtiene una carga admisible de 1,6 Kg/cm2, para un asiento limitado a 2,5 cm.

Sin embargo, hay que destacar que el bulbo de tensiones generado por estas losas llegará al nivel

alterado de las margas azules denominado TM. Se ha estimado que a techo de este nivel llegará el 68%

de la carga transmitida por la losa (es decir 1 Kg/cm2). Por tanto, se ha procedido a comprobar que la

carga admisible en las arcillas TM, es igual o mayor a dicha carga. De acuerdo con la formulación

expresada en el epígrafe 12.4.1. para suelos cohesivos, la carga admisible de estas arcillas será de 1,7

Kg/cm2.

Finalmente, se han calculado los asientos que se producirían en los niveles granulares QTAR y QTG,

que, según Schmertmann serán de 1,4 cm y según Burland y Burbigde 1,7 cm. Por otro lado, el asiento

en las arcillas TM según Steinbrenner será de 3,5 cm, por lo que según estos cálculos los asientos

totales variarán entre 4,9 y 5,2 cm.



12.8.4. AGRESIVIDAD


geológicas, se puede concluir que todos los materiales presentes en el sustrato presentarán una

agresividad Nula para el hormigón según la EHE08.

12.8.5. COEFICIENTE DE BALASTO VERTICAL

Considerando que la losa de cimentación apoyará sobre unas arenas aluviales QTAR2, con un NSPT

representativo de 18, se recomienda tomar un coeficiente de balasto K30=7,2 Kg/cm3. Partiendo de

este valor y contemplando la formulación indicada en la metodología de este Anejo para suelos

granulares, el coeficiente de balasto vertical es de 1,93 kg/cm3.

12.9. MURO

Se proyecta un muro de hormigón de 235 metros de longitud, entre los PPKK 0+400 y 0+635 del Eje

14, con el objeto de contener las tierras de los Ejes 10 y 14, y construir a su pie los Ejes 20 y 27 del

enlace.

La altura máxima de este muro será de 8 metros, cimentado mediante una zapata corrida de 5.5

metros de ancho y 1.0 metro de canto. Para la construcción de este muro será preciso excavar el

terraplén existente, también de 8 metros de altura máxima, con un talud temporal del orden de 1H/1V

y por bataches.


Para la definición del sustrato sobre el que apoyará la cimentación de este muro, se dispone de los

siguientes ensayos: sondeo S-5, ensayos de penetración dinámica P19 y P-20 y calicatas C-20 y C-22.

De acuerdo con la información disponible, se estima que el sustrato geológico en la zona de

emplazamiento del muro estará conformado por un nivel superficial de arenas aluviales QAL, con un

espesor de 2 metros, por debajo se encontrarán las gravas aluviales QTG con una potencia de 6 metros

y, por último, bajo las gravas se encuentran las margas azules TM, que se prolongarán varias decenas

de metros.

El nivel freático en esta zona se sitúa en torno a los 2,0 metros.


En función de lo anteriormente expuesto, y también teniendo en cuenta la caracterización general de

las distintas formaciones realizada en el Anejo 7 de este proyecto, se considera que el sustrato en la

zona del muro podría estar conformado por los siguientes niveles geotécnicos:

Prof.(m) Formación USCS NDPSH NSPT

(=1.3xNSPT)

Qu

(kN/m2)

Cu

(KN/m2)

ɣap

(kN/m3)

E

(kN/m2) ⱴ

C’

(kN/m2)

Ø

(°)

Coef

C

0.0-2,0 QAL SC/SM 10 13 - - 20 12.000 0,3 3 29 2,0

2,0-8,0 QTG SM/GP 25 30 - - 21 22.000 0,3 2 35 1,3

> 8,0 TM CH 17 250 125 20 16.000 0,35 25 22 1,6

El nivel freático se sitúa aproximadamente en torno a los 2,0 metros de profundidad.


para retirar QAL, será de 1,52.


ESTIMADOS

Como ya se ha comentado, la cimentación de este muro consistirá en una zapata corrida de 5,5 metros

de ancho. Dado que la capa superficial QAL presenta una compacidad Floja, se recomienda apoyar el

cimiento sobre la capa de gravas, situada a partir de 2 m de profundidad.

Por tanto, el apoyo se producirá sobre la formación de gravas aluviales QTG a la que se ha asignado un

NSPT representativo de 30. De acuerdo con la formulación expuesta en el apartado 12.4.1 para suelos

granulares, la carga admisible será de 2,80 Kg/cm2, limitando el asiento a 2,5 cm en dicha formulación.

Dado el ancho de esta zapata y el espesor de QTG bajo la misma, se estima que la mayor parte de la

carga transmitida (entorno al 58 % se agotará dentro de la formación granular). Por tanto, a techo del

nivel superior de las margas azules llegará el 42% de la carga transmitida por la losa (es decir 1,1

Kg/cm2).

Por tanto, trasmitiendo por la zapata una carga de 2,8 kg/cm2, llegará al techo de la marga una carga

de 1,1 kg/cm2 y esta carga producirá un asiento en la capa de margas de 2,8 cm. Además, se ha hecho

una estimación de asientos en el estrato granular de 0,8 cm, por lo que los asientos totales serán de

3,6 cm.

Del mismo modo se han realizado varios cálculos de asientos, para diferentes valores de carga

trasmitida, estimando los asientos producidos en el estrato de las gravas por el método Schmertmann

y Burland y Burbigde, y los producidos en la capa de margas por el método de Steimbrenner. En la

siguiente tabla se indican los valores obtenidos:

Carga trasmitida

kg/cm2

Asiento producido en capa de gravas QTG

(cm)

Asiento producido en capa de margas TM

(cm)

Asiento total

(cm)

2,80 0,8 2,8 3,6

2,50 0,7 2,6 3,3

2,0 0,5 2,1 2,6

1,5 0,4 1,9 2,3

12.9.4. AGRESIVIDAD


geológicas, todos los materiales presentes en el sustrato presentarán una agresividad Nula para el

hormigón según la EHE08.



En la siguiente tabla se muestran los ensayos realizados sobre el agua freática. El agua no es agresiva

para el hormigón.

Parámetros Sondeo S-5

pH 7,6

Ión Magnesio (mg/l) 15

Ión Amonio (mg/l) 0

Ión Sulfato (mg/l) 160

CO2 Agresivo (mg/l) 7

Residuo Seco (mg/l) 1044

12.9.5. CÁLCULO ESTABILIDAD EXCAVACIÓN PROVISIONAL

Como ya se ha comentado, para la construcción del muro que nos ocupa será necesario llevar a cabo

una excavación provisional del terraplén existente. La altura máxima de excavación será de 8,3 m, con

un talud 1H/1V, en el PK 0+400 del Eje 14.

De acuerdo con los datos provenientes de las prospecciones más cercanas a este punto (S-4 y C-20) y

a la caracterización geotécnica de las distintas formaciones, el sustrato en esta zona estará conformado

por los siguientes niveles:

Margen izquierda


(=1.3xNSPT)

Qu

(kN/m2)

Cu

(KN/m2)

ɣap

(kN/m3)

E

(kN/m2) ⱴ

C’

(kN/m2)

Ø

(°)

0.0-2,2 QAL SC/SM 10 13 - - 20 12.000 0,3 3 29

2,2-10,0 QTG SM/GP 25 30 - - 21 22.000 0,3 2 35

> 10,0 TM CH 17 250 125 20 16.000 0,35 25 22

Margen derecha


(=1.3xNSPT)

Qu

(kN/m2)

Cu

(KN/m2)

ɣap

(kN/m3)

E

(kN/m2) ⱴ

C’

(kN/m2)

Ø

(°)

0.0-3,0 QTAR SC/SM - - 20 12.000 0,3 3 30

3,0-9,0 QTG SM/GP 25 30 - - 21 22.000 0,3 2 35

> 9,0 TM CH 17 250 125 20 16.000 0,35 25 22

El terraplén actual (formación R2) se ha caracterizado con los siguientes parámetros medios:

Formación ɣap (kN/m3) E (kN/m2) ⱴ C’ (kN/m2) Ø (°)

R2 20 15.000 0,3 20 31

El nivel freático se encuentra al techo de las gravas aluviales QTG, entre los 2,2 y los 3 metros de

profundidad.

El cálculo de estabilidad de esta excavación se ha llevado a cabo mediante el programa de elementos

finitos Plaxis 8.6. En el Anejo 7 de este Proyecto se aborda detalladamente la descripción de esta

herramienta de cálculo (Epígrafe 7.5.2).

Para ello, en primer lugar se ha modelizado el perfil más desfavorable de esta excavación (el de mayor

altura) en el PK 0+400 del Eje 14, asignando a cada nivel las características geotécnicas descritas antes.

Así el modelo de cálculo elaborado ha sido el siguiente:

Con la excavación prevista, teniendo en cuenta un talud provisional de 1H/1V, el comportamiento del

modelo a corto plazo será el siguiente:

Terraplén actual

QAL

QTG

TM

QTAR



Mapa de desplazamientos totales para un factor de seguridad frente al deslizamiento FS=1,39

Teniendo en cuenta, por tanto, que el factor de seguridad calculado para esta excavación provisional

es de 1,39, se considera que será estable. Pese a ello, se recomienda su excavación por bataches y que

permanezca abierta el menor tiempo posible, en caso contrario debería protegerse su superficie

mediante la colocación de láminas impermeables para evitar su disgregación superficial y cambios de

humedad.

12.10. RESUMEN DE CIMENTACIÓN DE ESTRUCTURAS PRINCIPALES

En la siguiente tabla se incluye un resumen de la cimentación de las estructuras principales:

Estructura Localización Tipo de Estructura Prospecciones Formación Tipo de cimentación Observaciones Carga admisible Agresividad

E-1 Eje 4 0+300 Paso inferior. Losa aligerada postesada de

33,12 m sobre muros de tierra armada

S1, S9, S11, C6, C7, C39, P10,

P11

Estribo 1:QTA Estribo 2: R1

Directa sobre muros de tierra armada

Tratamiento inclusiones rígidas apoyo estribo 2

Precarga para ambos muros Según diseño de muros de tierra armada

QTA:Nula R1:Débil

E-2 Eje 9 pk 0+360 Paso inferior 14,5x15,8 m S2, p8, P9 QTAR Losa Saneo de suelo seleccionado tipo

S2 de 3 m de espesor 1,2 kg/cm2 Nula

E-3 Eje 10 pk 0+530

a 0+610

Paso superior de 80 m de longitud, con 4 vanos, 2 estribos durmientes y 3 pilas

intermedias S3, S4, P17, P18 R2/QTAR y QTG

Pilotes para pilas intermedias - 314 Tn, Diámetro 1 m, Longitud 37m.

Nula

Zapatas para estribos durmientes Zapatas de 3,6 m de ancho sobre

suelo seleccionado tipo S2 1,95 kg/cm2

E-4 Eje 39 pk 0+500 2 marcos adyacentes de 14x8,9 m y

16,x6,25m S8, P2, P21, C9,

C28 QTAR Losa

Saneo de suelo seleccionado tipo S2 de 2,2 m de espesor

1,6 kg/cm2

Muro Eje 14 pk 0+400

a 0+635 Muro de 235 m de longitud

S5, P19, P20, C20 y C22

QTG Zapata corrida de 5,5 m de ancho

y 1,0 m de canto - 2,8 kg/cm2. Ver tabla Capítulo 12.9.3 Nula

Tabla resumen de cimentación de estructuras principales



12.11. OTRAS ESTRUCTURAS

Se recogen en este epígrafe otras estructuras menores tales como obras de drenaje transversales que

se resuelven mediante un marco cimentado de forma directa. En la siguiente tabla se incluye su

denominación, localización, prospecciones realizadas en su entorno, formación geológica sobre la que

se emplazan, recomendaciones de saneo o profundidad de apoyo a alcanzar, características del estrato

de empotramiento, carga admisible y coeficiente de balasto vertical.

ODT Localización Prospecciones Formación Observaciones Prof.

Apoyo (m)

N DPSH

Ancho Marco (m)

Carga admisble (kg/cm2)

Coeficiente de balasto

Estrato empotramiento

K30 (kg/cm3)

K (kg/cm3)

ODT-E10 Eje 10 p.k. 0+675 Eje 9 p.k. 0+359

Eje 13 p.k. 0+185 C3, C4, P7, P8 R2 Retirar materiales sueltos hasta 2,0 m 2,2 QTAR 12 3,7 1,2 4,8 1,4

ODT-E11 Eje 11 p.k. 0+232 C8, C36, P13, P14 R2 Retirar materiales sueltos hasta 2,9 m 2,5 QAL 16 7,0 1,4 6,4 1,7

ODT-E13 Eje 13 p.k. 0+160 C36, P15 R2 Retirar materiales sueltos hasta 2,0 m 2,0 QTAR 20 7,0 1,8 8,0 2,2

Tabla resumen de cimentación de obras de drenaje



12.12. RECOMENDACIONES ADICIONALES

Se recomienda la ejecución de un sondeo en Fase de Obra para la pila central de la estructura E-3. Se

ha decidido posponer este sondeo para esta Fase de Obra debido a la complejidad del acceso a la

mediana de la Autovía del equipo de sondeos.


Proyecto de Trazado. Reforma del Enlace de la Autovía del Sur (A-4) con la SE-20 (P.K. 0). Provincia de Sevilla

APÉNDICES



APÉNDICE 1. PERFILES GEOTÉCNICOS DE LAS ESTRUCTURAS

Q

TA

Q

TG

T

M

RELLENO ANTRÓPICO SIN COMPACTAR

Q

TA1

GRAVAS, ARENAS Y BOLOSQ

TG

MARGAS AZULEST

M

R

1

PENETRACIÓN DINÁMICA DPSH

S-X

P-X

SONDEO

C-X

CALICATA

NIVEL FREÁTICO

CONTACTO LITOLÓGICO

LEYENDA GEOLOGICO-GEOTÉCNICA

ARCILLAS Y ARCILLAS LIMO-ARENOSAS

15m

C-7

P-11

3.9m

2.8m

S-9

35.20m

11.4m

ARENAS LIMOSAS. GRANULAR

Q

TA2

S-1S-11

35.20m

T5/25-SE-5100

SEPTIEMBRE 2019

inecoMINISTERIO

DE FOMENTO

GOBIERNO

DE ESPAÑA

SECRETARÍA GENERAL DE INFRAESTRUCTURAS

DIRECCIÓN GENERAL DE CARRETERAS

SECRETARÍA DE ESTADO DE INFRAESTRUCTURAS, TRANSPORTE Y VIVIENDA

DEMARCACIÓN DE CARRETERAS DEL ESTADO EN ANDALUCÍA OCCIDENTAL

DEL SUR (A-4) CON LA SE-20 (P.K. 0)REFORMA DEL ENLACE DE LA AUTOVÍA

PROYECTO DE TRAZADO. FASE 3

PROVINCIA DE SEVILLA

T5/25-SE-5100

SEPTIEMBRE 2019

inecoMINISTERIO

DE FOMENTO

GOBIERNO

DE ESPAÑA








ESTRUCTURAS

0 6m31 1.5

AutoCAD SHX Text

(*)

AutoCAD SHX Text

(*)

AutoCAD SHX Text

(*) DISTANCIAS MEDIDAS PERPENDICULARMENTE AL EJE DEL TRAZADO

AutoCAD SHX Text

MURO SUELO REFORZADO 1

AutoCAD SHX Text

MURO SUELO REFORZADO 4

AutoCAD SHX Text

TÍTULO DEL PROYECTO:

AutoCAD SHX Text

TÍTULO DE ANEJO:

AutoCAD SHX Text

HOJA

AutoCAD SHX Text

DE

AutoCAD SHX Text

CLAVE:

AutoCAD SHX Text

FECHA:

AutoCAD SHX Text

Nº ANEJO:

AutoCAD SHX Text

ESCALA:

AutoCAD SHX Text

ORIGINAL-A1

AutoCAD SHX Text

Nº ANEJO:

AutoCAD SHX Text

CONSULTOR:

AutoCAD SHX Text

DESIGNACIÓN:

AutoCAD SHX Text

P:\2017\170448\02_doc_tecnica\172097_Enlace A-4_SE-20\02_doc_tecnica\02.03_Ejecución\GRÁFICOS\04 ProyeTrazadoFase3Sept19\01 Anejos\12 EstudGeotecniCimentacion\1200 Ap01\A1201H05.dwg

AutoCAD SHX Text

1:300

AutoCAD SHX Text


AutoCAD SHX Text

TÍTULO DE ANEJO:

AutoCAD SHX Text

HOJA

AutoCAD SHX Text

DE

AutoCAD SHX Text

CLAVE:

AutoCAD SHX Text

FECHA:

AutoCAD SHX Text

Nº ANEJO:

AutoCAD SHX Text

ESCALA:

AutoCAD SHX Text

ORIGINAL-A1

AutoCAD SHX Text

Nº ANEJO:

AutoCAD SHX Text

CONSULTOR:

AutoCAD SHX Text

DESIGNACIÓN:

AutoCAD SHX Text

P:\2017\170448\02_doc_tecnica\172097_Enlace A-4_SE-20\02_doc_tecnica\02.03_Ejecución\GRÁFICOS\04 ProyeTrazadoFase3Sept19\01 Anejos\12 EstudGeotecniCimentacion\1200 Ap01\A1201H05.dwg

AutoCAD SHX Text

12

AutoCAD SHX Text

PERFIL GEOTÉCNICO

AutoCAD SHX Text

ESTRUCTURA 1

AutoCAD SHX Text

1

AutoCAD SHX Text

5

AutoCAD SHX Text

Ap-1

S-2

C-5

C-3

Q

TAR

R

2

P-9

S-2

14.4m

P-9

3m

C-5

3.4m

ARCILLA LIMOSAS

Q

TAR

GRAVAS, ARENAS Y BOLOS

Q

TG

MARGAS AZULES

T

M

Q

TAR

SANEO Y SUSTITUCIÓN


S-X

P-X

SONDEO

NIVEL FREÁTICO


ARENAS LIMO-ARCILLOSAS CON GRAVAS

RELLENO ANTRÓPICO COMPACTADOR

2


CALICATA

C-X

T5/25-SE-5100

SEPTIEMBRE 2019

inecoMINISTERIO

DE FOMENTO

GOBIERNO

DE ESPAÑA







PROVINCIA DE SEVILLADEL SUR (A-4) CON LA SE-20 (P.K. 0)

REFORMA DEL ENLACE DE LA AUTOVÍA


ESTUDIO GEOTÉCNICO

DE LA CIMENTACIÓN

AutoCAD SHX Text

0+300

AutoCAD SHX Text

0+340

AutoCAD SHX Text

0+200

AutoCAD SHX Text

0+180

AutoCAD SHX Text

0+240

AutoCAD SHX Text

0+260

AutoCAD SHX Text

0+280

AutoCAD SHX Text

X=241051.2241051.2

AutoCAD SHX Text

Y=4145174.944145174.94

AutoCAD SHX Text

X=241077.5241077.5

AutoCAD SHX Text

Y=4145145.294145145.29

AutoCAD SHX Text

CORDOBA

AutoCAD SHX Text

SEVILLA

AutoCAD SHX Text

CÓRDOBA

AutoCAD SHX Text

SEVILLA

AutoCAD SHX Text

LOSA DE TRANSICIÓN

AutoCAD SHX Text

ALETA 1

AutoCAD SHX Text

ALETA 2

AutoCAD SHX Text

ALETA 3

AutoCAD SHX Text

ALETA 4

AutoCAD SHX Text

1

AutoCAD SHX Text

1

AutoCAD SHX Text

2

AutoCAD SHX Text

2

AutoCAD SHX Text

0+320

AutoCAD SHX Text

0+220

AutoCAD SHX Text

P.K. EJE 13.

AutoCAD SHX Text

P.K. EJE 9.

AutoCAD SHX Text

Az. EJE 13.

AutoCAD SHX Text

Az. EJE 9.

AutoCAD SHX Text

X

AutoCAD SHX Text

Y

AutoCAD SHX Text

0+226.439

AutoCAD SHX Text

0+323.095

AutoCAD SHX Text

=33,7989g

AutoCAD SHX Text

=377,621g

AutoCAD SHX Text

=241085.965

AutoCAD SHX Text

=4145190.603

AutoCAD SHX Text

+21.050

AutoCAD SHX Text


AutoCAD SHX Text

TÍTULO DE ANEJO:

AutoCAD SHX Text

HOJA

AutoCAD SHX Text

DE

AutoCAD SHX Text

CLAVE:

AutoCAD SHX Text

FECHA:

AutoCAD SHX Text

Nº ANEJO:

AutoCAD SHX Text

ESCALA:

AutoCAD SHX Text

ORIGINAL-A1

AutoCAD SHX Text

Nº ANEJO:

AutoCAD SHX Text

CONSULTOR:

AutoCAD SHX Text

DESIGNACIÓN:

AutoCAD SHX Text

P:\2017\170448\02_doc_tecnica\172097_Enlace A-4_SE-20\02_doc_tecnica\02.03_Ejecución\GRÁFICOS\04 ProyeTrazadoFase3Sept19\01 Anejos\12 EstudGeotecniCimentacion\1201 Estructura E2\A1201H01_E2.dwg

AutoCAD SHX Text

1:200

AutoCAD SHX Text

ESCALA

AutoCAD SHX Text

(NOTA: COTAS EN METROS)

AutoCAD SHX Text

PLANTA

AutoCAD SHX Text

0

AutoCAD SHX Text

0

AutoCAD SHX Text

1

AutoCAD SHX Text

12

AutoCAD SHX Text

ESTRUCTURAS

AutoCAD SHX Text

PASO INFERIOR E2

AutoCAD SHX Text

PLANYA Y PERFIL GEOLÓGICO-GEOTÉCNICO

AutoCAD SHX Text

1

AutoCAD SHX Text

INDICADAS

Q

TAR

R

2

Q

AL

P-19

P-20

16.00

L=18.93m

17.80

-2.92

-1.00

-0.00

4.73

6.23

25.22

18.33

18.40

18.73

18.83

18.745

18.75

19.05

19.18

19.356

0+049.564

24.111

0+512.299

23.878

0+391.413

P.K

.0+

049.564 E

JE

-20 (C

am

inos)

Camino 2

P.K

.0+

512.299 E

JE

-14 (R

am

ales E

nlace)

R SE20-A-4

P.K

.0+

391.413 E

JE

-10 (R

am

ales E

nlace)

R A4 COR-GL2

Q

TG

T

M

Q

TAR

R

2

Q

AL

30m

3.6m

3.6m

C-20

C-22

S-5

R

2

RELLENO ANTRÓPICO COMPACTADO

Q

AL


TG

MARGAS AZULEST

M

S-X

SONDEO

C-X

CALICATA

NIVEL FREÁTICO



DEPÓSITOS ALUVIALES RECIENTES

Q

TAR

ARENAS LIMO-ARCILLOSAS CON GRAVAS

ENSAYO DE PENETRACIÓN DINÁMICA

P-X

T5/25-SE-5100

SEPTIEMBRE 2019

inecoMINISTERIO

DE FOMENTO

GOBIERNO

DE ESPAÑA










ESTUDIO GEOTÉCNICO

DE LA CIMENTACIÓN

AutoCAD SHX Text

Er

AutoCAD SHX Text

Er

AutoCAD SHX Text

Mb

AutoCAD SHX Text

Mb

AutoCAD SHX Text

20

AutoCAD SHX Text

25

AutoCAD SHX Text

20

AutoCAD SHX Text

22.5

AutoCAD SHX Text

22.5

AutoCAD SHX Text

0+400

AutoCAD SHX Text

X=241315.75241315.75

AutoCAD SHX Text

Y=4145018.424145018.42

AutoCAD SHX Text

X=241417.88241417.88

AutoCAD SHX Text

Y=4144988.564144988.56

AutoCAD SHX Text

0+350

AutoCAD SHX Text

0+360

AutoCAD SHX Text

0+380

AutoCAD SHX Text

0+340

AutoCAD SHX Text

0+400

AutoCAD SHX Text

0+420

AutoCAD SHX Text

0+440

AutoCAD SHX Text

0+460

AutoCAD SHX Text

0+480

AutoCAD SHX Text

0+500

AutoCAD SHX Text

0+520

AutoCAD SHX Text

0+540

AutoCAD SHX Text

0+000

AutoCAD SHX Text

0+020

AutoCAD SHX Text

0+040

AutoCAD SHX Text

0+060

AutoCAD SHX Text

0+080

AutoCAD SHX Text

0+100

AutoCAD SHX Text

0+120

AutoCAD SHX Text

0+440

AutoCAD SHX Text

0+460

AutoCAD SHX Text

0+480

AutoCAD SHX Text

0+500

AutoCAD SHX Text

0+520

AutoCAD SHX Text

0+540

AutoCAD SHX Text

0+560

AutoCAD SHX Text

0+580

AutoCAD SHX Text

0+340

AutoCAD SHX Text

0+360

AutoCAD SHX Text

0+380

AutoCAD SHX Text

0+400

AutoCAD SHX Text

0+420

AutoCAD SHX Text

0+440

AutoCAD SHX Text

0+460

AutoCAD SHX Text

52.60

AutoCAD SHX Text

MURO TIPO 2

AutoCAD SHX Text

59.40

AutoCAD SHX Text

MURO TIPO 1

AutoCAD SHX Text

0+320

AutoCAD SHX Text

76.00

AutoCAD SHX Text

MURO TIPO 3

AutoCAD SHX Text

0+420

AutoCAD SHX Text

Eje 20

AutoCAD SHX Text

Eje 15

AutoCAD SHX Text

Eje 14

AutoCAD SHX Text

Eje 10

AutoCAD SHX Text


AutoCAD SHX Text

TÍTULO DE ANEJO:

AutoCAD SHX Text

HOJA

AutoCAD SHX Text

DE

AutoCAD SHX Text

CLAVE:

AutoCAD SHX Text

FECHA:

AutoCAD SHX Text

Nº ANEJO:

AutoCAD SHX Text

ESCALA:

AutoCAD SHX Text

ORIGINAL-A1

AutoCAD SHX Text

Nº ANEJO:

AutoCAD SHX Text

CONSULTOR:

AutoCAD SHX Text

DESIGNACIÓN:

AutoCAD SHX Text

P:\2017\170448\02_doc_tecnica\172097_Enlace A-4_SE-20\02_doc_tecnica\02.03_Ejecución\GRÁFICOS\04 ProyeTrazadoFase3Sept19\01 Anejos\12 EstudGeotecniCimentacion\1204 Muro M1\1204H01.dwg

AutoCAD SHX Text

0

AutoCAD SHX Text

0

AutoCAD SHX Text

1

AutoCAD SHX Text

12

AutoCAD SHX Text

ESTRUCTURAS

AutoCAD SHX Text

MURO M-1

AutoCAD SHX Text

PLANTA Y PERFIL GEOLOGICO-GEOTÉCNICO

AutoCAD SHX Text

1

AutoCAD SHX Text

INDICADAS

AutoCAD SHX Text

1:300

AutoCAD SHX Text

ESCALA

AutoCAD SHX Text


AutoCAD SHX Text

PLANTA

AutoCAD SHX Text

1:150

AutoCAD SHX Text

ESCALA

AutoCAD SHX Text


AutoCAD SHX Text

ALZADO

GRAVAS, ARENAS Y BOLOS

Q

TG


36.0m

37.2m

Q

TG

T

M

Q

TAR

R

2

2.8m

4.60m

P-18 S-4P-17

S-3R

2

RELLENO ANTRÓPICO COMPACTADO

MARGAS AZULEST

M

S-X

ENSAYO DE PENETRACIÓN DINÁMICA

NIVEL FREÁTICO



P-X

SONDEO

Q

TA

S-3

P-17

P-18

S-4

R

2

Q

TAR

Q

TAR

Q

TAR

Q

TAR

T5/25-SE-5100

SEPTIEMBRE 2019

inecoMINISTERIO

DE FOMENTO

GOBIERNO

DE ESPAÑA










ESTUDIO GEOTÉCNICO

DE LA CIMENTACIÓN

AutoCAD SHX Text

PILA 1

AutoCAD SHX Text

P.K. 0+530.378

AutoCAD SHX Text

PILA 2

AutoCAD SHX Text

P.K. 0+561.378

AutoCAD SHX Text

PILA 3

AutoCAD SHX Text

P.K. 0+592.378

AutoCAD SHX Text

ESTRIBO-2

AutoCAD SHX Text

P.K. 0+609.278

AutoCAD SHX Text

1:250

AutoCAD SHX Text

ESCALA

AutoCAD SHX Text


AutoCAD SHX Text

ALZADO

AutoCAD SHX Text

P.C. +12.00

AutoCAD SHX Text

0+500

AutoCAD SHX Text

0+520

AutoCAD SHX Text

0+540

AutoCAD SHX Text

0+560

AutoCAD SHX Text

0+580

AutoCAD SHX Text

0+600

AutoCAD SHX Text

0+620

AutoCAD SHX Text

ESTRIBO-1

AutoCAD SHX Text

P.K. 0+513.478

AutoCAD SHX Text

2+260

AutoCAD SHX Text

0+760

AutoCAD SHX Text

0+100

AutoCAD SHX Text

2+300

AutoCAD SHX Text

2+280

AutoCAD SHX Text

2+240

AutoCAD SHX Text

0+800

AutoCAD SHX Text

0+780

AutoCAD SHX Text

0+740

AutoCAD SHX Text

0+720

AutoCAD SHX Text

0+500

AutoCAD SHX Text

0+520

AutoCAD SHX Text

0+480

AutoCAD SHX Text

0+460

AutoCAD SHX Text

0+440

AutoCAD SHX Text

0+320

AutoCAD SHX Text

0+340

AutoCAD SHX Text

0+360

AutoCAD SHX Text

0+380

AutoCAD SHX Text

0+060

AutoCAD SHX Text

0+080

AutoCAD SHX Text

0+120

AutoCAD SHX Text

0+280

AutoCAD SHX Text

0+300

AutoCAD SHX Text

0+340

AutoCAD SHX Text

0+360

AutoCAD SHX Text

0+380

AutoCAD SHX Text

0+320

AutoCAD SHX Text

SEVILLA

AutoCAD SHX Text

CORDOBA

AutoCAD SHX Text

X=241265.00

AutoCAD SHX Text

Y=4145056.00

AutoCAD SHX Text

X=241225.00

AutoCAD SHX Text

Y=4145023.00

AutoCAD SHX Text

X=241176.00

AutoCAD SHX Text

Y=4145119.00

AutoCAD SHX Text

P.K. VIA SUP.

AutoCAD SHX Text

P.K. VIA INF.

AutoCAD SHX Text

Az. VIA SUP.

AutoCAD SHX Text

Az. VIA INF.

AutoCAD SHX Text

X

AutoCAD SHX Text

Y

AutoCAD SHX Text

0+561.378

AutoCAD SHX Text

0+342.970

AutoCAD SHX Text

=340,602g

AutoCAD SHX Text

=292,444g

AutoCAD SHX Text

=241211.191

AutoCAD SHX Text

=4145073.296

AutoCAD SHX Text

1:250

AutoCAD SHX Text

ESCALA

AutoCAD SHX Text


AutoCAD SHX Text

PLANTA

AutoCAD SHX Text


AutoCAD SHX Text

TÍTULO DE ANEJO:

AutoCAD SHX Text

HOJA

AutoCAD SHX Text

DE

AutoCAD SHX Text

CLAVE:

AutoCAD SHX Text

FECHA:

AutoCAD SHX Text

Nº ANEJO:

AutoCAD SHX Text

ESCALA:

AutoCAD SHX Text

ORIGINAL-A1

AutoCAD SHX Text

Nº ANEJO:

AutoCAD SHX Text

CONSULTOR:

AutoCAD SHX Text

DESIGNACIÓN:

AutoCAD SHX Text

P:\2017\170448\02_doc_tecnica\172097_Enlace A-4_SE-20\02_doc_tecnica\02.03_Ejecución\GRÁFICOS\04 ProyeTrazadoFase3Sept19\01 Anejos\12 EstudGeotecniCimentacion\1202 Estructura E3\A1202H01.dwg

AutoCAD SHX Text

0

AutoCAD SHX Text

0

AutoCAD SHX Text

1

AutoCAD SHX Text

12

AutoCAD SHX Text

ESTRUCTURAS

AutoCAD SHX Text

PASO SUPERIOR E3

AutoCAD SHX Text


AutoCAD SHX Text

1

AutoCAD SHX Text

INDICADAS

AutoCAD SHX Text

0.00%

Q

TAR

R

1

R

2

P-21S-8

C-28

P-2

C-9

5.041

4.888

4.925

4.865

4.883

4.821

EJE 9

EJE 13

EJE 10

R

2

Q

TG

T

M

Q

TAR

C-9

3.7m

P-21

5.8m

S-8

12.6m

C-28

3.1m

P-2

5.8m

Q

TAR

Q

TAR1


TG

MARGAS AZULEST

M


S-X

P-X

SONDEO

C-X

CALICATA

NIVEL FREÁTICO




ARENAS LIMOSAS. GRANULAR

Q

TAR2

R

2

RELLENOS ANTRÓPICOS COMPACTADOS

R

1

RELLENOS ANTRÓPICOS SIN COMPACTAR

T5/25-SE-5100

SEPTIEMBRE 2019

inecoMINISTERIO

DE FOMENTO

GOBIERNO

DE ESPAÑA










ESTUDIO GEOTÉCNICO

DE LA CIMENTACIÓN

AutoCAD SHX Text

Mb

AutoCAD SHX Text

Er

AutoCAD SHX Text

Er

AutoCAD SHX Text

Er

AutoCAD SHX Text

Er

AutoCAD SHX Text

X=241116.00

AutoCAD SHX Text

CÓRDOBA

AutoCAD SHX Text

SEVILLA

AutoCAD SHX Text

BERMA

AutoCAD SHX Text

ARCEN

AutoCAD SHX Text

CARRIL

AutoCAD SHX Text

CARRIL

AutoCAD SHX Text

ARCEN

AutoCAD SHX Text

ARCEN

AutoCAD SHX Text

BERMA

AutoCAD SHX Text

BERMA

AutoCAD SHX Text

CALZADA

AutoCAD SHX Text

M. VIAL

AutoCAD SHX Text

CALZADA

AutoCAD SHX Text

ARCEN

AutoCAD SHX Text

CUNETA

AutoCAD SHX Text

BERMA

AutoCAD SHX Text

X=241035.00

AutoCAD SHX Text

Y=4145349.000

AutoCAD SHX Text

Y=4145349.000

AutoCAD SHX Text

ALETA 1

AutoCAD SHX Text

ALETA 2

AutoCAD SHX Text

ALETA 7

AutoCAD SHX Text

ALETA 3

AutoCAD SHX Text

ALETA 4

AutoCAD SHX Text

ALETA 8

AutoCAD SHX Text

ALETA 6

AutoCAD SHX Text

ALETA 5

AutoCAD SHX Text

A

AutoCAD SHX Text

A

AutoCAD SHX Text

CUNETA

AutoCAD SHX Text

P.K. EJE 39.

AutoCAD SHX Text

P.K. EJE 9.

AutoCAD SHX Text

Az. EJE 39.

AutoCAD SHX Text

Az. EJE 9.

AutoCAD SHX Text

X

AutoCAD SHX Text

Y

AutoCAD SHX Text

0+510.098

AutoCAD SHX Text

0+179.214

AutoCAD SHX Text

=291,960g

AutoCAD SHX Text

=196,402g

AutoCAD SHX Text

=241085.965

AutoCAD SHX Text

=4145190.603

AutoCAD SHX Text

LOSA DE TRANSICIÓN

AutoCAD SHX Text

LOSA DE TRANSICIÓN

AutoCAD SHX Text

LOSA DE TRANSICIÓN

AutoCAD SHX Text

LOSA DE TRANSICIÓN

AutoCAD SHX Text

C

AutoCAD SHX Text

C

AutoCAD SHX Text

B

AutoCAD SHX Text

B

AutoCAD SHX Text

P.K. EJE 39.

AutoCAD SHX Text

P.K. EJE 10.

AutoCAD SHX Text

Az. EJE 39.

AutoCAD SHX Text

Az. EJE 10.

AutoCAD SHX Text

X

AutoCAD SHX Text

Y

AutoCAD SHX Text

0+486.143

AutoCAD SHX Text

0+859.277

AutoCAD SHX Text

241093.515

AutoCAD SHX Text

4145336.715

AutoCAD SHX Text

P.K. EJE 39.

AutoCAD SHX Text

P.K. EJE 9.

AutoCAD SHX Text

Az. EJE 39.

AutoCAD SHX Text

Az. EJE 9.

AutoCAD SHX Text

X

AutoCAD SHX Text

Y

AutoCAD SHX Text

0+510.098

AutoCAD SHX Text

0+179.214

AutoCAD SHX Text

=291,960g

AutoCAD SHX Text

=196,402g

AutoCAD SHX Text

=241085.965

AutoCAD SHX Text

=4145190.603

AutoCAD SHX Text

P.K. EJE 39.

AutoCAD SHX Text

P.K. EJE 10.

AutoCAD SHX Text

Az. EJE 39.

AutoCAD SHX Text

Az. EJE 10.

AutoCAD SHX Text

X

AutoCAD SHX Text

Y

AutoCAD SHX Text

0+486.143

AutoCAD SHX Text

0+859.277

AutoCAD SHX Text

241093.515

AutoCAD SHX Text

4145336.715

AutoCAD SHX Text

P.K. EJE 39.

AutoCAD SHX Text

P.K. EJE 9.

AutoCAD SHX Text

Az. EJE 39.

AutoCAD SHX Text

Az. EJE 9.

AutoCAD SHX Text

X

AutoCAD SHX Text

Y

AutoCAD SHX Text

0+510.098

AutoCAD SHX Text

0+179.214

AutoCAD SHX Text

=291,960g

AutoCAD SHX Text

=196,402g

AutoCAD SHX Text

=241085.965

AutoCAD SHX Text

=4145190.603

AutoCAD SHX Text

P.K. EJE 39.

AutoCAD SHX Text

P.K. EJE 10.

AutoCAD SHX Text

Az. EJE 39.

AutoCAD SHX Text

Az. EJE 10.

AutoCAD SHX Text

X

AutoCAD SHX Text

Y

AutoCAD SHX Text

0+486.143

AutoCAD SHX Text

0+859.277

AutoCAD SHX Text

241093.515

AutoCAD SHX Text

4145336.715

AutoCAD SHX Text

291.960g

AutoCAD SHX Text

373.045g

AutoCAD SHX Text


AutoCAD SHX Text

TÍTULO DE ANEJO:

AutoCAD SHX Text

HOJA

AutoCAD SHX Text

DE

AutoCAD SHX Text

CLAVE:

AutoCAD SHX Text

FECHA:

AutoCAD SHX Text

Nº ANEJO:

AutoCAD SHX Text

ESCALA:

AutoCAD SHX Text

ORIGINAL-A1

AutoCAD SHX Text

Nº ANEJO:

AutoCAD SHX Text

CONSULTOR:

AutoCAD SHX Text

DESIGNACIÓN:

AutoCAD SHX Text

P:\2017\170448\02_doc_tecnica\172097_Enlace A-4_SE-20\02_doc_tecnica\02.03_Ejecución\GRÁFICOS\04 ProyeTrazadoFase3Sept19\01 Anejos\12 EstudGeotecniCimentacion\1203 Estructura E4\A1203H01_E4.dwg

AutoCAD SHX Text

1:200

AutoCAD SHX Text

ESCALA

AutoCAD SHX Text


AutoCAD SHX Text

PLANTA

AutoCAD SHX Text

0

AutoCAD SHX Text

0

AutoCAD SHX Text

1

AutoCAD SHX Text

12

AutoCAD SHX Text

ESTRUCTURAS

AutoCAD SHX Text

PASO INFERIOR E4

AutoCAD SHX Text


AutoCAD SHX Text

1

AutoCAD SHX Text

INDICADAS

AutoCAD SHX Text

1:200

AutoCAD SHX Text

ESCALA

AutoCAD SHX Text


AutoCAD SHX Text

PERFIL



APÉNDICE 2. JUSTIFICACIÓN DE CÁLCULOS

Car

ga a

plic

ada

P (t/

m2)

12U

tiliz

ar v

alor

de

EN

OPr

ofun

dida

d ba

se z

apat

a D

(m)

0U

tiliz

ar v

alor

de

Rp

NO

Tipo

de

cim

enta

ción

Rec

tang

ular

Anch

o ci

men

taci

ón B

(m)

14,5

Cap

a N

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ofun

dida

d in

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lPr

ofun

dida

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(SPT

)R

p (K

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2)D

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dad

seca

are

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/m2)

1,8

10

320

1800

23

5,5

812

003

5,5

9,5

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00Pr

ofun

dida

d su

stra

to rí

gido

baj

o za

pata

Z (m

)15

49,

515

1815

00Ti

empo

(año

s)7,

65

15Es

peso

r de

reba

nada

s de

cál

culo

Zi (

m)

0,1

60

Estr

ato

infin

ito7,

447

08

0Es

trat

o lim

itado

7,44

Asie

nto

(cm

)

SCH

MER

TMAN

N (A

sien

tos

en te

rren

os g

ranu

lare

s)

Valo

res

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(SPT

).

Prof

undi

dade

s ba

jo la

bas

e de

la c

imen

taci

on

0 1 2 3 4

00,

10,

20,

30,

40,

50,

60,

7

Z/B

IzIn

fluen

cias

seg

ún S

chm

ertm

ann

CUAD

RADA

O C

IRC

ULA

RFA

JA

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10

01

23

45

67

89

10

Profundidad (m)

ASIE

NTO

S AC

UMUL

ADO

S (c

m)

Carga aplicada P (t/m2) 12Tipo de cimentación RectangularAncho cimentación B (m) 14,5Largo cimentación L (m) 15,8

Profundidad sustrato rígido bajo zapata(m) 15Espesor de rebanadas de cálculo (m) 0,1

CAPAINICIO FIN

1 0 3 202 3 5,5 83 5,5 9,8 504 9,8 15 185 156 07 08 09 0

Limitado a 4B (Faja) o 2B (rectangular) Zapata Rectangular 10,44 mm

Limitado a 15,00 m 10,44 mm

Asiento ilimitado 10,44 mm

PROFUNDIDAD (m) N SPT

Asiento (cm)

BURLAND Y BURBIDGE

0

5

10

-0,8 -0,7 -0,6 -0,5 -0,4 -0,3 -0,2 -0,1 0

Prof

undi

dad

(m)

Asientos (cm)

asientos

ESTRUCTURA E-3 PILAS INTERMEDIAS

MÉTODO BASADO EN ENSAYOS PRESIOMÉTRICOS (G.C.O.C)

RESISTENCIA UNITARIA POR PUNTA (qp) qp=K.(Pl-Ko.Po)

NIVEL Tipo Prof. Inicial (m) Prof. Final (m) Espesor (m) Densidad (tn/m3) Pl (tn/m2) K Ko Po (tn/m2) qp (tn/m2) FS qp/FS

QTAR/QTG G 0 9 9 2,1 130 3,2 0,5 9,45 400,9 3 133,6

TM1 C 9 20 11 2 300 1,5 0,5 29 428,3 3 142,8

TM2 C 20 37 17 2 400 1,5 0,5 57 557,3 3 185,8

0 FALSO 0,5 0 0,0 3 0,0

0 FALSO 0,5 0 0,0 3 0,0

0 FALSO 0,5 0 0,0 3 0,0

0 FALSO 0,5 0 0,0 3 0,0

QTAR/QTG TM1 TM2 0 0 0 0

Diámetros (m)

1 104,95 112,12 145,89 0,00 0,00 0,00 0,00

1,25 163,98 175,18 227,95 0,00 0,00 0,00 0,00

1,5 236,14 252,26 328,25 0,00 0,00 0,00 0,00

RESISTENCIA UNITARIA POR FUSTE (qf) qf=1/40 . Qp

FS 3

NIVEL TIPO qf (tn/m2) qf def (tn/m2) tn/m2

QTAR/QTG G 10,0 9,0 qf granular max 9

TM1 C 10,7 7,0 qf cohesivo max 7

TM2 C 13,9 7,0

0 0,0 0,0

0 0,0 0,0

0 0,0 0,0

0 0,0 0,0

NIVEL qf / FS (tn/m2)

QTAR/QTG 3,0

TM1 2,3

TM2 2,3

0 0,0

0 0,0

0 0,0

0 0,0

QTAR/QTG TM1 TM2 0 0 0 0 TOTAL

Diámetros (m)

1 84,82 80,63 124,62 0,00 0,00 0,00 0,00 290,07

1,25 106,03 100,79 155,77 0,00 0,00 0,00 0,00 362,59

1,5 127,23 120,95 186,92 0,00 0,00 0,00 0,00 435,11

CARGA ADMISIBLE TOTAL (Qadm) Qadm=qadm por punta+qadm por fuste

Diámetros (m) qadm TOTAL (tn)

1 435,96 LONGITUD PILOTES (m) 37,00

1,25 590,54

1,5 763,36

TOPE ESTRUCTURAL

DiámetrosTOPE ESTRUCT. Pilote

entubado (Tn)

TOPE ESTRUCT.

Con lodos (Tn)

1 392,7 314,2

1,25 613,6 490,9

1,5 883,6 706,9

qadm por punta (tn)

qadm por fuste (tn)

Car

ga a

plic

ada

P (t/

m2)

16U

tiliz

ar v

alor

de

EN

OPr

ofun

dida

d ba

se z

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(m)

2,2

Util

izar

val

or d

e R

pN

OTi

po d

e ci

men

taci

ónR

ecta

ngul

arAn

cho

cim

enta

ción

B (m

)8,

9C

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Nº

Prof

undi

dad

inic

ial

Prof

undi

dad

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Rp

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E (t/

m2)

Den

sida

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rena

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10

3,3

1817

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3,3

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003

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Prof

undi

dad

sust

rato

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do b

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zapa

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65

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cál

culo

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m)

0,1

60

Estra

to in

finito

1,39

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80

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mita

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39

SCH

MER

TMAN

N (A

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Prof

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s ba

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0 1 2 3 4

00,

10,

20,

30,

40,

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seg

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0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10

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23

45

67

89

10

Profundidad (m)

ASIE

NTO

S AC

UMUL

ADO

S (c

m)

Carga aplicada P (t/m2) 16Tipo de cimentación RectangularAncho cimentación B (m) 16Largo cimentación L (m) 8,9

Profundidad sustrato rígido bajo zapata(m) 9Espesor de rebanadas de cálculo (m) 0,1

CAPAINICIO FIN

1 0 3,3 182 3,3 5,8 503 5,84 05 06 07 08 09 0

Limitado a 4B (Faja) o 2B (rectangular) Zapata Rectangular 17,00 mm

Limitado a 9,00 m 17,00 mm

Asiento ilimitado 17,00 mm

PROFUNDIDAD (m) N SPT

Asiento (cm)

BURLAND Y BURBIDGE

0

5

10

15

20

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Prof

undi

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Asientos (cm)

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257

-263

;111

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smiti

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00

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m)

16,0

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m)

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......

......

......

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......

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......

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3

S

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......

......

......

......

......

......

......

......

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......

......

1,2

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M

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undi

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cál

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m)

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s ba

jo la

bas

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la c

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0 1 2 3 4

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20,

30,

40,

50,

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Z/B

IzIn

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ULA

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JA

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23

45

67

89

10

Profundidad (m)

ASIE

NTO

S AC

UMUL

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1966

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257

-263

;111

5)

Dat

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ANEJO Nº 1 · 2019-12-13 · ANEJO Nº 12. ESTUDIO GEOTÉCNICO PARA LA CIMENTACIÓN DE ESTRUCTURAS...

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