Analisis Sismico Proyecto La Quebrada

8/19/2019 Analisis Sismico Proyecto La Quebrada

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DETERMINACIÓN DEL ZUCS - ANALISIS ESTATICO (Norma E.030 2016 -

!ACTOR DE ZONA "Z"

Zona Factor de Zona "Z"

4 0.45

SISTEMA ESTRUCTURAL "R"

Factor Detalle

Sistema Estructural (Ro) Madera 7

Irregularidad en altura (Ia) Irregularidad eom!trica ertical 0.#

Irregularidad en $lanta (I$) Es%uinas Entrantes 0.#

R& 5.'7

CATE#ORIA DE EDI!ICACION "U"

ategora Im$ortancia Factor "*"

Edi+icaciones omunes ,.00

PARAMETROS DEL SUELO "S"

-i$o Descri$cin -$(s)

S/ Suelos Intermedios 0.'0

!ACTOR DE AMPLI!ICACION SISMICA "C"n Descri$cin t

1.05 Muros estructurales '0.00

C/R = 0.44 >0.125 OK

ZUCS/R = 0.198

oe+iciente deReduccin "R"


2/29


3/29

erú

-l(s) Factor "S"

/.00 ,.00

-(s) Factor ""

0.05 /.50


4/29


5/29

PARAMETROS DEL SUELO

S0 S1 S2 S3

Z4 0.80 1.00 1.05 1.1

Z3 0.80 1.00 1.15 1.2

Z2 0.80 1.00 1.20 1.4

Z1 0.80 1.00 1.60 2.0


6/29


7/29


8/29


9/29

!ACTOR DE ZONA "Z" 0.45 T$

SISTEMA ESTRUCTURAL "R" 5.67 %

CATE#ORIA DE EDI!ICACION "U" 1.00

PARAMETROS DEL SUELO "S" 1.00

Gravedad "g"

Per!d!

9.81 C Sa

2.50 0.10 1.95

2.50 0.20 1.95

2.50 0.30 1.95

2.50 0.40 1.95

2.50 0.50 1.95

2.50 0.60 1.95

2.14 0.70 1.67

1.88 0.80 1.46

1.67 0.90 1.30

1.50 1.00 1.17

1.36 1.10 1.06

1.25 1.20 0.97

1.15 1.30 0.90

1.07 1.40 0.83

1.00 1.50 0.78

0.94 1.60 0.73

0.88 1.70 0.690.83 1.80 0.65

0.79 1.90 0.61

0.75 2.00 0.58

#a$%!r de&'()*$a$+,

S-'$a

&$e)era$+,-(e$%ra)


10/29

0.6

&.'1

0.00 0.50 1.00 1.50 2.00 2.50

0.00

0.50

1.00

1.50

2.00

2.50

Espectro de Pseud

-(e$%

Periodo T(s)

Sa


11/29

-Aceleraciones

r! de P-e/d!a$e)era$!,e-


12/29

PESO DE LA EDIFICACIO

ve) C&RG& U&

S!re$arga de vve,da 200 g/'2

S!re$arga &!%ea 100 g/'2

OS g/'2 7 g/'2!r%er! : a$aad! g/'2 120 g/'2

;

@1 0.61

@2 0.61

@4 0.88

@12 0.41

@14 0.78

@15 0.78

@16 0.61

@18 0.61

@20 4.18

@25 3.66

@32 0.68

@37 4.88

@46 6.1

@43 4.88

@45 4.62


13/29

@48 1.13

A,= 35.42

RCCO @;@ &ZO& A,'

@1 0.61

@3 0.61

@12 0.4

@13 0.78

@14 0.78

@15 0.61

@16 0.61

@17 0.61

@19 3.05@20 1.13

@22 3.66

@25 0.18

@26 0.18

S'a 13.21

e)!$dad de) ve,%!

PSO 1


14/29

Re--%e,$a U,%ara g/' 600

#era Re--%e,%e %, 21.25

#era &$%a,%e %, 12.49

&ZO&

Re--%e,$a U,%ara g/' 600

#era Re--%e,%e g 7.93

#era &$%a,%e g 5.66


15/29

P-! 1 '2 &!%ea O&A &rea1

99.77 0.00 4988.50 &rea2

79.77 143.10 5571.75

179.54 143.10 2258.48179.54 143.10 38716.80

179.54 143.10 2787.61

403.37 213.46 8635.69 202.5

62958.83

62.96 %,

%,

C. C. B B

22398.57 14310.00 25.98 85.72 0.45

30000.01 27931.00 36.98 103.55 0.55

62.96 189.27

RCCO D;D PSO 1 A,'

D1 3.66

D2 1.13

D3 2.44

D4 1.13

D5 1.13

D6 2.44

D7 1.13

D8 2.44

D9 4.88

D10 1.13

D13 3.66

D14 1.22

D19 1.22

D20 1.22

D27 1.22


16/29

D28 1.13

D36 3.66

D37 3.66

D38 2.44

D39 1.13

D40 0.61

D41 1.22 D42 1.13

D43 1.13

D44 1.22

D45 0.61

D47 0.61

D48 1.13

D49 2.44

A,= 52.17

RCCO D;D &ZO& A,'

D1 4.79

D2 1.13

D3 2.44

D6 1.13

D7 1.13

D11 2.44

D12 2.44

D13 1.13

D17 1.22 D20 1.22

D21 1.22

D32 1.22

D33 1.13

S'a 22.64


17/29

600

%, 31.30 %,

%, 12.49 %,

600

%, 13.58 %,

%, 5.66 %,


18/29

e%rad! de 'r!-

A, &rea

99.77 P-! 1 154.22 16.9642

79.77 P-! 2 89.13 9.8043

r!-P-! 1

e, @ A,' '

@1 0.61 3.05 1.8605

@2 0.61 3.05 1.8605

@3 0.82 3.05 2.501

@4 0.88 3.05 2.684

@5 0.82 3.05 2.501

@6 0.61 3.05 1.8605

@7 0.61 3.05 1.8605

@8 0.61 3.05 1.8605# @9 0.61 3.05 1.8605

5.66 @10 0.61 3.05 1.8605

6.83 @11 0.61 3.05 1.8605

@12 0.41 3.05 1.2505

@13 0.61 3.05 1.8605

@14 0.78 3.05 2.379

@15 0.78 3.05 2.379

@16 0.61 3.05 1.8605

@17 0.61 3.05 1.8605

@18 1.13 3.05 3.4465

@19 4.08 3.05 12.444

@20 3.47 3.05 10.5835

@21 0.61 3.05 1.8605

@22 0.61 3.05 1.8605

@23 0.61 3.05 1.8605

@24 0.61 3.05 1.8605

@25 3.66 3.05 11.163

@26 0.61 2.44 1.4884

@27 0.82 2.44 2.0008

@28 1.13 2.44 2.7572

@29 0.2 2.92 0.584

@30 0.2 2.92 0.584

@31 0.61 3.05 1.8605

@32 0.68 3.05 2.074

@33 0.61 3.05 1.8605

@34 0.18 3.05 0.549

@35 0.61 3.05 1.8605

@36 0.61 3.05 1.8605


19/29

@37 4.88 3.05 14.884

@38 0.52 3.05 1.586

@39 0.61 2.44 1.4884

@40 0.9 3.05 2.745

@41 0.43 3.05 1.3115

@42 0.61 3.05 1.8605

@43 1.13 3.05 3.4465@44 0.18 3.05 0.549

@45 4.62 3.05 14.091

@46 6.1 2.44 14.884

@47 3.19 3.05 9.7295

@48 1.13 3.05 3.4465

S'a 166.7403


20/29


21/29

e, D P-! 1 A,' '

D1 3.66 3.05 11.163

D2 0.61 3.05 1.8605

D3 2.44 3.05 7.442

D4 1.13 3.05 3.4465

D5 1.13 3.05 3.4465

D6 2.44 3.05 7.442

D7 1.13 3.05 3.4465

D8 2.44 3.05 7.442 D9 4.88 3.05 14.884

D10 1.13 3.05 3.4465

D11 0.61 3.05 1.8605

D12 1.13 3.05 3.4465

D13 3.66 3.05 11.163

D14 1.22 3.05 3.721

D15 1.13 3.05 3.4465

D16 1.13 2.44 2.7572

D17 1.22 2.44 2.9768

D18 2.44 3.05 7.442

D19 1.22 2.92 3.5624

D20 1.22 2.92 3.5624

D21 1.21 3.05 3.6905

D22 1.21 3.05 3.6905

D23 1.13 3.05 3.4465

D24 1.13 3.05 3.4465

D25 3.66 3.05 11.163

D26 3.66 3.05 11.163

D27 1.22 3.05 3.721

D28 1.13 3.05 3.4465

D29 1.02 3.05 3.111

D30 1.02 3.05 3.111

D31 1.22 3.05 3.721

D32 0.61 3.05 1.8605

D33 0.61 3.05 1.8605

D34 0.61 3.05 1.8605

D35 0.61 3.05 1.8605

D36 3.66 3.05 11.163


22/29

D37 3.66 2.44 8.9304

D38 2.86 3.05 8.723

D39 1.13 3.05 3.4465

D40 0.61 3.05 1.8605

D41 1.22 3.05 3.721

D42 1.13 3.05 3.4465

D43 1.46 3.05 4.453 D44 1.22 3.05 3.721

D45 0.61 3.05 1.8605

D46 1.13 3.05 3.4465

D47 0.61 3.05 1.8605

D48 1.13 3.05 3.4465

D49 2.44 3.05 7.442

S'a 236.6312


23/29


24/29

&!%ea &!%ea

e, @ A,' ' e, D

@1 0.61 2.44 1.4884 D1

@2 2.57 2.44 6.2708 D2

@3 0.61 2.44 1.4884 D3

@4 1.22 2.44 2.9768 D4

@5 0.74 2.44 1.8056 D5

@6 0.15 2.44 0.366 D6

@7 0.86 3.04 2.6144 D7

@8 0.61 3.04 1.8544 D8@9 2.48 3.04 7.5392 D9

@10 0.61 3.04 1.8544 D10

@11 1.22 3.04 3.7088 D11

@12 0.4 2.44 0.976 D12

@13 0.78 2.44 1.9032 D13

@14 0.78 2.44 1.9032 D14

@15 0.61 3.04 1.8544 D15

@16 0.61 2.44 1.4884 D16

@17 0.61 2.44 1.4884 D17

@18 0.26 2.44 0.6344 D18

@19 3.05 3.04 9.272 D19

@20 1.13 3.04 3.4352 D20

@21 1.22 3.04 3.7088 D21

@22 3.66 2.44 8.9304 D22

@23 0.61 2.44 1.4884 D23

@24 0.82 2.44 2.0008 D24

@25 0.2 2.44 0.488 D25

@26 0.2 2.44 0.488 D26

@27 4.27 2.44 10.4188 D27

@28 0.61 2.44 1.4884 D28

S'a= 83.934 D29

D30

D31

D32

D33


25/29


26/29


27/29

A,' '

3.66 2.44 8.9304

1.13 2.44 2.7572

2.44 2.44 5.9536

0.61 2.44 1.4884

0.61 2.44 1.4884

1.13 2.44 2.7572

1.13 2.44 2.7572

0.61 2.44 1.48841.13 3.04 3.4352

1.22 3.04 3.7088

3.66 3.04 11.1264

2.44 3.04 7.4176

1.13 3.04 3.4352

1.22 3.04 3.7088

1.22 2.44 2.9768

1.22 2.44 2.9768

1.22 2.44 2.9768

1.22 2.44 2.9768

1.22 2.44 2.9768

1.22 2.44 2.9768

1.22 2.44 2.9768

1.21 2.44 2.9524

1.41 2.44 3.4404

1.48 2.44 3.6112

1.48 2.44 3.6112

1.13 2.44 2.7572

1.13 2.44 2.7572

3.66 2.44 8.9304

3.66 2.44 8.9304

1.13 2.44 2.7572

1.13 2.44 2.7572

1.22 2.44 2.9768

1.13 2.44 2.7572

S'a= 129.5292


28/29


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