ALBACETE Nota Técnica N° 7 (1) 80 ELEVADORAS.
103
ALBACETE Nota Técnica N° 7 (1) 80 BOMBAS PARA ELEVACION DE LIQUIDOS. PROYECTOS Y COSTES DE INSTALACIONES ELEVADORAS. AUTOR: José Antonio Fernández Sánchez Mayo de 1.980.- -?'7 006'
Transcript of ALBACETE Nota Técnica N° 7 (1) 80 ELEVADORAS.
ALBACETE
Nota Técnica N° 7 (1) 80
BOMBAS PARA ELEVACION DE LIQUIDOS.
PROYECTOS Y COSTES DE INSTALACIONES
ELEVADORAS.
AUTOR: José Antonio Fernández Sánchez Mayo de 1.980.-
-?'7 006'
El texto de la presente Nota Técnica corresponde a los,Apuntes
preparados por el autor para una clase del II Curso Práctico -
de Aguas Subterráneas (Almería 1.980).
I N D I C E
I.- BOMBAS PARA ELEVACION DE LIQUIDOS
1.- ELEVACION DE LIQUIDOS
2.- CONCEPTOS GENERALES
2.1.- Unidades de presión
2.2.- Altura de aspiración
2.3.- Altura manométrica total
3.-TIPOS DE BOMBAS
3.1.- Máquinas elevadoras simples
3.2.- Bombas de émbolo
3.3.- Bombas de diafragma
3.4.- Bombas rotativas
3.5.- Bombas de eyector
3.6.- Bombeo por inyección de aire comprimido
3.7.- Ariete hidráulico
3.8.- Grupos hidroneumáticos
4.- BOMBAS CENTRIFUGAS
4.1.- Tipos de bombas centrífugas
4.1.1.- Numero de rodetes
4.1.2.- Forma de los álabes
4.1.3.- Velocidad específica
4.1.4.- Orientación del eje y cebado
4.2.- Curvas características
4.2.1.- Determinación del punto de funcionamiento de una bomba
4.2.2.- Bombas funcionando en paralelo sobre una conducción
5.- BOMBAS PARA POZOS Y SONDEOS
5.1.- Bombas verticales y bombas sumergidas
5.2.- Campo de aplicación
6.- ACCIONAMIENTO DE BOMBAS : MOTORES
6.1.- Motores de combustión interna
6.2.- Motores eléctricos
6.2.1.- Potencia
6.2.2.- Factor de potencia
6.2.3.- Velocidad de giro
6.2.4.- Arranque
6.2.5.- Voltaje
6.2.6.- Motores eléctricos para bombas de pozo profundo
II.- PROYECTOS DE INSTALACIONES ELEVADORAS
1.- ELECCION DEL GRUPO ELEVADOR
2.- INSTALACION DEL GRUPO EN EL SONDEO: ACCESORIOS
3.- EQUIPO ELECTRICO DE B.T.: CABLES Y CUADRO DE MANIOBRA
4.- TRANSFORMADOR
5.- CONTADORES ELECTRICOS
III.- COSTES DE LAS INSTALACIONES
1.- COSTES DE INVERSION Y AMORTIZACION
2.- COSTES DE EXPLOTACION: CONSUMO DE ENERGIA ELECTRICA
ANEXO . TARIFAS ELECTRICAS VIGENTES
BIBLIOGRAFIA UTILIZADA
I.- BOMBAS PARA ELEVACION DE LIQUIDOS
1.- ELEVACION DE LIQUIDOS
En líneas generales, el objeto y fin de las bombas es -transportar un líquido desde un nivel inferior a otro superior, -para lo cual deben realizar un trabajo igual a la energía suministrada a la masa de líquido. Esta energía será de dos tipos:
- Energía potencial: siendo pe el peso específico del líquido, V su volumen y H la diferencia de cota entre el nivel inicial y el final, la energía potencial suministrada por la bombaserá igual a pe.V.H.
- Energía cinética: suponiendo igual a 0 la velocidad in icial del líquido y v la velocidad a la salida de la bomba, la ga-nancia de energía cinética será p .V. v2e- 2g
- Energía de presión: si el líquido tiene una presión p1a la entrada de la bomba y p2 a la salida, la ganancia de energíaserá pe-V (p2-p1).
Así pues, en el caso más general, el trabajo realizado -por la bomba será
2T = pe V (H+2g+p2-p1)
En la mayoría de los casos prácticos, se pueden hacerlas siguientes simplificaciones:
- Para las velocidades normales a la salida de las bombas(1 a 2 m/seg), el término v2 (de 0,05 a 0,2 m.) es despreciable -frente a la ganancia de 2g altura geométrica.
- Las presiones a la entrada y salida de las instalaciones
de bombeo suelen ser iguales e igual a la presión atmosférica. Portanto p2-p1=0.
- Cuando el liquido a bombear es agua clara, el peso espe
cifico puede considerarse igual a 1.
El trabajo realizado por la bomba será por tanto igual a:
T = V.H.
Y la potencia útil de la bomba:
Pu = V.H . = Q.H. (kgm/seg)t
Pu = Q.H . (cv)75
Pu = Q.H . 0,736 = Q.H . (KW)75 102
Si rb es el rendimiento de la bomba , la potencia que --
será necesario suministrarle ( potencia en el eje de la bomba)será:
Peje = Q- H (kgm/seg)r
Peje = Q- H (CV)75.rb
Peje = Q. H (KW)
102 rb
Esta potencia deberá ser suministrada a la bomba por un
motor del tipo que sea . Si el rendimiento de dicho motor es rm,la
potencia con que será necesario alimentarle ( potencia absorbida),
sera:
1
Pabs.
pabs.
= Q.H . (kgm/seg)rb.rm
= Q.H. (cv)75 rb.rm
pabs. = Q.H. (KW)102 rb.rm
Nota.
En todas las fórmulas anteriores, Q viene expresado en
litros/segundo y H en metros.
Por otra parte, téngase en cuenta que, al considerar -
que se bombeaba agua clara, hemos supuesto pe=1. Si ello no fuera
así, las expresiones anteriores vendrán multiplicadas por pe .
2.- CONCEPTOS GENERALES
Antes de entrar en la descripción de los distintos tipos
de bombas, expondremos brevemente una serie de conceptos básicos -
comunes a todos ellos.
2.1.- UNIDADES DE PRESION
En el cuadro siguiente se resumen las equivalencias
entre las unidades de presión más usuales.
Kg/cm2
•
Bares Atmósferas m.columnade agua
mm. demercuri
M. columnao de un ltquid
1kg/cm2= 1 0,981 0,968 10 736 10/pe
1,Bar = 1,02 1 0,987 10,2 750 10,2/pe
1 Atm6sf. 1,033 1,012 1 10,33 760 10,33/pe
(pe = peso específico del líquido en kg/dm3)
2.2.- ALTURA DE ASPIRACION
Una de las características del funcionamiento de la -
mayor parte de las máquinas elevadoras de líquidos, consiste en
la producción de un vacío en el cuerpo de la bomba, a consecuen
cia del cual se orfgira la aspiración del líquido. La altura a
la que puede aspirar una bomba tiene pues un límite máximo, ---
equivalente a la presión a que esté sometido el líquido, expre-
sada en metros de columna del mismo. Normalmente dicha presión
es la atmosférica y el límite de altura de aspiración es por --
tanto 10 Pa/pe , siendo Pa la presión atmosférica en kg/cm2 y
Pe el peso específico del líquido en kg/dm3. Pero además existen
otra serie de limitaciones que impiden que esa cifra teórica pue
da ser alcanzada en la práctica:
- La presión absoluta del líquido a la entrada de la -
bomba debe ser superior a su presión de vapor a la temperatura
a que se encuentre. De no ser así, el líquido entraría en ebulli
ción, lo que dificulta el funcionamiento de la bomba (fenómeno -
de cavitación). Si Pv es la presión de vapor del líquido y Has.
la altura de aspiración, debe cumplirse:
Has 10 Pa - Pvpe
- Las fricciones y cambios de dirección que sufre el lf
quido en el conducto de aspiración , producen unas pérdidas de --
presión que reducen aún más la altura de aspiración posible. Si
dichas pérdidas , expresadas en metros de columna del líquido,son
J:
Has C 10 Pa - Pvpe
- Finalmente, el correcto funcionamiento de una bomba,
exige que el líquido entre en ella con una determinada presión,
como mínimo. Dicha presión mínima es lo que los fabricantes de-
nominan NPSH (del inglés "net positive sution head" o "carga --
neta en la aspiración"). Cada bomba tiene su propio NPSH, que -
es directamente proporcional al cuadrado del caudal que puede
suministrar, y que suele ser facilitado por el fabricante, expre
sado en metros de columna del líquido.
Introduciendo este nuevo concepto, la altura de aspi-
ración geométrica (distancia vertical entre la superficie libre
del líquido y la entrada del conducto de aspiración) de una de-
terminada bomba, debe cumplir:
Has < 10Pape Pv - J - NPSH
Mediante la appiración de esta fórmula, podremos cal-
cular la altura disponible para la aspiración en cada tipo de --
instalación . Puede darse el caso, principalmente en bombas de -
gran caudal , con NPSH elevado , que la altura de aspiración nos
resulte negativa, lo cual significará que el conducto de aspira
ción debe trabajar en carga.
Para el cálculo del valor de la expresión 10 Papév ,
debe tenerse en cuenta lo siguiente:
- La presión atmosférica varía con la altitud del lugar
de emplazamiento de la bomba, tal como se indica en la siguiente
tabla.
Altitud(m.s.n.m .)
Pa 2en kg/cm
Altitudm.s . n.m.
Pa 2en k cm
0 1,033 1 . 500 0,860
300 0,997 3 . 000 0,711
600 0,961 4.500 0,583
900 0,921 6 . 000 0,426
1.200 0,892 7.500 0,383
- La presión de vapor de un líquido varía con la tempe
ratura a que se encuentra. Para el agua pura, dicha variación
se refleja en la siguiente tabla:
Temperatura
° C
Presión vap
kg/cm2
Temperatu
°C
Presión v
kg/cm2
Temperatu
°C
Presión v
kg/cm2
0 0,006 35 0,057 70 0,318
5 0,009 40 0,075 75 0,393
10 0,013 45 0,098 80 0,483
15 0,017 50 0,126 85 0,589
20 0,024 55 0,160 90 0,715
25 0,032 60 0,203 95 0,862
30 0,043 65 0,255 100 1,033
1
- El peso específico del líquido varía asimismo con su
temperatura. Para agua pura, dicha variación sería:
Temperatura°C
Peso específi
k dm3
Temperatura°C
eso esfecífik dm3
0 0,9998 25 0,9971
4 1,000. 30 0,9957
10 0,9997 40 0,9922
15 0,9991 60 0,9829
20 0,9982 100 0,9566
2.3.- ALTURA MANOMETRICA TOTAL
Es la altura que deberá vencer una bomba en un sistema,
para elevar un caudal de líquido determinado a través de una con
ducción, desde un nivel inferior a otro superior. En el caso más
general, dicha altura viene representada por la expresión:
HmHg + P2-P1 10 + J +v
Pe 2g
donde:
Hm= altura manometrica de elevación.
Hg= altura geométrica o desnivel entre las superficies inferior
y superior del líquido.
P2 y P1 = presiones sobre los niveles superior e inferior del -
líquido. En general, ambos son iguales e igual a la -
presión atmosférica, por lo que P2 - P1 = 0
J = pérdidas de carga a través de la conducción y accesorios.
Pe= peso específico del líquido.
v2 = altura debida a la velocidad de vertido del líquido. En --2g
general, suele ser despreciable frente a la altura geomé-
trica.
Así pues, en los casos más frecuentes:
Hm = Hg + J
Las pérdidas de carga en los accesorios suelen expre-
sarse como la longitud de canalización recta de igual diámetro
con pérdidas equivalentes a las del accesorio.
LONGITUD
ACCESORIO EQUIVALENTE
Codo a 45°
* de radio medio=D (diáme
tro de la conducción). . . . . . . . . . 20 D
* de radio medio = 2 a 8 D . . . . . . . . 10 D
- Codo a 90° . . . . . . . . . . . . . . . . 50 D
Rejilla y válvula de pie. . . . . . . . . . 20 m.
- Válvula de retención
* Sobre tubería horizontal. . . . . . . . . 5 m.
* Sobre tubería vertical. . . . . . . . . . 15 m.
- Válvula de compuerta totalmente abierta . . 5 m.
- Válvula de asiento totalmente abierta . . . 25 m.
También puede utilizarse el gráfico adjunto para el -
cálculo de las longitudes equivalentes.
La pérdida de carga total de una conducción será --
igual:
J = j (Lc + La
donde j= pérdida de carga unitaria, en metros de columna de agua/
metroí de conducción.
Lc= longitud total de la conducción.
La= longitud equivalente de los accesorios.
Los valores de j se determinan mediante fórmulas em-píricas en función del diámetro de las conducciones, sus mate-
riales de construcción y el caudal que las atraviesa. Dichos --
1
valores pueden encontrarse en ábacos o tablas facilitadas por -
los fabricantes; adjuntamos un ábaco para tuberías de hierro y
una tabla para conducciones de fibrocemento.
Para una conducción determinada, a cada valor del cau
dal que la atraviesa corresponderá un valor de la pérdida de -
carga (J = f M).
Si representamos en un gráfico los valores de Hm=Hg+J
correspondientes a los distintos valores de Q, obtendremos una
curva parabólica propia de cada conducción. Es la denominada --
" curva característica de la conducción ". En la figura adjunta --
pueden verse dos ejemplos de curvas características, la primera
de ellas para el caso de que la altura geométrica de elevación
no varíe con el caudal y la segunda para el caso contrario (que
se produciría por ejemplo en un pozo en el que la depresión pro
ducida por el bombeo aumentase al aumentar el caudal).
H
Hauteurgn. triqued'i liva hon
Grito curvo Abierto,
Longitud equivalente de tuberíarect a en metros -
Válvula rcg•1/4 abierta
t- 1/2 abiertar—314
b rtua Ye
t000800
500400300
200
1401008060504030
F 20
2
1,410,8O,G0,50,40,3
0,2
0,10.08
Q050,04q03
Diámetrointerioren m. ni.
1.000900800700600
500
400
300-1
200-1180.t60�1 40120IDO908070GO
50
40
30
2Q-18-16-14-12-lo-
0
tia
8 ó = -^
4 - -
3a
i
2- 147
014
03 - ti-
Oa _ • a
D
)04 - - - - _- -
YO3 - -ot
-IIN -
ba
)b2n�oc¡a
> $ g 8�o n oO' 4
I. ri u ui n d d �t O•
CAUDAL EN METROS CUBICOS POR HORA-4.-.-_-L.-1 .
óó� 'i
8 8ooi a íai m í~o ñú� r� o py pN MOI tO MO. b f1 1D '1 'bry apv �O W ' f.�� f.T a, �d n d ui I.IN N
�+ v a o o. �X O'C u da l enytYGr os por minuto
J
, ��Sj�•
���� tl N' �jVCaudol en
NGlros(Vpor seg�nundo a ^r
Gráfico núm. 8. - Las pérdidas de carga serán multiplicadas: Por 0'8 paraducciones nuevas. Por 1'2 para conducciones incrustadas.
PElt )1UAS llh; CARGA EN TUBERIAS DE HIERRO
C_
,Dm
1, i.i ni, •, ru
i u, .•r nr
VELOCIDAD DEL AGUA EN METROS POR SEGUNDO
1 4 mr1E„ 1.4 0,50 0,55 0,60 0,65 0,70 0,75 0,80 0,85 0,90 0,95 1,00 1,05 1,10 1 ,15 1,20 1,25 1 ,30 1,35 1 ,40 1,45 1,50 1,55 1,60 1,65 1,70 1,75
50i
Q
0'78
3'52
0'94
3'88
1'12
4'24
1'18
4 1 57
1'37
4'93
1'57
5129
1'60
5'65
1 1 81
6101
2 1 02
6'37
2'25
6'69
2' 50
7'05
2'75
7'41
3'02
7'77
3'30
8'13
3'59
8'49
3 1 90
8182
4 1 22
9'18
4 ' 55
.9154
4'89
9190
5'25
10'2
5161
1016
5'99
10'9
6'39
11'3
6'79
11'6
7 ' 21
12'0
7'64
12'3
60i
Q
o'61
5'07
0'74
5158
0'87
6'12
0'93
6'62
1'07
7'12
1123
7'63
l'26
8113
1'42
8 1 64
1159
9 1 14
1'77
9'68
1 1 97
10'1
2'17
10'6
2'38
11 ' 1
2'60
1117
2183
1212
3107
12'7
3'32
1312
3158
13'7
3'85
14 ' 2
4 ' 13
14'7
4'42
15'2
4'71
15 ' 7
5102
16'2
5'34
16'7
5'67
1713
6'01
17'8
70i
Q
0'49
6'91
0'60
7'59
0 ' 71
8'31
0'75
9'00
0'87
9'68
1100
10'4
1103
11'0
1'16
11 ' 7
1 ' 30
12'4
1'45
13 ' 1
1 ' 61
13'8
1'77
14'5
1'94
15 1 2
2 1 12
1519
2'31
16'6
2 1 51
17'3
2'71
1810
292
1816
3 ' 14
19 ' 4
3'37
20 1 0
3'61
2017
3'85
21 1 4
4'1O
22 1 1
4 ' 36
22 1 8
4'63
23'5
4'91
24 1 2
80i
Q
o'41
9'03
0150
9'93
0 1 59
10'8
0'63
11'7
0'73
12'6
0'84
13'5
0'86
14 ' 4
0'97
15 1 3
1109
16'2
1'22
17'1
1'35
1811
1'49
1910
1 ' 63
1919
1 1 78
20'8
1'94
21 ' 7
2 ' 10
22'6
2127
23'5
2'45
24'4
2'64
25'3
2'83
26'2
3'03
27'1
3'23
2810
3144
28'9
3'66
29'8
3'88
30'7
4'12
31'6
100 Q
0'30
14'1
0'37
15 ' 5
0 ' 44
16'9
0'47
18'3
0'54
19 1 8
0'62
2112
01652216
0'73
24'0
0182
25'4
0'91
26'8
1'01
28'2
1'11
2917
1 ' 22
3111
1 1 34
32 1 5
1 1 45
3319
1158
3513
1171
36'7
1 ' 84
38 1 1
1198
39'6
2 1 12
4110
2'27
42'4
2'42
4318
2'58
45'2
2'74
46'6
2'91
48'0
3109
49'4
125 Q0123
22'0
0127
24'3
0 ' 33
26'4
0'35
28'7
0'41
30'9
0'47
33 ' 1
0'49
35'3
0'55
37 ' 5
0,62
39'7
0169
41'9
0'76
44 1 1
0184
4613
0192
48'6
1101
5017
1110
53'0
1119
55 1 2
1129
57 1 4
1 ' 39
5916
1'49
6 01 '8
1160
64'0
1'71
66'2
1'83
6814
1'95
70'6
2107
72'9
2'11
75'0
2'33
77'2
150iQ
0118
31'70 1 22
34 ' 9
0 ' 2638'1
0128
41'3
0'32
4415
0137
47 ' 7
0 ' 3950'9
0144
54 ' 00 ' 4954'6
0' 5 560'4
0'61
63'6
0 ' 676617
0174
69 ' 9
0180
7311
0187
7613
0195
79'5
1'03
82,6
1111
85 ' 811198910
1127
92 ' 21'36
95'4
1146
98 1 61155101
1'65104
11751 0 8
1185111
1 75 Q
0115
43'2
0118
47 ' 6
0121
51,9
0+23
56'2
0127
60'6
0'31
64'90133
6912
0'37
73'5
0'41
77'9
0'4682 1 2
0'518615
0 1 56
9019
0'61
95'2
0'67
99 ' 5
0'73
103
0'79
1 0 8
0185
112
0 ' 92116
0199'121
1'06125
1'13129
1'21134
1'29138
1'37142
1'45147
1'54151
200iQ
0113
56'5
0115
62'2
0'18
67 ' 8
0'20
7315
0 ' 23
79 1 1
0126
8418
0128
90 1 4
0131
9611
0 ' 35
101
0'39
107
0143
113
0 ' 47
118
0'52
124
057
130
062
135
0'67
141
0172
147
0178
152
0'84
158
0190
163
9 196
169
1'03
175
1,09
180
1116
186
1'23
192
1'31
197
250 i
Q
0'
1O
88'30'12
97'2
0 ' 14
106
0'15
114
0117
123
0120
132
0121
141
0124
150
0 ' 27
159
0'30
167
0133
176
0136
185
0 ' 40
194
0'43
203
0'47
212
0151
220
015$
229
0'60
238
0 ' 64
247
0,69
256
0'74
265
0'79
273
0 1 84
282
0'89
291
0194
300
1 1 00
309
300 iQ
0'08
127
009
139
0 ' 11
152
0'12
165
0'14
178
0'16
190
0117
203
0119
216
0122
229
0'24
241
0 ! 27
254
0'29
267
0'32
279
0135
292
0'38
305
0'41
318
0145
330
0 ' 48
343
0'52
356
0 ' 56
368
0159
381
0163
394
0168
407
0172
419
0176
432
0181
445
350 Q0 1 07
173
0'08
190
0 ' 09
207
0'10
225
0'12
242
0 1 13
259
0'14
277
0 ' 16
294
0'18,
311
0'20
329
0 ' 22
346
0125
363
0127
380
0'29
398
0132415
0135
432
0137
450
0 1 40
467
0143
484
0'46
502
0 ' 50
519
0153
536
0 ' 56
554
0'60
571
0 ' 64
588
0'67
606
400 iQ
0'06
226
0107
248
0'08
271
0'09
294
0'10
316
n' 1 2
339
0 ' 12
361
0'14
384
o'16
407
0'17
429
0119
452
0121
475
0123
497
0125
520
0'27
542
0130
565
0 ' 32
588
0'35
61 0
0'37
633
0'40
655
0 ' 43
678
0'45
701
0 ' 48
723
0'51
746
0'55
769
0'58
791
450 Q0'05
286
0 ' 06
314
0'07
343
0'08
372
0 1 09
400
0'10
429
0'11
458
0 ' 12
486
0114
515
0115
543
0117
572
0119
601
0120
629
0122
658
0124
687
0126
715
0128
744
0130
772
0133
801
0'35
830
0'37
858
0'40
887
0'42
916
0145
944
0148
973
0'511001
500 Q0 1 04
353
0105
388
006
424
007
459
0o8
494
0 1 09
530
0'10
565
0 ' 11
600
0112
636
0114
671
0 ' 15
706
016
742
0018
777
0120
812
0121
848
O ' 23
883
0'25
918
0117
954
0129
989
0131
1024
0'33
1060
0135
1095
0138
1170
0 ' 40
1166
0'42
1201
0145
1236
PERDIDA DE CARGA EN METROS CADA 100 METROS Q - CAUDAL EN M/3 HORA
Ow=- 1
va~
3.- TIPOS DE BOMBAS
Una clasificación bastante completa de las máquinas elevadoras de líquidos podría ser la siguiente:
Máquinas elevadoras simples
Bombas
volumétricas
Bombas centrifugas
Norias
Ruedas hidráulicas
Tornillos de Arquímedes
Alternativas De émbolo
De diafra
Rotativas
Radiales
Semiaxiales
Axiales
Máquinas elevadoras especiales
cima
De engranajes
De anillo liquido
De paletas rígidas
De paletas flexibles
etc.
De eyector
De aire comprimido
Ariete hidráulico
Grupos hidroneumáticos
En la actualidad la casi totalidad de los problemas de
elevación de aguas se resuelven mediante bombas centrífugas, a -las que nos referiremos en los apartados siguientes. Por ello --nos limitaremos aquí a resumir brevemente las características delos restantes tipos.
3.1. MAQUINAS ELEVADORAS SIMPLES
Son las más antiguas en la historia de la elevación
de aguas. En ellas la elevación del líquido resulta de un sim
ple aumento de su cota, sin que su presión ni su velocidad -
sean prácticamente modificadas, manteniéndose en todo momento
la masa líquida a la presión atmosférica. Están previstas de
recipientes que se llenan por inmersión en el nivel inferior y
son elevados hasta un nivel más alto donde el líquido se vierte.
En general, el flujo es discontinuo (ruedas hidráu-
licas, norias ...), excepto en las máquinas del tipo del tor-
nillo de Arquímedes. Estas últimas se utilizan en la actualidad
en algunas estaciones de depuración de aguas residuales;pueden
elevar caudales relativamente importantes (hasta 2 m3/seg) a -
alturas pequeñas (algunos metros). Su rendimiento llega a ser
hasta de 0,65.
3.2. BOMBAS DE EMBOLO
Son bombas volumétricas (pues en ellas la impulsión
del líquido se consigue mediante una contracción del volumen
que lo contiene). Constan en esencia de un émbolo, arrastrado
por un sistema biela-manivela, que se desplaza con movimiento
rectilíneo en el interior de un cilindro que constituye el --
cuerpo de la bomba. Un sistema de válvulas de retención impide
el retroceso del líquido por efecto de la gravedad o de la pre
si6n. Según que el líquido sea admitido sólo por un lado del -
pistón o por los dos, se denominan de simple o de doble efecto.
El flujo suministrado por estas bombas es discontinuo;
para evitarlo se construyen bombas duplex o triplex ( con dos -
o tres cilindros) o de doble carrera (dos pistones que funcio--
nan alternativamente dentro de un mismo cilindro).
Tornillo de Arquímedes
Contre -poids
Vástago delpistón
VáMiade reten~
Bombas de émbolo para pozos
El caudal elevado, siendo S la sección del émbolo endm2, h la carrera en dm y n las revoluciones por minuto del cigüeñal, será:
Q (litros/segundo) = S.h.n .
60
y la potencia en el eje:
P = S.h.n.H
75.60.rb
Siendo H la altura de elevación y rb el rendimiento
de la bomba, que para este tipo suele oscilar entre 0,80 y 0,95.
Estas bombas se utilizan para pequeños caudales e importantes alturas de elevación y en especial para líquidos deviscosidad elevada. Su empleo tiende a disminuir debido a quepresentan complicaciones mecánicas, ya que es necesario inter-calar un reductor de velocidad entre el motor (de velocidad derotación entre 1.000 y 3.000 r.p.m.) y el árbol de la bomba -
(100 r.p.m.); ello hace disminuir notablemente el rendimiento
de la instalación (hasta 0,7 para reductores nuevos, pudiendollegar a 0,3 con el uso).
3.3. BOMBAS DE DIAFRAGMA
El funcionamiento de la bomba se efectúa mediante un
diafragma o membrana elástica que es accionada por un sistema
de bielas. Con este sistema se elimina el rozamiento del pis-
tón contra el cilindro. Se utilizan preferentemente para aguas
cenagosas, con alturas manométricas inferiores a 15 m. y cau-
dales de 3 a 25 l/s. Su rendimiento es bajo, de 0,4 a 0,5.
3.4. BOMBAS ROTATIVAS
El principio del funcionamiento de estas máquinas es
el mismo que el de las bombas alternativas, pero la variación
del volumen del cuerpo de bomba se obtiene por órganos animados
de un movimiento rotativo. Estas bombas, al igual que las alter
nativas y a diferencia de las centrifugas, son autoaspirantes,
Portie mécanique
1 _ Bouchon de vidange d"huile2_Carter du vilebrequm3 _ Vilebreauin ou orbre coudi!_ BietteS_ Crosse6_ Glissire7_Tige de pistonS_Joint d•h•jite9_ Diftecteur ou chosse goutte
10 _Presse itoupeG
'Part,e hydrauóque
•11611 _ Valve•Clapet ou scupope de refoutemI12 Bote i clapet13 _ Refoulement14 _Riservoir ou Cloche i air15 _Cyl,ndre chemos.16 _Pis:on avec sa garnitjre17 _Riservoir d•air d• aspvation 1219 _Clapet oi soupape d'aspiraLon19_Bnde d-cspirotion20_Tuyau e 'cspirction
Bomba de émbolo de doble efecto
Bomba rotación de paletas flexibles
15
1
Bomba de diafragma
Bomba rotativa de anillo líquido
Bomba rotativa de engranajes
FAodsnilentos -de rodillos o bolas.aepun las condiciones de servicio,doble hilera, de gran capacidad deIcorga. asegura larga duración altorendimiento aun con liquido@ de tra. •siego de cara cterísticas no lub ricantes
Bomba rotativa de engranajes
Tubería a presión
✓1 Tube de aucódn
^CaJsdsT�tgtusestopas s sencillarolunds ,!aomstlda vnlcamente ea='
pireolóa:4on 1o que:e. reducey,Wnlnlmo. gl otaós
Bombas de eyector
es decir, no necesitan cebado previo.
Existen gran número de variantes constructivas, algunas
de las cuales se reflejan en las esquemas adjuntos. En general
tienen poca aplicación para elevación de agua. Su rendimiento
suele variar entre 0,65 y 0,75.
3.5. BOMBA DE EYECTOR
Se basa en la aspiración producida por un tubo Ven-
turi '.. Requiere una circulación a presión de agua, que podría
ser suministrada por una bomba centrífuga . Este tipo de insta
lación se adaptada a pozos de pequeño diámetro ( hasta 50 mm .)
y gran profundidad , ya que sus partes móviles (bomba centrífuga,
fundamentalmente ) pueden situarse en el extericr del pozo.
3.6. BOMBEO POR INYECCION DE AIRE COMPRIMIDO
Se puede bombear agua de un pozo si se dispone de --
algún medio para introducir aire comprimido dentro de una tu-
bería que se haya hecho descender en aquél . Las burbujas del -
aire se mezclan con el agua reduciendo el peso específico de -
la columna en la cantidad suficiente para elevarla hasta super
ficie.
Con este procedimiento sólo pueden obtenerse pequeños
caudales, con rendimientos muy bajos ( 0,15 a 0 , 30). No obstante,
dada su sencillez , se utiliza ampliamente para desarrollos y -
pruebas preliminares de pozos, sobre todo en los de pequeño --
diámetro.
En las tablas que siguen , se ha denominado sumergencia
a la longitud de tubería de aire introducida bajo el nivel diná-
mico del pozo,'y % de sumergencia al porcentaje de dicha longi-
tud sobre la total del conducto de aire.
-RENDIMIENTO DE BOMBEO NEUMATICO EN DIVERSAS CONDICIONES DE SUMERGENCIA
Nivel dinámico Sumergencia Sumergencia Presión de aire Caudal extraído
m m $ necesaria
2
el l/s por m3/min.
Kg/cm de aire inyectado
7,60 8,85 54 0,9 0,4116,16 68 1,6 0,7624,10 76 2,4 1,29
15,25 15,86 51 1,6 0,2328,36 65 2,8 0,3939,35 72 3,9 0,59
30,50 27,15 47 2,7 0,1345,75 60 4,6 0,2461,90 67 6,2 0,33
45,75 34,45 43 3,4 0,1055,80 55 5,6 0,1974,72 62 7,5 0,24
61,00 42,40 41 4,2 0,0765,88 52 6,6 0,1487,85 59 8,8 0,17
76,25 48,80 39 4,9 0,0673,20 49 7,3 0,1197,00 56 9,7 0,13
91,50 53,70 37 5,4 0,0681,10 47 8,1 0,09
103,40 53 10,3 0,10
106,75 60,10 36 6,0 0,0487,55 46 8,8 0,07
106,75 50 10,7 0,09
122,00 65,50 35 6,6 0,0492,10 43 9,2 0,06
112,55 48 11,3 0,06
137,25 70,75 34 7,1 0,0499,45 42 9,9 0,06
121,70 47 12,2 0,06
152,50 78,70 34 7,9 0,04106,15 41 10,6 0,06129,90 46 13,0 0,06
167,75 86,40 34 8,6 0,04111,95 40 11,2 0,05205,00 55 20,5 0,06
Diámetros de Tubería para Inyección de Aire
Caudal de BombeoLitroJ i ninuto
D i a nmetro delAdemecm.
Diail►rln de 1,1Tubería de Lducciún
cm.
Diínmetru delTubo de Aire
cm.
100a 230 10,0 5,0 1,25230 a 300 12 , 5 7,5 2,5300 a 380 15,0 9,0 2.5380a 570 15 ,0 10,0 3,2570a 950 20 ,0 12,5 3,8950a 1.500 20 ,0 15,0 5,0
1.500 a 2.650 25,0 20.0 6,3
Bombeo por inyección de aire comprimido
Inyección de aire comprimido x Ariete hidráulico
3.7. ARIETE HIDRAULICO
Consiste en un dispositivo diseñado en 1.972 por -
Montgolfier, en el que se utiliza la fuerza viva del agua con
el fin de elevar parte de ella a mayor altura, aprovechando -
el golpe de ariete que la detención stbita de la masa de agua
proporciona. Basta una altura de caída de aproximadamente 0,70
m. para asegurar el funcionamiento del aparato; la altura,de
elevación por encima del ariete puede alcanzar 20 a 25 veces -
la altura de caída, aunque con rendimiento mediocre (del orden
de 0,2). Para estar en condiciones normales es necesario que
la relación: altura elevación /altura de caída, esté compren-
dida entre 5 y 10; el rendimiento puede llegar entonces hasta
0,8.
Como dato para su aplicación, puede escribirse que:
QhQ.H . r
h
Siendo
Qh = caudal a elevar.
Q = caudal total que pasa por el ariete.
h = altura a elevar.
H = altura del salto.
r = rendimiento.
Con una pequeña modificación, el aparato podría em-
plearse para elevar agua potable utilizando como elemento mo-
triz un agua no apta para el consumo.
Este tipo de máquina puede ser de aplicación intere
sante en algunos casos, especialmente por no precisar energía
externa para su funcionamiento.
3.8. GRUPOS HIDRONEUMATICOS
No son propiamente un sistema de bombeo, sino más -
bien un complemento del servicio de una bomba. Consisten en -
un depósito parcialmente lleno de agua , con una cámara de aire
que se comprime al subir , su nivel . Mediante un presostato se -
regula la parada 6 arranque de la bomba entre dos presiones --
máxima y mínima , entre las cuales fluctúa el consumo de agua.
La energía necesaria para la elevación es comunicada al agua
por la compresión de la cámara de aire.
4. BOMBAS CENTRIFUGAS
Bajo esta denominación se incluyen un conjunto de máquinas
elevadoras en las que, en los tipos más frecuentes , el agua entra -
por el centro del rotor y sale por su periferia, describiendo una -
trayectoria centrífuga. De hecho el nombre no es muy correcto ya --
que existen bombas del mismo tipo cuyo funcionamiento obedece a las
mismas leyes : y en las cuales la trayectoria de las líneas de corrien
te tiende a ser paralela al eje , describiendo en los casos límites -
una hélice ( caso de las bombas axiales ); como consecuencia , la fuer
za centrífuga no juega ningún papel en estas últimas bombas. La de-
nominación de "turbobombas ", sería por tanto más correcta , pero con
servaremos la de "bombas centrífugas" consagrada por el uso.
Una bomba centrífuga, en el caso más general , se compone:
- De un distribuidor , normalmente formado por un cono con-
vergente , que sirve para conducir el agua con velocidad y dirección
adecuadas hacia el eje de la bomba u "oído ". Está precedido del con
ducto de aspiración.
- De una rueda , turbina o rotor , constituido por un cubo -
montado sobre el eje y provisto de álabes que giran en el interior
del cuerpo de la bomba . Los álabes pueden estar adosados en uno o
dos de sus lados a discos ; se distinguen así rotores abiertos, se-
miabiertos o cerrados.
- La teoría del funcionamiento de las bombas centrífugas,
demuestra que entre la entrada y la salida de la rueda , la energía
total de la vena líquida aumenta . Dicho aumento procede , por una -
parte , del crecimiento de la energía de presión y por otra del de
la energía cinética . Esta última se transforma en energía de pre--
si6n mediante una ralentizaci6n progresiva , que se obtiene en una
pieza situada en el exterior del rotor que, según los casos, puedeser:
- Un difusor liso
- Un difusor con aletas (o álabes fijos)
- Un caracol o voluta
En todos los casos, esta pieza termina en un cono diver-gente que contribuye aún más a ralentizar la velocidad del fluido
y, por tanto, a recuperar bajo forma de presión la energía ciné-
tica correspondiente.
El funcionamiento de la bomba es como sigue: el cuerpo
de la bomba se llena de agua pcr succión; el agua penetra por la
región axial y es despedida, al girar el rodete accionado por el
motor, hacia la periferia del mismo. Produce en la parte central
una depresión (ya que el agua tiende a escaparse de ella), lo --
que provoca la entrada de nuevas venas de agua, produciéndose un
movimiento continuado, ya que el agua despedida hacia el exterior
del rodete, se recoge el la voluta y es dirigida a la conducción
de impulsión.
4.1.- TIPOS DE BOMBAS CENTRIFUGAS
Existe en la actualidad una enorme variedad de tipos de
bombas centrifugas, cada una de ellas con un campo especifico de
aplicación. Se las puede clasificar de varias maneras, teniendo -
en cuenta los siguientes criterios:
el número de rodetes
la forma de los álabes del rodete
la velocidad especifica
la orientación del eje'y el modo de cebado
Todas estas clasificaciones suelen ir asociadas entre sí;
una determinada bomba puede ser, por ejemplo: monocelular, de tipo
helicocentrífuga, de eje horizontal y no sumergida, o bien: multi-
celular, de tipo centrifugo puro, de eje vertical y sumergida.
1
Esquema de bomba centrífuga
Bomba centrífuga para: trazado del perfilde un álabe
Tipos de rodete: abierto, semiabierto ycerrado
Jo..u hy.c.uK9ur
Pierse- Ctoup.n..turr d.
Pcesv-e4.p..
Acc.upkme«
Mancho., /norma
P,.c. off d.rr g. dela3arnduredapnss. -étoupe
Co.p. d p.np. . -Chembre ds u.hbcageCIN.rwO/WesP.ra/.
Bomba centrífuga de aspiración simple, en eleje, con rodete en voladizo
C.//.cdear1de 4410
Tipos de rodete: semiabierto ycerrado
L briticat,on du presse-itoupe
Pat,er, catéosp,rat,cn
Mancho•'�d"accouptt
Bomba centrífuga de aspiración simpleen el eje, con un segundo cojinete dellado de la aspiraci6n
4.1.1.- Número de rodetes
Se distinguen por una parte, loas bombas monocelulares ,
de un solo rodete , que admiten varias disposiciones:
* con aspiración simple , en el eje del rodete , que está montado
en voladizo . Las condiciones hidráulicas de funcionamiento son --
excelentes en razón del buen reparto de las líneas de flujo sobre
el oído del rodete , pero, desde el punto de vista mecánico, esta
disposición fatiga los cojinetes . Prácticamente sólo se usa para
bombas pequeñas.
* con aspiración simple , en el eje del rodete y un segundo co-
jinete del lado de la aspiración . Mejoran las condiciones mecá-
nicas de funcionamiento , pero el reparto de las líneas de flujo
en el oído es peor , debido al obstáculo que supone el árbol,que
atraviesa el conducto de aspiración . Por otra parte, el:prensaesto
pas del lado de la aspiración está en depresión y debe ser lu--
brificado por un aporte de agua a presión tomado sobre la voluta
de la bomba.
Otra disposición constructiva sería la de dos rodetes
unidos en paralelo , con dos oídos de entrada ( aspiración doble ).
El conducto de aspiración termina en un pantalón que permite la
entrada de agua a cada oído. Presenta la ventaja de permitir un
buen equilibrado del rodete , soportado por cojinetes a ambos la
dos, y un equilibrio hidráulico igualmente satisfactorio al com
pensarse los empujes axiales sobre cada rodete . Para facilitar
el desmontaje y la inspección del rodete, la carcasa suele ser -
desmontable en dos partes separadas por una junta horizontal --
(cámara partida ). Esta disposición de aspiración doble permite
grandes alturas de aspiración ( hasta 9 metros). Se utiliza para
bombas grandes , de caudal importante y altura de elevación rela
tivamente pequeña.
t. Arbr.2. A.u.3. V.luf.
4. PNl r.4. T.bi Mr.�n4 d.I,. .nf.t.ond.a yarnow-n du pr.ss.• étoup.
Covpt vertical, A.8
Bomba centrífuga de aspiración doble , con dos rodetesacoplados en paralelo . Cámara partida
1 - Presse-étoupe 10 - Elaiment intermédiaire2 - Palier 11 - Arbre3 - Ecrou de blocage du 12 - Robinet de purge d'air
mobile 13 - Fond d'aapiration4 - Plateau d'équilibrage 14 - Robinet d'entonnoir5 - Siége du plateau d'é- d'amorgage
qui.librage 15 - Lanterne de presse-6 - Bride de refoulement étoupe aspiration7 - Collet d'équilibrage 16 - Presse-étoupe cdté as-8 - Diffuseur piration9 - Roue 17 - Tuyau d'équilibrage
18 - Canal de retour
Bomba centrífuga multicélulas, de eje horizontal
1
Para obtener grandes alturas de elevación con un solo
rodete , la teoría demuestra que es preciso obtener grandes velo
cidades de salida , es decir , aumentar la velocidad de giro o el
radio de la rueda , pero ello nos hace= aumentar igualmente el -
caudal ( según las leyes de semejanza-de bombas , si aumentamos -
el diámetro del rodete de d a D, la altura de elevación aumenta
como ( D/d)2, el caudal como ( D/d) 3 y la potencia como (D/d)5 si
aumentamos la velocidad de giro de n a N, la altura aumenta como
(N/n)2, el caudal como N/n y la potencia como (N/n)3).
Si lo que se pretende es sólo conseguir un aumento de
la altura de elevación, debe recurrirse a agrupar varios rodetes
en serie , con la impulsión del primero comunicada con la aspira
ción del segundo, y así sucesivamente . Este es el principio de
las bombas multicelulares ; en ellas la comunicación entre la sa
lida de un rodete y la entrada del siguiente , se hace mediante
"canales de retorno" , provistos de aletas que permiten realizar
una ralentización progresiva de la velocidad ( y un aumento por
tanto de la presión ), y un cambio de dirección de la velocidad,
que debe pasar a ser radial en el oído de la segunda rueda.
Finalmente , se pueden combinar los acoplamientos de -
rodetes en serie y en paralelo antes descritos para obtener bom
bas de gran caudal (paralelo) y gran altura ( serie ), permitiendo
además anular los empujes axiales.
4.1.2.- Forma de los álabes
Exiten numerosos tipos de rotores . La forma dada a sus
álabes determina la trayectoria del líquido; éste llega axialmen
te hasta la rueda por un orificio de aspiración y bajo la acción
de los álabes en movimiento es.arrojado hacia la periferia con -
una elevada velocidad . En las bombas centrífugas puras una partí
cula líquida sigue entonces una trayectoria situada en un plano
perpendicular al eje de revolución. En las bombas de hélices o -
axiales , el líquido sale axialmente, y cada partícula describe -
una hélice situada sobre un cilindro de revolución . En las bombas
1
Bomba multicelular de eje horizontal: Bomba muIlticelular de eje vertical (pozodisposición de difusor y canal de retorno profundo ): disposición de difusor y canal
de retorno.
FlOOLit3Á4EÓLOTES .. -10
aspiración y dosBomba centrífuga de dobleetapas de impulsión.
A
Esquema de la bomba a la iz-quierda.
Tipos de bombas segun la forma de los álabes : álaba y esquema de flujo
Bomba cen trífuga pura Bomba helicocentrífuga Bomba de hélice
1
helicocentrífugas o semiaxiales , el flujo resulta de la composi
ción de dos movimientos , uno axial y el otro centrifugo. La cur
va descrita por una partícula está situada sobre una superficie
cónica de revolución.
Las bombas centrifugas y helicocentrífugas son utili-
zadas para caudales relativamente pequeños y alturas importantes.
Las bombas de hélice sólo pueden suministrar alturas pequeñas -
(del orden de los 5 m .), pero con caudales muy importantes (a par
tir de 250 l/s).
4.1.3.- Velocidad específica
Se define como velocidad especifica o número de vueltas
especifico de una bomba "el número de vueltas de una bomba geomé
tricamente semejante a ella , pero dimensionada para una altura -
de elevación de 1 metro y un caudal de 1 m3/seg. "Su valor es:
ne H3 4
donde N= r . p.m. de la bomba.
Q= caudal en m3/seg.
H= altura de elevación
Una clasificación de las bombas según su velocidad es
pecífica , podría ser la siguiente:
n Tipo de bomba Altura Caudale
0 - 11 De émbolo H mayor Q menor
11 - 38 Centrifuga lenta
38 82 idantrifu a ráC- g pe
82 -164 Helico-centrífuga
100 -500 De hélices H menor Q mayor
N. Q
4.1.4.- Orientación del eje y cebado
La disposición clásica es la de bombas con eje horizon -tal, adoptada generalmente para bombas de superficie. Estas bom-bas presentan algunas ventajas , como son su coste relativamentereducido y la facilidad de desmontaje y mantenimiento . Sin emba rgo tienen también considerables inconvenientes , como son la necesidad de cebado y las limitaciones relativas a la altura de asp iración.-
En cuanto al primer inconveniente , el principio de funcionamiento de las bombas centrífugas no les permite aspirar --aire , al contrario de lo que ocurre con las bombas alternativasy rotativas . Antes del arranque , necesitan pues que, tanto el --conducto de aspiración como el cuerpo de la bomba, esténllenos dellíquido a elevar ; la operación de llenado (" cebado" ) puede real¡zarse por alguno de los siguientes procedimientos o combinacio-nes entre ellos:
- instalación de una válvula de pie a la entrada del conductode aspiración para retener el agua en la bomba.
- para bombas de pequeña capacidad , el cebado puede hacerse amano , añadiendo agua por un orificio situado en la parte superior de la bomba.
- se puede también prever una canalización anexa , conectada conel conducto de aspiración y unida. sea a un depósito o bien auna conducción de agua bajo presión . Una llave de cierre per-mite establecer la unión necesaria.
- un eyector de cebado que, al producir una brusca expansión -
de aire comprimido en un tubo ventúri,provoca la aspiración
del aire contenido en la bomba y el conducto de aspiración.
- instalación de un circuito auxiliar de cebado , que en términos generales consiste en una bomba auxiliar de vacío (rota
tiva ) que funciona en el arranque mientras quede aire en elconducto de aspiración y cuerpo de la bomba; cuando éstos -están llenos de líquido, se desconecta automáticamente el -
circuito auxiliar, conectándose la bomba principal.
Aspiración
Impulsión delanillo líquido
Aire,vaporo aire
de cebado
Cebado por eyector
unida a la aspiración)
Bomba autoaspirante con bombaauxiliar de anillo líquido
r
Esquema de recirculación enbomba autoaspirante por depósito
Vista y esquema de bomba autoaspirante por
sistema de depósito
El sistema de cebado automático consta de:1. Bomba auxiliar de vacío (41).2. Interruptor a nivel de flotadores doble (42).3. Válvula de retención, (43). Impide el retorno del aire
hacia el carrete de aspiración.4. Válvula de cierre a flotador (44). Impide el paso de
líquido hacia la bomba auxiliar de vacío,5. Carrete de aspiración.6. Depósito de agua de recirculación (incluido en la lin-
tema) (46).Este dispositivo realiza automáticamente la operación de
cebado, poniéndose en marcha y deteniéndose por si solo,según las necesidades , y no requiere , por lo tanto , interven-ción alguna del operador.
Para cebar automáticamente una bomba centrífuga se pro-cede de la siguiente forma:Se pone en marcha la bomba auxiliar de vacío (41), pul-
sando el botón correspondiente en el cuadro eléctrico. Labomba de vacío (41) aspira el aire o gases alojados en latubería de aspiración de la bomba, a través del tubo devacío (48), y aspira el aire o gases contenidos en la partealta del cuerpo de bomba e través - del'~ -de vacío (49).En esta fonda , el nivel de agua en la tubería de aspiración
va subiendo , porque va ocupando el volumen desalojado porel aire o gases.
Al llegar el agua al carrete de aspiración (45) hace fl otarla esfera superior del interruptor (42).
En este momento la señal del nivel se transmite por loscables al cuadro eléctrico; pone en marcha la bomba cen-trífuga principal , mientras que detiene la bomba auxiliar devacío (41).
Cualquier entrada posterior de aire o gases en la tuberíade aspiración que tienda a bajar el nivel dei agua y adescebar la bomba centrífuga, determina un descenso delnivel en el carrete de aspiración que hace bajar la - esferainferior del interruptor del flotador (42). Esto provoca unnuevo arranque de la bomba auxiliar (41) y se vuelve acebar la bomba principal como se ha desc rito anteriormente.
En caso de no lograrse este fin al cabo de un tiempode uno a tres minutos se detiene la bomba centrífuga prin-cipal y funciona una alarma visual o acústica , indicando queel grupo se encuentra descebado, la bomba principal paraday la de vacío en marcha.
Esta operación la podemos repetir tantas veces nos lopermita el número máximo de arranques por hora del motorde la bomba principal.
Cebado por circuito auxiliar con bomba rotativa de vacio
1
- utilizar bombas autoaspirantes o autocebantes . Las hay dedos tipos , fundamentalmente . El primero de ellos lleva instalado , en el mismo eje de la bomba , una pequeña bomba ro-tativa ( de anillo líquido) que provoca la aspiración en --los primeros momentos , eliminando el aire por un conductoauxiliar . El segundo tipo consiste en un depósito colocadosobre el circuito , del cual toma agua la bomba en los ins-tantes iniciales . El vacío creado en el depósito provoca -el llenado automático de la cámara de cebadura, eliminán -dose el aire por recirculación. La capacidad del depósitodebe ser aproximadamente igual a tres veces el volumen delcircuito de aspiración.
Como es obvio , el mejor sistema de cebado sería --haciendo que el conducto de aspiración trabajase en carga. -Esto , que raramente puede lograrse con una bomba de eje horizontal , se consigue con bombas de eje vertical , diseñadas --para trabajar sumergidas (existen algunas excepciones, en quela disposición vertical se hace para ocupar menos espacio, yno para trabajar sumergidas ; son, por ejemplo, las bombas ma -rinas ). En algün caso son monocelulares , en otros trabajan -sumergidas en su propio tanque de aspiración ( bombas de tan -
que o de NPSU propio ), pero la gran mayoría de los modelos
son multicelulares y se sumergen en pozo o depósito , sin conducto de aspiración . Son las bombas de pozo; profundo ;- , cuyas
características describimos en el apartado S.
4.2.- CURVAS CARACTERISTICAS
El funcionamiento de una bomba centrífuga en los diferen
tes regímenes posibles , está caracterizado por una superficie que
tiene por ecuación: _
F (Q, H, N) = O
donde Q= caudal bombeado
H= altura manométrica de elevación
N= velocidad de giro de la bomba
1
Bomba de'tanque : esquema de flujo
Corte de bomba de tanque (de N.P.S.H. propio)
Quiere ello decir que cada punto de funcionamiento de la
máquina está caracterizado por una determinada velocidad de giro,
un caudal y una altura manométrica, y que una de estas variables
es dependiente de las otras dos, es decir que dada la velocidad N,
y la altura manométrica H, la bomba extraerá un caudal prefijado Q,.
Si sobre la superficie mencionada se unen los puntos para
los que la máquina tiene el mismo rendimiento, se obtienen haces -
de curvas equirendimiento. Si se unen los puntos en que la máquina
absorbe la misma potencia, se tienen haces de curvas equipotencia
absorbida.
Sin embargo este sistema de representación en tres dimen-
siones es demasiado complicado y se prefiere adoptar un sistema -
más sencillo, en dos dimensiones. Para ello se fija una de las va
riables (generalmente la velocidad de rotación), lo que permite -
obtener una función de dos variables, es decir, una representación
plana. Según este sistema, cada tipo de bomba viene representado,
para una determinada velocidad de giro, por tres curvas:
- La curva H = f (Q), que nos da la variación de la altura mano
métrica suministrada por la bomba en función del caudal extra
ido.
- La curva Pab= f (Q), que nos da la potencia absorbida por el
eje de la bomba en función del caudal extraído.
- La curva r= f(Q), que nos da el rendimiento en fúnción del -
caudal extraído.
Para la representación de las tres curvas suele utilizar
se un mismo diagrama en el que el eje de abscisas, donde se repre-
senta el caudal, es común, y se superponen tres distintas escalas
en el eje de ordenadas (altura manométrica, rendimiento y potencia
absorbida).
Insistimos en que dichas curvas sólo son válidas para -
una determinada velocidad de giro de la bomba. Aplicando las leyes
de semejanza de bombas, si Ql y H1 son el caudal y altura manomé-
trica de la bomba para una velocidad Ni. al pasar ésta a N2, los -
1
2
nuevos valores serán : Q2= N?• Q1 y H2 N2 H1. La nueva potencia1
N 3absorbida por el eje de la bomba será P2= N? P1 1 mientras que
el rendimiento no se alterará. 1
4.2.1.- Determinación del punto de funcionamiento de una bomba
Supondremos en primer lugar que la altura geométrica
de elevación no varía en función del caudal.
Sea en el sistema de ejes (H,Q).
OA la altura geométrica de elevación supuesta constante,
(AB) la característica de la conducción (véase apartado 2.3), -
incluídos el tramo de aspiración y el de impulsión.
(C) la característica de la bomba a una velocidad N dada.
(C) corta a (AB) en el punto M, que es el punto de funcionamien
to de la bomba sobre la conducción.
o Q
Si en la puesta en marcha la válvula de paso está cerra
da, la bomba funciona con caudal nulo y altura manométrica (pre-
sión) OE. La diferencia de presión AE contribuye a dar velocidad
al agua a medida que se va abriendo la válvula. El caudal aumenta
y el punto de funcionamiento pasa sucesivamente de E a M1, M2,M3
etc, correspondientes a las curvas características de la conduc-
ción para las distintas aperturas de la válvula (representadas con
líneas de puntos). El caudal va aumentando hasta que, con la vál-
vula completamente abierta, llega al punto M que corresponde a un
régimen estable pues, si por ejemplo el caudal aumentase por
encima del correspondiente al punto M, la altura proporcionada
por la bomba sería inferior a la absorbida por la conducción,-
lo que haría disminuir el caudal hasta llegar al punto M. La -
ordenada de M corresponde a la presión suministrada por la bom
ba y permite pues trazar la línea de niveles piezométricos mF
a lo largo de la conducción. La diferencia entre las ordenadas
de mF y las de la conducción, serían precisamente las presiones
que soporta la tubería en cada punto, con lo que pueden dimen--
sionarse los timbrajes necesarios en cada tramo.
Estudiaremos a continuación el caso de que la altura
geométrica de elevación varíe en función del caudal. Este su--
puesto es especialmente interesante para nosotros, pues corres
ponde a la mayoría de los pozos y sondeos, en los que la depre
sión del nivel piezométrico depende del caudal bombeado.
Sean:
OA la altura geométrica de elevación con caudal nulo.
(AE) la característica de la conducción sin considerar las va-
riaciones de la altura geométrica de elevación.
(C) la característica de la bomba.
(H) la curva que representa el aumento de la altura geométrica
de elevación en función del caudal.
nn, L - - (C , )\
Q
El problema puede resolverse de dos modos:
- Se traza la nueva característica de la conducción (AE'),
cuyas ordenadas son la suma de las ordenadas de (AE) y de (H).
1
La curva AE' corta la característica (C) en M, que es el puntode funcionamiento buscado.
- Se traza la curva (C') cuyas ordenadas son la diferencia de ordenadas de (C) y (H). Esta curva (C') corta a la característica (AE) en M', que llevado verticalmente sobre la carac-terística (C) nos da el punto M, que es el punto de funcionamien
to buscado.
En los dos casos, si disponemos de las curvas de po-
tencia absorbida P (Q) y rendimiento r (Q), se obtiene inmedia-
tamente la potencia absorbida PM y el rendimiento rm de la bom
ba funcionando sobre la conducción dada.
4.2.2.- Bombas funcionando en paralelo sobre una conducción
Sean (C) y (C') las características de dos bombas -
funcionando sobre una conducción de característica (AB). Sean
igualmente (P) y (P'),(r) y (r') las características de las po-
tencias absorbidas y rendimientos de cada una de las bombas --
para una velocidad de giro dada.
o .Q Z Q1 nSi las dos bombas funcionan simultáneamente, los cau-
dales que atraviesan la conducción se suman. Así pues, la carac-
terística conjunta de las dos bombas será la (CC'), cuyas absci
sas (caudales) son la suma de las abscisas de (C) y (C'). La --
curva (CC') corta a la (AB) en M que es el punto de funcionamien
to del conjunto de las dos bombas. La paralela al eje de abscisas
que pasa por M corta a las características (C) y (C') en M1 y M2
que son los puntos de funcionamiento de cada bomba. Se deducen
así fácilmente los caudales Q1 y Q2 , las potencias absorbidas
p1 y P2 y los rendimientos rl y r2 de cada una de las bombas.
El caudal total suministrado por las bombas es siempre
inferior a la suma de los caudales que elevaría cada bomba por -
separado ; esta es una singularidad de las bombas centrífugas;con
bombas de émbolo , por ejemplo se obstendría en todos los casos -
un caudal total igual a la suma de los caudales de cada bomba --
funcionando sola.
Si la intersección entre ( AB) y (CC') se produjese en
un punto de ordenada superior a A (punto de corte de (CC') y (C),
la bomba (C') no suministraría caudal a la conducción ; su energía
se emplearla en calentar el agua contenida en la bomba, lo que -
puede ser peligroso, además del consumo inútil de energía. Debe
pues comprobarse que ésto no sucederá antes de hacer un acopla-
miento de bombas en paralelo.
4.2.3.- Bombas funcionando en serie
El problema se resuelve aplicando los mismos princi-
pios que en el caso anterior . El caudal que atraviesa las bombas
es el mismo , pero las alturas producidas por cada bomba se suman.
Sumando las ordenadas de las características de cada bomba se -
obtendrá la característica conjunta , cuya intersección con la -
característica de la conducción será el punto de funcionamiento
del acoplamiento ; la vertical de este punto cortará a las carac
terísticas de cada bomba en sus puntos de funcionamiento.
1
5.- BOMBAS PARA POZOS Y SONDEOS
Excepto en casos muy particulares, como pueden ser son-
deos con nivel de agua a profundidades superiores a 400 m. (que -
requerirían bombas de émbolo) o sondeos de diámetro inferior a -
100 mm. (en los que habría que utilizar bombas con eyector o aire
comprimido), el bombeo en pozos y sondeos se realiza en la actua-
lidad mediante bombas centrífugas. Entre ellas, las de eje horizon
tal, tienen un campo de aplicación restringido (sólo hasta profun-
didades del nivel de agua de unos 10 m, debiendo instalarse la bom
ba en una cámara lateral subterránea) dadas sus limitaciones de al
tura de aspiración. Queda pues el campo de la elevación en perfora
ciones a cubrir casi exclusivamente con las "bombas de pozo profun
do " cuyo rendimiento y campo de aplicación se han extendido extra
ordinariamente en los últimos años.
5.1.- BOMBAS VERTICALES Y BOMBAS SUMERGIDAS
Se trata de bombas multicelulares, de eje vertical y -
pequeño diámetro, especialmente diseñadas para ser introducidas
en perforaciones y trabajar sumergidas bajo el nivel de agua. Si
el accionamiento de la bomba se realiza mediante un motor situado
en superficie, suelen llamarse bombas verticales (se trata de una
denominación convencional, pues ambos tipos de bombas son verti--
cales); si el motor se encuentra sumergido son bombas sumergidas
(denominación igualmente convencional, puesto que ambas bombas -
son sumergidas).
En las del primer tipo (verticales), la bomba es arras
trada por un árbol común al motor, y que pasa por el eje de la -
tubería de impulsión. En algunos modelos el árbol va encerrado -
en un tubo estanco que contiene aceite o agua filtrada (columna
de eje protegido). Sin embargo en la mayor parte, el árbol gira
1
cwel
eme! c,Deiel
dell Klp
O 1 empaquetadura
CABEZALDE DESCARGA
manguitoempalme ejes
DE EJE LIBREí Lubricada por agua
cojinete consoporte camisa
de eje
COLUMNA DE EJE PROTEGIDO
cojinete
anillo deseparación
Codo de descargade diseño hidrodinámicoGrandes ventanas parafácil accesibilidadLubricado por agua o aceiteCáncamos de elevaciónformando cuerpo con el cabezal
COLUMNA
Lubricada por aceiteCojinetes cada 1,5 m.Cojinetes de bronceTubo protector de gran espesorEstabil iz adores para eltubo protector
Impulsor cerrado en bronce paramáximo rendimientoy mínimo empujeCojinete de b roncede gran longitudPasos de agua de diseñohid rodinámicoEje muy robusto en aceroinoxidab le
Esquema de grupos verticales
j r Soport e de cojineteautocentradoCojinetes de gomaEje con camisa de ace ro
tinoxidable
conecibnpreiubrlcac�bn
respi,ad aro
mete de columnade coimelé
empalme tubo
cuerpo intermedioauperlor
ele cuerpo deImpulsores
coinete cuerpoinlermadro
Impulsor
MOTORELECTRICO
1
Bobinado
-Cojinete axial
--Membrana de compensación
Esquemas de diversos grullos sumergidos
1
en el interior de la tubería de impulsión, en contacto directo -
con el agua (columna de eje libre); está guiado por cojinetes de
caucho o goma, lubricados por el agua impulsada. La línea del -
árbol está constituida por elementos de longitud reducida (1,5 a
2 m) para facilitar el desmontaje y montaje; éste suele ser muy
complicado, especialmente para árboles de gran longitud, pues hay
que realizar un centrado perfecto para evitar toda vibración. La
instalación de este tipo de bombas exige sondeos cuya verticali-
dad sea perfecta.
En las del segundo tipo (sumergidas), la bomba está --
acoplada directamente a un motor eléctrico situado por debajo de
la bomba y el conjunto se sumerge en el pozo o sondeo suspendido
de la tubería de impulsión, que es sufieiente fijar en la boca -
de la perforación; entre bomba y motor va instalada una rejilla
por la que se efectúa la admisión de agua. Estos grupos pueden -
instalarse en sondeos con una ligera desviación de la vertical.
Pueden también trabajar en posición horizontal en el fondo de --
depósitos o montados directamente en una conducción para aumentar
la presión de un circuito.
En el apartado 6 "Motores", se efectúa una comparación
entre grupos verticales y grupos sumergibles.
5.2.- CAMPO DE APLICACION
El caudal que puede extraerse de un sondeo mediante una
bomba de pozo profundo, depende directamente del diámetro interior
de la perforación, que condiciona el modelo de grupo elevador a -
utilizar. El diámetro mayor del grupo tendrá que ser, desde luego
inferior al diámetro del sondeo, debiendo quedar entre ambos una
sección, en forma de corona circ.ular, que permita el paso de agua
con velocidad no superior a 3,5 m/seg. Como fórmula práctica pue-
de utilizarse la siguiente:
e - 180 D
donde: e = diferencia en mm. entre el diámetro interior del
sondeo y el diámetro máximo del grupo.
1
D = diámetro interior del sondeo en mm .
En la tabla siguiente damos los caudales máximos, (en
función de la profundidad del nivel piezométrico,) que se pueden
obtener en sondeos de pequeño diámetro mediante grupos sumergibles.
DIAMETRO INTERI CAUDAL MAXIMO ALTURA MANOMETRICOR DEL SONDEO lis.
mm. Mp,,XIMA m.
1,5 80100 1 100
17 76
12 128
150 9 167
4,5 278
2,3 308
40 81
30 134
200 17 185
14 226
10 360
5 407
108 20,5
250 70 42
50 60
32 102
130 34,1
300 108 123
83 159
1
Se trata por supuesto de prestaciones excepcionales, -
que sólo pueden obtenerse mediante grupos sumergibles especiales.
La mayoría de los grupos existentes en el mercado precisan diáme-
tros de sondeo superiores a 350 mm. para poder suministrar cauda-
les del orden de los 100 l/s.
Para diámetros de sondeos superiores a 500 mm., pueden
utilizarse grupos sumergibles de baja velocidad (1.450 r.p.m.) -
que llegan a alcanzar los 500 l/s con alturas manométricas del -
orden de 100 m.
Las alturas manométricas que pueden suministrar los --
grupos sumergibles superan los 400 m.; ello se consigue por adi-
ción de un numero suficiente de etapas de impulsión.
Finalmente, los grupos verticales con motor en super-
ficie pueden utilizarse para caudales de hasta 1.000 ll s. en --
elevaciones que no conviene que superen los 50 a 100 m. Este lí
mite viene dado por pérdidas en la transmisión del motor a la -
bomba.
1
6.- ACCIONAMIENTO DE LAS BOMBAS: MOTORES
Dejando aparte los raros casos en que puede utilizarse
energía hidráulica o eólica, el accionamiento de las bombas se -
realiza casi con exclusividad con motores de combustión interna o
con motores eléctricos. La tendencia actual es a emplear siempre
que sea posible la energía eléctrica y ello tanto por sus menores
costes de explotación (combustible más barato y mejor rendimiento),
como por la limpieza y facilidad de entretenimiento. Sólo en el -
caso de no existir electrificación o para servicios de emergencia
e instalaciones portátiles se utilizan motores de combustión ínter
na. De éstos últimos hablaremos brevemente en el subapartado sigui
ente para entrar a continuación con más detalle en el estudio de -
los motores eléctricos.
6.1.- MOTORES DE COMBUSTION INTERNA
Para pequeñas potencias pueden utilizarse motores de -
gasolina. Presentan la ventaja, frente a los Diesel, de su menor
coste pero, en contrapartida, el combustible resulta más caro. -
Con alguna frecuencia, para riegos de poca importancia, suelen -
emplearse tractores agrícolas para el accionamiento de bombas, -
con transmisión mediante barra de tracción o correa.
No obstante los de mayor uso entre los motores de com-
bustión interna con los Diesel. Presentan la ventaja, frente a -
los eléctricos, de poderse elegir la velocidad de giro que más -
convenga. En la práctica son aconsejables velocidades entre 1.000
y 2.000 r.p.m.: cuanto más lenta sea la velocidad de giro mayor
será la duración del motor. Si deben funcionar permanentemente -
se elegirán velocidades lentas; si se trata de grupos auxiliares
de funcionamiento eventual puede elegirse una más rápida.
1
El rendimiento está comprendido entre el 35 y el 40%.
El consumo normal de gas-oil es de 160 a 180 gramos por cv y por
hora de funcionamiento; para calcular los gastos de explotación
debe tenerse en cuenta que estos motores también consumen canti
dades apreciables de aceite de lubrificación.
El motor necesita una alimentación de aire, tanto para
la combustión como para refrigeración. La combustión precisa -
unos 5m3 por cv y hora. La refrigeración de culata y cilindros
(si se refrigeran por aire) unos 75 m3/cv.h. Si el motor está -
instalado en un local cerrado, harán falta otros 30 m3/cv.h. --
para evacuar el calor. Para motores a partir de 100 cv. la re--
frigeración suele hacerse por agua.
El arranque se realiza bien por un motor eléctrico au
xiliar alimentado por batería (hasta 300 cv.) o por aire compri
mido.
El accionamiento de la bomba puede realizarse por aco
plamiento directo o mediante correas (hasta 50 cv.) o engranaje
para potencias superiores. Otra posibilidad seria que el motor
arrastrase un grupo electrógeno que alimente un grupo electro-
bomba. Esta solución es recomendable cuando haya que accionar -
una bomba de pozo profundo sumergida a más de 100 m.; en este -
caso la transmisión por árbol originaria unas pérdidas inadmisi-
bles. También se utiliza ampliamente para equipos de aforos.En
la instalación con grupo electrógeno el motor Diesel debe sobre
dimensionarse para que pueda soportar la sobrecarga del arranque.
La velocidad de giro de la bomba, y por tanto su caudal y altura
manométrica, pueden regularse haciendo variar la frecuencia de la
corriente suministrada por el alternador, que a su vez depende -
de la velocidad de giro del motor Diesel.
6.2. MOTORES ELECTRICOS
Los motores eléctricos más utilizados para accionamien
to de bombas son los asíncronos trifásicos, con rotor en jaula -
de ardilla. Examinaremos a continuación algunas de sus caracte
1
rísticas más importantes.
6.2.1.- Potencia
La potencia del motor viene dada por la potencia ne
cesaría en el eje de la bomba que, como hablamos visto en el
apartado 1, es:
P (cv) _ Q.H .75.rb
donde Q = caudal a bombear en litros/seg.
H = altura manométrica
rb = rendimiento de la bomba
Para evitar sobrecargas por posibles anomalías en el
suministro de fluido eléctrico, variaciones de nivel del líqui
do u otras causas , conviene dar a la potencia del motor un -
cierto margen de seguridad que, en función de la potencia de
la bomba, puede oscilar según la siguiente escala:
Potencia en el Sobredimensionamiento
eje de la bomba potencia motor
Hasta 1 cv. . . . . . . . . . 50% más
De 1 a 5 cv . . . . . . . . . 30%
De 5 a 10 cv. . . . . . . . . 20%
De 10 a 25 cv . . . . . . . . 15%
Más de 25 cv. . . . . . . . . 10%
La potencia que el motor absorberá de la red, será:
P ( KW ) 102Hr r (rm =rendimiento del motor)b" m
Los rendimientos de motores eléctricos a plena carga
suelen oscilar según la siguiente tabla:
POTENCIA rm a 3.000 r.p.m. rm a 1.500 r.p.m.
Hasta 1 cv. 70 70
De 1 a 2 cv. 80 78
2 a 5 cv. 82 80
5 a 10 cv. 85 83
10 a 20 cv. 86 84
20 a 50 cv. 87 85
50 a 100 cv. 88 87
"100 a 200 cv. 89 89
"200 a 400 cv. 90 90
Cuando el trabajo del motor se realiza a cargas dis
tintas de la plena carga, el rendimiento disminuye según la -
siguiente relación:
A 5/4 de carga el rendimiento desciende de 0 a 1 puntosm
tt
m
yt 11
tt it
tt it
de 1 a 2 "
de 2 a 3 "
de 5 a 10
La potencia absorbida de la red por el motor, puede
calcularse de otro modo. Para corriente trifásica, si mediante
un voltímetro conocemos la tensión de línea U y hemos medido -
con un amperímetro la intensidad de cada fase I, la potencia -
absorbida será:
P (KW) = y3 U.I. cos 0
1.000
donde cos 0 es el factor de potencia de la instalación.
6.2.2.- Factor de potencia
Los motores eléctricos trabajando a plena carga, tie
nen unos valores medios para el factor de potencia que oscilan
de acuerdo con la siguiente relación.
POTENCIA EN CV . COS 0 a 3.000 r.p.m. Cos 0 a 1.500 r.p.m
Hasta 1 0,82 a 0,84 0,75 a 0,80
1 a 2 0,84 a 0,86 0,80 a 0,84
2 a 10 0,86 a 0,88 0,82 a 0,86
10 a 20 0,86 a 0,90 0,85 a 0,88
20 a 50 0,88 a 0,90 0,87 a 0,89
50 a 400 0,88 a 0,92 0,88 a 0,90
Cuando el trabajo de un motor eléctrico se realiza
a distinta carga, el factor de potencia varía aproximadamente
con los siguientes valores:
A 5/4 de carga, cos 0 asciende de 0 a 5 centésimas.
A 3/4 de carga, cos 0 desciende de 1 a 6 centésimas.
A 1/2 de carga, cos 0 desciende de 6 a 18 centésimas.
A 1/4 de carga, cos 0 desciende de 20 a 30 centésimas.
Los anteriores son valores teóricos. Si queremos cal
cular el factor de potencia con que está trabajando una deter-
minada instalación y, como es usual, disponemos de contadores
de energía activa y de energía reactiva, podemos utilizar la -
siguiente fórmula:
cos 0 = KW
VKW + KW2r
donde KW y KWr son las lecturas de los contadores de energía
activa y reactiva respectivamente tomadas en el mismo inter-
valo de tiempo.
Interesa que la instalación tenga un cos 0 alto, -
principalmente porque- los valores bajos llevan un recargo en
la facturación de la energía. Según O.M. de 14 de Julio de --
1.979, dichos recargos son:
Kr (%) = 172 - 21cos 0
Siendo Kr el recargo porcentual; cuando la fórmula
de valores negativos se aplica una bonificación en porcentaje
igual al valor absoluto. La aplicación de la fórmula da los -
valores siguientes (los valores intermedios deben obtenerse -
por aplicación de la fórmula, no por interpolación lineal).
Cos 0 1,0 0,95 0,90 0,85 0,80 0 ,75 0,70 0, 65 0,60 0 ,55 0,50
Recargo - - 0 2,5 5,6 9,2 13,7 19,2 26,2 35,2 47,0
Bonificación 4 2,2 0 - - - - - - - -
No se aplican recargos superiores al 47% ni bonifi-
caciones superiores al 4%.
Si la instalación tiene un cos 0 bajo, puede aumen-
tarse mediante la intercalación en el circuito de una batería
de condensadores.La potencia en KVAr de la batería necesaria
viene dada en la tabla adjunta, en función de los cos 0 de --
partida y final y de la potencia instalada.
6.2.3.- Velocidad de giro
La velocidad de giro de un motor eléctrico depende
de los bobinados del estátor y de la frecuencia suministrada
por la red eléctrica¡ por lo tanto es única e inalterable --
para cada instalación concreta. La velocidad de sincronismo
viene dada por la expresión;
N =f x 60
p
donde: N = r.p.m. de sincronismo
f = frecuencia de la red
p = n° de pares de polos del bobinado del estátor.
rr rr ro H
Q r• a tw >y a
(D P)m PA
a a O C)rr G
a O I(D n 0
a a
a tri (D
MH
m(D
0
Id InO
H
P á á0 0
0 0 (D1 I t UI
O
U
E
10
N
gO
G
Ñ
éIw
la b73 S
Q.
O
a
e
Ñ
o'o
�Ik
L
WR
O
e
V
OÓ
W
OH
eN
T
Ñ
b
O
i
O
M
ú
Ó
U
e�eo!U
á
O
o,bw IeoyN1 NNe
•IO OI
o lo e alo O
%IWI2tl$!Ñlm
sO
Ñ
O
O e
vS
O O
aIs
Ñ C.S
e
210
$Í$
lu4
o
s
i31il. Ilap I la L+i �LVid Y N 1m01mIWN
eleO O
al" V W1$Ñl1+VDIm
}lO��O
11Op
0 OOm {p/a
V�L1i10I mYlOIV IÓI
OIO
bIV
O O
e ole
:g¡�r+ó�l>nrmOIO OIO OIOOOO
OOeeoee¡OeolPW OImIÑ e ÓI O ' NIV�OI
O O1IpYO
�1IOI1
nnpyOtmnp
,TOT I01Oq.Oq��
Io !O
TJ �ÍO'IWOI +Oi���WI�7Ó
O O elc o e pqe e1c
VO�1 e
El! 1 E Nlr 11110000
o,e yoy�Ie�, peQl�pe�l
ólpell e'o
1�1pp Ñ In�Vi
W ÑIm +'1 q b1D N� m + m'W NI- 10Ie
i ie a
l 1e
1e e
y1.� TeT 44 e p
pOlele eie
NIl lip 'r11•al+Ió¡ V I I I
Olelo
i�I+
la
r
O
i
$
F
o e O OIO O
ele otoq I•pgo
+¡VIW e
Pipi-Ó1• W
_I_I_I
pIp
pp (_yy
,�q_p �1pp yQp
Ñ!ÑIOmIWIIbiIO
L L�.,1 i,,It,-.
I• N f1IN��Ñ g,n óú��1 6Iú í�lú mí
mlr�+'E m Ó p!ó úIó $ $ ú íé 1ú�$�m ú
O 010qq Ol qaqi q0q 0q
0ep1 ep1 e ep 1{Oy�1�ey, OIey, O�O� le� o e (e O ole O�e1a 0O1Oie
Ó 10 O JO.�W +WIN �IO¡V O�VIm Ñ � L1Ñ O 10 Ó¡V!OwiÑi�¡YIÑi��Ó
elele ó ó�elele o o e e eIe OIe!ey o yy + u
uy Ny�v PIO b OI�Im Y ���
r r�rlr
pJ
é1
aO
a
laÁ
e�e�o¡ob¡V O WS lml
I i
elylaIIo
Co mOIO �m, iW
o elo e ele
I I mlmlr
olo O o O
�I�Iúiál:l
or,+
m�Ó11mDl
O O10 O OIOIOOOO r +
Ñ �10'JU�O NIN "bI�O I i0� N
1 I1,om o e e e 1em0 ó b;� ±Ir �
OI�II� 01 ÑIÑ m Ó'� S
O O r- r r rO 010.S E IÑI�I is i8
%.
ee�eleeI y 1
e e
ele
P.
emm
el-
+IO
$l�
b�b¡�p�ply-y1 IrllalluiStYI+ O O��'"IV �.i
I rI +� +Iu ;��
o rIr
V�m l�!m
YI
-- rIr
V VI
m i I€� QrQ1N ,O im e � psi
rlr�r,r�r-�
yI1[Ij�I� �IL,w'$�I Im�OI
N WIN'V W rIr y1
1q
11n �nlN1� �b�1 � :l 1.
a b OI�V N�
W�V N ��tOIN ÓI�,m!�Ó
�IIIMI= m.:
I 'rl
rI I l+p NIN
ái •i lúi� Ñ,E'vlYrlr r G
rIr Ir N N NIN,N
Ial $!IIE S F N'R
W I1Vpl ÓIb
VIN,"
Y W V
elbI
I Ó
Para la frecuencia europea (50 hz)
p = 1 N = 3.000 r.p.m.
p = 2 N = 1.500 r.p.m.
Los motores asíncronos funcionan con un "deslizamien
to" o decalaje entre la velocidad del motor y la velocidad de
sincronismo. Este deslizamiento oscila entre un 6% para moto-
res pequeños y un 2% para motores grandes. Los motores para -
bombas suelen funcionar con un 3%. Las velocidades de giro --
del motor más usuales son por tanto:
N = 3.000 x 0,97 = 2.900 r.p.m.
N = 1.500 x 0,97 = 1.450 r.p.m.
En general, las velocidades más lentas se reservan
para los motores de mayor potencia.
6.2.4.- Arranque
El arranque del motor asíncrono, como el de todo -
motor eléctrico, lleva aparejados dos problemas:
- un problema de par, que debe ser suficiente para vencer el
par resistente de la bomba. En este sentido es conveniente
arrancar con la válvula de la tubería de impulsión cerrada
e ir abriéndola paulatinamente, con lo que el arranque se
producirá casi en vacío (esto.no es válido para bombas de
hélice, que deben arrancar con la válvula totalmente abierta
debido a la forma de su curva característica).
- un problema de corriente: si el motor está conectado direc-
tamente a la red, en el arranque la corriente absorbida pue
de llegar a ser 5 a 7 veces mayor que la normal de funciona
miento. Lo más frecuente es que esta elevación de corriente
sea de duración tan corta que el motor la pueda soportar --
sin exponerse a un calentamiento peligroso. Pero, en la de-
rivación a que está conectado el motor, provoca una caída -
de tensión brusca que es perjudicial para todos los usuarios
1
conectados sobre la misma derivación; por ello los distribui
dores de energía suelen imponer un límite a dicha caída de -
tensión, que en ningún caso podrá superar el 5%.
Existen diversos sistemas de arranque que evitan
los problemas anteriores; los más usuales actúan reduciendo
la tensión de alimentación del estator en el arranque. Son:
- Reóstato de arranque en el estátor: la tensión en
los terminales del estátor durante el arranque se reduce in
tercalando en serie con los arrollamientos una resistencia,
que se elimina, progresivamente o no, desde el momento en -
que se alcanza la velocidad de régimen.
- Transformador de arranque: la reducción de la ten
sión de alimentación en el arranque se realiza por medio de
un transformador.
- Arranque estrella - triángulo: el motor está previs
to para funcionar normalmente con sus arrollamientos en tri
ángulo ,, sobre una red de tensión U entre fases . Un conmuta-
dor especial agrupa en estrella los tres arrollamientos du-
rante el arranque . La tensión se reduce a U/V-3 y con ello
la intensidad durante el arranque a I/3.
Los motores eléctricos para accionamiento de bom-
bas utilizan en su mayoría el arranque estrella-triángulo.
El conmutador que cambia la conexión de los arrollamientos
va instalado en el cuadro de mandos, por lo que es preciso
sacar de él dos cables trifásicos, a conectar en los seis -
bornes de salida que debe llevar el motor (en el caso de --
grupos sumergibles hay que bajar el doble cable por el in-
terior del sondeo). Sólo en los grupos de potencia inferior
a 10 cv. se puede arrancar con conexión directa a la red.
1
6.2.5.- Voltaje
Lo más usual es que los motores se conecten a una red
de baja tensión (o a un transformador). Los grupos de gran poten
cia pueden conectarse a media tensión (3.000 V - 5.500 V -6.000V);
para ello existe un límite económico debido a la importancia de
los aislantes necesarios, que exige un mínimo de potencia a los
motores (a partir de 200 KW a 1.500 r.p.m. y de 150 KW a 3.000 r.
P.M.).
En baja tensión, los voltajes más usuales son 220 V -
380 V - 500 V de tensión de línea. Existe un límite máximo para
la potencia de los motores debido a la gran sección de bobinado
necesaria (hasta 700 KW a 1.500 r.p.m. y hasta 500 KW a 3.000 r.
p.m.).
La tensión a que funciona un motor viene indicada ensu placa de características mediante una inscripción del tipo -220/380 (6 125/220, ó 380/660). Ello significa que sus bobinadosestán calculados para soportar una tensión de 220 V., por lo que,conectados en triángulo, pueden acoplarse a una red de tensión -
de línea 220 V. y conectados en estrella a una red de 380 V. Las
distintas combinaciones posibles se resumen en el siguiente cua-
dro.
VOLTAJE DEL MOTORTENSION DE LA RED A QUE PUEDE ACOPLARSE
(Placa de caracterisgRNECTADO EN TRTANG.rranque estre a--
' trián lo =7'-T-�-- . .*
CONECTADO EN ESTREL(Arranque directo oor reostato
125/220 125 220
220/380 220 380
380/660 380 660
6.2.6.- Motores eléctricos para bombas de pozo profundo
Como ya hemos indicado en el apartado 5, el acciona-
miento de las bombas de pozo profundo puede hacerse con dos ti
pos de motores: motor en superficie para grupos verticales y -
motor sumergible para grupos sumergidos. Los primeros son moto
res asíncronos normales, cuyo diseño no está sometido a espe--
ciales limitaciones. Sin embargo para el segundo tipo de moto-
res sí existen claros condicionamientos derivados de dos hechos
fundamentales:
- Trabajar bajo el nivel de agua, por tanto inaccesibles
para engrase de cojinetes y refrigeración. Existen varias solu-
ciones de las cuales la más extendida en la actualidad consiste
en inundar el motor con agua que actúa como lubrificante (los -
cojinetes son especiales, de fricción) y líquido de refrigera--
ción, siendo a su vez refrigerada por el agua del sondeo que --
circula por el exterior del motor. El rotor gira en agua y el -
estator está igualmente inundado, para lo cual los hilos de su
bobinado van recubiertos de PVC. El agua de refrigeración no se
mezcla con la del sondeo; para ello existe en la base del grupo
una cámara de compensación que se encarga de que, a cualquier -
temperatura, el motor siempre esté lleno de agua. Antes de bajar
el grupo sumergible al sondeo debe procederse al llenado del mo
tor con agua potable limpia (no destilada); así mismo al desmon
tar el grupo, si ha de estar almacenado cierto tiempo, conviene
vaciarlo para evitar el peligro de heladas.
- Trabajar en el interior de un sondeo. Ello obliga a -
que los motores tengan el menor diámetro posible; como la poten
cia del motor depende de la longitud de las espiras del estator,
es preciso compensar la disminQción de anchura con un aumento de
la altura. A ello se debe la forma alargada característica de -
los motores sumergibles. De todos modos, la altura que puede --
darse al motor tiene un límite por condicionamientos mecánicos,
y a partir de él- el aumento de potencia debe lograrse aumentan
do el número de espiras del arrollamiento, es decir, la anchura
del motor. Así podríamos decir que, en principio, el diámetro de
un grupo sumergible está condicionado por el caudal a extraer --
que impone un diámetro mínimo para los rodetes del impulsor. Fi-
jado el caudal, para conseguir alturas manométricas cada vez --
mayores bastará ir añadiendo rodetes del mismo diámetro al im--
pulsor; el aumento de potencia se consigue aumentando la longi-
tud del motor hasta que, llegado al límite, el necesario aumen-
to de anchura del motor nos impone un nuevo condicionamiento al
diámetro del grupo sumergible.
A la vista de lo anterior, podemos concluir que para
la elevación de agua en un sondeo con electrificación, debemos
optar por la instalación de un grupo vertical o un grupo sumer-
gible. Exponemos a continuación las ventajas e inconvenientes -
de cada sistema.
- Campo de aplicación: los grupos sumergibles pueden ele
var caudales hasta de 500 l/s; los verticales hasta 1.000 l/s.
Las alturas manométricas de los sumergibles púeden alcanzar los
400 m; los verticales no conviene que superen los 100 m.
- Precio: el de los grupos verticales es bastante supe-
rior.
- Instalación y montaje: las ventajas son para el grupo
sumergible, cuya instalación puede ser totalmente subterránea -
(sólo precisa una arqueta). El montaje y desmontaje de los gru-
pos verticales es muy complejo debido al árbol de transmisión
Además, exigen una perfecta verticalidad del sondeo.
- Entretenimiento: el motor de superficie necesita más
cuidados (engrase. etc.). Al grupo sumergible le basta una re-
visión cada dos o tres años.
- Características mecánicas: en cuanto a la transmisión,
la ventaja es para el grupo sumergible en que es directa; el ár-
bol de transmisión del grupo vertical provoca pérdidas que son a
preciables , ,,artir de los 50 m. También presenta este grupo la
desventaja de la estópada entre árbol y cabezal de descarga, que
el sumergible no tiene. Sin embargo el cojinete axial del grupo
vertical es de mejor rendimiento pues, al poder ser engrasado,es
de rodamientos; el del grupo sumergible debe ser de fricción.
- Características eléctricas: el grupo sumergido tiene
mayores pérdidas eléctricas, debidas tanto a la mayor longitud
de las espiras como al mayor entrehierro necesario (problema de
pandeo del rotor dada su longitud).
En resumen, hasta profundidades de 50 m. es aconseja-
ble la instalación de grupo vertical (dado su mejor rendimiento),
siempre que se disponga de personal adecuado para su mantenimien
to. Para profundidades superiores a 100 m. se impone el grupo -
sumergible. Entre 50 y 100 m. convendrá realizar un estudio eco
nómico de detalle.
II.- PROYECTOS DE INSTALACIONES ELEVADORAS
En lo que sigue nos referimos exclusivamente a instala-ciones de elevación en pozos sondeos, basadas en un grupo electrobomba sumergible conectado a la red eléctrica general a través deun transformador. Creemos que éste es el caso que con mayor frec uencia suele encontrarse un hidrogeólogo en su práctica profesionaly del que, por tanto, más puede interesarle tener algunos conocimientos a nivel de proyecto.
1.- ELECCION DEL GRUPO ELEVADOR
Antes de plantearse la elección del grupo elevador ade--cuado, (del que dependerá el resto de la instalación), será nece--sario disponer de cierto volumen de información que, en el caso --más favorable, podría ser la siguiente:
Datos del sondeo
- Altitud sobre el nivel del mar del lugar.- Profundidad del sondeo, diámetro interior de la entubación, loca
lización de posible reducciones.
- Nivel estático del acuífero en el sondeo y posibles oscilaciones.- Resultados de una prueba de bombeo: caudal óptimo de explotación
y previsiones de nivel dinámico a medio o largo plazo.- Temperatura y análisis químico del agua. Posibles arrastres.
Datos de conducción y depósitos
- Altura geométrica a elevar.
- Longitud y perfil topográfico de la conducción.- Derivaciones o accesorios a lo largo del trazado.- Presión a suministrar al final de la conducción.- Capacidad del depósito o depósitos.
Datos de'la red eléctrica
- Tensión de la linea.
- Frecuencia.
- Distancia del transformador al sondeo.
Naturaleza del servicio
- Tiempo de funcionamiento diario y anual.
Con todo este cúmulo de datos estaremos en condiciones
de definir : caudal o banda de caudales que debe suministrar la -
bomba y altura manométrica total ( altura geométrica más pérdidas
de carga en conducción y accesorios más presión a la salida de -
la conducción ) o banda de alturas a suministrar por la bomba. --
(Cuando la importancia del caso lo requiera , será necesario tra-
zar la curva característica de la conducción ). La selección de --
la bomba o bombas adecuadas se realizará entonces atendiendo a -
sus curvas y caracterfátriv.as,procurando que el punto ( o banda)de
funcionamiento sea lo más próximo posible al de máximo rendimien
to.
Existe la costumbre de comprar los grupos elevadores de
potencia superior a la. necesaria , pretendiendo con ello conseguir
un margen de seguridad . Ello es un error , pues el precio de la --
bomba suele tener poca importancia comparado con el coste de la -
energía consumida en su vida útil.Puede ser mejor _ elegir�•. una__bomba
perfectamente adecuada a las necesidades actuales , aunque haya -
que cambiarla si las condiciones de utilización se modificab.
Sea por ejemplo una bomba construida para asegurar el -
caudal Oa a la presión Op, punto que corresponde al rendimiento -
máximo rm . Supongamos que la bomba se ha calculado por exceso, y
que sólo se precisa un caudal Ob( Oa.
1El punto de funcionamiento deberá pasar de A a B, lo que
generalmente se consigue estrangulando la válvula de la conducciónde impulsión , con lo que la curva característica de ésta pasará deEF a EF ', introduciendo una pérdida de carga suplementaria pp'. --Pero el rendimiento en el punto B no es más que rl y la energía necesaria para el bombeo por unidad de volumen que para el punto A -era aA , pasa a ser en el punto B, bB . El exceso de energía consu
rm rlmida crece tanto más rápidamente cuanto más lejos esté B de A, talcomo demuestra la curva (CD) que da el consumo en kwh por m3 de -agua bombeada.
La forma de la curva característica también tiene impor-tancia . Si para el servicio a cubrir se precisa suministrar una amplia gama de caudales con una altura manométrica lo más constanteposible ( caso del abastecimiento a una población o a un edificio),deberá elegirse una bomba cuya característica tenga poca pendien-te, es decir , que a gran variación de Q corresponda un pequeño intervalo de H. Por el contrario1si se pretende mantener un caudalmás o menos uniforme para alturas manométricas diferentes ( caso deun sondeo en que el nivel piezométrico fluctúe ), habrá que elegiruna bomba con característica de gran pendiente , en la que a una va
nación grande de H corresponda una pequeña de Q.
Otro factor a considerar en la elección del grupo eleva-
dor es su diámetro . Como ya se ha expuesto anteriormente ( apartado
5.2), ha de existir una holgura entre sondeo y grupo que permita -
el paso de agua sin excesivas pérdidas de carga.
Previamente habrá debido elegirse la velocidad de giro -
del grupo. Los de 1.450 r.p.m. presentan ciertas ventajas en cuan-
to a su mayor duración, y a sufrir menos la abrasión cuando el agua
arrastra arenas; sin embargo su coste es mucho más elevado que el -
de los grupos de 2.900 r.p.m. Suelen preferirse para caudales supe
riores a 100 l/s., siempre que el sondeo tenga diámetro suficiente
(superior a 450 - 500 mm).
Naturalmente, si existen varios modelos de grupos de carac
terísticas favorables, debe elegirse el de meñor precio y mayor --
rendimiento. Como ambas características no suelen ir unidas, será
conveniente (si la inversión es importante) realizar un estudio eco
nómico comparativo, calculando los coste de explotación de los mode
los (consumo de energía eléctrica fundamentalmente) durante su pe-
riodo de vida útil.
1
2.- INSTALACION DEL GRUPO EN EL SONDEO: ACCESORIOS
El grupo debe instalarse sumergido en el sondeo a una pro
fundidad de unos 10 m. por debajo de la profundidad máxima que pue-
da alcanzar el nivel dinámico. En todo caso, algunos fabricantes --
suelen dar unas sumergencias mínimas y máximas (1 a 2 m. y 60 a 100
m. respectivamente) condicionadas por problemas de NPSH las prime-
ras y de resistencia mecánica del motor las segundas. Queremos aquí
prevenir contra un error que se cometeccón frecuencia: la altura ma-
nométrica de elevación no depende de la profundidad a que se insta-
le el grupo, sino de la profundidad del nivel de agua en el sondeo;
la Gnica diferencia de altura manométrica entre un grupo instalado
a ras del nivel de agua y otro 100 m. por debajo, son las pérdidas
de carga que se producen en los 100 m. de tubería de impulsión su-
mergidos.
Cuando debido a la construcción del sondeo, el grupo no
pudiera situarse a una profundidad suficiente para garantizar en -
todo momento su sumergencia, debe instalarse un guardanivel, que -consiste en una boya u otro sistema que cierra un circuito, que a
su vez desconecta el grupo elevador, cuando el agua desciende por
debajo de un cierto nivel.
Otros accesorios a considerar en un proyecto son:
- Válvula de retención en cabeza de la bomba (suministrada
por el fabricante juntamente con ésta), para evitar que el retroce
so de la columna de agua en las paradas pueda hacer girar al grupo
en sentido contrario al normal, dañando el motor.
- Tubería de impulsión: suele ser de hierro o acero, unida
con platinas en tramos de 6 m. y de espesor suficiente para sopor-
tar la presión de salida de la bomba. Su diámetro suele hacerse --
coincidia con el de salida de la bomba; en todo caso, ha de ser tal
1
que la velocidad del agua (Caudal = velocidad x sección) esté com-
prendida entre 1 y 3 m/s.
- Pinza de sujeción: es una abrazadera con alas que rodea
la tubería de impulsión, apoyandose en el borde de la entubación -
del sondeo.
- Tubo piezométrico: se trata de un tubo metálico, roscado
en tramos de 6 m., de diámetro entre 1" y 2", que debe instalarse
en el sondeo, adosado a la tubería de impulsión, hasta la cabeza de
la bomba. Su objeto es poder introducir en él una sonda para medir
el nivel de agua en el sondeo.
- Codo a 90°, con manómetro y grifo para toma de muestras
de agua y evacuación de aire. Instalado en superficie, a la salida
de la tubería de impulsión.
- Válvula de paso: que suele ser de tipo compuerta y se uti
liza para regular el caudal de salida de la bomba, sobre todo en el
arranque.
- Contador de agua: su instalación es siempre recomendable
y más adn en zonas de escasez de agua. Para caudales de alguna impor
tancia (más de 60 l/s) suelen usarse contadores de hélice tipo Wol-
tman que dan excelente rendimiento, aunque son caros. Téngase en --
cuenta que el contador produce una pérdida de carga que ha de ser
computada en la altura manométrica; dicha pérdida (que puede calcu
larse en función del caudal a partir de las curvas que facilita el
fabricante) no debe ser superior a 0,2 m. No se cometa el error de
considerar el caudal de funcionamiento del contador igual al "cau-
dal nominal" dado por el fabricante que, por definición, es aquél
que produce una pérdida de carga de 10 m. al atravesar el contador.
El calibre del contador conviene que sea algo interior al diámetro
de la tubería, instalando entre ésta y aquél conos con aletas que -
orientan el flujo.
1
- Válvula de retención en superficie . Si la columna de agua
en la conducción es grande , conviene instalar, además de la válvula
de retención en cabeza de la bomba , otra en superficie que proteja
al contador y'a la tubería de impulsión de los golpes de ariete pro
vocados por retroceso del agua en las paradas de la bomba.
- Arqueta y pórtico : la cabeza de la tubería de impulsión
suele ir en una arqueta de dimensiones 1,5 x 1 , 5 m. y 1,5 m. de -
profundidad , tapada con una plancha metálica . Sobre ella es conve-
niente instalar un pórtico ( viga soportada por dos columnas) del -
que pueda colgarse una máquina elevadora tipo polipasto o cabria -
para montaje del grupo.
3.- EQUIPO ELECTRICO DE B.T.: CABLES Y CUADRO DE MANIOBRA
La energía eléctrica se lleva al grupo electrobomba me-
diante cable sumergible ( 3 conductores unipolares protegidos bajo
goma butílica ). Si el arranque es directo , por reostatos o trans-
formador , el cable es único ; si el arranque es estrella-triángulo
hay que bajar dos cables al sondeo . Para determinar la sección de
cable necesario, le calcula primero la intensidad que circulará -
por él:
I = P. 736
U. rm cos 0
donde:
I = intensidad en amperios
P = potencia del motor en cv.
U = tensión en la línea.
rm rendimiento del motor a plena carga.
cos O�factor ,de potencia de la instalación.
(si no se conocen rm y coso del motor pueden utilizarse como aproxi
mación las tablas incluidas en los apartados 6.2.1. y 6 .2.2.).
Conocida la intensidad , se aplican las prescripciones del
Reglamento Electrotécnico de Baja Tensión en cuanto a "intensidades
máximas admisibles en conductores de cobre aislados":
SECCION NOMINAL DEL
CONDUCTOR EN mm2
INTENSIDAD MAXIMA
ADMISIBLE en Amp .
(TABLA 1)
INTENSIDAD MAXIMA
ADMISIBLE en Amp.
(TABLA 2)
1 17 12
1,5 22 15
2,5 30 21
4 41 28
6 52 36
SECCION NOMINAL DEL
CONDUCTOR EN mm2
INTENSIDAD MAXIMA
ADMISIBLE en Amp .
(TABLA 1)
INTENSIDAD MAXIMA
ADMISIBLE en Amp.
(TABLA 2)
10 72 50
16 95 67
25 130 88
35 155 110
50 190 130
70 245 165
95 295 200120 340 235
150 390 270
185 445 305
240 525 360
Normalmente se aplicarán los valores de la tabla 1, utili
zando los de la tabla 2 sólo ent. el caso de que el tramo que deba re
correr el cable enterrado ( antes de entrar al sondeo ) , sea largo ---
(mayor de 50 m.).
Las limitaciones anteriores lo son en función del calenta
miento del cable ( por efecto Jonle ); por ello las prescripciones --
para cable enterrado , o sea con mayor dificultad para evacuar el --
calor , son más restrictivas que para cable al aire o sumergido. Ade
más existe otra limitación en cuanto a la calda de tensión entre el
origen de la conducción eléctrica y el punto de utilización; dicha
caída de tensión debe ser inferior al 5% de la tensión de línea --
para instalaciones que no sean de alumbrado (para alumbrado,menor
que el 3 %). Así pues , tendremos que calcular la caída de tensión -
para la sección de cable elegida:
D U = 2.L. I.cos 0
V,"3. C. S.
donde:
A U = caída de tensión.
I = intensidad calculada por la primera fórmula , en amperios
2L = longitud de cable en metros desde salida del cuadro de
maniobra hasta entrada del motor sumergido ( se multipli
ca por 2 por ser doble cable en arranque estrella-trián
gulo).
cos 0 = factor de potencia de la instalación.
c = conductividad eléctrica en mm2 (para conductores de co-bre, c-56; para conductoresm de aluminio c=34).
s = sección de cada conductor en mm2.
Si el valor de A U obtenido es inferior a 0,05 U (U=ten-
sión de linea de la red ), la sección calculada es válida y se pro-
yectara por tanto un cable de 3x5 mm2. Si fuese mayor, se elegirla
la sección nominal de cable inmediatamente superior ( comprobando -
por supuesto su caída de tensión).
Para otro tppo de arranque que no sea estrella-triángulo,
la fórmula a utilizar será:
QU = V-3. L.I. cos 0
C.S.
El cuadro de maniobra y protección va encerrado en un ar
mario metálico , debiendo contener , como mínimo , los siguientes ele
mentos:
- Arrancador estrella-triángulo , manual o automático.
- Interruptor diferencial , que desconecta la instalación -
cuando la intensidad de la corriente en la toma de tierra supera -
la sensibilidad del aparato . Dicha sensibilidad se calcula median-
te las fórmulas ( según Reglamento Electrotécnico de Baja Tensión):
Emplazamientos secos: Is 50
R
Emplazamientos húmedo: Is 24
R
donde Is = sensibilidad del interruptor en amperios.
R = resistencia a tierra de las masas.
Los valores normales de Is son próximos a 300 m A.
- Fusibles (uno en cada fase)
- Amperímetro
- Voltímetro
- Conmutador de fases
- Pulsadores de mando normal
- Conmutador manual-automático
Piloto avisador de funcionamiento del grupo
También en la instalación de baja tensión irá la batería
de condensadores, en caso de que sea necesaria para elevar el fac-
tor de potencia de la instalación.
4.- TRANSFORMADOR
Cuando la red de distribución eléctrica disponible es de
media tensión, será necesario bajar la tensión mediante transforma
dores. La potencia de un transformador viene expresada en KVA (kilo-
vot-amperios o caveas en el lenguaje corriente). Si P es la potencia
en CV del motor, rm su rendimiento y cos 0 el factor de potencia de
la instalación, la potencia del transformador necesario será:
P. 0,736P (KVA)trafo rm. cos 0
Los valores normales de cos 0 suelen ser próximos a 0,85
y los de rm están comprendidos entre 0,85 y 0,90; por tanto rm x
coscó toma valores aproximados a 0,736. Por ello, como norma prácti
ca, suele decirse que la potencia en KVA del transformador es igual
a la potencia en CV del motor.
La gama de potencias de transformadores comerciales no es
continua, sino que está estandarizada. Se puede elegir entre los -
siguientes valores:
10-25-50-100-160-250-400-630 KVA
Habrá pues que elegir la potencia normalizada superior -
más próxima a nuestras necesidades. De todos modos, suele admitirse
que un transformador trabaje un pequeño porcentaje por encima de su
potencia nominal.
Para pequeñas potencias de transformadores (hasta unos -
50 KVA), puede elegirse instalar un transformador "de intemperie",
soportado sobre postes; será necesario entonces construir una pe--
queña caseta para albergar el cuadro de maniobra y protección del
grupo elevador. Para mayores potencias, el transformador se insta-
la en el interior de una caseta de fábrica, cuyos planos de cons--
trucción para los distintos modelos son facilitados por las empre-
sas distribuidoras de energía . El típico aspecto de castillete de
estas casetas está condicionado por la norma que obliga a efectuar
la entrada de la línea de alta tensión a una altura mínima de 6 m.
sobre el suelo . Otro sistema sería realizar la toma de alta tensión
mediante cable subterráneo , con lo que puede reducirse a voluntad - .
la altura de la edificación . Son las casetas semienterradas (altura
2 a 3 m .) que empiezan a ser utilizadas ampliamente en instalacio-
nes de riego automatizadas al permitir el libre paso del pivot so-
bre la E.T.
I
o
U.
Vo
o.
11-Estación de transformación en dos cuerpos de fábrica: 1, desconectador; -Estación transformadora instalada s
ressobre postes, a la intemperie: 1, aislado-
2, pararrayos auto-válvulas; 3, cortacircuitos fusibles; 4, desconectadores fusibles soporte; 2, desconectadores fusibles; 3, bobina de protección; 4, transformador,principal; 5, capara protección de los transformadores de medida; 5, transformadores de medida;ja c n
cuo
medida (interruptor, contador y fusibles); 6, saal¡dar6, aislador pasa-muros;.7, transformador de potencia; 8, ctfadro de medida en baja lfneas de baja tensión; 7, puesta a tierra.
tensión. -.
5.- CONTADORES ELECTRICOS
Las instalaciones de elevación de aguas suelen disponer
de tres contadores:
- Un contador de energía activa
- Un contador de energía reactiva
- Un contador de energía consumida .; en alumbrado
Sobre los contadores de energía activa , la Orden Ministe
rio de Industria y Energía de 14 de Julio de 1.979 en su artículo
4° dispone : " La instalación de contadores de doble tarifa será po-
testativa para todos los abonados de la tarifa A2 y los de menos -
de 50 KW de potencia de las C , D y E, y obligatoria para los de --
las C , D y E que tengan contratados más de 50 KW de potencia. Estos
dltimos abonados podrán optar también por la instalación de conta-
dores de triple tarifa con discriminación horaria".
Cuando la energía es medida mediante un contador normal,
sin discriminación horaria , todo el consumo se tarifa con un recar
go del 10%.
En un contador de doble tarifa , la energía consumida en
horas normales se registra en una escala y se tarifa sin recargo.
La energía consumida durante las "horas puntas" (cuatro al dra, a
señalar por la empresa distribuidora), se registra en una escala
distinta de la anterior y se tarifa con un 40% de recargo.
Los contadores de triple tarifa tienen tres escalasAe
medida: en una de ellas se registra el consumo durante las "horas
llano" ( 12 al día ), que se tarifa sin recargo. En otra , el consumo
en "horas valle " ( 8 al día ), que se tarifa con un descuento del 35%.
En la tercera , se registra el consumo durante las " horas puntas" -
( 4 al día ), que se tarifa con un recargo del 70%.
Los paneles con contadores de doble o triple tarifa, -
llevan además un reloj de sincronización , que, una vez regulado
por la empresa distribuidora, hace entrar su funcionamiento una u
otra escala de medida.
La elección del tipo de contador dependerá de que pueda o
no evitarse el consumo durante las 4 horas diarias consideradas de
punta y de que pueda o no consumirse en horas valle . Veamos en cua
tro casos cómo sería la facturación con uno u otro tipo de contador.
- Funcionamiento durante 24 horas/día (consumo uniforme)
Contador normal: 24 x 1,1 = 26,4
Doble tarifa : 4 x 1,4 + 20 x 1 = 25,6
Triple tarifa : 4 x 1,7 +12x1 + 8 x 0,65 = 24
- Funcionamiento durante 10 horas/día (no se pueden evitar
las horas punta-; no se consume en las horas valle ( nocturnas).
Contador normal : 10 x 1,1 = 11
Doble tarifa : = 4 x 1,4 + 6 x 1 = 11,6
Triple tarifa := 4 x 1,7 + 6 x 1 12,8
- Funcionamiento durante 10 horas/día (pueden evitarse las
horas punta ; no puede consumirse en horas valle):
Contador normal : 10 x 1,1 = 11
Doble tarifa : 10 x 1 = 10
Triple tarifa : 10 x 1 = 10
- Funcionamiento durante 10 horas/día (pueden evitarse las
horas punta -; puede consumirse en horas valle)
Contador normal: 10 x 1,1 - 11
Doble tarifa : 10 x 1 = 10
Triple tarifa : 8x 0,65 + 2x1 = 7,2
Los suministros realizados a tensiones nominales supe- -
riores a 1 . 000 V, pueden optar por medir la energía en alta tensión,
con lo que la facturación pasa a hacerse en Tarifa D (para riegos -
agrícolas en Tarifa E4), notablemente más barata ;( ello se debe a que,
11 medir el consumo en A.T., el usuario corre con las pérdidas en -
el transformador , que de otro modo serían con cargo a la empresa'---
distribuidora`.
Contador eléctrico deenergia activa normal
Contador de triple tarifa
Contador de doble tarifa
Reloj de sincronismo para contadores de dobley triple tarifa
t
III.- COSTES DE LAS INSTALACIONES
1.- COSTES DE INVERSION Y AMORTIZACION
En los cuadros que siguen se han estudiado los costes -
de instalaciones que elevan de 20 a 150 l/s con alturas manométri
cas de 10 a 250 m ., entre cuyos límites se incluyen gran número -
de casos reales . El coste de inversión de cada elemento de la ins
talación se da en función del caudal y altura manométrica del gru
po elevador . A partir de este coste , se calcula la anualidad de -
amortización por aplicación de la fórmula:
A = C t
(1+1) t-1
donde:
A = anualidad de amortización
C = capital invertido
i = tipo de interés
t = período de amortización ( vida útil del elemento)
Se han considerado las siguientes hipótesis:
- El grupo elevador es sumergible y gira a 2 . 900 r.p.m.
- La bomba se instala 20 m. por debajo del nivel dinámico
en el sondeo , por lo que la longitud de la tubería de impulsión -
será H + 20.
- Se han incluido en los costes los siguientes accesorios:
codo a 900, válvula de compuerta , válvula de retención , manómetro
y contador volumétrico.
II
- Se supone que la distancia entre cuadro de maniobra y -sondeo es de 5 m. La longitud del cable eléctrico ( doble pues elarranque es estrella-triángulo ) es : 2.(H+20+5)
OBSERVACION IMPORTANTE
Todas las cifras que se dan_a continuación , han sido ob
tenidas para marzo de 1.976 y han quedado por tanto desfasadas. -
Puede conseguirse una actualización aproximada incrementándolas -
en un 60%. Ni que decir tiene que los valores que se obtengan tie
nEb un carácter puramente orientativo, sin que en ningún caso pue-
dan sustituir , a nivel de proyecto , la necesaria consulta de pre-
cios con el fabricante.
COSTE Y ANUALIDAD DE AMORTIZACION DE GRUPOSSUMERGIBLES NACIONALES EN MILES DE PESETAS
Marzo 1976
1
Is20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150
H(m
10 83 95 95 120 128 133 133 199 199 237 237 255 301 31212 14 14 18 19 19 19 29 29 35 35 37 44 46
20 95 95 120 128 133 133 199 199 237 237 255 301 312 31214 14 18 19 19 19 29 29 35 35 37 44 46 46
30 104 130 153 208 232 232 232 232 237 237 255 301 312 32215 19 22 30 34 34 34 34 35 35 37 44 46 47
40 130 148 153 208 251 251 255 255 255 255 255 301 322 46219 22 22 30 37 37 37 37 37 37 37 44 47 67
50 135 148 208 208 251 265 265 265 307 330 349 402 462 46220 22 30 30 37 39 39 39 45 48 51 59 67 67
60 154 223 223 244 287 287 307 307 307 330 349 403 462 54722 33 33 36 42 42 45 45 45 48 51 59 67 80
70 154 223 244 244 287 307 307 307 307 330 349 403 547 54722 33 36 36 42 45 45 45 45 48 51 59 80 80
80 168 250 759 289 321 321 321 321 349 349 349 403 547 59925 36 38 42 47 47 47 47 51 51 51 59 80 87
90 198 250 284 289 337 337 387 387 398 541 599 599 599 72329 36 41 42 49 49 57 57 58 79 87 87 87 106
100 219 271 284 289 337 384 387 387 398 541 599 599 599 72332 40 41 42 49 56 57 57 58 79 87 87 87 106
110 233 271 304 334 384 384 387 534 534 671 671 671 723 72334 40 44 49 56 56 57 78 78 98 98 98 106 106
120 233 284 304. 334 384 425 534 534 658 671 671 671 723 81534 41 44 49 56 62 78 78 96 98 98 98 106 119
130 264 284 341 376 384 425 580 580 658 708 723 723 723 81539 41 50 55 56 62 85 85 96 103 106 106 106 119
140 264 284 341 376 425 580 580 658 658 708 798 815 815 81539 41 50 55 62 85 85 96 96 103 103 119 119 119
150 272 330 368 376 425 623 677 677 725 798 798 815 815 87440 48 54 55 62 91 99 99 106 103 103 119 119 128
160 276 330 368 412 623 623 677 725 725 798 798 815 815 87440 48 54 60 91 91 99 106 106 103 103 119 119 128
170 276 330 399 412 623 677 677 725 725 819 874 874 874 87440 48 58 60 91 99 99 106 106 120 128 128 128 128
180 296 330 399 412 623 715 721 725 819 819 874 874 874 99343 48 58 60 91 104 105 106 120 120 128 128 128 145
190 296 330 430 432 715 721 721 819 819 819 874 874 87443 48 63 63 104 105 105 120 120 120 128 128 128
200 303 374 430 432 715 721 758 819 819 874 874 874 87444 55 63 63 104 105 111 120 120 128 128 128 128
210 311 374 432 620 715 819 819 819 819 874 87445 55 63 91 104 120 120 120 120 128 128
311 374 432 620 747 819 819 819 819 885 C = Coste del gru-220 45 55 63 91 109 120 120 120 120 129 Po en miles
de ts230 328 374 432 620 747 819 819 819 819
.p
48 55 63 91 109 120 120 120 120
240 328 410 432 725 819 819 819 819 885 12 A = Anualidad48 60 63 106 120 120 120 120 129 A de amortiza-
333 410 620 725 819 819 819 885 885 clon en miles250 49 60 91 106 120 120 120 129 129 de pts.
Interés 7,5 por ciento.
56
Período de amortización: 10 años.
COSTE Y ANUALIDAD DE AMORTIZACION DE TUBERIAMETALICA, ACCESORIOS Y MONTAJE
Marzo 1976
CIO S)20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150
H(m)
80 80 103 103 109 126 126 183 183 189 189 236 236 23610 6 6 8 8 9 10 15 15 15 15 15 19 19 1991 91 118 118 125 142 142 201 201 210 210 260 260 26020 7 7 9 9 10 11 11 16 16 17 17 21 21 21
101 101 132 132 141 158 158 219 219 230 230 283 283 28330 8 8 10 10 11 13 13 17 17 18 18 22 22 22110 110 146 146 157 174 174 237 237 250 250 307 307 30740 9 9 12 12 12 14 14 19 19 20 20 24 24 24121 121 161 161 173 190 190 255 255 271 271 331 331 33150 10 10 13 13 14 15 15 20 20 22 22 26 26 26131 131 174 174 189 206 206 273 273 290 290 354 354 35460 10 10 14 14 15 16 16 22 22 23 23 28 28 28142 142 189 189 205 222 222 291 291 311 311 378 378 37870 11 11 15 15 16 18 18 23 23 25 25 30 30 30
152 152 203 203 221 238 238 309 309 331 331 401 401 40180 12 12 16 16 18 19 19 25 25 26 26 32 32 32
162 162 217 217 237 254 254 327 327 351 351 424 424 4249013 13 17 17 19 20 20 26 26 28 28 34 34 34
173 173 232 232 253 270 270 345 345 372 372 448 448 448100 14 14 18 18 20 21 21 27 27 30 30 36 36 36
183 183 245 245 269 286 286 363 363 391 391 471 471 471110 15 15 19 a9 21 23 23 29 29 31 31 37 37 37194 194 260 260 285 302 302 381 381 412 412 495 495 495
120 15 15 21 21 23 24 24 30 30 33 33 39 39 39204 204 274 274 301 318 318 399 399 432 432 518 518 518130 16 16 22 22 24 25 25 32 32 34 34 41 41 41213 213 288 288 317 334 334 417 417 452 452 542 542 542
140 17 17 23 23 25 27 27 33 33 36 36 43 43 43224 224 303 303 333 350 350 435 435 473 473 566 566 566150 18 18 24 24 26 28 28 35 35 38 38 45 45 45234 234 316 316 349 366 366 453 453 492 492 589 589 589160 19 19 25 25 28 29 29 36 36 39 39 47 47 47245 245 331 331 365 382 382 471 471 513 513 613 613 613
170 19 19 26 26 29 30 30 37 37 41 41 49 49 49255 255 345 345 381 398 398 489 489 533 533 636 636 636180 20 20 27 27 30 32 32 39 39 42 42 50 50 50
265 265 359 359 397 414 414 507 507 553 553 659 659190 21 21 29 29 32 33 33 40 40 44 44 52 52
276 276 374 374 413 430 430 525 525 574 574 683 683200 22 22 30 30 33 34 34 42 42 46 46 54 54
286 286 387 387 429 446 446 543 543 593 593210 23 23 31 31 34 35 35 43 43 47 47
297 297 402 402 445 462 462 561 561 614220 24 24 32 32 35 37 37 45 45 49 C = Coste en306 306 416 416 461 478 478 579 579 miles de
230 24 24 33 33 37 38 38 46 46 pts.
240 316 316 430 430 477 494 494-
597 597 A A = Anualidad25 25 34 34 38 39 39 47 47 de amorti-
250 1327 327 445 445 493 510 510 615 615 zación en26 26 35 35 39 40 40 49 49 miles de
Interés 7,5 por ciento. Período de amortización 40 años.
58
COSTE Y ANUALIDAD DE AMORTIZACION DE CABLEELECTRICO B.T. Y CUADROS DE MANDO
Marzo 1976
Is20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 110 130 140 150
H(m18 23 23 23 23 23 27 27 28 28 28 28 28 28
10 2 2 2 2 2 2 3 3 3 3 3 3 3 324 24 28 29 29 31 37 37 37 37 48 48 48 48
20 2 2 3 3 3 3 4 4 4 4 5 5 5 524 30 32 32 38 41 50 50 57 57 57 68 68 68
30 2 3 3 3 4 4 5 5 6 6 6 7 7 731 33 43 43 61 61 61 61 72 81 81 89 89 9740 3 3 4 4 6 6 6 6 7 8 8 9 9 1034 39 47 64 64 64 85 85 93 93 101 120 128 128
50 3 4 5 6 6 6 8 8 9 9 10 12 13 13
41 58 67 67 79 90 90 119 127 127 135 144 152 17360 4 6 7 7 8 9 9 12 12 12 13 14 15 17
43 61 84 84 95 126 126 134 142 174 182 182 190 19870 4 6 8 8 9 12 12 13 14 17 18 18 19 1964 88 88 99 125 133 141 175 184 192 200 253 256 25980 6 9 9 10 12 13 14 17 18 19 20 25 . 25 2567 93 93 132 140 148 184 193 201 25$ 266 269 272 335907 9 9 13 14 15 18 19 20 25 26 26 27 33
71 97 140 148 186 194 203 264 272 283 346 353 361 368100 7 10 14 15 18 19 20' 26 27 28 34 35 35 36
93 136 147 187 195 270 278 286 362 365 372 380 475 482110 9 13 14 18 19 26 27 28 36 36 36 37 47 47
107 143 154 205 275 292 300 377 383 390 485 500 507 522120 10 14 15 20 27 29 29 37 38 38 48 49 50 51
111 161 206 214 297 305 396 399 409 510 525 532 624 632130 11 16 20 21 29 30 39 39 40 50 52 52 61 62
157 168 216 302 319 406 417 519 534 549 639 654 662 672140 15 16 21 30 31 40 41 51 52 54 63 64 65 66
164 217 308 316 417 433 544 551 566 668 683 691 796 804150 16 21 30 31 41 42 53 54 56 66 67 68 78 79
171 227 322 428 444 565 575 583 691 706 821 831 839 947160 17 22 32 42 44 55 56 57 68 69 81 82 82 93
225 328 344 454 470 593 608 713 728 848 863 870 980 991170 22 32 34 45 46 58 60 70 71 83 85 85 96 97
235 341 357 473 611 617 735 757 883 898 1014 1021 1032 1171180 23 33 35 46 60 61 72 7a 87 88 99 100 101 115
255 355 474 628 639 757 772 911 926 1050 1058 1068 1217190 25 35 46 62 63 74 76 89
191 103 104 105 119
265 369 502 652 666 794 931 953 1087 1094 1247 1256 1256200 26 36 49 64 65 78 91 93 107 107 122 123 123
375 391 520 685 809 831 973 1121 1131 1284 1298210 37 38 51 67 79 82 95 110 111 126 127
388 522 694 713 845 1001 1016 1168 1326 1340220 38 51 68 70 83 98 100 115 130 131 C = Coste en
402 540 718 865 1021 1036 1193 1211 1377 miles de230 39 53 70 85 100 102 117 119 135 pts.
416 563 751 898 1056 1218 1241 1419 1433 C240 41 55 74 88 104 119 122 139 141 A A = Anualidad
438 586 775 927 1098 1267 1459 1470 1484 de amorti-250 43 57 76 91 108 124 143 144 146 zación en
miles de
Interés : 7.5 por ciento. Período de amortización: 20 años.pts.
59
COSTE Y ANUALIDAD DE AMORTIZACION DETRANSFORMADORES Y CASETAS EN MILES DE PESETAS
Marzo 1976
nius►20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150H(m
10 392 392 392 392 392»
392 392 392 392 392 392 392 409 40933 33 33 33 33 33 33 33 33 33 33 33 35 35
20 392 392 392 392 392 409 409 409 409 409 409 409 440 44033 33 33 33 33 35 35 35 35 35 35 35 39 39
392 392 392 409 409 409 409 440 440 440 440 440 440 44030 33 33 33 35 35 35 35 39 39 39 39 39 39 39392 392 409 409 409 440 440 440 440 440 440 440 472 47240 33 33 35 35 35 39 39 39 39 39 39 39 42 42
50 392 409 409 409 440 440 440 440 440 472 472 472 472 47233 35 35 35 39 39 39 39 39 42 42 42 42 42
60 392 409 409 440 440 440 440 472 472 472 472 472 472 51733 35 35 39 39 39 39 42 42 42 42 42 42 47
70 409 409 440 440 440 440 472 472 472 472 472 517 517 51735 35 39 39 39 39 42 42 42 42 42 47 47 47
80 409 409 440 440 440 472 472 472 472 472 517 517 517 51735 35 39 39 39 42 42 42 42 42 47 47 47 47
90 409 440 440 440 472 472 472 472 517 517 517 517 517 51735 39 39 39 42 42 42 42 47 47 47 47 47 47
100 409 440 440 440 472 472 472 517 517 517 517 517 517 70635 39 39 39 42 42 42 47 47 47 47 47 47 65
110 409 440 440 472 472 472 472 517 517 517 517 517 706 70635 39 39 42 42 42 42 47 47 47 47 47 65 65
120 409 440 440 472 472 472 517 517 517 517 706 706 706 70635 39 39 42 42 42 47 47 47 47 65 65 65 65
130 409 440 440 472 472 517 517 517 517 706 706 706 706 70635 39 39 42 42 47 47 47 47 65 65 65 65 65
140 440 440 472 472 472 517 517 517 706 706 706 706 706 70639 39 42 42 42 47 47 47 65 65 65 65 65 65
150 440 440 472 472 517 517 517 517 706 706 706 706 706 81339 39 42 42 47 47 47 47 65 65 65 65 65 77
160 440 440 472 472 517 517 517 706 706 706 706 706 813 81339 39 42 42 47 47 47 65 65 65 65 65 77 77
170 440 440 472 517 517 517 517 706 706 706 706 706 813 81339 39 42 47 47 47 47 65 65 65 65 65 77 77
180 440 472 472 517 517 517 517 706 706 706 706 813 813 81339 42 42 47 47 47 47 65 65 65 65 77 77 77
190 440 472 472 517 517 517 706 706 706 706 813 813 81339 42 42 47 47 47 65 65 65 65 77 77 77
200 440 472 472 517 517 706 706 706 706 706 813 813 81339 42 42 47 47 65 65 65 65 65 77 77 77
210 440 472 472 517 517 706 706 706 706 813 81339 42 42 47 47 65 65 65 65 77
220 440 472 517 517 517 706 706 706 706:J
C = Coste39 42 47 47 47 65 65 65 65 77 miles
230 440 472 517 517 706 706 706 706 813 C pts.39 42 47 47 65 65 65 65 77
240 1 440 472 517 517 706 706 706 706 813A = Anuali
dad de39 42 47 47 65 65 65 65 77 amorti
250 440 472 517 517 706 706 706 813 813 zación39 42 47 47 65 Sr, 65 77 77 en mil
Tipo de interés : 7,5 por ciento . Período amortización transformadores: 15 añosPeríodo amortización casetas : 50 años.
ende
-
-
esde pts.
60
COSTE Y ANUALIDAD DE AMORTIZACION TOTALES DEINSTALACIONES DE ELEVACION
Marzo 1976
QO/sl -20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 110 130 140 150Hlm
10 0,57 0,59 0,61 0,64 0,65 0,67 0.68 0, 80 0,80 0 , 85 0,85 0,91 0,97 0,9953 55 57 61 63 64 65 80 80 86 86 92 101 103
20 0,60 0 ,60 0,66 0 .67 0,68 0 ,72 0,79 0,85 0,88 0 ,89 0,92 1 ,02 1,06 1,0656 56 63 64 65 68 79 84 90 91 94 105 111 111
30 0,62 0,65 0,71 0,78 0 ,82 0,84 0 , 85 0,94 0,95 0,96 0,98 1 , 09 1,10 1,1158 63 68 78 84 86 87 95 97 98 100 112 114 115
40 0,66 0 ,68 0,75 0,81 0,88 0 ,93 0,93 0,99 1,00 1.03 1,03 1,14 1.19 1,3464 67 73 81 90 96 96 101 102 104 104 116 122 143
50 0,68 0 ,72 0,83 0,84 0,93 0 ,96 0,98 1,05 1.10 1 , 17 1,19 1 ,33 1,39 1,3966 71 83 84 96 99 101 106 113 121 125 139 148 148
60 0,72 0,82 0,87 0,93 1,00 1,02 1,04 1 , 17 1.18 1,22 1,25 1,37 1,44 1,5969 84 89 96 104 106 109 121 121 125 129 143 152 172
70 0,75 0,84 0,96 0 ,96 1,03 1.10 1.13 1 ,20 1,21 1,29 1,31 1.48 1,63 1,6472 85 98 98 106 114 117 123 124 132 136 154 176 176
80 0,79 0,90 0,98 1,03 1 ,11 1,16 1,17 1,28 1,31 1,34 1,40 1,57 1,72 1,7878 92 102 107 116 121 122 131 136 138 144 163 184 191
90 0,84 0,95 1,03 1,08 1,19 1,21 1,30 1,38 1,44 1,67 1,73 1,74 1,81 1,2084 97 106 111 124 126 137 144 151 179 188 194 195 220
100 0,87 0,98 1, 10 1,11 1 ,25 1,32 1,33 1,51 1 ,53 1,71 1,83 1,92 1,93 2,2588 103 112 114 129 138 140 157 159 184 198 205 205 243
110 0,92 1,03 1,14 1 ,24 1,32 1,41 1,42 1,70 1,78 1,94 1,95 2,04 2,38 2,3893 107 116 128 138 147 149 182 190 212 212 219 255 255
120 0,94 1,06 1,16 1,27 1,42 1,49 1,65 1,81 1,94 1,99 2,27 2,37 2,43 2,5494 109 119 132 148 157 178 192 211 216 244 251 260 274
130 0,99 1,09 1,26 1,34 1,45 1,57 1,81 1,90 1 ,98 2.36 2,39 2,48 2,57 2,67101 112 131 140 151 164 196 203 215 252 257 264 273 287
140 1,07 1,11 1,32 1,44 1,53 1,84 1,85 2,11 2,32 2,42 2,60 2,72 2,73 2,74110 113 136 150 160 199 200 227 246 258 267 291 292 293
150 1,10 1,21 1,45 1,47 1,69 1,92 2,09 2,18 2,43 2,65 2,66 2,78 2,88 3,06113 126 150 152 176 208 227 235 262 272 273 297 307 329
160 1,12 1,23 1,48 1,63 1,93 2,07 2,14 2,47 2,58 2,70 2,82 2,94 9,06 3,22115 128 153 169 210 222 231 264 275 276 288 313 325 345
170 1 19 1,34 1,55 1,71 1,98 2.17 2,18 2,62 2,63 2,89 2,96 3,06 3,28 3,29120 138 160 178 213 234 236 278 279 309 319 327 350 351
180 123 1 ,40 1,57 1.75 2,13 2,25 2,37 2,68 2,90 2,96 3,13 3,34 3,36 3,61125 143 162 180 228 244 256 284 311 315 334 355 356 387
190 1 .26 1,42 1,74 1,94 2,27 2,41 2,61 2,94 2,96 3,17 3,30 3,41 3,56128 146 180 201 246 259 279 314 316 332 358 362 376
200 1,28 1,49 1 ,78 1,98 2,31 2,65 2,83 3,00 3,14 3,25 3,51 3,63 3,63131 155 184 204 249 282 301 320 334 346 373 382 382
210 141 1 , 52 1,81 2 ,21 2,47 2,80 2,94 3,19 3,20 3,56 3,58144 158 187 236 264 302 315 338 339 378 379
220 1,44 1,67 2,05 2,25. 2,55 2,99 3,00 3,25 3,41 3,65146 172 213 240 274 320 322 345 360 386
230 48l 1,69 2,08 2,42 2,94 3,04 3,20 3,32 3,59 C = Coste en mi-í150 174 213 256 311 325 340 350 378 Ilonesde
1 50 1 76 2 13 572 306 324 263 543 3 73 C pts.240 ,
153,182
,218
,275 327 343
,346
,371
,39 A A =Anualidad
250 154 1,80 2,36 2,61 3,12 3,30 3,49 3,78 3,80 de amorti-157 185 249 279 332 349 368 399 450 zación en
Nota : No se incluye tendido eléctrico de alta tensión.miles depts.
61
2.- COSTES DE EXPLOTACION : CONSUMO DE ENERGIA ELECTRICA
La potencia eléctrica en KW necesaria para elevar un -
caudal de Q litros /segundo a una altura manométrica de H metros
mediante una bomba de rendimiento rb accionada por un motor de -
rendimiento rm viene dada por la fórmula:
P (KW) = 0,736. Q. H
75. rb . rm
La energía eléctrica en kw.h. consumida por tal instala
ción durante un periodo de funcionamiento de t horas será:
E (KW.h) = 0,736 . Q. H . . t75. rb. rm
Si queremos conocer los kw.h consumidos por m3 de agua
elevada, bastará dividir el número de kw.h calculado anteriormen
te por el número de m3 elevados en el tiempo t:
E (KW.h/m3) = 0,736 QHt . 1 = 0,00273 HV 75.rb. rm 3,6 Q.t rb rm
Y teniendo en cuenta que rb.rm suele ser muy próximo a
0,65, obtenemos finalmente:
V (KW.h/m3) = 0,0042.H
Expresión que nos da el consumo de energía eléctrica -
por metro cúbico de agua elevada a una altura manométrica total
H; bastará multiplicar por el volumen anual bombeado para obtener
los KW.h consumidos al cabo del año.
El término que nos falta para obtener el coste de expío
tación anual por consumo de energía eléctrica , es.el precio del -
KW.h. Es éste un factor que depende de un gran número de variables
(distribución anual y diaria del consumo, tipo de contador emplea-
do, tarifa a que se acoge el usuario , factor de potencia de la ins
talación , etc.), por lo que no pueden darse unas cifras que sirvan
para todos los posibles casos . En Anexo se incluyen las tarifas -
eléctricas vigentes en la actualidad , mediante aplicación de las
cuales deberá obtenerse el precio medio del KW.h para cada insta-
lación determinada.
A N E X O
TARIFAS ELECTRICAS VIGENTES
- O.M. de 14 de Julio de 1.979
- O.M. de 18 de Enero de 1.980
11. 0 . tlri i 'N¿►:t u. 1%4 ::1 Jti io 1971) 1,IO:;7
MINISTERIODE INDUSTRIA -Y ENERGIA
1??� 'ORDEN de 14 do julio de 1979 de desarrollo delReal Decreto 3680/1979; de 8 de Julio , que• apruebalas tarifas eléctricas .
Ilustrísimo señor:
El Real Decreto 1630/1979, de 6 de j ulio, ha dispuesto la ele-- %'acii.n do Jas, tarifa:, el.:ctricns y los criterios para su dislribu-citui entre lora die , Iislt.ta 1,u•1irac, , tJu tnrxlu citan no logro aun mu-)•r•r rar�lr .e,:dl:nd - unl dn 1r. liii luntl , 0•:11 ln 111'11',•' 1.. 01.10.101,,y dan
1 449.,o de, Ina 1.. . u11n.L•.. . nuf•rt {.111 . sal M¡ i¡'sin1Ir• dore 11141414 11,101 yI.ruy),In, e.. 11,•vn u ..,out rl uuue•lnlu r'llndn, ton 1...asiu ghn trnl'W1„w 4:'rnel 11..4 41.• .•u,.,l , r ► nun,.•$ 1 l1 • 11 111171 1094,4 luto 4-41 lee¡; 84) 4!ainll-t,:lr�/k1Vh , Clue' ruarr; .lanedr•n tal Inrrr,i t'iilu -11111 evr11la do Jot "uthuslibIra , mirnu•av quo tal Pealo de lit subida hasta cona-plctur un pronrcdin del 21 , 19 por 200 so ' roparta entro sus di-verbos términos. de incido que disminuya la regrosivldad do lastarifas y se :avance en la mejora de su estructura. Asimismo,
1 se modifican los recargos y descuentos por,horas punta g5 valle.con ' objeto de estimular la nivelación de la curva de demandalo los usuarios , y se simplifican todos los demás establecidos.En su virtud , este Ministerio ha -tenido a bien dispóner:•
Articulo l.* Para las Empresas acogidas al Sistema Integra-?o de Facturación de Energía .Eléctrica (SIFE). las -tarifas eléc-.rizas correspondientes a los consumos que tengan lugar desde•i día 10 de julio de 1979 serán las que se detallan a.continua-cien. Las horas de utilización ya establecidas para cada unode sus bloques no experimentan cambio alguno.
TARIFAS DE BAJA TENSION - •
íss de chrrrbr , io, usos domésticos y electrificación ruralcr. baja tensión
erlfaT,Srm ro
nercia
1°r bloque
20,1042.0005"50
... ... ... 50.000.03
U.D. . } 35.00. 1
4.024,683,82'6;493.833,20
Término de energíaTe : Pts/kWh
2.*-bloque
27775,99
2,59
L3- bloque -
1,88
ar'tes l>cnera(rs de fuerza y especiales en baja tensión
Tarl.f Terminode potenciaTp . PielkW/mes
Hasta '1 2.:c lu-hico
f i M,,y,,.• -' :.1k y
1 l . n, I, 11'
1 a •.,. J.\Y iu
ru•50 k0/Li,erior n
a 2.0 kw
44,00
41,1x1
30.70-1 ,
36.7032,50
Término de energía-T, t . Pis/kWh
1er bloque
3.n
2:0 bloque
3,48
11,311 .110!11
3,15
2.772.40
9,03
'2,15
-a tarifa C.a.., que supone un descuento aproximado de 18.7100 sobre is. C., es aplicable a los suministros - en bajatea-.para ricgc_ .. 'rícelas.
TATUFAS DE ALTA TENSION
Aplicación y medida
So aplicarán las tarifas de alta tensión a los ' suministrosrealizados a tensiones nominales superiores a L000 voltios encorriente alterna o a 1.500 voltios •en corriente continua,
Su medida se realizará asimismo en alta tensión con las ex-cepciones siguientes: •
a) Podrá realizarse la medida en baja tensión a los abona:dos de -cualquier tarifa de alta tensión, incluidos los especialesque dispongan de un transformador de potencia no superior a50 kVa y tensión máxima de servicio de hasta 36 kV inclusive: Entales casos, la energía 'medida por el contador conectado en ellado de baja tensión del transformador so incromentará en0 kWh men::unlns por kVn do ' pottinria del inismo y la e'Itt'rgiannwildn bu p'49car #%$,41 tulemful en un 4 por lIt11 . Ar,iu.i .ua., t0 In)att,•n,-l,l t do de . lnr11,{1111 4,11 el inrln 40 49 Ilnlp 611-1 1►an • d,•rnuldur. san1u,yrrurtlluri► liga 4111 4 la sa ' I1N1 lutrn wta Inrlu,aró•ae 11111 MmIm ltn ton o111t trltld,al, -
l/1 l 6#q ununrhw, 1.111 fila%$l .- ltm ,tn taHnm • In, tino (,+ ta):san ul►naula nranunlidn vi, nllga lrv dt•:grtltés del a lega o vruiau, tuna-funnncionos, una red do alumbra do en finja Lensión . Lendrónderecho a que so les facturo según la tarifa do la tensión do la'acometida , aunque la medida correspondiente al alumbrado sehaga a una tensión inferior, alta o baja . En tal caso, la ener-ta'medida - por el contador se incrementará en la cantidad fi=
ja men8ual de kWh y en el porcentaje adicional de la mismarredida que sean precisos para tener en cuenta la pérdida enlos escalones de transformación interineddios. Estas pérdidas se -tendrán también en consideración para la determinación de lapotencia. En caso de desacuerdo , la Delegación Provincial delMinisterio de Industria y Energía - determinará lo que proceda.
Tarifas A.2 'de alumbrado , usos domésticos y electrificaciónrural, y B.1 de alumbrado comercial e industrial: -
'Tarifas
A.2 '. A.T.-B.1 A.T.
Términode potencia'
Tp : P~/mes
71,6042.06
'Término de energíaTes Pis/kWh
1.r bloque
2,875,52
2.• bloque'
. 2,08 •5.09
3w bloque
Tarifas generales de fuerza y especiales cn alta tensión
D1
D.L0 Hasta 50 kW., inclusive ...
D.L1 ' Hasta 45 kV.;,Incluslve ...D.I.2 Mayor de,45 kV y no su-
. perior a 70 kV .. . a.D.I.3 Mayor de 70 kV..........
D.II.10.11.2
11.11.9
Más de 50 k0/ de tensión:
D.II ..
Hasta 45 kV.; Inclusive ...Mayor de 45 kV y no su-poriar c► 70 kV .
ML,yor do 70 :.V. ,.....:..
1:.1
1:.1,1 1ltanln 4t kv.. jt►t:lu.sIv., .Ii.12 !clnyur do411 kV y un bu-
porior ta.70 kv ..E.1.3 Mayor do 70 kV. .......
E.2
E.2.1 ' Hasta 45 kV., Inclusive il..E.2.2 'Mayor do 45 kV y no su-
perior a70kV ..... ...9.2.t Mayor de 70 kV.. ... ..
Términodo
potenciaTp : Pis!
/neta/
30 .30
211
2121
Términodo encrgia
Te Pts/iWh
Serbloque
►2,91
2,38
2,362,35
2.0bloque
2,84
2,31
2,292,28
2.21 '
2.102,112
1,1:4
1,531.51
1.40
1.101,afl
1.41
1.4 e1,44
1,08
1,071,05
171);.11
112 4..r1in 111 nss.IILavn n In.$ it►llIulutq 11.1 y 1).?. y la 1).11, .111p,.t,t 1.111' ,•. 11;11, a In nnliaalt 1).71 t.YU► Ir.a utlputr•a ttir►ull••L,n•w.sa 41d1..• .. •,1
1.. ,..,u • 1 1, lulll$.4.1,t Ii i'11 Ir•4 'ebin, +utnIUuvit 11 Uul. uMlN.nv ....•+..11. . (,-1 1oí ru' 1'll..u II'Nll U,.'t...1+.411111U.r . A lis,,.11114' , ¡..,... 1u1,u ites i.a¡sin y Lr.tb 14 2 :4,ti Ic,u pnrtl unlutlla'w d0apll..i. so ,. .-.,n un re4-ario do¡ .7 por.
100.
Tarifas
E.3.1
E.3.1.0 H..sta 50 kK. ...
Más de 50 kW." de ten-sión:
E.3.1.1 Hasta 45 kV., inclusive.E.3.1.2 Mayor do 45 kV. y no
st+porior a 70 kV..., ...1:.9.1.3 Mayor do 70 kV .
IS,7,a .
E.3.2.0 1Gw1u lo) kW. ,....4' r.. ..1
Mas de -50 kW. do Len-
Hasta 45 kV., inclusive.Mayor do 45 kV. y nosuperior a 70 kV. .
Mayor de 70 kV.. ......
E.4.0 Hasta 50 kW... .........
Más de 50 kW. de ten-sión:
E.4.1 Hasta 45 kV., : inclusive.E.4.2 Mayor de 45 kV, y no
superior a 70 kV. ..E.4.3 Mayor de 70 kV . ... ...
Términode -
potenciaT10.1D Pta/
/kw1mes
2525 -
25 :25
1 252525
Términode energía
T, Pta/kWh
bloque - bloque
2,45
2.02
2.00• 1,1)8 .
2,t7
-1,74
1,72--1.70
2,42
2,38
9110.
1,67
1,651,63
2,37
La ''. rifa E .3.1 es aplicable a las Empresas incluidas en losgrupos I y FI que se definen en el artículo-7.e. la E.3.2,es apli-cable a las Empresas incluidas en el grupo 111. definido en elmismo artículo.
La tarifa E.4, que supone -un descuenta aproximado del16,7 por 100 respecto a la D.I, es aplicable a los suministrospara riegos agrícolas en alta tensión.
Art. 211 Los recargos a que se refiere el artículo segundodei Ratt: Decreto 1680/1979, de e de Tullo, quedan establecidosn la forma siguiente: .
Tarifa A .2 y B.1: 50 cts/kWh. • de lbs consumos correspon-dientes al último bloque do sus términos de energía.
T::rifas C: 30 cts/kWh, de los consumos correspondientes alult:mo bloque do sus términos"de energía.
Tarifas generales y especiales de alta tensión:.? ets/kWh. delsegundo bloque de sus términos de energía..
Seguirán exentos del recargo la ta a B.2, los suministros -para usos agrarios de las tarifas C. CE, D y E.4 y los corres-pondientes a distribuidores que entreguen a •Ofico• los re-cargos recaudados do sus abonados.. Las Empresas .de los gru-pos 1 y II definidos en el artículo séptimo, abonarán en suscompras siete centimes/kWh. de la energía que adquieren,correspondiento al segundo bloque, en sustitución de la entregado los recargos recaudados de sus abonados.
Seguirán exentos dé estos-recargos todos los suministros deCeuta y Melilla.
Art. 3.° Las tarifas detalladas en el articulo- primero serán-do ptr•ra aplicación en todo el territorio nacional con las úni-cas (xc pciunes que so expresan a continuación:
a) Los segundos bloggos do los términos do energía con-tinunrrt ,) sin nplicarlnu en Melilla a l9p ventas a abonados fi-nu111ti , :: u.tiluy€ndoso los' términos do onerg ía relacionados unul tirtlt• ulo primero por los quo a continuación so relacionan:'
CI
Tose ¡roa
1'ñ111444,.Q.• r'u'ral«
Lr!-+e+ln•�k �Nb
A n ....................... ... 4,:441A.2 ... ... ... ............... .. 4,N: 111.2 ........ 11 .7.2C. (Tucas Irut potenciny) . :1,70D.1 (Todas las potonciaa) ......... 343
b) Las tarifas aplicables en las Islas Canarias so estable-pgr4n en disposición separada.
Art. 4. La' itistaiacióil dé contlldófk do dobló tarlfit serápotestativa para todos los abonados de la tarifa A.2 y los demenos de 50 kW de potencia , de las C. D y E, y obligato riapara los de las C. D y E que tengan . contratados más de 50 kW.de potencia . Estos úl timos abonados podrán optar también porla instalación de contadores de triple ta ri fa con discri mina-ción horaria.
Los Abonados de la ta ri fa A.2 que tengan instalado contadordq doble tarifa .abonarán . al, precio del último bloque de lamisma , todá la energía consumida en horas valle.
Todos los abonados a las tarifas C. D y E. que no tenganinstalados contadores- con discriminación horaria; abonarán unrecargo por .esto ' concepto do¡ 10 por 100 sobro su ténnino doonergta.
1,1111 E1ltpruratrl fila ntlulrarutiurar: m+lar4in lato lllán furulitatu sptu•u 'inalitinr runiru le.,,m (1 4 1112si l,. larlfu a 14.s ntdu114d11a tl tiot,•rigtllt tvts l '.iIu41u . i,e. , 1111 111'1 11%12 tl4 11,.111114 ta Y 4444 1... 11 11 1 -1 4tN•11 . IItt+Ir1ltld .) ( -1111' alt 11 1- lit. 1411talh+11111!! 1 ti. gnaH.p (Ir Inc.utinciun y otqullrr yn.' ': c•••ru o e % 1)Irc 'cl in ';ramal tir la •Enorgia.
A los abonados do Ins tarifas C. D y E que tuvieran los- ,talado contador de doble tarifa se los aplicará un recargo del40 por '. io0 sobre la parte de su término de energía que Forres-ponda proporcionalmente a su consumo durante las horas pun-ta, que serán cuatro por día. Si tuviesen contador de tripletari fa , se les aplicarán los descuentos y recargos porcentualessobre la parte de los términos de energía que corresponda pro-porcionalmente al consumo en. cada periodo horario, segúnse indica a continuación:
Período horario
Punta ............. �.............Llano .............Vall e ......... .......................
Duración
4 horas ..........12 horas ..........8 horas .......
Descuentoo recargo
+70%-0
-35%.
Art. 5.•- El término de , energía reactiva estará constituidopor un recargo porcentual sobro la suma de los términos depotencia .y energía, con arreglo a las condiciones que se deta-llan a continuación: .. '
5.1L,. Abonados sujetos a su pago.Estarán sujetos al recargo por energía reactiva los abonados
a cualquier tari fa, excepto las tarifas A.5.2." Determinación del factor de potencia y del recargo co-
,rrespondiente.' • •
5.21. El factor de potencia o coseno - de fi (cos q) medio-douna Instalación se determinará a partir de la fórmula siguiente:
- WaCos q = .
Wá + Wr
En la que:
W. = Cantidad registrada por, el contador de 'energía activa,expresada en kWh.
Wr = Cantidad registrada por el contador de energía reactiva,expresada en kVARfi. '
Los valores do esta fórmula serán determinados como se in-dita a continuación: '
5.2.1.1. ' En Instalaciones de potencia contratada no superiora so kW:
Los abonados podrán instalar por su cuenta un contador deenergía reactiva adecuado..
En su defecto , se determinará su factor do potencia median-te un-baremo ` en función do la potencia contratada y aparatosreceptores -y correctores del factor do potencia instaladas, quoustnblecerA la Dirección Gundrai do la EncrE,n. '
Los abonados que justifiquon haber inrtaindo posteriormente.elementos adicionales de corrección del factor do potencia po-
11. 0. ¡1i11 T?.- N1`3111. 174
11. O. ilel E.-Núm. 174 21 julió 1979
'!rtrún• solicitar de la Empresa eléctrica la facturación con elfactor de potencia correspondiente.
En caso do discrepancia, resolvorá la Delegación Provincialdel Ministerio de Industria y Energía.
5.2.1.2. En instalaciones de potencia contratada superior. a50 kW e inferior a 100 kW.
St•rá obligatorio para el abonado instalar contador de energía*reactiva para la determinación de Wr.
5.2 1.3. En instalaciones de potencia contratada igualo su-perior a 100 kW:
-Será ttlrnbién obligatoria para los Abonados la instalación'de co::tatiol'es dd unürgta reci ;; t►Va, sálVo 811 lód 'CttSbI 8n QU8ya hr.ya instalados , o se instalen en el futuro. por acuerdo en-tro am bas partes . m(txinictros do energía reactiva para dotor-miuar ni factor do potencia. ht.stituyondo en lar fórmula losvalu1,+.. lit, ,.n .+rltót W. y W,, tan lea d.'tialdos, per lua itui aaludí, nn a .4, 111inun . Ilr((i
W. = Pulrncin lnliximn activa nlrtlidtt jlot' mnxinieltu d0 gtlinuóInionlo9 do prriodu de lnlogr.iclu0 , registrada dwunlo ulp(•lindo do fncturacióxa.
Wr - Pottrcía ma+cilua reactiva medida por maximotro do Iluin-co minut .r. de período de integrQeión . registrada durante01 periodo de facturación.
Los abonados que, teniendo insi .alado maxímetro de reacti-va, deseen sustituirlo por contador , podrán solicitarlo así de la.Empresa suministradora, que estará obligada a hacerlo en elplazo máx ;,aio de un año, siendo de cuenta del abonado todoslos gastos que suponga esta sustitución.
5.2.2. Recargos para tarifas de alumbrado B.1 y B.2.
El recargo porcentual . K, a aplicar a la suma de los tér-mirtos de potencia y energía se determinará según la fórmulasiguiente:
Kr (%o ) = 100 (0,95 - cos fp)
Esta fór:aula da como resultado los recargos - que a conti-.nuación se indican para los valores de coseno de cp correspon-dientes . Los valores intermedios deben obtenerse por aplicaciónde la fórmula o, lo que es igual , por interpolación de la tabla.
Ces c ..... U,J5 0 , 90 0,85 0,80 0 ,75 0,70 0 , 65 0,60v 0,55 0,50Kr ó ...... 3 5 10 15 20 25 30 35 40 45
No so aplica: án recargos ni bonificaciones para valores decos 4 supe: ore.. u 0,95, ni tampoco recargos superiores al 45por 100.
5.2.3. Recargos y bonificaciones para tarifas de fuerza y es-peciales:
El recargo porcentual, Kr, a aplicar a la suma de los términos de potencia y energía se determinará según la fórmulaque a continuación se indica . Cuando la; misma dé un resul-adc ac ativo, se aplicará una boni fi cación en porcentaje Igual
al vsr^ .e53it:to del inisimo. -La fórmula tiene las dos expresiones. equivalentes siguientes:
17 17 WrKr (^é) - --21 = -4
cos-" rp
La api:cación de esta fórmula da los resultados siguientespara los valores du cos tr que a continuación se indican. Losvalores intermedios deben obtcncrso de la misma fórmula yno por irte:polacit;n lineal.
Cos r; ............. 1, 0 0,95 0.90 0 , 85 0,80 0,75 0,70 0, 65 0,60 0,55 0,50Recargo .......... - - 0 2,5 5 ,8 9,2 13,7 19,2 26 ,2 35.2 47,0
4 2,2 0 - - - -No se . ;i;,cnrán recargos superiores al 47 por 100 ni bonifica-
ciones �u1,..riores al 4 por 100.
5. 2 a. C..,r;.•. , ..,a obligatoria del factor de- potencia:
l.u inraulnrlón con factor do po-1.•a. 1.l l u,l, tior ,► 0,:.:.0 en arta:1 u aún ma ilrlun,w, (tata:.ul,unl: n :nénur:, c.unlru nu: •^i (1o cunminio, dul,orit In I':nt-pré,•, :.:.,.1.:...;r:idura couuult, orlo a bt Dtilot;acibn ProvincütlcL I i.' a-,lrr,•..1.• Io,iustrin y Energía; la cual , (fusputls do oxat-u,if:nr cl cu:.u, p...Ir.' ordenar lit usuario la mejora do su factorci, ¡ti ¡a en un plazu ¡¡¡¡acto al efecto, hasta el mínimo que:,a cuuveni:::s0 se;:i,n las cnructerlsticas do la red, pudiendodicha Delasi su orden no fueso atendida , aplicar san-ci(,n..s o L' ,.•.: :, ordenar la suspensión del suministro en tantono sea :neiora.a i:: instalación en la medida precisa. 1.
Art. e? Forman parto integrante de los precios de'la ener-ea eléctrica resultantes por todos los conceptos de estas ta-rifas las c, -,-as o recargos correspondientes a la Oficina de
1
'17059
Compensaciones do la Energía Eléctrica (OFICO), sin quo lasEmpresas suministradoras puedan conceder descuentos. boni-ficaciones ni beneficios de cualquier clase que afecten directa oindirectamente a estos fondos, do los cuales son meras recau-dadoras, y que so calcularán sobre los precios topo autoriza-dos'en las presentes tarifas . En consecuencia, dichas Empresastampoco podrán facturar aisladamente la parto que les corres-ponda a ellas en el precio de la energía eléctrica.
No obstante, en los casos de suministros con contratos conprecios especiales, en vigor antes del 1 de enero de 1971, . du-rante el período de su vigencia -o, hi hubieran sido ya prorro-gados o ampliados con aprobación expresa de la DirecciónGeneral de la Energía, durante el periodo de vigencia de di-claa prórroga o a)npliación-'as cuotas o recargos destinadosfa OIIGO aso aplicarán sobra fl precias roeultttntt:e dd diehoscontratos, o sobre los realmente aplicados si excedieran de loscontratados. Las nuevas prórrogas o ampliaciones de los con-comas con precios especiales deberán sor snmotidas a la Di-1'..c','it111 (i(+anl'ltl do la hll.vglat, )tt elltll 1'.'tiuivalc t, una W+/.40161n la oliaiua (1l.1('í), si¡ lal,'l.;n 4r1'Vtr t-.,nlu I.,tt.. (1e1 rdli tllndo 14 11 14 1 lit iI,nt I,in tl.. (+aln.
Cuando un nlmnndn nnl isfnrn Sial( In parle (lo Itrot•ht tdr+dilln-(la a la 1?luprrv,n y drln do 5tllivfnu+r In ule:linndn a OFICO, yott el caso do Impagadas o fallidos parciales, In cantidaddada se repartirá entre la Enlpr.' va suministradora y la OFICOen estricta proporción a sus respectivas participaciones en elprecio.
Art. 7," A efectos. de la entrega a OFICO de su participa-ción en la recaudación , las Empresas eléctricas se clasifican enlos grupos siguientes:
Grupo I.-Empresas no- acogidas al SIFE. No tendrán obli-gación de hacer en trega a la Oficina de Compensaciones de laEnergía Eléctrica- (OFICO) de ninguna parte de su recaudación.
Grupo II:
al Empresas acogidas al SIFE que no tienen producciónpropia y que no hayan adquirido de sus proveedores más de1o millones de kW/h. en el ejercicio anterior. Estas Empresasno tendrán obligación de hacer entrega a OFICO de ningunacantidad.
b) Empresas acogidas al SIFE con producción propia, cuan-do' ésta sea inferior a la energía adquirida , no hayan totaliza-do entre ambas más de 10 millones de kW/h. en el ejercicioanteri or y hayan sido incluidas en esto grupo II a peticiónsuya, estando al corriente de sus obligaciones con la OFICO.Estas Empresas sólo tendrán obligación de hacer entrega aOFICO de las cantidades que les haya señalado la DirecciónGeneral de la Energía correspondiente a su producción.
Grupo III:
Se incluyen en él todas las Empresas no comprendidas en losgrupos I . y II. Entregarán a la OFICO las cantidades siguientes:
a) ' El porcentaje que la Dirección General de la Energíadetermine sobre el importo de las recaudaciones, por venta de.energía , calculado aplicando los precios tope autorizados porel- Ministerio de Industria y Energía, que la OFICO destinará alpago de las compensaciones que tiene encomendadas.
No estarán sujetos a esta cotización los intercambios deenergía entre Empresas del grupo III, por lo que los importescorrespondientes serán retenidos o deducidos de la cotizaciónde las Empresas revendedoras pertenecientes a este grupo III,según determine la Dirección General de la Energía.
Las Empresas exportadoras de energía cotizarán a la OFICOlas cantidades que señale la Dirección General de la Energía,habida cuenta de las circunstancias de estas operaciones yde las cotizaciones establecidas para la energía • vendida enla Península.
b) El importe de los recargos a que se refiere el artículo se-gundo del Real Decreto 1680/ 1979, de 6 de julio.
Art. B.o La Dirección General de la Energía dictará las me-didas necesarias para la redistribución entre las Empresasexplotadoras de centrales térmicas en todo el territo rio na-cional do la parto do las tarifas quo sea necesaria para equili-brar las diferencins do costo por combustibles fósiles existentesentro , tillas. También dispondrá al adecuado control das estasrumpeu:.aclanna, actunlizandn y contplutantlu len t111q�n.Ir. ionertnnlnr►urus; :.abra tastar particular.
Art. 0 .0 En los precios contomplia clos en la proséalo Ordenministerial no están incluidos los inapuost.os, recargos, urbi-trios, tasas , gravámenes y otros cono( naos análogos esti ,hlocidnspor ol Estado. Provincia y Municipio , sobro tal consumo y su-ministro . du energía clcctrica , ni aquellos que so devenguencomo consecuencia de las instalaciones necesarias para llevara efecto dicho suministro, que so percibirán en la facturacióno agregados a ella como un complemento do la misma.
Art. 10. Cuando la! determinación de la potencia se hagapor maxímetro, se tomará como potencia para la facturación delsuministro de cualquier mes la máxima demanda en los últimos
)_40(10 21 julio 1979 B. 0. del E.-Núm. 174
dore ni.' cs de suministro, o en el periodo do vigencia del con-trato, si fu.'se menor. So exceptúan las tarifas D.11 y E.2, en queso co :sideruran seis vieses en lugar do los doco citados.
No su tendrá en cuenta la punta máxima registrada durantelas veinticuatro horas siguientes a un corte o a una irregulari-dad importante en la tensión o frecuencia del suministro.Para ello será, condición necesaria su debida justificación , prefe-rentcmente mediante aparato registrador.
Como alternativa, los consumidores de potencia superior a100 kW. podrán optar por que se les, faculto en base a la po-tencia contratada, en la forma que se establece a continuación:
a) Si la potencia máxima demandada registrada por elnlaxín.etro o maxigrafo en el período de ilactpración, estuvie-se dcentfu tln loe liiintes do ± 3 por 100 rolip0oto a la contratada,,dicha potencia registrada será la baso do facturación.
b) Cuando la potencia máxima demandada registrada por1.l i ixíimlru en .,1 pjerlnrin (In facturación sita pn.o a la( u.si1 .t ..in .•u a,.'r. i ii) 8 lu+r U1u, ..1 uxu,+rn (ley pot. ,ur•in uuht•n
t1 1•.Iv Islas 4,1 l11, 1n111n111 u1Y, n1. 1111 .ix1 111.1 ' 11111 I+III•a .ini i iiili,tlr
1'. 1...1..1,.1.• 1.,•:11 f•t1 el 1,,.,1.,.11 1 tl.. r+11-1.111no 1111 11 Iv .ltal11n1si(1.1el :a in 1.(114.11 (111 1115 %111111 ti i,init.indn en 01 Ltnrl.nlu 11 rnrttl-.
rar fur,.1• hUmiur ni oU Inir lao Qo la canireluda , la fneltirti-viún b. • hará en baso 11 una potencia Igual tll un par loo citado.
Art. t). Las Empresas no acogidas al Sistema Integrado doFacturaci•..-, do Enorgia Eléctrica (SIFE), hayan o no solicitadoanteriormente su inscripción - en el mismo, podrán optar, du-rante el plazo de'un año desde la entrada en vigor de la pre-sente Orden, por solicitar su inscripción en la Oficina de Com-pensación de la Energía Eléctrica (OFICO) y acogerse al Siste-ma Integrado de Facturación de Energía Eléctrica (SIFE) ocontinuación en su situación actual . " En el primer caso, la Di-rección General de la Energía señalará la fecha a partir dela cual quedarán -acogidas a dicho Sistema Integrado , bien ple-nanmente o bien mediante unas tarifas provisionales de adapta-.ción . En el cáso do que deseen continuar fuera del SIFE, po-drán solicitar individualmente - la revisión de sus tari fas. Estarevisión deberá en todo caso ser aprobada por la DirecciónGeneral de la Energía , a propuesta de la Delegación Provin-cial del Ministerio de Industria y Energía correspondiente y elaumento medio de los precios de la energía eléctrica que su-ponga no podrá ser superior al aprobado por el Real Decre-to 1680/1979, de 6 de julio , para las Empresas acogidas al SIFE.
Art. 12. La presente Orden' ministerial será aplicable a losconsumos de energía efectuados a partir de la fecha fijada enel Real Decreto 168011979, de 6 de julio. e
Art. 13. Por la Dirección General de la Energía se dicta-rán las instrucciones complementarias que fueran precisas para:a aplicación cíe la presente Orden ministeri al.
Art. 14. Quedan derogadas en cuanto te opongan a lo dis-puesto en la presente Orden las disposiciones de igual o infe-rior rango promulj;adas con anterioridad y especialmente lasOrdenes ministeriales de 23 de diciembre de 192, 11 de. enerode 1955, 4 de marzo de 1955. 31 de diciembre de 1970, 11 de abrilde 1973, 11 de marzo de 1974, 30 de enero de 1975, 1 de diciem-bre de 1975.' 5 de abril de 1977, s de agosto de 1977, 24 de abrilde 1978 y disposiciones complementarias de las mismas.
Lo que comunico a V. I. para su . conocimiento y efectos.Dios guardo a V. I. muchos años.Madrid, 14 de julia de 1979. - -
BUSTELO Y GARCIA DEL REAL
::.no. Sr. Director general de la Energía.
MINISTERIO. DE.AGRICULTURA
17712 O1.DF.N de 9 de tulla de 1070 sobre ayudas a ro- -)Ilunruh ilar, plantaciones i,uerrnlares v ronor'naón.b l,luura�l.,n.+ a ¡id (Iurlur u(.+. 1 s,lurr por lío hiel.'ea
ttir.111ninh1 nr,1•11'1
1{I 11.•,ti lis lelo tia0/ I1i711, 1111 :'A de febrero, It+Inh1.5 cidr:.tinndn:, ti la r,movuclón d es plantncion e do agrios ufocla-dos por la tristeza. f
11yu11aw
La Orden del Ministerio do Agricultura do 12 do oncrode 1979 ' mantiene para la presente campaña las. subvenciones alos plantones do agrios destinados a replantaciones y plan-taciones intercalares de agrios.
Resultando indispensable para la buena ejecución de ambasdisposiciones conocer la demanda real do material vegetal,
Esto Ministerio ha tenido a bien disponer:
Primero. 1. Todos . los agricultores interesados en obtenerayudas económicas para plantones de agrios , establecidas porReal Decreto 830/1979, de 20 de febrero y Orden de- este Mi-nisterio , de 12 de enero de 1979, presentarán antes del 31 deagosto de 1979 sus solicitudes , con arreglo al modelo que figuraen el anejo en ejemplar duplicado , en la Delegación Provincialde Agricultura , a través de la C amara Local Agraria deltérmino municipal en que está emplazada la explotación.
2. En el caso chi quo o ) suliritanto deseo emplear los plan-tnn(3t: en varias fincas nilu , uhr. un un ulirunn 1. ralinu municipal,letal(11•A 111.11 sale 444101141i i ts.+ luthta misia, !.1 inóliii, iia ia.latl 01111n.lnr1 4-1. ti 11.u.# ,, 11„n iet'isti44 ia utwt1t•li.nha, aahnru ultra aulicil ull por t tia h'i mina,
Segundo . Tintes late sulk1Ltsdrs , gnu el Infurnia can Inc retad.das Clavaras , suran enviudas por éstas antes del 5 do beptiein-bro de 1979 , a las oficinas do la Delegación del Ministerio deAgricultura . de la provincia correspondiente.
Tercero . A la vista de las solicitudes presentadas, la Di-rección General de la Producción Agraria seleccionará aque-llas que tengan derecho a subvención y establecerá el plande distribución de auxilios a los plantones con arreglo a lassiguientes directrices: •
a) Las ' renovaciones de plantones que se efectúen antes del29 de marzo de 1981 en las provincias señaladas en el aparta-do a), del artículo tercero del Real Decreto 630/1979 , podránsubvencionarse por el concepto de utilización dé material ve-getal tolerante a la tristeza y para explotaciones no superioresa diez hectáreas con uta máximo de 72.000 pesetas/hectárea sise trata de variedades preferentes y 36.000 pesetas /hectárea enel caso de variedades normales. De acuerdo con el apartadotres , del artículo sexto del Real Decreto 630/1979 . para explo-taciones superiores a diez hectáreas , las cuantías máximasotorgadas para la adquisición de plantones serán de 36 . 000 pe-setas /hectárea y 21.600 pesetas /hectárea según se utilicen va-riedades preferentes o normales respectivamente.
b). En los casos de renovación no comprendidos en el ámbi-to geográfico que señala el citado Real Decreto 630 / 1979. así.como en las replantaciones y plantaciones intercalares deagrios acogidas a la Orden de 12 de -enero de 1979 , sé subven-cionarán, durante el mismo periodo señalado en el apartado a)de la presente Orden, con un máximo de cien pesetas por.plantón las variedades preferentes y ochenta pesetas por plan-tón las variedades formales , en explotaciones no superiores a.diez hectáreas . En explotaciones superiores a diez hectáreas,la cuantía de la subvención de plantones será de cien y sesen-ta pesetas , según se trate de variedades preferentes o norma-les, respectivamente.
Cuarto. La clasificación de variedades en -preferentes. y,normales ., establecida por Orden ministerial de esta mismafecha, se aplicará a los efectos de aplicación de subvencionesseñaladas en el articul o- anterior , quedando derogado el apar-tado cuarto de la Orden do 12 de enero de 1979 sobre varic(la-des que pueden acogerse a la subvención de plantones parareplantaciones y plantaciones intercalares de agrios.
Quinto. A efectos de aplicación de esta Orden, se entiendepor replantación toda nueva plantación de una parcela quedentro-de los tres últimos años se hubiera arrancado en sutotalidad por ataque grave de tristeza ; por doblado , la plan-tación intercalar de árboles tolerantes entre los atacados detri steza ; por reposición , entiéndese la replantación parcial quesustituye los árboles afectados por otros tolerantes.
Sexto . No serán objeto de ayuda aquellas plantaciones efec-tuadas con posterioridad a la campaña de plantación 1970-1971.
Séptimo . So faculta a la Dirección General do lit ProducciónAgraria para dictar las disposiciones complementarias quo de--sarrollnn o-ranlonida ora la presunta Orden,
IAI qua (Uu1 ) iu111410 a V . 1. puros ti¡¡ ful)M'iU111+u1(1 y #4.,. 14,11.CNnill'Itl, p ¿SU ¡tilín itt• 10'19,
LAMO 11I-. 1.1.PINo;A
lima. Sr. Director genei'nl do la Pi'uducc,iún Agrario.
1144 io enero 1980 B. O. del E.-Núm. 1-.
1'I�131..IC.1S.NI° DE O.BVU\SY URBANISMO
1316 REAL DECRETO 3029/1979 . dr 7 de dicicrnbr,r, porel que se regula ¿a realización ríe cs[ udios prcriuspara la planificación hidrológica.
La creciente escasez de- los recursos hidráulicos , productode también crecientes necesidades y del uso a veces inadecuadode los mismos que produce su despi l farro o degradación, obli-ga a establecer con la mayor precisión su ordenación y aprove-chamiento , a fin de obtener el máximo beneilcio social y econó-mico en su utilización.
Dicha escasez aconseja además hacer una inexcusable consi-deración global de todos los recursos , puesto que el agua, conindependencia de su procedencia inmediata (superficial o sub-terránea), se encuentra inmersa en un único ciclo hidrológico ypresenta asimismo una manifiesta identidad a la hora de suutilización y aprovechamiento.
Esta necesidad de mejor aprovechamiento de los recursoshidráulicos impone la planificación de los mismos como únicavía de conciliar el respeto a los usos actuales , la satisfacción denuevas demandas y la preservación y recuperación , en su caso,de la calidad de las aguas. •
Los planes hidrológicos ' se presentan por tanto como un ins-trumento cardinal de la política hidráulica y habrán de teneruna consideración prioritaria en el marco del próximo Código deAguas , que abordará precisamente el tratamiento de la pro-blemática del agua a la luz de las necesidades de nuestra com-pleja sociedad industrial. -
Sin prejuzgar el contenido de dicho Código, puede decirse, noobstante , les principies que habrán de informar fundamental-mentemente dicha planificación: -
Uno.-El respeto y valoración de la cuenca hidrográfica comomarco idóneo de la tarea planificadora.
Dos.-Lá presencia activa de los usuarios en dicha planifi-cación para garantizar el mejor conocimiento . de las demandas.y la recepción de las soluciones.
La urgencia sin embargo con que se presentan en algunas:zonas de nuestra geografía problemas de desajuste o. desequili-brio entre la demanda de agua y su atención aconseja iniciar-sin demora las tareas de- estudio y conocimiento de los datosdel planeamiento hidrológico , estudios que permitirán en su mo-mento la más rápida elaboración , aprobación y aplicación delcorrespondiente plan.
Para facilitar la elaboración de estos trabajos ha parecidonecesario establecer una normativa simple que institucionalicedichos estudios en el quehacer administrativo y arbitre las me-didas de coordinación imprescindibles , medidas que sé han pías-modo en la creación de una Comisión Interministerial , único ysuperior órgano rector en la realización de. los estudios.
En su vi rtud, a propuesta del Ministro de Obras Públicas yUrbanismo y previa deliberación del Consejo de Ministros en sureunión del día siete de diciembre de mil novecientos setentay nueve.
DISPONGO::.Artículo- primero.-El aprovechamiento integral de los - re-
cursos :-hid:áulicos en todo el - territorio nacional -se sujetará aplanes hidrológicos.-Articulnisegundo.-Uno. - Los estudios correspondientes Inclui-
rán. el Inventario de recursos hidráulicos con las disponibili-''dadas actuales y futuras; tanto cuantitativas como -cualitativas, .las previsiones para- su utilizacfón en el momento de redactarse,así como la•evolucfón previsible de las demandas, la ordenaciónde los recursos pira satisfacerlas ; las- obras más Idóneas paraponer el alcance -de dichas demandas " los recursos : necesarlos.-para atend;ri2s . y señalarán las medidas administrativas nece-sarias para su desarrollo. asimismo propondrán el orden -deprioridad en- la ejecución de las obras de infraestructura hi-dráulica.
Dos. Lc3. trabajos do investigación , proyectos y acciones quese requieran para la elaboración- de dichos estudios se consi-"derarán de uti li dad pública a todos los efectos - jr 8e sufragaráncon cargo a 103 créditos presupuestarios correspondientes, queen cada raso corren;ondsn. t -
Artículo tercero -Uno A fin de dirl ir i ^'a -átale
que en relación con la pl..r.;ficaciún hidrológica se estimen nc-ccsarias . En el supuestu de.e que los trabajos correspondientesa la elaboración de planes comporten Incremento del gasto pú-blico, se requerirá la apr,buclón del Ministerio de Hacienda.
Dado en Madrid n siete do diriembre de mil novecientos se-tenta y nueve.
El Ministro de Obras Púl,licns y Urbanismo.JESLS SANCHO I:OF
JUAN CARLOS R.
I ° DE INDUSTRIA Y ENERGIA1317 REAL DECRETO 89/1980, de 18 de enero, por el que
se establecen nuevas tarifas eléctricas.Por Real Decreto mil seiscientos ochenta/mil novecientos
setenta y nueve , de seis de julio , se aprobaron las tarifas eléc-tricas hasta ahora vigentes, pero , habiéndose producido des-de dicha fecha aumentos de consideración en los precios de loscombustibles que se consumen en las centrales eléctricas, asícomo una variación de la estructura de su producción para di-versificar las fuentes de abastecimiento y aprovechar al máximolos recursos nacionales , se hace preciso un reajuste que cubralos incrementos de coste de producción que son consecuencia detodo ello ' No se tiene en cuenta en este reajuste ningún incre-mento de los demás componentes del coste de producción y dis-tribución de la energía eléctri ca.
En su virtud , a propuesta del Ministro de Industria y Energfa,con el informe de la Junta Superior de Precios y previa delibera-ción del Consejo de Ministros en su reunión del día dieciochode enero de rail novecientos ochenta, -
DISPONGO -Artículo primero:Para las Empresas acogidas al S!steniá Inte-
grada de Facturación de Energía Eléctrica (SIFE) en la Penínsulae. Islas Baleares , y para los consumos que tengan lugar a partirdeldfá ' de la publicación del presente Real Decreto , los- preciosactuales de la energía eléctrica , obtenidos a partir de las tarifasvigentes, experimentarán-un aumento media global del diecisiete-por ciento ,- que se distri buirá de modo que los . precios mediosresultantes ' de cara ta ri fa representen un aumento com;rendido-entre un mínimo-del doce por ciento y,-un mádmo del veintidóspor ciento.
Artículo segundo:-Se mantienen con el mismo destino les re-cargos establecidos con la finali dad de moderar el coas; io deenergía . eléctrica, en - la forma y cuantía fijadas por el articulosegundo de la .Orden ministeri al de -catorce de julio de mil r cze-cientos setenta y nueve.
Artículo tercero .-Las tarifas de energía eléctrica. en las IslasCanarias , Ceuta y Melilla . se incrementarán en una cuantía gle-ba¡ no superior al diecisiete por ciento de prrn:edio distr_bt:ycn-do este aumento de modo que se tienda a que los precios resui- -tantos de cada tarifa se igualen con las correspondientes de laPenínsula y Baleares incremeritrdcs en los importes de los re-cargos "a que se refiere el-artículo segundo ante ri or, con-el finde qué los Import es resultantes ' para los abonados lleguen a serlos mismos en todo eI territorio nacional.
Artículo cuarto .-E1 presente Real Decreto entrará en vigor eldía de su publicación en el -Boletfn Oficial del - Estado-.
Artículo quinto.-Por el Ministerio de Industria y Energía sedictarán : las disposiciones necesarias para el desarrollo y ejecu-cün del presente Real Decreto.
Articulo sexto.-Queda derogado el Real Decreto mil seiscien-tos ochenta/mil novecientos setenta y nueve, de seis de julio, sal-vo sus articules quinto, sexto y séptimo, que continuarán envigor, y en general , todas las disposiciones de Igual o menorrango referentes a las tarifas eléctricas , en cuanto se opongana los preceptos contenidos en el presente Real Decreto.
Dado en Madrid a dieciocho de enero de mil novecientosochenta.
El Ministro de Industria y energía.CARLOS BUSTELO Y GARCrA DEL REAL
JUAN CARLOS R.
los planes, así como coordinas- ' ls tntervención de ios distintos - l�1 " ' ---•Dcpartar,.cntos ministeriales en la materia, ", crea.= baict -la tpresidenc`.i del Minisi.ro Je- Obras Pública:;'J, Urbaissalo _ns 132Cc :::.ion de Planíflcac¡v:r Hidrológica, compuesta por los Subse-cret. ríos de Obras Pub ic_3- y Urbanismo de ordenación del 1 OP.DI:Pt de I8 de enero de 1880 de desarrollo d4
Rcal Decreto 89/io80, de la de enero. que apruebalas tarifas eléctricas.
Territorio .y Medio Ambienta, Industria y Énergfa, Agricultura, IlustrísimoC:mezclo T i- y ur smo, Sanidad y Seguridad Social y Adminis-,tractón-. áarritorfal Reforma y El Real Decráy el Presidente del Institut d, -o o:'De; arrollo Agrario. vación de las tarü:iActuará como Vocal Secretario de le Comisión él Director ción entra las dístin
88/1920 . de 18 de enero , ha dispuesto Tse-�..eléctricas y los criterios para sc-�.s bu-
tarifas.Cecee :aldff Obren Hid:áuIicas En la presenta Ord_e\.
Dc): 1.-....►:1]nistro de Obras Públicas y Urbanismo , previa al \ünisterio de Industriaprobación d3 la Conil ., lón, someterá al Gobierno les propuestas dato citado.
y en uso c'�,� .���liades conferidasy E. c � a, so lleva a cabo el man-!
B. 0. u d E.--Núm. 17
Las 'tarifas - del Sistema integrado de Facturación de EnergíaEléctrica (SIFE) en las i slas Canarias. Ceuta y Melilla, se mo-difican de modo que sus aumentos medios no sean superioresal global de la Península , prosiguiendo el proceso de unificaciónen la mayor medida posible.
Se mantienen en la Península e islas Baleares los recargos aque se refiere el articulo 2.• de la Orden ministerial de -14 dejulio de 1979 , manteniéndose su destino. -
En su -virtud , -este Ministerio ha tenido a bien disponer. .Articulo i .l Para las Empresas acogidas al Sistema Integrado
de Facturación de Energía Eléctrica (SIFE) , las tarifas eléctricascorrespondientes -a los consumos que tengan lugar desde el día19 de enero de 1980, serán las que se detallan a continuación:TARIFAS DE BAJA ' TENSION EN LA PENINSULA E ISLAS
BALEARESTarifas de alumbrado, usos domésticos y electrificación rural
en baja tensión -
TérminoTérmino de energía
Tarifade potencia Te: Ptas/kWh
Tp: Ptas/kW/Mes
Bloque 1.°o único-'
Bloque-2! Bloque 8!,
A.0 . .:� a-`30,0Ó `453....
. 48,00 5,28.lA.2 108,00 4.,14- -'2,
:B258:00 .-7,W 6,83000 4,36
tU.D.l 4000 3,83` _-,2 60
Tarifas generales de fuerza y_especiales" en baja tensión .
�at•IIa potencia z_.
.Generai.1C3l
Inclusive,orde _5c
_W:-y "no �su
kWtC IIl Supei ior -a 250
'Tspeciai (CE)
CE.I. Hasta 50kW., inclu-sive .............
CE.II. Mayor t:a 50kW. y no su-perior a 25CkW. ............
CE.III. Superior a250 kW. ......
Términode potencia
Tc. P,a,e/kW:mes
Término-de potencia
:Tp:ptás/kW7•- nei_ _
44,15
44,15
39,15
3,07
2,62
La tarifa CE, que supone un descuento aproximado del 10.7por 100 sobre la C, es aplicable a los suministros en bula ten-sión para riegos agricoles y a los revendedores que adqu4eranenergía en baja tensión y estén registrados como tales en la-Delegación Provincial del Min isterio de industri a y Energía.
TARIFAS DE ALTA TENSION EN LA PENINSULA E ISLASBALEARES
Tarifas A.2 de alumbrado . usos domc`sticós y eletaritica ciónrural , y B.1 de alumbrado ccxiterciai o industrial
Tariia
A .2 A.T....-1 A.T. ...
Término tde energía
7,1u..Bloque 1!
?i,52
3 88
...3,45 •LL.-_�
3,77
Bloque 2!
4,22.
3,52
3,32
2,87
TCrminu de enersia
Te: Ptas/kWh
Bloque l ° Ol xl -e 2 1 Blnnue 3°SSSS
81,00 - 3 .11 2.:s4 1,7549,00 6,23 5,73 .
Tarifas generales de fuérza y especialesdo alta`tenstós'
"Tarifa
Generales: -D.I
-D.I.0 - Hasta !SO . kW. -de potencia.inclusive ..:...: .............. :.....
Más de 50W..tió potencia:Tensión:
D.I.1. _ Hasta . es kV -inclusive.-Mayor de-45 VV. y no su-
perior -a`70 kV ........D.L3 Mayor de 70 kV.. ... ,.D.U
D.11L1 ,. Hasta: 45 .kV.,".inclusive.D II 2 -Mayor de 45-.kV, yy no su-
perior a. 70 kV,D II 3 ,. í Mayor dé .70-kV...:.........
Especiales
E.1.1 - -'Hasta .45 lfV.. inclusive:E.1.2 `Mayor de `45 kV. y no.sti-
perior a 70 kV.E:1 3 Mayor dé: 70 kV.
E.2.1 Hti tm, ;45 kV:; ' inclusive.'E.2.2 Mayor. de 45 kV. y no su-
= perior a • 70 kV,E.2,3.. Mayor de .70 kv.
E:3.1.0. `Hasta " 50 7cW: de potencia..inclusive ............::...........
Más de 50 kW. de potencia-
Tensión: -
kV., inclusive.E.31.1 Hasta 45E.3.1.2 Mayor de 45 kV. y no su-
perior a 70 kV. .........E.3.1.3. Mayor de 70 kv.............
E.3.2
E.3.2.0 Hasta 50 kW. de potencia,inclusive ..........................
Más de 50 kW. de potencia:
E.3.2.1E.3.2.2
E.3.2.3
E.4
E.4.o
E.4.1E.4.2
E-4.3
Tensión:
Hasta 45 kV., inclusive.Mayor de 45 kV. y no su-
perior a 70 kV. .........Mayor de 70 kV. ............
Hasta 50 kW. de potencia,inclusive ........:................
Terminode
.potencia
_i_ 1Tp, Ptas/kW/mes
38.00
'38,0038,00
307.00
307,00-307,00
28;00
28,0026,00
-236,00
236,00236,00
29.00
29,00
29,0029,00
29.00
29,00
29.0029.00
30.00
Término de.etéri:la
Te:, Ptas/kWh '
- Bloque Í . Blogú
3,48 $,41
264. 1,B82.63. -1,67'1_
1
1,87
1,86184 q 1,77 .
2,07 1 . 1,34
2,05 1,312,02 . 1,28
2,84 2,57-
2,13
2,112.09
2,81
2,10
2.082,08
2,06
2,042,02
2,54
2,03
2.011.99
2.84
Riás de 50 kW. de potencia.
Tensicn;
Hasta 45 inclusive . -1000Mayor de 45 kV. Y no su-
2.90
2,38
curior -- 70 kV,_ ........ 30,00 2,37klayor de 70 kV. ............ .30, 00 2.36
TAR)F:►S DL' VAJA Y ALTA TENSION.EN LAS ISLAS CANARIAS . CEUTA Y MELILLA
2,32
2,312,30
, iones siguircics en las gslas Cunaria4 y Me-lilla, r,::ü:.n a.s mismas tardi'as generales erribu establecidas
a, la Península P. islas B learfs . con suprc�siún del últimopani,logt,e yui: carria incorporado al anteri or:
l
1446
ISLAS CANARIAS
Excepciones del término de energía:
19 enero 1980 B. 0. dei E.-Núm. :7
Término de energía
Te: Ptas/kWhTarifa
Bloque 1.0 Bloque 2.-o único
Baja tensión
B.i ...... . .... .. ......... .......... . . . ................C.1 (U.D.) • .....................................C -C.L Isla de La Palma ..................C.III. Todas las islas .....................
Alta tensión
D:ID.I.0. Antiguos abonados de la isla
de La Palma .........................D.1.1. Antiguos abonados de la isla
de La Palma .........................E.2.1 ....................... ........
6,20-4.46 3,86
2,591,34
3,983,98
2,86
2,712,04
general.
Venta a distribuidores.-Las actualmente _ vigentes,'incremen•tadas en un 17 por 100.
Otras tarifas especiales distintas de las E.2.-Las actualesincrementadas en un 22 por 100, siempre que con ello no• serebRse en ningún caso la ,tarifa - general corralp'on'diente; ` e:-la;.cual podrán acogerse en cualquier caso lbs. abonados. La: subi-da se aplicará, en la medida de lo posible , igualando - alguno-de..los términos de la tarifa especill con el correspondiente . de la.:
Restantes, tarifas de alta tensión.-Las correspondientesbaja tensión , con un descuento del 8 por 100..
AfET_*r_T-A
Excepciones del término de energía-
A.? ' ........ ..._................................. ..
. .C.IIL .........._............._ .......,....,............................................... .
E.3.2.1 .....» ....... .... ..............................
Art. 2.` Serán condiciones de aplicación de estas tarifaslas siguientes:'
La tarifa E.1, para tiaccióp se 'aplicará en los suministrospara tranvías y trolebuses, con- recargo del .7 por 100. -
Las tarifas D.II•yE.2 sólo se pueden aplicar a tensiones igua-les o -superiores a 45 kV., salvo los casos en que la E.2..hayasido anteriormente -concedida a tensiones inferiores. Para ten-siones ménores de'45 kV., la tarifa D.II sólo tiene valor comoreferencia para el cálculo de compensaciones. de--la tarifaespe-cial correspondiente. .
Continuará la aplicación de la tarifa E.2 a las plantas pata-bilizadoras a quienes ya hubiera sido concedida en las Islas Cananas:
LOS descuentos y recargos por factor de potencia y discrimi-nación . horaria se aplicarán en todos lo casos en-las Islas Ga-narlas; Ceuta y Melilla, en la forma establecida para la Penanaula-6 Islas Baleares. • : -
Las -demás condiciones de aplicación y medida de las tari-fasestablecidas en la Orden ministerial de 14 de julio de 1979,continuarán en vigor en cuanto no sean modificadas por la pre-sente Orden.ministeria .
Art-' -L"' Lbs recargos a que se refiere el artículo 2.0 del• Real- Decreto '1680/1979, de 6 de establecidos enla : Jórrma siguiente:
julio, seguirán
Tarifa�`A2 y B Is 50 cKs/kWh sobre los precios oorrespondIentea "a sor consumos del. último bloque . de sus términos de
rrespondientos "al consumo del último bloque do sus términos de
energía .Tarlfss C.i; C:fI"y C`ITI.z, 30 'cts/kWh sobré los precias co-
THritas generales y especiales de alta tens tn: 7 cts/kWWhsobre los precios correspondientes al consumo del último bloquede sus térniinos de energía.
Se autoriza a las Empresas eléctricas para facturar y recau-dar conjuntamente los recargos citados, adicionándolos a losprecios correspondientes del segundo bicque de los términos deenergía, si bien deben desglosarlos en sus declaraciones a laO.icina de Compensaciones de la Energía Eléctrica (OFICOI.
Seguirán exentos del recargo la tarifa B.2, los suministrospara usos agra rios de las tari fas C. CE, D y E.4 y los correspon-dientes a distri buidores que entreguen directamente a OFICOlos recargos recaudados de sus abonados . Las Empresas de losgrupos 1 y ]I , definidos en el artículo 7.1 de la Orden ministe rialde 14 de julio de 3979, abonarán en sus compras 7 cts/kWhde la energía que adquieran, correspondiente al segundo blo-que, en sustitución de la entrega a OFICO de los recargos re-caudados de sus abonados.
Tampoco están afectados de estos recargos todos los sumi-nistros de Ceuta, Melilla e Islas Canarias , en las que los se-gundos b!oques del término de energía no existen o tienen unprecio más alto que en la Península y Baleares.
Art. 4.0 Las Empresas no acogidas al Sistema Integrado deFacturación de Energía Eléctrica (SIFE), hayan o no solicitadoanteriormente su inscripción en el mismo, podrán optar. hastael 31-de diciembre de 3900, por solicitar su inscripción en laOficina de Compensaciones de la Energía Eléctrica (OFICO) yacogerse al Sistema Integrado de Facturación de Energía Eléc-trica (SIFE). o continuar en su situación actual . En el primercaso, la Dirección General de la Energía señalará la fecha apartir de la cual quedarán acogidas a dicho Sistema Integrado.bien plenamente o bien mediante unas tarifas provisionales deadaptación. En el caso de que opten por continuar fuera del
r., SIFE, podrán solicitar Individualmente la revisión de sus tan-fas. Esta revisión deberá, en todo caso, ser aprobada - por laDirección General de la Energía a propuesta de da Delegación.-Provincia! del Ministerio de Industria y EnergiW corfespondiente.'z
:...y el aumento 'medio de los ' precios de_ la: energía' eléctrica -que,suponga ,no podrá , ser superior al 17por,100.
Para las Empresas . que tuveran - pendiente deresolución,.una-:autorización -de-, elevación dé' tarifas solicitada en debida' forma;
...al ampara de lo dispuesto - en el artículo 11 de lá Orden minas-.:terial de'14 dé julio de. 1979; o que, la "solicitaran dentro del-plazoestablecido en dicho artículo 11, los aumentos m dios da sus tarifas no podrán exceder de los límites sigufentes
a) Para el período .. comprendido entre -el 10 de'juli"o dé 1979-y-el-118 de enero de-1980," el'21 , 19-por 100::
bl- -A-,partir de esta última : fecha, él 17.- por 100,. calculado si-Jbre el precio resultante para _ el período anterior y acumulado almismo. .ti
Art. 5" En tos pro los contempla-des en .la presenta Ordenministerial no están incluidos los: Impuestos,. recargos y. gravámenes establecidos , o que se establezcan sobre .. el consumo..y,suministro, que sean • de cuenta del-.consumidor, :-y_ estén las-,=Empresas suministradoras _encargadas de la recaudación- de, loa-mismo, ni aquellos cuya -repercusión sobre - el usuario - estále-='-galmente autorizada.
Art. 6! La presente Orden será aplicable . a los consumos de-energía efectuados a partir de la fecha de entrada en vigor delReal Decreto 89/1980, de 18 de enero :
Art. 7.9 Porla Dirección General de la Energía - sa dictaránlas disposiciones complementarias que -fueran precisas para la'aplicación de la presente Orden ministerial.
Art. e' Queda derogada, en cuanto se opongan a 1o dis-puesto en la presente Orden ministerial. .la de 14 de julio. de 1979,y disposiciones complementarias de la misma. - -
Lo que `comunico a V. I. para su conocimiento y efectos:Dios guarde a V. I. muchos años:Madrid, 18 de enero -de 1980.
BUSTELO Y GARCIA DEL REAL
Ilmo. Sr. Director general de la Energía. -
MINISTERIO DE AGRICULTURA
1319 RESOLUCON del Instituto Nacional para la Con-servación de la Naturaleza por la que se delega enlas Jefaturas de los Servicios Provinciales la facul-tad de representar al mismo en la- formalización de •los contratos de obras.
En-, uso dé lab at ribuciones conferidas a la Dirección del Ias--tituto Nacional para la Conservación de la Naturaleza (ICONA).en el artículo 8.•, apartado c), del Decreto 639/1972, de 9 de
BIBLIOGRAFIA UTILIZADA
- A.G.H.T.M. "Les stations de pompage d'eau". Ed. Technique et -
Documentation. París 1.977.
- ARAGONES,J.M. "Apuntes sobre maquinaria de elevación". Curso de
Hidrogeología Noel Llopis.
- BENITEZ,A. "Captación de aguas subterráneas". Ed. Dossat.
Madrid 1.972.
- BOMBAS IDEAL. "Datos técnicos de hidráulica". Ed. Ideal.
Valencia 1.974.
- CATALOGOS."BRUGG ESPAÑOLA, GARVENS, IDEAL, INDAR, PLEUGER, -
WORTHINGTON".
- CAUVIN, A. "Distribución de agua en las aglomeraciones ". Ed. Re-
verté. Barcelona 1.964.
- CUSTODIO, E. "Hidrología subterránea". Ed. Omega. Barcelona 1.976.
- DAUGHERTY,A.B. "Mecánica de los fluidos" Ed. Hispano Americana.
Buenos Aires 1.964.
- DEP. AGR. USA. "Plantas de bombeo para riego". Ed . Dianá.
Mexico 1.974.
- FDEZ. SANCHEZ , J.A. "Coste del agua subterránea ". Ed. Servicio
de Publicaciones del M. de Industria.Madrid
1.977.
- FERRERO, J.H. "Manual de bombas centrífugas" Ed. Alhambra.Madrid
1.969.
- FOUILLE,A. "Electrónica para Ingenieros" Tomo II. Ed. Aguilar.
. Madrid 1.969.
- JOHNSON INC. "El agua subterránea y los pozos ". Ed. Johonson -
División. Minnesota 1.975.
- LUPIANI, R. "Elevación de agua con .--bomb:at - y norias" . Ed. Minis
terio de Agricultura . Madrid 1.970.
- VARGAS , V. "Tecnicas y análisis de costos de pozos profundos yaguas subterráneas ". Ed. Limusa . México 1.976.
