ACEROS INOXIDABLES

Ing. E. keyes 1

3.1 ACEROS INOXIDABLES3.1 ACEROS INOXIDABLES

ACEROSACEROSINOXIDABLESINOXIDABLES

MARTENSITICOSMARTENSITICOS(magn ticos)é(magn ticos)é

Al Cromo0.1 a 1%C (Puede llegar hasta 1.4%)12 a 18%Cr

Al Níquel0.2%C16 a 18%Cr1.5 a 3% Ni

AUSTENITICOSAUSTENITICOS(amagn ticos)é(amagn ticos)é

<=0.2%C 12 a 26%Cr7 a 35% NiAdemas otros elementos: Mo, W, Ti, Nb

0.5 a 0.35%C 13 a 30%CrPara 13%Cr, C inf. A 0.08% (pueden ademas contener Ni, Mo,Ti, Al, etc.)

FERRITICOSFERRITICOS(magn ticos)é(magn ticos)é

Austeno-Ferriticos (Magnéticos)0.8 a 0.15%C25 a 28%Cr4 a 6% NiAdemas de otros elementos.

Ing. E. keyes 2

3.1 ACEROS INOXIDABLES3.1 ACEROS INOXIDABLES

ADEMAS DEL Cr, ELEMENTO BASICO CONSTITUYENTE, PUEDEN INFLUIR OTROS: ADEMAS DEL Cr, ELEMENTO BASICO CONSTITUYENTE, PUEDEN INFLUIR OTROS:

INFLUENCIA DEL NIQUELINFLUENCIA DEL NIQUEL

● AMPLIA EL CAMPO DE FORMACION DE LA AMPLIA EL CAMPO DE FORMACION DE LA AUSTENITA, AUMENTANDO SU ESTABILIDAD.AUSTENITA, AUMENTANDO SU ESTABILIDAD.

● EN ALEACIONES AL Cr QUE POSEEN EN ALEACIONES AL Cr QUE POSEEN ESTRUCTURAS MIXTAS < ESTRUCTURAS MIXTAS < MARTENSITICO-MARTENSITICO-FERRITICASFERRITICAS> > @ @ T amb., AL CALENTARLAS T amb., AL CALENTARLAS DISMINUYE LA CANTIDAD DE FERRITA Y DISMINUYE LA CANTIDAD DE FERRITA Y AUMENTA LA AUSTENITA, FACILITANDO CON AUMENTA LA AUSTENITA, FACILITANDO CON ENFRIAMIENTO LA TRANSFORMACION DE ENFRIAMIENTO LA TRANSFORMACION DE ESTA ULTIMA EN MARTENSITA. ESTA ULTIMA EN MARTENSITA.

● EN LAS ALEACIONES AL Cr, PEQUEÑAS EN LAS ALEACIONES AL Cr, PEQUEÑAS CANTIDADES DE Ni AUMENTAN LA CAPACIDAD CANTIDADES DE Ni AUMENTAN LA CAPACIDAD DE TEMPLE.DE TEMPLE.

● LAS ALEACIONES DE Cr, SE TRANSFROMAN LAS ALEACIONES DE Cr, SE TRANSFROMAN EN AUSTENITICAS EN AUSTENITICAS @ @ T amb. CON GRANDES T amb. CON GRANDES CANTIDADES DE Ni.CANTIDADES DE Ni.

● SEGUN LA PROPORCION DE Cr-Ni, SE SEGUN LA PROPORCION DE Cr-Ni, SE CONSIGUEN ALEACIONES CON ESTRUCTURA CONSIGUEN ALEACIONES CON ESTRUCTURA BIFASICA (BIFASICA (α γ α γ @ T amb.@ T amb.

INFLUENCIA DE OTROS ELEMENTOSINFLUENCIA DE OTROS ELEMENTOS

MANGANESO (Mn) MANGANESO (Mn) γγ

MAS QUE FAVORECER LA FORMACION DE MAS QUE FAVORECER LA FORMACION DE AUSTENITA, INCREMENTA SU ESTABILIDAD(AUSTENITA, INCREMENTA SU ESTABILIDAD(su su influencia en aceros al Cr es la mitad de la del Ni).influencia en aceros al Cr es la mitad de la del Ni).

✔ Favorece la formacion de la fase sigma en a. Favorece la formacion de la fase sigma en a. Ferríticos de 25-30% Cr.Ferríticos de 25-30% Cr.

✔ En contenidos superiores al 10% se obtienen a. En contenidos superiores al 10% se obtienen a. martensíticos.martensíticos.

✔ Inhibe la fragilidad en caliente al formar MnS.Inhibe la fragilidad en caliente al formar MnS.

SILICIO (Si) SILICIO (Si) αα

FAVORECE LA FORMACION DE LA FERRITA Y, POR FAVORECE LA FORMACION DE LA FERRITA Y, POR CONSIGUIENTE, LA FORMACION DE LA FASE CONSIGUIENTE, LA FORMACION DE LA FASE SIGMA EN LOS A. FERRITICOS DE 25-30% Cr, Y SIGMA EN LOS A. FERRITICOS DE 25-30% Cr, Y EN LOS AUSTENITICOS CON Cr SUPERIOR A 19%.EN LOS AUSTENITICOS CON Cr SUPERIOR A 19%.

- Favorece la formación de estructuras bifásicas - Favorece la formación de estructuras bifásicas ((α γα γ ). ).

- Aumenta la resistencia en caliente.- Aumenta la resistencia en caliente.

Ing. E. keyes 3


AZUFRE (S)/SELENIO (Se)/FOSFORO (P)AZUFRE (S)/SELENIO (Se)/FOSFORO (P)

AUNQUE ESTOS ELEMENTOS SON NOCIVOS EN LOS AUNQUE ESTOS ELEMENTOS SON NOCIVOS EN LOS ACEROS, SE EMPLEAN EN CANTIDADES SUP. AL ACEROS, SE EMPLEAN EN CANTIDADES SUP. AL 0.1% EN ACEROS DE GRAN MAQUINABILIDAD.0.1% EN ACEROS DE GRAN MAQUINABILIDAD.

DIFICULTAN LA SOLDABILIDAD, DISMINUYENDO LA DIFICULTAN LA SOLDABILIDAD, DISMINUYENDO LA RESISTENCIA A LA CORROSION.RESISTENCIA A LA CORROSION.

MOLIBDENO (Mo) MOLIBDENO (Mo) αα

AUMENTA LA RESISTENCIA MECANICA EN AUMENTA LA RESISTENCIA MECANICA EN CALIENTE EN LOS A. AUSTENITICOS. CALIENTE EN LOS A. AUSTENITICOS. FAVORECIENDO LA PASIVIDAD Y RESISTENCIA FAVORECIENDO LA PASIVIDAD Y RESISTENCIA QUIMICA EN PRESENCIA DE ACIDOS REDUCTORES QUIMICA EN PRESENCIA DE ACIDOS REDUCTORES Y DE IONES DE Cl.Y DE IONES DE Cl.

✔ En aleaciones Ni-Cr-Mo del 3%, favorecen la En aleaciones Ni-Cr-Mo del 3%, favorecen la formación de la fase sigma, así como la chi (formación de la fase sigma, así como la chi (χχ) ) de composición Mode composición Mo1010 Cr Cr1212 Fe Fe3636..

✔ Aumenta la resistencia de los aceros ferríticos Aumenta la resistencia de los aceros ferríticos en los ácidos orgánicos.en los ácidos orgánicos.

. Los aceros (17%Cr-2%Mo) resisten el ataque del . Los aceros (17%Cr-2%Mo) resisten el ataque del acido acético hirviendo y de las soluciones acido acético hirviendo y de las soluciones tartáricas y cítricas hirvientes, y están tartáricas y cítricas hirvientes, y están protegidos a la corrosión por picaduras.protegidos a la corrosión por picaduras.

. Favorece la maduración de los aceros endurecido . Favorece la maduración de los aceros endurecido por precipitación (Hierro-Mo y Hierro-Mo-Cr).por precipitación (Hierro-Mo y Hierro-Mo-Cr).

En aceros austeníticos, cuando el %Mo pasa de 1 a En aceros austeníticos, cuando el %Mo pasa de 1 a 3 para un mismo %Cr, el Ni debe aumentarse en 3 para un mismo %Cr, el Ni debe aumentarse en 4% aprox. para mantener la misma estructura.4% aprox. para mantener la misma estructura.

VOLFRAMIO (W) VOLFRAMIO (W) αα

. Favorece la formación de ferrita.. Favorece la formación de ferrita.

. Mejora las propiedades mecánicas en . Mejora las propiedades mecánicas en frío/caliente.frío/caliente.

. Poca influencia en la resistencia a la corrosión.. Poca influencia en la resistencia a la corrosión.

Ing. E. keyes 4


ALUMINIO (Al) ALUMINIO (Al) αα

MEJORA SENSIBLEMENTE LA RESISTENCIA A LA CORROSION EN AMBIENTES SALINOS. TIENE UNA INFLUENCIA SIMILAR A LA DEL (Si) EN LOS ACEROS REFRACTARIOS.

✔ Favorece la formación de estructuras bifásicas (α γ ).

✔ En aceros al Ni, puede precipitar compuestos que den lugar a endurecimientos estructurales.

NITROGENO (N) γγ

PRODUCE EFECTOS ANALOGOS A LOS DEL PRODUCE EFECTOS ANALOGOS A LOS DEL CARBONO, REDUCIENDO LIGERAMENTE LA CARBONO, REDUCIENDO LIGERAMENTE LA TENDENCIA A LA CORROSION POR PICADURAS.TENDENCIA A LA CORROSION POR PICADURAS.

FACILITA LA DEFORMACION EN FRIO Y EN FACILITA LA DEFORMACION EN FRIO Y EN CALIENTE EN LOS A. FERRITICOS Y CALIENTE EN LOS A. FERRITICOS Y AUSTENITICOS.AUSTENITICOS.

COBRE (Cu) COBRE (Cu) γγ

AUNQUE NO INFLUYE SENSIBLEMENTE SOBRE LA AUNQUE NO INFLUYE SENSIBLEMENTE SOBRE LA DUREZA DE LA MARTENSITA, FAVORECE EL DUREZA DE LA MARTENSITA, FAVORECE EL ENDURECIMIENTO SECUNDARIO. CONTRIBUYE ENDURECIMIENTO SECUNDARIO. CONTRIBUYE NOTABLEMENTE EN LA MADURACION DE LOS A. I. NOTABLEMENTE EN LA MADURACION DE LOS A. I. ENDURECIBLES POR PRECIPITACION.ENDURECIBLES POR PRECIPITACION.

● Mejora la resistencia a la corrosión de los A.I.Mejora la resistencia a la corrosión de los A.I.

● Los martensíticos (1.2% Cu) se forjan muy bien Los martensíticos (1.2% Cu) se forjan muy bien obteniendo buena resilencia posterior al T.T.obteniendo buena resilencia posterior al T.T.

En los A.I. Ferriticos no es conveniente cantidades En los A.I. Ferriticos no es conveniente cantidades superiores al 1%, ya que disminuye la facilidad para superiores al 1%, ya que disminuye la facilidad para deformación en caliente.deformación en caliente.

Ing. E. keyes 5


TITANIO/NIOBIO

Gran avidez por el C para formar TiC y NbC, evitando la formación de CrC que harían perder la inoxibilidad al acero. En determinados A.I. Austeniticos, provocan precipitados obteniendo mas rigidez en caliente.

● Mejoran la soldabilidad de los A. Ferríticos (17%Cr-0.07%C), desaparecer cerca de las soldaduras la zona martensítica frágil formada.

● Pueden utilizarse para controlar el tamaño del grano.

VANADIO (V) VANADIO (V) αα

ES PELIGROSO EMPLEARLO EN LOS A.I. MARTENSITICOS (Se añade en ciertos a. Martensiticos con 12%Cr, es estabilizante de carburos precipitados durante el endurecimiento secundario).

● Aumenta la templabilidad y puede emplearse como controlador del tamaño del grano.

BORO (B) BORO (B) αα

LA ADICION DE ESTE ELEMENTO OCASIONA LA ADICION DE ESTE ELEMENTO OCASIONA QUE LOS A.I. AUSTENITICOS (< 10%Ni), DEJEN QUE LOS A.I. AUSTENITICOS (< 10%Ni), DEJEN DE SERLOS, PERO AQUELLOS CON 15%Ni DE SERLOS, PERO AQUELLOS CON 15%Ni SIGUEN MANTENIENDOSE, AUN CON SIGUEN MANTENIENDOSE, AUN CON ADICIONES DE 4%B.ADICIONES DE 4%B.

● Si se > el %B < sensiblemente la resilencia.

● Para evitar perdida de inox. Al formarse Boruros de Cr y Fe, debe >>> el %Cr.

● Mejora la resistencia a tracción y la fluencia de los A. Refractarios, reduciendo sensiblemente la resistencia a la corrosión.

COBALTO (Co)COBALTO (Co)

AUNQUE NO INFLUYE SENSIBLEMENTE EN LA ESTRUCTURA, TIENE APLICACION EN ALGUNOS A. ENDURECIBLES POR PRECIPITACION AL FAVORECER LA MADURACION DE LOS MISMOS.

Ing. E. keyes 6

2. Aleaciones de hierro y carbono2. Aleaciones de hierro y carbono2. Aleaciones de hierro y carbono

AUSTENITICOS (13-26%CR/7-35%Ni) <Amagnéticos>AUSTENITICOS (13-26%CR/7-35%Ni) <Amagnéticos>

Aleaciones Ternarias (Fe-Cr-Ni)Aleaciones Ternarias (Fe-Cr-Ni)

Estas aleaciones se denominan austeníticas debido a que su estructura C.C.C., figura 3.1.1, Estas aleaciones se denominan austeníticas debido a que su estructura C.C.C., figura 3.1.1, corresponde al Ni ampliar el campo de formación de la austenita del acero aumentando su corresponde al Ni ampliar el campo de formación de la austenita del acero aumentando su estabilidad, que recordemos es un elemento gammágeno.estabilidad, que recordemos es un elemento gammágeno.

Esta estructura permite la elevada conformabilidad que poseen estos aceros. En la tabla Esta estructura permite la elevada conformabilidad que poseen estos aceros. En la tabla 13.4 se especifican las propiedades y aplicaciones para diferentes tipos de estos aceros.13.4 se especifican las propiedades y aplicaciones para diferentes tipos de estos aceros.

Mejor resistencia a la corrosión que los ferríticos y martensíticos.Mejor resistencia a la corrosión que los ferríticos y martensíticos.

Se evita la formación de carburos precipitados. Se evita la formación de carburos precipitados.

Sin embargo, si estos aceros son calentados o enfriados lentamente desde altas Sin embargo, si estos aceros son calentados o enfriados lentamente desde altas temperaturas, a través del rango de temperaturas, a través del rango de 500 a 900°C500 a 900°C, se produce una difusión de , se produce una difusión de CC hacia hacia borde de grano que al combinarse con el borde de grano que al combinarse con el CrCr de las inmediaciones para formar carburos, de las inmediaciones para formar carburos, disminuye el contenido de disminuye el contenido de CrCr en una estrecha franja inmediata al borde de grano en una estrecha franja inmediata al borde de grano produciendo una susceptibilidad a la corrosión intergranular. produciendo una susceptibilidad a la corrosión intergranular.

ACEROS INOXIDABLES (Clasificación)

Ing. E. keyes 7

Esta dificultad puede evitarse descendiendo al máximo el contenido en carbono, por debajo Esta dificultad puede evitarse descendiendo al máximo el contenido en carbono, por debajo de 0.03%, lo que reduce la migración del mismo al borde de grano, y añadiendo elementos de 0.03%, lo que reduce la migración del mismo al borde de grano, y añadiendo elementos como el como el VV, , TiTi o o NbNb, (formadores preferenciales de carburos), que impiden la combinación , (formadores preferenciales de carburos), que impiden la combinación del cromo con el carbono.del cromo con el carbono.

Fig.3.1.1 Microestructura de un A. Inox. 304


Ing. E. keyes 8

Tabla. 3.1.1 Propiedades mecánicas y aplicaciones típicas de los A. Inoxidables

Ing. E. keyes 9

ACEROS INOXIDABLES (Austeníticos)

Los aceros con carbon superior a 0.03%C deben someterse a un temple austenítico (hipertemple) a fin de disolver los carburos precipitados.

En general en todos los inoxidables y refractarios, el temple de permanencia a la temperatura de T. Térmico deberá ser como mínimo el doble que en los aceros al carbon, debido a su baja conductividad térmica.

Por ser difícil determinar el limite de proporcionalidad se suele adoptar el que corresponde a un alargamiento permanente de 0.2%.

El C y el N aumentan la dureza y por consiguiente el límite elástico. El grafico de la Fig. 3.1.2 nos da las variaciones de la carga de rotura y el limite elástico para un acero tipo 18%Cr-8%Ni.

LimitesElásticosBuenosC<0.03%

0.15%N

El crecimiento del grano en estos aceros no influye en las caracteristicas mecánicas, pero tiene el inconveniente de la aparición de una apariencia superficial denominada <Piel de Naranja>, que dificulta las operaciones de pulido en los aceros embutidos.

Ing. E. keyes 10

ACEROS INOXIDABLES (Austeníticos)

Fig. 3.1.2 Variación de la carga de rotura(Rm) y del límite elástico (Rp) de un acero austenítico tipo 18-8, con temple austenítico (hipertemple), en función del contenido de C.

N/mm2

(Kg/

mm2)

Ing. E. keyes 11

ACEROS INOXIDABLES Y REFRACTARIOS (Austeníticos)ACEROS INOXIDABLES Y REFRACTARIOS (Austeníticos)ACEROS INOXIDABLES (Austeníticos)

AltaAlta

Maleabilidad

Maleabilidad

Propiedades Propiedades M

ecánicasM

ecánicas

FragilidadFragilidadResilenciaResilenciaExcelenteExcelente

Se emplea en embutición

Ausente @ bajas Temps.

(Servicio Criogénico)

@ T 0 abs.≃

Varian Notablemente ⬆carga de rotura(Rm)⬆Limite elástico⬇Alargamiento

Ing. E. keyes 12

3.1 ACEROS INOXIDABLES (Austeníticos)

Estudios realizados (Bastien y Dedieu) nos dicen que cuando se austeniza un acero del tipo 18-8 a 980 ºC y se enfría en N líquido, la permanencia a dicha temperatura hace que parte de la austenita se transforme en martensita.

La figura 3.1.3 nos indica el descenso que sufre el punto Ms (inicio de la transformación) de un acero de 0.04%C y 18%Cr, según el contenido de niquel.

Con tratamiento térmico no es posible variar las caracteristicas mecánicas de esta familia de aceros, ya que en el calentamiento no existe transformación estructural.

Con transformación en frio conseguimos mejorar la carga de rotura (Rm) y el límite elástico (Rp), pero se vuelven ligeramente magnéticos al transformarse parte de la austenita en martensita.

Las piezas fabricadas de esta menera experimentan aumento de volumen, causa de problemas cuando las tolerancias exigidas son muy estrechas.

La acritud producida por una deformacion en frío no solo endurece al acero, sino que aumenta su permeabilidad magnética y el límite de fatiga (Fig. 3.1.4).

A los aceros austeníticos (>0.03%C) que se hayan mantenido entre 400 C y 900 C es recomendable someterlos a temple austenítico (hiper-temple) para disolver carburos precipitados y asi dejarlos insensibles a la corrosion intergranular.

Ing. E. keyes 13


Fig. 3.1.3 Linea de los puntos Ms en función del Ni en un acero inox. <0.04%C – 18%Cr> (Gráfico orientativo)

En la mayoría de las tablas y gráficos de propiedades mecánicas para estos aceros, aparece el término <recocido> en lugar de <temple austenítico o hipertemple>. Esto se debe a que el tratamiento para la disolución de los carburos recibía el nombre de <recocido de solubilización> y que por comodidad se expresa el término recocido.

Ing. E. keyes 14


Fig. 3.1.4 Variacion del límite de fatiga en función de la carga de rotura, en aceros austeníticos deformados en frío.

Límite

de f

atig

a N/

mm2

(K

gf/mm2)

Ing. E. keyes 15


X 2 Cr Ni 19-10X 2 Cr Ni 19-10 (UNE F-3503) Acero Inoxidable Austenitico Tipo AISI 304L

Composición química (%)

C Si Mn P S Cr Ni

0.03max

1.00max

2.00max

0.045max

0.030max

1820.00

812.00

Generalidades

Por su bajo contenido en C es insensible a la corrosión intergranular.

Es soldable con todos los procedimientos(Bajo llama oxiacetilénica y por resistencia).

Para espesores pequeños: puede emplearse soldadura de arco (SMAW) sin metal de aporte y bajo atmosfera de argón puro.

Para espesores grandes: El mismo procedimiento anterior pero con alambre de aporte o electrodo revestido.

El comportamiento de este acero frente a los distintos agentes corrosivos es similar al del acero

X6CrNi19-10 (UNE F-3504).

Mantiene buenas resilencias a temperaturas bajo cero (ver graficos).

La estructura de este acero es austenitica a todas temperaturas (amagnético).

Nota: Las soldaduras deberan ser decapadas y pasivadas para evitar focos de corrosion.

Ing. E. keyes 16


Transformación en caliente

De 1,175 a 850 C con enfriamiento en aire. La temperatura inicial dependera del grado de deformacion. Para grandes reducciones puede elevarse la temperatura inicial hasta 1,250 C.

Por su baja conductividad térmica es necesario darle mayores permanencias que en el caso de los aceros comunes.

Tratamientos termicos

Con un temple austenítico (hipertemple) entre 1,000 y 1,050 C eliminaremos la acritud creada durante la transformación en caliente. El enfriamiento puede hacerse en aire o en agua.

Se aplicara la misma temperatura las piezas moldeadas.Con este tratamiento la estructura estara formada basicamente por austenita aunque pueden aparecer pequeñas cantidades de ferrita. Esto dependerá:

Composición química.

Temperatura del tratamiento.

Enfriamiento.

Ing. E. keyes 17


Propiedades físicas

Ing. E. keyes 18


Ing. E. keyes 19


Ing. E. keyes 20


Fig.3.1.5 Efecto de la deformación en frío sobre las propiedades de tracción, a temperatura ambiente (estas curvas corresponden a materiales que previamente han sido transformados en caliente y recocidos.)

Ing. E. keyes 21


Ing. E. keyes 22


Ing. E. keyes 23


Ing. E. keyes 24

X 6 Cr Ni 19-10X 6 Cr Ni 19-10 (UNE F-3504) Acero Inoxidable Austenítico Tipo AISI 304

Composición quimica (%)


C Si Mn P S Cr Ni

0.08max

1.00max

2.00max

0.045max

0.030max

1820.00

810.50

Generalidades

Cuando se someten a procesos de soldadura donde las temperaturas en el cordón están comprendidas entre 450-900 C, se provoca la precipitación de carburos que lo hacen sensible a la corrosión intergranular (Estos se disuelven con un temple austenítico).

Es soldable con todos los procedimientos(Bajo llama oxiacetilénica y por resistencia).

Nota: Las soldaduras deberan ser decapadas y pasivadas para evitar focos de corrosion.

Para espesores pequeños: puede emplearse soldadura de arco (SMAW) sin metal de aporte y bajo atmósfera de argón puro.

Para espesores grandes: El mismo procedimiento anterior pero con alambre de aporte o electrodo revestido.

Mantiene buenas resilencias a temperaturas bajo cero (ver gráficos).

La estructura de este acero es austenítica a todas temperaturas (amagnético).

Ing. E. keyes 25

Transformación en caliente

De 1,175 a 850 C con enfriamiento en aire. La temperatura dependera del grado de deformación. Para grandes reducciones puede elevarse la temperatura inicial hasta 1,250 C.

Por su baja conductividad térmica es necesario darle mayores permanencias que en el caso de los aceros comunes.

Tratamientos térmicos

Con un temple austenítico (hipertemple) entre 1,030 y 1,100 C disolveremos los carburos precipitados. El enfriamiento se hará en agua. Cuando las piezas a tratar sean de fundición es conveniente aumentar en unos 50 C la temperatura del temple austenítico.

Con este tratamiento la estructura estara formada básicamente por austenita, aunque pueden aparecer pequeñas cantidades de ferrita. Esto dependerá:

Composición química.

Temperatura del tratamiento.

Enfriamiento.


Ing. E. keyes 26



Ing. E. keyes 27


Ing. E. keyes 28


Ing. E. keyes 29


Ing. E. keyes 30


Ing. E. keyes 31


Fig.6.8 Efecto de la deformación en frio sobre las propiedades de tracción, a temperatura ambiente. (Estas curvas corresponden a materiales que previamente han sido transformadas en caliente y recocidos).

Ing. E. keyes 32


Ing. E. keyes 33

AM - X 7 Cr Ni 20-10AM - X 7 Cr Ni 20-10 (UNE F-8411) Acero Inoxidable Austenítico (Fundido).Tipo CF-8 (ASTM-A351-CF8)

Composición quimica (%)

3.1 ACEROS INOXIDABLES (AUSTENITICOS)

C Si Mn P S Cr Ni

0.08max

2.00max

1.50max

0.040max

0.040max

1821.00

811.00

Tratamientos térmicos

El témple ausyenítico(hipertemple) se realiza entre 1,060 y 1,120 C, con enfriamiento en agua.


Estado RmN/mm2

(Kg/mm2)

L. elasticoRp=0.2%N/mm2

Kg/mm2

Alargamiento (A)

L=50 mm%

DurezaHB

EnsayoCharpy

(ojo cerr.)J/cm2

MóduloElast.

KN/mm2Kg/mm2

Recocido 530(54) 255(26) 55 140 196(20) 196(20)

Ing. E. keyes 34

ACEROS INOXIDABLES (AUSTENITICOS)

Fig.6.12 Caracerísticas mecánicas a temperaturas bajo cero

Ing. E. keyes 35

MARTENSITICOS (12-18%Cr) <Magnéticos>MARTENSITICOS (12-18%Cr) <Magnéticos>

Son igualmente aleaciones que contienen del 12 al 17% de Cr, pero es este caso con Son igualmente aleaciones que contienen del 12 al 17% de Cr, pero es este caso con suficiente carbono, del 0.15 al 1%, que les permite por el efecto gammágeno del carbono, suficiente carbono, del 0.15 al 1%, que les permite por el efecto gammágeno del carbono, obtener estructura martensítica al enfriar estos aceros desde el estado austenítico.obtener estructura martensítica al enfriar estos aceros desde el estado austenítico.

Puesto que la composición de los aceros inoxidables martensíticos se ajusta para optimizar Puesto que la composición de los aceros inoxidables martensíticos se ajusta para optimizar resistencia y dureza, la resistencia a la corrosión es relativamente pobre comparada con los resistencia y dureza, la resistencia a la corrosión es relativamente pobre comparada con los aceros de los otros grupos.aceros de los otros grupos.

FERITICOS (Magnéticos)FERITICOS (Magnéticos)

Son esencialmente aleaciones binarias <hierro-cromo> que contienen de un 12 a 30% de Cr. Se denominan ferríticos en razon de permanecer su estructura en su mayor parte ferrítica, (B.C.C.) correspondiente al Fe alfa, en condiciones normales de tratamiento térmico. El cromo, tal como se observa en la figura 13.16, tiene la misma estructura cristalina que el hierro, extendiendo la región de fase a y suprimiendo la región de fase gamma.

Como resultado se forma un bucle de austenita que a partir del 12% de Cr desaparece completamente. Estos aceros inoxidables son relativamente de bajo coste y presentan una buena resistencia mecánica y moderada ductilidad derivada del endurecimiento por solución sólida y por deformación, no obstante, la presencia de carburos precipitados en estos aceros disminuye en alguna medida su resistencia a corrosión.


Ing. E. keyes 36


ACEROS AUSTENO-FERRITICOS

Ing. E. keyes 37


ACEROS INOXIDABLES AUSTENO-FERRITICOS

Ing. E. keyes 38

Fig.13.16 Diagrama Hierro-Cr. Según distintos investigadores, el punto de fusión del Cr puro oscila entre 1840 °C°C y 1900 °C.°C.

Ing. E. keyes 39


Ing. E. keyes 40


Ing. E. keyes 41


Ing. E. keyes 42


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Ing. E. keyes 44


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ACEROS INOXIDABLES (Martensíticos)

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Ing. E. keyes 55


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Ing. E. keyes 59


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Ing. E. keyes 63


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ACEROS INOXIDABLES (Ferríticos)

Ing. E. keyes 65


Ing. E. keyes 66


Ing. E. keyes 67


Ing. E. keyes 68


Ing. E. keyes 69


Ing. E. keyes 70


Ing. E. keyes 71


Ing. E. keyes 72


Ing. E. keyes 73


Ing. E. keyes 74


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Ing. E. keyes 77

ACEROS RESISTENTES AL CALOR (REFRACTARIOS)

Ing. E. keyes 78


Ing. E. keyes 79


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Ing. E. keyes 88


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Ing. E. keyes 92


Ing. E. keyes 93


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