ABSORCION GAS-LIQUIDO Contactores continuos gás - líquido

IntroducciónLos sistemas de transferencia de masa, son de una complejidad tal que no es posible desarrollar un modelo matemático detallado de los perfiles de concentración. Como consecuencia de esto, no es posible predecir un coeficiente global de transferencia de materia a partir del conocimiento de la geometría, condiciones de operación y propiedades físicas.

• Esta dificultad reside en la complejidad del campo de flujo a traves del sistema.

• Examinaremos un tipo de equipo de transferencia de masa conocido como columna rellena, en el cual el líquido y el gas fluyen en forma continua a través de una geometria tortuosa diseñada con el objetivo de aumentar el área interfasial, y los coeficientes convectivos generados en ella. Se debe tener cuidado en que el camino tuortoso que no haya grandes ∆P

• En el evaporador de película descendente el flujo a ambos lados de la interfase es considerado simple.

• En el evaporador de película descendente, el líquido fluye de manera laminar, unidireccionalmente y completamente desarrollado, por el lado del gas, este se encuentra perfectamente mezclado y en la interfase se lleva a cabo la transf de materia

• En los equipos de uso comercial, se presentan dos fases bajo condiciones turbulentas de una alta complejidad geométrica que impide el desarrollo de un modelo detallado del flujo en cada fase.

2. Características Básicas de los Absorbedores

Hay varios criterios para clasificar los absorbedores, por ejemplo, tomando como referencia la forma de ingresar las fases líquida y gaseosa.Absorbedores en los cuales ambas fases son continuas• Columnas rellenas.• Contactores de pelicula delgada.• Columnas de pared mojada.• Chorro laminar.• Columnas de disco.• Contactores con superficie plana.

Absorbedores con una fase gaseosa dispersa y una fase líquida continua

• Columnas de platos.• Columnas de platos con rellenos.• Columnas de burbujeo.• Colummnas de burbujeo rellenas.• Absorbedores mecánicamente

agitados.• Absorbedores de chorro.

Absorbedores con una fase líquida dispersa y una fase gaseosa continua• Columnas spray.• Agitadores venturi.Columnas de burbujeo (fase liquida continua y fase gaseosa dispersa)Características• Baja a moderada intensidad de mezclado a menos

que el líquido sea introducido mediante un inyector de chorro.

• Inundación pronunciada.• Gran tiempo de residencia para el líquido.• Se considera que el gas se mueve en flujo pistón.

• Construcción simple y baja inversión.• No presenta partes moviles y el

mantenimiento es mínimo.• Puede manejar sólidos siendo el control

de temperatura simple.• Presenta altas caidas de presión en el gas,

debido a la altura estática del líquido.• La interfase G/L disminuye si la relación

altura / diámetro excede el valor 12 debido a la coalescencia de las burbujas de gas.

Absorbedores mecánicamente agitados

Características• Tipo de impulsor, tamaño y velocidad

permiten grados de libertad adicionales para controlar la intensidad de mezclado.• Amplio rango de tiempos de residencia

de la fase líquida.• Retromezclado prácticamente completo

de la fase líquida e importante de la fase gaseosa.

• Como ventajas se tienen que posee una buena habilidad para la dispersión de la fase gaseosa a bajas velocidades.

• Se puede suspender un sólido.• El control de temperatura puede ser

realizado fácilmente.• Como desventajas se pueden citar un alto

costo de mantenimiento por la existencia de elemento con movimiento; y la operación a altas presiones está limitada por los requerimientos del sello mecánico del eje.

Columnas Rellenas

Características• Se confía en que la superficie externa del relleno

proporciona una superficie de contacto adecuada para la operación.

• Del 40 al 60% del volumen de la columna se ocupa con el material de relleno.

• Rellenos de menos de 1/8 " de diámetro pueden producir una excesiva caída de presión.

• Trabajando en contracorriente las posibilidades de inundación por líquido son bajas y en cocorriente se establece un flujo por goteo.

• Como ventajas podemos citar a la baja caída de presión de la fase gaseosa en ambos tipos de regímenes de flujo.

• Se encuentran disponibles en el mercado materiales de relleno con alta resistencia a la corrosión para su empleo con líquidos muy agresivos.

• Se pueden manejar liquidos que generen espuma en la operación en contracorriente y cocorriente, en los casos en que se produce poca agitación del líquido por parte de la fase gaseosa.

• Como desventajas mas visibles se indica la imposibilidad de operación ante la presencia de sólidos en la corriente de alimentación, o por su formación durante la operación, puesto que estos taponan los huecos entre el relleno.

• La relación G/L se encuentra restringida por el límite de inundación en la operación en contracorriente; se deben realizar controles para prevenir la mala distribución del líquido y un intercambiador de calor interno no puede ser apropiadamente ubicado.

3.Torres Rellenas

Absorción de gases• La separación de uno o más componentes de

una mezcla de gases por absorción en un líquido adecuado, es la operación de la ing. química que ocupa el segundo lugar en importancia, entre las que están basadas en la transferencia de materia en una interfase controlada en gran medida por las velocidades de difusión.

• La acetona puede recuperarse de una mezcla aire -acetona haciendo pasar la corriente por agua, en la que esta se disuelve.

• En este caso, el proceso de absorción del gas en el líquido puede tratarse como un proceso puramente físico, sin reacción química apreciable

• Los óxidos de nitrógeno se absorben en agua para dar ácido nítrico.

• El CO2 en una solución de NaOH.• En ambos tiene lugar una reacción química

apreciable que tiene influencia sobre la velocidad de absorción.

• En nuestro caso, solamente estudiaremos las operaciones netamente físicas.

Condiciones de equilibrio• Cuando dos fases están en contacto por un dado

tiempo tienden a alcanzar el equilibrio.• El agua en contacto con el aire se evapora, hasta

que este se satura con vapor de agua, y el aire se absorbe en el agua hasta que se alcanza la saturación.

• En cualquier mezcla de gases, el grado de absorción de cada gas está determinado por su presión parcial, (a una T y concentración determinada, cada uno de los gases disueltos ejerce una presión parcial determinada).

• Podemos considerar tres tipo de gases:

• Gas muy soluble (amoníaco) NH3.• Gas moderadamente soluble (dióxido de

azufre) SO2.• Gas ligeramente soluble (oxígeno) O2.• La disolución más concentrada que puede

obtenerse es aquella en la que la presión parcial del gas disuelto es igual a la presión parcial del gas en la fase gaseosa. La solubilidad de un gas no es afectada por la presión total del sistema para presiones de hasta 500 KN/m2 pero si lo es por la temperatura.

• Por lo tanto, para definir la solubilidad o factor de solubilidad de un gas, es necesario indicar la temperatura (T), la presión parcial de equilibrio (pp) del gas soluto en la fase gaseosa y la concentración (C) del gas soluto en la fase líquida

• Para concentraciones diluidas de la mayoria de los gases y en algunos casos para una amplia gama de concentraciones la relación de equilibrio está dada por la ley de Henry.

• Si esta se verifica, se define la solubilidad dando la temperatura y la constante de Henry.

• H=Ppa/xaatm / fracción molar del soluto en la solución

• La ley de Henry se verifica para numerosos gases si la presión parcial del soluto no es > 1 atm, para valores mayores H, raramente es independiente de la presión parcial de dicho soluto y solo puede usarse un valor de H dentro de un intervalo chico de presión parcial.

• Para calcular las partes en peso de H2 por 100 partes en peso de agua se emplea a siguiente ecuación:

xH2

1 xH2

PMH2

PMagua 100 4.324 10

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4.Concentración, Velocidad y Ley de Fick de la Difusión

• Consideremos una mezcla de i diferentes especies químicas, cada una de peso molecular diferente PMw, en un volumen V.

• Si mi es la masa total de cada especie en este volumen, entonces se puede definir la densidad promedio.

• Tambien es posible definir la densidad local, esto es, en un punto en el medio.

• La densidad local de cada especie se define entonces como.

• Definimos además, la composición en unidades molares.

• La concentración molar total es

• Es posible definir la velocidad de una especie, relativa a algún sistema de coordenadas estacionario, mediante el vector vi.

• Por lo que la velocidad másica promedio de la mezcla será.

• ωi es la fracción en masa de la especie i.• El numerador es la velocidad local con que la

masa atraviesa una sección unidad colocada perpendicularmente a la velocidad

• Para una mezcla de gases en equilibrio, todas las moléculas pueden estar en movimiento térmico, con una velocidad media determinada por la temperatura del gas pero a una velocidad media 0, relativa a algún sistema fijo de coordenadas.• Este sistema de coordenadas fijo puede

estar en movimiento, como cuando el gas está siendo simplemente transportado como un cuerpo rígido.

• La velocidad molar promedio respecto a un sistema fijo de coordenadas es:

• El modelo que normalmente se adopta para describir la difusión en una mezcla binaria es la ley de Fick.

• Esta admite que el flujo molar de una especie, relativa a una velocidad molar promedio, es proporcional al gradiente de concentracion.

• "Esta ecuación posee una definición consistente del coeficiente de difusión binario solamente para mezclas isotérmicas que tambien son isobáricas"

• La ley de Fick establece que la especie A difunde (se mueve con relación a la mezcla) en la dirección decreciente de la fracción molar de A

• Esta última no está restringida a condiciones isotérmicas ni isobáricas, pero está restringida a mezclas binarias

• La pregunta es, debido a que hay una vx en un sistema en el que se produce difusión? La respuesta es, que en un sistema isobárico, la difusión de una especie puede causar movimiento de las otras especies.

• Introduciendo la ley de Fick.• Esta ecuación indica que la densidad de flujo de

difusión NA, con relación a un sistema de coordenadas estacionario, es la resultante de dos magnitudes vectoriales.

• El vector xA(NA+NB), que es la densidad de flujo molar de A que resulta del movimiento global del fluido.

• El vector Jax =-C DAB gradxA, que es la densidad de flujo molar de A que resulta de la difusión superpuesta al flujo global.

5.Teoria de la Doble Película

• Enfocaremos nuestra atención sobre la interfase existente entre un gas y un líquido y sobre el flujo de algunas especies a través de esta interfase.

• Antes de discutir el fenómeno de absorción, discutiremos el equilibrio de interfase pero primero de todo esto, el modelo de la región interfasial.

• La región que separa dos fases fluidas es llamada región interfasial.• Físicamente cada fase no es un medio continuo y por lo tanto, la

fase límite no es una superficie en el sentido geométrico. De hecho, la región interfasial es una delgada capa de espesor igual a diversos diámetros moleculares.

• Diferentemente a la masa de fluido, esta región revela propiedades reológicas no - Newtonianas, debido a lo cual se puede influenciar el comportamiento de un sistema de dos fases como un todo.

• Existen diversos modelos simplificados de la región interfasial: discontinuidad superficial, superficie singular y otros.

• Para el cálculo de la transferencia de masa en el cual el cambio del mecanismo de transferencia debido a los efectos de tensión superficial (fenómeno Marangoni) puede ser despreciado, el modelo simplificado, conocido como modelo de superficie discontinua puede ser satisfactorio.

• En este modelo la región interfasial se reemplaza por una superficie hipotética a la cual llamaremos interfase.

• Esta superficie no puede acumular masa, energía o momento en cualquier forma, y por lo tanto la condición de continuidad para flujos de masa y energía, eventualmente de momento se satisfacen sobre ella.

• El relleno sólido es irrelevante en el sentido que mientra este ayuda a la formación de la interfase gas/líquido, no hay ninguna transferencia a través de cualquier límite sólido/líquido.

• Utilizaremos unidades de presión parcial para la concentración en la fase gaseosa de las especies de interes y unidades molares para las especies en el líquido.

• Se asume transferencia en estado estacionario y equilibrio termodinámico en la interfase

• Por lo tanto, el flujo molar a través de la interfase es continuo, y para cualquier especie A se puede escribir que.

• En la interfase.......... pAi=fe(cAi) relación de equilibrio

• Esta última expresión es a presión parcial de equilibrio de a especie A sobre una solución de concentración molar cAi.

• La fuerza impulsora para la transferencia de materia, sobre el lado gaseoso y líquido son respectivamente

• En la fig.7 suponemos que el lado del líquido está bien mezclado, en el sentido que la turbulencia en la fase líquida reduce el espesor de la capa límite sobre este lado a un valor muy pequeño.

• Esto hace que la concentración sobre el lado del líquido sea uniforme y con un valor cAL.

• En el lado gaseoso la fuerza impulsora es

• Debido a la suposición de mezclado de la fase líquida, la única resistencia a la transferencia de masa se encuentra en el lado del gas. Sobre un diagrama p/c fig.8 se puede dibujar la linea de equilibrio definida por la función fe.

Se define la presión parcial pAx como la presión parcial en equilibrio con la masa de líquido de composición cAL.• En el caso general , cuando ningún fluido está bien

mezclado, se presentan resistencias finitas a la transferencia de materia por ambos lados de la interfase.

• Pudiendo escribirse un coeficiente de transferencia de materia para ambas fases como.

• Si en la fig.8 O, representa la composición de cada una de las fases, y si se está produciendo transferencia de materia sin acumulación interfasial, entonces I representa la composición de interfase para una dada relación de coeficientes, manteniéndose la ecuación anterior.

• El problema de utilizar los coeficientes individuales de ambas fases radica en el echo que en la interfase estos no pueden ser medidos.

• Nosotros expresamos flujos en terminos de diferencias de composición de la masa global de fluido, lo que sí es medible.

• Para resolver el problema se hace el siguiente análisis utilizando la fig.9 como referencia.

• Se define un coeficiente global de transferencia de materia

• Puesto que (pAG-pAx) no es, excepto cuando el líquido está bien mezclado, una verdadera fuerza impulsora en la fase gas, lo mismo ocurre con la diferencia de concentraciones en la fase líquida. Entonces KG no es un coeficiente exclusivo para la fase gaseosa en alguna manera representa la resistencia en ambos lados de la interfase, pero es escrito en terminos de la fuerza impulsora del lado gaseoso. Hay una relación entre los coeficientes globales y peliculares de ambas fases lo cual se demostrará a continuación. Si existe una relación de equilibrio lineal (una forma de la ley de Henry).

Existen dos casos limites para analisar con las ecuaciones anteriores.• Gas muy soluble (NH3 en H2O). La curva de

equilibrio se encuentra muy cerca del eje de concentraciones fig.10, El punto e muy proximo a f; la fuerza impulsora sobre la película gaseosa de es aproximadamente la fuerza impulsora global df.

• Esto indica que no hay una resistencia significativa en la fase líquida, y la resistencia de la fase gas es la controlante.

• Gas muy poco soluble (CO2 en H2O). La curva se eleva en forma pronunciada, la fuerza impulsora en la película de líquido eb es casi igual a la fuerza impulsora global ad.

• La elección de p y c como variables no es única, tambien es posible emplear a las fracciones molares x e y como variables de composición. De esta manera es posibe expresar al flujo utilizando la ley de Dalton (p = P y) , con P como presión total.

• La fig.11 muestra el diagrama anterior expresado en fracciones molares.

• Cuando se calcula el tamaño de una torre de absorción, el factor más importante a tener en cuenta es el valor del coeficiente de transferencia o la altura de la unidad de transferencia.

• Las velocidades de flujo totales de la corriente de líquido y de gas serán fijadas por el proceso.

• Es necesario determinar el flujo más adecuado por unidad de área.

• El flujo de gas está limitado no debiendo exceder la velocidad de inundación; y habrá un descenso considerable de la eficiencia si la velocidad del líquido es muy baja.

• Se debe estudiar el efecto de los flujos, T, P y D sobre el valor de K.

6.Coeficientes en Torres Rellenas

• Una de las dificultades que aparecen al correlacionar el rendimiento de las torres de absorción rellenas, la constituye el problema de estimar el área mojada efectiva para la transferencia entre fases.• Procesos controlados por la película gaseosa.• Procesos controlados por la película líquida.• Determinación de coeficientes de

transferencia de materia.

Columna y elementos constituyentes

• La columna puede ser construida en diferentes materiales los cuales son los a continuación indicados:• Metal.• Mat.cerámico.• Vidrio.• Plasticos.• Metal revestido, etc.

• La columna debe instalarse perpendicularmente para obtener una distribución correcta del líquido.

• El lecho relleno descansa sobre un plato soporte que debe diseñarse de forma que poseea un área libre de almenos un 75% para el paso del gas, para que la resistencia al paso del mismo sea mínima.

• El soporte más simple, es una rejilla formada con barras sobre la que se apilan unas pocas capas de anillos Rasching o de partición.

• En la parte superior del relleno, se colocan anillos de distribución de líquido, para proporcionar una irrigación uniforme del relleno, si la torre es elevada, son necesarios platos de redistribución. Estos platos deben instalarse a intervalos de 2 1/2 - 3 diámetros de columna para anillos Rasching; 5 a 10 diámetros para anillos Pall pero nunca a más de 6m

Relleno

• El relleno debe ser de un tamaño tan uniforme como sea posible para producir un lecho de características uniforme con la fracción de huecos deseada.

• El tamaño del relleno empleado influye en la altura y el diámetro de la columna y en la caida de presión y costo de la columna.

• Generalmente, al aumentar el tamaño del relleno se reduce

• El costo por unidad de volumen del mismo, la caida de presión por unidad de altura de relleno y la eficacia de la transferencia de materia.

• Como resultado de la disminución de la eficacia a la transferencia de materia se genera una mayor altura de columna.

• Como consecuencia de esto último no siempre se reduce el costo global de la instalación, como efecto del aumento en el tamaño del relleno.

• En una columna en la que el relleno sea ordenado al azar, el tamaño del mismo no debe exceder de 1/8 del diámetro de la columna.

• Diámetro de la torre /Diámetro del relleno > 8

Cálculo de la caida de presión a través de una columna rellena con flujo simultaneo de gas y líquido funcionando por debajo de su punto de inundación.

• Existen varios métodos, propuestos por Sawitowski, Morris y Jackson, etc; pero el de mayor aplicación es el de Sherwood y Lobo.

• Es importante estar en condiciones de poder predecir la caida de presión en la circulación de dos corrientes de fluido a través de una columna de relleno.

• Las expresiones relativas al flujo a través de rellenos del tipo de anillos son menos precisas que las del flujo a través de lechos de partículas sólidas, para la típica columna de absorción no existe ninguna expresión muy precisa, sino varias correlaciones que resultan útiles para el diseño.

• En la mayoria de los casos el flujo de gas es turbulento y la forma general de la relación entre la caida de presión y el caudal másico de gas por unidad de área de la columna "linea A", relleno seco, es de la forma.

La fig.12 indica la caida de presión como función de la velocidad del gas para velocidades

constantes de líquido en relleno.

• Si además de flujo de gas, circula líquido hacia el extremo inferior de la torre, el paso de gas no es afectado en forma muy importante a caudales bajos de líquido; la linea de caida de presión es parecida a la "A", pero para un valor dado de Gy el valor de caida de presión es mayor.

• Cuando la velocidad del gas alcanza cierto valor, la caida de presión aumenta mucho más rápidamente y es proporcional a Gy 0.25 como puede verse en el tramo "xy" de la curva "C". En este tramo, el flujo de líquido interfiere con el gas y la retención de líquido aumenta progresivamente.

• El espacio libre de relleno es por lo tanto ocupado continuamente por el líquido y la resistencia al flujo aumenta rápidamente.• Para flujos de gas superiores al

correspondiente al punto "y", la caida de presión aumenta de forma muy pronunciada y el líquido es retenido en la columna.• El punto x se conoce como punto de carga

y el y como punto de inundación, para el flujo de líquido dado.

• Si se aumenta aún más el caudal de líquido, se obtiene la curva "D" en la cual el punto de carga se obtiene a una velocidad más baja del gas pero a un valor parecido de caida de presión.

• Si bien es importante tener una razonable retención de líquido en la columna, ya que favorece el contacto entre las fases, no es posible trabajar bajo condiciones de inundación, funcionando mejor la unidad en el intervalo "xy".

• Como esta sección queda limitada en valores próximos del flujo de gas, en la práctica por seguridad se diseña para el funcionamiento en las proximidades del punto de carga.

• Para rellenos secos y flujo de gas (sin alimentación de líquido), la caida de presión puede ser determinada por la ecuación modificada de Darcy - Weisbach.

• Dp es el tamaño nominal del relleno; f representa el factor de fricción para el gas y es una función del Re definido como.

Selección del solventeCuando es posible su elección, la preferencia está dada por aquellos solventes con alta solubilidad del soluto que se quiere transferir, esto redumdará en una menor cantidad de solvente a utilizar.El solvente debe reunir las siguientes características.• No volatil.• No corrosivo.• Barato.• Estable.• No viscoso.• No espumante.• No inflamable.El agua es usada, generalmente para absorber gases regularmente solubles en ella; fracciones de petroleo (JP1) se usan para hidrocarburos livianos y solventes químicos especiales (aminas) para absorber gases ácidos (CO2; SH2; SO2; etc) absorción con reacción química

Fenómeno de Inundación

• El aumento de la velocidad del flujo de gas para una velocidad de líquido constante causa un aumento en la resistencia al flujo. En los diagramas de caida de presión se observan dos inclinaciones características como una función del flujo gaseoso.

• La primera se produce en el punto de carga de la columna. Un aumento en la velocidad del flujo de gas por encima de la linea de carga causa un aumento abrupto en la resistencia al flujo.

• Esto está conectado básicamente, con un muy rápido aumento en la retención total de líquido sobre el relleno y tiene como resultado, una disminución del volumen libre de relleno disponible para el flujo gaseoso. En el punto de inundación la caida de presión es muy alta.

• Justo por debajo de este punto la retención de líquido es muy alta, y esto hace que la velocidad real del flujo de gas en los canales del relleno sea muy alta, este fenómeno se traduce en un abrupto aumento de las fuerzas de fricción entre las fases gaseosa y líquida y un posterior corte del flujo de líquido hacia abajo.

• En el punto de inundación toda la sección transversal de la columna se encuentra llena de líquido a alguna distancia de la base de la columna. La capa líquida es mantenida por el gas comprimido.

El líquido comienza a acumularse, y, luego de algún tiempo el peso de líquido sobrepasa la presión del gas y este desciende abruptamente, esto permite la restitución del flujo gaseoso pero luego de cierto tiempo el fenómeno se reproduce. Algunas veces el gas arrastra al líquido hasta la zona superior del relleno, bajo estas condiciones no se puede operar la columna en forma estable.• Entonces la condición de inundación representa la

velocidad de flujo admisible de las fases que pueden existir en la columna.

• Justamente antes de la inundación, la condición de transferencia de materia es optima.

Velocidad de inundación

La velocidad de inundación se define como aquella velocidad del vapor por arriba de la cual el líquido se acumula incontroladamente en el lecho empacado, de tal manera que se imposibilita la operación continua. Las variables que determinan la velocidad de inundación son:• Geometría del empaque.• Las propiedades del sistema.• La viscosidad del líquido.

La correlación final de Ecker es la siguiente.

La caida de presión en función con la profundidad de lecho es una variable de diseño clave, en particular para columnas utilizadas bajo vacío.Existen dos gráficas:La correlación de Eckert para la velocidad de inundación. fig.13La correlación de Eckert para el gradiente de presión. fig.14

Factores de Empaque Fp• Tabla con factores de empacamiento de algunos rellenos. arch. factores

de empaque.xls• Obtenido el valor de la abscisa, se despeja la velocidad másica de

inundación de la ordenada fig.13. Gvsf, y luego se determina la velocidad másica de operación.

• Distribución del líquido• La utilización de un relleno con una elevada superficie por unidad de

volumen puede no proporcionar un buen contacto entre el G y el L, a menos que este último se distribuya uniformemente sobre la superficie del relleno.

• Una medida útil de la efectividad con que se moja la superficie la constituye la velocidad de mojado Lw.

• Velocidad volumétrica de líquido por unidad de área de la sección transversal de la columna / Area de la superficie de relleno por unidad de volumen de la columna

Retención (hold-up)

• En algunos casos es importante conocer la retención volumétrica de la fase líquida en la columna, particularmente cuando hay reacción química.

• La retención total es la suma de la retención dinámica y estática, la retención estática es el volumen de líquido mantenido en el relleno cuando los flujos L y G son suspendidos. La diferencia entre la retención total y la estática corresponde a la retención dinámica.

Empleo de la gráfica de Eckert para gradiente de presión

• 1)Se debe conocer la cantidad de líquido en función del gas a tratar (especificación de proceso),

y determinar la relación L/V.• 2)Se deben conocer las propiedades físicas a la temperatura de trabajo para poder

calcular el valor de abscisas como.• o Una vez obtenido este valor se ingresa a la graf.14, en la cual se encuentran como parámetros valores de caidas de presión de 0,05 a 1,5 in de agua or ft de profundidad de lecho.• El criterio de selección depende del tipo de equipo a diseñar.• Destilación al vacío = Muy bajas caidas de presión.• Scrubbers y strippers = Medianas caidas de presión.• El diseño debe ser realizado considerando decisiones económicas en la caida de presin

deseada.• Normalmente una torre rellena debe ser diseñada para operar a la máxima caida de

presión económica. Se debe determinar el mejor balance entre mayor inversión y el mínimo costo de operación para baja caida de presión y baja inversión y mayor costo de operacion para alta caida de presión.

• Ordinariamente las torres relenas no son operadas por encima del 90% de la velocidad de inundacion y solamente cuando la instrumentación es tal que se pueda controlar una caida de presión máxima que no se exceda los valores de la grafica.

• Muchas operaciones de scrubbing se operan entre 0,20 - 0,40 in agua/ft.

• Cuando la columna opera con un líquido diferente al agua se deben realizar ajustes en especial cuando el peso específico del líquido es < que el del agua.

• Las torres con líquido de bajo peso específico tienen mayor tendencia a la inundación que las operadas con líquidos de mayor peso específico.

• 3)Se ingresa a la graf. y se obtiene el valor de Y con el cual se determina e valor de V a partir de la ecuacion indicada en ordenadas de la fig.14 o de la siguiente ecuación.

• Como referencia según el fabricante de rellenos Norton Company

Rellenos < 1 in. se utilizan en torres de diámetro = < 1 ft.Rellenos de 1 -1 1/2 in. se utilizan en torres de diámetro 1< d < 3 ft.Rellenos de 2 -3 in. se utilizan en torres de 3 ft o > diámetro.

• 4)Se determina el valor de Vop como un % de V.• 5)