A.2.3. Memorias de Diseño

8/20/2019 A.2.3. Memorias de Diseño

http://slidepdf.com/reader/full/a23-memorias-de-diseno 1/24



ELABORACIÓN DE LOS ESTUDIOS Y DISEÑOS DEL RELLENO SANITARIO DE SANJOSÉ DE GUAVIARE

ANEXO 2.3. MEMORIAS DE DISEÑO

Gobernación delGuaviare

Consultor: Consorcio Estudios Ambientales Nit.:900487879-1

Contrato de Consultoría 787de 2011

CONSORCIO ESTUDIOS AMBIENTALES Página 2 de 24

en donde,

P horaria

- es la precipitación en 1 hora, en mm.

P horas24

- es la precipitación en 24 horas, en mm.

CP - es una constante adimensional, que relaciona la lluvia en 1 hora con la lluvia en 24horas.

Numerosos estudios en Colombia, según referencias bibliográficas, han demostrado quepara eventos de precipitación de alta intensidad, estos valores son relativamente constantes.Para la lluvia en 1 hora, el valor de Cp es en promedio igual a 0.45. Este valor se ha definido

para la zona del proyecto.

Por otro lado,

i

C

t b

R

n

donde,

i- es la intensidad promedio del aguacero para un período de retorno T específico, enmm/hr.CR - es un coeficiente que se deduce de la ecuación anterior y se halla, para cada período

de retorno, de las lluvias máximas en una hora, dado que se puede conocer laintensidad en tal duración, como el resultado de dividir la lluvia respectiva, en mm,por el tiempo, en una hora.

t- es el tiempo de duración de la lluvia, en minutos.b- es una constante, que para estudios en Colombia, según referencias bibliográficas,

se ha definido igual a 10 en minutos.n- es una constante, que para estudios en Colombia, según referencias bibliográficas,

se ha definido igual a 0.51, valor adimensional.

Ahora se pretende estimar las curvas de IDF para la estación de San José del Guaviare.Para tal fin se toma la serie expedida por el IDEAM para el período 1984 a 2013, cuyosvalores se presentan en la siguiente tabla:









Año Prec max-24 h (mm) No días Lluvia1984 55 (*) 141985 63.2 (*) 731986 127.8 2151987 87 2031988 96.3 1681989 130.3 1791990 85 1991991 77.7 2021992 89.8 1861993 65.5 157

1994 83 461995 82.4 135

1996 115.8 1911997 90 1871998 135 1911999 134 1852000 126 2132001 110 188

2002 75 1732003 98 1772004 140 1932005 113 185

2006 89 2172007 103 2042008 90 1482009 71 1902010 89 2172011 115 1772012 90 218

Promedio 193.0

Mediante el método de Bell se obtienen las curvas IDF para 2, 5, 10, 25, 50 y 100 años deperíodo de retorno. En la siguiente tabla y gráfica se presenta las curvas generadas.

Tr Intensidad Máxima en mm/hr2.33 100.2 87.1 70.2 55.7 47.1 36.7 30.7

5 125.6 109.1 88.0 69.8 59.0 46.0 38.410 148.6 129.1 104.1 82.6 69.8 54.4 45.525 179.0 155.5 125.5 99.5 84.1 65.6 54.850 202.0 175.5 141.6 112.3 94.9 74.0 61.8100 225.1 195.5 157.7 125.0 105.7 82.4 68.8









Para tiempos de concentración cortos, se estiman las intensidades máximas de la lluvia ypara para 2, 5, 10, 25, 50 y 100 años de período de retorno. Los tiempos considerados son

de 5, 10, 15 y 20 minutos, cuyos valores se presentan en la siguiente tabla:Tabla 1. Tiempos De Retorno

Intensidad Tc Bajos

2 5 10 20

Tr Imax (min)2 324.35 192.15 129.31 87.025 406.44 240.77 162.03 109.04

10 480.95 284.91 191.74 129.0325 579.44 343.26 231.00 155.46

De acuerdo a las siguientes ecuaciones se pueden obtener los valores de intensidadmáxima de la lluvia en la estación San José del Guaviare (3210507) y para cualquier tiempode concentración:

Para un TR = 2 años:

571.0

*98.4812Im TcanosTr ax










571.0



571.0*67.71410Im TcanosTr ax


571.0



571.0*76.97150Im TcanosTr ax


571.0


De esta forma, se puede colocar el tiempo de concentración para cualquier valor en cadauna de las formulaciones y así obtener la intensidad máxima de la lluvia o valor de IDF.

2.2. CANALES

Con el fin de evacuar las aguas lluvias de escorrentía para sacarlas del terreno se diseñaronCunetas perimetrales de forma rectangular a borde de celda (ver plano detalles), estas sediseñaron con base en las curvas de IDF, y la formula racional para obtener los caudales

de diseño para un periodo de retorno de 2 años, así:









Escorrentia Maxima - Relleno San José CANAL 1

Area-Cuenca Tc Tc Tr Imax - Tr Tipo Pendiente Coeficiente Qmax Qmax

Km2 (h) (min) Años (mm/h) Cultivos Media % Escorrentía (m3/seg) (Lts/seg)

(Promedio) 2 87,02 0,08 81,8

5 109,04 Curva No. 9 0,10 102,5

10 129,03 Pastos 0,12 121,2

0,013 0,25 15,00 20 155,46 Vegetación 11,92 0,26 0,15 146,1

Ligera

Suelo

Semi-Permeable

CAUDALES MAXIMOS FORMULA RACIONAL


Area-Cuenca Tc Tc Tr Imax - Tr Tipo Pendiente Coeficiente Qmax QmaxKm2 (h) (min) Años (mm/h) Cultivos Media % Escorrentía (m3/seg) (Lts/seg)

(Promedio) 2 87,02 0,04 37,7

5 109,04 Curva No. 9 0,05 47,3

10 129,03 Pastos 0,06 56,0

0,006 0,25 15,00 20 155,46 Vegetación 11,92 0,26 0,07 67,4

Ligera

Suelo

Semi-Permeable




(Promedio) 2 87,02 0,08 75,5

5 109,04 Curva No. 9 0,09 94,6

10 129,03 Pastos 0,11 111,9

0,012 0,25 15,00 20 155,46 Vegetación 11,92 0,26 0,13 134,8

Ligera

Suelo

Semi-Permeable




(Promedio) 2 87,02 0,02 20,8

5 109,04 Curva No. 9 0,03 26,0

10 129,03 Pastos 0,03 30,8

0,003 0,25 15,00 20 155,46 Vegetación 11,92 0,26 0,04 37,1

Ligera

Suelo

Semi-Permeable









Escorrentia Maxima - Relleno San José CANAL 5Area-Cuenca Tc Tc Tr Imax - Tr Tipo Pendiente Coeficiente Qmax Qmax


(Promedio) 2 87,02 0,04 37,7

5 109,04 Curva No. 9 0,05 47,3

10 129,03 Pastos 0,06 56,0

0,006 0,25 15,00 20 155,46 Vegetación 11,92 0,26 0,07 67,4

Ligera

Suelo

Semi-Permeable




(Promedio) 2 87,02 0,06 61,0

5 109,04 Curva No. 9 0,08 76,4

10 129,03 Pastos 0,09 90,5

0,010 0,25 15,00 20 155,46 Vegetación 11,92 0,26 0,11 109,0

Ligera

Suelo

Semi-Permeable




(Promedio) 2 87,02 0,08 81,8

5 109,04 Curva No. 9 0,10 102,5

10 129,03 Pastos 0,12 121,2

0,015 0,25 15,00 20 155,46 Vegetación 11,92 0,26 0,15 146,1

Ligera

Suelo

Semi-Permeable









Para un canal rectangular tenemos

Q = Caudal de diseño en m3/seg A= Área de la sección del flujo en m2a = Base del canal.h = Altura de la lámina de aguan= coeficiente de rugosidad ManningP= Perímetro mojadoR= Radio HidráulicoS = Pendiente del canal.

Aplicando Manning tenemos que:

=

3

y

3 =

Los canales tendrán las siguientes dimensiones

Se le deja un borde libre de 0,15 metros por lo tanto se suma al valor de h que se tome. Elancho definitivo será establecido en la construcción del canal de acuerdo a la obra. Loscanales serán construidos en sacos de suelos cemento por ello se toma en coeficiente derugosidad de 0,029 el cual es el que más se asemeja al material de construcción.

CANAL 1 Y 7 Q(m3/seg) 0,082

t (Espejo de

agua)

y (altura de

agua)

a (base

menor)A (área)

R (radio

hidráulico)R^2/3 S^1/2

m

(pendiente)V m/seg

0,35 0,3 0,5 0,24 1,061 1,040 0,009 0,00009 0,34

CANAL 2 Y 5 Q(m3/seg) 0,0388

t (Espejo de

agua)

y (altura de

agua)

a (base

menor) A (área)

R (radio

hidráulico)

R^2/3 S^1/2 m V m/seg

0,35 0,2 0,2 0,08 0,993 0,995 0,014 0,0002 0,49

CANAL 3 Y 4 Q(m3/seg) 0,077

t (Espejo de

agua)

y (altura de

agua)

a (base

menor)A (área)

R (radio


m

(pendiente)V m/seg

0,35 0,35 0,4 0,2625 0,852 0,899 0,009 0,00009 0,29

CANAL 6 Q(m3/seg) 0,067

t (Espejo de

agua)

y (altura de

agua)

a (base

menor)A (área)

R (radio


m

(pendiente)V m/seg

0,35 0,3 0,4 0,21 0,966 0,978 0,009 0,00009 0,32









3. DISEÑO DEL SISTEMA DE RECOLECCIÓN Y EVACUACIÓN

3.1. ÁREA RECOLECTORA

Las área recolectoras están determinadas por cada una de las celdas, en cada etapa delproyecto, para la evacuación de los lixiviados de cada celda se instalaran en forma deespina de pescado, tuberías perforadas en la parte superior de 4” de diámetro conpendiente del 2%, capaces de conducir según MANNING un caudal de a tubo lleno de 10,73L/seg, siendo el caudal máximo a transportar el de la etapa 1 correspondiente a 2,54 L/segpero por seguridad y recomendaciones en este tipo de proyectos a largo plazo es mejor

utilizar las tuberías de este diámetro dada la alta sedimentación que se da en ellas por elcontenido se sólidos en el líquido transportado.

Estas tuberías se conectaran a una red principal que conduce el lixiviado hasta la planta detratamiento.

El sistema de conducción está dividido en dos tramos de alcantarillado:

El primero recoge las aguas de las Fases 1,2 y luego mediante bombeo el de la Fase 3 yse constituye así:

Al momento de construir la Fase tres, ésta tendrá un sistema de recolección a través de unalcantarillado que conduce a una piscina de almacenamiento, de donde será bombeado alsistema anterior para conectar con la planta de tratamiento.

Pendiente Caida

Longitud Diametro % Caudal Velocidad (m) Inicial Final Inicial (m) Final (m)

1 - 2 3,54 62,52 4 1 7,78 0,96 0,63 210,00 209,60 207 206,37

2 - 3 3,54 62,52 4 1 7,78 0,96 0,63 209,60 206,00 206 205,37

3 - 4 5,54 29,18 6 1 15,89 0,87 0,29 206,00 204,01 203,8 203,51 *

4 - 5 5,54 22,19 6 1 15,89 0,87 0,22 204,01 203,00 202,8 202,58

5 - 6 5,54 14,47 6 1 15,89 0,87 0,14 203,00 202,91 202,48 202,34 *

6 - 7 5,54 27,97 6 1 15,89 0,87 0,28 202,91 201,15 201 200,72 *

7 - 8 5,54 55,64 6 1 15,89 0,87 0,56 201,15 198,08 198 197,44

8 - 9 5,54 65,47 6 1 15,89 0,87 0,65 198,08 194,00 194,2 193,55 *

9 - 10 5,54 60,12 6 1 15,89 0,87 0,60 194,00 192,45 192,5 191,90

10 - 11 5,54 43,23 6 1 15,89 0,87 0,43 192,45 192,75 191,8 191,37

11 - PISCINA 5,54 39,86 6 1 15,89 0,87 0,40 192,75 193,20 191,27 190,87

* CAMARA DE CAIDA

Capacidad a tubo lleno

Tramo Q (l/seg)

CALCULO DE COLECTORES DE LIXIVIADOS

Dimension Cotas ClaveCotas Terreno









3.2. EQUIPO DE BOMBEO

Para la conducción del lixiviado producido en la Fase 3, se ha diseñado una piscina derecepción con capacidad para almacenar el máximo caudal de lixiviado producido duranteun periodo de 12 horas:

V= 1,0074 L/seg * 43200 segundosV= 43521,3098 L en 12 horasV= 43,5 m3.

La piscina tendrá una capacidad efectiva de 45 m3 y sus dimensiones serán:

H= 1a= 5L= 9

El cálculo del equipo de bombeo se estableció bajo las siguientes condiciones hidráulicas:

Caudal Q= 2, L/sgDiámetro = 2” Pérdida unitaria = 0,038 m/m

Altura dinámica de impulsión: El equipo de bombeo estará localizado en la cota 205, 27 yel pozo que lo recepciona recibirá en la cota 209 más en 30% de la longitud equivalente377*0,3

- Altura Estática (diferenciad de cota + longitud equivalente) = m

Las perdidas están dadas por la longitud de tubería más el 30% de pérdidas por fricciónesto es:

Perdidas por fricción (377 * 0,3) = 117,8mEn la succión se tiene:

Accesorios:

Pendiente Caida

Longitud Diametro % Caudal Velocidad (m) Inicial Final Inicial (m) Final (m)

12 - 13 1,0074 38,05 4 1 7,78 0,96 0,38 208,96 207,42 207,4 207,02 *

13 - 14 1,0074 61 4 1 7,78 0,96 0,61 207,42 204,46 204,6 203,99 *

14 - PISCINA 1,0075 3,21 4 1 7,78 0,96 0,03 204,46 202,00 202 201,97

*CAMARA DE CAIDA

Q (l/seg)

CALCULO DE COLECTORES DE AGUAS RESIDUALESDimension Cotas ClaveCotas TerrenoCapacidad a tubo lleno

Tramo









Altura de succión = 4,7 m la cota batea de la piscina estará en la cota 200,97 y la bombaen la 205,27

La altura dinámica total es 117,8 m, luego para el cálculo de la potencia de la bombatenemos:

H*QP = ------------

76 * n

Donde:

P = potencia de la bomba en H.P.Q = Caudal en l/seg, 2 l/segH = Altura dinámica total, se trabajó con 117,8 mn = eficiencia, se diseñó con una eficiencia del 65%

Luego:

P = 4,76H.P;

La potencia de diseño es de 5 H.P., que corresponde a la motobomba que comercialmentese encuentra en el mercado.

Las motobombas serán centrífugas, con sellos de cobre para 3500 r.p.m.

4. DISEÑO SISTEMA DE TRATAMIENTO DE LIXIVIADOS

El sistema de tratamiento diseñado para en tratamiento de los lixiviados generados en elrelleno de San José del Guaviare, es de tipo químico mediante la adición de peróxido dehidrogeno o férrico con el fin de obtener agua para uso agrícola.

El diseño corresponde al máximo caudal generado por el relleno durante su vida útil quecorresponde a 5,54 l/seg generados durante los años 2033 y 2034. Por ello esta consultoría

ha diseñado la inclusión de un laboratorio que se encargue de realizar los ensayosnecesario para obtener la dosis optima que se debe adicionar al lixiviado de acuerdo consus características y caudal generado.

El agua a ser dispuesta mediante el sistema de vertimiento al caño Abejas o medianteaspersión sobre las vías del relleno con el fin de mitigar la generación de material









particulado debe cumplir con los parámetros establecidos en la legislación ambientalvigente.

La concentración de los diferentes parámetros en el vertimiento, se presentan en la Tablade calidad del agua de aspersión, estos corresponden a los máximos esperados en aguasindustriales tratadas; así mismo, los valores de metales pesados corresponden a losmáximos permisibles por la normatividad ambiental de acuerdo al Decreto 1594 de 1984 enlos Artículos 72 y 74.

Tabla 2. Calidad del agua de aspersión

PARAMETRO UNIDADES VALOR

CAUDAL m3/s 19,94GRASAS Y

ACEITESmg/L 5

CONDUCTIVIDAD µohms/cm 4000CLORUROS mg Cl/L 150DBO5 mgO2/L 500DQO mgO2/L 1500

DUREZA TOTALmgCaCO3/L

200

TPH mg/L 2

SÓLIDOSDISUELTOS

mg/L 2000

SÓLIDOSSUSPENDIDOS

mg/L 500

SULFATOS mg SO4/L 150TURBIDEZ mg/L 800FENOLES mg/L 0,200

ARSENICO mg/L 0,500CROMO mg/l 0,500MERCURIO mg/L 0,020PLOMO mg/L 0,500SELENIO mg/L 0,500

Fuente: Decreto 1594 de 1984

La planta de tratamiento de lixiviados del Relleno Sanitario para San José del Guaviareconsiste en un sistema convencional con tratamiento primario:

Sedimentación, el sedimentador recibe las aguas provenientes de las celdas, allí sele da un tiempo de retención para que aquellos sólidos mas pesados presipiten. Se









mida la temperatura, el pH, de ser necesario cuando presente pH superiores a 10se estabilice con cal a pH 8 – 9 y asi mejore la sedimentación. Este sistema consisteen un para 20 m3 y tiempo de retención de 1 hora, por donde pasa el lixiviado.

En estas estructuras comienza la oxidación de materia organica y se puedenpresencia de espumas en el sistema, las que se controlan con la estabilización delpH.

Como parte del sistema primario se diseño una piscina de homogeneización

Piscina de homogenización: Una vez pasa por el sedimentador el lixiviado es llevadoa la piscina de homogenización donde este se pretende tener un lixiviado uniforme

para tomar las muestras y realizar el ensayo de jarras que determinara la dosisoptima del coagulante.

A la entrada de esta piscina se tendra un sistema de filtrado mediante rejillas con elfin de separra los sólidos gruesos que se puedan generar en el sistema desedimentacion y estabilización anterior.Se deben llevar controles estadisticcos y mediciones de sus carácterísticas ya quealli se presentan variaciones de color y cambio en la presencia de espumas comoproducto de la oxidación de la materia organica presente, lo cual indica el cambiocontinuo de las características fisico-quimicas del lixiviado a ser tratado.

La piscina tendra un tiempo de retención de 24 horas y sus dimenciones seran 1,30m de alto (0,3 de borde libre), 20 m de ancho y 24 m de largo. (ver plano).

Despues de la piscina se encuentra el sistema de dosificacion de coagulante(peroxido) donde el coagulante será dosificado de acuerdo con los resultados delensayo de jarras, se esperan dosis entre 1 y 2 ppm.

De alli se pasa a un sistema de sedimentación secudanrio donde hace reacción elperoxido y oxida la materia organica contenida en el lixiviado, generandose una granproducción de espuma.

Lo que sucede en esta reacción y por el tipo de materia contenida en el lixiviado esque los solidos persipitan y en la parte superior se forma la producción de espuma,por lo que el sistema de salida se diseño en la parte intermedia del tanque, y así

optener una mejor calidad del agua producida, evitando el arrastre de espumas dela parte superior que puedan contener solidos y desmejorar la calidad deltratamiento.

Filtro. El agua clartificada en el sedimentador tiene un alto contenodo de sólidos muyfinos por lo que antes de la entrega debe ser filtrada mediante un filtro en piedra bolade 4” con una carga superficial de 10 m3/m2-día, 0,11 l/seg que seran vertidosuniformemente mediante tuberias perforadas repartidas uniformemente por el filtro









que tendra 1m de altura, 0,3 m de borde libre y 0,7 m relleno con piedra bola de 4”de diametro, 6 m de ancho y 8 m de largo (ver plano).

La eficiencia del tratamiento permitira obtener agua con las características de aguapara riego establecidas por la legislación vigente y que fueron expuestas en la tablainiciaL N.2.

Procedimiento de Test de Jarras

El análisis de jarras es una prueba de laboratorio que busca determinar la dosis apropiadade coagulante (peróxido de hidrogeno) que se debe suministrar al lixiviado para optimizarel proceso de sedimentación y desinfección hasta obtener las condiciones necesarias para

ser vertido o utilizado en el riego y mantenimiento de vías del relleno. Este análisisbásicamente es la simulación de los procesos de coagulación, floculación y sedimentacióncon diferentes dosis de coagulante; la determinación para saber cuál es la dosis óptima sehace por comparación visual y se escoge la muestra en la cual se puedan ver los flocs demayor tamaño y que presente menor turbiedad.

La coagulación en el proceso de tratamiento del agua tiene por objeto agrupar las partículas(coloides) en suspensión dispersas en el agua en otras más voluminosas y pesadas quepuedan ser separadas más fácilmente del agua. La neutralización de la carga eléctrica delcoloide, se realiza aplicando al agua coagulantes o coadyuvantes; el coagulante a serutilizado es el peróxido de hidrogeno o férrico.

La floculación ocurre mediante dos mecanismos: la floculación ortocinética y pericinética alos cuales se ven sometidas las partículas después que son desestabilizadas y agrupadas,influyendo en gran medida el tamaño de las mismas. Así para partículas pequeñas(menores de 1 µm), juega un papel más importante la floculación pericinética influida porefecto térmico que da lugar al movimiento browniano que distribuye uniformemente laspartículas en la solución, y en el caso de partículas de mayor tamaño tiene una granimportancia el gradiente de velocidad del líquido(G), predominando la floculaciónortocinética. En definitiva en el fenómeno de la floculación el número de choques entrepartículas es proporcional a la concentración de estas, a su tamaño y al gradiente develocidad.

Objetivo

Determinar la dosis óptima de coagulante para el lixiviado que se esté generando en unespacio de tiempo.

Reactivos y Materiales- Aparato para test de jarras- 6 beakers de 1000 L- 6 beaker de 100 mL









- pHmetro- Pipeta de 10 mL- Pera de succión- Mezcla de agua con arena- Alumbre: solución de sulfato de aluminio al 10% con el fin de optimizar el pH, este debeser utilizado en la primera fase de sedimentación.- Peróxido de hidrogeno o férrico

Descripción del Ensayo

1. Medir el pH y turbiedad inicial de la muestra a analizar.2. Colocar la muestra de agua en 6 beakers de 1000 ml.

3. Añadir con pipeta (usando la pera de succión) a cada muestra de 2 a 6 ml de la solucióndel coagulante (2, 3, 4, 5, 6 respectivamente).4. Colocar en el aparato de test de Jarras 5 ó 6 beakers a 100 rpm. durante un minuto yluego a velocidad lenta de 40 rpm durante 20 minutos, y dejar sedimentar 20 minutos.5. Medir con el turbidímetro la turbiedad final en cada una de las jarras.6. Hacer un gráfico de turbiedad sedimentada ó color contra dosis de coagulante7. Identificar la dosis óptima en la muestra.8. De acuerdo con la dosis optima, calibrar el dosificador de peróxido a la entrada delsedimentador.

5. MEMORIA DE DISEÑO PLACA BASCULA

Parámetros de diseño:

Concreto: f’c = 280 kg/cm2 Carga viva:Para el diseño se considera el camión C-32-95 del Código Colombiano de Diseño Sísmicode Puentes (CCDSP-95), el cual tiene la siguiente configuración:









Para determinar las solicitaciones sobre la placa de la báscula se realizó un modelo deelementos finitos en el programa SAP2000 v 14.0, aplicando la carga del camión de diseñoconsiderando la situación más critica (cuando el eje central del camión coincide con el ejede la placa de la báscula).

P=6.0 Ton. P=6.0 Ton. P=4.0 Ton.

1.80 .60.60









ESQUEMA GENERAL DEL MODELO

RESORTE DE REACCIÓN DEL TERRENO









CARGAS EN EL MODELO, CAMION C-32-95

COMBINACION DE DISEÑO: COMB1 = 1.30 CMUERTA + 2.20*(1.30 CAMION)

DIAGRAMA DE MOMENTOS M11, COMB1









DIAGRAMA DE MOMENTOS M22, COMB1

DIAGRAMA DE CORTANTE V13, COMB1









DIAGRAMA DE CORTANTE V23, COMB1

DISEÑO A FLEXIÓN:

- Refuerzo transversal (Sentido Corto):

Mu11 = 4.13 ton-m/m

B = 100cm ; H = 20cm ; d’ = 5cm

f’c = 280kg/cm2 ; fy = 4200kg/cm2

ρ = 0.00508 ; As = 7.63cm2 Colocar #4 c/.15

- Refuerzo longitudinal (Sentido Largo):

Mu11 = 4.08 ton-m/m

B = 100cm ; H = 20cm ; d’ = 5cm









f’c = 280kg/cm2 ; fy = 4200kg/cm2

ρ = 0.00502 ; As = 7.53cm2 Colocar #4 c/.15

- Refuerzo para retracción y temperatura:

B = 100cm ; H = 20cm ; d’ = 5cm

f’c = 280kg/cm2 ; fy = 4200kg/cm2

ρ = 0.0020 ; As = 3.00cm2 Colocar #3 c/.20

DISEÑO A CORTANTE:

VMAX = -10.01 ton/m

vu =Vmax∗ 1000

b ∗ d=10.01 ∗ 1000

100 ∗ 15= 6.67kg/cm2

ΦVc = vu – ΦVc = 6.67 – 0.85*(0.53√280) = - 0.87kg/cm2 (No requiere refuerzo

para cortante)









6. MEMOFICHAS TECNICAS DE EQUIPOS MINIMOS REQUERIDOS









Balanza registradora

En el Relleno se necesita instalar una balanza grande para pesar los vehículos derecolección. Ésta balanza mostrará el peso de cada vehículo a la entrada y a la salida, sedebe tomar las diferencias de peso, las cuales registrarán los residuos sólidos ingresadosal Relleno Sanitario. El registro debe ser computarizado, para facilitar la creación de unahoja de datos y registros computarizados, que contenga: lugar de origen, fechas derecolección, cantidades, características de los residuos, número de veces que ingresan losvehículos al Relleno, cantidad de vehículos ingresados.

Las condiciones técnicas establecidas por el fabricante “GRUPO EPELSA” para éste tipode báscula son las siguientes:

A.2.3. Memorias de Diseño

Documents

Transcript of A.2.3. Memorias de Diseño