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Rafael Santonja Olcina. Arquitecto. ANEJOS A LA MEMORIA 141

5.- ANEJOS A LA MEMORIA.

ANEJO I: CUMPLIMIENTO DE LA ORDEN DE 3/02/1997 Y DE 9/05/2006


El solar sobre el que se desarrollará el programa es una parcela propiedad del Ayuntamiento, producto de las cesiones realizadas en el desarrollo del Plan Parcial del Sector E5.

Tiene forma irregular, sensiblemente triangular, dando dos de sus lados a calles y siendo el tercero linde con propiedad municipal. La vía principal es la Circunvalación Sur V-8500 y la segunda vía la Avenida de El Altet.

La topografía del solar es prácticamente horizontal, con una ligera pendiente norte-sur y una superficie aproximada de 7.497,60 m2.

Presenta fachada a la Circunvalación Sur con una longitud aproximada de 90,00 m., a la Calle H prolongación de la Avenida de El Altet con una longitud aproximada de 78,25 m. y, a la Calle 1 con una longitud aproximada de 55,60 m.

El solar se encuentra en la zona sureste del núcleo urbano de Elche, junto a la Circunvalación

Sur (N-340 Murcia-Alicante) y muy próximo a la carretera que une las ciudades de Elche y Santa Pola. El solar forma parte de una parcela de propiedad municipal destinada en su totalidad a equipamientos públicos, con una superficie total de 27.842,00 m2, de los cuales 7.497,60 m2 se destinarán a la construcción del presente proyecto.

Se trata de una zona de expansión de la ciudad. La parcela se encuentra en un nuevo Sector de desarrollo de la ciudad de reciente

urbanización. Dentro del sector, la parcela se encuentra en la zona más próxima al casco urbano consolidado.

La parcela tiene fácil acceso tanto para la circulación rodada como para la circulación

peatonal. El acceso rodado se hace desde la Circunvalación Sur a través de una nueva rotonda creada con la urbanización del nuevo sector desarrollado (E5). El acceso peatonal a la parcela se realiza desde los nuevos pasos de peatones que circundan a la nueva rotonda y que comunican con los barrios vecinos más próximos (San Antón y Altabix).

La parcela está situada en un punto de fácil conexión con las vías y carreteras que comunican

con las ciudades de Alicante, Crevillente, Santa Pola, Aspe y la comarca de la Vega Baja. La red de transporte urbano dispone actualmente de dos líneas de autobús con paradas muy

próximas a la parcela donde se ubica el CEEM y CDIA, en concreto en el barrio de San Antón, situado justo enfrente de la parcela y al otro lado de la Circunvalación Sur.

El Centro de Rehabilitación e Integración Social (CRIS) que dispone la ciudad de Elche está

situado a quinientos metros al norte (barrio de Altabix) de la parcela donde se ubicará el CEEM y CDIA.

El Hospital General de Elche está situado en la misma Circunvalación Sur y a mil cien metros

de donde se ubicará el CEEM y CDIA en dirección Oeste en sentido Murcia. En el Plano 1.1 adjunto al Proyecto se indica la ubicación del Centro respecto a la ciudad y la

situación en la misma del Hospital General, el CRIS, la Estación de autobuses, la Estación de RENFE y el nuevo Hospital en construcción.

En el Plano 1.2 adjunto al Proyecto se indica el trazado de las líneas de autobús urbano y sus paradas. Las dos líneas con paradas más próximas son la línea E y la Línea F en el barrio de San Antón.


ANEJO II: CALCULO DE CIMENTACIÓN Y ESTRUCTURA


5.2.- MEMORIA DE CÁLCULO Será de aplicación para todas las obras de hormigón armado la “Instrucción para hormigón estructural (EHE)”.

5.2.1.- Justificación de la solución adoptada Se trata de la realización de un nuevo edificio que alberga el programa de Centro Esprcífico para

Enfermos Mentales.

5.2.1.0.- Características del terreno.

- Distribución y características geotécnicas del terreno: Nivel 0. Relleno antrópico y terreno vegetal.- Se detecta en los tres sondeos en unas profundidades entre 0,00 m y 1,20 m. Este nivel será eliminado en la ejecución de la cimentación por no ser apto para admitir cimentaciones directas. Nivel 1. Limos arenosos marrones con intercalaciones de gravas.- Nivel formado por limos arenosos y/o arenas muy limosas color marrón anaranjado, entre los que se intercalan lentejones de espesor centimétrico a métrico de gravas arenosas. Se detecta en los tres sondeos a unas profundidades que oscilan entre los 0,60-1,20 m a > 10 m. Según la modelización del terreno se han definido dos zonas que se estudiarán independientemente para el cálculo de su capacidad portante. Zona I con los niveles medianamente densos y Zona II donde incluimos las capas más blandas. ML, SM, Y GP (Según Clasificación Unificada de Suelos de Casagrande). En este nivel se han detectado 291,2 mg de SO42/kg de suelo seco, valores inferiores a los necesarios para que se produzca ataque débil al hormigón por sulfatos. Según el estudio, la cimentación no se verá afectada ni por la presencia del nivel freático, ni por la presencia de agentes agresivos al hormigón. No se precisa por tanto la utilización de cementos sulforresistentes en el hormigón de la cimentación. - Planteamiento de los distintos tipos de cimentaciones posibles: Dada la consistencia de los suelos y la tipología de la edificación, el terreno admite cimentación de tipo superficial mediante zapata corrida o aislada, o losa de cimentación a una profundidad a partir de 1,20 m, siempre por debajo del nivel de relleno antrópico y vegetal.

Como se ha comentado anteriormente, el solar se divide en dos zonas en función de la compacidad de los materiales detectados a la cota de cimentación prevista.

Zona 1. Limos arenosos y/o arenas muy limosas de compacidad medianamente densa con

lentejones densos: zapatas de ancho mayor a 1,20 m qadm=1,80 kp/cm2 zapatas de ancho menor a 1,20 m qadm=2,25 kp/cm2

L losa armada (16x68) qadm=1,20 kp/cm2

Zona 2. Limos arenosos y/o arenas muy limosas de compacidad floja con lentejones densos: zapatas de ancho mayor a 1,20 m qadm=1,30 kp/cm2 zapatas de ancho menor a 1,20 m qadm=1,60 kp/cm2

losa armada (16x68) qadm=1,20 kp/cm2

Para zapatas de igual dimensión y cargas equivalentes los asientos serán admisibles según el DB SE-C del CTE.

La excavación se realizará en seco y será de fácil acometida por medios mecánicos convencionales suficientemente potentes.

Coeficiente de permeabilidad del terreno: arena y grava limpia 10-2 10-5 m/s

arena fina, limo y arcilla 10-5 10-9 m/s


A efectos de la Norma Sismorresistente (NCSE-02) se trata de un terreno del tipo II/III, con un coeficiente C de 1,4.

Dentro del apartado de conclusiones, el estudio geotécnico establece las tensiones admisibles a tomar dependiendo de la zona donde se desplante la cimentación:

Zona

TENSIÓN ADMISIBLE SEGÚN EL TIPO DE CIMENTACIÓN (kp/cm2)

Zapata aislada Zapata corrida Losa armada

I 1,80 2,25 1,20

II 1,30 1,60

5.2.1.1.- Estructura Dado el tipo de edificio se ha adoptado el sistema de estructura de hormigón armado,

formada por entramados reticulares de nudos rígidos y nervaduras en ambas direcciones de canto 30+5 cm. Este forjado se aligera con bloques perdidos huecos de hormigón.

El forjado sanitario será de viguetas autoresistentes apoyadas en muretas de hormigón armado y canto 25+5 cm.

5.2.1.2.- Cimentación

Dado el tipo de terreno que tenemos, según el estudio geotécnico realizado, y dada la zona sísmica en la que nos encontramos se ha optado por la realización de una cimentación superficial compuesta por zapatas cuadradas aisladas arriostradas en las dos direcciones por correas de atado, todo ello de hormigón armado. Se adoptará una resistencia del terreno de 1,3 Kp/cm2.

5.2.1.3.- Método de cálculo a) Hormigón armado

Para la obtención de las solicitaciones se ha considerado los principios de la Mecánica Racional y las teorías clásicas de la Resistencia de Materiales y Elasticidad.

El método de cálculo aplicado es de los Estados Límites, en el que se pretende limitar que el efecto de las acciones exteriores ponderadas por unos coeficientes, sea inferior a la respuesta de la estructura, minorando las resistencias de los materiales.

En los estados límites últimos se comprueban los correspondientes a: equilibrio, agotamiento o rotura, adherencia, anclaje y fatiga (si procede).

En los estados límites de utilización, se comprueba: deformaciones (flechas), y vibraciones (si procede).

Definidos los estados de carga según su origen, se procede a calcular las combinaciones posibles con los coeficientes de mayoración y minoración correspondientes de acuerdo a los coeficientes de seguridad definidos en el art. 12º de la norma EHE y las combinaciones de hipótesis básicas definidas en el art. 4º del CTE DB-SE.

Situaciones no sísmicas

≥

γ + γ Ψ + γ Ψ∑ ∑Gj kj Q1 p1 k1 Qi ai kij 1 i >1

G Q Q

Situaciones sísmicas

≥ ≥

γ + γ + γ Ψ∑ ∑Gj kj A E Qi ai kij 1 i 1

G A Q


La obtención de los esfuerzos en las diferentes hipótesis simples del entramado estructural, se harán de acuerdo a un cálculo lineal de primer orden, es decir admitiendo proporcionalidad entre esfuerzos y deformaciones, el principio de superposición de acciones, y un comportamiento lineal y geométrico de los materiales y la estructura.

Para la obtención de las solicitaciones determinantes en el dimensionado de los elementos de los forjados (vigas, zunchos, losas, nervios) se obtendrán los diagramas envolventes para cada esfuerzo.

Para el dimensionado de los soportes se comprueban para todas las combinaciones definidas.

b) Acero laminado y conformado

Se dimensiona los elementos metálicos de acuerdo a la norma CTE SE-A (Seguridad estructural: Acero), determinándose coeficientes de aprovechamiento y deformaciones, así como la estabilidad, de acuerdo a los principios de la Mecánica Racional y la Resistencia de Materiales.

Se realiza un cálculo lineal de primer orden, admitiéndose localmente plastificaciones de acuerdo a lo indicado en la norma.

La estructura se supone sometida a las acciones exteriores, ponderándose para la obtención de las tensiones y comprobación de secciones, y sin mayorar para las comprobaciones de deformaciones, de acuerdo con los límites de agotamiento de tensiones y límites de flecha establecidos.

Para el cálculo de los elementos comprimidos se tiene en cuenta el pandeo por compresión, y para los flectados el pandeo lateral, de acuerdo a las indicaciones de la norma.

c) Muros de fábrica de ladrillo

Para el cálculo y comprobación de tensiones de las fábricas de ladrillo se tendrá en cuenta lo indicado en la norma CTE SE-F (Seguridad estructural: Fábrica) y la NBE-FL-90.

El cálculo de solicitaciones se hará de acuerdo a los principios de la Mecánica Racional y la Resistencia de Materiales.

Se efectúan las comprobaciones de estabilidad del conjunto de las paredes portantes frente a acciones horizontales, así como el dimensionado de las cimentaciones de acuerdo con las cargas excéntricas que le solicitan.

5.2.1.4.- Cálculos por ordenador

Para la obtención de las solicitaciones y dimensionado de los elementos estructurales, se ha dispuesto de un programa informático de ordenador.

Se ha utilizado el programa de cálculo CYPECAD de Cype Ingenieros, en su versión 2007.1k.

5.2.2.- Características de los materiales a utilizar Los materiales a utilizar así como las características definitorias de los mismos, niveles de

control previstos, así como los coeficientes de seguridad, se indican en el siguiente cuadro: 5.2.2.1.- Hormigón armado a)Hormigones

Elementos de Hormigón ArmadoToda la

obra Cimentación Soportes (Comprimidos)

Forjados (Flectados) Muros

Resistencia Característica a los 28 días: fck (N/mm2) 25 25 25 25

Tipo de cemento (RC-03) CEM II42,5 Cantidad máxima/mínima de

cemento (kg/m3) 275 275 275 275

Tamaño máximo del árido (mm) 25 12 12 20Tipo de ambiente (agresividad) IIa IIa IIa IIa

Consistencia del hormigón Blanda Blanda Blanda BlandaAsiento Cono de Abrams (cm) 6 a 9 6 a 9 6 a 9 6 a 9

Sistema de compactación Vibrado


Nivel de Control Previsto Normal Coeficiente de Minoración 1.5

Resistencia de cálculo del hormigón: fcd (N/mm2) 16.66 16.66 16.66 16.66

b) Acero en barras

Toda la obra Cimentación Comprimidos Flectados Otros

Designación B-500-S Límite Elástico (N/mm2) 500 Nivel de Control Previsto Normal Coeficiente de Minoración 1.15 Resistencia de cálculo del acero (barras): fyd (N/mm2) 434.78

c) Acero en Mallazos


Designación B-500-T Límite Elástico (kp/cm2) 500

d) Ejecución


A. Nivel de Control previsto Normal B. Coeficiente de mayoración de las acciones desfavorables Permanentes/Variables

1.5/1.6

5.2.2.2.- Aceros laminados

Toda la obra Comprimidos Flectados Traccionados Placas

anclaje

Acero en Perfiles

Clase y Designación S275 Límite Elástico (N/mm2) 275

Acero en Chapas


5.2.2.3.- Aceros conformados


anclaje

Acero en Perfiles


Acero en Placas y Paneles


5.2.2.4.- Uniones entre elementos


anclaje

Sistema y Designación

Soldaduras Tornillos Ordinarios A-4t Tornillos Calibrados A-4t Tornillo de Alta Resistencia. A-10t

Roblones Pernos o Tornillos de Anclaje B-400-S

5.2.2.5.- Muros de fábrica

No se utilizan en este proyecto.


5.2.2.6.- Ensayos a realizar Hormigón Armado. De acuerdo a los niveles de control previstos, se realizaran los ensayos

pertinentes de los materiales, acero y hormigón según se indica en la norma Cap. XV, art. 82 y siguientes.

Aceros estructurales. Se harán los ensayos pertinentes de acuerdo a lo indicado en el capítulo 12 del CTE SE-A.

5.2.2.7.- Asientos admisibles y límites de deformación

Asientos admisibles de la cimentación. De acuerdo al CTE SE-C, artículo 2.4.3, y en función del tipo de terreno, tipo y características del edificio, se considera aceptable un asiento máximo admisible de 35 mm para edificios con estructura de hormigón armado de gran rigidez y suelos sin cohesión.

Límites de deformación de la estructura. Según lo expuesto en el artículo 4.3.3 de la norma CTE SE, se han verificado en la estructura las flechas de los distintos elementos. Se ha verificado tanto el desplome local como el total de acuerdo con lo expuesto en el artículo 4.3.3.2 de la citada norma.

Según el CTE. Para el cálculo de las flechas en los elementos flectados, vigas y forjados, se tendrán en cuenta tanto las deformaciones instantáneas como las diferidas, calculándose las inercias equivalentes de acuerdo a lo indicado en la norma.

Para el cálculo de las flechas se ha tenido en cuenta tanto el proceso constructivo, como las condiciones ambientales, edad de puesta en carga, de acuerdo a unas condiciones habituales de la práctica constructiva en la edificación convencional. Por tanto, a partir de estos supuestos se estiman los coeficientes de flecha pertinentes para la determinación de la flecha activa, suma de las flechas instantáneas más las diferidas producidas con posterioridad a la construcción de las tabiquerías.

En los elementos se establecen los siguientes límites:

Flechas relativas para los siguientes elementos Tipo de flecha Combinación Tabiques

frágiles Tabiques ordinarios Resto de casos

1.-Integridad de los elementos constructivos (ACTIVA)

Característica G+Q 1/500 1/400 1/300

2.-Confort de usuarios (INSTANTÁNEA)

Característica de sobrecarga

Q 1/350 1/350 1/350

3.-Apariencia de la obra (TOTAL)

Casi-permanente

G+ψ2Q 1/300 1/300 1/300

Desplazamientos horizontales

Local Total

Desplome relativo a la altura entre plantas: δ /h<1/250

Desplome relativo a la altura total del edificio: δ /H<1/500

II. ACCIONES ADOPTADAS EN EL CÁLCULO


5.2.3.- Acciones gravitatorias 5.2.3.1.- Cargas superficiales a) Peso propio del forjado

Se ha dispuesto los siguientes tipos de forjados: Forjados. La geometría básica a utilizar en cada nivel, así como su peso propio será:

Forjado Tipo Entre ejes de viguetas (cm)

Canto Total (cm)

Altura de Bovedilla (cm)

Capa de Com-presión (cm)

P. Propio (KN/m2)

Planta Baja 25+5 70 30 25 5 3.62

Forjado Tipo Entre ejes de nervios (cm)

Canto Total (cm)



P. Propio (KN/m2)

Planta tipo 30+5 82 35 30 5 5.06

Forjado Tipo Entre ejes de nervios (cm)

Canto Total (cm)



P. Propio (KN/m2)

Cubierta 30+5 70 35 30 5 5.06

Forjados de losa maciza. Los cantos de las losas son:

Planta Canto (cm) Escaleras 20

El peso propio de las losas se obtiene como el producto de su canto en metros por 25

kN/m2. Zonas macizadas. El peso propio de las zonas macizas se obtiene como el producto de su

canto en metros por 25 kN/m2. Zonas aligeradas. Las zonas aligeradas de los forjados se han indicado en el apartado de

peso propio.

b) Pavimentos y revestimientos

Tipo Zona Carga en KN/m2 Terrazo Todas las plantas 1.3

Tipo Zona Carga en KN/m2 Cubierta Invertida 2.7

c) Sobrecarga de tabiquería

Planta Zona Carga en KN/m2 Vivienda 1.0

d) Sobrecarga de uso

Planta Zona Carga en KN/m2 Plantas baja y altas Aulas 4

Planta Zona Carga en KN/m2

Plantas baja y altas Vestíbulos y pasillos 5

Planta Zona Carga en KN/m2 Planta baja despachos 2

Planta Zona Carga en KN/m2

Cubierta Toda 1


e) Sobrecarga de nieve

Planta Zona Carga en KN/m2 Cubierta Todas 0.2

5.2.3.2.- cargas lineales

a) Peso propio de las fachadas

Planta Zona Carga en KN/ml Todas Toda 10.9

b) Peso propio de las particiones pesadas

Planta Zona Carga en KN/ml Todas Ladrillo perforado 13.6

Planta Zona Carga en KN/ml Todas Ladrillo hueco 6.5

c) Sobrecarga en voladizos

Planta Zona Carga en KN/m2 Planta tipo Toda 2

d) Cargas verticales en borde de balcón o vuelo

Planta Zona Carga en KN/ml Planta tipo Toda 4

5.2.3.3.- Cargas horizontales en barandas y antepechos

Planta Zona Carga en KN/ml Todas Toda 1

5.2.4.- Acciones del viento Para la determinación de las cargas de viento se tendrá en cuenta:

5.2.4.1.- Grado de aspereza IV Zona urbana en general.

5.2.4.2.- Zona eólica (según CTE DB-SE-AE)

B.

5.2.5.- Acciones térmicas y reológicas De acuerdo con el CTE DB SE-AE, se han tenido en cuenta en el diseño de las juntas de

dilatación, en función de las dimensiones totales del edificio. Se han dispuesto juntas de dilatación por lo que no se ha considerado necesario el considerar en

el cálculo este tipo de acciones.

5.2.6.- Acciones sísmicas De acuerdo a la norma de construcción sismorresistente NCSR-02, por el uso y la situación

del edificio, en el término municipal de Elche, sí se consideran las acciones sísmicas.

5.2.6.1.- clasificación de la construcción Los edificios de acuerdo con la norma están clasificados como de normal importancia.


5.2.6.2.- coeficiente de riesgo En función del periodo de vida del edificio t=50 años, coeficiente de riesgo=1

5.2.6.3.- aceleración básica

De acuerdo al anejo 1 de la norma en el término municipal considerado es: ab=0,15 g, coeficiente de contribución K = 1.0

5.2.6.4.- Aceleración de cálculo

ac= ab · coeficiente de riesgo · S (chef. Amplificador del terreno)= 0,185 g

5.2.6.5.- Coeficiente de suelo En función del tipo de terreno, la clasificación corresponde a un tipo=II/ III. Cuyo coeficiente de suelo es C=1.4

5.2.6.6.- Amortiguamiento

El amortiguamiento expresado en % respecto del crítico, para el tipo de estructura considerada y compartimentación será del 5%.

5.2.6.7.- Fracción cuasi-permanente de sobrecarga En función del uso del edificio, la parte de la sobrecarga a considerar en la masa sísmica

movilizable será de 0,5.

5.2.6.8.- Ductilidad De acuerdo al tipo de estructura diseñada, la ductilidad considerada es BAJA cumpliéndose

las recomendaciones del Anejo XII de la EHE.

5.2.6.9.- Periodos de vibración de la estructura Número de modos considerados 12.

5.2.6.10.- Método de cálculo empleado El método de cálculo utilizado es el Análisis Modal Espectral, con los espectros de la norma,

y sus consideraciones de cálculo.

5.2.7.- Combinaciones de acciones consideradas 5.2.7.1.- Hormigón armado Hipótesis y combinaciones. De acuerdo con las acciones determinadas en función de su origen, y teniendo en cuenta tanto si el efecto de las mismas es favorable o desfavorable, así como los coeficientes de ponderación se realizará el cálculo de las combinaciones posibles del modo siguiente: E.L.U. de rotura. Hormigón: EHE-CTE


≥


G Q Q


≥ ≥


G A Q

Situación 1: Persistente o transitoria

Coeficientes parciales de seguridad (γ)

Coeficientes de combinación (ψ)

Favorable Desfavorable Principal (ψp) Acompañamiento (ψa)


Carga permanente (G) 1.00 1.50 1.00 1.00

Sobrecarga (Q) 0.00 1.60 1.00 0.70

Viento (Q) 0.00 1.60 1.00 0.60

Nieve (Q) 0.00 1.60 1.00 0.50

Sismo (A)

Situación 2: Sísmica



Favorable Desfavorable Principal (ψp)

Acompañamiento (ψa)


Sobrecarga (Q) 0.00 1.00 0.30 0.30

Viento (Q) 0.00 1.00 0.00 0.00

Nieve (Q) 0.00 1.00 0.00 0.00

Sismo (A) -1.00 1.00 1.00 0.30(*)

(*) Fracción de las solicitaciones sísmicas a considerar en la dirección ortogonal: Las solicitaciones obtenidas de los resultados del análisis en cada una de las direcciones ortogonales se combinarán con el 30 % de los de la otra.

E.L.U. de rotura. Hormigón en cimentaciones: EHE-CTE Situaciones no sísmicas

≥


G Q Q


≥ ≥


G A Q






Sobrecarga (Q) 0.00 1.60 1.00 0.70

Viento (Q) 0.00 1.60 1.00 0.60

Nieve (Q) 0.00 1.60 1.00 0.50

Sismo (A)





Favorable Desfavorable Principal (ψp)

Acompañamiento (ψa)


Sobrecarga (Q) 0.00 1.00 0.30 0.30

Viento (Q) 0.00 1.00 0.00 0.00

Nieve (Q) 0.00 1.00 0.00 0.00

Sismo (A) -1.00 1.00 1.00 0.30(*)


5.2.7.2.- Acero laminado E.L.U. de rotura. Acero laminado: CTE DB-SE A


≥


G Q Q


≥ ≥


G A Q






Sobrecarga (Q) 0.00 1.50 1.00 0.70

Viento (Q) 0.00 1.50 1.00 0.60

Nieve (Q) 0.00 1.50 1.00 0.50

Sismo (A)







Sobrecarga (Q) 0.00 1.00 0.30 0.30

Viento (Q) 0.00 1.00 0.00 0.00

Nieve (Q) 0.00 1.00 0.00 0.00

Sismo (A) -1.00 1.00 1.00 0.30(*)


5.2.7.3.- Acero conformado

Se aplican los mismos coeficientes y combinaciones que en el acero laminado. E.L.U. de rotura. Acero laminado: CTE DB-SE A

5.2.7.3.- Acciones características - Tensiones sobre el terreno (para comprobar tensiones en zapatas, vigas y losas de

cimentación) - Desplazamientos (para comprobar desplomes)


≥ ≥

γ + γ∑ ∑Gj kj Qi kij 1 i 1

G Q


≥ ≥

γ + γ + γ∑ ∑Gj kj A E Qi kij 1 i 1

G A Q

Situación 1: Acciones variables sin sismo


Favorable Desfavorable

Carga permanente (G) 1.00 1.00

Sobrecarga (Q) 0.00 1.00

Viento (Q) 0.00 1.00

Nieve (Q) 0.00 1.00

Sismo (A)



Favorable Desfavorable

Carga permanente (G) 1.00 1.00

Sobrecarga (Q) 0.00 1.00

Viento (Q) 0.00 0.00

Nieve (Q) 0.00 1.00

Sismo (A) -1.00 1.00


ANEJO III: PLAZO DE EJECUCION Y PLAN DE OBRAS


Dado el carácter de las obras, sus características, urbanización y volumetría, se considera apropiado un plazo de DIECISEIS MESES máximo para la ejecución de las obras, y un plazo de garantía de UN AÑO.

Elche, Mayo de 2008.

Fdo: Rafael Santonja Olcina. Arquitecto.


(plan de obras)


ANEJO IV: REVISION DE PRECIOS


De acuerdo con el presupuesto y el plazo de obras previsto y a tenor de lo establecido en los artículos 103 y siguientes de la Ley de Contratos de las Administraciones Públicas y el Real Decreto 2/2.000 de 16/06/2000, la revisión de precios tendrá lugar cuando el contrato se hubiese ejecutado en el 20 por 100 de su importe y haya transcurrido un año desde su adjudicación, de tal modo que ni el porcentaje del 20 por 100, ni el primer año de ejecución, contado desde dicha adjudicación, pueden ser objeto de revisión.

Se establece la aplicación de revisión a los precios unitarios utilizando la fórmula nº 19 del Anexo al Decreto 3650/1970. de 19 de diciembre, correspondiente a edificios de hormigón armado con instalaciones cuyo presupuesto supera el 20% del total.

Dicha fórmula es la siguiente:

Ht Et Ct St Crt Mt Kt= 0,34 ------- + 0,10 ------- + 0,10 ------- + 0,17 ------- + 0,08 ------- + 0,06 ------- +0,15 Ho Eo Co So Cro Mo

Donde Kt es le coeficiente teórico de revisión para el momento de ejecución “t”, y los índices H, E, C, S, Cr y M corresponden a mano de obra, energía, cemento, materiales siderúrgicos, cerámicos y madera, respectivamente.




ANEJO V:-DECLARACION DE OBRA COMPLETA


El presente proyecto redactado por el arquitecto Rafael Santonja Olcina por encargo de Construcciones e Infraestructuras Educativas de la Generalitat Valenciana (CIEGSA), recoge la documentación necesaria para la definición de las obras a realizar de “CENTRO ESPECÍFICO PARA ENFERMOS MENTALES CRÓNICOS (CEEM) Y CENTRO DE DÍA PARA PERSONAS CON ENFERMEDAD MENTAL CRÓNICA (CDIA) EN LA CIRCUNVALACIÓN SUR, ESQUINA A LA AVENIDA DE EL ALTET. ELCHE (ALICANTE)”. Por tanto, y a tenor de lo establecido en el artículo 125 del Reglamento General de la Ley de Contratos de las Administraciones Públicas, se trata de una obra completa, susceptible de ser entregada al uso a que se destina sin perjuicio de posteriores ampliaciones.




ANEJO VI: CLASIFICACION DEL CONTRATISTA Y CATEGORIA DEL CONTRATO


De conformidad con el Reglamento General de la Ley de Contratos de las Administraciones Públicas, Real Decreto 1098/2001 de 12 de octubre, el contratista deberá estar clasificado en el Grupo General “C, EDIFICACIONES.

Según la misma orden se determina la anualidad media:

Presupuesto de contrata 3.067.906,39 € A= ---------------------------------- x12 = --------------------- x12= 2.300.929,79 € Plazo Ejecución 16

A esta anualidad media le corresponde la categoría “E” de contrato de obra.




ANEJO VII: PRESUPUESTO


PRESUPUESTO DE EJECUCIÓN POR CONTRATA

• PRESUPUESTO DE EJECUCION MATERIAL 2.222.476,46 € • 13% GASTOS GENERALES 288.921,84 € • 6% BENEFICIO INDUSTRIAL 133.348,59 €

o TOTAL PRESUPUESTODE CONTRATA 2.644.746,89 € o 16% I.V.A 423.159,50 € o TOTAL PRESUPUESTO DE LICITACIÓN 3.067.906,39 €

TOTAL PRESUPUESTO EJECUCION POR CONTRATA 3.067.906,39 € El Presupuesto de Ejecución por Contrata asciende a la cantidad de TRES MILLONES SESENTA Y SIETE MIL NOVECIENTOS SEIS EUROS CON TREINTA Y NUEVE CÉNTIMOS.

Elche, Mayo de 2008


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