4. DEMANDA, USO, APROVECHAMIENTO Y AFECTACIÓN DE … Esperanza/C... · Caudal Máximo Horario ......

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PROYECTO NUEVA ESPERANZA 12/17/2012

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4. DEMANDA, USO, APROVECHAMIENTO Y AFECTACIÓN DE RECURSOS NATURALES

En este capítulo se presenta la descripción de los recursos naturales que demandará la construcción de la línea de transmisión a 230 kV Guavio - Nueva Esperanza, la reconfiguración de la línea de transmisión existente de doble circuito a 230 kV y de la subestación Nueva Esperanza, con el objeto de relacionar la información necesaria para la adquisición de los respectivos permisos de aprovechamiento de recursos naturales.

4.1 POBLACIÓN A ATENDER

Para la construcción de la línea de transmisión a 230 kV y la reconfiguración de la línea de transmisión existente se conformarán frentes de trabajo tipo, con la distribución que se presenta en la Tabla 4.1.

Tabla 4.1 Conformación del frente de trabajo tipo para la línea a 230 kV

Equipo de Trabajo Número de trabajadores

Equipo topográfico 10

Equipo excavación y fundación de torres 35

Equipo montaje de torres 25

Riega, tendido y vestida de torre 15

TOTAL 85

Dadas las condiciones de acceso a los distintos sitios de torres por la topografía del corredor y su longitud, se requerirán siete frentes de obra para la construcción de la línea de transmisión de energía y un frente para la reconfiguración de la línea de transmisión existente de doble circuito a 230 kV. Así, la mano de obra requerida total es de 680 personas.

La distribución de este personal en mano de obra calificada y no calificada así como su dependencia se muestra en la Tabla 4.2.

Tabla 4.2 Mano de obra requerida para la construcción del proyecto

Construcción de la línea de transmisión

Grupo de trabajo

Cantidad de personas asignadas al proyecto

Profesionales Técnicos Auxiliares –

Totales Obreros

Contratistas 34 102 374 510

Interventoría y Asesoría 10 14 41 65

Propietario (EPM) 7 13 --- 20

TOTAL 595

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Construcción de la línea de reconfiguración

Grupo de trabajo

Cantidad de personas asignadas al proyecto

Profesionales Técnicos Auxiliares –

Totales Obreros



Propietario (EPM) 1 2 0 3

TOTAL 85

La construcción de la línea de transmisión a 230 kV se atenderá desde tres frentes, los cuales tendrán sus oficinas principales, almacenes y talleres en los siguientes municipios:

• Gachalá: para atender el tercio alto próximo a la S/E Guavio.

• La Calera: para atender el tercio medio de la línea.

• Soacha: para atender el tercio bajo cerca a la S/E Nueva Esperanza.

La oficina principal y almacén para atender la reconfiguración de la línea de transmisión existente se ubicarán también en el municipio de Soacha.

Las oficinas planteadas para atención a la comunidad están ubicadas en Soacha y otra en el municipio de Gachalá.

En la construcción de la subestación Nueva Esperanza, se requerirá de un total de 53 personas distribuidas de la siguiente manera (Tabla 4.3):

Tabla 4.3 Mano de obra requerida para la construcción de la S/E Nueva Esperanza

Dependencia

Cantidad de Personas Asignadas al Proyecto

Profesionales Técnicos Auxiliares

Totales Obreros



Propietario (EPM) 1 1 -- 2

TOTAL 53

Para la operación de la S/E Nueva Esperanza se asume una población máxima de 35 personas que corresponde al personal requerido para la atención de una contingencia en estas instalaciones.

4.2 AGUAS SUPERFICIALES

Dada la planificación de la construcción y linealidad del proyecto, no se realizarán captaciones en ningún cuerpo hídrico para el abastecimiento de agua para consumo doméstico o industrial.

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4.2.1 Consumo doméstico

4.2.1.1 Línea de transmisión

El suministro de agua para consumo doméstico será a través de botellones de agua de 20 l que se entregarán en cada frente de trabajo. El consumo de agua durante la construcción de la línea (12 meses) a través de este mecanismo de suministro, asumiendo una demanda per cápita de 3,5 l/día, es:

Es decir, durante la etapa constructiva del proyecto serán necesarios 37 485 botellones de agua con capacidad de 20 l.

4.2.1.2 Reconfiguración de la línea Paraíso - Circo

El consumo de agua durante la reconfiguración de la línea existente (5,5 meses) a través del suministro en botellones de agua de 20 l de capacidad, asumiendo una demanda per cápita de 3,5 l/día, es:

Es decir, durante la etapa reconfiguración de la línea existente serán necesarios 2455 botellones de agua con capacidad de 20 l.

Durante los mantenimientos programados y eventuales obras de protección necesarias, el suministro de agua potable continuará realizándose con botellones de 20 l de capacidad.

4.2.1.3 Subestación Nueva Esperanza

El suministro de agua será exclusivo para consumo ya que los alimentos se entregarán preparados en el sitio de construcción; por lo tanto, el consumo estimado de agua (5,5 meses) en esta área es:

Durante la etapa de operación de la subestación Nueva Esperanza, se realizarán actividades de mantenimiento, revisión de equipos y atención de eventuales contingencias para lo cual se ha estimado una población máxima de 35 personas.

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Conforme a los lineamientos del Título B del RAS 2000, se asume una dotación igual al 40% de la mínima requerida para el nivel bajo de complejidad lo que equivale a 40 l/hab/día; por lo tanto, la demanda total de agua será igual a (Tabla 4.4):

Tabla 4.4 Demanda de agua – operación S/E Nueva Esperanza

Para consumo humano:

Población (hab)

Dotación neta (l/hab-día)

Caudal medio (l/s)

Caudal Máximo

Diario (l/s)

Caudal Máximo

Horario (l/s)

8 40 0.004 0.005 0.006

Para otras actividades:

Ítem Dotación (l/m2/día)

Caudal requerido (l/s)

Riego zonas verdes 2,0 0.04

Bodega y taller 2,0 0,01

Por lo tanto, la demanda total de agua será igual a 0,06 l/s. Para la distribución a los puntos hidráulicos al interior de la S/E Nueva Esperanza, se utilizará un tanque elevado que tendrá la capacidad de almacenar hasta 1,5 días la demanda exigida; la capacidad de dicho tanque es:

El suministro de agua potable se realizará a través del servicio de carrotanque en vehículos con tanque en acero inoxidable y con servicio de motobomba, al cual se le deben exigir los certificados de potabilidad del agua entregada.

4.2.2 Uso industrial

La demanda de agua para uso industrial corresponde principalmente a la cantidad requerida para la fundición del concreto hidráulico en la cimentación de las 106 torres de retención para la línea de transmisión y 25 en la reconfiguración que la requieren dadas las condiciones del suelo en donde se fundarán.

Para determinar la cantidad de agua requerida en la cimentación de las torres, es necesario hallar en primer lugar la cantidad de concreto; así, dicha cantidad para la cimentación de cada torre de retención es igual a 108 m3 por lo que para un total de 121 (106 de la línea de transmisión y 15 de la reconfiguración), será necesario preparar 11 448 m3 de concreto; en términos generales, se tiene que para concretos de cimentaciones de torres el agua ocupa un 25% la cantidad de agua que se necesita será de 2862 m3.

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Dadas las condiciones de dificultad de acceso a los sitios de torre, el concreto se preparará in situ y el agua se transportará en bidones de 40 o 50 l en vehículos livianos o en bestias.

En el sitio de construcción de la S/E Nueva Esperanza, el concreto hidráulico será suministrado directamente en mixers por lo que no se necesitará del aprovechamiento de algún cuerpo de agua superficial o subterráneo.

4.3 AGUAS SUBTERRÁNEAS

Al igual que en el caso anterior, ningún cuerpo de agua subterránea será aprovechada para la construcción u operación del proyecto.

4.4 MANEJO DE EXCRETAS Y VERTIMIENTOS ASOCIADOS AL PROYECTO

4.4.1 Etapa de construcción

Para el manejo de las excretas durante la construcción de la línea de transmisión, la reconfiguración Circo - Paraíso y de la S/E Nueva Esperanza, se emplearán unidades sanitarias portátiles en los cuales se garantizará un adecuado mantenimiento periódico; estas unidades tienen las siguientes características:

• Dimensiones: ancho: 1,1 m; profundidad: 1,2 m; altura 2,3 m • Peso de la unidad (vacía): 83 Kg • Capacidad de almacenamiento de residuos: 80 galones • Tubo de ventilación de 2” • Operación: bomba recirculante

La cantidad de unidades portátiles, está en función del número de personas a atender que de acuerdo con los criterios técnicos corresponde a una unidad por cada 15 trabajadores (Tabla 4.5).

Tabla 4.5 Número de unidades portátiles requeridas

Infraestructura Número de Trabajadores

Número de Unidades Portátiles

Línea de transmisión 595 40

Reconfiguración 85 6

S/E Nueva Esperanza 53 4

TOTAL 50

Para el mantenimiento se utilizarán camiones livianos con equipos de succión que cuentan generalmente con tanques de almacenamiento de 4,0 m3 que pueden operar sin inconvenientes en algunos sitios específicos en donde el acceso lo permita; en donde la

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accesibilidad sea complicada para este tipo de equipos, se utilizarán bombas de succión manuales en donde los desechos se almacenarán en canecas de 50 l para posteriormente retirarlas dos veces a la semana en vehículos livianos y entregarlas al gestor de este tipo de residuos.

4.4.2 Etapa de operación

4.4.2.1 Aguas residuales domésticas

El tratamiento de los vertimientos generados en la S/E Nueva Esperanza generados en su etapa de operación, serán tratados en un sistema conformado por tanque séptico, filtro anaerobio y un filtro de arena con lo que se garantizará la remoción mínima exigida en el Decreto 1594/1984 la cual debe ser superior al 80% tanto para DBO5 como para SST.

El caudal de vertimiento se estimó de acuerdo con la siguiente formulación:

Dónde: QAR: caudal de aguas residuales máximo a verter (l/s)

Qmed: caudal medio de agua potable (l/s) que es igual a 0,005 l/s tal como se muestra en la Tabla 4.4.

C: coeficiente de retorno (0,70)

F: coeficiente de mayoración de Harmon (2,6), el cual viene definido por:

Dónde: P: es la población máxima (8 personas)

Así, el QAR es igual a 0,006 l/s.

• Trampa de grasas

Su función es retener las grasas y aceites para evitar obstrucciones con las siguientes unidades de tratamiento. La trampa debe tener 0.25 m² de área por cada litro por segundo, una relación ancho/longitud proporcional y una velocidad ascendente mínima de 4 mm/s. Cuando el caudal de vertimiento es inferior a 56 l/min (0,93 l/s). Se estima una trampa de grasa con capacidad mínima retención de grasa de 150 l con efectividad de retener hasta 14 kg de grasa.

Conforme al volumen seleccionado, las dimensiones de la trampa de grasas son:

Largo: 0,50 m

Ancho: 0,50 m

Profundidad útil: 0,60 m

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• Tanque Séptico

De acuerdo con los criterios del Título E del RAS 2000 el volumen útil (Vu) de este tanque es:

Donde QAR: es el caudal de agua residual máximo (l/día)

THR: tiempo de retención (1 día)

Vl: volumen de lodos (l). Conforme a las Tablas E7.2 y E7.3 del RAS 2000, la producción de lodos en este tanque será 455 l y deberán retirarse cada año de la unidad.

Así el Vu para el tanque séptico será 2,2 m3; sus dimensiones equivalen a:

Largo libre: 1,80 m

Ancho: libre 0,90 m

Profundidad líquido: 1,40 m

Borde libre: 0,20 m

Profundidad total: 1,60 m

• Filtro Anaerobio

Para el diseño de esta unidad, se asume una carga unitaria de 0,05 m3 de medio filtrante (Vf) por cada habitante. Esta unidad se construirá a continuación del tanque séptico por lo que mantendrá su mismo ancho; las dimensiones del filtro anaerobio resultantes serán entonces:

Largo: 0,70 m Largo libre 1,0

Ancho: 0,90 m

Altura del medio filtrante: 0,80 m

Este medio estará conformado por las siguientes capas y espesores:

Primera capa superficial de grava: ¼” –½”; 25 cm Segunda capa media de grava: ½” – ¾”; 25 cm Tercera capa de fondo de grava: ¾”- 1”; 30 cm

• Filtro de grava

Para la selección de esta alternativa de tratamiento se evidenció que el nivel freático en la zona de la Subestación Nueva Esperanza es considerablemente alto como resultado de los diferentes apiques realizados; el afloramiento de agua se presentó entre 1,0 a1,5 m de profundidad de manera que cualquier sistema de infiltración in situ (campo de infiltración o filtros enterrados) quedó descartado.

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Para este tipo de condiciones es válido el uso de filtros de grava, en donde el medio filtrante es aislado del circundante con una barrera de arcilla o con una geomembrana; para el caso específico del proyecto Nueva Esperanza, el medio se empleará una geomembrana HDPE de 40 mils.

Para el diseño del filtro de grava, se asume una aplicación de una carga hidráulica (CH) igual a 0,08 m3/m2/día de modo que el área de filtración (Af) necesaria será de:

Para esta configuración, se construirá un filtro de 2,0 m de ancho y de 4,5 m de longitud con una profundidad del medio filtrante de 0,5 m y se emplearán dos tuberías de 4” para la distribución superior del afluente y otra tubería de 4” para la recolección del efluente; el vertimiento se realizará a la quebrada N.N. localizada al suroriente de los predios aproximadamente en las siguientes coordenadas: N: 997 776 y E: 977 138.

4.4.2.2 Calidad del agua del cuerpo receptor de vertimientos

En la Tabla 4.6 se presenta la caracterización de la quebrada que recibirá los vertimiento domésticos generados en la SE Nueva Esperanza.

Tabla 4.6 Caracterización de la quebrada NN que recibirá el vertimiento de la SE

Fecha de muestreo 30/11/2010

Altura (msnm) 2591

Parámetro Unidad Quebrada NN

Aceites y Grasas mg /l <0,5

Acidez Total mg CaCO3/l 4,94

Alcalinidad mg CaCO3/l 12,00

Arsénico µg As/l <1,0

Bicarbonatos mg CaCO3/l 12,10

Cadmio mg Cd/l <0,02

Calcio Total mg Ca/l 2,17

Cloruros mg Cl/l 14,93

Coliformes Fecales NMP/100 ml <2,0

Coliformes Totales NMP/100 ml 20

Color UPC 16

Conductividad Eléctrica µS/cm 69

Demanda Bioquímica de Oxigeno - DBO5 mg O2/l 8

Demanda Química de Oxigeno - DQO mg O2/l 29

Fósforo Inorgánico mg P/l 0,031

Fósforo Orgánico mg P/l 0,08

Hierro mg Fe/l 0,37

Magnesio mg Mg/l 6,8

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Fecha de muestreo 30/11/2010

Altura (msnm) 2591

Parámetro Unidad Quebrada NN

Mercurio µg Hg/l <1,0

Nitrógeno Amoniacal mg N-NH4/l 0,74

Nitrógeno Nitratos mg N-NO3/l 1,99

Nitrógeno Nitritos mg N-NO2/l 0,009

Nitrógeno Total Kjeldahl mg N/l 2,09

Ortofosfatos mg P/l <0,04

Oxígeno disuelto mg O2/l 6,33

Pesticidas organoclorados mg/l <0,01

Pesticidas organofosforados mg/l <0,01

pH Unidad 6,88

Potasio mg K/l 2,89

Sodio mg Na/l 32,45

Sólidos Disueltos mg /l 48

Sólidos Sedimentables ml /l-h <0,1

Sólidos Suspendidos Totales mg /l 8

Sólidos Totales mg /l 71

Sulfatos mg SO4/l <3,0

Temperatura °C 14,36

Tensoactivos mg/l <0,12

Turbiedad NTU 4,8

Se evidencia que la calidad del agua de esta quebrada se considera como regular debido a la baja saturación de oxígeno disuelto (44%) y una concentración importante de DBO5 (8,0 mg/l).

4.4.2.3 Aguas residuales industriales

De acuerdo con los suministrados por el fabricante de los transformadores, el peso del aceite contenido en un equipo de estos es de 49 950 kg, siendo la densidad del aceite ρ=920 kg/m³, el volumen corresponde a 54,29 m³. Si el tanque requiere una capacidad útil de almacenamiento de aceite del 110% del volumen de aceite contenido en el autotransformador, en este caso resulta entonces que la capacidad útil necesaria del tanque es:

54,29 m³ x 1,1 = 59,72 m³ ≈ 60 m³.

Las dimensiones libres del tanque son 7,00 de largo, 4,00m de ancho y 3,35 m de profundidad. Ahora bien la descarga de la tubería de aceite está en la cota 2571,09 y la cota de fondo del tanque es la 2568,59 lo que da una profundidad útil de 2,50 m, por tanto entre estas cotas se tiene un volumen de almacenamiento útil de aceite de:

Volumen recinto de salida del agua = 0,50 m x 0,50 m x (2571,02 m – 2568,14 m) = 0,72m³

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(2,50 m x 4,00 m x 7,00 m) – 0,72m = 69,28 m³.

El resultado anterior da el suficiente volumen para almacenamiento del aceite.

En el anexo 4.1 se muestran los detalles de dimensiones y localización del tanque de aceite diseñado para la S/E Nueva Esperanza.

Se debe realizar mantenimiento periódico y continúo de los componentes del separador, con el fin de evitar derrames de estos contaminantes en caso de eventos de lluvia muy fuertes. El material retenido en el sistema de control debe guardarse en una caneca y manejarse como residuo sólido peligroso.

4.5 OCUPACIÓN DE CAUCES

La definición de los sitios de ocupación de cauce, están relacionados principalmente con el diseño de las estructuras para el manejo de las aguas lluvias para la vía de acceso a la S/E Nueva Esperanza; la vía tiene una longitud aproximada de 5,3 Km y está ubicada entre el sitio conocido como El Charquito y la Hacienda Canoas donde se ubica el lote de la subestación.

Los trabajos de mejoramiento de la vía consisten el realizar el perfilado de la vía existente y construir los sobreanchos en aquellos sitios en los cuales se identifiquen puntos de conflicto para el paso de camabajas o camiones pesados. Dentro de los trabajos se tiene previsto realizar un corte superficial o perfilado de la rasante existente con el fin de retirar material suelto y contaminado por lodos en la superficie de la vía actual.

La carretera será mejorada, en cuanto a superficie de rodadura y obras de drenaje; las condiciones de la vía, ancho de vía y radios de curvatura, se ajustaran a la condiciones de la vía existente.

Con el análisis que se presenta a continuación, se atiende el numeral b del artículo 3 del Auto 2038 de junio de 2012 de la ANLA – MADS que solicita:

“……..2. Análisis hidrológicos e hidráulicos para establecer las medidas de manejo de aguas lluvias de la vía de acceso a la nueva subestación Nueva Esperanza (alcantarillas, box culvert, pontones, cunetas, descoles, entre otros)….”

4.5.1 Diseño de las obras de drenaje de la vía de acceso

A continuación se describe la información disponible, las metodologías, los criterios y los resultados de los estudios e investigaciones realizadas para la determinación de los caudales de diseño y demás estudios hidráulicos efectuados para el diseño de las obras hidráulicas de la vía de acceso a la S/E Nueva Esperanza.

Para cada uno de los cauces encontrados a lo largo del corredor vial, se definieron las áreas de drenaje asociadas, a partir de las cuales se definieron parámetros morfométricos, que junto con información de tipo hidroclimatológica permitió la estimación de caudales para varios períodos de retorno y el dimensionamiento de las obras hidráulicas en cada sitio de cruce, los cuales se muestran en el anexo 2.1.

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4.5.1.1 Criterios de diseño

La ubicación y el diseño de las obras hidráulicas de cruce de la vía se hace a partir del trazado de esta, los caudales de diseño estimados para las cuencas, la restitución cartográfica y la información obtenida en la visita de campo.

Para la determinación de los periodos de retorno, se tomaron como base las recomendaciones presentadas por el Instituto Nacional de Vías.

En cuanto al diseño de las cunetas se define un periodo de retorno de 2,33 años ya que se considera que la vía tendrá un muy bajo grafico en la etapa de operación del proyecto (TPD = 5 vehículos/día) (Tabla 4.7).

Con base en la visita de campo realizada, se pudo establecer que existe una alta posibilidad de que se presente arrastre de hojas, troncos, piedras, entre otros, hacia los cauces naturales, y por ende hacia las obras de drenaje, razón por la cual, desde ya se recomienda realizar un constante mantenimiento de estas obras, con el fin de evitar que las obras de drenaje se obstruyan o inhabiliten.

En este mismo sentido, se consideró pertinente emplear obras de mínimo 0,90 m de diámetro interno, esto con el fin de facilitar el mantenimiento y de paso evitar obstrucciones que perjudiquen el normal funcionamiento del sistema de drenaje.

Tabla 4.7 Crecientes para el análisis de diferentes tipos de obras hidráulicas1

OBRA CRECIENTE

Cunetas 2,33 [1]

Drenaje sub-superficial 2,33

Zanjas de coronación 10

Alcantarillas de 0,90 m de diámetro 10

Alcantarillas mayores de 0,90 m de diámetro 20

Puentes menores (Luz menor a 10 m)

25

Puentes de luz mayor o igual a 10 m y menor a 50 m

50

Puentes de luz mayor a 50 m

100

Drenajes de depósitos 25

1 INVIAS. Manual para drenaje de carreteras. 2009

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4.5.1.2 Recopilación y análisis de la información existente

Para la elaboración de los estudios hidrológicos e hidráulicos de la vía fue necesario utilizar la información cartográfica e hidrológica que se describe a continuación:

Información cartográfica

Se utilizó la plancha número 246-II-A en escala 1:25000 del IGAC. En tal restitución se identificaron los principales cauces que cruzan la vía y sus respectivas áreas de drenaje.

Información hidrológica

Los estudios hidrológicos se basaron en el registro de precipitaciones máximas en 24 horas de los años 1966 a 1986 y de 1991 a 2002, esta información se tomó de la estación El Muña (código 2120561) perteneciente a la Corporación Autónoma Regional de Cundinamarca –CAR (Tabla 4.8).

Tabla 4.8 Información hidrológica

ESTACIÓN CLASE

COORDENADAS ALTITUD (msnm)

AÑOS DE REGISTRO CÓDIGO NOMBRE LATITUD LONGITUD

2120561 El Muña CP 04° 33´ N 74° 15´ W 2565 33

Información de usos del suelo

La determinación de los usos del suelo de las cuencas de drenaje que son intervenidas con la vía, se hizo básicamente a partir de las visitas de campo y fotografías aéreas, con las cuales se pudo determinar la presencia de pastos y zonas boscosas en las cuencas.

Con base en lo anterior, se estimó el coeficiente de escorrentía (Ce) para las cuencas de drenaje utilizando como base los coeficientes de escorrentía presentados por Ven Te Chow para pendientes mayores al 7%, para lo cual se asumió un valor de 0,46. Este valor corresponde a pastizales en áreas no desarrolladas para el periodo de retorno indicado.

4.5.1.3 Metodología

Debido a que no existen estaciones limnigráficas sobre los cauces que cruzan la vía, se optó calcular las crecientes de diseño de las obras de drenaje con base en relaciones precipitación - escorrentía, utilizando la información disponible en las estaciones pluviométricas de la zona en estudio, con el fin de generar las tormentas de diseño.

De otro lado, y con base en los criterios hidráulicos, se consideró que debido a que las cuencas en general presentan áreas de drenaje menores a 3 km2 se empleará el Método Racional para la estimación de las crecientes de diseño. Este método se describe a continuación:

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Método Racional

El cálculo de la escorrentía producida por una lluvia uniformemente distribuida sobre la cuenca se efectuó empleando la siguiente expresión:

6.3

* AICeQ

∗=

Dónde:

Q: Caudal de diseño, en m3/s.

Ce: Coeficiente adimensional de escorrentía que cuantifica las pérdidas hidrológicas y que depende del tipo de suelo y de la pendiente del terreno y del periodo retorno.

I: Intensidad de la precipitación de diseño, en mm/hr, para una duración igual al tiempo de concentración de cada cuenca.

A: Área de drenaje de la cuenca en Km2.

4.5.1.4 Análisis de precipitación de diseño

Intensidad de la precipitación

Con el fin de estimar las intensidades de las lluvias para el proyecto vial, se extrajeron los datos máximos de precipitación diaria para cada año en los registros de la estación El Muña. Posteriormente se llevó a cabo un análisis de frecuencia con el que se estimó la precipitación asociada a cada periodo de retorno, luego de haber evaluado distintas distribuciones de probabilidad. La distribución que mejor describió el comportamiento de los datos fue la Gumbel Tipo I (Figura 4.1).

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Figura 4.1. Curva de frecuencia de precipitaciones máximas

Con base en los estimativos de las precipitaciones máximas en 24 horas asociadas a los diferentes periodos de retorno para la estación El Muña, se procedió a generar una curva IDF. La generación de dicha curva se hizo aplicando un factor de reducción de la lluvia que permitió establecer la magnitud de precipitación (mm) y la intensidad de precipitación (mm/h) para diferentes duraciones. Los resultados se muestran en la Tabla 4.9 Y Tabla 4.10.

Tabla 4.9 Precipitación según la duración en minutos

Precipitación Tr Precipitación (mm) para diferentes duraciones (minutos)

Diaria (mm) (Años) 5 8 10 12 15 20 25 30 45 60 90 120 180 360

38 2.33 Años 7 10 11 12 14 16 17 18 21 23 26 27 30 35

40 5 Años 7 10 12 13 14 16 18 19 22 24 27 29 31 36

41 10 Años 7 10 12 13 15 17 18 20 23 25 27 29 32 37

43 25 Años 7 11 12 14 15 18 19 20 23 26 29 31 34 39

44 50 Años 8 11 13 14 16 18 20 21 24 26 29 31 34 40

45 100 Años 8 11 13 15 16 19 20 22 25 27 30 32 35 41

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Tabla 4.10 Intensidad de precipitación

Precipitación Tr Intensidad (mm/hora)

Diaria (mm) (Años) 5 8 10 12 15 20 25 30 45 60 90 120 180 360

38 2.33 Años 80 73 67 62 55 47 41 37 28 23 17 14 10 6

40 5 Años 83 76 70 64 58 49 43 38 29 24 18 14 10 6

41 10 Años 86 78 72 66 59 51 44 39 30 25 18 15 11 6

43 25 Años 89 81 75 69 62 53 46 41 31 26 19 15 11 6

44 50 Años 92 84 77 71 64 54 47 42 32 26 20 16 11 7

45 100 Años 94 86 79 73 65 56 49 43 33 27 20 16 12 7

A manera de resumen, se presenta la comparación de los resultados obtenidos para duraciones de lluvia entre 5 minutos y 6 horas.

Figura 4.2. Curva IDF en la estación El Muña

Con base en los anteriores valores, y teniendo en cuenta que estas precipitaciones corresponden a duraciones de 24 horas, se empleará una reducción de la precipitación en el tiempo, con una duración correspondiente a la lluvia de diseño. Para esto se empleará la siguiente expresión:

Dónde:

Pd : precipitación para una duración d, en minutos

P1día : precipitación de un día de duración, en mm, para un TR dado

d : duración de la precipitación, en minutos

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Distribución espacial de la precipitación

Para cuencas con áreas de drenaje menores a 3 km2, los caudales de diseño fueron calculados por el método Racional, el cual considera una distribución uniforme de la lluvia en el tiempo.

4.5.1.5 Cuencas y caudales de diseño

Como se mencionó, las cuencas de drenaje de los cauces que cruzan la vía se identificaron con ayuda de la restitución cartográfica 1:25000 del IGAC y de la visita a la zona del proyecto y a partir del trazado vial. Sobre esta misma cartografía se midieron los parámetros morfométricos de las cuencas de drenaje principales. Vale la pena resaltar que en total, a lo largo de la vía, se identificaron 21 cuencas; los parámetros medidos en cada una de las cuencas de drenaje fueron: el área, la longitud del cauce principal y la diferencia máxima de altura. La Tabla 4.11 presenta los parámetros medidos.

Por su parte el tiempo de concentración de la cuenca principal fue calculado como el promedio de los valores obtenidos mediante expresiones propuestas por diferentes autores como Kirpich, Ventura Heras, Giandotti, USCE, Bransby y Ven Te Chow, a partir de los parámetros morfométricos de las cuencas.

La Tabla 4.12 presenta los tiempos de concentración (Tc) obtenidos como el promedio de los valores resultantes de la aplicación de los diferentes métodos citados. Vale la pena señalar que el Tiempo de concentración (Tc) mínimo se asumió igual a 5 minutos.

Tabla 4.11 Parámetros geomorfométricos de las cuencas de drenaje

IDENTIFICACIÓN DE LA CUENCA PARÁMETROS GEOMORFOMÉTRICOS DE LA CUENCA

Abscisa Cuenca Área (km²) Long. Cauce principal (m)

Cota Superior Cota Inferior

Dif. De cotas (m)

Pendiente del cauce (%)

0+150 A7 0,069 581 2550 2401 149 26%

0+360 A17 0,025 344 2500 2408 92 27%

0+715 A19 0,006 313 2500 2420 81 26%

0+715 A18 0,042 366 2500 2416 84 23%

0+790 A20 0,002 62 2431 2420 12 19%

0+800 A6 0,527 1 611 2700 2423 278 17%

0+880 A12 0,213 764 2656 2427 229 30%

0+961 A5 0,525 1 578 2700 2431 269 17%

1+145 A4 0,508 1 538 2700 2439 261 16,97%

1+230 A11 0,211 726 2656 2443 213 29,37%

1+450 A21 0,021 456 2620 2460 160 35,07%

1+662 A10 0,2 636 2656 2463 193 30%

1+975 A9 0,191 593 2656 2475 181 31%

2+240 A8 0,175 538 2656 2492 164 30%

3+467 A3 0,291 895 2700 2553 147 16,43%

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4-17

IDENTIFICACIÓN DE LA CUENCA PARÁMETROS GEOMORFOMÉTRICOS DE LA CUENCA

Abscisa Cuenca Área (km²) Long. Cauce principal (m)

Cota Superior Cota Inferior

Dif. De cotas (m)

Pendiente del cauce (%)

4+010 A16 0,07 390 2650 2556 94 24,08%

4+150 A15 0,003 135 2600 2565 35 25,90%

4+154 A1 1,119 1 614 2751 2569 182 11%

4+160 A14 0,084 521 2700 2575 126 24%

4+626 A2 0,167 580 2650 2574 76 13%

4+630 A13 0,023 193 2650 2578 73 37%

Tabla 4.12 Estimación del tiempo de concentración

Identificación de la cuenca

Tiempo de Concentración (min)

Abscisa Cuenca Kirpich Ventura Giandotti U.s.c.e. Bransby Chow Prom. Abs.

Valor Asumido

(min)

Valor Asumido (horas)

0+150 A7 4 15 12 11 36 13 15 15 0,3

0+360 A17 3 10 9 7 17 10 9 10 0,2

0+715 A19 3 10 7 7 35 9 12 10 0,2

0+715 A18 3 11 11 8 34 10 13 15 0,3

0+790 A20 1 3 6 2 16 4 5 5 0,1

0+800 A6 11 36 24 25 36 29 27 25 0,4

0+880 A12 5 18 15 13 17 15 14 10 0,3

0+961 A5 11 35 24 25 35 29 27 25 0,4

1+145 A4 11 35 24 25 34 29 26 25 0,4

1+230 A11 5 18 15 12 16 15 14 10 0,3

1+450 A21 3 12 7 8 12 10 9 10 0,2

1+662 A10 4 16 15 11 14 14 12 10 0,2

1+975 A9 4 15 15 11 13 13 12 10 0,2

2+240 A8 4 14 15 10 12 12 11 10 0,2

3+467 A3 7 23 22 16 21 20 18 20 0,3

4+010 A16 3 12 13 8 10 11 9 10 0,2

4+150 A15 1 5 6 4 5 5 4 5 0,1

4+154 A1 13 39 37 28 36 34 31 30 0,5

4+160 A14 4 14 13 10 13 13 11 10 0,2

4+626 A2 6 18 22 12 15 17 15 15 0,3

4+630 A13 2 6 8 4 5 6 5 5 0,1

Las intensidades de precipitación, se obtuvieron a partir de la curva IDF de la estación El Muña. Por su parte los valores de precipitación se obtuvieron al multiplicar los valores de intensidad por el tiempo de concentración, para obtener las precipitaciones (Tabla 4.13).

NVAE-AM-EIA-230-001


4-18

Tabla 4.13 Intensidades y precipitaciones de diseño

Identificación de la cuenca

Intensidad en mm/hora Precipitación total de diseño (mm)

Abscisa Cuenca 2,3 5 10 25 50 100 2,3 5 10 25 50 100

0+150 A7 60 74 83 94 101 109 15 18 21 23 25 27

0+360 A17 77 94 106 120 129 138 13 16 18 20 22 23

0+715 A19 77 94 106 120 129 138 13 16 18 20 22 23

0+715 A18 61 74 83 94 101 109 15 18 21 23 25 27

0+790 A20 108 131 148 167 180 194 9 11 12 14 15 16

0+800 A6 43 52 59 67 72 77 18 22 25 28 30 32

0+880 A12 77 94 106 120 129 138 13 16 18 20 22 23

0+961 A5 43 52 59 67 72 77 18 22 25 28 30 32

1+145 A4 43 52 59 67 72 77 18 22 25 28 30 32

1+230 A11 77 94 106 120 129 138 13 16 18 20 22 23

1+450 A21 77 94 106 120 129 138 13 16 18 20 22 23

1+662 A10 77 94 106 120 129 138 13 16 18 20 22 23

1+975 A9 77 94 106 120 129 138 13 16 18 20 22 23

2+240 A8 77 94 106 120 129 138 13 16 18 20 22 23

3+467 A3 50 61 69 78 84 90 17 20 23 26 28 30

4+010 A16 77 94 106 120 129 138 13 16 18 20 22 23

4+150 A15 108 131 148 167 180 194 9 11 12 14 15 16

4+154 A1 38 46 52 59 64 68 19 23 26 29 32 34

4+160 A14 77 94 106 120 129 138 13 16 18 20 22 23

4+626 A2 61 74 83 94 101 109 15 18 21 23 25 27

4+630 A13 108 131 148 167 180 194 9 11 12 14 15 16

Finalmente, los caudales de diseño, tal como se explicó anteriormente, se calcularon por el método racional, ya que las cuencas en general presentan áreas de drenaje inferiores a 3 Km2 (Tabla 4.14).

Tabla 4.14 Caudales máximos para períodos de retorno entre 2,33 y 100 años

Identificación de la cuenca Caudales estimados para diferentes periodos de retorno (m³/s)

Abscisa Cuenca 2,33 5 10 25 50 100

0+150 A7 0,536 0,650 0,731 0,828 0,893 0,959

0+360 A17 0,250 0,303 0,341 0,387 0,417 0,448

0+715 A19 0,060 0,072 0,081 0,092 0,099 0,107

0+715 A18 0,327 0,396 0,446 0,505 0,545 0,585

0+790 A20 0,027 0,033 0,037 0,042 0,045 0,049

0+800 A6 2,914 3,534 3,976 4,507 4,861 5,216

0+880 A12 2,108 2,555 2,875 3,259 3,515 3,770

0+961 A5 2,898 3,514 3,954 4,483 4,835 5,187

1+145 A4 2,806 3,403 3,829 4,341 4,682 5,023

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4-19

Identificación de la cuenca Caudales estimados para diferentes periodos de retorno (m³/s)

Abscisa Cuenca 2,33 5 10 25 50 100

1+230 A11 2,087 2,531 2,847 3,227 3,481 3,734

1+450 A21 0,208 0,252 0,284 0,322 0,347 0,372

1+662 A10 1,982 2,403 2,704 3,065 3,305 3,546

1+975 A9 1,887 2,288 2,574 2,918 3,147 3,376

2+240 A8 1,730 2,097 2,360 2,675 2,885 3,095

3+467 A3 1,871 2,269 2,553 2,894 3,122 3,349

4+010 A16 0,696 0,844 0,950 1,076 1,161 1,245

4+150 A15 0,049 0,060 0,067 0,076 0,082 0,088

4+154 A1 5,442 6,600 7,427 8,419 9,080 9,741

4+160 A14 0,834 1,011 1,137 1,289 1,390 1,491

4+626 A2 1,292 1,566 1,762 1,998 2,155 2,311

4+630 A13 0,316 0,383 0,431 0,489 0,527 0,566

4.5.2 Criterios hidráulicos de selección del tipo de obra de cruce

Para la selección del tipo de obra se tuvieron en cuenta diversos factores tales como: el caudal de diseño, la pendiente del cauce, la sección de la vía, las condiciones geotécnicas para garantizar la estabilidad de las obras y los taludes, el tipo de material presente en el cauce, y las facilidades de construcción y mantenimiento de las obras.

Para el dimensionamiento hidráulico de los cauces que cruzan las vías se consideró conveniente emplear tuberías con diámetros mínimos de 0,90 m, por facilidad en el mantenimiento.

4.5.2.1 Criterios de diseño de las alcantarillas circulares

En términos generales, el diseño de las tuberías consistió en la determinación del diámetro de la tubería y del alineamiento tanto horizontal como vertical, para garantizar flujo libre durante la creciente de diseño, manteniendo las velocidades del flujo dentro de valores aceptables, evitando que se produjera la erosión del hormigón, la socavación del cauce en la zona de descole o la sedimentación de la obra durante caudales bajos.

En ese sentido, se consideró que la velocidad máxima a la salida de la obra no debería ser superior a 6,0 m/s para cauces con lechos estables con posibles acumulaciones de roca y altas pendientes, con el fin de evitar la erosión del concreto de la estructura. Esta velocidad se podría exceder en los casos donde los caudales son pequeños y no hay flujo permanente y por lo tanto no resulta práctica la construcción de obras de disipación.

Para garantizar el funcionamiento a flujo libre de la obra, se estableció que las dimensiones de la sección de la alcantarilla deberían ser tales que no se llenara más de

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4-20

un 85 % del diámetro o de la altura de la alcantarilla, según U. Andes (2006)2 en condiciones de flujo súper crítico, donde el control hidráulico se genera a la entrada de la alcantarilla, el caudal crítico para calcular las dimensiones de las obras de cruce se estableció a partir de la ecuación de forma de la sección hidráulica:

Dónde:

Qc: Caudal crítico para cualquier alcantarilla (m3/s)

A: Área mojada (m2)

T: Ancho superficial del flujo (m)

G: Aceleración de la gravedad (m/s2)

Es de destacar que debido a que se trata de una vía de montaña la pendientes de las obras podrían ser superiores a la pendiente crítica, esto siempre y cuando el caudal de diseño sea menor al caudal crítico y que su velocidad normal no supere los 6 m/s.

En la Tabla 4.15 se presentan los caudales máximos permitidos para diferentes tuberías y las dimensiones y el caudal de diseño de cada una de las alcantarillas del proyecto.

Tabla 4.15 Listado de obras hidráulicas propuestas

Obra Abscisa Caudal de diseño (m3/s)

Diámetro (m)

1 0+077 0,83 0,9

2 0+200 0,13 0,9

3 0+256 0,13 0,9

4 0+349 0,13 0,9

5 0+499 0,16 0,9

6 0+558 0,16 0,9

7 0+614 0,16 0,9

8 0+711 0,13 0,9

9 0+796 4,51 1,2

10 0+866 3,51 0,9

11 0+957 4,48 1,2

12 1+141 4,34 1,2

13 1+227 3,48 0,9

14 1+277 Drenaje de cuneta

0,9

2UNIVERSIDAD DE LOS ANDES, Centro de Investigaciones en Acueductos y Alcantarillados, CIACUA. Revisión y Actualización de las Normas existentes de Diseño de Acueducto y Alcantarillado de las Empresas Públicas de Medellín E.S.P., numeral 6.2.19, Bogotá, 2006.

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4-21


Diámetro (m)

15 1+400 0,32 0,9

16 1+484 0,32 0,9


0,9

18 1+659 3,06 0,9


0,9


0,9

21 1+963 2,92 0,9

22 2+227 2,67 0,9


0,9


0,9


0,9


0,9


0,9


0,9


0,9


0,9


0,9

32 3+448 2,89 0,9

33 3+540 0,17 0,9

34 3+600 0,17 0,9

35 3+680 0,17 0,9

36 3+772 0,17 0,9

37 3+853 0,17 0,9

38 3+917 0,17 0,9

39 3+993 0,08 0,9

40 4+139 8,42 1,8

41 4+295 1,29 0,9

42 4+474 1,99 0,9


0,9

44 4+614 0,43 0,9


0,9

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4-22


Diámetro (m)


0,9

4.5.2.2 Cunetas

En términos generales, para la vía se utilizara una cuneta en tierra, de acuerdo con el detalle presentado en el anexo 2.1. Para cunetas con pendiente mayor del 10% se construirán cunetas en concreto cuya geometría se presentan en el mismo anexo.

La capacidad de las cunetas fue establecida combinando las ecuaciones de Manning y el método racional de la siguiente forma:

Dónde:

Acuenca: Es el área de la cuenca aferente a la cuneta (km2).

C: Coeficiente de escorrentía.

I: Intensidad de la lluvia para un periodo de retorno de 2,33 años (mm/años), y cinco minutos de tiempo de concentración, ósea 131 mm/h.

n: Es el coeficiente de rugosidad de Manning, para el concreto es 0,014.

Acanal: Área mojada del canal (m2).

Rh: Radio hidráulico del flujo en la cuneta (m).

S: Pendiente de la cuneta.

La evacuación del agua de las cunetas se efectúa hacia las pocetas o los cruces de cauces que atraviesan la vía, las obras de cruce.

La capacidad de las cunetas se estimó de acuerdo con la pendiente de la vía y el área aferente drenaje hacia las cunetas (véase Figura 4.3)

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4-23

Figura 4.3 Área de la cuneta vs pendiente de la misma

4.5.2.3 Canales en tierra

Los canales en tierra serán utilizados a la salida de las tuberías de 0,90 m de diámetro, cuando se utilizan cabezotes tipo 2, evitando así longitudes exageradas de las alcantarillas.

El cálculo de estos canales en tierra (tipo 1), se realizó verificando con la ecuación de Manning con la pendiente mínima de 0,14% permitiera el paso del caudal de diseño de una obra de 0,90 (1,7 m³/s) y la velocidad del canal no fuera menor a 0,6 m/s; esto arrojó los siguientes resultados:

Dónde:

Q: Caudal de diseño de la alcantarilla de 0,90 m de diámetro.

n: Coeficiente de rugosidad de Manning, se utilizó 0,035.

A: Área mojada del canal (m2).

P: Perímetro mojado del canal (m3).

Rh: Radio hidráulico (m).

S: Pendiente del canal (m/m).

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4-24

4.5.3 Obras de arte y drenaje

Con base en el estudio hidrológico e hidráulico anteriormente presentados, se conformó la red de canales de la vía con cunetas en tierra, cunetas en concreto y rondas de coronación trapezoidales que se muestran en el anexo 2.1. Para cunetas con pendiente mayor del 10% se construirán cunetas en concreto triangulares de 0,50 m de ancho y 0,15 m de profundidad.

Las anteriores canales descargan en obras de cruce de la vía diseñadas para que drenen también los cauces que atraviesen la vía. La ubicación de todas estas obras se muestran en el plano de planta perfil de la vía en el anexo 2.1.

4.6 MATERIALES DE CONSTRUCCIÓN

La construcción de la línea de transmisión, la reconfiguración y la subestación no requerirán el aprovechamiento directo de fuentes de materiales por parte del contratista de la obra, estos serán suministrados por proveedores que cuenten con planes de manejo ambiental aprobados por la autoridad ambiental correspondiente y con los permisos de explotación minera vigentes.

Entre los materiales requeridos para las obras de construcción comprenden rellenos y agregados pétreos para concreto. Los proveedores de estos materiales pueden encontrarse en el directorio de proveedores de agregados pétreos y escombreras autorizadas por el IDU.

En la Tabla 4.16 se presenta un listado de las fuentes de materiales (agregados pétreos) recomendadas conforme a la cercanía a los frentes de trabajo:

Tabla 4.16 Fuentes de materiales con licencia ambiental vigente cercanas al proyecto

Municipio Sitio explotación Nombre razón social

Nombre Representante

Legal

Teléfonos o correo

electrónico

Permiso minero

Permiso ambiental

Cáqueza y Chipaque

Cantera Abasticos KM 2 vía Ubaque

Agregados Cantarrana S.A.

Fernando Rubio P

479 06 71 DE-3082 Resolución 200/2004 Corporinoquia

Cáqueza KM 33+650 Autopista al llano vereda Rionegro

Agregados del Oriente Ltda.

Édgar González

742 71 80 HEQH-01 Resolución 0524/2007 Corporinoquia

Bogotá

Cantera Bellavista sector Quiba Ciudad Bolivar Bogota

Constriturar Ltda Diana Yesenia Rodriguez Higuita

3220462 / 3220463 / 5674291

GDIJ-06 Contrato de concesión 17415

RES 407 DE ABR-2-02 EXP 14347

Cantera Villa Paula, vereda Mochuelo, localidad Ciudad Bolivar, Bogota D.C.

OPERACIONES CJ LIMITADA - MINER GROUP

Adriana Janeth Blanco Concha

2917077 GCNF-01

1. Resolución 1043 DE 06/07/2001, 2. Resolución 1334 DE 12/11/02

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4-25

Municipio Sitio explotación Nombre razón social

Nombre Representante

Legal

Teléfonos o correo

electrónico

Permiso minero

Permiso ambiental

La Quebrada, ubicada en la Transversal 19 D No. 70 N – 06 Sur, en la localidad Ciudad Bolívar de Bogotá D.C

INDUSTRIAL Y MINERA LA QUEBRADA LTDA

Daniel Garibello

5729806 NA

Resolución 6940 del 26 de diciembre de 2011

Soacha

Cantera El Caracol KM 3 vía a Fusa vereda Panamá

Justo Prieto E. Justo Prieto E. 244 80 81 DLQ-121 Resolución 425/2008 CAR

Cantera el Vínculo, Autopista Sur Km 14, Vereda El Vínculo, Soacha

Agregados El Vínculo Ltda.

William Montoya Bermúdez

3002225184/ GACO-02 Auto CAR 535 del 26/12/

3153111385 Contrato 14103

2008

Hacienda La Azotea Cantera La Esmeralda Ltda

Heliberto Cortéz

637 70 60 GBML-01 Resolución CAR 434/1996

Cueva del zorro, vereda Panamá

Fanny Tequs & Cía Ltda.

Fanny Tequa G.

781 41 30 DBE-11 Resolución CAR 1558/2003

Cantera El Cajón de Copérnico, vereda Fusunga

Compañía Minera Ltda.

Víctor Parada 721 15 15 BG5-111 Resolución CAR 1629/2007

Para la construcción de la subestación Nueva Esperanza, pueden adquirirse los concretos fabricados en plantas existentes. En la Tabla 4.17 se encuentran algunos proveedores del IDU vigentes.

Tabla 4.17 Plantas certificadas de fabricación de mezclas de concreto convencional cercanas al proyecto

Razón Social Sitio Planta Nombre

Representante Legal

Teléfonos o correo electrónico

Permiso ambiental

CEMEX Colombia S.A.

Sur Km 7 vía al Llano. Transversal 96 No. 14-10

Bogotá.

Juan Manuel Suárez Parra

6039000/ 6469000/ 6039154/ 6138900

Res. DAMA 507 de 11/03/98 Exp. 244-97

Concretos ARGOS S.A.

Planta Soacha, Transversal 5 No. 12-38, Cazuca

Gari Manuel de la Rosa

Insignares [email protected] Res. CAR 1868 del

29/10/99

Manufacturas de Cemento S.A. Titán

Autopista Medellín, 300 m delante de Uniabastos, Cota.

Fernando Bossio Molano

[email protected] Res. CAR 0067 de 19/01/1996 Exp. 9651

4.7 APROVECHAMIENTO FORESTAL

Para el cálculo del aprovechamiento forestal en el área de servidumbre de la línea 230 kV y de las líneas de reconfiguración, se tuvieron en cuenta las cuatro coberturas vegetales principales, en las cuales se realizaron muestreos para determinar los volúmenes de

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4-26

madera y biomasa aprovechables. En el Anexo 2.2 se presentan la información predial de la línea 230 kV, la reconfiguración y la subestación Nueva Esperanza.

Asimismo, se indica el volumen a aprovechar según el área interceptada directamente por el proyecto, para lo cual se asumió una franja de afectación de 6 m efectivos a lo largo del corredor de la servidumbre tanto para la línea de transmisión a 230 kV como para la reconfiguración de la línea Circo – Paraíso. Lo anterior, atendiendo recomendaciones de la Guía Ambiental para proyectos de distribución eléctrica del Ministerio de Ambiente y experiencias de EPM en otras líneas de transmisión construidas por ellos, como es el caso de la línea a 230 kV del proyecto Porce III. Para el caso específico la reconfiguración de la línea, se considera únicamente el aprovechamiento a partir de la primera torres curzando el río Bogotá al sur de la subestación Nueva Esperanza de modo que se evita afectar elementos arbóreos en veda como lo es el roble (Quercus humboldtii).

Estos resultados se resumen en la Tabla 4.18 y el procedimiento estadístico del premuestreo (cálculo de parcelas) y muestreo se presenta en el Anexo 3.3.4. Se han estimado los volúmenes de madera, con base en la altura total de los árboles.

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4-27

Tabla 4.18 Resumen de volúmenes a afectar por establecimiento de la servidumbre de línea 230 kV y de reconfiguración

LINEA DE TRANSMISIÓN 230 kV

Cobertura general Zona de vida

Símbolo Área (ha)

Volumen total Volumen maderable

Biomasa kg/ha

Biomasa total

cobertura afectada

(kg)

Error de muestreo

Volumen m3/ha

Volumen total por cobertura afectada m3

Volumen m3/ha

Volumen total por

cobertura afectada m3

Bosque Natural Fragmentado (BNF)

Bosque húmedo montano

bajo

BNF - bhMB 0,29 9,59 52,25 14,96 28,7 8,22 67201,62 19242,16

Bosque húmedo

premontano BNF - bhPM 0,05 8,83 57,6 2,65 28,77 1,33 64854,8 2987,39

Bosque muy húmedo montano

BNF - bmhM 1,87 14,81 67,22 125,88 28,62 53,6 6779,21 12695,48


bajo

BNF - bmhMB 0,16 13,5 297,82 49,07 181,05 29,83 275400,46 45375,68

*Bosque muy

húmedo premontano

* BNF - bmh PM

0,03 11,51 416,07 12,84 218,35 6,74 204337,86 6307,71

Bosque pluvial

montano BNF - bpM 0,52 11,51 416,07 215,19 218,35 112,93 204337,86 105683,88

Bosque pluvial

montano bajo

BNF - bpMB 2,11 13,17 254,83 538,12 136,29 287,8 224310,52 473675,15

Bosque pluvial

premontano BNF - bpPM 0,96 13,32 180,26 172,49 113,77 108,86 112928,55 108060,75

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4-28



Símbolo Área (ha)


Biomasa kg/ha

Biomasa total

cobertura afectada

(kg)

Error de muestreo

Volumen m3/ha


Volumen m3/ha

Volumen total por


Bosque seco

montano bajo

BNF - bsMB 1,03 14,48 77,56 79,91 32,68 33,67 93351,37 96176,74

Total BNF 7,02 1819,68 1211,12 986,59 642,98 1253502,3 870204,94

Arbustos y Matorrales (AM)


AM - bhM 2,634 13,88 39,56 104,19 12,42 32,72 42676,39 112393,61

*Bosque húmedo montano

bajo

* AM - bh MB 2,19 6,05 58,21 127,5 21,97 48,12 79062,43 173168,2


AM - bmhM 1,865 6,05 58,21 108,59 21,97 40,98 79062,43 147484,38


bajo

AM - bmhMB 1,206 6,39 167,38 201,93 75,49 91,07 158505,23 191223,06

*Bosque muy

húmedo premontano

* AM - bmh PM

0,044 6,39 167,38 7,43 75,49 3,35 158505,23 7036,27

Bosque pluvial

montano bajo

AM - bpMB 1,007 14,96 23,98 24,15 11,22 11,3 38849,44 39118,59

Bosque pluvial

premontano AM - bpPM 0,193 13,23 50,17 9,71 25,35 4,91 27496,26 5319,94

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4-29



Símbolo Área (ha)


Biomasa kg/ha

Biomasa total

cobertura afectada

(kg)

Error de muestreo

Volumen m3/ha


Volumen m3/ha

Volumen total por


Bosque seco

montano bajo

AM - bsMB 4,068 12,46 54,9 223,32 26,44 107,56 79277,25 322475,08

Total AM 13,21 619,79 806,8 270,36 340 663434,66 998219,12

Bosque plantado (BP)


bajo

BP - bhMB 0,54 9,18 150,26 80,97 106,71 57,5 125198,8 67467,42


*BP - bmh M 0,55 14,96 23,98 13,12 11,22 6,14 38849,44 21258,8

Bosque seco

montano bajo

BP - bsMB 0,84 12,43 146,22 122,91 87,62 73,65 127045,52 106792,56

Total BP 1,93 320,46 217 205,55 137,29 291093,76 195518,78

Mosaico de Arbustos y

Matorrales y Bosque Natural

Fragmentado (M-AM-BNF)


bajo

M AM BNF - bh MB

0,03 8,66 127,01 4,1 53,82 1,74 149603,78 4831,25

Bosque seco

montano bajo

*M AM-BNF - bsMB

0,038 8,66 127,01 4,8 53,82 2,03 149603,78 5653,35

Total M-AM-BNF 0,07 254,02 8,9 107,64 3,77 299207,56 10484,61

Mosaico de Arbustos y

Matorrales y


* M AM VP - bmh M

0,47 6,05 58,21 27,57 21,97 10,4 79062,43 37442,39

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Símbolo Área (ha)


Biomasa kg/ha

Biomasa total

cobertura afectada

(kg)

Error de muestreo

Volumen m3/ha


Volumen m3/ha

Volumen total por


Vegetación de Páramo (M-AM-VP)

Bosque pluvial

montano

* M AM VP - bp M

0,82 14,96 23,98 19,78 11,22 9,25 38849,44 32037,33

Total M-AM-VP 1,29 82,19 47,35 33,19 19,65 117911,87 69479,72

TOTAL 23,52 3096,14 2291,18 1603,31 1143,7 2625150,1 2143907,2

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4-31

RECONFIGURACIÓN


Símbolo Área (ha)


Biomasa kg/ha

Biomasa cobertura afectada

(kg) Error de

muestreo Volumen

m3/ha


Volumen m3/ha

Volumen total por


Bosque Natural Fragmentado (BNF)


bajo

BNF - bhMB 2 9,59 52,25 104,33 28,7 57,31 67201,62 134190,21

Bosque seco

montano bajo

BNF - bsMB 0,71 14,48 77,56 55,37 32,68 23,33 93351,37 66637,84

Total BNF 2,71 129,81 159,7 61,39 80,64 160552,99 200828,05


Bosque seco

montano bajo

AM - bsMB 0,288 12,46 54,9 15,79 26,44 7,61 79277,25 22804,46

Total AM 0,29 54,9 15,79 26,44 7,61 79277,25 22804,46

TOTAL 3 184,71 175,49 87,83 88,25 239830,24 223632,51

VÍA ACCESO SUBESTACIÓN NUEVA ESPERANZA


Símbolo Área (ha)


Biomasa kg/ha

Biomasa cobertura afectada

(kg) Error de

muestreo Volumen

m3/ha


Volumen m3/ha

Volumen total por



Bosque seco

montano bajo

AM - bsMB 0,02 12,46 54,9 1,1 26,44 0,53 79277,25 1585,55

TOTAL 0,02 54,9 1,1 26,44 0,53 79277,25 1585,55

TOTAL GENERAL 26,54 3335,75 2467,76 1717,58 1232,47 2944257,6 2369125,2

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El volumen total a afectar por cobertura calculado equivale a 2467,76 m3 y la biomasa a 2 369 125,23 kg. De este total se removerá para la Reconfiguración 175,49 m3 y 223 632,51 kg respectivamente, siendo la cobertura más alterada el Bosque natural fragmentado con 159,70 m3 y una biomasa de 200 828,05 kg.

En cuanto a Línea de transmisión a 230 kV, el volumen total que se removerá será de 2291,18 m3 con una biomasa aproximada de 2 143 907,17 kg, siendo de igual forma Bosque Natural Fragmentado la cobertura más afectada con un total de 1211,11 m3 y 870 204,94 kg; la cobertura afectada en menor medida es Mosaico de Arbustos y Matorrales y Bosque Natural Fragmentado con 8,90 m3 y 10 484,60 Kg. Dentro de cada una de estas coberturas se tiene que la más afectada es Bosque Natural Fragmentado en bosque pluvial montano con un volumen total a remover de 215,19 m3 y una biomasa de 105 683,88 kg y la de menor afectación es Bosque Natural Fragmentado en bosque húmedo pre-montano con un volumen a remover de 2,65 m3 y 2987,39 kg aproximadamente.

Por su parte, la vía de entrada a la subestación Nueva Esperanza presenta un volumen total correspondiente a 1,10 m3 y una biomasa de 1585,55 kg.

De igual forma el volumen comercial a remover aproximadamente para la línea de transmisión a 230 kV y la Reconfiguración es de 1231,94 m3; en donde la primera registra un volumen a aprovechar de 1143,70 m3 y la segunda de 88,25 m3.

Para la Línea de transmisión a 230 kV, el Bosque Natural Fragmentado es la cobertura en la que mayor volumen se puede aprovechar con 642,98 m3, seguido de la cobertura Arbustos y Matorrales con 340,01 m3; la cobertura que menor volumen maderable presenta es el Mosaico de Arbustos y Matorrales y Bosque Natural Fragmentado con 3,77 m3, debido al porcentaje de área afectada y el porte de los árboles.

Así mismo, en la Reconfiguración el Bosque Natural Fragmentado es la cobertura en la que mayor volumen se puede aprovechar con 80,64 m3, principalmente por el porcentaje de área afectada, la abundancia de los individuos y el porte de los mismos.

Finalmente, para la vía de entrada a la subestación Nueva Esperanza se tiene un aprovechamiento comercial de 0,53 kg.

4.8 EMISIONES ATMOSFÉRICAS

Las emisiones atmosféricas generadas durante la construcción de la línea de transmisión de 230 kV y la reconfiguración de la línea existente, se originan por la operación del equipo para el tendido del conductor ya que emplea ACPM. Los principales contaminantes asociados a estas emisiones son óxidos de nitrógeno, monóxido de carbono y material particulado.

Adicionalmente, es necesario tener en cuenta que el paso de vehículos por vías existentes sin pavimentar producen una emisión de material particulado total (PST) que se desprende del suelo descubierto (principalmente material fino) por la fricción entre las llantas del vehículo y el suelo. Esta se considera despreciable por ser una emisión temporal, móvil y lineal. De igual forma, las emisiones generadas durante las

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4-33

excavaciones se consideran despreciables pues serán realizadas de forma manual y en volúmenes que no significan grandes movimientos de tierra.

De acuerdo con el Artículo 73 del Decreto 948 de 1995, estas actividades relacionadas anteriormente no requieren permiso de emisión. Las fuentes móviles utilizadas durante la construcción de la línea y reconfiguración de la línea existente, deberán cumplir con las normas de emisión establecidas en la Resolución 910 de junio de 2008 expedida por el MAVDT.

Aun cuando ninguna de las actividades asociadas a la construcción u operación del proyecto Nueva Esperanza requiere de permiso de emisión atmosférica, a continuación se presenta la estimación de la emisión de material particulado total (PST) durante la construcción de la S/E Nueva Esperanza. Las principales actividades que generarán emisiones de PST en este sitio son la operación del bulldózer para la remoción de suelo y el descargue del material en las volquetas.

4.8.1 Operación con bulldózer

La emisión generada por el empuje del bulldózer en las zonas de interés, es:

3,1

2,16.2

M

sE =

Dónde: E: emisión de PST en kg/h

s: contenido de finos del material a manejar; se asume un valor del 30%

M: contenido de humedad del material a mover; se asume un valor igual al 13%

Por lo tanto, para una jornada laboral neta de 9 horas al día la emisión generada por la operación del bulldózer corresponde a 65 kg PST/día.

4.8.2 Descargue del material

La emisión de PST producto de la operación de descargue de material en la zona de interés, se rige por la siguiente expresión:

( )( )

⋅=

4.1

3.1

2/

2.2/0012.0

M

UE

Dónde: E: emisión de PST en kg/Ton de material procesado

U: velocidad media del viento en m/s, igual a 1,9 m/s conforme a los registros de la estación climatológica del Muña

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4-34

M: contenido de humedad del material a mover; se asume un valor igual al 13%

La emisión en esta zona corresponde a 0,05 kg PST/Ton de material procesado; si el rendimiento estimado para el equipo que procesará el material dispuesto es de 45 m3/h y con una densidad media de 1,6 ton/m3, la emisión en estas áreas será igual a 32 kg PST/día.

De acuerdo con el Artículo 116 “Efecto Burbuja” del Decreto 948/1995 del Ministerio del Medio Ambiente, Vivienda y Desarrollo Territorial, la emisión total de PST en la zona de construcción de la S/E Nueva Esperanza corresponde a la suma de las emisiones de las actividades anteriormente estimadas que es igual a 97 kg PST/día.

4.9 RESIDUOS SÓLIDOS

Los residuos sólidos que se generarán por la construcción del proyecto estarán compuestos por residuos convencionales y peligrosos, provenientes de los diferentes frentes de obra que se vayan estableciendo a lo largo del corredor.

Los residuos convencionales se originan por las actividades humanas dentro de los frentes de obra y se componen principalmente por desechos orgánicos (residuos de alimentos), vasos desechables y empaques de plástico o de icopor.

Los residuos peligrosos básicamente están relacionados con los procesos de construcción. En este grupo se encuentran las pinturas, aceites, anitcorrosivos y elementos impregnados de aceites o combustibles.

4.9.1 Residuos sólidos convencionales

Para la estimación de los residuos sólidos esperados en construcción se tomó como base la mano de obra estimada en el numeral 4.1 del presente capítulo de demandas y para los cuales se empleó la producción per cápita mínima recomendada en el Título F del RAS 2000 (Tabla 4.19):

Tabla 4.19 Estimación de la producción de residuos convencionales

Descripción Unidad Valor

LÍNEA DE TRANSMISIÓN DE 230 kV

Tasa de producción de residuos sólidos kg/persona/día 0,2

Número de trabajadores Persona 595

Producción de residuos kg/día 119

RECONFIGURACIÓN LÍNEA PARAÍSO - CIRCO




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Descripción Unidad Valor

SUBESTACIÓN NUEVA ESPERANZA




La composición de los mismos, tanto para la línea de transmisión como en la reconfiguración se muestra en la Tabla 4.20, Tabla 4.21 y Tabla 4.22.

Tabla 4.20 Composición de los residuos convencionales Línea de transmisión a

230 kV

Tipo de Residuos Composición (%)

Producción Estimada (kg/día)

RECICLABLES

Papel y cartón 38,0 45.2

Vidrio 5,0 6.0

Plástico y caucho 15,0 17.9

Metales / madera 2,0 2.4

TOTAL 60,0 71.4

NO RECICLABLES

Residuos de comida 25,0 29.8

Otros: contaminados sin posibilidad de reciclaje 15,0 17.9

TOTAL 40,0 47.6

PRODUCCIÓN TOTAL (RECICLABLES Y NO RECICLABLES) 100,0 119.0

Tabla 4.21 Reconfiguración de la línea 230 kV Paraíso – Nueva Esperanza, Nueva Esperanza – Circo y Nueva Esperanza – San Mateo



RECICLABLES

Papel y cartón 38,0 6.5

Vidrio 5,0 0.9

Plástico y caucho 15,0 2.6

Metales / madera 2,0 0.3

TOTAL 60,0 10.2

NO RECICLABLES

Residuos de comida 25,0 4,3

Otros: contaminados sin posibilidad de reciclaje 15,0 2,6

TOTAL 40,0 6,8

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4-36



PRODUCCIÓN TOTAL (RECICLABLES Y NO RECICLABLES)

100,0 17,0

Tabla 4.22 Subestación Nueva Esperanza



RECICLABLES

Papel y cartón 38,0 4,0

Vidrio 5,0 0,5

Plástico y caucho 15,0 1,6

Metales / madera 2,0 0,2

TOTAL 60,0 6,4

NO RECICLABLES


Otros: contaminados sin posibilidad de reciclaje

15,0 1,6

TOTAL 40,0 4,2


100,0 10,6

4.9.1.1 Etapa de operación

Al igual que en la estimación de los vertimientos domésticos, los cálculos producción y composición de los residuos que se presentan a continuación corresponden al máximo número de personas que permanecerán en esta instalación atendiendo una eventual contingencia (véanse Tabla 4.23 y Tabla 4.24).

Tabla 4.23 Estimación de la producción de residuos convencionales

DESCRIPCIÓN UNIDAD VALOR



Producción de residuos kg/día 4,5

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4-37

Tabla 4.24 Composición de los residuos convencionales

TIPO DE RESIDUOS COMPOSICIÓN (%)

PRODUCCIÓN ESTIMADA (kg/día)

RECICLABLES

Papel y cartón 38,0 0,7

Vidrio 5,0 0,2

Plástico y caucho 15,0 0,5

Metales / madera 2,0 0,2

TOTAL 60,0 1,6

NO RECICLABLES


Otros: contaminados sin posibilidad de reciclaje

15,0 0,9

TOTAL 40,0 2,9


100,0 4,5

4.9.2 Manejo y disposición de residuos convencionales

En los frentes de obra y en los sitios de construcción de cada torre, se dispondrá de sacos de polietileno de dos tipos: unos para almacenar los residuos reciclables y otros para aquellos que no tienen posibilidad de reuso.

Estos sacos se retirarán todos los días de los frentes de obra en vehículos livianos (camionetas) que son los mismos empleados para el transporte del personal; los desechos tanto reciclables como no reciclables se llevarán a la oficina principal del contratista de construcción establecida en el municipio más cercano al frente de obra tal como se definió en el numeral 4.1 (Gachalá, La Calera o Soacha).

En cada una de estas oficinas, se tendrá una caneca plástica de 55 galones para el almacenamiento de los desechos no reciclables y se entregarán al servicio de aseo municipal correspondiente; de acuerdo con la información de línea base relacionada con servicios públicos y en especial de aseo, los municipios La Calera y Soacha depositan sus desechos en el relleno sanitario Nuevo Mondoñedo que cuenta con Licencia Ambiental expedida mediante Resolución 694/2005 del MAVDT. El municipio de Gachalá cuenta con una planta de tratamiento de residuos sólidos denominada planta “La Granja” en donde se lleva a cabo un proceso de selección mecánico-manual mediante el empleo de bandas transportadoras y operarios que separan los desechos orgánicos de metales, vidrios, papel y plástico; los primeros son sometidos a proceso de compostaje para obtener enmiendas para suelos mientras que los restantes se reciclan.

Dentro de las oficinas del contratista y para realizar una correcta separación en la fuente, se dispondrá de recipientes adecuados que en términos generales deben ser de un material resistente que no se deteriore con facilidad y cuyo diseño y capacidad optimicen el proceso de almacenamiento.

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Los recipientes deben estar ubicados estratégicamente, visibles, perfectamente identificados y marcados, preferiblemente del color correspondiente a la clase de residuos que se va a depositar en ellos, de acuerdo con los colores que presenta la Guía Técnica Colombiana GTC-024 del ICONTEC y tal como se muestra en la Figura 4.4.

Figura 4.4 Identificación de recipientes para el almacenamiento de residuos convencionales

Se propone el uso de canecas plásticas de 40 l de capacidad que deben cumplir con las siguientes características:

• Livianas, de tamaño que permita almacenar entre recolecciones. La forma ideal puede ser de tronco cilíndrico, resistente a los golpes, sin aristas internas, provisto de asas que faciliten el manejo durante la recolección.

• Construidas en material rígido impermeable, de fácil limpieza y resistentes a la corrosión como el plástico.

• Dotadas de tapa con ajuste, bordes redondeados y boca ancha para facilitar su vaciado.

• Construidos en forma tal que estando cerrados o tapados, no permitan la entrada de agua, insectos o roedores, ni el escape de líquidos por sus paredes o por el fondo.

• Los recipientes deben ir rotulados con el nombre del residuo que contienen y los símbolos internacionales (Figura 4.4).

• Los recipientes deben ser lavados con una frecuencia igual a la de recolección, desinfectados y secados, permitiendo su uso en condiciones sanitarias adecuadas.

4.9.2.1 Subestación Nueva Esperanza

Tanto para su construcción como operación, se dispondrán canecas del mismo tipo y capacidades que las descritas en el numeral anterior.

Para su disposición final, se utilizará el servicio de aseo municipal de Soacha para que los residuos sean conducidos y depositados en el relleno sanitario Nuevo Mondoñedo.

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4-39

4.9.3 Gestión de residuos peligrosos

La generación de residuos peligrosos es inherente a la necesidad de mantenimiento de los equipos utilizados para la construcción y operación, los derrames accidentales de combustibles y aceite y al uso de los materiales para el control de estos vertimientos, por lo tanto son difícil de cuantificar.

En los frentes de trabajo para la construcción de la línea de transmisión y la reconfiguración de la línea existente, se tendrán canecas plásticas de 50 l de capacidad debidamente rotuladas para el almacenamiento de los residuos peligrosos que se generen.

A diferencia de los residuos convencionales, estos se podrán mantener almacenados en el frente de obra y movilizados entre ellos hasta cuando se colme su capacidad momento en el cual serán transportados hacia las oficinas de Gachalá, La Calera o Soacha, o los sitios de oficina y almacenamiento del contratista constructor, para que en estos puntos sean recogidos por el gestor autorizado ante la autoridad ambiental competente para su disposición final.

Separación en la fuente

Durante la construcción y operación de la S/E Nueva Esperanza, se tendrá un área ventilada y cubierta para el almacenamiento temporal de los residuos peligrosos cuya apariencia general se muestra en la Figura 4.5. Almacenamiento temporal de residuos peligrosos en la S/E Nueva Esperanza, en donde los mismos estarán en recipientes y zonas debidamente rotulados. Se debe cumplir con el decreto 4741/2005 en lo relacionado con almacenamiento de residuos peligrosos.

Figura 4.5. Almacenamiento temporal de residuos peligrosos en la S/E Nueva Esperanza

Los residuos peligrosos generados de tipo líquido o sólido, deberán almacenarse en contenedores metálicos, bien sellados y debidamente identificados con el tipo de residuo contenido y si es el caso, con la hoja de seguridad del residuo.

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4-40

El personal encargado de la manipulación de este tipo de residuos deberá estar capacitado en el manejo, almacenamiento de residuos peligrosos y en la prevención de riesgos y medidas de acción para contrarrestarlo.

Recolección y transporte

Los residuos peligrosos serán recolectados y transportados por un gestor externo, quien será encargado de realizar su aprovechamiento, tratamiento o disposición final. El transporte de los residuos deberá ser acorde en lo establecido en el Decreto 1609 de 2002 del Ministerio de Transporte.

El gestor externo y el contratista deberán diligenciar un formato en donde quede especificado el tipo de residuos recolectados, su presentación y el peso o volumen recolectado.

Tratamiento y disposición final

El gestor externo será responsable del tipo de tratamiento y disposición final del residuo, sin embargo deberá expedir un acta donde se indique el tipo de tratamiento dado y su disposición final.

El gestor externo seleccionado para la gestión de los residuos peligrosos deberá contar con licencia ambiental vigente para realizar el tratamiento y disposición final y deberá estar registrado ante la CAR.

4.10 MANEJO Y DISPOSICIÓN DE EXCEDENTES DE EXCAVACIÓN

4.10.1 Sitios de torre

De acuerdo con los volúmenes de excavación para cada tipo de torre, en la Tabla 4.25 se relacionan las cantidades de material a generar junto con sus excedentes, para lo cual se asume que cerca del 40% será empleado como relleno:

Tabla 4.25 Cantidades de material a generar

Línea de transmisión a 230 kV

TIPO DE TORRE

NÚMERO TORRES

VOLUMEN EXCAVACIÓN POR TORRE

(m3)

VOLUMEN EXCAVACIÓN

(m3)

EXCEDENTES EXCAVACIÓN

(m3)

Suspensión 203 42,3 8 587 5 152

Retención 106 171,5 18 179 10 907

TOTAL 26 766 16 060

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Línea de Reconfiguración a 230 kV

TIPO DE TORRE

NÚMERO TORRES

VOLUMEN EXCAVACIÓN POR TORRE

(m3)

VOLUMEN EXCAVACIÓN

(m3)

EXCEDENTES EXCAVACIÓN

(m3)

Suspensión 2 42,3 85 51

Retención 25 171,5 4 288 2 573

TOTAL 4 373 2 624

Una vez inicie la construcción se realizarán las excavaciones para la cimentación de las torres, separando el material apto para relleno y acumulándolo al lado de la excavación; el resto de material, en especial los suelos orgánicos, se almacenarán para reutilizarlos en la empradización que hace parte de la restauración del sitio.

El material excavado se almacenará temporalmente al lado del sitio donde se genera; para el caso de sitios de torre localizados en terrenos con pendientes entre moderadas y grandes, se colocan trinchos temporales para evitar que el material ruede ladera abajo; se deben tener en cuenta los siguientes criterios:

• Evitar almacenar materiales cerca de cuerpos de agua y en sitios de moderada a alta pendiente (mayores al 12%).

• En el almacenamiento temporal, el material se debe cubrir con polietileno o plástico y colocar barreras perimetrales provisionales.

• Para efectuar el cargue y descargue del material, se debe contar con un sitio previamente adecuado de manera que se garantice que no se vaya a presentar arrastre del mismo por fuera del límite establecido.

• Disponer el material sobrante producto de las excavaciones y cortes en los alrededores de los sitios de cimentación, de manera que no se interrumpan los drenajes naturales y se conforme de acuerdo con la topografía del sitio para garantizar la estabilidad del depósito.

• Si no es posible conformar los depósitos próximos a los sitios de cimentación, el lugar seleccionado debe cumplir con:

• Alejado de las corrientes de agua como mínimo a una distancia de 30 m.

• Adecuar el sitio con obras de protección tales como trinchos, gaviones, etc. (Figura 4.6).

• Disponer el material en capas de manera que se facilite su compactación

• Conformar taludes que garanticen la estabilidad del depósito

Una vez terminada la capacidad del depósito, debe clausurarse para lo cual se revegetará.

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Figura 4.6. Trinchos para la conformación de depósitos

Vista frontal Vista de perfil

4.10.2 Subestación Nueva Esperanza

Los excedentes de excavación provienen de las siguientes actividades:

• Excavación hasta la cota de desplante de fundaciones de pórticos y equipos, casetas de control y edificio de control principal.

• Construcción de las obras civiles de cimientos de pórticos, equipos de patio, cimientos de equipos de potencia, carrileras de aproximación en vía hasta cimientos de autotransformadores, obras de redes de agua y aguas servidas y construcción de casetas de control y edificio de mando principal.

• Replanteo y construcción de los canales de cables o cárcamos y todas las tuberías y cajas de tiro del cableado de control y protecciones.

• Excavación, instalación del cableado y conexionado de la malla de puesta a tierra.

• Alcantarillado, drenajes y construcción de la viga cimiento y muros bajos de cerramiento, y la instalación de la malla de cerramiento en malla eslabonada y líneas de alambre de púas.

• Construcción de los tanques de separación de aguas aceitosas provenientes en caso de fallos en los equipos de potencia, con su respectiva tubería de conexionado y trampa de aceites para evitar contaminación del suelo o de las fuentes hídricas cercanas.

• Construcción de los sistemas de drenaje exterior y/o perimetral a la subestación y del sistema interior de filtros y colectores; así como las cunetas, sumideros y estructuras de entrega final de aguas lluvias.

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• Mejoramiento de la superficie de rodaje y obras de drenaje de la vía de entrada a la subestación Nueva Esperanza.

Se estima que de la excavación necesaria para la construcción de la subestación se generarán alrededor de 59 000 m3 de los cuales se aprovecharán 6 600 m3 en la conformación y nivelación del terrenos; asimismo, se producirán 5 000 m3 provenientes de las fundaciones para los pórticos de la S/E Nueva Esperanza; por lo tanto, como resultado de la construcción de la S/E será necesario depositar 57 400 m3 en sitios próximos a la misma los cuales deben contar el respectivo permiso expedido por la autoridad ambiental; la relación de estos, se encuentra en la Tabla 4.26:

Tabla 4.26. Sitios autorizados para la recepción de excedentes de excavación

NOMBRE LOCALIZACIÓN PERMISO AMBIENTAL

Predio Tequendame, vereda Chacua (Sibaté)

Km 4,5 vía Soacha - Bogotá Comunicado CAR 111102100731 del 8 de abril de 2010

Predio El Vínculo, Soacha Km 1,5 vía Soacha - Bogotá Resolución CAR 1167 de 2009

4.10.3 Vía de acceso a la S/E Nueva Esperanza

Producto de la adecuación de la vía de acceso a la S/E Nueva Esperanza desde la central Charquito, se generarán alrededor de 11 250 m3 los cuales deberán ser transportados a una zona de depósito debidamente autorizada por la autoridad ambiental; la relación de estos sitios se encuentra en la Tabla 4.26.

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4-44

TABLA DE CONTENIDO

4. DEMANDA, USO, APROVECHAMIENTO Y AFECTACIÓN DE RECURSOS NATURALES ..... 4-1

4.1 POBLACIÓN A ATENDER ............................................................................................... 4-1

4.2 AGUAS SUPERFICIALES ............................................................................................... 4-2 4.2.1 Consumo doméstico .................................................................................................... 4-3

4.2.1.1 Línea de transmisión ............................................................................................ 4-3 4.2.1.2 Reconfiguración de la línea Paraíso - Circo ........................................................ 4-3 4.2.1.3 Subestación Nueva Esperanza ............................................................................ 4-3

4.2.2 Uso industrial ................................................................................................................ 4-4

4.3 AGUAS SUBTERRÁNEAS .............................................................................................. 4-5

4.4 MANEJO DE EXCRETAS Y VERTIMIENTOS ASOCIADOS AL PROYECTO ............... 4-5 4.4.1 Etapa de construcción .................................................................................................. 4-5 4.4.2 Etapa de operación ...................................................................................................... 4-6

4.4.2.1 Aguas residuales domésticas .............................................................................. 4-6 4.4.2.2 Calidad del agua del cuerpo receptor de vertimientos......................................... 4-8 4.4.2.3 Aguas residuales industriales .............................................................................. 4-9

4.5 OCUPACIÓN DE CAUCES ........................................................................................... 4-10 4.5.1 Diseño de las obras de drenaje de la vía de acceso ................................................. 4-10

4.5.1.1 Criterios de diseño ............................................................................................. 4-11 4.5.1.2 Recopilación y análisis de la información existente ........................................... 4-12 4.5.1.3 Metodología ........................................................................................................ 4-12 4.5.1.4 Análisis de precipitación de diseño .................................................................... 4-13 4.5.1.5 Cuencas y caudales de diseño .......................................................................... 4-16

4.5.2 Criterios hidráulicos de selección del tipo de obra de cruce ...................................... 4-19 4.5.2.1 Criterios de diseño de las alcantarillas circulares .............................................. 4-19 4.5.2.2 Cunetas .............................................................................................................. 4-22 4.5.2.3 Canales en tierra ................................................................................................ 4-23

4.5.3 Obras de arte y drenaje ............................................................................................. 4-24

4.6 MATERIALES DE CONSTRUCCIÓN ............................................................................ 4-24

4.7 APROVECHAMIENTO FORESTAL............................................................................... 4-25

4.8 EMISIONES ATMOSFÉRICAS ...................................................................................... 4-32 4.8.1 Operación con bulldózer ............................................................................................ 4-33 4.8.2 Descargue del material .............................................................................................. 4-33

4.9 RESIDUOS SÓLIDOS ................................................................................................... 4-34 4.9.1 Residuos sólidos convencionales .............................................................................. 4-34

4.9.1.1 Etapa de operación ............................................................................................ 4-36 4.9.2 Manejo y disposición de residuos convencionales .................................................... 4-37

4.9.2.1 Subestación Nueva Esperanza .......................................................................... 4-38 4.9.3 Gestión de residuos peligrosos .................................................................................. 4-39

4.10 MANEJO Y DISPOSICIÓN DE excedentes DE EXCAVACIÓN .................................... 4-40 4.10.1 Sitios de torre ......................................................................................................... 4-40 4.10.2 Subestación Nueva Esperanza .............................................................................. 4-42

4.10.2.1 Vía de acceso a la S/E Nueva Esperanza ......................................................... 4-43

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LISTA DE TABLAS

Tabla 4.1 Conformación del frente de trabajo tipo para la línea a 230 kV ....................... 4-1

Tabla 4.2 Mano de obra requerida para la construcción del proyecto ............................. 4-1

Tabla 4.3 Mano de obra requerida para la construcción de la S/E Nueva Esperanza .......... ................................................................................................................................ 4-2

Tabla 4.4 Demanda de agua – operación S/E Nueva Esperanza ................................... 4-4

Tabla 4.5 Número de unidades portátiles requeridas ...................................................... 4-5

Tabla 4.6 Caracterización de la quebrada NN que recibirá el vertimiento de la SE ......... 4-8

Tabla 4.7 Crecientes para el análisis de diferentes tipos de obras hidráulicas .............. 4-11

Tabla 4.8 Información hidrológica ................................................................................. 4-12

Tabla 4.9 Precipitación según la duración en minutos ................................................. 4-14

Tabla 4.10 Intensidad de precipitación .......................................................................... 4-15

Tabla 4.11 Parámetros geomorfométricos de las cuencas de drenaje .......................... 4-16

Tabla 4.12 Estimación del tiempo de concentración ..................................................... 4-17

Tabla 4.13 Intensidades y precipitaciones de diseño .................................................... 4-18

Tabla 4.14 Caudales máximos para períodos de retorno entre 2,33 y 100 años ........... 4-18

Tabla 4.15 Listado de obras hidráulicas propuestas ..................................................... 4-20

Tabla 4.16 Fuentes de materiales con licencia ambiental vigente cercanas al proyecto ...... .............................................................................................................................. 4-24

Tabla 4.17 Plantas certificadas de fabricación de mezclas de concreto convencional cercanas al proyecto .............................................................................................. 4-25

Tabla 4.18 Resumen de volúmenes a afectar por establecimiento de la servidumbre de línea 230 kV y de reconfiguración .......................................................................... 4-27

Tabla 4.19 Estimación de la producción de residuos convencionales ........................... 4-34

Tabla 4.20 Composición de los residuos convencionales Línea de transmisión a 230 kV .... .............................................................................................................................. 4-35

Tabla 4.21 Reconfiguración de la línea 230 kV Paraíso – Nueva Esperanza, Nueva Esperanza – Circo y Nueva Esperanza – San Mateo ............................................ 4-35

Tabla 4.22 Subestación Nueva Esperanza ................................................................... 4-36

Tabla 4.23 Estimación de la producción de residuos convencionales ........................... 4-36

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Tabla 4.24 Composición de los residuos convencionales ............................................. 4-37

Tabla 4.25 Cantidades de material a generar ............................................................... 4-40

Tabla 4.26. Sitios autorizados para la recepción de excedentes de excavación ........... 4-43

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4-47

LISTA DE FIGURAS

Figura 4.1. Curva de frecuencia de precipitaciones máximas ....................................... 4-14

Figura 4.2. Curva IDF en la estación El Muña ............................................................... 4-15

Figura 4.3 Área de la cuneta vs pendiente de la misma ................................................ 4-23

Figura 4.4 Identificación de recipientes para el almacenamiento de residuos convencionales ...................................................................................................... 4-38

Figura 4.5. Almacenamiento temporal de residuos peligrosos en la S/E Nueva Esperanza .............................................................................................................................. 4-39

Figura 4.6. Trinchos para la conformación de depósitos ............................................... 4-42

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