14.SPAT Teoria en General

2

Humberto Arenas Barragán

www.Hidrosolta.com

[email protected]

Telefax: 57-1- (4176029 - 2618783)

Bogotá - Colombia.

3

INTRODUCIONINTRODUCIONSISTEMAS DE PUESTA A TIERRA SISTEMAS DE PUESTA A TIERRA

(SPAT)(SPAT)

La tecnología aplicada al SPAT es muy La tecnología aplicada al SPAT es muy ambigua,por lo que prima el conceptoambigua,por lo que prima el concepto “así se ha “así se ha hecho y necesito bajar el valor de R a Tierra hecho y necesito bajar el valor de R a Tierra lejanalejana (R(RTLTL)” )”

VAMOS A DEMOSTRAR QUE ES POSIBLE DEFINIR VAMOS A DEMOSTRAR QUE ES POSIBLE DEFINIR QUE, COMO HACER Y QUE IMPORTANCIA QUE, COMO HACER Y QUE IMPORTANCIA PRESENTA EL VALOR DE RPRESENTA EL VALOR DE RTL TL EN FUNCIÓN DE SU EN FUNCIÓN DE SU

OBJETIVO, Y SE REQUIERE QUE OTROS FACTORES OBJETIVO, Y SE REQUIERE QUE OTROS FACTORES PARTICIPEN EN ESTA TEMÁTICA.PARTICIPEN EN ESTA TEMÁTICA.

4

Análisis IEEE 80 - 2000

5

Análisis IEEE 80Técnica ortodoxa....Y ANSI / IEEE Std 80

Guía de Seguridad en SPAT de Subestaciones A.C

Objetivos:

• Dar referencia al sistema eléctrico. ( Cabe notar la referencia es relativa ).

EL FLAMEO INVERSO ( BACK FLASH OVER) NO ES

EXCLUSIVO DE LAS LINEAS DE TRANSMISION DE A.T.,

ES MÁS DESTRUCTIVO EN LOS EQUIPOS LÓGICOS

(D.S.P)

SI UNO DE LOS OBJETIVOS ES DAR REFERENCIA, ESTO CONLLEVA LA RESPONSABILIDAD DE

CAUSAR EL FLAMEO INVERSOFLAMEO INVERSO

EQUIVALENTE A Y FLOTANTE

EQUIVALENTE A

Y SOLIDAMENTE ATERRIZADO

FLOTACION

LIBRE

ATERRIZAJEANCLADO

ATERRIZAJE

LINEA DE REFERENCIA

FLAMEO INVERSOFLAMEO INVERSO ENTRE DIODOS EN ENTRE DIODOS EN D.S.PD.S.P. . POR POR FALLA A TIERRA FALLA A TIERRA PPOOR UNIR SPATR UNIR SPAT

RECTIFICADOR AC-DC

FASE B

NEUTRO

120 V AC

120 V + IF *RTL

12 V DC PF

1 PF

+

-

M

M

S.N.

+

-

Ft F A

BC

v

v

12 0V + IF *RTL

PNyT-F=VMT-T

VTCARCAZA –Tarjeta=VMT-T

8

EL NATIONAL ELECTRIC CODE 2002 EL NATIONAL ELECTRIC CODE 2002 ( pg. 230 )( pg. 230 )

PREVIENE EL FLAMEO INVERSO ALPREVIENE EL FLAMEO INVERSO ALEXIJIR :EXIJIR :

TIERRA INDEPENDIENTE PARA LOS TIERRA INDEPENDIENTE PARA LOS DESCARGADORES > 1 KvDESCARGADORES > 1 Kv

TIERRA PARA NEUTRO < 1 Kv TIERRA PARA NEUTRO < 1 Kv

Y NO PERMITE LA CONEXIÓN DIRECTA Y NO PERMITE LA CONEXIÓN DIRECTA DE LA LÍNEA CON EL DESCARGADORDE LA LÍNEA CON EL DESCARGADOR

10

PREVENSION DEL FLAMEO INVERSO PARA LOS EQUIPOS

INSTALADOS EN EL SECUNDARIO DEL TRANSFORMADOR

LA LINEAMT - PARARRAYOS NO TIENE CONEXIÓN DIRECTA

HAY UN GAP

REQUERIMIENTO PARA CONECTAR UN DESCARGADOR DE SOBRETENSIONES >

1KV - NEC 280 - 24b (pág 230). TIERRA INDEPENDIENTE DE LA TIERRA NEUTRO

11

OBJETIVOS NECESARIOS Y NO CONTEMPLADOS

EN IEEE - 80Dar balance a la Energía en DESEQUILIBRIO como se

requiere dar a la Energía de:

Las Descargas Atmosféricas y Suicheo,

La E. RESIDUAL Y

La E. de FALLA A TIERRASolo contempla el control de la VP/VT

en condiciones de FALLA A TIERRA

12

DEFINICIONESTipos de Energía según Origen

•Energía Estática (EE) – Coulombio (q)

•Energía Potencial (EP). – Coulombio (q) – q-m

•Energía cinética (EC) – Amp – Vol – t

•Energía radiativa (ER). I y V son entes

indicadores de presencia de esta Energía.

Clases de Energía en Función del Tiempo.Número de onda.-Tiempo del evento/Vel de la Luz

•Energía Transitoria (ET)

•Energía Instantanea (EI).

•Energía Estacionaria (EC)

t

A

t

QfI

)(

t

E

t

QfV

)(

13

Clases de Energía Transitoria.• Descarga Atmosférica.

• Sobretensiones.

Clases de Energía Instantánea.• Falla a Tierra.

( Tierra Elec. Desnuda )

Energía Destructiva.

Clases de Energía Estacionaria.- f(frec.)• Energía Operativa (Fase).

• Energía de Operación (Equipos).

• Energía Residual (Neutro).

TRES ENERGIAS - TRES SPATS DE TIPO INDEPENDIENTE, COMO LA ENERGÍA.

Q

E operativa (Fase)

E operativa (Fase)

E Residual (N)

E de Operación

E operativa (F)

Función

Transitoria

E Destructiva

Transitoria (T)

Función

Estacionaria

E R

esid

ual (

Suc

ia)

(T)

E Destruc

tiva Inst (T)

Función

Instantánea

Q

E D

estr

ucti

va T

ras/

Inst

(T

)

Función

Trans / Inst

15

Equipos Procesadores de Señales Datos (DSP)

• Transformador de Aislamiento (con efecto capacitivo que compensa las bobinas). ZREACTIVO

0

Ruido Modo Transverso.

Retirar del sistema la E. RESIDUAL (E. SUCIA)

• Ruido Modo Común.

Conductor de Neutro de DSP mayor área que la Fase Conductor de Tierra de DSP.

(Tierra aislada de la Tierra eléctrica).

16

Características Circuitales de las Descargas Atmosféricas

• No tiene fuente externa.

• La impedancia receptora es indefinida.

• La impedancia interna y la impedancia transmisora son variables.

• No presenta circuito cerrado. Por ser Energía Transitoria el tiempo del evento es de microSg.

17

INICIO DE LA DESCARGA ATMOSFERICA

Q

q

LIDER SIN DESTINO, PERO CON

UN OBJETIVO

BUSQUEDA DE BALANCE

18

DADO QUE EL SUELO NATURAL NO TIENE DADO QUE EL SUELO NATURAL NO TIENE CAPACIDAD DE RECEPCIÓN DE LA ENERGIA CAPACIDAD DE RECEPCIÓN DE LA ENERGIA DE LAS DESCARGAS ATMÓSFERICAS Y DE LA DE LAS DESCARGAS ATMÓSFERICAS Y DE LA

E. DE SUICHEO (E.TRANSITORIA) E. DE SUICHEO (E.TRANSITORIA)

PRIMERA RESPONSABILIDAD :RECEPTAR LA E. TRANSITORIA.

ESTA FUERA DEL ALCANZE DE IEEE -80

a2L

Ln*t*10*2

tt

Z0

70

0 π

ρ

0Z0t

;CL

ZtSN

SNSN

SNSN Zt0C

?TessCuantos 0μ

?TsCuantos 7μ

IEEE 80 Apéndice H pagina 282

20

IMPEDANCIA TRANSITORIA

CEMENT GROUNDBED

HIDROSOLTA

LEAKAGE RESISTANCE

21

RESULTADOS POR RESULTADOS POR ASIGNARLE A A LAS ASIGNARLE A A LAS

VARILLAS LA VARILLAS LA RECEPTACIÓN DE E. RECEPTACIÓN DE E.

TRANSITORIATRANSITORIA

22

Descarga Atmosférica sobre una(s) varilla(s) enterrada en S.N.

T

Dv: 1.57 cmD1

T temperatura frontera

Dn=D. Operativo

donde:

T(n-1) – n = 0.001°C

D2

Radio operativo

teórico

23

Descarga Atmosférica sobre una(s) varilla(s) enterrada en Suelo Natural normal ( S.N. )

0

50

100

150

200

250

300

350

400

0.0001 0.01 1 100

INCREMENTO DE TEMPERATURA (ºC)

TIEM

PO (u

SG)

10 KA

20 KA

50 KA

: Resistividad del S.N (*cm) o: Resistividad a 20 ºC

Ce: Calor especifico (Cal/gr./ºC) Co: Calor especifico a 20 ºCTK

o e 1TK

oe eCC 2

OBJETIVO :

CONVERTIR LA E. DE

LA D. A. EN CALOR

USANDO EL S.N.

EL AGUA SE EVAPORA

A LOS 350 seg. Y EL

S.N. PASA A SER

AISLANTE

24

Analogía hidráulica para el fenómeno transitorio

Relación conductividad metal-S.N : 1*107

1 m

10.000.000 m

hh

v=0

En el instante que v pasa a v, la Energía se convierte de Cinética a Potencial. mv = Ft v = 0; F Esta violenta transferencia de energía conlleva una reacción que patológicamente se puede definir como una alteración en la conformación estructural de la molécula de la tubería, perdiendo sus propiedades originales. Cabe advertir que el número de orificios de 1 m debería tender a 107 para poder compensar el fenómeno.

25

Resultados de la aplicación de la técnica Resultados de la aplicación de la técnica ortodoxa donde el S.N. asume tan relevante ortodoxa donde el S.N. asume tan relevante responsabilidad exigida por la AIEE, ANSI, responsabilidad exigida por la AIEE, ANSI,

IEEEIEEE

Resultado del proceso de transferencia de Energía Radiativa a Cinética COBRE – SUELO NATURAL. Como consecuencia, el cobre pierde sustancialmente sus características eléctricas y mecánicas.

26

SEGUNDA RESPONSABILIDAD:SEGUNDA RESPONSABILIDAD:

RETIRAR LA ENERGÍA RESIDUAL DEL RETIRAR LA ENERGÍA RESIDUAL DEL SISTEMA ELÉCTRICO, YA QUE AL SISTEMA ELÉCTRICO, YA QUE AL MEZCLARSE CON LA OPERATIVA MEZCLARSE CON LA OPERATIVA

AFECTA LA CALIDAD DE LA E. AFECTA LA CALIDAD DE LA E.

OPERATIVA.OPERATIVA. IEEE - 80 NO ESPECIFICA NINGUNA

RESPONSABILIDAD SOBRE EL RETIRO DE LA ENERGÍA RESIDUAL.

27

Efecto de la E. Instantánea y Residual por receptación directa del Suelo

natural.

28

CALCINACIÓN DEL EGOGEL

29

TERCERA (ÚNICA) RESPONSABILIDAD:TERCERA (ÚNICA) RESPONSABILIDAD:

CONTROL DE TENSIÓN DE PASO/TOQUE EN CONTROL DE TENSIÓN DE PASO/TOQUE EN CONDICIONES DE FALLA A TIERRA,EN CONDICIONES DE FALLA A TIERRA,EN

SUBESTACIONES DE 50/60 CPS.SUBESTACIONES DE 50/60 CPS.SOLO SE INVOLUCRA A LA ENERGÍA SOLO SE INVOLUCRA A LA ENERGÍA

INSTANTANEA, SE DESPRECIA LAINSTANTANEA, SE DESPRECIA LAENERGÍA ACUMULADA (TRANSITORIA )ENERGÍA ACUMULADA (TRANSITORIA )

VEAMOS LOS EFECTOS DE CONTROL POR VEAMOS LOS EFECTOS DE CONTROL POR CONVERSION DIRECTA A CALOR CON UN RCONVERSION DIRECTA A CALOR CON UN RTLTL, ,

VVPP , V , VT T DENTRO DE SUS VALORES. DENTRO DE SUS VALORES.

D

1.

30

•El S.N es el receptor directo de la sobretensión o sobrecorriente, y la base de la protección es la conversión de la E. Eléctrica a Calórica a través del S.N.

•“Primariamente la seguridad la da la velocidad del corte y no la limitación de potenciales .”(Pag 331).

•TANTO COMO LA MAGNITUD DE LA IF-T COMO LA TENSIÓN DE PASO / TOQUE, SON FUNCIÓN DIRECTA DEL VALOR DE RESISTENCIA A TIERRA LEJANA, POR ESA RAZON SU VALOR TIENE IMPORTANCIA, PERO SOLO PARA ESTE OBJETIVO.

EN TODAS LAS INSTALACIONES ELÉCTRICAS HAY QUE EN TODAS LAS INSTALACIONES ELÉCTRICAS HAY QUE RESTRIRGUIR EL VRESTRIRGUIR EL VPASO/TOQUEPASO/TOQUE??

31

Se confirma efecto calcinación por choque térmico

32

Consecuencias de la aplicación de la técnica tradicional en líneas 13.2 Kv..,

RTL < 5

33

Consecuencias de la aplicación de la técnica tradicional en subestaciones con

mallas 100*60 m A.T, RTL < 1

34

Estructura Fundida

35

Choques Mecánico , Térmico y Eléctrico

Para que lo anterior no suceda el “IEEE-Std 80 -1999” Plantea:

En la pagina 264 calculan el calentamiento en corto tiempo del S. N. y para que no pase de 60ºC debe tener el S.N una densidad de corriente 1.2 A/m2!! En la pagina 67 afirma que la temperatura máxima permisible para el conductor de aterraje es de 450ºC

CHOQUE ELÉCTRICO

LAZOS INDUCTIVOS

Choque Térmico: La temperatura de la varilla es mayor a 100 ºC y su tiempo de incremento tiende a cero presentándose un choque térmico.

0100tC

tT

Choque Mecánico: La E. En la varilla es E. radiativa, la del S.N es Cinética

0

/10*8 9

t

sgcm

t

v

Esto hace que la E. rechazada que rebote en forma de sobretensión, cebando el varistor a la inversa

0000,10tt

i

37

VEAMOS QUE ES REALMENTE EL VEAMOS QUE ES REALMENTE EL VALOR DE RESISTENCIA A TIERRA VALOR DE RESISTENCIA A TIERRA

LEJANA Y SI PRIMA LA LEJANA Y SI PRIMA LA CREDULIDAD SOBRE LA CREDULIDAD SOBRE LA

CONFABILIDAD EN BUSCA DE UNA CONFABILIDAD EN BUSCA DE UNA EQUIPOTENCIALIDAD, EN EQUIPOTENCIALIDAD, EN

CONDICIONES DE FALLA, CON CONDICIONES DE FALLA, CON TENDENCIA A IMPOSIBLETENDENCIA A IMPOSIBLE

38

• “Como habíamos hecho mención, sin embargo, el verdadero valor de la Resistencia tiene solo interés platónico, basados en la seguridad es mucho mas importante medir las diferencias de potencial en referencia a los diferentes puntos en los cuales uno puede permanecer tocando las estructuras conectadas al SPAT” ( IEEE 80 –1986 pag ( IEEE 80 –1986 pag 329 )329 )

• INTERINDEPENDENCIA DE R, , r

• R, Y SU r(RADIO OPERATIVO) SON

LINEALMENTE DEPENDIENTES.

D PV

?0 V

otra vez padre Astete?

A.~

V1

r

V2

D PC

MEDIDA DE RESISTENCIA DE PUESTA A TIERRA LEJANA

I

.

No es esta una triangulación de fórmulas?, un algoritmo ANTAGONICO ¿ y en términos de cincotífico, otro triángulo de Bermudas. Si aceptamos este antagonismo,

R = V1 / I si y solo si V2 = 0

Fig. 33 pag. 328 IEEE-80

r es función de R ; R es función de ; r es función de

pcD1

*2r

rR

d

ll

R4

ln*2

Rr

* 2

Ra*2 GRADO CONFIABILIDADGRADO CONFIABILIDAD

40

BENEFICIOS DE LA INTERCONECCIÓN DE BENEFICIOS DE LA INTERCONECCIÓN DE VARILLAS Y/O TIERRAS ?VARILLAS Y/O TIERRAS ?

SOLO ES NECESARIA CUANDO SE REQUIERE INCREMENTAR LA CORRRIENTE DE FALLA A TIERRA Y DISMINUIR LA TENSIÓN DE TOQUE/PASO; DONDE EL VALOR DE RTL ES DETERMINANTE, LO CUAL SOLO ES NECESARIO PARA LAS SUBESTACIOENES DE MEDIA Y ALTA TENSIÓN, ÚNICO OBJETIVO DE IEEE - 80.

SOLO SE PUEDEN INTERCONECTAR SPAT DE LA MISMA TENSIÓN.

COMO SE CALCULA LA TENSIÓN DE PASO/TOQUE CON 1, 2, Ó 3 VARILLAS; Y

CONFORMACIONES NO RETICULARES.

QUE TENSIÓN DE PASO/TOQUE SE PRESENTA EN REDES 1 Kv?

SE LE DEBE DAR UTILIZACIÓN A LOS RELÉS SENSORES DE FALLA A TIERRA

Ó TACOS INTERUPTORES DE FALLA A TIERRA (GFCI), CUYA OPERACÓN DIFERENCIAL DE CORRIENTE NO REQUIERE SPAT.

41

Si se utiliza la Tecnología Tradicional de Rtl como Si se utiliza la Tecnología Tradicional de Rtl como único criterio de Protección, se plentea un único criterio de Protección, se plentea un

imperioso pero erróneo concepto de TIERRA imperioso pero erróneo concepto de TIERRA ÚNICA, como lo expresa claramente IEEE - 80ÚNICA, como lo expresa claramente IEEE - 80

• “Interconectar las tierras es el más simple sistema a realizar, como también el que requiere la mínima investigación y pensamiento, pero cuando el neutro es de circuito de alto potencial, la solución obvia requiere algo de pensamiento”. ( IEEE 80 – 1986 , Pg 331 )( IEEE 80 – 1986 , Pg 331 )

• Solamente se pueden interconectar tierras de iguales características, para iguales clases de Tensión

DONDE IEEE Ó NEC EXIJE LA TIERRA UNICA ?

IEEE 80 PRESENTA LA NO EXISTENCIA DE IEEE 80 PRESENTA LA NO EXISTENCIA DE EQUIPOTENCIALIDAD EN LAS MALLASEQUIPOTENCIALIDAD EN LAS MALLAS

LA TENDENCIA A LA EQUIPOTENCIALIDAD ES DISMINUIR DIFERENCIAS DE TENSIÓN,

NO UNIR TIERRAS, SIN CRITERIO

Table 11 - Typical radio of CORNER TO CENTER mesh voltage

IEEE 80 - 2000 , Pg 87Grid Number Number of Meshes Em (CORNER / CENTER )

1 10 x 10 2.72

2 20 x 20 5.55

3 30 x 30 8.85

43

Respuesta ante una Respuesta ante una Onda Senoidal 6,6 kHzOnda Senoidal 6,6 kHz

Ms.C. GUSTAVO RAMOS - UNIANDES

44

Voltajes Transitorios MallaVoltajes Transitorios Malla

45


46


47


48


49


50

• Lograr valores de resistencia bajos en suelos de alta o media resistividad, comunes en nuestro medio es imposible aún enterrando toneladas de cobre.

• Si el valor de RTL sigue siendo el objetivo básico; una alternativa es la aplicación de geles que “mejoran la resistividad del S.N”. Como?, además deben ser aplicados mínimo 50 centímetros por debajo de la superficie. (NEC 250 - 81d).

51

APLICACIÓN DE GELES

Comparación entre la Utilización de un GEL de USA y un GEL Colombiano.

Catalogo de Gel USA

Gel aplicado 60 cm por debajo de la superficie.

16”

52

No cumple el NEC 250-52 d

Nota: Los equipos de medición de resistencia de puesta a tierra están diseñados para medir correctamente sí y solo si el centro geométrico y eléctrico de la malla son el mismo.

Catalogo de Gel COLOMBIANO

53

DISTRIBUCION DE VOLTAJE vs PROFUNDIDAD

(CON GELES MAL UTILIZADOS)

CON RESPONSABILIDAD

SOCIAL

Profundidad

Voltaje

SIN RESPONSABILIDAD

SOCIAL

54

SE PROPONE OTRA FORMA MÁS SE PROPONE OTRA FORMA MÁS PUSILÁNIME DE MALGASTAR EL PUSILÁNIME DE MALGASTAR EL

DINERO.DINERO.INTERCONECTAR TIERRAS CON INTERCONECTAR TIERRAS CON

BOBINAS DE CHOQUEBOBINAS DE CHOQUE

55

CIRCUITO CON BOBINA DE CHOQUE

QUE NECESIDAD HAY DE UNA BOBINA DE CHOQUE, QUE NECESIDAD HAY DE UNA BOBINA DE CHOQUE, PARA QUE INVOLUCRAR V=L di/dtPARA QUE INVOLUCRAR V=L di/dt

VOLTAJE EN EL SPAT PROTEGIDO CON BOBINA DE CHOQUE 40 HAnte una descarga Atmosférica de 10 kA

con dos resistencias de 5 Ohmios en paraleloVista en Osciloscopio con corriente contínua

0

5.000

10.000

15.000

20.000

25.000

30.000

35.000

40.000

0,0

0E

+00

5,0

0E

-05

1,0

0E

-04

1,5

0E

-04

2,0

0E

-04

2,5

0E

-04

3,0

0E

-04

3,5

0E

-04

4,0

0E

-04

4,5

0E

-04

5,0

0E

-04

TIEMPO

Voltaje en Sistema de Puesta a Tierra

Voltaje Tierra Eléctrica

ACEPTEMOS QUE ESTA DIFERENCIA DE SOBRETENSIÓN NO AFECTA LOS D.S.P , PERO PARA QUE

SE UNEN LOS SPAT SI CUANDO TIENEN QUE OPERAR EL CHOQUE ELÉCTRICO LOS INDEPENDIZA,

NO ES UNA FORMA DE MALGASTAR EL DINERO?

57

DADO QUE EL SUELO NATURAL NO TIENE DADO QUE EL SUELO NATURAL NO TIENE CAPACIDAD DE RECEPCIÓN DE LA ENERGIA CAPACIDAD DE RECEPCIÓN DE LA ENERGIA DE LAS DESCARGAS ATMÓSFERICAS Y DE DE LAS DESCARGAS ATMÓSFERICAS Y DE LA E. DE SUICHEO (E.TRANSITORIA) LA E. DE SUICHEO (E.TRANSITORIA)

SE REQUIERE INTRODUCIR UNA INTERFASE SE REQUIERE INTRODUCIR UNA INTERFASE DE UN CIRCUITO R-C DE TIEMPO DE DE UN CIRCUITO R-C DE TIEMPO DE CARGA/DESCARGA DE micro SgCARGA/DESCARGA DE micro Sg

PRIMERA RESPONSABILIDAD :PRIMERA RESPONSABILIDAD :RECEPTAR LA E. TRANSITORIA

58

DOS DEFINICIONES DE DESCARGA ATMOSFERICA

1 ))t)

Az,y,x

.((

Defecación de una nube.

• Esta definición nos obliga a construir pozos receptivos.

2 )

60

qL= 10000*10e-6*0.5=0.5q

qV= 10000*1.5e-3* 0.5 =75q

Rqv/ql=150

1

0

K

A

mSg

61

CALCULOS DE ALMACENAMIENTO TRANSITORIO DE ENERGIA

)6(.110*45.3

)5(.10*45.3

)4(.10*45.3

)3()10000(

2.6

)2(10000

700

1500,10

)1(

26

26

26

21500

0

)700/(1500

0

2

61500

0

6700

0

0

CapacitivaECSAEt

InductivaELSAEt

CalóricaERSAEt

dtedtiE

coulombq

eq

sRC

stKAI

eIi

SSt

S

t

DA

RCt

Requerimientos del pozo:

q = V*C V transitorio más requerido= 3000V

C=75/3000V = 25 mF

62

Descarga Atmosférica sobre una(s) varilla(s) enterrada en S.N normal

0

50

100

150

200

250

300

350

400

0.0001 0.01 1 100

INCREMENTO DE TEMPERATURA (ºC)

TIEMP

O (uS

G)

10 KA

20 KA

50 KA

: Resistividad del S.N (*cm)

o: Resistividad a 20 ºC

Ce: Calor especifico (Cal/gr./ºC)

Co: Calor especifico a 20 ºC

dti*

l1d

DnlneKE 2

T1Koe

e

TK

o e 1

l

dDneK

R

TK

oe 1ln1

TK

oe eCC 2

4

22 TdeClDKE

TKovc

c

22

23

1ln

lDCK

idDneK

dt

Td

ovv

TK

oe

T

i

l

dDnD

K

eC

K

Kt

TK

o

ov

e

v

2

22

3

3

*

1ln*

1**

Se puede visualizar el choque térmico

63

SEGUNDA RESPONSABILIDAD:SEGUNDA RESPONSABILIDAD:RETIRAR LA ENERGÍA RESIDUAL DEL RETIRAR LA ENERGÍA RESIDUAL DEL

SISTEMA ELÉCTRICO, YA QUE AL SISTEMA ELÉCTRICO, YA QUE AL MEZCLARSE CON LA OPERATIVA MEZCLARSE CON LA OPERATIVA

AFECTA LA CALIDAD DE LA E. AFECTA LA CALIDAD DE LA E.

OPERATIVA.OPERATIVA.

IEEE - 80 NO ESPECIFICA NINGUNA RESPONSABILIDAD DEL RETIRO DE LA ENERGÍA

RESIDUAL.

E de operación

Función del SPAT E. Estacionaria

m

zSPAT ZC

mF

COMPARACIÓN DE IMPEDANCIAS SPAT Vs CARGA ANTE

ENERGÍA RESIDUAL (armónicos)

W Residual= 2* n**60Z =RTin +1/jnWBC

RETIRAR LA ENERGÍA RESIDUAL

ZC = RC + jnWBL

14.SPAT Teoria en General

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