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Instalación de climatización de un Complejo de oficinas Página- 1 -

UNIVERSIDAD PONTIFICIA COMILLASESCUELA TÉCNICA SUPERIOR DE INGENIERÍA (ICAI)

INGENIERO INDUSTRIAL

1.1. MEMORIA DESCRIPTIVA

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1.1. MEMORIA DESCRIPTIVA

1.1.1. OBJETO Y CONTENIDO DEL PROYECTO

El presente proyecto tiene por objeto definir el cálculo, diseño, valoración,

dimensionamiento e instalación del sistema de climatización de un Complejo de

oficinas situado en la ciudad de Sevilla teniendo su fachada principal con orientación

Este, todo ello se hará ateniéndose a consideraciones tanto técnicas como legales a

las que deba ajustarse todo proyecto de climatización de un edificio.

La finalidad de este proyecto es comenzar calculando las cargas máximas que

se pueden dar en cada uno de los módulos o habitáculos para así luego, a partir de

dichos resultados, dimensionar las centrales de producción tanto de frío como de

calor, esto es, los grupos frigoríficos y calderas. También se dimensionarán los

conductos y redes de tuberías que irán a las unidades terminales (fan coils). Por

último, se dimensionarán las bombas o ventiladores a partir de las pérdidas de cargas

en conductos y tuberías.

El proyecto de climatización de un complejo de edificios en Sevilla consta de

las siguientes partes en las cuales quedan englobados contenidos y documentos

necesarios para la realización de este proyecto. Dichas partes son:

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- Memoria Descriptiva: En este apartado se detallan todos los cálculos,

equipos, sistemas y condiciones de funcionamiento que la instalación

debe poseer.

- Planos: En este documento se detallan tanto los planos de conductos de

aire de ventilación como los planos de tuberías pertenecientes a cada

planta del edificio en estudio.

- Pliego de Condiciones: En este apartado se citan las condiciones técnicas

a llevar a cabo de los equipos que se van a utilizar así como también se

incluye las características e instalaciones propias de cada uno.

- Presupuesto: En este último documento se expondrá el coste específico de

cada elemento que compone el sistema, también se incluye el coste

general de toda la instalación.

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1.1.2. DESCRIPCIÓN DEL EDIFICIO

El edificio en cuestión será un Complejo de oficinas ubicado en la ciudad de

Sevilla. Dicho Complejo de oficinas consta de dos edificios independientes, teniendo

ambos una arquitectura similar, con fachadas principales de orientación Este y Oeste.

La planta de cada uno de los edificios es rectangular y el acceso principal a cada

edificio se realiza por la planta baja en la fachada Este. También se dispone de otro

acceso de mercancías en planta baja con acceso desde fachada Este.

Cada edificio dispone de cuatro plantas que se van a climatizar, de similar

superficie cada una. Las plantas primera, segunda, tercera y cuarta son iguales. Tanto

el núcleo de ascensores, escaleras, como el de aseos se localizan en la zona central de

cada planta. Ambos edificios poseen zona común de aparcamiento exterior para

empleados.

Sobre la planta cuarta, en la cubierta, se alojan los equipos de climatización

exteriores, el grupo electrógeno y el cuarto de comunicaciones superior. A este nivel

llega uno de los tres ascensores.

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La superficie total construida distribuida por usos es aproximadamente la siguiente:

COMUNES OFICINAS

PLANTA BAJA 160 m2 872,46 m2

PLANTAS 1ª A 4ª 160 m2 901,25 m2

CUBIERTA 57 m2

TOTAL 857m2 4477,46 m2

TOTAL EDIFICIO: 5334.46 m2

TOTAL CONSTRUIDO COMPLEJO DE OFICINAS: 11577,92m2

Por último, como ya se ha señalado, la orientación de cada uno de los dos

edificios del Complejo de oficinas poseen en su fachada principal una orientación

Este y Oeste, este dato de vital importancia puesto que va a influir bastante en el

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cálculo de cargas ya que habrá zonas de los edificios que van a recibir la mayor parte

del día mucha radiación solar o por el contrario tienen sombra, esto repercutirá

enormemente en las necesidades energéticas que tendrá el edificio y son factores de

vital importancia cuando se trata de realizar un ahorro energético de la instalación.

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1.1.3. DATOS DE PARTIDA

Antes de pasar a exponer las condiciones climáticas se van a mostrar las

características geográficas de la ciudad de Sevilla.

Altitud 31 msnm

Latitud 37º23’ N

Longitud 5º59’ O

1.1.3.1. CONDICIONES CLIMÁTICAS INTERIORES

A continuación se van a mostrar las condiciones de confort y bienestar en el

interior del Complejo de oficinas sacadas a partir de la normativa de

Instrucción Técnica Complementaria ITE 02.

VERANO INVIERNO

Temperatura Seca

(ºC)

Humedad Relativa

(%)

Temperatura Seca

(ºC)

Humedad Relativa

(%)

24 30-70 21 50

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1.1.3.2. CONDICIONES CLIMATICAS EXTERIORES

A partir de la Normativa Española UNE 100001:2001 se han obtenido las

condiciones climáticas referentes a la ciudad de Sevilla, y son las que se muestran a

continuación:

Condiciones de Verano:

Temperatura seca = 36,4 ºC

Temperatura húmeda = 24 ºC

Variación diurna de Temperatura= 17,3 ºC

Humedad Relativa= 34%

Condiciones de Invierno:

Temperatura seca = 1,9 ºC

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1.1.4. CARACTERÍSTICAS CONSTRUCTIVAS

A continuación se van a describir de manera explícita las características de

cada uno de los distintos cerramientos que componen cada uno de los edificios del

Complejo de oficinas:

Muro Exterior:

El muro exterior del edificio está compuesto por: Enfoscado de cemento,

ladrillo perforado, cámara de aire, aislamiento de Poliestireno y otra fila de ladrillos

perforados.

Cristal:

Debe tenerse en cuenta que cada uno de los dos edificios que componen el

Complejo de oficinas están compuestos en parte de cristal en todas sus fachadas. Se

trata de vidrio doble que más adelante en la sección de cálculos se considerará con un

factor solar de 0,3.

Cubierta:

Como es de esperar este tipo de cerramiento lo tenemos únicamente en la

azotea. Dicho cerramiento está compuesto por una bovedilla, un aislamiento de

Poliestireno, una capa de hormigón para pendientes, un impermeabilizante de asfalto

y por una capa de grava para que la cubierta pueda ser transitable.

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Suelo sobre local sin climatizar:

Este tipo de cerramiento lo tenemos entre el sótano 1 y la planta baja que se

compone de una bovedilla, Aislamiento Poliestireno ,una cámara de aire, un tablero

de aglomerado y finalmente una moqueta.

Muro Interior:

Este tipo de partición se ubica entre locales sin climatizar como pueden ser

escaleras o baños con locales climatizados, y se compone de una fila de ladrillos

perforados y un enlucido de yeso por cada cara de la pared.

Una vez que se conoce la composición de cada cerramiento a continuación se

procede a exponer los coeficientes de transmisión de calor escogidos de cada

cerramiento según la normativa básica de edificación NBE-CT-79, y según dicha

normativa se obtiene los siguientes coeficientes:

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CERRAMIENTO COEF. TRANSMISIÓN

Muro exterior 0,7289

Cubierta 0,3954

Suelo sobre local sin climatizar 0,4841

Muro Interior 2,247

Vidrio 3,339

1.1.5. CONDICIONES DE USO

1.1.5.1. OCUPACIÓN

Como se sabe las personas que ocupan los edificios de oficinas generan

calor en su interior como producto de su metabolismo, ahora bien dicho

calor se transfiere al aire ambiente por convección, evaporación y radiación

desde su superficie. La cantidad disipada de calor va a depender de la

actividad de la persona y de la temperatura ambiente. Las aportaciones de

calor procedentes de las personas se pueden dividir en dos grupos:

1) Sensibles: Por diferencia de temperatura entre el exterior y el

cuerpo humano, teniendo humedad específica constante.

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2) Latentes: Consiste en a partir del vapor desprendido por el cuerpo

humano aumentar la humedad absoluta del ambiente con

temperatura constante.

La ocupación y la actividad humana han influido notablemente en los

cálculos de cargas. En cuanto a los datos se ha estimado el ritmo de trabajo en una

oficina, por lo que la carga latente y sensible de los ocupantes son:

CARGAS COEF. TRANSMISIÓN

Latente 52

Sensible 61

Por último, la ocupación en metros cuadrados por persona se ha considerado

de 8 teniendo en cuenta que se trata de un Complejo de oficinas.

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1.1.5.2. ILUMINACIÓN

En cuanto a la iluminación del edificio para las estancias de mediano y

pequeño tamaño como es el caso de los despachos se hará por medio de

luces alógenas en las estancias de pequeño y mediano tamaño como pueden

ser despachos y para los locales de mayor tamaño se pondrán

incandescentes como sucede en el caso de las salas de reuniones. Como

consecuencia se ha tomado una potencia media de 15 .

1.1.5.3. EQUIPOS

Como es lógico los equipos también van a aportan calor como carga a vencer,

debido a esto se ha tomado para el cálculo de cargas una potencia media de 25 .

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1.1.6. NORMATIVA Y APLICACIÓN

Para el desarrollo del presente Proyecto de Instalaciones se considera la

aplicación de toda la normativa legal vigente a este respecto, tanto nacional, como

autonómica o municipal citándose, de modo concreto, las siguientes:

REAL DECRETO 842 / 2.002 DEL 2 AGOSTO. REGLAMENTO

ELECTROTÉCNICO PARA BAJA TENSIÓN E INSTRUCCIONES TÉCNICAS

COMPLEMENTARIAS

NORMAS PARTICULARES DE LA COMPAÑÍA SUMINISTRADORA DE

ENERGÍA ELÉCTRICA

NORMA BÁSICA DE INSTALACIONES INTERIORES DE SUMINISTRO

DE AGUA (NIA), ORDEN DE DICIEMBRE DEL 1975

NORMAS UNE Y CEI DE OBLIDAGO CUMPLIMIENTO

REGLAMENTO DE APARATOS QUE UTILIZAN GAS COMO

COMBUSTIBLE, REAL DECRETO 494 / 1988 (B.O.E 25-05-88 Y SUS

CORRESPONDIENTES ITC)

NORMAS TECNOLÓGICAS DE LA EDIFICACIÓN N.T.E

REGLAMENTO DE APARATOS A PRESIÓN. REAL DECRETO

1244/1979 DEL MINISTERIO DE INDUSTRIA Y ENERGÍA DEL 4 DE ABRIL

(B.O.E DEL 29 MAYO). CORRECCIÓN DE ERRORES B.O.E DE 28 JUNIO.

CORRECCIÓN DE ERRORES B.O.E DE 24 ENERO DE 1991

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RESOLUCIÓN DE LA DIRECCIÓN GENERAL DE ENERGÍA Y

COMBUSTIBLES DEL 3 DE OCTUBRE DE 1969, INSTRUCCIÓN

COMPLEMENTARIA DEL REGLAMENTO SOBRE UTILIZACIÓ DE

PRODUCTOS PRETROLÍFEROS PARA CALEFACCIÓN U OTROS USOS NO

INDUSTRIALES, B.O.E 17 DE OCTUBRE DE 1969

NORMA BÁSICA DE EDIFICACIÓN NBE-CPI-96. PROTECCIÓN COTRA

INCENDIOS EN LOS EDIFICIOS. REAL DECRETO 2177/1996 DEL

MINISTERIO DE OBRAS PÚBLICAS Y URBANISMO DE 4 DE OCTUBRE

(B.O.E DE FECHA DE 29 DE OCTUBRE)

ESPECIFICACIONES TÉCNICAS DE EQUIPOS FRIGORÍFICOS Y

BOMBAS DE CALOR Y SU HOMOLOGACIÓN. REAL DECRETO 2643/85 DEL

MINISTERIO DE INDUSTRIA Y ENERGÍA DEL 18 DE DICIEMBRE (B.O.E DE

FECHA DE 24 ENERO). CORRECCIÓN DE ERRORES B.O.E DE 14 DE

FEBRERO

REAL DECRETO 865/2003 DEL 4 DE JULIO, POR EL QUE SE

ESTABLECEN LOS CRITERIOS HIGIÉNICOS- SANITARIOS PARA LA

PREVENCIÓN Y CONTROL DEL A LEGIONELOSIS Y NORMA UNE

100030/94 SOBRE “PREVENCIÓN DE LA LEGIONELA EN INSTALACIONES

DE LOS EDIFICIOS”

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REGLAMENTO DE SEGURIDAD PARA PLANTAS E INSTALACIONES

FRIGORÍFOCAS Y DISPOSICIONES COMPLEMENTARIAS. REALES

DECRETOS 3099/77 DE SEPTIEMBRE Y 394/79 DE 2 DE FEBRERO

REGLAMENTO DE ACTIVIDADES MOLESTAS, INSALUBRES,

NOCIVAS Y PELIGROSAS. DECRETO DE LA PRESIDENCIA DEL

GOBIERNO 2414/61 DE 30 D ENOIEMBRE (B.O.E DE FECHA 7 DE

DICIEMBRE)

PROTECCIÓN DEL MEDIO AMBIENTE ATMOSFÉRICO, LEY 38/72 DE

LA JEFATURA DE ESTADO DE 22 DE DICIEMBRE DE 1972 B.O.E DE 22 DE

DICIEMBRE

LEY DE PREVENCIÓN DE RIESGOS LABORALES 31/1995 DE 8 DE

NOVIEMBRE (B.O.E DE 10 DE NOVIEMBRE). REAL DECRETO 1627/97

SOBRE DISPOSICIONES MÍNIMAS DE SEGURIDAD Y SALUD EN LAS

OBRAS DE CONSTRUCCIÓN

REGLAMENTO DE INSTALACIONES TÉRMICAS EN LOS EDIFICIOS

(RITE) E INSTRUCCIONES COMPLEMENTARIAS (REAL DECRETO 2007)

NORMA BÁSICA NBE-CT-79 SOBRE CONDICIONES TÉRMICAS EN

LOS EDIFICIOS

ORDENANZA GENERAL DE SEGURIDAD E HIGIENE DEL

MINISTERIO DE TRABAJO (REAL DECRETO 14-04-97 486/1997)

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NORMAS DICTADAS POR LA COMUNIDAD AUTONOMA DE

ANDALUCIA

NORMAS DICATADAS POR EL EXCELENTISIMO AYNTAMIENTO DE

CORDOBA

PLIEGO DE CONDICIONES TÉCNICAS (ADJUNTO A ESTE

DOCUMENTO)

1.1.7. ESTIMACIÓN DE CARGAS

Todo acondicionamiento de aire es un proceso a seguir para tratar ese aire a fin

de conseguir un grado de confort en las personas que ocuparán el local

acondicionado.

Esa sensación de confortabilidad varía, indudablemente, según las personas, su

metabolismo, edad, sexo, estado físico, ropa que usan, actividad que desarrollan en el

local, condiciones atmosféricas exteriores de la localidad, estación del año, etc.

En la actualidad el ábaco de confort sirve de guía para fijar unas condiciones

interiores en el local, puesto que la reacción de los seres humanos será diferente ante

las mismas condiciones; es difícil encontrar un punto agradable para todo el mundo.

El acondicionamiento del aire lleva implícito el suministrar o extraer el calor

del aire, por lo tanto interesa conocer cómo se gana o se pierde ese calor del local en

estudio. El calor que fluye del cuerpo de mayor al de menor temperatura se transmite

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en la naturaleza por conducción, convección o radiación. Por lo tanto se debe realizar

cálculos para saber que ganancias o pérdidas se tienen por esas transferencias de

calor en el local. Hay un calor que es transmitido desde el exterior al interior del

local y otro producido dentro.

1.1.7.1. CARGAS EXTERIORES

Se define como carga exterior tanto al aporte de calor proveniente del exterior

en el caso de un clima cálido como al aporte de frío (pérdida de calor) en el caso de

clima invernal. Las cargas exteriores que se tienen en cuenta son transmisión y

radiación, despreciando la infiltración por tratarse de un edificio cuyo exterior está

totalmente acristalado y considerando además que se creará una sobrepresión en cada

una de las zonas del edificio de tal manera que el aire exterior nunca entre en ellas.

La transmisión es un fenómeno que se produce por existir un gradiente

térmico entre las caras de los muros, techos o suelos y que genera un flujo térmico de

la zona más cálida a la más fría. Este fenómeno puede darse tanto en verano como en

invierno invirtiendo en cada estación el sentido del flujo térmico.

La radiación consiste en un incremento de temperatura que se experimenta en

el local debido a la incidencia de los rayos del sol a través de las superficies

acristaladas. Este factor depende, a su vez, de otros parámetros como la altitud, la

temperatura del punto de rocío, la existencia o no de marco en las ventanas, el tipo y

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color del vidrio… que pueden aumentar o amortiguar la cantidad de calor aportada.

Este tipo de cargas se consideran solo en verano.

Se considera imprescindible mencionar que en los cálculos se ha tenido en

cuenta pérdidas de radiación solar por sombras. El procedimiento en un primer paso

consiste en comparar el perfil de obstáculos que afecta a la superficie de estudio con

el diagrama de trayectorias del sol. En dicho diagrama, que se encuentra en el código

técnico de edificación, se muestra la banda de trayectorias del sol a lo largo de todo

el año, válido para localidades de la Península Ibérica y Baleares (para las Islas

Canarias el diagrama debe desplazarse 12º en sentido vertical ascendente). Dicha

banda se encuentra dividida en porciones, delimitadas por las horas solares

(negativas antes del mediodía solar y positivas después de éste) e identificadas por

una letra y un número (A1, A2, ..., D14). La comparación del perfil de obstáculos

con el diagrama de trayectorias del sol permite calcular las pérdidas por sombreado

de la irradiación solar que incide sobre la superficie, a lo largo de todo el año. Para

ello se han de sumar las contribuciones de aquellas porciones que resulten total o

parcialmente ocultas por el perfil de obstáculos representado. En el caso de

ocultación parcial se utilizará el factor de llenado (fracción oculta respecto del total

de la porción) más próximo a los valores 0,25, 0,50, 0,75 ó 1.

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1.1.7.2. CARGAS INTERIORES

Se define como carga interior al aporte de calor generado en el interior del

edificio, teniendo únicamente sentido hablar de cargas interiores en verano ya que en

invierno el aporte de calor es favorable a nuestra instalación.

Las cargas interiores que se tienen en cuenta son ocupación, iluminación y

equipos:

1) Ocupación: El cuerpo humano genera calor en su interior y lo cede por

radiación, convección y evaporación desde su superficie (calor sensible), y por

convección y evaporación a través del sistema respiratorio, vapor (calor

latente). La carga total debida a la ocupación dependerá de la cantidad de

personas que habiten el local a climatizar, se ha estimado 8

2) Iluminación: Los elementos de iluminación, en este caso halógenos e

incandescentes, convierten la energía eléctrica en luz y en calor, por este

motivo hay que tenerlos en cuenta dentro del cálculo de cargas. Se ha tomado

una potencia media de 15

3) Equipos: Dentro del edificio también se sitúan equipos que aportan grandes

cantidades de calor al ambiente como son por ejemplo aparatos eléctricos,

fotocopiadoras, cafeteras, computadoras, impresoras…Se ha tomado una

potencia media de 25

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1.1.7.3. CAUDAL DE VENTILACIÓN

El caudal de ventilación será la cantidad de caudal de aire exterior que será

necesario extraer para atender a la cantidad necesaria de aire de renovación en un

determinado espacio. Este caudal de ventilación se obtendrá haciendo uso del

programa Excel con el cual se ha realizado el cálculo de cargas, para cada sistema y

cada local, cuyos resultados se muestran en el ANEXO 1. Para calcular este caudal de

forma manual se tendría que multiplicar el número aproximado de personas en el

espacio estudiado por unos coeficientes tabulados en función de la actividad que se

fuese a desempeñar.

Este caudal de ventilación deberá entrar al edificio en condiciones de confort

tanto para temperaturas como para humedades por lo tanto el edificio dispondrá de un

climatizador en la azotea, que estará compuesto por una batería de frío, una batería de

calor, un humidificador, un filtro de aire, dos ventiladores para impulsión y retorno y

un recuperador que hará las funciones de un intercambiador entre el aire de salida del

edificio y el de entrada, lo que nos una recuperación de energía teórica del 60% en

condiciones de diseño.

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1.1.8. DESCRIPCIÓN DEL SISTEMA DE CLIMATIZACIÓN

1.1.8.1. REQUERIMIENTO DE LAS INSTALACIONES

Para la realización de este proyecto se ha escogido un sistema de distribución

de agua caliente y enfriada a cuatro tubos, esta elección es debida a que un sistema de

agua que proporciona una serie de características beneficiosas que se explican a

continuación:

Este sistema no necesita grandes espacios para ser instalado, posee un control

individual de cada local mediante un sistema de fan coils con distribución de cuatro

tubos, lo que también proporciona que toda avería u operación de mantenimiento se

hará de manera centralizada.

En cuanto a los requerimientos del sistema se focalizará en el esquema de

principio utilizado en el edificio, adjunto en el apartado de planos del proyecto. En

primer lugar, en el circuito primario debido a las necesidades de la instalación

utilizamos un grupo frigorífico condensado por aire alimentado por energía eléctrica

que será la mejor solución para las necesidades del edificio. La central frigorífica

formada por una enfriadora de agua de condensación por aire, de tal forma que se

evitará la instalación de torres de refrigeración para la condensación de agua evitando

problemas de proliferación de legionella. De esta forma se reduce el espacio

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requerido para la instalación del equipo necesario, así como los costes de explotación

por mantenimiento al centralizar la producción en un solo equipo.

También en el circuito primario es necesaria la instalación de un grupo de

calor, caldera, que cubra las necesidades del edificio en todo momento. Se tienen

varias opciones de equipos para instalar como calderas de combustión tanto de gases

como de combustibles líquidos, así como la instalación de una bomba de calor.

Viendo las necesidades de la instalación se han elegido como generador de agua

caliente una caldera de combustión de gas.

Como último elemento de la cubierta además de la caldera y la enfriadora en

el esquema de principio, se tiene el climatizador (unidad de tratamiento de aire)

formado por un recuperador, un filtro, una batería de frío, una de calor, un

humidificador y un ventilador; este climatizador se construye a medida en función de

las necesidades del edificio.

Se considera que este sistema, así proyectado, se ajusta a los criterios de

diseño y selección indicados en los correspondientes apartados de la ITE 02.4 del

Reglamento RITE.

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1.1.8.2. DESCRIPCIÓN DE LA INSTALACIÓN

La climatización del edificio seguirá el siguiente proceso; En la azotea

mediante el grupo frigorífico y la caldera se conseguirá agua a las temperaturas

necesarias que mediante las bombas y la red de tuberías se irá repartiendo a las

unidades terminales (fan coils), unidades de las que se tendrá una o varias por

modulo dependiendo de las condiciones y ubicación de estos.

También desde la azotea mediante el climatizador a través de la red de conductos

se llegará a los fan coils, para dar el suficiente aire de recirculación necesario para

una óptima ventilación del edificio y así conseguir que el aire no se vicie.

Dicho esto se realizarán dos elecciones, por un lado la elección de las máquinas

que alimentarán simultáneamente nuestro edificio, como son la caldera, la enfriadora

y las bombas y por otro lado se elegirán las maquinas que acondicionaran los locales

de nuestro edificio, los fan coils que darán las condiciones de confort a los locales, así

como el climatizador correspondiente a estos.

Seguidamente en los sucesivos apartados se detallaran las máquinas de la

instalación así como la realización de su elección.

Los componentes del sistema en cada edificio por separado son:

- 1 Enfriadora de agua por condensación por aire

- 1 Caldera

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- 3 Bombas de agua fría; una del circuito primario, una del secundario y otra

del circuito del climatizador. Siendo dos de ellas bombas redundantes

especialmente las del circuito primario y secundario.

- 3 Bombas de agua caliente; una del circuito primario, una del secundario y

otra del circuito del climatizador. Siendo dos de ellas bombas redundantes

especialmente las del circuito primario y secundario.

- Climatizador (unidad de tratamiento de aire)

- Fan coils

1.1.8.2.1.CENTRAL FRIGORÍFICA

La central frigorífica será la encargada de la producción de frio, su función es

alimentar con agua fría al climatizador y a los fan coils. Está situada en el exterior

del edificio, en la azotea.

La elección de la central frigorífica está afectada por dos aspectos:

- Los aspectos económicos del sistema.

- La carga simultánea a vencer de todo el edificio al completo.

En cuanto al aspecto económico se debe procurar mantener un equilibrio

entre el coste inicial, y el coste de funcionamiento.

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En cuanto a la carga a vencer la demanda máxima producida simultáneamente

por cada edificio para refrigerar será de unos 347 KW. Este resultado sale de sumar

la energía sensible y latente simultánea que necesita el edificio entero para vencer las

cargas internas y las externas, el cálculo de cargas se realiza mediante método

Carrier. Por lo que se ha seleccionado una enfriadora de agua de condensación por

aire con ventiladores axiales de Carrier 30RB 372 ya que garantiza una capacidad

frigorífica suficiente para nuestra instalación, ya que proporcionará una potencia total

de 359 Kw; el catálogo de las enfriadoras está adjunto en el ANEXO 3.

1.1.8.2.2. CENTRAL CALORÍFICA

La elección de la caldera no se ve tan afectada por los aspectos económicos,

estos más bien están en función del combustible que esta requiera ya que su

mantenimiento es lo que realmente le aporta el valor económico y no la carga

calorífica que proporcione.

La caldera al igual que la enfriadora la colocaremos en la azotea del edificio y

alimentará las unidades terminales (Fan Coil), así como la batería de calor del

climatizador. La demanda máxima producida simultáneamente por cada edificio para

calentar será de unos 184 KW; esto dato sale de sumar la energía sensible simultánea

que se obtiene mediante el método Carrier (119411W) con la potencia de calefacción

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necesaria para la ventilación (64580W). Por lo que se ha seleccionado una caldera de

acero de baja temperatura y alto rendimiento para combustibles líquidos y gaseosos

de Ferroli PREXTHERM N 240; que tiene una potencia nominal útil máxima de 240

Kw y una potencia nominal mínima de 150 Kw; por lo que cubre debidamente los

requisitos necesarios para la instalación. Catálogo adjunto en el ANEXO 4.

1.1.8.2.3. CLIMATIZADORES

El climatizador será la máquina que se usará para pasar el aire exterior a las

condiciones de confort dentro de cada edificio y se compone de un recuperador, un

filtro de aire, una batería de frio, una batería de calor, un humidificador de lanza de

vapor de 51,09 y un ventilador de aire de impulsión y otro de retorno.

Para seleccionar el equipo se hará la suma de todos los caudales de

ventilación obtenidos para cada local con el método Carrier, además del cálculo de la

batería de frio y de calor que se seleccionarán mediante la potencia calculada para el

edificio.

En el edificio se necesitará elegir un solo climatizador que proporcionará las

condiciones de confort específicas para cada local.

El climatizador de cada edificio requerirá las siguientes potencias:

Demanda invierno: 64580 W

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Demanda verano: 43085 W

Caudal de impulsión Max. = 3264,9

Caudal de retorno= 1607

El ventilador de Impulsión tendrá 267 Pa de presión disponible.

El ventilador de extracción 155 Pa de presión disponible

1.1.8.2.4. FAN COILS

Estas unidades terminales son el último paso para la refrigeración del local y

se componen de: Una boca de entrada de aire primario, otra boca de aire recirculado,

un filtro, un ventilador de aire de impulsión y otro de retorno, un serpentín de

refrigeración y calefacción, una boca de descarga de aire, las baterías de frío y calor

y el humidificador. Todo esto será tanto para agua caliente como para agua fría,

dependerá de las condiciones exteriores.

Para la selección de estas unidades terminales hay que tener en cuenta la

potencia sensible a vencer y el caudal de aire de ventilación en cada local, datos que

se han obtenido con el método Carrier.

Las unidades elegidas son de cuatro tubos, dos para el agua fría, una de ida y

otra de retorno y las otras dos para el agua caliente también siendo una de ida y la

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otra de retorno. Su ubicación en los locales se puede ver en los planos que se

encuentran en el documento plano, se pretende que la colocación sea la más correcta

para una buena distribución del aire climatizado.

Las unidades son elegidas según los catálogos que se ha adjuntado en los

anexos.

1.1.8.3. ELEMENTOS QUE COMPONEN LA INSTALACIÓN

La instalación completa del sistema de climatización de cada edificio se compone de:

1 Caldera

1 Enfriadora

6 Bombas gemelas

2 Colectores de impulsión

2 Colectores de retorno

Termómetros

Manómetros

Válvulas de mariposa

Válvulas de seguridad

Valbulatas

Filtro de agua

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Compensadores de dilatación

Contadores de agua

Fan coils

Climatizador

Tuberías

Conductos

Vasos de expansión

Todos estos elementos se pueden observar detalladamente en su posición en

el documento adjunto de planos, así como la descripción técnica de algunos de ellos

en los catálogos adjuntos en los anexos.

1.1.9. CONDUCTOS Y TUBERIAS

Es de vital importancia el diseño de las redes de conductos, tanto de

impulsión como de retorno así como de las tuberías de entrada y de salida. Las

dimensiones de los mismos se mostraran en los planos adjuntos.

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1.1.9.1. RED DE CONDUCTOS DE AIRE

El trazado de conductos de la instalación se extiende desde los climatizadores

hasta la zona a climatizar. La instalación consta de dos redes diferenciadas de

conductos:

- Impulsión: Lleva el aire en unas condiciones de humedad y temperatura

determinadas desde el climatizador hasta las zonas a climatizar.

- Retorno: Transporta el aire viciado desde los locales hasta el exterior.

Se ha procurado que el tendido de conductos sea lo más sencillo y simétrico

posible, para obtener un correcto equilibrado. Los elementos terminales se situarán

en puntos adecuados para proporcionar una correcta distribución del aire y de

acuerdo con las características y el uso que se va a realizar de los locales a climatizar,

se cuidara el aspecto estético y el nivel de ruido (velocidad de impulsión adecuada).

Todos los tramos de conducto se han calculado mediante el método de pérdida

de carga constante, este método se utilizara en los conductos de impulsión y retorno;

se evitará así una sonoridad elevada y mediante controles de caudal de aire

conseguiremos una distribución correcta del aire para así intentar conseguir una

presión estática uniforme en todas las ramas y bocas de impulsión. Para ello se ha

utilizado el diagrama de pérdidas de aire adjunto en el ANEXO 6.

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Los conductos de aire estarán realizados de chapa y dentro del circuito

establecido se incluirá transformaciones, codos, acoplamientos, derivaciones,

condensación de agua y control de aire que se tendrá en cuenta a la hora de realizar su

montaje.

1.1.9.2. RED DE CONDUCTOS DE AGUA

El trazado de tuberías está compuesto por dos tipos de circuitos cerrados, tanto

para el de calor como el de frío. Podemos denominar circuito secundario a aquel que

sirve para abastecer a todos los consumos, mientras que el primario es aquel que va

desde los colectores hasta los grupos frigoríficos o caloríficos.

Para dimensionar las tuberías se hallará el caudal que circula por cada tramo,

conociendo los caudales de agua máximos que necesitan cada uno de los elementos

que requieren agua, con los que se obtendrá el caudal necesario para el

funcionamiento de la instalación.

Tras esto, se procede a la elección del diámetro de cada tramo de tubería,

teniendo en cuenta que el fluido en las tuberías no debe sobrepasar una velocidad de

1.5 y una pérdida de carga de 40 mmca por unidad de longitud.

La instalación dispondrá de vasos de expansión (debido al incremento de

temperatura sufrido por el agua a su paso por la caldera y la enfriadora), válvulas que

aíslen los diferentes elementos del resto del sistema y tapones de vaciado en los

CÁLCULOS




lugares oportunos, de manera que el desmontaje de los grupos frigoríficos,

climatizadores o bombas sea fácil y no haya que vaciar todo el sistema para ello.

Además, se instalarán también termómetros a la entrada y salida de la batería, y

manómetros en la impulsión y aspiración de las bombas.

El circuito de agua, descrito anteriormente, está dotado de aislamientos

exteriores en todo su recorrido, con el objeto de evitar pérdidas de energía térmica.

La distribución de agua hasta los distintos elementos se realizará mediante tubos de

acero soldados DIN 2440, debidamente aislados.

Los circuitos de agua han sido aislados según IT.IC. por medio de coquilla

elastómera con recubrimientos epoxi o similar.

Todos los circuitos de agua llevarán intercalados sus correspondientes filtros.

En el circuito de agua deben situarse dos vasos de expansión, uno para el circuito

frigorífico y otro para el de calor, con el objeto de evitar que el aumento de volumen

que experimenta el agua dañe la instalación.

Las características de todos estos elementos se encuentran en los anexos y

pliego de condiciones.

CÁLCULOS




1.1.9.2.1.SELECCIÓN DE BOMBAS

Uno de los elementos imprescindibles en una instalación de estas características

son las bombas, ya que la circulación del agua por las tuberías necesita una presión

mínima para así poder llegar a todos los puntos de la instalación, instalación que al

tener acoplamientos, válvulas y por el propio rozamiento del agua con la tubería sufre

una pérdida de carga que será la que la bomba tendrá que suplir para así poder llegar

el agua a todos los puntos de la instalación.

Se necesitarán una bomba para el circuito primario de agua fría, otra para el

secundario de agua fría; dos bombas para el circuito primario y secundario de agua

caliente y otras dos bombas para el circuito de climatizadores, de estas últimas una de

ellas será de reserva, esto es, entrará en funcionamiento una vez que haya avería. Para

calcular la bomba se necesita saber el caudal de la misma, la temperatura del fluido,

así como la perdida de carga que tiene que vencer. Con la ayuda del programa de

bombas SEDICAL se podrá seleccionar y elegir el modelo de la bomba que más se

adapte a las necesidades requeridas.

Para las bombas de los circuitos primarios y de climatizadores tanto de frío

como de calor; el caudal se calcula con la potencia que necesitará la caldera, el

enfriador, la batería de frio y de calor del climatizador respectivamente, dividiéndola

por el incremento de temperatura que se produce; y la pérdida de carga se calcula

CÁLCULOS




teniendo en cuenta el caudal y el diámetro de la propia tubería, la pérdida de carga

que ésta produce por metro de tubería, que se calculará mediante el diagrama para las

pérdidas de agua a 80ºC en tuberías de acero en circuito cerrado sin sobrepasar los

límites de 40 mmca y 1,5 m/s de velocidad (ANEXO 5); más la longitud equivalente

de pérdida de carga de los acoplamientos.

El cálculo de las bombas del sistema secundario en cuanto a caudal se refiere

este será la suma de todos los caudales de cada planta y la pérdida de carga seguirá el

mismo proceso que para el sistema primario, pero variará el camino a seguir ya que

para el secundario se estudiará el punto más alejado de la instalación por ser el que

mayor pérdida de carga tiene.

Para la instalación se han elegido las siguientes bombas:

Circuito Primario de Frío: SIM 80/270.1-3.0/K

Circuito Secundario de Frío: SIM 100/190-2.2/K

Circuito Climatizador de Frío: SAM 30/145-0.2/K

Circuito Primario de Calor: SIM 50/265.1-1.1/K

Circuito Secundario de Calor: SIM 65/190.1-0.55/K

Circuito Climatizador de Calor: SIM 50/150.1-0.25/K

CÁLCULOS




1.1.10. VASOS DE EXPANSIÓN

Los vasos de expansión cerrados están destinados a instalaciones en circuito

cerrado y permiten absorber los aumentos de volumen producidos por la elevación de

temperaturas de los fluidos que circulan por las instalaciones.

Para realizar esta función, los depósitos llevan en su interior una membrana fija o

intercambiable. Estas membranas son de caucho especial, impermeable, flexible, de

gran elasticidad y elevada resistencia a la temperatura. Están fabricadas según la

norma DIN-4807.

Entre la membrana y la pared interior del depósito se encuentra una cámara

llena de aire sometida a presión. La membrana al llenarse de agua, va empujando

esta masa de aire, que se comprime. Una vez cesa el esfuerzo, el aire empuja a la

membrana hasta recobrar la presión de diseño original. Para la regulación de la

presión del aire en la cámara de gas, el vaso va provisto de una válvula, debidamente

protegida, y la conexión al agua, mediante un manguito roscado, según DIN-259.

Se necesita conocer en primer lugar el volumen de agua dilatada por efecto

del calor que se producirá en el circuito cerrado y posteriormente habrá que realizar

una serie de cálculos que se muestran detalladamente en el apartado de cálculos así

como también se muestra el tipo y el modelo de vaso de expansión que ha sido

seleccionado.

CÁLCULOS




1.1.11. SISTEMAS DE CONTROL Y REGULACIÓN

El sistema de gestión y control de la instalaciones tendrá por objeto, como

tareas principales a realizar, la optimización del funcionamiento de las instalaciones

desde el punto de vista tanto del consumo de energía como de la racionalización de

las secuencias de funcionamiento con objeto de conseguir unos gastos de explotación

mínimos, así como un óptimo nivel de confort en las zonas climatizadas y máxima

seguridad en el funcionamiento de las instalaciones. Para ello se dispondrá de

información en tiempo real de todas las situaciones de avería o alarmas que se

produzcan, así como del estado de funcionamiento de los equipos y lecturas de las

variables que se controlan en la instalación. La realización de todas estas tareas se

llevará a cabo mediante Controladores Microprocesados Distribuidos que permitan

garantizar un funcionamiento seguro del sistema y además controlen todos los

procesos de una forma rápida y eficaz. El diseño de este sistema de control cumple las

prescripciones generales marcadas por la normativa RITE, así como las

prescripciones particulares, relativas a exigencias de rendimiento y ahorro energético,

marcadas por las ITE correspondientes. La monitorización de las señales del sistema

se realizará desde el correspondiente PC, situado en la planta baja en el que el

operador recibirá toda la información de funcionamiento y desde él podrá realizar

actuaciones sobre los equipos de las instalaciones (por ejemplo: arrancar / parar

equipos).

CÁLCULOS




La disposición de los equipos de control y supervisión de funcionamiento de

las instalaciones se han adaptado a la disposición de los equipos de las instalaciones

en las plantas de cada edificio. Las funciones del sistema de control son:

- Puesta en marcha y parada de los equipos con modificación de estado,

tanto de forma unitaria, como del sistema en su conjunto, en lo relativo a

los equipos centrales y unidades terminales de climatización.

- Control óptimo de las condiciones deseadas de confort, supervisadas

permanentemente desde el puesto de control

- Detección de desviaciones de parámetros o funcionamientos

anormales de los equipos centrales de las instalaciones electromecánicas.

- Supervisión del correcto funcionamiento de los equipos de las

instalaciones electromecánicas (grupo enfriador y grupo térmico, grupos

de bombeo, climatizador de aire primario, fan coils, extractores, etc.) y

totalización del número de horas de servicio de los mismos con vistas al

mantenimiento de dichos equipos.

- Monitorización de las señales de campo procedentes de los sistemas

controlados (eléctricos, mecánicos, etc.) que posibiliten la regulación y

control de la eficiencia del funcionamiento de las instalaciones de acuerdo

a parámetros predefinidos

CÁLCULOS




- Visualización del valor de los diferentes parámetros registrándolos,

tanto por su incidencia, como por su archivo histórico, así como el estado

funcional de cada equipo.

- Recepción de alarmas y actuación sobre determinados equipos

y sistemas electromecánicos del edificio, permitiendo al operador del

sistema tener un conocimiento inmediato de las situaciones de anomalía

que se presenten en la instalación.

La arquitectura del Sistema de Gestión y Control de las Instalaciones

Electromecánicas del Edificio estará basado en la utilización de controladores

microprocesados, en el nivel de proceso, que realizan operaciones rutinarias de

control DDC, libremente programables (Salas de máquinas, Climatizadores, etc.) o

preconfigurados (Fan-Coils), unidos a los buses de comunicación previstos, según la

arquitectura de distribución de los equipos de control en el edificio. Con esta

arquitectura, se dispondrá de un Sistema de Gestión y Control totalmente distribuido

en el que los diferentes controladores estarán próximos a las instalaciones que

controlan, simplificando la instalación eléctrica del mismo y facilitando de manera

importante las tareas de mantenimiento posterior.

CÁLCULOS




1.1.12. IMPORTE, FECHA Y FIRMA

El coste total de la instalación, montaje y puesta en marcha de las

instalaciones y equipos mecánicos de aire acondicionado, calefacción y ventilación de

los dos edificios que forman el Complejo de oficinas en la ciudad de Sevilla, es de:

1.472.785,72 €

CÁLCULOS




1.2. CÁLCULOS

CÁLCULOS




1.2 CÁLCULOS

1.2.1 CÁLCULO DE COEFICIENTES DE TRANSMISIÓN DECALOR

En este apartado lo que se va a realizar es el cálculo de cada uno de los cerramientos

de los que se compone el edificio, estos cálculos se han hecho de acuerdo con el

Código Técnico de la Edificación (CTE), y los valores de cada uno de los materiales

según la norma NBE-CT-79.

Seguidamente se detalla la forma de cálculo de cada uno de los cerramientos:

1. Se detallan cada uno de los materiales de los que está compuesto cada

cerramiento con sus respectivos espesores y coeficientes de transmisión.

2. Se aplica la fórmula para sacar la resistencia total:

3. Mediante el inverso de la resistencia se saca el Coeficiente de Transmisión:

4. Se ha de comprobar que el coeficiente no sea mayor que el límite que impone

el Código técnico de Edificación.

CÁLCULOS




Seguidamente se muestran de manera abreviada los cálculos de cada uno de los

cerramientos:

MURO EXTERIOR:

Material Espesor(m)

λ(W/m °C)

Resistencia(m2 K/W)

1 Resistencia superficial interior (Ri) - - 0,132 Pintura 0,004 - 03 Enfoscado de cemento 0,02 0,87 0,02298854 Ladrillo Perforado 0,115 - 0,155 Cámara de aire 0,02 - 0,17

6 Aislamiento Poliestireno expandidoTipo I 0,04 0,034 1,1764705

7 Ladrillo Perforado 0,115 - 0,1158 Resistencia superficial exterior (Re) - - 0,04

1,80445909

R=1,80445909 ; ; K= 0,5541 W/m2*k

Como 0,5541 < Límite CTE es un resultado válido.

CÁLCULOS




CUBIERTA:

Material Espesor(m)

λ(W/m °C)

Resistencia(m2 K/W)

1 Resistencia superficial interior (hi) - - 0,12 Grava 0,04 0,81 0,04938273 Impermeabilizante Asfalto 0,01 0,7 0,01428574 Hormigón pendientes 0,1 0,09 1,1111111


6 Bovedilla Cerámica 0,2 - 0,267 Resistencia superficial exterior (he) - - 0,04

4,18347519

R=4,18347519 ; ; K= 0,2390 W/m2*k


CÁLCULOS




SUELO SOBRE LOCAL SIN CLIMATIZAR

Material Espesor(m)

λ(W/m °C)

Resistencia(m2 K/W)

1 Resistencia superficial interior (hi) - - 0,172 Moqueta 0,01 0,05 0,23 Tablero de Aglomerado 0,03 0,08 0,3754 Cámara de aire 0,02 - 0,16


6 Bovedilla Cerámica 0,25 - 0,317 Resistencia superficial exterior (he) - - 0,04

2,43147059

R=2,43147059; ; K= 0,4112 W/m2*k


CÁLCULOS




MURO INTERIOR:

Material Espesor(m)

λ(W/m °C)

Resistencia(m2 K/W)

1 Resistencia superficial interior (hi) - - 0,132 Enlucido de yeso 0,02 0,87 0,22988513 Ladrillo Perforado 0,115 - 0,154 Enlucido de yeso 0,07 0,055 1,272988515 Resistencia superficial exterior (he) 0,02 - 0,13

1,70597701

R=1,70597701; ; K= 0,5861 W/m2*k


VIDRIO:

K=2,3895

Fs=0,27

CÁLCULOS




1.2.2 CÁLCULO DE CARGAS

El cálculo de todas las cargas de cada edificio se hará por dos métodos el

primero será mediante cálculos con el método Carrier.

A continuación se va a detallar el proceso de cálculo a seguir si se utiliza el

programa, que se compondrá de los siguientes pasos:

1. Se introducen las características climáticas de la ciudad a estudiar.

2. Se introduce la composición de cada uno de los cerramientos.

3. Se divide el edificio en módulos.

4. Los datos necesarios de cada módulo serán: Área, Orientación,

Cerramientos, Potencias necesarias, Ocupación…

5. Una vez se han introducido todos los módulos, con el total de módulos de

una planta, se hace un sistema, sistema que englobara todas las cargas

tanto frigoríficas como caloríficas de dicha planta.

6. Se vuelve a hacer un sistema con todos los módulos del edificio para así

poder sacar los cálculos de todo el edificio.

Una vez introducido todos estos datos el programa realiza un cálculo de las

cargas máximas de refrigeración y calefacción necesarias, teniendo en cuenta un

estudio de temperaturas desarrollado durante las 24 horas de los 365 días del año.

CÁLCULOS




1.2.3 CÁLCULO DE UNIDADES TERMINALES

La elección de los equipos terminales que tendrá la instalación agua-aire de

cada edificio se ha hecho siguiendo un mismo procedimiento:

Obteniendo la carga a vencer tanto en verano como en invierno para cada

módulo estudiado, esta carga será la suma de la potencia sensible y latente tanto

para verano como para invierno. Una vez obtenida la potencia a vencer se irá al

catálogo de fan coil y se seleccionará a partir de la potencia sensible, todos los datos

relativos a la selección de los fan coils se muestran en las siguientes tablas y los

datos técnicos están en el catalogo adjunto de los fan coils en el ANEXO 2.

Las unidades terminales serán unidades fan coil de cassette hidrónico de

Carrier, el modelo será el 42CE, dentro de este modelo se han ido seleccionando

varios siempre según las necesidades de los locales a climatizar, normalmente serán

baterías de 4 tubos pero existirán módulos en los que sean baterías de 2 tubos, todo

esto se muestra en las siguientes tablas.

CÁLCULOS

Instalación de climatización de un Complejo de oficinas Página49



TABLA SELECCIÓN FAN COILS PLANTA BAJA

CÁLCULOS




DATOS DE CALCULOPLANTA LOCAL USO Nº S h V P. FRIG. SEN. P. FRIG. TOT. P. CALOR EQUIPO SELEC. P. Elec Q Impulsión P. INST. FRIO CAUDAL Wf P. INST. CAL. CAUDAL Wc Q A.Ext. SUBSIST.

m2 m m3 W W W (MODELO) Kw (l/s) W l/h W l/h m3/hBAJA Módulo1 Oficinas 1 8,81 5,45 48,01 1.975 2.028 1.379 1 42GWD 008 0,085 86/136/194 2.800 481,60 1.680 200,00 39,60 EDIFICIOBAJA Módulo2 Oficinas 1 16,66 5,45 90,80 4.149 4.249 2.585 1 42GWD 016 0,120 147/242/338 6.140 1056,08 3.500 250,00 75,24 EDIFICIOBAJA Módulo3 Oficinas 1 16,66 5,45 90,80 4.149 4.249 2.585 1 42GWD 016 0,120 147/242/338 6.140 1056,08 3.500 250,00 75,24 EDIFICIOBAJA Módulo4 Oficinas 1 8,28 5,45 45,13 2.172 2.222 1.351 1 42GWD 008 0,085 86/136/194 2.800 481,60 1.680 200,00 37,44 EDIFICIOBAJA Módulo5 Oficinas 1 15,00 5,45 81,75 5.727 5.817 2.411 1 42GWD 020 0,200 178/315/468 8.130 1398,36 4.600 200,00 67,68 EDIFICIOBAJA Módulo6 Oficinas 1 12,20 5,45 66,49 3.453 3.526 1.558 1 42GWD 012 0,085 150/203/283 4.390 755,08 2.400 200,00 55,08 EDIFICIO

42GWD 020 0,200 178/315/468 8.130 1398,36 4.600 200,0042GWD 016 0,120 147/242/338 6.140 1056,08 3.500 200,00

BAJA Módulo8 Oficinas 1 13,10 5,45 71,40 5.554 5.617 1.398 1 42GWD 020 0,200 178/315/468 8.130 1398,36 4.600 200,00 59,04 EDIFICIOBAJA Módulo9 Oficinas 1 15,30 5,45 83,39 6.500 6.574 1.628 2 42GWD 012 0,085 150/203/283 4.390 755,08 2.400 200,00 68,76 EDIFICIOBAJA Módulo10 Oficinas 1 13,10 5,45 71,40 5.554 5.617 1.398 2 42GWD 010 0,095 131/167/236 3.280 564,16 1.850 200,00 59,04 EDIFICIOBAJA Módulo11 Oficinas 1 11,30 5,45 61,59 4.868 4.922 1.218 1 42GWD 016 0,120 147/242/338 6.140 1056,08 3.500 200,00 50,76 EDIFICIOBAJA Módulo12 Oficinas 1 13,10 5,45 71,40 5.554 5.617 1.398 1 42GWD 020 0,200 178/315/468 8.130 1398,36 4.600 200,00 59,04 EDIFICIOBAJA Módulo13 Oficinas 1 16,60 5,45 90,47 7.173 7.253 1.954 2 42GWD 012 0,085 150/203/283 4.390 755,08 2.400 200,00 74,88 EDIFICIOBAJA Módulo14 Oficinas 1 11,00 5,45 59,95 593 659 227 1 42GWD 004 0,070 100/125/184 1.700 292,40 810 200,00 49,68 EDIFICIOBAJA Módulo15 Oficinas 1 10,80 5,45 58,86 583 648 225 1 42GWD 004 0,070 100/125/184 1.700 292,40 810 200,00 48,60 EDIFICIOBAJA Módulo16 Oficinas 1 9,90 5,45 53,96 823 882 834 1 42GWD 004 0,070 100/125/184 1.700 292,40 840 250,00 44,64 EDIFICIOBAJA Módulo17 Sala de Reuniones 1 19,39 5,45 105,68 1.273 1.390 1.151 1 42GWD 008 0,085 86/136/194 2.800 481,60 1.680 200,00 87,48 EDIFICIOBAJA Módulo18 Pasillo 1 41,10 5,45 224,00 2.776 3.023 2.703 2 42GWD 008 0,085 86/136/194 2.800 481,60 1.680 200,00 194,76 EDIFICIO

42GWC 016 0,120 147/242/338 6.140 1056,08 - -42GWD 008 0,085 86/136/194 2.800 481,60 1.680 200,00

EDIFICO

EDIFICIO

Nº EQUIPOS

1 23,90 5,45 10.637130,26

1

Módulo7BAJA

BAJA Módulo19 Oficinas 759

Oficinas

1

10.769 4.014 107,64

538,20119,57 5,45 651,66 5.928 6.647

1

CÁLCULOS




TABLA SELECCIÓN FAN COILS PLANTAS 1, 2, 3 Y 4

CÁLCULOS




DATOS DE CALCULOPLANTA LOCAL USO Nº S h V P. FRIG. SEN.P. FRIG. TOT. P. CALOR EQUIPO SELEC. P. Elec Q ImpulsiónP. INST. FRIOCAUDAL WfP. INST. CAL.CAUDAL Wc Q A.Ext. SUBSIST.

m2 m m3 W W W (MODELO) Kw (l/s) W l/h W l/h m3/hPRIMERA Módulo1 Oficinas 1 24,98 4,15 103,67 2.331 2.481 1.398 1 42GWD 008 0,085 86/136/194 2.800 481,60 1.680 200,00 113 EDIFICIOPRIMERA Módulo2 Oficinas 1 19 4,15 78,85 1.857 1.971 841 1 42GWD 008 0,085 86/136/194 2.800 481,60 1.680 200,00 86 EDIFICIOPRIMERA Módulo3 Oficinas 1 19 4,15 78,85 1.857 1.971 841 1 42GWD 008 0,085 86/136/194 2.800 481,60 1.680 200,00 86 EDIFICIOPRIMERA Módulo4 Oficinas 1 18,36 4,15 76,19 1.828 1.939 841 1 42GWD 008 0,085 86/136/194 2.800 481,60 1.680 200,00 83 EDIFICIOPRIMERA Módulo5 Oficinas 1 18,36 4,15 76,19 1.828 1.939 841 1 42GWD 008 0,085 86/136/194 2.800 481,60 1.680 200,00 83 EDIFICIOPRIMERA Módulo6 Oficinas 1 18,36 4,15 76,19 1.828 1.939 841 1 42GWD 008 0,085 86/136/194 2.800 481,60 1.680 200,00 83 EDIFICIO

42GWD 010 0,095 131/167/236 3.280 564,16 - -42GWD 012 0,085 150/203/283 4.390 755,08 2.400 200,00

PRIMERA Módulo8 Oficinas 1 12,6 4,15 52,29 2.239 2.315 1.000 1 42GWD 008 0,085 86/136/194 2.800 481,60 1.680 200,00 57 EDIFICO42GWD 010 0,095 131/167/236 3.280 564,16 - -42GWD 012 0,085 150/203/283 4.390 755,08 2.400 200,00

PRIMERA Módulo10 Oficinas 1 17,94 4,15 74,45 3.157 3.243 724 1 42GWD 012 0,085 150/203/283 4.390 755,08 2.400 200,00 81 EDIFICIOPRIMERA Módulo11 Oficinas 1 17,94 4,15 74,45 3.157 3.243 724 1 42GWD 012 0,085 150/203/283 4.390 755,08 2.400 200,00 81 EDIFICIOPRIMERA Módulo12 Oficinas 1 18,29 4,15 75,90 3.172 3.260 724 1 42GWD 012 0,085 150/203/283 4.390 755,08 2.400 200,00 82 EDIFICIOPRIMERA Módulo13 Oficinas 1 18,36 4,15 76,19 3.176 3.264 724 1 42GWD 012 0,085 150/203/283 4.390 755,08 2.400 200,00 83 EDIFICIOPRIMERA Módulo14 Oficinas 1 18,36 4,15 76,19 3.176 3.264 724 1 42GWD 012 0,085 150/203/283 4.390 755,08 2.400 200,00 83 EDIFICIOPRIMERA Módulo15 Oficinas 1 18,36 4,15 76,19 3.176 3.264 724 1 42GWD 012 0,085 150/203/283 4.390 755,08 2.400 200,00 83 EDIFICIO

1 42GWD 010 0,095 131/167/236 3.280 564,16 - -1 42GWD 012 0,085 150/203/283 4.390 755,08 2.400 200,00

PRIMERA Módulo17 Oficinas 1 12,92 4,15 53,62 1.890 1.968 701 1 42GWD 008 0,085 86/136/194 2.800 481,60 1.680 200,00 58 EDIFICIOPRIMERA Módulo18Sala de Reuniones 1 19,39 4,15 80,47 1.235 1.352 1.028 1 42GWD 008 0,085 86/136/194 2.800 481,60 1.680 200,00 87 EDIFICIOPRIMERA Módulo19 Pasillo 1 49,43 4,15 205,13 3.092 3.389 2.442 1 42GWD 012 0,085 150/203/283 4.390 755,08 2.400 200,00 222 EDIFICIO

2 42GWD 008 0,085 86/136/194 2.800 481,60 - -1 42GWD 008 0,085 86/136/194 2.800 481,60 1.680 200,00

6.645 7.472 297 619 EDIFICIO

Nº EQUIPOS

2.077 109 EDIFICIO

PRIMERA Módulo20 Oficinas 1 137,6 4,15 571,04

EDIFICIO

PRIMERA Módulo16 Oficinas 1 24,25 4,15 100,64 4.961 5.078

1.893 1 115 EDIFICIO

PRIMERA Módulo9 Oficinas 1 24,76 4,15

PRIMERA Módulo7 Oficinas 1 25,47 4,15 105,70 5.168 5.321

5.924 2.238 1 112102,75 5.775

CÁLCULOS




1.2.4 VENTILACIÓN Y PSICROMETRÍA

El climatizador es la unidad de tratamiento de aire es una de las máquinas

que junto con la caldera y la enfriadora se colocará en la azotea. A diferencia de la

caldera y la enfriadora que han sido elegidas mediante catálogo como las unidades

terminales en función de las potencias y caudales; el climatizador es un aparato

que se construye a medida.

Está formado por un recuperador, una batería de frío, una batería de calor,

un filtro, un humidificador y dos ventiladores. El cálculo del ventilador se

realizará más adelante con las pérdidas de carga de los conductos de aire.

La función del recuperador será la de recuperar parte de la energía que se

pierde en forma de temperatura por el aire de extracción y aplicársela al aire de

impulsión y así tener que invertir menos energía en conseguir el aire de impulsión en

las condiciones de confort que requiera cada uno de los edificios que componen el

complejo.

Ahora se va a proceder al cálculo del caudal de impulsión, de la potencia que

necesitará la batería tanto de frio como de calor y de los caudales que deberán salir

de la enfriadora y dirigirse a las baterías. Destacar que para asegurar la extracción de

aire, se dejará un caudal de sobrepresión equivalente a la cuarta parte del volumen

del edificio.

CÁLCULOS




Para la realización de los siguientes cálculos se han tomado los siguientes valores de

temperaturas tanto para invierno como para verano:

Condiciones Interiores:

Verano, 24 C

Invierno, 21 C

Condiciones Exteriores:

Verano, 37,2 C

Invierno, 1,9 C

Una vez obtenidos los datos de partida operamos:

)( bspie QQQQ

edificioVolQsp .25,0

Siendo Qe el caudal de extracción, Qi el de impulsión que es el obtenido con la

sumatorio del caudal necesario para cada local climatizado. Qb es el caudal de

extracción del baño. Qsp es el caudal de sobrepresión que es un cuarto del

volumen total del edificio.

Qi= 2074, l/s

Vol edificio= 7501,3 m3

CÁLCULOS




slQsp 92,520

3600100032,18753,750125,0

sl

sl

slQext 18,155392,5201,2074

Teniendo en cuenta las condiciones exteriores y las que se quieren alcanzar

tanto en invierno como en verano:

Invierno: Text= 1,9ºC; Tint=21 ºC

Verano: Text= 37,2 ºC; Tint=24 ºC

Se calcula la potencia recuperada en el recuperador que tiene un rendimiento

de 50%.

)(232,1 intTTQP extextsrecup

TTQP impulsionsrecup 232,1

Los resultados para verano serían:

WPsrecup 21,126295,0)242,37(232,118,1553

CTT º94,4232,11,207421,12629

CTrecuperada º25,3294,42,37

Ahora se procede a calcular la potencia necesaria para dejar pasar el aire de

32,25ºC a 24ºC.

WTQP impulsuionsfrig 15,210812425,32232,11,2074232,1

CÁLCULOS




hlTPQ sfrigOH /95,36255/86,015,21081/86,02

Los resultados para invierno serían:

WPsrecup 09,182745,0)9,121(232,118,1553

CTT º15,7232,11,207409,18274

CTrecuperada º05,915,79,1

Ahora se procede a calcular la potencia necesaria para dejar pasar el aire de

9,05ºC a 21ºC.

WTQP impulsuionbatería 72,3053505,921232,11,2074232,1

hlTPQ calderaOH /07,262610/86,072,30535/86,02

Hay que humectar para conseguir las condiciones de confort, por lo tanto

calculamos el caudal del

humidificador:

hkgvaporwQVapor impulsuion /27,571000/36000065,018,11,2074

Todo esto se representa en el diagrama psicométrico que se adjunta en el

ANEXO 7.

Invierno:

CÁLCULOS




El punto 1 serán las condiciones exteriores, el punto 2 temperatura del aire

exterior después de pasar por el recuperador, punto 3 condiciones una vez ha salido

de la batería de calor y punto 4 una vez el aire ha sido humidificado, es decir, cuando

el aire esté en las condiciones de confort.

Verano:

El punto 1 serán las condiciones Interiores de confort y el punto 2 las

condiciones exteriores.

CÁLCULOS




1.2.5 CÁLCULO DE EQUIPOS PRINCIPALES

1.2.5.1 ENFRIADORA

La enfriadora se colocará en la azotea del edificio alimentará las unidades de

fan coils y la batería del climatizador. La enfriadora funcionará secuencialmente

según la demanda producida por el sistema.

En cuanto a la carga a vencer la demanda máxima producida simultáneamente

por el edificio para refrigerar será de unos 1578 kW. Este resultado sale de sumar la

energía sensible y latente que necesita el edificio entero más la potencia de

refrigeración necesaria para la recuperación, son datos sacados del método Carrier y

de los cálculos de ventilación. Por lo que se ha seleccionado una enfriadora de agua

de condensación por aire con ventiladores axiales de Carrier 30RQ 182 ya que

garantiza una capacidad frigorífica suficiente para nuestra instalación, ya que

proporcionara una potencia total de 174 kW; el catálogo de las enfriadoras está

adjunto en el ANEXO 3.

A continuación se adjuntan los cálculos necesarios para llegar a la selección

de la enfriadora:

IONREFRIGERACNVENTILACIOENFRIADORA PPP

CÁLCULOS




De esta forma se obtiene la demanda máxima del edificio que son 136,84 kW,

y se obtiene de sumar la potencia sensible y latente que demanda el edificio.

kWPPP lsIONREFRIGERAC 84,136

Y la potencia que requiere el climatizador es de 21 kW

kWP NVENTILACIO 21

kWPENFRIADORA 1582184,136

1.2.5.2. CALDERA

La caldera al igual que la enfriadora se colocará en la azotea de nuestro

edificio y alimentará las unidades terminales (Fan Coils), así como la batería de calor

del climatizador. La caldera funcionará secuencialmente según la demanda del

sistema. El agua de retorno será recogida en un colector para pasar nuevamente por

la caldera. La demanda máxima producida simultáneamente por el edificio para

calentar será de unos 57 KW; este dato sale de sumar la energía sensible que se

obtiene del método Carrier (26100W) con la potencia de calefacción necesaria para

la ventilación. Por lo que se ha seleccionado una caldera de acero de baja

temperatura y alto rendimiento para combustibles líquidos y gaseosos de Ferroli

PREXTHERM N 107; que tiene una potencia nominal útil máxima de 107 kW y una

CÁLCULOS




potencia nominal minina de 70 kW; por lo que cubre debidamente los requisitos

necesarios para la instalación. Catálogo adjunto en el ANEXO 4.

A continuación se adjuntan los cálculos necesarios para llegar a la selección

de la caldera:

NCALEFACCIÓNVENTILACIOCALDERA PPP

De esta forma se obtiene la demanda máxima del edificio son 26 kW, que se

saca de sumar la potencia sensible que demanda el edificio.

kWPP sNCALEFACCIÓ 1,26

Y la potencia que requiere el climatizador es de 31 kW

kWP NVENTILACIO 31

kWPCALDERA 573126

CÁLCULOS




1.2.6. CÁLCULO DE TUBERÍAS

Para combatir las cargas del invierno y el verano los fan coils serán

alimentados por distintas tuberías de agua, desde la central de producción como son la

caldera y enfriadora, que se encuentran en la azotea de cada edificio.

Una vez realizado el trazado de tuberías, una para impulsión y otra para el

retorno de agua fría y caliente, esto se puede ver en los planos adjuntos. Hay un

plano de tuberías por cada planta donde se pueden ver con bajan por el patinillo y

se distribuyen a los diferentes fan coils.

Se dimensionarán, teniendo en cuenta que bastará con dimensionar una, ya

que la impulsión y el retorno son iguales, por lo que se multiplicarán por los dos

resultados. Se ha elegido este sistema por simplicidad y comodidad, se podría

realizar un retorno invertido pero eso encarecería la instalación y la haría más

complicada, aunque las ventajas para este sistema son mayores; puesto que las

pérdidas de carga se disminuirían porque para cada elemento son constantes, el

agua siempre recorre la misma longitud. Según el método elegido aumenta la

pérdida de carga a medida que el agua va circulando por las tuberías, por lo que los

fan coils se irán desequilibrando, para ello se coloca una válvula reguladora que irá

regulando el caudal que no está equilibrado; se puede ver el detalle de la válvula

reguladora en los planos de tuberías; adjuntos en el apartado de planos.

CÁLCULOS




Sabiendo el caudal que circula por cada fan coil, dado por el fabricante, tanto

de agua fría o agua caliente, se va dimensionando las tuberías que van aumentando

de caudal a media que se acercan al patinillo que es de donde sale las tuberías de los

equipos generadores de agua-aire de la azotea.

A continuación se dimensionará las tuberías mediante el diagrama de

pérdidas de carga del agua en sistemas cerrados (ANEXO 5) al cual se entrará

considerando un límite de pérdida de carga de Hr<40 mmca/m y como límite de

velocidad de 1,5m/s y siempre se escogerá el diámetro inmediatamente superior. Una

vez hechos estos cálculos ya se podrá calcular las pérdidas de carga en las tuberías.

1.2.6.1. PÉRDIDAS DE CARGAS EN TUBERÍAS

Además ha sido necesario determinar la pérdida de carga total del sistema de

tuberías, para saber la presión necesaria en la impulsión y retorno de agua y así saber

qué tipo de bomba se necesitará capaz de vencer todas esas cargas.

El cálculo se ha hecho para el caso más desfavorable, esto es, para el equipo

situado en el punto más alejado (visto desde la salida de las tuberías).

El procedimiento seguido consiste en situarnos en ese punto y a partir de ahí

ir añadiendo el caudal del resto de equipos, hasta llegar al punto de partida.

CÁLCULOS




El tramo más desfavorable va desde la enfriadora, pasando por donde se

encuentran las bombas en el tejado y bajando hasta la planta baja por el patinillo y

llegando fan coil 42CEMS 002 situado en el módulo 5.

Para el cálculo de las pérdidas de carga se deberá tener en cuenta lo siguiente:

1) Tener en cuenta las pérdidas que se producen en la valvulería,

reducciones y codos que se han obtenido de las tablas adjuntas en el

ANEXO 8

2) Del diagrama de pérdida de cargas (ANEXO 5), con el caudal de agua

que llevan y el diámetro de la tubería obtenemos la pérdida de carga

de la misma en mm c.a. /m la cual se encuentra entre los intervalos de

15 – 40 mm c.a./m.

3) Se sumaran todas las pérdidas de carga de cada tramo y se ha de tener

en cuenta las tuberías de retorno por lo que multiplicamos por 2 el

valor obtenido y se obtendrá la presión necesaria para la impulsión y

retorno del agua.

4) Además de esto se le han de sumar las pérdidas de carga del fan coil

puesto que el agua a su paso por este tiene perdidas, estas vienen dadas

por el fabricante y se obtienen en el catálogo.

CÁLCULOS




Una vez explicados los requisitos para calcular las pérdidas se adjunta las

tablas con los cálculos hechos:

CÁLCULOS




Pérdida de carga en circuito primario:

PRESIONES AGUA.F PRIMARIO RETORNOl/h " m m m mm/m mm

tramo Q DL

tub. elementos ∆LL

totalP.

carga Perdidas

CUBIERTA 33278,93

1/2 1,7 3 valvula de mariposa 71 172,8 25 4320valvula de retencion 10,7

2manguitos antivibratorios 24,8filtro 32,4

valvula de equilibrado 32,2enfriadora

171

total 4320

m 4,32

CÁLCULOS




Pérdida de carga en circuito primario:

PRESIONES AGUA.C PRIMARIO RETORNOl/h " m m m mm/m mm

tramo Q D L tub. elementos ∆L L total P. carga Perdidas

CUBIERTA 321413

1/2 0,55 3 valvula de mariposa 71 204,05 20 4081valvula de retencion 10,7

2manguitos antivibratorios 24,82 filtro 64,8

valvula de equilibrado 32,2

203,5

total 4081

m 4,081

CÁLCULOS




Pérdida de carga en circuito secundario:

Tramo Q (L/h) DN Long. Entre derivaciones Acoplamientos Longitud acoplamientos Longitud Total Perdida de carga unitaria Perdida de Carga totalCubierta 20950 65 20,618 7 Codos 1,2 21,818 0,029 0,632722

2 Valvula Mariposa - - - - - 1,4 0,029 0,04061 valvula de Corte - - - - - 16,5 0,029 0,4785

Planta 4 16950 65 4,15 Paso Directo 1,2 5,35 0,02 0,107Planta 3 12950 65 4,15 Reducción 1,8 5,95 0,013 0,07735Planta 2 8950 50 4,15 Reducción 1,5 5,65 0,025 0,14125Planta 1 4950 40 4,15 Codo 0,8 4,95 0,031 0,15345

Cambio de Dirección 2,4Paso Directo 0,8

Cambio de Dirección 2,1Reducción 1

3 2250 32 1,018 Paso Directo 0,7 1,718 0,013 0,0223344 2050 32 2,215 Paso Directo 0,7 2,915 0,011 0,0320655 1850 32 2,072 Reducción 1 3,072 0,0085 0,0261126 1650 25 0,77 Paso Directo 0,51 1,28 0,027 0,034567 1450 25 2,135 Paso Directo 0,51 2,645 0,023 0,0608358 1250 25 3,793 Paso Directo 0,51 4,303 0,015 0,0645459 1050 25 3,555 Reducción 0,79 4,345 0,011 0,047795

Paso Directo 0,42Codo 0,42

11 650 20 2,455 Reducción 0,61 3,065 0,017 0,05210512 450 15 3,071 Paso Directo 0,3 3,371 0,02 0,0674213 250 15 3,455 Codo 0,3 3,755 0,007 0,026285

2 valvulas - - - - - 10,2 0,007 0,0714Valvula 3 vias - - - - - - - 0,459

Fan-coil - - - - - - - 0,459TOTAL 5,265838

0,08385

0,131595

2 3050 32 3,147 6,247 0,143681

1 4950 40 1,045 4,245

10 850 20 2,385 3,225

0,031

0,023

0,026

CALCULO DE PERDIDA DE CARGA DE TUBERIAS DEL CIRCUITO SECUNDARIO DE CALOR

CÁLCULOS




1.2.6.2. SELECCIÓN DE BOMBAS

Una vez ya se han calculado todas las pérdidas de carga de las tuberías, así como los

caudales que circularán por cada una de ellas se procederá al dimensionamiento de

las bombas, que se hará con el programa de bombas WILO.

A continuación se adjuntan las gráficas y datos de cada una de las bombas que han

sido seleccionadas tanto para el circuito primario como para el secundario.

CIRCUITO PRIMARIO DE FRIO:

Q=33278,9 P= 4,32 mca

La bomba seleccionada ha sido: SIM 80/270.1-3.0/K

Consultar datos técnicos y gráficas en Anexo 11 de Bombas.

CIRCUITO PRIMARIO DE CALOR:

Q= 32141 P= 4,08 mca



CÁLCULOS




CIRCUITO CLIMATIZADOR DE FRÍO:

Q=3625,95 P= 8,04 mca

La bomba seleccionada ha sido: SAM 30/145-0.2/K


CIRCUITO CLIMATIZADOR DE CALOR:

Q=2626,1 P= 6,378 mca



CIRCUITO SECUNDARIO DE FRIO:

Q=29652,96 P= 9,89 mca

La bomba seleccionada ha sido: SIM 100/190-2.2/K


CÁLCULOS




CIRCUITO SECUNDARIO DE CALOR:

Q=29515 P= 9,51 mca



CÁLCULOS




1.2.7. CÁLCULO DE CONDUCTOS; VENTILACIÓN DE AIRE

Con la red de conductos se transporta el aire tratado en el climatizador hasta

cada uno de los espacios del edificio, y se retorna de dentro del edificio hacia el

exterior. El conducto será siempre circular.

Para el dimensionamiento de los conductos de aire al igual que para los de

agua se utilizará el método de pérdida de carga constante. Los caudales de cada

conducto, que se utilizarán para el dimensionamiento de estos provienen, de la

sucesiva división de estos a través de las ramificaciones en función del caudal que

necesite cada local según el área y el trabajo a desempeñar en su interior valores que

ha proporcionado el método Carrier y que están adjuntos en el ANEXO 1.

El procedimiento ha sido en un principio establecer un intervalo de pérdida de

carga de entre 0,07 – 0,2 mmc.a, con el caudal hallado para cada conducto en l/s, si

se entra en el gráfico de perdida por rozamiento de aire (añadido a los anexos de

tablas ANEXO 6) y se escoge el diámetro de conducto linealmente más cercano a la

menor pérdida de carga posible.

CÁLCULOS




1.2.7.1. PÉRDIDA DE CARGA EN CONDUCTOS

Se necesitan hallar estas pérdidas de carga en los conductos debido a que en

el climatizador se pondrá un ventilador para la impulsión y otro para el retorno, así

como un extractor para los aseos, que deberán soportar estas pérdidas.

Para hallar estas pérdidas se ha seguidos seguido un proceso similar al de las

tuberías de agua variando la manera de cálculo ya que para las bifurcaciones en T y

las reducciones ha sido necesario calcular la velocidad del aire tanto de entrada como

de salida, así como la presión dinámica y operarlas siguiendo las fórmulas que se

adjuntan a continuación:

A continuación se adjuntan los cálculos de pérdidas de cargas para los

conductos de impulsión, retorno y la extracción de los aseos:

CÁLCULOS




CONDUCTOS DE IMPULSIÓNTramo Q (L/s) Ø(mm) Long. Entre derivaciones Acoplamientos V2/V1 h V2 (m/s) V1 (m/s) n L. Acoplamientos L. Total Perdida de carga unitaria Perdida de Carga total (mmca)

Reducción 0,73 3,50 5,5 7,5 0,56 17,5001 Codo - - - - - 8,200

Planta 4 2497,4 650 4,15 Reduccion 0,73 3,50 5,5 7,5 0,56 19,216 23,366 0,102 2,3833Planta 3 1829,9 550 4,15 Reducción 0,76 3,25 5,5 7,2 0,56 14,918 19,068 0,122 2,3263Planta 2 1162,4 450 4,15 Reducción 0,76 3,25 5,5 7,2 0,56 12,727 16,877 0,143 2,41345

1 Codo - - - - - 4,340 8,490 0,822681CCF - - - - - - - 5

1 494,9 350 1,29 Reducción en T 0,94 1,75 5 5,3 0,53 9,572 10,862 0,0969 1,0525012 346,6 300 0,996 Paso en T 0,40 1,68 2 5 0,80 12,000 12,996 0,112 1,4555523 322,3 300 2,955 Paso en T 0,83 1,50 4 4,8 0,55 8,987 11,942 0,0918 1,0962694 266,4 300 0,772 Reducción en T 0,57 0,75 2 3,5 0,59 6,197 6,969 0,0714 0,49762085 256,9 275 2,065 Paso en T 0,44 1,25 2 4,5 0,72 11,765 13,830 0,0765 1,05797256 248,7 275 2,033 Paso en T 0,47 1,15 2 4,3 0,66 10,341 12,374 0,0734 0,90822227 240,5 275 1,433 Paso en T 0,85 1,05 3,5 4,1 0,55 8,088 9,521 0,0714 0,67981628 165,7 225 1,738 Paso en T 0,40 1,25 1,8 4,5 0,80 9,804 11,542 0,102 1,1772769 151,6 225 3,768 Paso en T 0,53 0,90 2 3,8 0,59 5,784 9,552 0,0918 0,876902410 135,2 225 0,754 Paso en T 1,00 0,57 3 3 0,53 4,231 4,985 0,0714 0,355935611 60,5 175 2,94 Paso en T 1,00 0,40 2,5 2,5 0,53 3,059 5,999 0,0693 0,41574212 39,7 150 0,421 Paso en T 0,89 0,32 2 2,25 0,54 2,420 2,841 0,0714 0,202859413 25,9 125 3,317 Paso en T 1,00 0,25 2 2 0,53 1,856 5,173 0,0714 0,369333814 12,4 90 4,195 Codo - - - - - 0,960 5,155 0,0704 0,362912

TOTAL (mmca) 27,1953339TOTAL (Pa) 267

0,112 3,74068833,399

0,0969

Cubierta 3164,9 700 7,699

Planta 1 494,9 350 4,15

CÁLCULOS




CONDUCTOS DE RETORNO:

Tramo Q (L/s) Ø(mm) Long. Entre derivaciones Acoplamientos V2/V1 h V2 (m/s) V1 (m/s) n L. Acoplamientos L. Total Perdida de carga unitaria Perdida de Carga total (mmca)Reducción 0,83 3,07 5,8 7 0,55 18,393246191 Codo - - - - - 6,7

Planta 4 1240,1 500 4,15 Reducción 0,89 2,64 5,8 6,5 0,54 17,47058824 21,6205882 0,0816 1,76424Planta 3 873,2 450 4,15 Reducción 1,02 2,05 5,8 5,7 0,53 1,420261438 5,57026144 0,765 4,26125Planta 2 506,3 350 4,15 Reducción 1,00 1,75 5,2 5,2 0,53 10,10348584 14,2534858 0,0918 1,30847

1 Codo - - - - - 2,64 0,484806CCF - - - - - 5

TOTAL (mmca) 15,8290942TOTAL (Pa) 155

3,0103282

4,15

0,0918

0,07146,79

32,79224627,699Cubierta 1607,0 550

Planta 1 139,4 225

CÁLCULOS




EXTRACCIÓN CONDUCTOS ASEOS:

Tramo Q (L/s) Ø(mm)Long. Entre derivacionesAcoplamientos V2/V1 h V2 (m/s) V1 (m/s) n L. Acoplamientos L. Total Perdida de carga unitaria Perdida de Carga total (mmca)Reducción 0,67 1,69 3,5 5,2 0,57 11,81

1 Codo - - - - - 4,82Planta 4 500,0 350 4,15 Reducción 0,67 1,69 3,5 5,2 0,57 9,44 13,59 0,10 1,39Planta 3 375,0 300 4,15 Reducción 0,66 1,75 3,5 5,3 0,57 8,91 13,06 0,11 1,46Planta 2 250,0 275 4,15 Reducción 0,78 1,25 3,5 4,5 0,56 8,58 12,73 0,08 1,04

1 Codo - - - - - 2,64 0,48CCF - - - - - 5,00

TOTAL (mmca) 11,02TOTAL (Pa) 108,00

1,65

Planta 1 125,0 225 4,15 6,79 0,07

Cubierta 625,0 400 3,6 20,23 0,08

MEMORIA

Instalación declimatización de un Complejo de oficinas Página5



1.2.8. VASOS DE EXPANSIÓN

Para realizar el cálculo se necesita conocer en primer lugar el volumen de agua

que circula por todas las tuberías de cada edificio; este volumen ha sido calculado

midiendo los metros de tubería que tiene cada tipo de tubería tanto para frío como

para calor. Se multiplica esta distancia por los litros/metros que le corresponden a

ese tipo de diámetro de tubería, dato que se sabe del diagrama para pérdidas de

agua; se hace la sumatoria teniendo en cuenta las unidades terminales y los

equipos frigoríficos y caloríficos y se obtiene el volumen total de agua fría y

caliente del edificio. Este cálculo se muestra detalladamente a continuación:

MEMORIA




Del sumatorio se obtiene:

Una vez se ha calculado el volumen total de agua que contiene cada uno de los

edificios, se realizaran las operaciones necesarias para seleccionar los vasos de

expansión tanto para frio como para caliente:

Datos de Partida:

Se calcula el factor de presión:

Se calcula el volumen útil del vaso:

Se calcula la capacidad del vaso:

MEMORIA




Una vez hechos los cálculos se elige el vaso de expansión en las tablas de

elección en función del contenido de agua y de la temperatura media, adjuntas en

el ANEXO 10:

Frio: Vaso de expansión tipo 50 AMR-P CODIGO: AC 04 021

Caliente: Vaso de expansión tipo 20 AMR CODIGO: AC 04 018

MEMORIA




1.2.9. PUNTOS DE CONTROL

En este apartado se definen los puntos que se necesita controlar del sistema

de climatización, para cada uno de los equipos instalados.

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