05. Flujo de Gases
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Flujo de Gases
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Flujo de Gases
Comportamiento del gas
Volumen Volumen
PP
TT
Z (P, T, fluido)
. . .n R T zVP
=
- Composicional
- Gravedad especifica
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Flujo de Gases
Comportamiento del gas en una tubería
P1 P2
P1 P2>
VolumenQTiempo
=. . .n R T zV
P=
El gas se expande dentro de la tubería
El caudal de operación es
variable
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Flujo de Gases
Flujo del gas en una tubería
Norma Venezolana COVENIN 3568-1:2000
Flujo de gas
- Másico- Molar- Volumétrico
Q (MMPCED, SCFM, m3/h)
Operación
Condiciones de referencia
Q (P, T)
Sistema Internacional Temperatura 288,15 K (15 °C) y Presión 101,325 kPa (760 mm Hg)
Sistema Inglés:Temperatura 60 °F y Presión 14,6959 psia(760 mm Hg)
Condiciones de referencia
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Flujo de Gases
Diferencia entre caudal de operación y estándar
Si el flujo de gas es 100 MMPCED
¿Realmente circula ese flujo de gas a través de la tubería?
. .
. .CE CE CO CO
CE CE CO CO
P Q P QT z T z
=
Condiciones estándar Condiciones de operación
PCE= 14,7 psia
TCE = 60 °F = 520 °RQCE = XX MMPCED
PCO
TCO
QCO
Conocido
Calculado
Se aplica la ecuación de gas
para ambas condiciones
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Flujo de Gases
Caída de presión en una tubería
El flujo de gas en tuberías es mas complejo que el
liquido
.. .g
m P PMV RT z
ρ = =
Dependencia con la Densidad
2 . .2. .V L fhf
D gc=
La ecuación de Darcy se aplica donde la densidad
es esencialmente constante
No es recomendable
para fluidos compresibles
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Flujo de Gases
Caída de presión en una tubería
Para predecir el flujo de gas en tuberías se utilizan correlaciones empíricas basadas en una formula general
( ) 0,52 2 51 2.. . . .
b
b g prom
P P dTQ CP z T f Lγ
⎡ ⎤−⎛ ⎞⎢ ⎥= ⎜ ⎟⎢ ⎥⎝ ⎠ ⎣ ⎦
Q = Flujo de gasC = ConstantePb = Presión baseTb = Temperatura baseP1 = Presión aguas arriba
P2 = Presión aguas abajod=Diámetro internoT = Temperatura L=Longitud de la tuberíaf = Factor de fricción
Donde =
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Flujo de Gases
Formula General para Gases
( ) 0,52 2 51 2.. . . .
b
b g prom
P P dTQ CP z T f Lγ
⎡ ⎤−⎛ ⎞⎢ ⎥= ⎜ ⎟⎢ ⎥⎝ ⎠ ⎣ ⎦
Consideraciones de la formula general
Cambio de energía cinética se desprecia
Temperatura constante
Sin cambio de elevación
A partir esta ecuación se generaron varias
correlaciones
1f
Se desarrollaron varias ecuaciones a partir de la formula general en función
del factor de fricción
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Flujo de Gases
Ecuaciones para el flujo de Gases
Las correlaciones investigadas por los diferentes autores caen dentro de cuatro clasificaciones
El coeficiente de fricción es una constante numérica
1f
RixPole
El coeficiente de fricción es función del diámetroSpitglass Weymouth
El coeficiente de fricción es función del numero de Reynold
Panhandle APole
Unwin Oliphant
Panhandle B BlasiusMueller
Fritzsche
El coeficiente de fricción es función del numero de Reynold y el diámetro de la tubería
Lees
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Flujo de Gases
Ecuaciones para el Flujo de Gases
Ecuación de Weymouth
( ) ( )
0,52 2
2,6671 2433,5 . . . .. . . . .
b
b m prom prom
T P PQ E dP s g L T z
⎡ ⎤⎛ ⎞ −= ⎢ ⎥⎜ ⎟
⎢ ⎥⎝ ⎠ ⎣ ⎦
La ecuación esta dentro de la segunda clasificación, ya que el coeficiente de fricción de es
una función del diámetro interno de la tubería: 0,333
0,008fd
=
Si se sustituye en la ecuación general, se obtiene:
. .s gγ =Nota:
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Flujo de Gases
Ecuaciones para el Flujo de Gases
Ecuación de Panhandle A:
Si se sustituye en la ecuación general, se obtiene:
. .s gγ =Nota:
El factor de fricción puede expresarse en función del número de Reynolds, en virtud de la siguiente relación empírica.
( ) 0,07301 6,872 ReNf=
( )( )
6182,2
5392,0
prompromm853,0
22
21
0788,1
b
b d.z.T.L..g.s
PP.E.
PT
.87,435Q⎥⎥⎦
⎤
⎢⎢⎣
⎡ −⎟⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛=
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Flujo de Gases
Ecuaciones para el Flujo de Gases
Ecuación de Panhandle B:
Si se sustituye en la ecuación general, se obtiene:
. .s gγ =Nota:
El factor de fricción puede expresarse en función del número de Reynolds, en virtud de la siguiente relación empírica.
( ) 0.019611 16,49 ReNf=
( )( )
53,2
51,0
prompromm961,0
22
21
02,1
b
b d.z.T.L..g.s
PP.E.
PT
.737Q⎥⎥⎦
⎤
⎢⎢⎣
⎡ −⎟⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛=
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Flujo de Gases
Aplicación de las ecuaciones para flujo de gases
0,88 – 0,94Totalmente turbulento 4x106 < NRe < 4x107
D>12”
Panhandle B
0,9 – 0,92Alta presión y gran diámetroParcialmente turbulento 4x106 < NRe < 4x107
D>12”
Panhandle A1Diámetros ≤ 12”WeymouthEAplicaciónAutor
E (Eficiencia) Factor de corrección basado en la experiencia
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Flujo de Gases
Cambio de elevación
Las ecuaciones se corrigen agregando un factor Ch:
( ) 0,52 2 51 2.
. . . .hb
b g prom
P P d CTQ CP z T f Lγ
⎡ ⎤− −⎛ ⎞⎢ ⎥= ⎜ ⎟⎢ ⎥⎝ ⎠ ⎣ ⎦
Corrección por nivel
( ) 22 10,0375. .
.prom
hprom
h h PC
z T−
= Ch = Factor de corrección por nivelh2 – h1 = Cambio de elevación, pies
Donde =
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Flujo de Gases
( )
3
5
43
2 a
mprom
aaa2
2
2
2
1
1
a
b
b1 L.T
1.d..g.s1.
zP
zP.
PT
.E.aQ ⎟⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛⎟⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛
⎥⎥⎦
⎤
⎢⎢⎣
⎡⎟⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛−⎟⎟
⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛⎟⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛=
Ecuación general en función de constantes
Turbulencia desarrolladaD>12”
2,5300,49010,51001,020737Panhandle B
4x106 < NRe < 4x107
D>12”2,6182
0,45990,53921,0788435,87Panhandle A
D ≤ 12”2,6670,5000,5001,000433,5Weymouth
a5a4a3a2a1
AplicaciónValores de las constantes
Autor
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Flujo de Gases
NORMA PDVSA 90616.1.024 “DIMENSIONAMIENTO DE TUBERÍAS DE PROCESO”Recomendaciones para Gases:
0,5 – 1,0Por encima de 200
0,25 – 0,550 – 100
0,125 – 0,25Descarga, por debajo de 50
0,50Por encima de 200
0,2550 - 100
0,12510 - 50
0,05 – 0,125Succión, 0 - 10
Compresor (lpcm)
0,5 - 2Líneas de Transferencia
Caída de presión(psi/100 pies de tubería)SERVICIO
CAÍDAS DE PRESIÓN RECOMENDADAS
NORMATIVA DE DISEÑO (CAÍDA DE PRESIÓN PERMITIDA)
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Flujo de Gases
100 a 170120 a 22080 a 14020
90 a 160110 a 21075 a 13516 a 18
80 a 145100 a 19070 a 13012 a 14
65 a 12580 a 16065 a 1258 a 10
45 a 9050 a 12060 a 1206
35 a 7045 a 9050 a 1103 a 4
30 a 6040 a 8045 a 1002 o menor
Veloc. (pie/s)Veloc. (pie/s)Velc. (pie/s)
150 a 250 lpcm5 a 150 lpcmMenor de 50 lpcmD Nominal (plg)
VELOCIDADES TÍPICAS EN LÍNEAS DE GASES Y VAPOR
NORMATIVA DE DISEÑO (VELOCIDAD)
NORMA PDVSA 90616.1.024 “DIMENSIONAMIENTO DE TUBERÍAS DE PROCESO”Recomendaciones para Gases: