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MEMORIA DE CALCULO
INGENIERIA DEL PROYECTO
PROYECTO: “Mejoramiento y Ampliación casa comunal San Juan de
Lucanas, Distrito San Juan, Lucanas-Ayacucho”
MODULO: CASA COMUNAL 1. INFORMACION BASICA
La información básica para el análisis y diseño estructural del módulo proyectado se
ha basado en los siguientes estudios básicos y sus respectivos resultados.
1.1. DISEÑO ARQUITECTONICO
El diseño arquitectónico del módulo proyectado comprende:
PRIMER NIVEL
Construcción de 01 Auditorio.
Una rampa de 2.15 m de ancho de acceso al segundo desnivel del primer
piso (de +0.20m al +1.20m.)
En el segundo nivel del primer piso se construirá 02 oficinas, un almacén,
una cocina, y una grada de acceso al segundo piso.
En el segundo piso presenta un hall, dos oficinas, 04 dormitorios, un
ss.hh..
El techo será a dos aguas con una pendiente de 12 %. Con cobertura de
teja andina.
1.2. ELEMENTOS ESTRUCTURALES CONSIDERADOS
Para el diseño de las estructuras, han intervenido los siguientes elementos
estructurales:
Losas : aligeradas
Vigas : principales y secundarias
Columnas de sección rectangular, sección circular.
Zapatas
Muros de albañilería
Cimentaciones superficiales: cimiento corrido, sobre cimiento y cimientos
armados.
Para la estructuración de las columnas y vigas se buscó que la ubicación esté
orientada al lado que ofrezca mayor rigidez posible.
En el caso de las vigas se colocará buscando que repose sobre su menor
dimensión.
El espesor de la losa está en función de la separación entre los apoyos
Las cimentaciones, se diseñaron de acuerdo a la capacidad de soporte del terreno
de fundación (capacidad portante).
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2. NORMATIVIDAD ESTRUCTURAL
Los criterios de diseño estructural a ser usados se han obtenido del Reglamento
Nacional de Edificaciones, dadas por las siguientes normas a ser aplicadas para el
caso de diseño y análisis estructural:
2.1. NORMA E 020
La normatividad respecto a las cargas a ser usadas en el presente análisis y
diseño estructural son los siguientes:
Cargas vivas:
Techos : 50 kg/m2 (para techos con inclinación mayor
a 3°).
Cargas muertas:
Acabados : 100 kg/m2
Cobertura teja : 50 kg/m2
Concreto armado : 2400 kg/m3
Losa aligerada (h=0.20m) : 300 kg/m2
2.2. NORMA E 030
La normatividad respecto a los parámetros sísmicos a ser usadas en el presente
análisis y diseño estructural son los siguientes:
a) Parámetros de sitio
La ubicación de la zona del proyecto nos indica la utilización del valor:
Z=0.4 (Zona 03)
b) Condiciones geotécnicas
La información proporcionada en el estudio geotécnico y/o de mecánica de
suelos nos indica la utilización de los siguientes valores:
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S = 1.2 (Suelo intermedio S2)
Tp = 0.60
c) Factor de amplificación sísmica
Según la normativa vigente (año 2009) el factor de amplificación sísmica está
dado por la siguiente formula:
d) Categoría de la edificación
Para un centro educativo la categoría según la norma es del tipo edificación
esencial, por tanto el coeficiente de importancia de uso está dado por:
U = 1.5 (Edificación esencial)
e) Sistemas estructurales
Para el presente diseño estructural se ha considerado los sistemas
estructurales del tipo pórtico de concreto armado y albañilería confinada. Se
tomaran los siguientes coeficientes de reducción en los análisis:
Rx = 8.0 (pórticos)
Ry = 8.0 (pórticos)
f) Desplazamientos laterales permisibles
Se deberá cumplir las siguientes restricciones indicadas según norma:
Para concreto : 0.007 (Di / hei) Para albañilería : 0.007 (Di/ hei)
g) Peso de la edificación
En cumplimiento a lo indicado en la normatividad, para edificaciones de
categoría A y B, se calculara el peso de la edificación según se detalla:
Carga permanente o carga muerta 100%
Carga viva o sobrecarga en pisos 50%
Carga viva o sobrecarga en techos 25%
h) Desplazamiento lateral
A los desplazamientos obtenidos mediante el análisis lineal y elástico se
multiplicaran por 0.75R para luego verificar si cumplen la restricción de
desplazamiento lateral permisible.
i) Análisis dinámico
Por ser la edificación del tipo convencional, se realizara el análisis dinámico
mediante el procedimiento de combinación espectral, tomando se en cuenta
las siguientes recomendaciones indicadas en la norma:
Aceleración espectral:
Se utilizara el espectro inelástico de pseudo aceleraciones definido por:
=
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Para las direcciones verticales se podrá usar los 2/3 de los espectros
usados en la dirección horizontal.
Criterios de combinación:
Se obtendrá la respuesta máxima esperada de las fuerzas internas de
los elementos que conforman la estructura de la edificación así como
sus parámetros globales (fuerza cortante en la base, cortantes en
entrepisos, momentos de volteo, desplazamientos totales y relativos),
usando según lo permite la norma la combinación cuadrática completa
de los valores calculados en cada modo (CQC).
Fuerza cortante mínima en la base
Para cada una de las direcciones analizadas la fuerza cortante no podrá
ser menor que el 80% (edificaciones regulares) ó 90% (edificaciones
irregulares) del valor calculado por la fórmula:
V = (ZUCS/R) * P donde: C/R ≥ 0.125 Efectos de torsión
Se considerará una excentricidad accidental perpendicular a la
dirección del sismo equivalente a 0.05 la dimensión del edificio en la
dirección perpendicular a la dirección del análisis.
2.3. NORMA E 060
La normatividad respecto a los parámetros de diseño de concreto armado a ser
usadas en el presente análisis y diseño estructural son los siguientes:
a) Recubrimientos mínimos
• Concreto colocado contra el suelo y en contacto permanente :7.0 cm
• Concreto en contacto permanente con suelo e intemperie Ø≤ 5/8” :4.0 cm
• Concreto en contacto permanente con suelo e intemperie Ø≥3/4” :5.0 cm
• Concreto no expuesto (losas, muros, viguetas) 1 11/16”≤Ø≤ 2 1/4” :4.0 cm
• Concreto no expuesto (losas, muros, viguetas) Ø ≤ 1 3/8” :2.0 cm
• Concreto no expuesto (vigas columnas) :4.0 cm
• Concreto no expuesto (cascaras, losas plegadas) :2.0 cm
b) Refuerzo transversal
El diámetro mínimo de los estribos para elementos sometidos a
comprensión y flexión será de 8mm para barras longitudinales hasta
5/8”.
El diámetro mínimo de los estribos para elementos sometidos a
comprensión y flexión será de 3/8” para barras longitudinales mayores
a 5/8” y menores e iguales a 1”.
Ninguna barra longitudinal estará separada más de 0.15m
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c) Módulo de elasticidad del concreto- coeficiente de poisson
Para concreto de peso específico 2400 kg/m3 se usara la fórmula:
Por tanto para f’c=210 kg/cm2 se tiene: 231683.43 kg/cm2
Coeficiente de poisson: 0.20
d) Resistencia requerida
El diseño en elementos de concreto armado considerara la siguiente
resistencia requerida:
1.4CM + 1.7 CV (CM: carga muerta , CV: carga viva)
1.25CM + 1.25CV +1.0 CS (CS: carga sismo)
0.90CM + 1.0 CS
e) Resistencia de diseño
La resistencia de diseño (ØRn) es la obtenida del cálculo de la resistencia
nominal (obtenida con los parámetros indicados en la norma E 060)
multiplicada por el factor de reducción, cumpliéndose siempre Ru ≤ ØRn.
Los factores de reducción a ser usados son:
• Flexión sin carga axial: 0.90
• Carga axial de tracción c/s flexión 0.90
• Carga axial de comprensión c/s flexión (refuerzo en espiral) 0.75
• Carga axial de comprensión c/s flexión (refuerzo otros) 0.70
• Para elementos en flexo comprensión 0.90
• Para cortante y torsión 0.85
• Para aplastamiento del concreto 0.80
• Para concreto estructural simple 0.65
• Zona de anclaje de postensado 0.85
• Secciones en flexión elementos pretensados 0.75
f) Resistencia mínima del concreto estructural
Para elementos de responsabilidad sísmica según normativa la resistencia
mínima será f’c=210 kg/cm2 (zapatas, vigas, escaleras, columnas,
aligerados, losas macizas, muros de contención, placas)
g) Control de deflexiones
Los peraltes o espesores mínimos para elementos de concreto de peso normal
(2400 kg/m3), para no verificar la deflexión estarán dados por:
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h) Refuerzo mínimo por tracción
El refuerzo mínimo para vigas de secciones rectangulares y T sometidas a
tracción estará dado por:
Para fc=210 kg/cm2, fy=4200 kg/cm2 se tiene: As min =0.001 (bw.d)
i) Refuerzo mínimo por comprensión
El refuerzo mínimo para elementos sometidos a comprensión (columnas) no
debe ser menor 0.01AG ni mayor a 0.06AG
2.4. NORMA E 070
La normatividad respecto a los parámetros de diseño de albañilería confinada a
ser usadas en el presente análisis y diseño estructural son los siguientes:
a) Tipo de ladrillo de arcilla para fines estructurales
El ladrillo a ser usado para fines estructurales será el TIPO IV de fabricación
industrial o artesanal con una resistencia a la comprensión de f’b=130
kg/cm2.
La resistencia a la comprensión del bloque o prisma de muro de albañilería
será: f’m=35 kg/cm2 para ladrillos artesanales y de f’m=65 kg/cm2 para
ladrillos industriales.
b) Características constructivas para albañilería confinada
En el caso de emplearse una conexión dentada, la longitud de la unidad
saliente no excederá de 5 cm y libre de desperdicios de mortero y
partículas sueltas antes de vaciar el concreto de la columna de
confinamiento.
En el caso de emplearse una conexión a ras, deberá adicionarse mechas de
anclaje (salvo que exista refuerzo horizontal continuo) compuestos por
varillas de 6 mm de diámetro, que penetren por lo menos 40 cm al interior
de la albañilería y 12,5 cm al interior de la columna más un doblez vertical
a 90o de 10 cm; la cuantía a utilizar será 0,001.
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El refuerzo horizontal, cuando sea requerido, será continuo y anclará en las
columnas de confinamiento 12,5 cm con gancho vertical a 90° de 10 cm.
Los estribos a emplear en las columnas de confinamiento deberán ser
cerrados a 135°, pudiéndose emplear estribos con 3/4 de vuelta adicional,
atando sus extremos con el refuerzo vertical, o también, zunchos que
empiecen y terminen con gancho estándar a 180° doblado en el refuerzo
vertical.
Los traslapes del refuerzo horizontal o vertical tendrán una longitud igual a
45 veces el mayor diámetro de la barra traslapada. No se permitirá el
traslape del refuerzo vertical en el primer entrepiso, tampoco en las zonas
confinadas ubicadas en los extremos de soleras y columnas.
El concreto deberá tener una resistencia a compresión mayor o igual a
f’c=175kg/cm2. La mezcla deberá ser fluida, con un revenimiento del
orden de 12,7 cm (5 pulgadas) medida en el cono de Abrams. En las
columnas de poca dimensión, utilizadas como confinamiento de los muros
en aparejo de soga, el tamaño máximo de la piedra chancada no excederá
de 1,27 cm (½ pulgada).
El concreto de las columnas de confinamiento se vaciará posteriormente a
la construcción del muro de albañilería; este concreto empezará desde el
borde superior del cimiento y no del sobre cimiento. las juntas de
construcción entre elementos de concreto serán rugosas, humedecidas y
libre de partículas sueltas.
El recubrimiento mínimo de la armadura (medido al estribo) será 2 cm
cuando los muros son tarrajeados y 3 cm cuando son caravista.
c) Normatividad estructural para albañilería confinada
El módulo de elasticidad a ser usada estará dada por la fórmula: Em = 500
f’m
Se verificara la necesidad de refuerzo en la albañilería confinada
Se verificara los agrietamientos diagonales en los entrepisos superiores.
Se diseñara los elementos de confinamiento (columnas).
Diseño de los muros para cargas ortogonales al plano del muro.
3. ANALISIS ESTRUCTURAL
3.1. ESPECIFICACIONES TÉCNICAS PARA DISEÑO ESTRUCTURAL
Según la disposición especial para el diseño sísmico (Norma 21.0 de la E-060) se opta:
a. Cimentación corrida:
Concreto : C:H 1:10 + 30% PG
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Falsa zapata : C:H 1:10 + 30% PG Sobre cimiento : C:H fc=100 kg/cm2 + 25 % PG
b. Elementos estructurales:
Zapatas : f’c=210 kg/cm2, fy=4200 kg/cm2 Vigas : f’c=210 kg/cm2, fy=4200 kg/cm2 Columnas : f’c=210 kg/cm2, fy=4200 kg/cm2 Aligerados : f’c=210 kg/cm2, fy=4200 kg/cm2
3.2. CONSIDERACIONES PARA EL ANALISIS ESTRUCTURAL
En concordancia con lo especificado en la norma ACI y lo indicado en el
Reglamento Nacional de Edificaciones (Normas E-060, E-030, E-070, E-020), el
presente proyecto estará basado en el método de diseño por resistencia.
El diseño por resistencia presenta la ventaja que los factores de seguridad de los
elementos analizados puede ser determinado. El código ACI así como el
Reglamento Nacional de Edificaciones, introducen los factores de seguridad en el
diseño a través de la amplificación de cargas de servicio y la reducción de la
resistencia teórica del elemento analizado.
Las cargas de servicio se estima haciendo uso de los códigos, reglamentos o
normas y el análisis estructural se hace bajo la hipótesis de un comportamiento
elástico de la estructura. El código del ACI y el Reglamento Nacional de
Edificaciones, clasifican las cargas en: permanentes, sobrecarga, sismos, viento,
empuje del suelo, proponiendo expresiones para calcular la carga última de
diseño.
Las expresiones que permiten determinar la carga última se denominan
combinaciones de cargas, de acuerdo a las solicitaciones que actúan sobre un
elemento, se propone un juego de combinaciones. Se evaluará cada una de ellas y
se desarrollará el diseño haciendo uso de las solicitaciones más críticas.
Simultáneamente a la amplificación de las cargas de servicio, el código propone la
reducción de la resistencia teórica de los elementos de concreto armado como un
medio para incrementar el factor de seguridad del diseño. La resistencia teórica o
nominal de una pieza es la determinada haciendo uso de los principios
presentados en el Reglamento Nacional de Edificaciones y el código del ACI. La
naturaleza mismas del concreto armado y fundamentalmente su procedimiento
constructivo generan que la resistencia calculada teóricamente, no sea igual a la
verificada en la realidad. Posteriormente al diseño de la estructura, las normas
citadas proponen una verificación de las condiciones de servicio de los elementos:
control de fisuras y control de deflexiones., siendo quizá necesario, el replanteo
del diseño original planteado.
Para el análisis estructural se hará uso del ETABS, por tanto se definirán los
siguientes parámetros:
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3.2.1. GEOMETRIA DE LA ESTRUCTURA
La geometría de la estructura se define mediante los ejes X, Y, Z tal como
se muestra en las figuras:
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3.2.2. PROPIEDAD DE LOS MATERIALES
Se definirán las propiedad para el concreto estructural y el ladrillo tipo IV
que intervienen en el análisis:
Las propiedades de los materiales se basaran a lo especificado en el
Reglamento Nacional de Edificaciones. (ver ítem 2.3 y 2.4 del presente
documento)
PROPIEDADES DEL CONCRETO (Kg/m) f´c = 175 Kg/cm² E = 198431.348 Kg/cm². G = 0.4 E f’c = 210 Kg/cm² E = 217000.000 Kg/cm². G = 0.4 E
PROPIEDADES DE LA ALBANILERIA (Kg/m)
• Compresión En Pilas = 45 Kg/cm² • Compresión Diagonal = 7.0 Kg/cm² • PROPIEDES MECÁNICAS:
Módulo de Elasticidad: E = 500 f'm = 22500 Kg/cm². Módulo de corte: G = 0.4 E = 9000 Kg/cm².
3.2.3. DEFINICION DE LAS SECCIONES
Las secciones consideradas en el análisis a partir del predimensionamiento
realizado son los siguientes:
PRIMER PISO: (cm)
Columnas rectangulares de 25 x 65 Columnas en T de 65 x 25 + 20 x 25 Columnas Circulares D= 30 Vigas principales de 25 x 45 Vigas secundarias de 25 x 45 Vigas de borde de 15 x 20
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3.2.4. DEFINICION Y ASIGNACION DE CARGAS
1) CARGAS ACTUANTES
Las cargas consideradas en el diseño son:
Carga muerta (CM) Carga viva (CV) Carga por sismo (CS)
2) COMBINACION DE CARGAS
Las combinaciones de cargas a ser consideradas según norma para el diseño son:
COMB1: 1.4CM + 1.7CV COMB2: 1.25CM + 1.25CV + CSx COMB3: 1.25CM + 1.25CV + CSy COMB4: 0.9CM + CSx COMB5: 0.9CM + CSy COMB6: COMB1, COMB2, COMB3, COMB4, COMB5 (envolvente)
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3) METRADO DE CARGAS
El programa ETABS calcula el peso propio de vigas, columnas por
tanto estas se incluyen en el análisis automáticamente.
Se usa el sistema de losa aligerada en el sentido más corto,
mediante el programa ETABS se asignara directamente en la losa
aligerada las cargas muertas por pisos (100 kg/m2), cobertura (50
kg/m2) y tarrajeos (30 kg/m2) y sobrecargas según el tipo de
ambiente considerado para centros educativos techo inclinado (50 =
kg/m2).
Los muros que aportan al sistema estructural son incluidos
automáticamente por el programa ETABS.
Los muros que no aportan estructuralmente son calculados en
incluidos como caga lineal en cada elemento viga o losa donde se
apoye.
Definición de la losa en un sentido en ETABS:
Definición de cargas:
Se considerara las CARGAS MUERTAS según el reglamento de: Losa aligerada de 20 cm. de espesor …….. 300 Kg/m2 Acabados ………. 100 Kg/m2 Teja andina ………. 15 Kg/m2 Y CARGAS VIVAS también según el reglamento nacional de : Techos inclinados (%>30º) …………………. 30 Kg/m2
3.2.5. MODELAMIENTO PARA EL ANALISIS
1) ANALISIS DINAMICO
El método dinámico indicado por la NTE-E.030 a ser usado en el presente
análisis es el de superposición espectral. El espectro de aceleraciones
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queda definido en función de la zona de suelo y la categoría y sistema
estructural de la edificación. La NTE-E.030 establece dos criterios de
superposición, el primero en función de la suma de los valores absolutos y
la media cuadrática completa de valores (CQC).
En general resulta siempre más sencillo emplear el procedimiento
dinámico. Bastará con usar el espectro de aceleraciones apropiado y
elegir entre los dos criterios de superposición.
Generalmente los programas de computación más difundidos tienen como
alternativa de superposición la CQC, en tal caso se emplea con 5% de
amortiguamiento.
2) DEFINICION DEL ESPECTRO DE RESPUESTAS
Un espectro de respuesta es la máxima respuesta de un sistema exitado
en su base por una función aceleración-tiempo. Esta función se expresa
en términos de la frecuencia natural de la estructura y el
amortiguamiento del sistema. El espectro de Respuesta según la NTE-
E.030 para el diseño Inelástico utilizando el Coeficiente Sísmico Inelástico
(ZUSC/R) que vamos a emplear para el análisis, es suministrado con el
programa de cómputo ETABS , siendo necesario definirlo de acuerdo a los
cuadro detallados más adelante.
Dotar a las estructuras de una resistencia a fuerzas laterales tan elevada
como de régimen elástico, es en mucho caso imposible e injustificable
dada la baja probabilidad de que las fuerzas máximas se presenten
durante su vida útil de una estructura (10% de la probabilidad de
excedencia en 50 años de exposición). Todos los códigos de diseño
reconocen este hecho y permiten reducir la resistencia lateral de las
estructuras a una fracción de la máxima solicitación elástica, a cambio de
garantizar un comportamiento post-elástico adecuado.
La NTE-E0.30 establece de coeficientes de reducción R, según el tipo de
Estructura.
Para el presente proyecto se opta en el sentido X-X el sistema
aporticado: R=8.0
Para el sentido Y-Y el sistema optado es el del tipo dual el
sistema aporticado: R=8.0
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DATOSZ= 0.4 ZONA 3 Suelos Intermedios ZONA 1 0.15 Categoria A 1.5 Edificaciones Esenciales 3S= 1.20 S2 ZONA 2 0.3 Categoria B 1.3 Edificaciones Importantes 2
Tp= 0.60 ZONA 3 0.4 Categoria C 1 Edificaciones Comunes 3U= 1.00 Categoria C Categoria D * Edificaciones Menores 4
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Tipo Tp S 1S1 0.4 1 Roca o Suelos muy rigidosS2 0.6 1.2 Suelos IntermediosS3 0.9 1.4 Suelos Flexibles o estratos de gran espesorS4 * * Condiciones exepcionales
Acero Pórticos dúctiles con uniones resistentes a momeArriostres ExcéntricosArriostres en Cruz
Concreto Armado Pórticos(1)Dual(2)De muros estructurales (3)Muros de ductilidad limitada (4)
Albañilería Armada o Confinada(5)Madera (Por esfuerzos admisibles)
DIRECCION X-X DIRECCION Y-Y
R= 8.00 Concreto Armado Pórticos(1) R= 8.00 Concreto Armado Pórticos(1)
T C C/R>=0.1 ZUCS/R T C C/R>=0.1 ZUCS/R0.00 2.50 0.3125 0.15000 0.00 2.50 0.3125 0.150000.50 2.50 0.3125 0.15000 0.50 2.50 0.3125 0.150000.60 2.50 0.3125 0.15000 0.60 2.50 0.3125 0.150000.62 2.42 0.3024 0.14516 0.62 2.42 0.3024 0.145160.64 2.34 0.2930 0.14063 0.64 2.34 0.2930 0.140630.66 2.27 0.2841 0.13636 0.66 2.27 0.2841 0.136360.68 2.21 0.2757 0.13235 0.68 2.21 0.2757 0.132350.70 2.14 0.2679 0.12857 0.70 2.14 0.2679 0.128570.72 2.08 0.2604 0.12500 0.72 2.08 0.2604 0.125000.74 2.03 0.2534 0.12162 0.74 2.03 0.2534 0.121620.76 1.97 0.2467 0.11842 0.76 1.97 0.2467 0.118420.78 1.92 0.2404 0.11538 0.78 1.92 0.2404 0.115380.80 1.88 0.2344 0.11250 0.80 1.88 0.2344 0.112500.82 1.83 0.2287 0.10976 0.82 1.83 0.2287 0.109760.84 1.79 0.2232 0.10714 0.84 1.79 0.2232 0.107140.86 1.74 0.2180 0.10465 0.86 1.74 0.2180 0.104650.88 1.70 0.2131 0.10227 0.88 1.70 0.2131 0.102270.90 1.67 0.2083 0.10000 0.90 1.67 0.2083 0.100000.92 1.63 0.2038 0.09783 0.92 1.63 0.2038 0.097830.94 1.60 0.1995 0.09574 0.94 1.60 0.1995 0.095740.96 1.56 0.1953 0.09375 0.96 1.56 0.1953 0.093750.98 1.53 0.1913 0.09184 0.98 1.53 0.1913 0.091841.00 1.50 0.1875 0.09000 1.00 1.50 0.1875 0.090001.02 1.47 0.1838 0.08824 1.02 1.47 0.1838 0.088241.04 1.44 0.1803 0.08654 1.04 1.44 0.1803 0.086541.06 1.42 0.1769 0.08491 1.06 1.42 0.1769 0.084911.08 1.39 0.1736 0.08333 1.08 1.39 0.1736 0.083331.10 1.36 0.1705 0.08182 1.10 1.36 0.1705 0.081821.12 1.34 0.1674 0.08036 1.12 1.34 0.1674 0.080361.14 1.32 0.1645 0.07895 1.14 1.32 0.1645 0.078951.16 1.29 0.1616 0.07759 1.16 1.29 0.1616 0.077591.18 1.27 0.1589 0.07627 1.18 1.27 0.1589 0.076271.20 1.25 0.1563 0.07500 1.20 1.25 0.1563 0.075001.22 1.23 0.1537 0.07377 1.22 1.23 0.1537 0.073771.24 1.21 0.1512 0.07258 1.24 1.21 0.1512 0.07258
Mejoramiento y Ampliación casa comunal San Juan de Lucanas, Distrito San Juan, Lucanas-Ayacucho
6.506.00
8.00
9.50
7.006.004.003.007.00
PSEUDO ESPECTRO Segun Reglamento E-030
Coeficiente de Reduccion " R "
Tabla Nº 6
Tabla Nº 1
Descripcion
Sistema estructural
Tabla Nº 3
Tabla Nº 2
0.000
0.020
0.040
0.060
0.080
0.100
0.120
0.140
0.160
COEF
ICIE
NTE
SIS
MIC
O (Z
UCS
/R)
PERIODO (T)
PSEUDO ESPECTRO DE ACELERACIONES Direccion YY
0.000
0.020
0.040
0.060
0.080
0.100
0.120
0.140
0.160
COEF
ICIE
NTE
SIS
MIC
O (Z
UCS
/R)
PERIODO (T)
PSEUDO ESPECTRO DE ACELERACIONES Direccion XX
14
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MEMORIA DE CALCULO
3) METODO DE ANALISIS
La edificación se idealiza como un ensamblaje de vigas, columnas con
techos rígidos. La integración de las fuerzas internas del elemento finito
en cuanto a fuerzas y momentos, está completamente automatizado, de
tal manera que produce el equilibrio completo para las fuerzas aplicadas a
las estructuras.
Las formulaciones de columnas, viga y muros incluyen efectos de flexión,
carga axial y deformaciones por corte.
Las formas de modos y frecuencia, factores de participación modal y
porcentajes de participación de masas son evaluados por el programa. Se
considera una distribución de masas y rigideces adecuadas para el
comportamiento dinámico. Se utiliza en el programa un modelo de masas
concentradas en cada nudo considerando 03 grados de libertad en cada
uno de ellos. La cual evalúa 02 componentes ortogonales de traslación
horizontal y una componente de rotación.
a) Modelamiento Sismo
b) Momentos por COM6 (ENVOLVENTE)
15
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MEMORIA DE CALCULO
c) Cortantes por COM6 (ENVOLVENTE)
4) DESPLAZAMIENTOS MAXIMOS SEGÚN NORMA E-030
DESPLAZAMIENTOS LATERALES
Según el REGLAMENTO NACIONAL DE EDIFICACIONES en su NORMA E.030 (Diseño Sismorresistente) , CAPÍTULO IV (Analisis de Edificios) ARTICULO 16.4
16.4. Desplazamientos LateralesLos desplazamientos laterales se calcularán multiplicando por 0,75R los resultados obtenidos del análisis lineal y elástico con las solicitaciones sísmicas reducidas. Para el cálculo de los desplazamientos laterales no se considerarán los valores mínimos de C/R indicados en el Artículo 17 (17.3) ni el cortante mínimo en la base especificado en el Artículo 18 (18.2 d).
Por lo tanto los desplazamientos obtenidos del analisis se ven en los siguientes graficos :
DIRECCION X-X DIRECCION Y-Y
R= 8.00 Concreto Armado Pórticos(1) R= 8.00 Concreto Armado Pórticos(1)
Segun el reglamento el parametro a considerar y controlar es el Desplazamiento Entrepiso articulo 15.1
15.1. Desplazamientos Laterales PermisiblesEl máximo desplazamiento relativo de entrepiso, calculado según el Artículo 16 (16.4), no deberá exceder la fracción de la altura de entrepiso que se indica en la Tabla N° 8.
por lo tanto en nuestro caso los desplazamientos entrepiso maximos permitidos seranDireccion X D/He (x-x)
Concreto Armado Pórticos(1) 0.007Direccion Y D/He (y-y)
Concreto Armado Pórticos(1) 0.007
Realizado el analisis se controla el desplazamiento entrepiso del modelo, rigidizando la estructura en sus secciones hasta cumplir con los valores maximos permitidoslos datos obtenidos se muestran en el cuadro siguiente
H = Altura de la edificacionHp = Altura entrepisoD(X) = Desplazamiento lateral obtenido del programa en la direccion XD(Y) = Desplazamiento lateral obtenido del programa en la direccion Y
0.75RxD(X) = Desplazamiento en la direccion X multiplicado por 0.75R según el articulo 16.4 arriba citado0.75RxD(Y) = Desplazamiento en la direccion Y multiplicado por 0.75R según el articulo 16.4 arriba citadoD/Hp (X-X) = Distorsion entepiso en la direccion X …..(0.75xRxDj(X)-0.75xRxDi(X))/HpjD/Hp (Y-Y) = Distorsion entepiso en la direccion Y …..(0.75xRxDj(Y)-0.75xRxDi(Y))/Hpj
4
NIVEL Diafragma H Hp D(X) D(Y) 0.75RxD(X) 0.75xD(Y) D/Hp (X-X) D/Hp (Y-Y)(cm) (cm) (cm) (cm) (cm) (cm)
2 D2 490 245 0.4826 0.4825 2.8956 2.8950 0.0069 0.00581 D1 245 245 0.1994 0.2469 1.1964 1.4814 0.0049 0.0060
Como se observa en la tabla Se cumple con la distorsion entrepiso maxima permitida
0
100
200
300
400
500
600
-1.00000.00001.0000
Hp (c
m)
D (cm)
DESPLAZAMIENTO TOTAL POR PISO Y-Y
0
100
200
300
400
500
600
-1.00000.00001.0000
Hp (c
m)
D (cm)
DESPLAZAMIENTO TOTAL POR PISO X-X
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MEMORIA DE CALCULO
5) AREA DE ACERO SEGÚN NORMA ACI 318-08/IBC 2009
La cantidad de acero se calcula en tomando en cuenta las cuantías
mínimas de cada elemento considerado en el diseño.
CIMENTACION Para el diseño de las zapatas tendremos los siguientes resultados.
Configuración De Columnas En El Programa Etabs
REACCIONES EN LAS COLUMNAS Se obtendrán los siguientes valores de las reacciones para el diseño de las zapatas de la columnas en los cuales se observa que la excentricidad es despreciable por lo que el diseño se podra realizar solo con las fuerza axiales
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MEMORIA DE CALCULO
Point Columna ZAPATA Load FX (Kg)
FY (Kg)
FZ (Kg)
MX (Kg-cm)
MY (Kg-cm)
MZ (Kg-cm)
∑Fz (PD+PL)
MX (Kg-cm)
MY (Kg-cm)
e (x) (cm)
e (y) (cm)
CM 16.488 -439.074 9064.3005 8465.45 2061.6161 -5.84415CV 0.072 -80.982 2154.888 1570.4735 42.21 -3.3732CM 18.6255 518.292 9273.753 -10448.97 2222.9303 -5.84415CV -0.171 133.8255 2480.508 -2917.23 -44.45145 -3.3732CM -0.2745 506.0745 8183.2365 -10208.51 -74.54115 -5.84415CV -0.1845 127.8135 2059.4295 -2793.466 -45.99585 -3.3732CM 0.4455 -462.92 7351.236 9055.2803 111.5631 -5.84415CV 0.234 -99.5265 1270.0665 2009.633 62.0838 -3.3732CM 13.97 388.72 6955.31 -7836.73 1667.20 -4.38CV -0.13 100.37 1860.38 -2187.92 -33.34 -2.53CM 14.51 -386.39 7976.58 7449.60 1814.22 -5.14CV 0.06 -71.26 1896.30 1382.02 37.14 -2.97CM 13.1904 -351.259 7251.4404 6772.36 1649.2928 -4.67532CV 0.0576 -64.7856 1723.9104 1256.3788 33.768 -2.69856CM 14.9004 414.6336 7419.0024 -8359.178 1778.3442 -4.67532CV -0.1368 107.0604 1984.4064 -2333.784 -35.56116 -2.69856
CM -1.34165 472.0265 10426.6055 -59417.68 -222.7807 -12.7193CV -1.21587 272.4204 3967.93594 -34398.15 -182.5031 -7.34133CM 1.108058 478.3454 10408.9484 -60376.55 78.378597 -12.7193CV 0.640877 276.2238 3972.62572 -34970.62 45.480669 -7.34133CM -0.41328 484.9159 10115.9241 -61152.26 -109.0113 -12.7193CV -0.31744 279.5 3844.6301 -35354.16 -71.85723 -7.34133CM -1.20988 480.8191 10062.8032 -60598.62 -206.4497 -12.7193CV -0.29349 276.9006 3807.56109 -35005.99 -69.27875 -7.34133CM -1.64711 -663.445 9045.31295 82046.598 -121.4461 -12.7193CV -0.8565 -397.583 2742.37044 49075.161 -58.14427 -7.34133CM 3.605679 -667.901 9022.73853 82430.215 524.27591 -12.7193CV 1.635134 -400.302 2748.53363 49314.976 248.18751 -7.34133
CM -8.64473 227.7518 4165.92315 -4560.408 -1069.314 -2.629868CV -0.0972 56.51775 1101.74378 -1219.92 -22.53137 -1.51794CM -7.13003 -204.059 4116.825 3971.5306 -840.8029 -2.629868CV 0.16605 -39.7609 975.3534 791.46113 35.172225 -1.51794CM -7.17512 189.034 3457.71621 -3785.139 -887.5308 -2.18279CV -0.08068 46.90973 914.447333 -1012.534 -18.70103 -1.25989CM -4.99102 -142.841 2881.7775 2780.0714 -588.562 -1.840907CV 0.116235 -27.8326 682.74738 554.02279 24.620558 -1.062558
CM 4.34 4.112775 1491.7203 -557.106 543.951 -0.815CV -0.12 3.2724 441.192825 -439.693 -16.447 -0.470CM 0.88 0.47385 1257.43995 -88.600 108.497 -0.815CV 0.02 2.5272 359.824275 -339.992 1.519 -0.470CM -1.08 0.265275 1255.39268 -70.517 -138.727 -0.815CV -0.11 2.4138 360.553275 -330.520 -15.324 -0.470CM -0.04 7.138125 1252.49693 -929.646 -7.045 -0.815CV 0.03 6.117525 355.458375 -793.165 2.169 -0.470CM -0.04 0.342225 1109.75873 -78.151 -7.755 -0.815CV -0.07 2.432025 307.077075 -331.425 -10.505 -0.470CM 0.11 0.6642 1083.10568 -116.787 11.694 -0.815CV 0.03 2.602125 294.995925 -351.762 2.774 -0.470CM -0.04 0.31 998.78 -70.336 -6.979 -0.733CV -0.07 2.19 276.37 -298.282 -9.455 -0.423 1275.15 -368.62 -16.43 -0.29 -0.01
293 C1 (C25X25) Z3
-10692.96 1742.78 -1.14 0.19
283 C3 (CCD30) Z4
8028.74 1683.06 0.89 0.19
329 C1 (C25X65) Z1 9403.41
8831.61 1851.37 0.89 0.19
313 C1 (C25X65) Z1 8975.35
297 C1 (C25X65) Z1 9872.89
281 C1 (C25X65) Z1 8815.70
CUADRO DE REACCIONES EN LAS COLUMNAS
-6.91 -0.01
131745.19
4372.16 -4797.67 -906.23 -1.10 -0.21
323 C3 (CCD30)
277 C1 (C25X25)
-428.59 110.02 -0.27 0.07
-154.05
Z4
-0.01
-0.10
-0.34 0.01
-0.25
-1.07 0.00Z4 1607.96 -1722.81 -4.88307 C3 (CCD30)
Z4 1378.10 -468.55 14.47291 C3 (CCD30)
Z4 1416.84 -409.58 -18.26299 C3 (CCD30)
-996.80 527.50 -0.52
Z4 -401.04315 C3 (CCD30)
1617.26
Z3 5092.18 4762.99
331 C3 (CCD30) Z4 1932.91
1615.95
-0.16
123.86 -6.63 0.01
772.46
0.27
-0.29
-805.63 0.94309 C1 (C25X25)
306 C2 (CT 25X65 25X20) 14381.57Z2
321 C2 (CT 25X65 25X20) 11771.27Z2
-13366.20 2178.48 -1.14 0.19
11.19 0.07
-10024.65 1633.86 -1.14 0.19
10035.92 2103.83 0.89 0.19
314 C1 (C25X65) 11754.26Z1
330 C1 (C25X65) 11219.19Z1
Z2
Z1
Z2290 C2 (CT 25X65 25X20) 13960.55
305 C2 (CT 25X65 25X20)
-0.02
-96506.42 -180.87
Z3 3564.52 3334.09 -563.94 0.94 -0.16
289 C2 (CT 25X65 25X20) 13870.36 -95604.61 -275.73
-13001.98 -120.54 -1.27 -0.01298 C1 (C25X65) 10242.67
11064.91 173.65 1.28 0.02282 C1 (C25X65) 8621.30Z1
Z2
-95347.17
131121.76 -179.59 11.12
-6.89
11787.68
322 C2 (CT 25X65 25X20) 14394.54 -93815.83Z2
325 C1 (C25X25) 5267.67Z3 -5780.33 -1091.85 -1.10 -0.21
-405.28 -6.52 -0.03
-0.02
Para muestra presentamos los cálculos de una de las zapatas del cuadro anterior ZAPATA 1 correspondiente al Point 314 y de la ZAPATA 2 correspondiente al Point 322. Para esto debemos de agrupar las capacidades portantes de las 15 instituciones educativas
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PROYECTO: “MEJORAMIENTO Y AMPLIACIÓN CASA COMUNAL SAN JUAN DE LUCANAS, DISTRITO SAN JUAN, LUCANAS-AYACUCHO”
MEMORIA DE CALCULO
De lo anterior se obtiene tres tipos de cimentaciones de acuerdo a la capacidad portante, para muestra se presentara los calculos de las cimentaciones del grupo 1 (capacidad portante 1.30) Las cargas (muerta y viva) son las de los puntos arriba mencionados para este ejemplo de diseño de zapata. La hoja de cálculo es de elaboración propia y es basada en la norma del American Concrete Institute de acuerdo al codigo (ACI 318 – 95) y profundizado por el profesor Tododoro E: Harmsen en su libro DISEÑO DE ESTRUCTURAS DE CONCRETO ARMADO Realizando el mismo procedimiento mostrado en la siguientes páginas se calcula el resto de columnas e idénticamente para e resto de modulos se obtienen para el módulo 03 aulas los tres tipos de cimentación de acuerdo a su capacidad portante.
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PROYECTO: “MEJORAMIENTO Y AMPLIACIÓN CASA COMUNAL SAN JUAN DE LUCANAS, DISTRITO SAN JUAN, LUCANAS-AYACUCHO”
MEMORIA DE CALCULO
Z 1
9,273.75 kg2,480.51 kg
60 cm25 cm
0.0018 Kg/cm³0.0024 Kg/cm³
1.3 kg/cm20.05 kg/cm2210 Kg/cm2
4200 Kg/cm2altura del terreno ht 55 cm
15 cm20
0.8540 columna interior30 columnas laterales20 columnas esquineras
Datos : # fierro = 5fierro de = 5/8 pulgadas centimetros
db = 1.59 cm db es diametro de la varilla db = 5/8 1.59f'y = 4,200 Kg/cm2
f'c = 210 Kg/cm2
se usaran las siguientes formulas
ó
Ldb = 36.81 cm Ldb = 26.67 cm
entonces Ldb= 40.00 cm Asumido
d = 40.00 cmhz= 50.00 cm
La ecuacion sera Datos :ht = 55.00 cmhz= 50.00 cmDf = ht-hz = 105.00 cm
Datos :qs= 1.3 kg/cm2
ht = 55 cmPeterreno = 0.0018 kg/cm³
hz = 50 cmPeconcreto = 0.0024 kg/cm³
hp = 15 cms/c = 0.05 kg/cm2
Entonces
qsn = 1.00 kg/cm2
La ecuacion sera
Datos : C1 = 60.00 cm (mayoPD = 9,273.75 kg C2= 25.00 cm (menoPL = 2,480.51 kg
qns = 1.00 kg/cm2
EntoncesA = 11,813.33 cm² L 2 = 110.00 cm (menoL = 108.69 cm L = SQR(A) L 1 = 135.00 cm (mayo
A2 = 14,850.00 cm²con este valor hallamos la reaccion del suelo OKLa ecuacion sera
qns = 0.79 kg/cm2
La ecuacion sera
Entoncesqnsu = 1.24 kg/cm2
3.- Calculo de dimensiones de la Zapata
4.- Reaccion del suelo Amplificada
ZAPATA
1.- Longitud de Anclaje en compresion de la varilla
comberción
2.- Capacidad Portante Neta del Suelo
P.E. del Terreno
sobrecarga s/c
Datos de Entrada:Magnitud de la carga PDMagnitud de la carga PLLongitud de C1: (mayor)Longitud de C2: (menor)
Resistencia del terreno qs
∅ =Tabla Nro 1
Peso Espesifico concreto
altura del piso hp
Resistencia del acero fy:Resistencia del concreto f'c:
sasa
(altura de la zapata)
(altura del terreno)
(altura del piso)hp
P
s/c
hz
ht
Df
c
ybdb f
fdL
'
'08.0= ybdb fdL '04.0≥
sn
LD
qppA +
=
APPq LD
ns+
=
APPq LD
nsu8.15.1 +
=
cshhhqq cpczttssn /... ----= ggg
Ldb (long.anclaje)
(altura de la zapata)
(altura del terreno)
(altura del piso)hp
P
s/c
hz
ht
Df
m2
m1
d/2
d/2
d/2 d/2
C2
C1
L 2
L 1
20
PROYECTO: “MEJORAMIENTO Y AMPLIACIÓN CASA COMUNAL SAN JUAN DE LUCANAS, DISTRITO SAN JUAN, LUCANAS-AYACUCHO”
MEMORIA DE CALCULO
Z 1
DeL1= 135.00 L2= 110.0C1= 60.00 C2= 25.0
PERTURBADORA nn1= -2.50 nn2= 2.5Analizaremos en la direccion mas critica La direcc. critica sera L2 ( C2 )La Ecuacion sera L= 110.00 cm L' = 135.0
d = 40.00 cmA1= L' *nn L' = largo de la Zapata C= 25.00 cm
nn = 2.50 cm nn = L/2-(d+C2/2)Datos :
qnsu = 1.24 kg/cm2
A1 = 337.50 cm²
EntoncesVu = 417.63 kg
RESISTENTE
La Ecuacion de la resisitencia del concreto al corte sera :
Datos :∅ = 0.85f'c = 210.00 Kg/cm2
bw = 135.00 cm d = 40.00 cm bw = L = ancho de la zapata
Entonces∅Vc = 35,253.17
ENTONCESperturbadora resistente
Vu < ∅Vc417.63 < 35,253.17 OK
FUERZA CORTANTE ULTIMADatos = C1 = 60.00 cm
A2= ( L1*L2 - m1*m2) C2= 25.00 cmd = 40.00 cm
m1 = C1 + d = 100.00 cm m1 = 100.00 cmm2 = C2 + d = 65.00 cm m2 = 65.00 cm
Datos :m1 = 100.00 cmm2 = 65.00 cmL 1 = 135.00 cm (mayor)L 2 = 110.00 cm (menor)A2 = 8,350.00 cm²
qnsu = 1.24 kg/cm2
Entonces :Vu = 10,332.38 kg
RESISTENCIA DEL C° AL CORTE POR PUNZONAMIENTO
= 20.00 COLUMNA ESQUINERABc = 2.40 coeficiente entre la longitud mayor entre la longitud menor Bc = C1/C2bo = 330.00 cm perimetro de la seccion critica bo = 2m1+2m2d = 40.00 cm
∅ = 0.85i+f = 210.00 Kg/cm2
160,967.31 Kg 194,225.02 Kg 178,852.57 Kg
ENTONCES160,967.31 Kg el menor de los 3
ENTONCESperturbadora resistente
Vu < ∅Vc10,332.38 < 160,967.31 OK
VERIFICACIONES
1.- Corte por Flexion
2.- Corte por Punzonamiento
L2
d nn
C 2
1.AqV NSUU =
dbfV WCC ..'53.0.. ff =
2.AqV NSUU =
dbfB
V OCC
C ..')42(27.0 += ff dbfV OCC ..'1.1ff =dbfb
dV OCO
SC ..')2.(27.0 +=
aff
sa
=CVf =CVf =CVf
=CVf
m2
m1
d/2
d/2
d/2 d/2
C2
C1
L2
L1
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PROYECTO: “MEJORAMIENTO Y AMPLIACIÓN CASA COMUNAL SAN JUAN DE LUCANAS, DISTRITO SAN JUAN, LUCANAS-AYACUCHO”
MEMORIA DE CALCULO
CALCULOS DE ACERO Z 1
EN LA DIRECCION L1L = 135.00 cm
qnsu = 1.24 kg/cm2
nn = -2.50 cmd = 40.00 cm
hz = 50.00 cmm = 37.50 cm
MOMENTO ULTIMO
Entonces :Mu = 117457.3119 kg-cm
Calculo de la CUANTIATomando : sabemos :
L ó b = 135.00 cm f'y = 4,200.00 Kg/cm2
Φ = 0.9 f'c = 210.00 Kg/cm2
A = -44604B= 3780C= -0.54
Ru = 0.54 = 0.000144103 (cuantia)
entonces :As = 0.78 cm2
Amin = 12.15 cm2
Numero de AreaFierro (pulgadas) (cm) varilla (cm2)
4 1/2 1.270 1.27
Area de Nº fierros en espaciamientorefuerzo(cm2) 100 cm cm
12.15 9.59 14.08Amin 10.00 13.50
Entonces el refuerso sera :para :
L 1 = 135.00 cmhz = 50.00 cmd = 40.00 cm
refuerzo
10 Φ 1/2
EN LA DIRECCION L2L = 110.00 cm
qnsu = 1.24 kg/cm2
nn = 2.50 cmd = 40.00 cm
hz = 50.00 cmm = 42.50 cm
MOMENTO ULTIMO
Entonces :Mu = 122928.9858 kg-cm
Calculo de la CUANTIATomando : sabemos :
L ó b = 110.00 cm f'y = 4,200.00 Kg/cm2
Φ = 0.9 f'c = 210.00 Kg/cm2
A = -44604B= 3780C= -0.70
Ru = 0.70 = 0.000185182 (cuantia)
entonces :As = 0.81 cm2
Amin = 9.9 cm2
Numero de AreaFierro (pulgadas) (cm) varilla (cm2)
4 1/2 1.270 1.27
Area de Nº fierros en espaciamientorefuerzo(cm2) 100 cm cm
9.90 7.82 14.08Amin 8.00 13.75
Entonces el refuerso sera :para :
L2 = 110.00 cmhz = 50.00 cmd = 40.00 cm
refuerzo
8 Φ 1/2
1.- Refuerzo por Flexion
diametro
diametro
L
d nn
C 2
m
qnsu
2.21 mLqMu SN=
-=
c
yy f
ffRu
''.
59.01'..r
rf).( 2db
MuRu =
r
dbAs ..r=
L
d hz
hzbA ..0018.0min =
L
d nn
C 2
m
qnsu
2.21 mLqMu SN=
-=
c
yy f
ffRu
''.
59.01'..r
rf).( 2db
MuRu =
r
dbAs ..r=
L
d hz
hzbA ..0018.0min =
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PROYECTO: “MEJORAMIENTO Y AMPLIACIÓN CASA COMUNAL SAN JUAN DE LUCANAS, DISTRITO SAN JUAN, LUCANAS-AYACUCHO”
MEMORIA DE CALCULO
VIGAS Se Detallara El Diseño De Una Viga Tipica Viga (25x40) se recalca que las mayores vigas (en requerimientos) se encuentran del primer piso. La presente viga que en el Etabs se encuentra catalogada como D243 es una viga que tienen poco requerimiento al igual que todas las vigas del segundo nivel esto debido a la configuración estructural antes descrita Obtenemos las fuerzas en la viga como se muestra en la figura y los aceros calculados
Luego trabajamos con la hoja de calculo
Calculamos la cuantia minimaSegún el codigo Aci en el punto 10.5.1 para hallar el acero minimo se pueden utilizar la formulas
f'c = 210 K/cm2fy = 4200 K/cm2
3/8De las dos formulas el maximo valor de la cuantia minima sera 0.0033 1/2
Cargamos los aceros de la viga del programa etabs de la viga = #¡REF! 5/83/4
0.2 0.12 0.485 1
0.104 0.194 0.241Hallaremos el acero minimo en la seccion
Datos de la Vigah = 45 cm Entoncesb = 25 cm d = 41 cmr = 4 cm Asmín= 3.416667 cm²
Entonces el acero longitudinal sera de :
a) 2 5/8 3.96b)
Suma = 3.96Asignaremos los aceros de refuerzo
0.20 3.96 0.12 3.96 0.49 7.92Mu
2 5/8 3.96 2 5/8 3.96 2 5/8 3.96
2 5/8 3.96
ok acero -3.76 ok acero -3.84 ok acero -7.44ok acero -3.86 ok acero -6.31 ok acero -3.72
2 1/2 2.54
2 5/8 3.96 2 5/8 3.96 2 5/8 3.96Mu
0.10 3.96 0.19 6.50 0.24 3.9637247
STORY1
0.003333333
30924.63 18571.91 74745.62
0.002415229
OK es mayor q el acero minimo
As Refuerzo
As Refuerzo
As long.
As long.
16099 29999
CALCULO DE REFUERZOS EN LAS VIGAS DESDE EL PROGRAMA ETABS
==f y
cfmín
'7.0r ==
fymín14r
=mínr
=mínr
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MEMORIA DE CALCULO
Por lo cual se asigna la siguiente distribución de aceros
Dibujo de viga final que se encuentra en los planos
Con el mismo procedimiento se calculara para el resto de las vigas COLUMNAS Las columnas fueron diseñadas para obedecer los requerimientos de la estructura realizándose en las mas delicadas una Verificación del diseño por ejemplo veamos el punto 3 que tiene una columna tipo C-1:
columna
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MEMORIA DE CALCULO
As etabs 21.04 As etabs 16.25 As etabs 7.0692125 1625 70721.25 16.25 7.07127.5 97.5 42.42
Nº fierro area (cm) Nº fierro area (cm) Nº fierro area (cm)3/8 0 3/8 0 3/8 01/2 6 7.62 1/2 4 5.08 1/2 6 7.625/8 6 11.88 5/8 6 11.88 5/8 03/4 0 3/4 0 3/4 01 0 1 0 1 0
suma 21.5 suma 16.96 suma 7.62
C-2 (C25X65)
Area Col. (cm) =As minimo (cm) =As maximo (cm) =
C-1 (T 25X65+20X25) C-3 (CCD30)
Area Col. (cm) =As minimo (cm) =As maximo (cm) = As maximo (cm) =
Area Col. (cm) =As minimo (cm) =
Según este cuadro se ve la seccion de la columna que nos permite calcular las areas de aceros maximo y minimo y el area de acero requerido para la cual se plantea una disposición de 6 aceros N° 4 y 6 Nº5 que dan un área de acero de 21.5 cm2 para un área requerida de 21.04 cm2 .
Cuadro de columnas
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MEMORIA DE CALCULO
LOSAS Para el diseño de losas tomaremos como ejemplo una de las losas mas esforzadas y de un espesor de 0.20 Se modelo una viga de la losa y se le asigno las cargas por metro lineal de vigueta
Carga muerta
Carga Viva
Para el diseño se considera la alternancia de cargas en 2 gameros con la carga viva que es la condición mas critica
Asiendo el análisis
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MEMORIA DE CALCULO
La deformada y el análisis de acero
Observese los requisitos de acero en la parte inferior de la vigueta de acero de 1/2”
Plano de aligerados
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